Deep Dynamic Compaction and Rapid Impact Compaction Adopted to Treat Loose So...Hsuain
The current case study is concerning a facility located near Dammam, Saudi Arabia. The project consisted of three main categories
of design criteria to be achieved. It included nine Bearing Capacity and Settlement criteria for infinite, combined and isolated
foundations, Relative Density (Rd) criterion for Road/Open Areas and Liquefaction Risk Mitigation criterion for the entire site, which
encompassed an area of approximately 180,000m2. The allotted time for soil improvement works was limited to 6 months, due to the
project being of fast-track category. The soil profile was composed largely of granular material and the depth of improvement went
as deep as 10m. Both Dynamic Compaction and Rapid Impact Compaction are popular techniques in compacting granular material,
due to their high efficiency in achieving the design criteria and fast rate of improvement. The techniques are also cost-effective and
clean, in terms not requiring water nor electricity for operations compared to Vibro-Improvement counter techniques, proving to be
value-engineered options. The improvement area was segregated into three regions based on existing loose soils and fill compaction
requirements, wherein the techniques would be implemented independently or in combination with one another. The production
works lasted around 4.5 months. Post-Improvement Quality Control tests indicated the achievement of Design Criteria by a substantial
margin, exemplifying the efficiency of Deep Dynamic Compaction and Rapid Impact Compaction techniques in terms of achieving the
design criteria and a fast rate of production in operations.
The process in which the response of the soil influences the motion of the structure and the motion of the structure influences the response of the soil is termed as soil-structure interaction (SSI)
Geotechnical Engineering-II [Lec #25: Coulomb EP Theory - Numericals]Muhammad Irfan
Class notes of Geotechnical Engineering course I used to teach at UET Lahore. Feel free to download the slide show.
Anyone looking to modify these files and use them for their own teaching purposes can contact me directly to get hold of editable version.
The dynamic behavior of structures is an important topic in many fields. Aerospace engineers must understand dynamics to simulate space vehicles and airplanes, while mechanical engineers must understand dynamics to isolate or control the vibration of machinery. In civil engineering, an understanding of structural dynamics is important in the design and retrofit of structures to withstand severe dynamic loading from earthquakes, hurricanes, and strong winds, or to identify the occurrence and location of damage within an existing structure.
Class notes of Geotechnical Engineering course I used to teach at UET Lahore. Feel free to download the slide show.
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Deep Dynamic Compaction and Rapid Impact Compaction Adopted to Treat Loose So...Hsuain
The current case study is concerning a facility located near Dammam, Saudi Arabia. The project consisted of three main categories
of design criteria to be achieved. It included nine Bearing Capacity and Settlement criteria for infinite, combined and isolated
foundations, Relative Density (Rd) criterion for Road/Open Areas and Liquefaction Risk Mitigation criterion for the entire site, which
encompassed an area of approximately 180,000m2. The allotted time for soil improvement works was limited to 6 months, due to the
project being of fast-track category. The soil profile was composed largely of granular material and the depth of improvement went
as deep as 10m. Both Dynamic Compaction and Rapid Impact Compaction are popular techniques in compacting granular material,
due to their high efficiency in achieving the design criteria and fast rate of improvement. The techniques are also cost-effective and
clean, in terms not requiring water nor electricity for operations compared to Vibro-Improvement counter techniques, proving to be
value-engineered options. The improvement area was segregated into three regions based on existing loose soils and fill compaction
requirements, wherein the techniques would be implemented independently or in combination with one another. The production
works lasted around 4.5 months. Post-Improvement Quality Control tests indicated the achievement of Design Criteria by a substantial
margin, exemplifying the efficiency of Deep Dynamic Compaction and Rapid Impact Compaction techniques in terms of achieving the
design criteria and a fast rate of production in operations.
The process in which the response of the soil influences the motion of the structure and the motion of the structure influences the response of the soil is termed as soil-structure interaction (SSI)
Geotechnical Engineering-II [Lec #25: Coulomb EP Theory - Numericals]Muhammad Irfan
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The dynamic behavior of structures is an important topic in many fields. Aerospace engineers must understand dynamics to simulate space vehicles and airplanes, while mechanical engineers must understand dynamics to isolate or control the vibration of machinery. In civil engineering, an understanding of structural dynamics is important in the design and retrofit of structures to withstand severe dynamic loading from earthquakes, hurricanes, and strong winds, or to identify the occurrence and location of damage within an existing structure.
Class notes of Geotechnical Engineering course I used to teach at UET Lahore. Feel free to download the slide show.
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this is the pdf of project on plum concrete which is used in civil engineering. the presentation is also uploaded of this topic on my profile. i hope liked by our engineers.
Shells - Theory and Design of Plates and ShellsAshishVivekSukh
A shell is a thin curved surface Thickness of which is small compared to the radius and other two dimensions Shell are used for roofing large column free areas
Diaphragm wall: Construction and DesignUmer Farooq
Diaphragm walls are concrete or reinforced concrete walls constructed in slurry-supported, open trenches below existing ground.
Concrete is placed using the Tremie installation method or by installing pre-cast concrete panels (known as a pre-cast diaphragm wall). Diaphragm walls can be constructed to depths of 150 meters and to widths of 0.5 to 1.50 meters.
The Pushover Analysis from basics - Rahul LeslieRahul Leslie
Pushover analysis has been in the academic-research arena for quite long. The papers published in this field usually deals mostly with proposed improvements to the approach, expecting the reader to know the basics of the topic... while the common structural design practitioner, not knowing the basics, is left out from participating in those discussions. Here I’m making an effort to bridge that gap by explaining the Pushover analysis, from basics, in its simplicity.
A write up on this topic can be found at http://rahulleslie.blogspot.in/p/blog-page.html, though does not cover the full spectrum presented in this slide show.
Dhruvin Goyani
M.Tech Structural
This PPT is For All the Civil Engineering Students and Specially for M.tech Students Who Trying To Learn Something New on Earthquake and its Resisting Methods and also For Seismic Analysis
VIBRO Equipment & Parts Far East Co is a joint British/German owned and managed company operating from Subic Bay Freeport Zone, Philippines. We are an internationally focused company supporting the ground improvement industry.
We design, engineer and manufacture our range of Vibroflots, moving the way forward with a constant stream of innovative and fresh ideas, coupled with a strong will to succeed. We specialize
in offering complete equipment solutions to existing and new scenarios, catering for both on and off shore Job Sites.
Our entire range of Vibroflots and all of the associated attachments are completely designed and engineered in-house using the latest CAD software and the experience and knowledge of over 27 years in the Foundation and Ground Improvement Industries.
Class notes of Geotechnical Engineering course I used to teach at UET Lahore. Feel free to download the slide show.
Anyone looking to modify these files and use them for their own teaching purposes can contact me directly to get hold of editable version.
Methods of calculation of modulus of subgrade reaction and the practical way to calculate it for shallow foundation design.
Abdelrahman Essam Ali
Master of Science in geotechnical engineering
this is the pdf of project on plum concrete which is used in civil engineering. the presentation is also uploaded of this topic on my profile. i hope liked by our engineers.
Shells - Theory and Design of Plates and ShellsAshishVivekSukh
A shell is a thin curved surface Thickness of which is small compared to the radius and other two dimensions Shell are used for roofing large column free areas
Diaphragm wall: Construction and DesignUmer Farooq
Diaphragm walls are concrete or reinforced concrete walls constructed in slurry-supported, open trenches below existing ground.
Concrete is placed using the Tremie installation method or by installing pre-cast concrete panels (known as a pre-cast diaphragm wall). Diaphragm walls can be constructed to depths of 150 meters and to widths of 0.5 to 1.50 meters.
The Pushover Analysis from basics - Rahul LeslieRahul Leslie
Pushover analysis has been in the academic-research arena for quite long. The papers published in this field usually deals mostly with proposed improvements to the approach, expecting the reader to know the basics of the topic... while the common structural design practitioner, not knowing the basics, is left out from participating in those discussions. Here I’m making an effort to bridge that gap by explaining the Pushover analysis, from basics, in its simplicity.
A write up on this topic can be found at http://rahulleslie.blogspot.in/p/blog-page.html, though does not cover the full spectrum presented in this slide show.
Dhruvin Goyani
M.Tech Structural
This PPT is For All the Civil Engineering Students and Specially for M.tech Students Who Trying To Learn Something New on Earthquake and its Resisting Methods and also For Seismic Analysis
VIBRO Equipment & Parts Far East Co is a joint British/German owned and managed company operating from Subic Bay Freeport Zone, Philippines. We are an internationally focused company supporting the ground improvement industry.
We design, engineer and manufacture our range of Vibroflots, moving the way forward with a constant stream of innovative and fresh ideas, coupled with a strong will to succeed. We specialize
in offering complete equipment solutions to existing and new scenarios, catering for both on and off shore Job Sites.
Our entire range of Vibroflots and all of the associated attachments are completely designed and engineered in-house using the latest CAD software and the experience and knowledge of over 27 years in the Foundation and Ground Improvement Industries.
Class notes of Geotechnical Engineering course I used to teach at UET Lahore. Feel free to download the slide show.
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Methods of calculation of modulus of subgrade reaction and the practical way to calculate it for shallow foundation design.
Abdelrahman Essam Ali
Master of Science in geotechnical engineering
Corso Ischia Sicura - 08 approfondimento n6- liquefazioneArchLiving
Corso ISCHIA SICURA, Associazione Ingegneri Ischia: ORDINANZE POST SISMA (SABATO 27 Aprile 2019)
INTERVENTI
Apparato Normativo Post sisma: introduzione generale;
Le ordinanze post sisma l’esperienza di L’Aquila;
Le ordinanze post sisma l’esperienza Emiliana;
Le ordinanze post sisma in centro Italia;
Ricostruzione Pubblica post sisma;
Applicazione pratica delle ordinanze: determinazione del livello operativo;
Presentazione di richiesta di contributo: requisiti di ammissibilità, difformità, costo convenzionale;
Casi reali presentati agli uffici ricostruzione : esempi di progetti in Emilia 2012 e Italia centrale 2016.
RELATORI:
Arch. Giovanni Di Mambro – Dirigente Ministero Infrastrutture. Dirigente struttura di missione progetto C.A.S.E., Direttore Settore Ricostruzione del Commissario per la Ricostruzione Sisma 2016.
Ing. Gianluca Loffredo – Amministratore unico Archliving srl.
Ing. PIERLUIGI PASCALE – Responsabile Centro Italia Archliving srl
PUBLICATION IN ITALIAN AND ENGLISH
In the construction and design of a tunnel, the preliminary study of the rock mass along its route cannot be ignored because it is necessary, first of all, even in the first phase of the design, to consider the various aspects: functional, environmental, social, economic, etc. .
However, the fundamental part is given by the behavior of the geological formations, also in relation to water, which must be studied and analyzed both from a geological and geotechnical point of view. These are the most important factors to consider both in the design and construction phase of a tunnel. In particular:
- crossing of faults and milonitized areas with the presence of fluid-plastic soil;
- strong floods of water;
- gas inflows.
Brief description on the anchoring and nailing of the rock during the excavation of railway tunnels with the traditional NATM Method (New Austrian Tunneling Method).
In Italian and English
Il caso Messina - la gestione dell’emergenza a due mesi dal disastro del 1 ot...Ricercazione
Geol. Gian Vito Graziano (Presidente dell’Ordine dei Geologi della Sicilia)
“Difesa del Suolo e Valorizzazione delle Aree Montane:
prevenzione del rischio idrogeologico e cooperazione istituzionale per un territorio fragile”
Urbino, 18 dicembre 2009
Floriana Pergalani
Frane, analisi di stabilita’ dei versanti: normative e casi studio
Landslides, analysis of slope stability: regulations and case studies
Corso Ischia Sicura - 09 approfondimento n7- aedesArchLiving
Corso ISCHIA SICURA, Associazione Ingegneri Ischia: ORDINANZE POST SISMA (SABATO 27 Aprile 2019)
INTERVENTI
Apparato Normativo Post sisma: introduzione generale;
Le ordinanze post sisma l’esperienza di L’Aquila;
Le ordinanze post sisma l’esperienza Emiliana;
Le ordinanze post sisma in centro Italia;
Ricostruzione Pubblica post sisma;
Applicazione pratica delle ordinanze: determinazione del livello operativo;
Presentazione di richiesta di contributo: requisiti di ammissibilità, difformità, costo convenzionale;
Casi reali presentati agli uffici ricostruzione : esempi di progetti in Emilia 2012 e Italia centrale 2016.
RELATORI:
Arch. Giovanni Di Mambro – Dirigente Ministero Infrastrutture. Dirigente struttura di missione progetto C.A.S.E., Direttore Settore Ricostruzione del Commissario per la Ricostruzione Sisma 2016.
Ing. Gianluca Loffredo – Amministratore unico Archliving srl.
Ing. PIERLUIGI PASCALE – Responsabile Centro Italia Archliving srl
Corso Ischia Sicura - 06 approfondimento n4- esempi progettiArchLiving
Corso ISCHIA SICURA, Associazione Ingegneri Ischia: ORDINANZE POST SISMA (SABATO 27 Aprile 2019)
INTERVENTI
Apparato Normativo Post sisma: introduzione generale;
Le ordinanze post sisma l’esperienza di L’Aquila;
Le ordinanze post sisma l’esperienza Emiliana;
Le ordinanze post sisma in centro Italia;
Ricostruzione Pubblica post sisma;
Applicazione pratica delle ordinanze: determinazione del livello operativo;
Presentazione di richiesta di contributo: requisiti di ammissibilità, difformità, costo convenzionale;
Casi reali presentati agli uffici ricostruzione : esempi di progetti in Emilia 2012 e Italia centrale 2016.
RELATORI:
Arch. Giovanni Di Mambro – Dirigente Ministero Infrastrutture. Dirigente struttura di missione progetto C.A.S.E., Direttore Settore Ricostruzione del Commissario per la Ricostruzione Sisma 2016.
Ing. Gianluca Loffredo – Amministratore unico Archliving srl.
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Corso Ischia Sicura - 04 approfondimento n2- livello operativoArchLiving
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INTERVENTI
Apparato Normativo Post sisma: introduzione generale;
Le ordinanze post sisma l’esperienza di L’Aquila;
Le ordinanze post sisma l’esperienza Emiliana;
Le ordinanze post sisma in centro Italia;
Ricostruzione Pubblica post sisma;
Applicazione pratica delle ordinanze: determinazione del livello operativo;
Presentazione di richiesta di contributo: requisiti di ammissibilità, difformità, costo convenzionale;
Casi reali presentati agli uffici ricostruzione : esempi di progetti in Emilia 2012 e Italia centrale 2016.
RELATORI:
Arch. Giovanni Di Mambro – Dirigente Ministero Infrastrutture. Dirigente struttura di missione progetto C.A.S.E., Direttore Settore Ricostruzione del Commissario per la Ricostruzione Sisma 2016.
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Corso Ischia Sicura - 03 approfondimento n1- ricostruzione pubblicaArchLiving
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Apparato Normativo Post sisma: introduzione generale;
Le ordinanze post sisma l’esperienza di L’Aquila;
Le ordinanze post sisma l’esperienza Emiliana;
Le ordinanze post sisma in centro Italia;
Ricostruzione Pubblica post sisma;
Applicazione pratica delle ordinanze: determinazione del livello operativo;
Presentazione di richiesta di contributo: requisiti di ammissibilità, difformità, costo convenzionale;
Casi reali presentati agli uffici ricostruzione : esempi di progetti in Emilia 2012 e Italia centrale 2016.
RELATORI:
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Corso Ischia Sicura - 02 seconda parte -ordinanze post sisma italia centraleArchLiving
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Apparato Normativo Post sisma: introduzione generale;
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Ricostruzione Pubblica post sisma;
Applicazione pratica delle ordinanze: determinazione del livello operativo;
Presentazione di richiesta di contributo: requisiti di ammissibilità, difformità, costo convenzionale;
Casi reali presentati agli uffici ricostruzione : esempi di progetti in Emilia 2012 e Italia centrale 2016.
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Corso Ischia Sicura - 01 prima parte -introduzione generaleArchLiving
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Apparato Normativo Post sisma: introduzione generale;
Le ordinanze post sisma l’esperienza di L’Aquila;
Le ordinanze post sisma l’esperienza Emiliana;
Le ordinanze post sisma in centro Italia;
Ricostruzione Pubblica post sisma;
Applicazione pratica delle ordinanze: determinazione del livello operativo;
Presentazione di richiesta di contributo: requisiti di ammissibilità, difformità, costo convenzionale;
Casi reali presentati agli uffici ricostruzione : esempi di progetti in Emilia 2012 e Italia centrale 2016.
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Corso Ischia Sicura - 05 approfondimento n3- calcolo costo convenzionaleArchLiving
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INTERVENTI
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Le ordinanze post sisma l’esperienza di L’Aquila;
Le ordinanze post sisma l’esperienza Emiliana;
Le ordinanze post sisma in centro Italia;
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Applicazione pratica delle ordinanze: determinazione del livello operativo;
Presentazione di richiesta di contributo: requisiti di ammissibilità, difformità, costo convenzionale;
Casi reali presentati agli uffici ricostruzione : esempi di progetti in Emilia 2012 e Italia centrale 2016.
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Arch. Giovanni Di Mambro – Dirigente Ministero Infrastrutture. Dirigente struttura di missione progetto C.A.S.E., Direttore Settore Ricostruzione del Commissario per la Ricostruzione Sisma 2016.
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Ing. PIERLUIGI PASCALE – Responsabile Centro Italia Archliving srl
SISMABONUS & ECOBONUS Gli aspetti tecnici ingegneristici degli interventi di ...ArchLiving
Convegno "La vulnerabilità sismica degli edifici esistenti. Sismabonus. Criteri di intervento con materiali compositi innovativi" organizzato dagli Ordini degli Ingegneri e degli Architetti di Frosinone, con la collaborazione dell'Università di Cassino. Frosinone, 10 Maggio 2019
Soluzioni innovative per la mitigazione del rischio sismico di edifici vincolatiArchLiving
Giornata di studi promossa dall’Accademia di Belle Arti di Verona, dall’Ordine degli Architetti di Verona, dall’Ordine degli Ingegneri di Verona, con il sostegno di Bronzini L. & C.
"10 anni dal terremoto de L’Aquila riflessioni sulle problematiche dei Beni Culturali in relazione agli eventi sismici"
Mercoledì 22 Maggio 2019
Gestione della Sicurezza delle InfrastruttureArchLiving
Atti del convegno “Gestione del processo nelle costruzioni”.
Una presentazione di esempi concreti di identificazione statica e dinamica e di sistemi di monitoraggio da remoto di ponti ferroviari, per verificare quanto il degrado e la vetustà dell’opera influenzino i parametri di resistenza e di deformabilità.
Per Archliving, lavorare a servizio della sicurezza delle infrastrutture significa utilizzare la tecnologia in maniera mirata.
Il BIM, la sensoristica e il controllo in remoto dei ponti diventano così un efficace sistema di early warning.
Per mantenere un magazzino in sicurezza è indispensabile che le scaffalature siano
• progettate rispetto alle sollecitazioni statiche e sismiche previste dalle normative vigenti
• installate in conformità al progetto
Inoltre, tenuto conto che le scaffalature sono attrezzature di lavoro, è necessario effettuare ispezioni periodiche delle scaffalature per verificarne lo stato di sicurezza, perché
• urti da utilizzo di carrelli elevatori,
• apposizione di carichi superiori a quelli di progetto potrebbero produrre danni e deformazioni alle strutture portanti che espongono al rischio di incidenti che si possono verificare anche in tempi successivi alle operazioni di carico.
Compatibilità tra Sismabonus e Ordinanza 60ArchLiving
Nei casi di immobili danneggiati dal sisma2016, come si possono combinare i contributi erogati ai sensi del DL189/2016 e il sismabonus?
Cosa prevede l'Ordinanza 60?
Una breve presentazione. Per tutti i quesiti sismacentroitalia@archliving.it
Caso operativo di Interoperabilità Revit - Midas GenArchLiving
Articolo pubblicato su Digital Modeling n.21 di CSPfea.
Un esempio di progettazione definitiva di una
struttura in acciaio da realizzare all’interno di un fabbricato
esistente con la funzione di supportare impianti elettrici
con carico distribuito di 550 kg/mq e formare un passaggio
sottostante per una via d’esodo, per parlare del metodo di interoperabilità Revit - MidasGen
Progettazione BIM di Edifici Ecosostenibili Certificati GBC HomeArchLiving
Presentazione all'incontro organizzato da #OICE, in cui ci siamo confrontati sul processo BIM, analizzandone tanto i punti di forza e le opportunità, tanto i punti di debolezza e i rischi.
L'#interoperabilità tra software di #modellazione 3D (Autodesk Revit) e software di calcolo strutturale (#Midas).
VALUTAZIONE DI VULNERABILITA’ SISMICA DI TORRINI PIEZOMETRICI CON ANALISI PUS...ArchLiving
IL RISCHIO SISMICO PER I GESTORI DELLE RETI
Ing. Alessandro Nicastro – ArchLivIng
Riccardo Meneghin – Tesista UniFE
Remtech Expo, Ferrara 19 settembre 2018
SOLUZIONI PER LA MITIGAZIONE DEL RISCHIO DI LIQUEFAZIONE DEI TERRENI
1. Durabilità delle costruzioni – Le indagini in sito e tecniche di consolidamento
SOLUZIONI PER LA MITIGAZIONE DEL RISCHIO DI
LIQUEFAZIONE DEI TERRENI
2. NTC 2008
7.11.3.4 Stabilità nei confronti della liquefazione
7.11.3.4.1 Generalità
Il sito presso il quale è ubicato il manufatto deve essere stabile nei confronti della liquefazione, intendendo
con tale termine quei fenomeni associati alla perdita di resistenza al taglio o ad accumulo di deformazioni
plastiche in terreni saturi, prevalentemente sabbiosi, sollecitati da azioni cicliche e dinamiche che agiscono
in condizioni non drenate.
Se il terreno risulta suscettibile di liquefazione e gli effetti conseguenti appaiono tali da influire sulle
condizioni di stabilità di pendii o manufatti, occorre procedere ad interventi di consolidamento del terreno
e/o trasferire il carico a strati di terreno non suscettibili di liquefazione.
In assenza di interventi di miglioramento del terreno, l’impiego di fondazioni profonde richiede comunque
la valutazione della riduzione della capacità portante e degli incrementi delle sollecitazioni indotti nei pali.
3. Repentina perdita di resistenza al taglio e
rigidezza del terreno, con conseguente
perdita di capacità portante, causata dai
carichi ciclici dinamici indotti da un forte
terremoto, con immediata manifestazione di
deformazioni plastiche significative indotte
dalle sovrappressioni interstiziali ∆u:
se le pressioni interstiziali uguagliano le
tensioni di contatto σ’ particellare, il terreno
si trasforma istantaneamente in un liquido
pesante.
Liquefazione
4. La liquefazione può avvenire se si verificano contemporaneamente le seguenti
condizioni – 7,11,3,4,2 delle Norme Tecniche delle Costruzioni:
• “suscettibilità” del sottosuolo (caratteri predisponenti):
- presenza di terreni sabbiosi (da limi sabbiosi a ghiaie sabbiose, diametro medio
dei grani 0.02 mm <D50<2 mm, contenuto di fini diametro <0.05 mm <15%)
poco addensati (Dr<60%, generalmente Pleistocene sup.-Olocene ) a
profondità <15÷20 m,
- profondità della tavola d’acqua <15 m,
• “sismicità” (fattore scatenante):
- terremoto M>5.0,
- PGA>0.1g,
- durata dello scuotimento >15÷20 s.
5. Liquefazione
Durante un evento sismico il sottosuolo è soggetto a carichi ciclici che non permettono la
completa dissipazione delle sovrappressioni interstiziali, che accumulandosi implicano una
condizione di carico non drenata del terreno.
• Tensione litostatica totale costante
• Incremento delle pressioni interstiziali
• Conseguente diminuzione della resistenza e rigidezza del
deposito granulare.
Condizione di liquefazione caso limite: ru =
Δu
σ’v
= 1
Tensioni efficaci quasi nulle → perdita di resistenza del terreno
Potenziale collasso delle fondazioni e della sovrastruttura
6. Liquefazione
Fluidificazione o Liquefazione di flusso : si verifica quando in un deposito che ha subìto
liquefazione lo sforzo di taglio statico applicato (eventuale) supera la resistenza residua del terreno
→ Deformazioni permanenti elevate, frane, collasso di fondazioni e opere di sostegno
Mobilità ciclica : l’aumento delle sovrappressioni interstiziali non è in grado di annullare lo sforzo efficace
agente. Tuttavia si manifestano rilevanti deformazioni. Può verificarsi soprattutto, ma non solo, quando
livelli liquefacibili sono posti lungo pendii acclivi → Deformazioni permanenti limitate, spostamenti laterali,
cedimenti e frane
Liquefazione ciclica: l’aumento delle sovrappressioni interstiziali è tale da annullare lo sforzo
efficace agente. E’ un caso particolare di mobilità ciclica.
8. Mappa dei siti in cui sono stati
descritti effetti di liquefazione
Galli (2000), Tectonophysics 324
Effetti di liquefazione
recenti: L’Aquila 6/4/2009
MW=6.3
Finale E. 20/5/2012
MW=6.1
Medolla 29/5/2012
MW=5.9
CavezzoS. Carlo
Piana del F. Aterno
9. In Italia i terreni potenzialmente liquefacibili sono per lo più di 2 tipi:
1) di origine fluviale (facies di canale e argine, ventagli di rotta);
2) di origine marina (facies di spiaggia).
Le 2 tipologie sopra indicate presentano diverse caratteristiche stratigrafiche,
soprattutto geometriche, che permettono di suddividere le situazioni in cui sono
attesi effetti di liquefazione in altrettante categorie:
1. ambiente fluviale,
2. ambiente costiero.
10. Modello digitale della superficie
(DSMAGEO2008)
Dosso tra S. Agostino e
Vigarano Mainarda, sistema
canale-argine del F. Reno
attivo dal XV al XVIII secolo
mappa geomorfologica di S. Carlo
con evidenziati i siti di liquefazione
paleoargine
piana
piana
12. SISMA 2012: Danni in siti dove si sono verificati fenomeni di liquefazione:
a) Mirabello; b) e c) S. Carlo
13. Effetti osservati
• fenomeni di liquefazione ciclica diffusissimi e molto estesi: crateri e vulcanelli di
sabbia, fratture, ondulazioni e cedimenti del piano campagna
• fenomeni di mobilità ciclica diffusi: spostamenti laterali, cedimenti assoluti e
differenziali, smottamenti
Non sono stati osservati fenomeni di fluidificazione
14. • Sono state rilevate
numerose fratture,
anche molto estese, con
spostamenti orizzontali e
verticali.
• N.B.: tali fratture si sono
verificate solo sui rilevati
arginali
Limi e sabbie sopra falda
Sabbia poco addensata satura
(liquefacibile)
Materiale non liquefacibile
edificio
• Non si tratta di faglie ma di
fratture dovute al
comportamento rigido della
parte non satura del rilievo e
allo scorrimento lungo
l’interfaccia superiore
dell’orizzonte liquefacibile
(lateral spreading).
15. fiume Po
affluente appenninico
attuale
S
Npaleofiume
15 m
30
m
Olocene
Pleistocene
Schema dei rapporti litostratigrafici della
pianura emiliana centrale (non in scala)
Sabbie prevalenti
Argille e limi prevalenti
tetto della falda
Modello deposizionale di una
pianura alluvionale ampia
17. SISMA CENTRO ITALIA
Prof. Misko Cubrinovski
University of Canterbury,
New Zealand
“Impacts of Liquefaction in
the 2010‐2011 Christchurch
Earthquakes and
rehabilitation projects”
Liquefact workshop
Bologna 3/10/2016
La liquefazione può verificarsi
nuovamente anche nei siti in cui si è
già verificata
18. Per ogni verticale è valutato l’indice del potenziale di liquefazione IL
• 0 < IL ≤ 5 rischio liquefazione basso
• 5 < IL ≤ 15 rischio liquefazione elevato
• IL > 15 rischio liquefazione estremamente elevato
Liquefazione
Potenziali cause di collasso
• Cedimenti post – liquefazione
• Meccanismo di collasso per taglio – flessione
• Meccanismo di collasso per instabilità euleriana
• Fenomeni di Lateral Spread
Valutazione di fenomeni di liquefazione
• Prove in sito, SPT – CPT o prove geofisiche in foro tipo DH – CH – SCPT
• Determinazione fluttuazioni dei livelli di falda
• Modulo di taglio G, rapporto di smorzamento D, ampiezza deformazione di taglio γ.
19. LiquefazioneLiquefazione Italia
Zone geologicamente suscettibili a liquefazione all’interno delle quali vi siano stati
risentimenti del VI MCS
Zone geologicamente suscettibili a liquefazione all’interno delle quali vi siano stati
risentimenti del VII MCS o superiore
20. Case history 1 : Sede storica della Capitaneria di Porto di Cesenatico
21. Struttura realizzata tra il 1908 – 1914, parzialmente ricostruita dopo bombardamenti del 1944.
▪ Pianta rettangolare regolare
▪ Tipologia costruttiva muraria con spessore paramenti tra 45 – 55 cm con riseghe in elevazione
▪ Classe d’uso IV (edificio strategico), classe d’uso Cu = 2
Case history 1 : Sede storica della Capitaneria di Porto di Cesenatico
22. • Solai latero cementizi e copertura spingente in legno
• Fondazione tipo superficiale
• Classe d’uso IV (edificio strategico), classe d’uso Cu = 2
Case history 1 : Sede storica della Capitaneria di Porto di Cesenatico
23. Case history 1 : Sede storica della Capitaneria di Porto di Cesenatico
Rafforzamento delle fondazioni realizzato nella metà degli anni 2000
24. Modello geologico stratigrafico per
30m
Case history 1 : Sede storica della Capitaneria di Porto di Cesenatico
Profilo di Vs per 30m
25. Case history 1 : Sede storica della Capitaneria di Porto di Cesenatico
Modello stratigrafico fino al bedrock sismico
26. Case history 1 : Sede storica della Capitaneria di Porto di Cesenatico
Modello stratigrafico fino al bedrock sismico
27. Case history 1 : Sede storica della Capitaneria di Porto di Cesenatico
Gruppo 7 accelerogrammi spettrocompatibili (RSL) ottenuti con Rexel; ricerca iniziata attraverso l'analisi della disaggregazione per la definizione
della coppia Magnitudo-distanza epicentrale. I parametri preliminari di ricerca sono stati poi modificati durante la ricerca, per poter giungere
all’estrazione di un gruppo di 7 accelerogrammi:
Con i 7 accelerogrammi che caratterizzano il
moto sismico per SLV, è possibile definire uno
spettro di risposta medio compatibile con
quello imposto dall'analisi.
Ora ci sono tutti gli elementi per poter
procedere ad una analisi di risposta sismica
locale monodimensionale;
analisi Equivalente Lineare.
28. Case history 1 : Sede storica della Capitaneria di Porto di Cesenatico
Analisi della liquefazione
(Resistenza ciclica deposito) CRR < CSR (sforzo di taglio ciclico indotto dal sisma) → presenza di rischio di liquefazione
Presenza di diversi strati con IL > 1
CRR – valutata su risultati di
prove in sito
CSR – stimata sulla conoscenza
dell’accelerazione massima
attesa alla profondità di interesse
Circolare n.617/2009 del CSLP – C 7.11.3.4 → Stabilità nei confronti della liquefazione
29. Case history 1 : Sede storica della Capitaneria di Porto di Cesenatico
Interventi
1° Ipotesi
Dreni: dissipazione delle sovrappressioni interstiziali, grazie
alla permeabilità del terreno
Nel caso in oggetto, tale soluzione risulta inefficace,
perché l’area resa permeabile risulta molto poco estesa
2° Ipotesi
Pali: lo stato di progetto prevede la realizzazione di 22 pali di
fondazione, lunghezza di 23 metri e un diametro di 60cm.
Lo sforzo normale sul palo
aumenta fino alla quota di 8,5
metri a causa dell’attrito
negativo palo-terreno assegnato
allo strato liquefacibile.
30. Case history 1 : Sede storica della Capitaneria di Porto di Cesenatico
Costo intervento
Costo di mercato del lavoro di mitigazione di circa 355000 Euro
31. Case history 2 : Complesso della Gambale Tegole – Mitigazione della liquefazione – (Mirabello,FE)
Complesso composto da 4 unità strutturali di varia tecnologia costruttiva, muratura 60’/70’, prefabbricati 2000:
• (S1) Palazzina uffici - Struttura portante in muratura di mattoni di laterizio e malta cemento
• (S2) Guidetti Grande – Struttura prefabbricata in c.a./c.a.p.
• (S3) Opificio – Struttura in muratura di mattoni di laterizio e malta cemento
• (S4) Mozzo – Martini – Struttura prefabbricata in c.a./c.a.p.
32. Case history 2 : Complesso della Gambale Tegole – Mitigazione della liquefazione
33. Case history 2 : Complesso della Gambale Tegole – Mitigazione della liquefazione
Modello geologico stratigrafico 30m
34. Case history 2 : Complesso della Gambale Tegole – Mitigazione della liquefazione
Modello geologico stratigrafico 30m
35. Case history 2 : Complesso della Gambale Tegole – Mitigazione della liquefazione
Modello geologico stratigrafico fino al bedrock sismico
36. Case history 2 : Complesso della Gambale Tegole – Mitigazione della liquefazione
Modello geologico stratigrafico fino al bedrock sismico
37. Case history 2 : Complesso della Gambale Tegole – Mitigazione della liquefazione
Profilo Vs da Down Hole Il modello sismico VS ottenuto dall’interpretazione della curva dei
tempi di arrivo delle onde S alle diverse
profondità individua la presenza
di sei sismo-strati
La zonizzazione sismica ZS9 pone come magnitudo
attesa massima nella zona sismogenetica 912 il valore
di M
38. Case history 2 : Complesso della Gambale Tegole – Mitigazione della liquefazione
Analisi liquefazione sabbie
La funzione di amplificazione di un sito fornisce una chiara ed efficace rappresentazione dell’effetto “filtrante” di un deposito di terreno sulle onde sismiche.
Essa mette in evidenza in quale campo di frequenze la presenza del terreno può indurre effetti significativi di amplificazione del moto sismico incidente o,
viceversa, se tali effetti possano addirittura tradursi in un’attenuazione delle ampiezze in superficie.
Profilo della P.G.A. ricavato dalla analisi di
Risposta Sismica Locale, zoomato in 20m di
terreno, tra -7,5m ed il p.c., le accelerazioni
massime attese sono di 0,183g < 0,220g
ottenuto dai parametri sismici per suolo di
categoria semplificata C
39. Case history 2 : Complesso della Gambale Tegole – Mitigazione della liquefazione
Analisi liquefazione sabbie
Distribuzione granulometrica, da distinguere i materiali
in funzione del coefficiente di uniformità Uc<3,5 o Uc>3,5.
Per la verifica della resistenza alla liquefazione delle sabbie si
utilizzano i parametri di accelerazione ag, che
si utilizzano nella microzonizzazione sismica ovvero quelle legati
agli eventi con tempo di ritorno 475 anni.
Dati di input che caratterizzano le energie sismiche adottate:
40. Case history 2 : Complesso della Gambale Tegole – Mitigazione della liquefazione
Analisi liquefazione
Elaborando tutte le prove CPTU, con una Magnitudo di 6,14 ed una PGA di 0,22g, falda a
-1,80m dal p.c. si ricavano indici del potenziale di liquefazione compresi tra 3,6 e 10,3.
41. Case history 2 : Complesso della Gambale Tegole – Mitigazione della liquefazione
Interventi
Dreni: metodo di seguito osservato si basa sugli studi condotti da Seed e Booker
(1976) sfruttando la maggiore permeabilità dei dreni rispetto al terreno circostante,
al fine di dissipare le pressioni interstiziali accumulate nel corso della scossa sismica
Valutazione: condizione di equilibrio tra la sovrapressione interstiziale indotta dal
sisma e la parte di essa dissipata dai dreni, legge di Darcy:
Coefficiente di permeabilità orizzontale :
Coefficiente di compressibilità volumetrica :
Numero di cicli equivalenti Neq=6 e la durata del terremoto td = 14 s
42. Case history 2 : Complesso della Gambale Tegole – Mitigazione della liquefazione
Parametri del terreno per eventuali dreni nelle sabbie
Dalla curva granulometrica delle sabbie provenienti dai campioni è
possibile il coefficiente di permeabilità, con formula di Hazen:
k=3,6 x 10 m/sec
Coefficiente di compressibilità volumetrica del terreno
Numero di cicli di carico che portano a liquefazione
Per terremoto di M = 6,14 si ottiene N1=5,84.
43. Case history 2 : Complesso della Gambale Tegole – Mitigazione della liquefazione
Interventi
Rapporto di pressione ru :
• ru = -0,02 PL + 0,60 per PL < 5
• ru = -0,01 PL + 0,55 per 5 < PL < 15
• ru = -0,40 per PL > 15
Raggio d'influenza del dreno deve essere minore di
1,90 m
44. Case history 2 : Complesso della Gambale Tegole – Mitigazione della liquefazione
45. Case history 2 : Complesso della Gambale Tegole – Mitigazione della liquefazione
Interventi
Dreni sub-orizzontali
46. Case history 2 : Complesso della Gambale Tegole – Mitigazione della liquefazione
Interventi
Pali Mega
47. Case history 2 : Complesso della Gambale Tegole – Mitigazione della liquefazione
Interventi
Pali Mega collegati in testa con il plinto
48. Case history 2 : Complesso della Gambale Tegole – Mitigazione della liquefazione
Interventi
Pali FDP
49. Case history 2 : Complesso della Gambale Tegole – Mitigazione della liquefazione
Interventi
Micropali trivellati
Ing. Gianluca Loffredo, Verona, 24/02/2017
50. Costo intervento – dreni sub-orizzontali
Case history 2 : Complesso della Gambale Tegole – Mitigazione della liquefazione
Prezzi di mercato circa 400’000 euro, ovvero un intervento di 100 Euro/mq
51. Costo intervento – micropali
Case history 2 : Complesso della Gambale Tegole – Mitigazione della liquefazione
Incidenza del 22% sul costo complessivo delle opere.
Costo specifico mitigazione liquefazione 66euro/mq
Incidenza del 15% sul costo complessivo delle opere.
Costo specifico mitigazione liquefazione 55euro/mq
52. Case history 3 : ANRIV s.r.l. – Deposito e distribuzione prodotti chimici – Ferrara
Struttura realizzata tra 1980 – 1981:
• Tipologia costruttiva – calcestruzzo cementizio prefabbricato
• Fondazione composta da plinti isolati
• Classe d’uso III, relativo coeff. d’uso Cu = 1,5
53. Case history 3 : ANRIV s.r.l. – Deposito e distribuzione prodotti chimici – Ferrara
Campagna indagini per una sufficiente modellazione del terreno.
• 2 - sondaggi a carotaggio continuo per stratigrafia 20m e prove permeabilità
• 2 – sondaggi a carotaggio continuo, stratigrafia e prospezioni geofisiche Cross Hole 16m
• 1 – sondaggio a carotaggio continuo per investigare sugli effetti delle iniezioni di consolidamento campo prova
• 1 – prova penetrometrica CPTU 16m
• 3 – prova penetrometrica SCPTU 16m, campo prova post-trattamento
• 3 – prospezioni Cross Hole per caratteristiche geofisiche e dinamiche dei terreni, pre e post-trattamento
54. Case history 3 : ANRIV s.r.l. – Deposito e distribuzione prodotti chimici – Ferrara
Analisi delle sezioni geologiche
55. Case history 3 : ANRIV s.r.l. – Deposito e distribuzione prodotti chimici – Ferrara
Analisi liquefazione Il calcolo del potenziale di liquefazione è stato quindi rieseguito utilizzando
sempre il metodo di Iwasaki, ricavando il fattore di sicurezza alla liquefazione
dal rapporto CRR/CSR. Mantenendo il MSF inalterato (1.429 per sismi di
magnitudo 6.14, secondo Boulanger e Idriss 2007), il CRR è sempre stato
calcolato con l’algoritmo di Robertson e Wride (1998), e CSR con la relazione di
Seed e Idriss (1980). a = 0.188 g
SCPTU 1 = 2.007 (Moderato);
SCPTU 2 = 6.889 (Elevato);
CPTU 3 = 8.130 (Elevato);
CPTU 4 = 3.556 (Moderato);
CPTU 5 = 3.867 (Moderato);
CPTU 6 = 5.100 (Elevato).
Valori di IPL<5:
- SCPTU 1 = 2,007 (Moderato);
- CPTU 4 = 3,556 (Moderato);
- CPTU 5 = 3,867 (Moderato);
Valori di IPL>5:
- SCPTU 2 = 6,889 (Elevato);
- CPTU 3 = 8,130 (Elevato);
- CPTU 6 = 5,100 (Elevato).
56. Case history 3 : ANRIV s.r.l. – Deposito e distribuzione prodotti chimici – Ferrara
Analisi liquefazione
Fenomeno della liquefazione è trascurabile per l’Unità 3b (argille e limi) e non
trascurabile per l’Unità 3a.
Valori di IPL<5:
- SCPTU 1 = 2,007 (Moderato);
- CPTU 4 = 3,556 (Moderato);
- CPTU 5 = 3,867 (Moderato);
Valori di IPL>5:
- SCPTU 2 = 6,889 (Elevato);
- CPTU 3 = 8,130 (Elevato);
- CPTU 6 = 5,100 (Elevato).
57. Case history 3 : ANRIV s.r.l. – Deposito e distribuzione prodotti chimici – Ferrara
Interventi
Blocco 3(a) e Blocco 3(b)
Pali: prevede relativamente allo strato liquefacibile
trattato l’inserimento dell’angolo di attrito
PALO-TERRENO negativo, nonché l’abbattimento della
costante di winkler orizzontale
Blocco 2
Dreni: accelera la consolidazione sfruttando anche la
permeabilità in direzione orizzontale
58. Case history 3 : ANRIV s.r.l. – Deposito e distribuzione prodotti chimici – Ferrara
Interventi
Blocco 3(a)
e
Blocco 3(b)
59. Case history 3 : ANRIV s.r.l. – Deposito e distribuzione prodotti chimici – Ferrara
Interventi
Blocco 2
60. Case history 3 : ANRIV s.r.l. – Deposito e distribuzione prodotti chimici – Ferrara
Costi Micropalo senza camicia, con inclinazione fino a 20°, per ancoraggi o altro,
eseguito mediante l'utilizzazione di attrezzature adeguate al terreno da
attraversare, compreso il successivo getto a pressione, nei fori così ricavati,
in presenza di armatura metallica (da pagarsi a parte), dimalta cementizia
additivata, sino al volume effettivo di getto non inferiore a tre volte quello
teorico del foro. Compresoogni onere e magistero con esclusione
dell'armatura metallica: in terreni incoerenti o sciolti (resistenza alla
compressione <6 N/mmq): per diametro esterno pari a 161 - 190 mm
M I S U R A Z I O N I:
Micropali di fondazione Ø220
Plinti tipo 2b 10,00 4,00 15,000 600,00
Plinti tipo 2a 9,00 4,00 21,000 756,00
Plinti tipo 1b 20,00 4,00 15,000 1200,00
Plinti tipo 1a 19,00 4,00 21,000 1596,00
Plinti tipo 1c 1,00 3,00 18,000 54,00
Plinti tipo 2c 1,00 3,00 21,000 63,00
SOMMANO m 4269,00 € 80,20 € 342 373,80
Opere di mitigazione del rischio di liquefazione mediante installazione di
dreni sub-orizzontali eseguiti a mezzo di perforzioni direzionate guidate
(HDD)
M I S U R A Z I O N I:
Interventi di mitigazione del rischio di liquefazione
Trasporto e allestimento attrezzature per perforazioni HDD 1,00 9500,000 9500,00
Esecuzione dreni Ø125, Lmax=95m; raggio curvatura > 100m (inclusa
fornitura tubo)
2964,00 170,000 503880,00
SOMMANO ml 513380,00 € 1,00 € 513 380,00
Incidenza del 35% sul costo complessivo delle opere.
Costo specifico mitigazione liquefazione 68euro/mq
Incidenza del 23,8% sul costo complessivo delle opere.
Costo specifico mitigazione liquefazione 120euro/mq
61. Case history 4 : Villa Mastelli – Chiesuol del Fosso (FE)
62. Case history 4 : Villa Mastelli – Chiesuol del Fosso (FE)
Struttura ad uso residenziale:
• Proprietà soggetta a vicolo di tutela da parte della Soprintendenza Belle arti e paesaggio
• Tipologia costruttiva – muratura
• Struttura risalente al XV secolo
• Classe d’uso II
63. Case history 4 : Villa Mastelli – Chiesuol del Fosso (FE)
Struttura ad uso residenziale:
• Proprietà soggetta a vicolo di tutela da parte della Soprintendenza Belle arti e paesaggio
• Tipologia costruttiva – muratura
• Struttura risalente al XV secolo
• Classe d’uso II
64. Case history 4 : Villa Mastelli – Chiesuol del Fosso (FE)
Modello geologico
Isopache delle sabbie superficiali
Gli spessori arrivano ad un massimo di 5
m e più in corrispondenza della zona
artigianale di via Bologna, del Primaro e
del Vecchio Reno di fatto unici litosomi
sabbiosi potenzialmente acquiferi
ospitanti la falda freatica.
65. Case history 4 : Villa Mastelli – Chiesuol del Fosso (FE)
Modello geologico
Territorio in oggetto, appartenente alla Provincia di
Ferrara che ricade all’interno della zona 912 –
Dorsale Ferrarese.
Profilo di velocità delle onde S, stimato nel sito in
esame tramite la prova SCPTU
Il valore della accelerazione di riferimento assegnato al Comune è di
0.132g
66. Case history 4 : Villa Mastelli – Chiesuol del Fosso (FE)
Analisi liquefazione
Fattore di liquefazione FL = (CRR/CSR) *MFS
MFS: è un fattore di scala in funzione della magnitudo dei terremoti attesi
IL = 5,3
67. Case history 4 : Villa Mastelli – Chiesuol del Fosso (FE)
Intervento – Compaction grounting
Le iniezioni di malta in pressione (fino a 3.5MPa) inducono uno spostamento radiale del terreno circostante
addensandolo, in asse rimangono una serie di bulbi di miscela (elementi colonnari) ad elevata rigidezza.
68. Case history 4 : Villa Mastelli – Chiesuol del Fosso (FE)
Intervento
69. Case history 3 : ANRIV s.r.l. – Deposito e distribuzione prodotti chimici – Ferrara
Interventi
Campo prove – Vedi Pallara et all. - 2016
70. Case history 4 : Villa Mastelli – Chiesuol del Fosso (FE)
Intervento
71. Case history 4 : Villa Mastelli – Chiesuol del Fosso (FE)
Costo
72. Altre tipologie di interventi
Vibroflottazione
Densificazione del terreno per effetto delle vibrazioni indotte da una sonda vibrante a punta conica (vibroflot) e
compattazione mediante il riempimento del foro con materiale granulare che viene addensato dal vibratore contro le
pareti del foro
73. Altre tipologie di interventi
Jet grounting
Vengono iniettate ad alta velocità una o più miscele fluide che producono un complesso fenomeno di
rimaneggiamento, sostituzione e/o permeazione il cui risultato finale è la cementazione del terreno
74. Altre tipologie di interventi
Permeation grouting – Inezioni di permeazione con miscele leganti
Leggera cementazione o coesione tra i grani del terreno facendo penetrare nei pori interstiziali una miscela “legante” opportunamente calibrata (es.
soluzioni o sospensioni silicatiche). La cementazione provoca un aumento della resistenza a liquefazione, una riduzione della permeabilità ed un incremento
della rigidezza.
75. Miglioramento ed adeguamento sismico
Adeguamento sismico: Interventi atti a conseguire i livelli di sicurezza previsti dalle stesse norme tecniche. La domanda in termini di prestazioni
strutturali è inferiore alla corrispondente capacità della struttura.
Analisi
stato di fatto
Miglioramento sismico: Interventi atti ad aumentare la sicurezza strutturale esistente, pur senza necessariamente raggiungere i livelli richiesti dalla
norma. La valutazione della sicurezza riguarda la struttura nel suo insieme e possibili meccanismi locali.
Rilievo
Materiali
Dettagli costruttivi
Valutazione della
Vulnerabilità sismica
Modellazione
Scelta tipo di analisi
Scelta di modellazione
Progetto
dell’intervento
Intervento globale
Intervento locale
Riduzione della domanda simica
Miglioramento capacità strutturale