Содержание работы:
Пример решения задачи.
Определяем значение моментов.
Составляем таблицу, в соответствии с полученными значениями.
Строим график механической характеристики асинхронного двигателя.
Вывод.
Содержание работы:
Конструкция и принцип действия однофазного трансформатора.
Испытание трансформатора в режиме холостого хода.
Испытание трансформатора в режиме короткого замыкания.
Расчёт параметров трансформатора с полной мощностью 100 кВА.
Вывод о проделанной работе.
Исследование внешних характеристик потерь и КПД трансформатора.Nick535
Содержание работы:
Внешняя характеристика трансформатора.
Построение графиков зависимости от коэффициента нагрузки (∆U = ( )) для различных нагрузок трансформатора с номинальной мощностью 100 кВА.
Потери и КПД трансформатора.
Построение графика зависимости КПД от нагрузки 3-х фазного трансформатора с полной мощностью 100 кВА.
The paper presents a mathematical model of an elastic pipeline, which are a hollow rod with the fluid (gas) runs inside it. The work devoted to the problem of the dynamic stability of the pipeline.
Содержание работы:
Пример решения задачи.
Определяем значение моментов.
Составляем таблицу, в соответствии с полученными значениями.
Строим график механической характеристики асинхронного двигателя.
Вывод.
Содержание работы:
Конструкция и принцип действия однофазного трансформатора.
Испытание трансформатора в режиме холостого хода.
Испытание трансформатора в режиме короткого замыкания.
Расчёт параметров трансформатора с полной мощностью 100 кВА.
Вывод о проделанной работе.
Исследование внешних характеристик потерь и КПД трансформатора.Nick535
Содержание работы:
Внешняя характеристика трансформатора.
Построение графиков зависимости от коэффициента нагрузки (∆U = ( )) для различных нагрузок трансформатора с номинальной мощностью 100 кВА.
Потери и КПД трансформатора.
Построение графика зависимости КПД от нагрузки 3-х фазного трансформатора с полной мощностью 100 кВА.
The paper presents a mathematical model of an elastic pipeline, which are a hollow rod with the fluid (gas) runs inside it. The work devoted to the problem of the dynamic stability of the pipeline.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЯГОВОГО УСИЛИЯ НИЗКОЧАСТОТНОГО ЭЛЕКТРОДИНАМИЧЕСКОГО ВИБРОВОЗБУДИ...ITMO University
Получено соотношение для оценки тягового усилия низкочастотного электро- динамического вибровозбудителя, служащего для поверки и градуировки датчиков ускорения. Приведены результаты экспериментальных исследований.
С.В. Сипаров. Модель динамики кромки ледяного поля при воздействии горизонтал...clean4ect
Построена модель динамики кромки ледяного поля при воздействии горизонтальной нагрузкой, учитывающая наблюдаемый на практике автоколебательный характер движения кромки, а также вязкие свойства льда и системы “вода+мелкокрошенный лед”. Получены соотношения между величиной силы, приводящей к торошению, (или соответствующей скорости относительного движения ледяного поля и препятствия) и механическими и геометрическими параметрами поля.
УСТАЛОСТНОЕ РАЗРУШЕНИЕ МИНИАТЮРНОГО ПЬЕЗОЭЛЕКТРИЧЕСКОГО СХВАТАITMO University
Решена задача о трещине в пьезоэлектрическом схвате, предложен смешанный критерий разрушения, показано, что для построения предельных кривых целесообразно использовать агрегатный D-модуль.
1. Лекция № 32.
Уравнения равновесия сил оболочки
и применение для расчетов корпусов.
Расчет фланцевых соединений
корпусов
26.02.14
1
2. В качестве примера (рис. 12.1) рассмотрим элемент камеры сгорания (корпус
или жаровая труба) в форме цилиндрической оболочки постоянной толщины.
а)
б)
Рис. 12.1
а – элемент оболочки;
б – схема оболочки, нагруженной внутренним
нормальным давлением
оси – х – вдоль образующей у – по касательной
z – по нормали к окружности R – радиус оболочки.
Действие отброшенных частей оболочки заменяют
соответствующими усилиями Т1, Т2, S1, S2.
Внешнюю нагрузку считаем равномерно распределенной по
поверхности элемента оболочки с интенсивностью напряжений по осям Qx,
Qy, Qz Н/м2. Выведем уравнения равновесия сил оболочки.
26.02.14
2
3. В результате (после преобразования) получают (считая S1=–S2=S)
уравнения равновесия цилиндрической оболочки
∂Т 1
∂S2
Rdϕdx −
dϕdx + Qx Rdϕdx = 0
∂х
∂ϕ
∂S1
∂T2
Rdϕdx +
dϕdx + Qy Rdϕdx = 0 .
∂х
∂ϕ
T2dϕdx + Qz Rdϕdx = 0
При этом S1= – S2=S, т. к. моменты относительно оси z равны нулю.
26.02.14
3
(12.2)
4. Пример: Если цилиндрическая оболочка находится под действием
внутреннего давления q, то Qz= – q, Qx=Qy=0.
Из (12.1) следует
Т 2 =qR , Н / м ,
при этом Т1=S=0, откуда, полагая толщину оболочки δ, получим нормальное
тангенциальное напряжение, действующее в окружном направлении
σ ϕ = qR / δ .
По этой формуле считают и трубы.
26.02.14
4
5. Пример: Если на оболочку действуют скручивающие моменты,
приложенные к торцам, то имеем S=Mк /(2πR2), Н/м.
Из уравнений (12.1) получим, что и по всей оболочке усилие будет
сохранять свое значение, откуда касательные напряжения τ=Мк/Wк будут
равны
окружное усилие
τ=
=Мкр/(2πR2∙δ).
площадь
Нормальные напряжения σ1 и σ2 в этом случае всюду будут равны 0.
26.02.14
5
6. Пример: Если оболочка нагружена поперечной изгибающей сосредоточенной
силой, то на краю оболочки будем иметь
S x =0 = −
P
sin ϕ .
πR
Внешняя нагрузка Qz отсутствует, поэтому
из 3–го уравнения системы (12.2) получим Т2=0.
Тогда из 2–го уравнения системы (12.2) следует,
что S не зависит от х.
Максимальные касательные напряжения
(из выражений для Т1, которые опустим) будут в
плоскости горизонтального диаметра по длине
оболочки:
τmax=Smax /δ=±P/(πRδ).
Максимальные нормальные напряжения
изгиба будут вблизи заделки:
σ 1max
где Ми=Pl,
26.02.14
W=πR2δ,
Т max
Рl
=
=±
,
2
δ
πR δ
Тmax, Н/м.
6
7. Расчет на прочность фланцевого соединения цилиндра
26.02.14
Fш – сила на шпильку (нагрузка); Fр – равнодействующая
сил давления; R – радиус цилиндра, Р – давление в
цилиндре.
7