HƯỚNG DẪN ĐỒ ÁN CẦU THÉP ĐH GIAO THÔNG VẬN TẢI TP.HCM

HƯỚNG DẪN ĐỒ ÁN
THIẾT KẾ CẦU THÉP
TRƯỜNG ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI TP HCM
KHOA CÔNG TRÌNH
BỘ MÔN CẦU ĐƯỜNG
GV : PHẠM ĐỆ
BỘ MÔN CẦU ĐƯỜNG
KHOA CÔNG TRÌNH

HƯỚNG DẪN ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU THÉP
TỔNG QUAN ĐỒ ÁN
THUYẾT MINH :
Trình bày không quá 80 trang A4 (một mặt). File Word
Có đóng kèm theo đề bài và mục lục
Gồm 5 chương. Chỉ tính toán thiết kế dầm thép.
Chương I : Số Liệu Chung
Chương II : Đặc trưng hình học
Chương III : Nội lực dầm chính

HƯỚNG DẪN ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU THÉP
TỔNG QUAN ĐỒ ÁN
THUYẾT MINH :
Chương IV : Kiểm toán dầm chính
Chương V : Kiểm toán các bộ phận dầm thép
BẢN VẼ
Gồm 2 bản vẽ A1.
Thể hiện cấu tạo chung và chi tiết các bộ phận của cầu.

Phần Thuyết minh đồ án
Giới thiệu tổng quan về cấu tạo cầu thép.
I.1 Đề bài
I.2 Thiết kế mặt cắt ngang cầu : n, S, Sh
I.3 Chọn sơ bộ kích thước dầm chính
I.3.1 Chiều cao dầm
I.3.2 Kích thước cánh trên
I.3.3 Kích thước cánh dưới
I.3.4 Kích thước bản phủ

I.3 Chọn sơ bộ kích thước dầm chính
I.3.5 Kích thước sườn dầm
I.3.6 Bê tông bản mặt cầu : ts f’c
I.4 Thiết kế cấu tạo các bộ phận của dầm chính
I.4.1 Sườn tăng cường
I.4.2 Hệ liên kết ngang
I.4.3 Neo chống cắt
I.4.4 Mối nối dầm chính

Chương II : Đặc Trưng Hình Học
II.1 Đặc trưng hình học giai đoạn 1 (NC)
Diện tích tiết diện
Vị trí trục trung hoà
Momen quán tính
Momen kháng uốn
II.2 Đặc trưng hình học giai đoạn 2
II.2.1 Bề rộng có hiệu dầm trong Bi và dầm ngoài Be
II.2.2 Đặc trưng hình học dầm trong

II.2 Đặc trưng hình học giai đoạn 2
II.2.2 Đặc trưng hình học dầm trong
II.2.2.1 Giai đoạn liên hợp ngắn hạn ST
II.2.2.2 Giai đoạn liên hợp dài hạn LT
II.2.3 Đặc trưng hình học dầm biên
II.2.3.1 Giai đoạn liên hợp ngắn hạn ST
II.2.3.2 Giai đoạn liên hợp dài hạn LT

II.2.3 Bảng tổng hợp đặc trưng hình học
II.2.3.1 Tổng hợp đặc trưng hình học dầm trong
II.2.3.2 Tổng hợp đặc trưng hình học dầm biên

III.1 Hệ số phân bố ngang
III.1.1 Hệ số phân bố ngang cho dầm giữa
III.1.2 Hệ số phân bố ngang cho dầm biên
III.1.3 Bảng tổng hợp hệ số phân bố ngang
III.2 Tải trọng tác dụng lên cầu
III.2.1 Tĩnh tải tác dụng lên dầm giữa
III.2.2 Tĩnh tải tác dụng lên dầm biên
III.2.2 Hoạt tải

III.3 Nội lực do từng tải trọng tác dụng
III.3.1 Mặt cắt I-I : Mặt cắt gối
III.3.2 Mặt cắt II-II : Mặt cắt ¼ dầm
III.3.3 Mặt cắt III-III : Mặt cắt tại mối nối dầm
III.3.4 Mặt cắt IV-IV : Mặt cắt tại liên kết ngang gần
mặt cắt giữa dầm
III.3.5 Mặt cắt V-V : Mặt cắt giữa dầm

III.4 Tổ hợp nội lực theo các trạng thái giới hạn
Các tổ hợp tải trọng và hệ số tương ứng theo các trạng
thái giới hạn
Bảng tổng hợp nội lực

Chương IV : Kiểm toán dầm thép
IV.1 Kiểm toán dầm thép trong giai đoạn 1
IV.1.1 Kiểm tra các yêu cầu cấu tạo dầm I không liên hợp :
IV.1.1.1 Kiểm tra tỷ lệ cấu tạo chung
IV.1.1.2 Kiểm tra độ mảnh bản bụng
IV.1.1.3 Kiểm tra yêu cầu bốc xếp
IV.1.2 Kiểm dầm không liên hợp

Chương IV : Kiểm toán dầm thép
IV.2 Kiểm toán dầm thép trong giai đoạn 2
IV.2.1 Kiểm tra dầm thép trong TTGH Cường độ 1
IV.2.2 Kiểm tra dầm thép trong TTGH Sử dụng
IV.2.3 Kiểm tra dầm thép trong TTGH Mỏi

Chương V : Kiểm toán các bộ phận cầu
V.1 Kiểm toán Sườn tăng cường
V.2 Kiểm toán Hệ liên kết ngang
V.3 Kiểm toán Neo chống cắt
V.4 Kiểm toán Mối nối dầm chính

CHƯƠNG I : SỐ LIỆU CHUNG
I.1 Đề Bài:
Thiết kế 1 kết cấu nhịp cầu dầm giản đơn liên hợp thép - BTCT
Loại dầm thép tiết diện chữ I làm việc liên hợp với bản mặt cầu BTCT
Bề rộng phần xe chạy: B=10.5m.
Bề rộng lề bộ hành : K=2x2.25m.
Chiều dài dầm chính: Ld = 34m.
Chiều dài tính toán: Ltt = Ld - 2x0.3 = 34 – 2x0.3 = 33.4 m.
Tải trọng tính toán: HL-93

I.2 Thiết kế mặt cắt ngang cầu :
I.2.1 Chọn khoảng cách giữa 2 dầm chính:
Thông thường đối với cầu dầm giản đơn khoảng cách giữa 2 dầm
chính : (1.6m - 2.2m). Ở đồ án này ta chọn S = 2.0m.

I.2.2 Chọn số dầm chính:
2. 2.(0.2 0.25) .
tc
B K B n S
= + + − > ≈
2.2,25 10,5 2.0,2 15,4 .
tc
B m
=> = + + =
15.4
n.S 15.4 7.7
2
n
=> = => = =
K=2.25m: bề rộng lề bộ hành.
L=10.5m: bề rộng phần xe chạy.
0.2 =>0.25m: bề rộng lan can ,chọn 0.2m.
Chọn số dầm chủ là : 7 dầm.
Bề rộng toàn cầu:

I.2.3 Tính chiều dài cánh hẫng:
15.4 (7 1)2
1
( 1
.
2
7 .
2
)
tc
c
B n S
m
L
− −
= =
− −
=
Btc =15.4 m. :bề rộng toàn cầu.
N=7 : số dầm chính.
S=2.0 m. khoảng cách giữa 2 dầm
chính.

I.3 Sơ bộ kích thước dầm chính:
I..3.1 Chọn chiều cao dầm d:
Chọn từ đến lần chiều dài nhịp
Chọn d = 1.5 m.
34
1.36 .
25 25
d
L
m
= =
34
1.70 .
20 20
d
L
m
= =
Chiều cao dầm chính nằm trong khoảng:
(1.36 m-1.7 m).
1
25
1
20

I.3 Sơ bộ kích thước dầm chính:
I.3.2 Chọn kích thước cánh trên:
350 .
c
b mm
=
20 .
c
t mm
=
a. Bề rộng cánh trên từ (250mm – 300 mm).
I.3.3 Chọn kích thước cánh dưới:
a.Bề rộng cánh trên từ (250mm – 300 mm).
450 .
f
b mm
=
20 .
f
t mm
=
b. Bề dày cánh trên: từ 18mm đến 20mm.
Chọn
Chọn
Chọn
Chọn
b.Bề dày cánh trên: từ (18mm -20mm).

I.3 Sơ bộ kích thước cơ bản của dầm chính:
I.3.4 chọn kích thước bản phủ:
550 .
f
b mm
=
20 .
f
t mm
=
a. Bề rộng bản phủ thường lớn hơn bề rộng cánh dưới:
I.3.5 chọn kích thước sườn:
a. Chiều cao sườn:
' 1500 20 20 20 1440 .
c f f
D d t t t mm
= − − − = − − − =
w 15 .
t mm
=
Chọn
b. Bề dày bản phủ: từ 18mm đến 20mm.
Chọn
Chọn
b. Bề dày sườn: từ 12mm -16mm.

I.3 Sơ bộ kích thước của dầm chính:
I.3.6 Phần bê tông:
Bản làm bằng bê tông có:
Bề dày bản bê tông:
Chiều cao đoạn vút bêtông:
Góc nghiêng phần vút:
' 30 .
C
f MPa
=
200 .
s
t mm
=
100 .
v
t mm
=
0
45 .

I.4.1 Sườn tăng cường:
Kích thước như hình 4.2:
Một dầm có: 11 x 2 = 22 sườn tăng cường giữa
Khoảng cách các sườn: do = 3000 mm.
Khối lượng một sườn tăng cường:
=
s2
g 296.2 N
I.4 Các bộ phận của cầu thép:
I.4.1.1Sườn tăng cường giữa:

* Kích thước như hình 4.2:
* Một dầm có: 4 x 2 = 8 sườn tăng cường gối
* Khoảng cách các sườn: 150 mm
* Khối lượng một sườn: =
s2
g 296.2 N
I.4.1.2 Sườn tăng cường gối:

* Kích thước như hình 4.2:
* Một dầm có: 10 x 2 = 20 sườn tăng cường
* Khoảng cách các sườn: do = 3000 mm.
* Khối lượng một sườn tăng cường:
I.4.1.3 Sườn tăng cường tại liên kết ngang:
=
s2
g 296.2 N

I.4.2 Liên kết ngang:
lk
g 164 N
=
* Khoảng cách giữa các liên kết ngang 3000 mm.
* Thép L 102 x 76 x 12.7 (cho cả thanh xiên và thanh ngang)
* Thanh ngang dài: 1670 mm.
* Trọng lượng mỗi mét dài:
* Thanh xiên dài: 1180 mm.
* Mỗi liên kết ngang có: 2 x 1 = 2 thanh liên kết ngang,
2 x 1 = 2 thanh liên kết xiên.
* Mỗi dầm có 12 liên kết ngang.

CHƯƠNG II : ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC
II.1 Các công thức cơ bản: Nhắc lại ĐTHH (Sức bền vật liệu):
II.1.1 Xác định vị trí trục trung hoà:
Gọi X – X là trục đi qua mép trên của bản cánh trên.
Momen tĩnh của diện tích dầm thép đối với trục X – X :
−
− − −
−
−
 = ×
→ = =

=


∑ X X
X X i c,i X X X X
c
X X
s
X X s c
K A y K
y c
A
K A .y
II.1.2 Xác định momen quán tính :
= = +
 
= + = + =
 
 
3
2
0 2 0
2 3 3 3
1 0
bh
I I I c .b.h
12
h bh bh bh
I I .b.h
2 12 4 3
II.1.3 Xác định mômen kháng uốn:
=
I
S
y

II.2 Đặt trưng hình học giai đoạn 1(NC) :
II.2.1 Diện tích mặt cắt ngang phần dầm thép As
= + + +
s c c w f f f f
2
A b .t D.t b . (
t b' . ' mm
t )
= + + +
=
s
2
A 350.20 1440.15 450.20 550.20
48600 (mm )

II.2.2 Vị trí trục trung hoà:
Gọi X – X là trục đi qua mép trên của bản
cánh trên. Momen tĩnh của diện tích dầm thép
đối với trục X – X :
−
−
= ×
 
= + +
 
 
 
 
+ + + + −
 
   
   
∑ X X
X X i c,i
c
c c w c
f f
f f c f f
K A y
t D
b .t . D.t . t
2 2
t t'
b .t . t D b' .t' . d
2 2
 
= × × + × × + +
 
 
   
+ × × + + + × × − =
   
   
3
20 1440
350 20 1440 15 20
2 2
20 20
450 20 1440 20 550 20 1500 45674000mm
2 2

II.2.2 Vị trí trục trung hoà:
Khoảng cách từ trục X – X đến trục trung hoà (TH1)
−
=
= =
X X
s
45674000
93
K
c 9.79 mm.
48600
A
Khoảng cách từ trục trung hoà đến các mép dầm :
=
=
= = − =
−
s,t
NC
s,b s,t
NC NC
Y c
Y d Y
939.79 mm.
1500 939.79 520.21mm.
II.2 Đặc trưng hình học giai đoạn 1(NC) :

II.2.3 Momen quán tính của tiết diện dầm thép : INC
( ) ( )
 
= + −
 
 
′
− − −
+ +
 
′
+ + − −
 
 
′ ′ ′
 
′ ′
+ + −
 
 
2
3
s,t
c c c
NC c c NC
3 3
s,t s,b
w NC c w NC f f
2
3
s,b
f f f
f f NC f
2
3
s,b
f f f
f f NC
b t t
I b t y
12 2
t . y t t . y t t
3 3
b t t
b t y t
12 2
b t t
b t y
12 2

II.2.3 Momen quán tính của tiết diện dầm thép : INC
( ) ( )
 
= + −
 
 
− − −
+ +
 
+ + − −
 
 
 
+ + −
 
 
=
2
3
NC
3 3
2
3
2
3
4
350.20 20
I 350.20. 937.79
12 2
15. 939.79 20 15. 520.21 20 20
3 3
450.20 20
450.20. 520.21 20
12 2
550.20 20
550.20. 520.21
12 2
16507277942.39mm .
II.2 Đặt trưng hình học giai đoạn 1(NC) :

II.2.4 Momen kháng uốn của tiết diện dầm thép : SNC
Momen kháng uốn đối với thớ trên t/d dầm thép:
=
= =
s,t NC
NC s,t
NC
3
16507277942.39
17564858.04mm
939.79
I
S
y
Momen kháng uốn đối với thớ dưới t/d dầm thép :
=
= =
s,b NC
NC s,b
NC
3
16507277942.39
29466455.15mm
520.21
I
S
y
Ứng suất pháp trên tiết diện xác định theo công thức :
= = =
N M M
f f y
A I S
+ + +
= + +
DC1 DC2 DC3 DW LL PL
b s s s s s s
s,b s,b s,b
NC LT ST
M M M M M M
f
S S S

II.3 Đặc trưng hình học giai đoạn 2 :
+ Dầm liên hợp thép-BTCT có hai loại vật liệu :
16 ≤ fc ≤ 20 → n = 10
20 ≤ fc ≤ 25 → n = 9
25 ≤ fc ≤ 32 → n = 8
32 ≤ fc ≤ 41 → n = 7
41 ≤ fc → n = 6
- Thép : Thép dầm chủ
Cốt thép dọc trong bản mặt cầu
-Bê tông : Bản bê tông mặt cầu
Khi dầm biến dạng, do khác modul đàn hồi nên ứng suất khác nhau.
Khi tính phải quy đổi bê tông về thép làm dầm, dùng hệ số quy đổi n.
+ Tiết diện liên hợp được phân thành 2 tiết diện :
Tiết diện liên hợp dài hạn : Tải trọng thường xuyên
tác dụng + hiện tượng từ biến và chảy dẻo của bê tông
→ sự phân bố lại ứng suất : ư/s dầm thép tăng, ư/s bê
tông giảm → dùng hệ số quy đổi 3n
Tiết diện liên hợp ngắn hạn : Tải trọng hoạt tải tác
dụng tức thời và không gây ra từ biến : dùng hệ số n

II.3 Đặc trưng hình học giai đoạn 2 :
II.3.1 Bề rộng có hiệu của bản cánh đối với dầm giữa (Bi):

+ × +

= × +


= =


+ = =

+ =

s w c
i
tt
12 t max(t ,b / 2)
12 200 max(15;350 / 2)
b min 2575mm.
L 33400
8350mm.
4 4
S 2000mm.
⇒ =
i
b 2000 mm

II.3 Đặc trưng hình học giai đoạn 2:
II.3.2 Bề rộng có hiệu của bản cánh đối với dầm biên (Be):
.

+ × +

= × +


= + =


+ = =


+ =

s w c
i
e
tt
hang
6 t max(t /2,b /4)
6 200 max(15/2;350/4)
b
b min 1287.5 mm.
2
L 33400
4175 mm.
8 8
S 1700 mm.
⇒ =
e
b 2287.5 mm.

II.4 Đặc trưng hình học giai đoạn 2, dầm giữa :
II.4.1.1 Diện tích mc ngang dầm liên hợp
ngắn hạn (ST):
−
π
= +
+
= + +
π + +
= +
+
+
=
+
d s ct c td
2
ct e s c h h
s ct
2
2
.16
48600 20.
4
2000.200 (350 100)100
8
A A A A
.D B .t (b
108646.12
t )t
(m
A N .
4
m
n
).
II.4.1 Liên hợp ngắn hạn (ST):

II.4.1.2 Vị trí trục trung hoà:
Momen tĩnh của diện tích t/d
liên hợp lấy đối với trục TH1
 
= + + +
 
 
 
+ + +
 

= ×

+ ×
=
s,t s
TH1 ct NC h
s,t
e s s
3
NC h
t
K 0 A . Y t
2
B t t
52625 1125 4421.12 1139.8
676173
Y t
2
04mm
n

Khoảng cách từ trục TH1 đến trục trung
hoà (TH2)
= =
′ = TH1
d
67617304.96
622.36mm.
108646.12
K
c
A
= −
=
′
= −
s,t s,t
ST NC
939.79 622.36562
317.
Y Y c
43mm.
+Mép trên dầm thép:

= − =
= −
c,t s,b
ST ST
1800
Y H 1142.81 657.1
Y 9mm.
Mép dưới dầm thép:
Mép dưới bản bê tông.
Mép trên bản bê tông.
= + =
′
= +
s,b s,b
ST NC
520.21 622.6 1142.
Y Y c 81mm.
= =
c,b s,t
ST ST
Y Y 317.43mm.

II.4.1.3 Momen quán tính của tiết diện liên hợp : IST
 
   
 
′
= + + + − + −
   
 
   
 
 
×
= + × + × + × ×
 
 
 
× ×
+ × + × × + × × +
 
 
2 2
3
2 c,t c,t
e s s s
ST NC s e s ST ct S
3
2 2
3 3
2
T
1 2000 200
16507277942.39 622.36 48600 517.43 2000 200
8 12
1 350 100 1 100 100
567.43 350 100 2 384.
8 1
B t t t
1
I I c .A B t
2 8 3
y A
n 2
6
. y
1 2 2
 
× ×
 
 
+ ×
=
2
2
4
1
10 x100 100
2
4421.12 517.43
50848307380mm .

II.4.1.4 Momen kháng uốn của tiết diện liên hợp : SST
Momen kháng uốn đối với mép trên và mép dưới t/d dầm thép:
=
= =
s,t ST
ST s,t
ST
3
50843307380
16018674
I
S
y
7.16 mm
317.43
Momen kháng uốn đối với mép trên và mép dưới bản bê tông :
=
= =
s,b ST
ST s,b
ST
3
50848307380
42998189.23 mm
1182.
S
y 569
I
×
= =
=
c,t ST
ST c,t
ST
3
50848307380 8
658836662.22 mm
617.
I
S .
y 43
n
×
= =
=
c,b ST
ST c,b
S
3
T
50848307380 8
1281493977.3mm .
317
I
S .
y . 31
n
4

II.4.2.1 Diện tích mặt cắt ngang dầm liên hợp : Ad
−
π×
= + ×
×
= + +
π
=
+ + ×
+
×
+ +
2
d s ct c td
2
ct e s
s c
2
2
t
16
48600 20
4
2000 200 (350
A A A A (
100) 10
mm )
.D B .t
A N .
0
3 8
=71562.79
4 n
mm
3
.
II.4.2 Liên hợp dài hạn (LT):

 
= + + +
 
 

= × + ×

+ + +
 
 
=
s,t s
TH1 ct NC h
s,t
e s s
NC
3
h
t
K 0 A . Y
18541.67 1125 4421.1
t
2
2 1139.8
25898546.
B t t
Y t
n 2
39 mm
3
.

Khoảng cách từ trục TH1 đến TH2:
= =
′ = TH1
d
25898546.39
361.9mm.
71502.79
K
c
A
Khoảng cách từ trọng tâm bêtông
tính đổi đến TTH 2:
−
= =
×
∑ ci ci
c td
c
1158.
A Y
Y
A
4 mm.

II.4.2.3 Momen quán tính của tiết diện liên hợp : ILT
 
×
+ × + × + × × +
 
×  
 
   
 
′
= + + + − + −

 
× ×
+ × + × × + ×
 
× ×

  
 
  


 
2 2
3
2 c,t c,t
e s s s
LT NC s e
3
2 2
3 3
2
s LT ct LT
1 2000 200
=16507277942.39 361.9 48600 777.89 2000 200
3 8 12
1 350 100 1 100 100
627.89 350 100 2
3 8 12
B t t t
1
I I c .A B t y A
3
3
. y
2
8
2
n 12
 
+ × ×
 
 
+ ×
=
2 2
2
4
1
644.56 100
36 2
4421.12 777.89
36611295760.46mm .

II.4.2.4 Momen kháng uốn của tiết diện liên hợp : SLT
= =
=
s,t LT
LT s
3
,t
LT
36611295760.46
S 63352894
I
y
.36mm .
577.895
= =
=
s,b LT
LT s
3
,b
LT
36611295760.46
39704025.05 mm .
922,105
I
S
y
× ×
= =
=
c,t LT
LT c,t
L
3
T
36611295760.46 3 8
1000884496.62 mm .
87
3n
7.895
I
S .
y
× ×
= =
=
c,b LT
LT c,b
L
3
T
36611295760.46 3 8
1520469464.52mm .
57
3n
7.895
I
S .
y

II.5 Đặc trưng hình học giai đoạn 2, dầm biên :
II.5.1.1 Diện tích mc ngang dầm liên hợp:
−
π
= + +
π + +
= + +
= +
+ +
+
=
2
d s ct c td
2
ct e s c h h
s ct
2
.16
48600
A A A A
.D B .t (b t )t
A
24.
4
2287.5.200 (350 100)100
8
116235.54 (m
N .
4
m
n
).

 
= + + +
 
 
 
+ + +
 

×

= + ×
=
s,t s
TH1 ct NC h
s,t
e s s
NC h
3
62812.5 1126.7 4823.04 1139
t
K 0 A . Y t
2
.8
76267682.1
B t t
Y
n
t
6mm
2
.

II.5 Đặc trưng hình học giai đoạn 2 , dầm biên :
Khoảng cách từ trục TH1 đến trục trung
hoà (TH2)
= =
′ = TH1
d
76267682.16
656.15 mm.
116235.54
K
c
A
Khoảng cách từ trục đến trọng tâm
phần bê tông tính đổi:
−
= =
×
∑ ct ct
c td
c
1158.8
A Y
Y
A
4mm.

II.5.1.3 Momen quán tính của tiết diện liên hợp : IST
 
   
 
′
= + + + − + −
   
 
 
 
×
= + × + × + × × +
 
 
 
× ×
+ × + × × + × × +
 


 


2 2
3
2 c,t c,t
e s s s
ST
3
2 2
3 3
2
NC s e s ST ct ST
1 2287.5 200
16507277942.39 656.15 48600 350.31 1940 200
8 12
1 350 100 1 100 100
33
B t
3.65 350 100 2 3
8 12
t t
1
I I c .A B t y A . y
2 2
8
n
36
1 2
 
× ×
 
 
+ ×
=
2
2
4
1
50.34 x100 100
2
4823.04 483.65
52924946980.94 mm .

II.5.1.4 Momen kháng uốn của tiết diện liên hợp : SST
= =
=
s,t ST
ST s
3
,t
ST
52924946980.94
186587670.37 mm
283.647
I
S
y
=
= =
s,b ST
ST s,b
ST
3
54054431148.51
44760014.2 mm .
1207.6
I
S
y 5
×
= =
=
c,t ST
ST c,t
S
3
T
52924946980.94 8
725438338.64mm .
583
I
S .
y . 47
n
6
×
= =
=
c,b ST
ST c,b
ST
3
52924946980.94 8
1492701362.99 mm .
283.6
I
S .
y 7
n
4

II.5.2.1 Diện tích mặt cắt ngang dầm liên hợp
−
π×
= + ×
× +
= + +
π
=
+
+
+ ×
×
+
2
d s ct c td
2
ct e s
s
2
ct
2
16
48600 24
4
2287.5 200 (350 100) 100
A A A A (mm
3 8
=74
)
3
3n
60
.D B .t
A N .
.54 mm
4
.

 
= + + +
 
 
 
+ + +
 

× + ×

=
=
s,t s
TH1 ct NC h
s,t
e s s
NC
3
h
20937.5 1126.7 4823.04 1139
t
K 0 A . Y t
2
.8
29087409.
3
5
n
2
B t t
Y t
2
mm .

Khoảng cách từ trục TH1 đến TH2:
= =
′ = TH1
d
29087409.52
391.17mm.
74360.54
K
c
A
Khoảng cách từ trọng tâm bêtông
tính đổi đến TTH 2:
−
= =
×
∑ ci ci
c td
c
1158.
A Y
Y
A
4 mm.

II.5.2.3 Momen quán tính của tiết diện liên hợp : ILT
 
×
+ × + × + × × +
 
×  
 
× ×
+ × +
 
   
 
′
= + + + − + −
   
 
   
 
× × + ×
 
× ×
 
2 2
3
2 c,t c,t
3
e s s s
LT NC s e s LT
2
L
2
ct T
2
3
1 2287.5 200
=16507277942.39 391.17 48600 748.63 2287.5 200
3 8 12
1 350 100 2 100 1
598.63 35
B t t t
1
I I c .A B t y A . y
1
0 100
3 8 12 3 8
2 2 2
3n
 
+ × × ×
 
 
+ ×
=
3
2
2
4
00 1
615.29 100 100
36 2
4823.04 748.63
38233197837.53 mm

II.5.2.4 Momen kháng uốn của tiết diện liên hợp : SLT
= =
=
s,t LT
LT s
3
,t
LT
38233197837.83
69688878.07mm .
548.627
I
S
y
=
= =
s,b LT
LT s,b
LT
3
38233197837.53
40187388
I
S
y
.68 mm .
951.37
× ×
= =
=
c,t LT
LT c,t
L
3
T
38141185376.67 3 8
1082722.08 mm .
848.627
n
I
.
y
3
S
× ×
= =
=
c,b LT
LT c,b
L
3
T
38233197837.57 3 8
1672533073.65mm .
54
3n
8.627
I
S .
y

II.6.1: Tổng hợp các dặc trưng hình học dầm giữa.
Đặc trưng
Tiết diện thép T/D dầm liên hợp T/D dầm liên hợp
Giai đoạn 1 Ngắn hạn-GĐ 2 Dài hạn-GĐ 3
Diện tích t/d (mm2)
48600.00 108646.12 108646.12
Mômen kháng uốn thớ dưới
dầm thép (mm3) 29466455.15 42998189.23 39704025.05
Mômen kháng uốn thớ trên
dầm thép (mm3)
17564778.82 160186747.16 63352894.36
Mômen kháng uốn mép dưới
bản bt (mm3)
1281493977.30 1520469464.52
Mômen k/uốn mép trên bản bt
(mm3)
658836662.22 1000884496.62
Mômen quán tính t/d (mm3) 16507277942.39 50848307380.00 36611295760.46
II.6 Tổng hợp các dặc trưng hình học:

II.6 Tổng hợp các dặc trưng hình học:
II.6.2 Tổng hợp đặc trưng hình học dầm biên.
Đặc trưng
Tiết diện thép T/D dầm l/ hợp T/D dầm l/hợp
Giai đoạn 1 Ngắn hạn-GĐ 2 Dài hạn-GĐ3
Diện tích t/d (mm2)
48600 116235.54 74360.54
Mômen kháng uốn thớ dưới
dầm thép (mm3) 29466455.15 43511157.48 40187388.68
Mômen kháng uốn thớ trên
dầm thép (mm3)
17564778.82 186587670.37 69688878.07
Mômen kháng uốn mép
dưới bản bt (mm3)
1492701362.99 1672533073.65
Mômen kháng uốn mép trên
bản bt (mm3)
725438338.66 1081272200.08
Mômen quán tính t/d (mm4) 16507277942.39 52924946980.94 38233197837.53

III.1. Hệ số phân bố tải trọng theo phương ngang cầu:
CHƯƠNG III: HỆ SỐ PHÂN BỐ TẢI TRỌNG THEO PHƯƠNG
NGANG CẦU VÀ NỘI LỰC CỦA DẦM CHÍNH
:Chiều dài tính toán của kết cấu nhịp.
33.4 .
tt
L mm
=
200 .
s
t mm
=
Kg
 
 
   
 
   
 
   
 
   
   
= + × ×
×
0.1
0.3
0.4
SI
momen 3
tt tt
Kg
S S
mg 0.06
L
4300 L ts
a.Khi xếp 1 làn xe trên cầu:
III.1.1. Tính cho dầm giữa:
III.1.1.1. Hệ số phân bố cho moment:
:Chiều dày bản bê tông mặt cầu.
Tính tham số độ cứng dọc như sau:
2000 .
S mm
= : khoảng cách 2 dầm chính.
Tính Kg

= ×γ = ×
× × =
D
1.5
0.043
1.5 '
E 0.043 f
c c 2400 30 27691.47MPa
=
= =
B
D
200000 7.22
27691.47
E
n
E
=
B
E 200000 MPa
I=16807277942.39 mm4: Mômen quán tính của tiết diện phần dầm cơ bản
A=48600 mm2: Diện tích của tiết diện phần dầm cơ bản
eg=1139.79mm. Khoảng cách giữa trọng tâm dầm cơ bản và bản mặt cầu
Tính tham số độ cứng dọc:

 
 

 

 

= × +
= × + × ×
=
2
g
2
NC
7.22 16807277942.39 48600 1139.79
4
575231665086.21
K n I A e
mm
g
back

 
 
   
 
 
 
   
 
   
 
   
   
 
 
   
 
   
  
 

=>
= +
= + ×
×
×
×
×
× =
SI
mom
0.1
0.3
0.4
3
tt t
en
0.1
0.4 0.
t
3
3
mg
2000 2000 575321665086
0.06 0.402
4300 34000
Kg
S S
0.06
L
4300 L t
34000 200
s
a.Xếp 1 làn xe trên cầu:

b.Xếp nhiều làn xe trên cầu:
 
   
 
   
 
     
    
 
   
 
   
 
   
 
   
 
 

=
= × ×
+ ×
+
×
×
×
=
0.1
0.2
MI 0.6
0.1
0.6
momen
.2
3
s
0
2000 2000 575321665086.21
0.075
2900 34000 3
Kg
S S
mg 0.07 5
L 2900
L t
34000 200
0.567

a. Xếp 1 làn xe trên cầu:
= + = + =
SI
luccat
S
mg 0.36
7600
2000
0.36 0.623
7600
III.1.1.2. Hệ số phân bố cho lực cắt:
 

 
 
 
 

 
 
= + − = + − =
2
MI
lucc
2
at
2000 2000
0.2 0.721
10700
S S
mg 0.2
1070 3600
0
3600
b.Xếp nhiều làn xe trên cầu:

a. Xếp 1 làn xe trên cầu: (Tính theo nguyên tắc đòn bẩy)
yo = 1.85 => y1 = 0.325
III.1.2. Tính cho dầm biên:
=
= =
∑
SE
momen
y
1
g
2
0.325 0.163
2
=
= × =
×
SE SE
momen momen
1.2 0.163 0
mg m g
.196
m=1.2

b. Xếp nhiều làn xe trên cầu:
=
= × =
ME MI
momen momen 1 0.564
m.g e 0
.m.g .564
= + −
= + =
750
0.7
de
e 0. 7 0.502
2800
77
2800
e = 0.502 <1. =>chọn e = 1
bụng dầm biên nằm phía trong
mặt trong gờ chắn bánh.
=−
d 750mm
e

c.Xếp tải trọng làn và tải trọng lề bộ hành:
Với:y0=1.85; y1'=1.75; y1=0.625
−
= ω
∑ ×
= =
SE
momen lan
0.625 1.25
g
2
i
0.391
−
× +
= =
= ω
∑
SE
momen bohanh
2.25 (1.75 0.625) 2
2
g
i
.672
−
=> = × =
SE
momen lan
m.g 1.2 0.391 0.469
−
=> = × =
SE
momen bohanh
m.g 1.2 2.672 3.206

c.Xếp tải trọng làn và tải trọng lề bộ hành:

a.Xếp 1 làn xe trên cầu:
−
−
= =
SE SE
momen LL
luccat LL
m.g m.g 0.196
− −
= =
SE SE
luccat lan momen lan
m.g m.g 0.469
− −
= =
SE SE
luccat bohanh momen bohanh
g g 3.206

b. Xếp nhiều làn xe trên cầu:
= = × =
ME MI
luccat luccat
1 0.567
m.g e 0
.m.g .567
Trong đó: = + −
= + =
750
0.6 0.35
3000
de
e 0.6
3000
e = 0.533 < 1, vậy chọn e = 1

Bảng 3.1: Bảng tổng hợp hệ số phân bố ngang dùng trong tính toán
mg
Loại dầm
Xe tải thiết
kế
Xe 2 trục
thiết kế
Tải trọng
làn
Người bộ
hành
Dầm biên
Mômen 0.567 0.567 0.567 3.206
Lực cắt 0.35 0.350 0.469 3.206
Dầm giữa
Mômen 0.567 0.567 0.567 0.567
Lực cắt 0.721 0.721 0.721 0.721

- Dầm chủ:
P1 = 1 x As x γs = 1 x 48600 x 7.85 x 10-5 = 3.8151N
- Bản mặt cầu:
+ Chiều dày: ts = 200 mm
+ γbtông = 2.5 x 10 N/mm3
⇒ q1 = 1 x ts x γbtông = 1 x 200 x 2.5 x 10-5 = 0.005 N/mm
+ Diện tích dầm chủ: As = 48600 mm2
+ γs = 7.85 x 10-5 N/mm3
III.2. Xác định tĩnh tải tác dụng lên dầm chủ:
III.2.1. Trọng lượng bản thân kết cấu và phi kết cấu tác dụng lên dầm chủ:

-Bản vút:
+ Diện tích phần vút:
Avt = bc.th + 2 x ½ x th2 = 350 x 100 + 2 x ½ x 1002 = 45000 mm2
+ γbtơng = 2.5 x 10-5 N/mm3
P2 = 1 x Avt x γbtơng = 1 x 45000 x 2.5 x 10-5 = 1.125 N
⇒
-Lan can: P3 = 3.25+0.655=3.905 N (tính ở phần bản mặt cầu bao
gồm thanh và cột lan can, tường bêtông).

-Bó vỉa: P4 = 1.35 N
+ Chiều dày lớp phủ trung bình: tlớp phủ = 133.75 mm
+ γlớp phủ = 2.3 x 10-5 N/mm3
q2 = 1 x tlớp phủ x γlớp phủ = 1 x 133.75 x 2.3 x 10-5
= 3.076 x 10-3 N/mm
⇒
-Lớp phủ:
-Lề bộ hành: P5 = 5.125 N

-Tiện ích: q3 = 1 N/mm
-Liên kết ngang:
lk
g
1 (1550 2 1055 2) 15
2 1000
q
4 L
tt
 
 
 
 
 
× × × + × ×
=
1 164 1550 2 1055 2 15
2 1000
34000
 
 
 
 
 
 
 
× × × + × ×
=
= 0.153 N/mm

-Neo: (chọn trước): q5 = 0.5 N/mm
-Sườn tăng cường:
g 28 g (26 8)
s1 s2
q
6 L
× + × +
=
-Mối nối: (chọn trước): q7 = 0.5 N/mm
= 0.428 N/mm

Ta có: B 15400 0.461 0.5
L 33400
tt
= = <
Tính theo phương pháp nén lệch tâm
⇒
- Qui tĩnh tải tác dụng lên dầm chính theo phương dọc cầu
III.2.2. Xác định và tổng hợp tĩnh tải tác dụng lên dầm biên:
- Xác định đường ảnh hưởng và chất tĩnh tải của dầm chính theo
phương ngang cầu:
Xét cho trường hợp có 7 dầm chủ, 6 nhịp, có đầu thừa

a .a
1 1 1 i
y n
1 2 2
a
i
a .a
1 1 1 i
y n
1' 2 2
a
i













= + ×
∑
= − ×
∑
Trong đó: n – số dầm chủ
III.2.2.1. Xác định các tung độ đường ảnh hưởng
a1 – khoảng cách giữa 2 dầm biên
ai – khoảng cách giữa 2 dầm đối xứng

Ta có: a1 = 12000 mm; a2 =8000 mm;
a3 = 4000 mm ; a4 = 0 mm
2 2 2
12000 8000 4000
2
2240000
2
a
i
00mm
= + +
=
⇒∑
1 1 12000 12000
y 0.469
1 6 2 224000000
1 1 12000 12000
y 0.179
1' 6 2 224000000









×
= + × =
⇒
×
= − × =−

;
y
0.464 0.179 0.464
5 1
tgα 5.36 10 x 8659.4mm
tgα 5
12000 5.36 10
+ −
= = × = = =
−
×
Hình 3.3: đ.a.h theo phương pháp nén lệch tâm (dầm biên)

y tgα(x S)
2
y tgα(x 2S)
3
y tgα(x 3S)
5
5.36 10 (8659.4 2000) 0.357
5
5.36 10 (8659.4 2 2000) 0.25
5
5.36 10 (86
4 4'
y tgα(x 4
59.4 3 2000) 0.142
5
5.36 10 (8659
S)
3'
y tgα(x 5S)
2'
.4 4 2000) 0.035
5.36 10
y
= − =
= − =
= = − =
⇒ = − =
=
−
× × − =
−
× × − × =
−
× × − × =
−
× × − × =
×
− = −
y tgα(x S )
0 hâng
y tgα(x 6S S )
0' hâ
5 (8659.4 5 2000) 0.072
5
5.36 10 (8659.4 1700) 0.555
5
5.36 10 (8659.4 6 20000 1000) 0.2
ng
7

























× − ×
=
=−
−
× × + =
−
× ×
+ =
= − − = − × − =−
Tính
các
tung
độ
còn
lại
như
sau:

* Xác định đường ảnh hưởng và chất tĩnh tải của dầm chính theo
+ Tải trọng lan can:
P3 = 3.905N
đặt tại đầu phần hẫng
+
y y 0.555
0
lc
y y 0.27
0'
lc









= =
⇒
− = =−
3.905
DC P .(y y )
3
3 lc
(0
lc l
.555 0.27) 1.113N/mm
c
= × − =
+ −
⇒ = +
−
III.2.2.2. Xác định DC, DW:

+ Tải trọng lề bộ hành:
y y 0.555
0
bh 1
y 0.429
bh 2
y 0.144
bh 2
y y 0.27
0'
bh 1













+ = =
−
+ =
−
− =−
−
− = =−
−
Nội suy ta được:
5.125 2.563N
2 2
P
5 = =
P
5
DC .(y y y y )
3 bh bh 1 bh 2 bh 2
5.125 (0.555 0.425 0.144 0.27)
2
1.
bh
46
1
N mm
2
/
⇒ = × + − −
=
+ + − −
= + + +
− − − − −

+ Tải trọng bó vỉa:
P4 = 1.35 N
y 0.429
bv
y 0.144
bv







+ =
− =−
1.35 (0.429 0.144) 0
DC P .(y y )
4
3 bv bv
.385N/m
bv
m
= × − =
+ −
⇒ = +
−

+ Tải trọng bản mặt cầu:
Tải trọng bản mặt cầu q1 = 0.005 N/mm phân bố trên tòan bộ bề rộng cầu
Diện tích đường ảnh hưởng:
1.y .(x S )
0 hâng
2
1.y .(6S x S )
1 0.555 (8659.4 1700) 2874.73mm
2
1 ( 0.27) (6 2000 8659
0' h
.4
âng
2
1700) 680.48mm
2









= × × + =
= × − × × − +
+
Ω = +
−
Ω = − −
+ =
0.005 (2874.73
"
DC q .( 680.48) 10.97N/ m
1
m
)
2
= × − =
+ −
⇒ = Ω +Ω

Tải trọng lớp phủ q2 = 3.076 x 10-3 N/mm phân bố trên tòan bộ bề rộng
phần xe chạy
1.y .(x 750)
lp
2
1.y .(6S x 750)
1 0.424 (8659.4 750) 1676.79mm
2
1 ( 0.139) (6 2000 8659.4 750) 180.05mm
2
lp
2









× × − =
× − × × − − =
+ +
Ω = − =
− − −
Ω = − − =
3
3.076 10 (1676.79 180.05) 4.603
DW q .( ) N/mm
2
−
× × −
+ −
⇒ = Ω +Ω =
=

Dựa vào quá trình làm việc của dầm chủ ta chia thành 2 giai đoạn:
- Giai đoạn 1: Tải trọng bản thân dầm chủ + phần vút + liên kết
ngang + neo + tăng cường + mối nối + bản mặt cầu
- Giai đoạn 2: Tải trọng lớp phủ + lan can + lề bộ hành + bó vỉa +
tiện ích công cộng
III.2.2.3. Tổng hợp tĩnh tải:

-Giai đoạn 2:
DC3 = DC3-lc + DC3-bh + DC3-bv
= 1.113 + 1.46 + 0.385 = 2.958 N/mm
DW = DW + q3 = 4.603 + 1 = 5.603 N/mm
- Giai đoạn 1:
3.815 1.125 0.153 0.5 0.4
DC P P q q q q
5 7
1 1 2 4 6
28 0.5 6.521N/mm
10.97
D
2
N
C /
" mm
= + + + + +
=
=
= + + + + +

a .a
1 1 1 i
y n
1 2 2
a
i
a .a
1 1 1 i
y n
1' 2 2
a
i













= + ×
∑
= − ×
∑
Trong đó: n – số dầm chủ
III.2.3. Xác định và tổng hợp tĩnh tải tác dụng lên dầm giữa:
a1 – khoảng cách giữa 2 dầm biên
ai – khoảng cách giữa 2 dầm đối xứng

Ta có: a1 = 12000 mm; a2 =8000 mm;
a3 = 4000 mm
2 2 2 2
a 12000 8000 4000
i
2
224000000mm
= + +
⇒∑
=
1 1 12000 8000
y 0.357
1 6 2 224000000
1 1 12000 8000
y 0.071
1' 6 2 224000000









×
= + × =
⇒
×
= − × =−

;
y
0.357 0.071 0.357
5 1
tgα 3.57 10 x 10009.3mm
tgα 5
12000 3.57 10
+ −
= = × = = =
−
×
Hình 3.3: đ.a.h theo phương pháp nén lệch tâm (dầm giữa)

Tính các tung độ
còn lại như sau:
5
y tgα(x S) 3.57 10 (10009.3 2000) 0.286
2
5
y tgα(x 2S) 3.57 10 (10009.3 2 2000) 0.214
3
5
y tgα(x 3S) 3.57 10 (10009.3 3 2000) 0.072
4 4'
5
y tgα(x 4S) 3.57 10 (10009.3 4 2000) 0.143
3'
y tgα(x 5S) 3.5
2'
y
−
= − = × × − =
−
= − = × × − × =
−
= = − = × × − × =
−
⇒ = − = × × − × =
= − = 5
7 10 (10009.3 5 2000) 0
5
y tgα(x S ) 3.57 10 (10009.3 1700) 0.418
0 hâng
5
y tgα(x 6S S ) 3.57 10 (10009.3 6 20000 1700) 0.132
0' hâng

























−
× × − × =
−
= + = × × + =
−
= − − = × × − × − =−

+ Tải trọng lan can:
P3 = 3.905N
đặt tại đầu phần hẫng
+
y y 0.418
0
lc
y y 0.132
0'
lc









= =
⇒
− = =−
3.90
DC P .(y y )
3
3
5 (0.418 0.132) 1.117N
lc lc lc
/mm
= × − =
+ −
⇒ = +
−
* Xác định đường ảnh hưởng và chất tĩnh tải của dầm chính theo

+ Tải trọng lề bộ hành:
y y 0.418
0
bh 1
y 0.334
bh 2
y 0.048
bh 2
y y 0.132
0'
bh 1













+ = =
−
+ =
−
− =−
−
− = =−
−
5.125 2.563N
2 2
P
5 = =
5
P
5
DC .(y y y y )
3 bh bh 1 bh 2 bh 2 bh 1
2
.125 (0.418 0.334 0.048 0.132) 0.774N/mm
2
+ + − −
⇒ = + + +
= ×
− − −
=
−
+
−
− −

+ Tải trọng bó vỉa:
P4 = 1.35 N
y 0.418
bv
y 0.132
bv







+ =
− =−
1.35 (0.418 0.132) 0
DC P .(y y )
4
3 bv bv
.385N/m
bv
m
= × − =
+ −
⇒ = +
−

+ Tải trọng bản mặt cầu:
Tải trọng bản mặt cầu q1 = 0.005 N/mm phân bố trên tòan bộ bề rộng cầu
1.y .(x S )
0 hâng
2
1.y .(6S x S )
1 0.418 (10009.3 1700) 2447.24mm
2
1 ( 0.132) (6 2000 10009
0' hâng
2
.3 1700) 234.59mm
2









= × × + =
= × − × × − +
+
Ω = +
−
Ω = −
− + =
0.005 (2447.74
"
DC q .( 234.59) 11.01N/ m
1
m
)
2
= × − =
+ −
⇒ = Ω +Ω

Tải trọng lớp phủ q2 = 3.076 x 10-3 N/mm phân bố trên tòan bộ bề rộng
phần xe chạy
1.y .(x 750)
lp
2
1.y .(6S x 750
1 0.33 (10009.3 750) 1527.78mm
2
1 ( 0.044
)
l
)
p
2
(6 2000 10009.3 750) 27.3mm
2









= × × − =
= × − × ×
+ +
Ω = −
− −
Ω = − −
− − − =
3
3.076 10
DW q . (1527.78 27.73) 4.62N/m
( m
)
2
−
= × ×
+ −
⇒ = Ω +Ω − =

- Giai đoạn 1:
3.815 1.125 0.153 0.5 0.4
DC P P q q q q
5 7
1 1 2 4 6
28 0.5 6.521N/mm
10.97
D
2
N
C /
" mm
= + + + + + =
=
= + + + + +
- Giai đoạn 2:
DC3 = DC3-lc + DC3-bh + DC3-bv
= 1.117 + 0.774 + 0.516 = 2.407 N/mm
DW = DW + q3 = 4.62 + 1 = 5.62 N/mm

III.3. Xác định nội lực dầm chính:
* Kiểm tra dầm chủ tại các mặt cắt sau:
- Tại mặt cắt gối (I-I): cách gối một khoảng L1 = 0
- Tại mặt cắt ¼ dầm (II-II): cách gối một khoảng L2 = 8500 mm
- Tại mặt cắt mối nối (III-III): cách gối một khoảng L3 = 11000 mm
- Tại mặt cắt liên kết ngang gần mặt cắt giữa dầm (IV-IV): cách gối
một khoảng L4 = 15200 mm
- Tại mặt cắt giữa dầm (V-V): cách gối một khoảng L5 = 16700 mm

- Tính các tải trọng tác dụng lên dầm chính
- Vẽ đường ảnh hưởng nội lực. Xếp các tải trọng lên đường ảnh
hưởng. Xác định các đặc trưng đường ảnh hưởng.
- Tính nội lực không hệ số.
- Tổ hợp nội lực theo các trạng thái giới hạn và hệ số tải trọng
tương ứng.

* Đường ảnh hưởng moment:
Tại vị trí mặt cắt gối có đ.a.h M có giá trị bằng 0 nên:
M3truc = 0
M2truc = 0
Mlàn = 0
Mxe tải mỏi = 0
Mpl = 0
MDC = 0
MDW = 0
III.3.1.Mặt cắt I-I:
III.3.1.1 mô men:

III.3.1.2 Lực cắt: Xếp các tải trọng lên đường ảnh hưởng

a.Do tĩnh tải dầm biên gây ra:
1
b
V V
DC
6.
V 521 (16700 0) 108900.7N
(DC ).( )
1
= × − =
+ −
= Ω −Ω
2
b
V V
DC
10.97 (
V (DC ). 16700 0) 18319
( )
2
9N
= × − =
+ −
= Ω −Ω
3
b
V V
DC
2.958 (16700 0) 49398.
V (D 6N
C ).( )
2
= × − =
+ −
= Ω −Ω
DW V V
5.603 (16
b + 70
V DW. 0 0) 95 .1N
) 7
( 0
− − =
− ×
= Ω Ω =
DC1 :
DC2 :
DC3 :
DW :
III.3.1.2 Lực cắt:
Diện tích đường ảnh hưởng :
16700
V
+
Ω = 0
V
−
Ω =

b.Do tĩnh tải dầm giữa gây ra:
1
b
V V
DC
6.
V 521 (16700 0) 108900.7N
(DC ).( )
1
= × − =
+ −
= Ω −Ω
2
b
V V
DC
10.97 (
V (DC ). 16700 0) 18319
( )
2
9N
= × − =
+ −
= Ω −Ω
3
b
V V
DC
2.407 (16700 0) 40196.
V (D 9N
C ).( )
2
= × − =
+ −
= Ω −Ω
DW V V
5.
b +
V 62 (16700 0) 93854N
DW.( )= × − =
−
= Ω −Ω
DC1 :
DC2 :
DC3 :
DW :
16700
V
+
Ω = 0
V
−
Ω =

c. Do xe 3 trục gây ra:
T t
trục(N)
Tung độ
đah(mm)
35000 0.743
145000 0.871
145000 1
Truck
35000.0,743 145000.0,871 145000.1 297300(N
V )
= + + =
=>

d. Do xe 3 trục mỏi gây ra:
T t
trục(N)
Tung độ
đah(mm)
35000 0.602
145000 0.731
145000 1
Truck
35000.0,602 145000.0,731 145000.1 272065(N
V )
= + + =
=>

Tải trọng
trục(N)
Tung độ
đah(mm)
110000 0.964
110000 1
Tendem
110000.0,964 110000.1 21604 (N)
V 0
=
> +
= =
e. Do xe 2 trục gây ra:

* Do tải trọng làn gây ra :
* Do tĩnh tải trọng người :
Lane
V 16700.9,3
V .9,3 155310(N)
+
= =
= Ω
pl
V 16700.3 5
V . N)
3 0100(
+
Ω = =
=
16700
V
+
Ω = 0
V
−
Ω =
f. Do tải trọng làn và người:

III.3.2.Mặt cắt II-II: Xếp các tải trọng lên đường ảnh hưởng

a.Do Tĩnh tải dầm biên gây ra:
1
1
DC
105825000x6.521 151
M
M 73
.D 70
C
s 400 N.mm
=ω =
=
2
2
DC
105825000x10.97 11
M
M .DC
s 60900250 N.mm
= =
=ω
2
2
DC
105825000x2.958 3130
M
M .D 30350N.mm
C
s =ω = =
DC1 :
DC2 :
DC3 :
DW : 2
2
DC
105825000x5.603 5929
M
M .D 37475N.mm
C
s =ω = =
III.3.2.Mặt cắt II-II:
III.3.2.1 Mô men:
105825000
=
ω

b.Tĩnh tải dầm giữa:
1
1
DC
105825000x6.521 15
M
M .DC
s 17370400 N.mm
= =
=ω
2
2
DC
105825000x10.97 11
M
M .DC
s 60900250 N.mm
= =
=ω
2
2
DC
105825000x2.407 2547
M
M .D 20775N.mm
C
s =ω = =
DC1 :
DC2 :
DC3 :
DW : 2
2
DC
105825000x5.62 594
M
M 73
.D 65
C
s 00.mm
ω =
= =
III.3.2.1 Mô men:
123200000
M
Ω =

Tải trọng
trục(N)
Tung độ
đah(mm)
35000 4148.2
145000 5242.5
145000 6336.8
III.3.2.1 Mô men:
c. Hoạt tải xe 3 trục gây ra:
ñ.a.h.M
y1 y2 y3
P1 P2 P3
Truck
M 35000.4148.2 145000.5242.5 145000.6336.8
1824185500(Nmm)
= + +
=

Tải trọng
trục(N)
Tung độ
đah(mm)
35000 3131.1
145000 4046.4
145000 6338.6
III.3.2.1 Mô men:
d.Do xe tải mỏi gây ra:
ñ.a.h.M
y1
y2
y3
P1
P2
P3
M3trục = 145000 x 4046,4 + 145000 x 6338,6+35000 x
3131.1
= 1615152500 N.mm

Tải trọng
trục(N)
Tung độ
đah(mm)
110000 6336.8
110000 6031.4
III.3.2.1 Mô men:
e. Do xe 2 trục gây ra
Tendem
M 110000.6336.8 110000.6031.4
1360502000(Nmm)
= +
=
ñ.a.h.M
y1 y2
P1 P2

Moment do tải trọng làn gây ra :
Lực cắt do tải trọng người :
Lane
M 105825000.9,3 984168
M .9 408 N
,3 ( mm)
=
= Ω =
pl
M 105825000.3 31747
M . 36 ( )
3 8 N
= =
= Ω
ñ.a.h.M
y1
Wpl
Wlan
III.3.2.1 Mô men:
f. Do hoạt tải làn và người
105825000
Ω=

a.Do Tĩnh tải dầm biên:
1
b
V V
DC
6.521 (928
V (DC 2 1082) 14255.
).( )
1
6N
= × − =
+ −
= Ω −Ω
2
b
V V
DC
10
V .97 (9282 1082) 18319
(DC ).( )
2
9N
= × − =
+ −
= Ω −Ω
3
b
V V
DC
2.958 (928
V (DC 2 1082) 14255.
).( )
2
6N
= × − =
+ −
= Ω −Ω
DW V V
5.603 (9282
b +
V DW.( 1082) 45944.6N
)= × − =
−
= Ω −Ω
DC1 :
DC2 :
DC3 :
DW :
III.3.2.2. Lực cắt:
V
9282
+
Ω = V
1082
−
Ω =

b. Do tĩnh tải dầm giữa:
1
b
V V
DC
6.521 (928
V (DC 2 1082) 14255.
).( )
1
6N
= × − =
+ −
= Ω −Ω
2
b
V V
DC
10
V .97 (9282 1082) 18319
(DC ).( )
2
9N
= × − =
+ −
= Ω −Ω
3
b
V V
DC
2.407 (928
V (DC 2 1082) 19737.
).( )
2
4N
= × − =
+ −
= Ω −Ω
DW V V
5.62 (928
b + 2
V DW. 1082) 460
) 84
( N
= × − =
−
= Ω −Ω
DC1 :
DC3 :
V
9282
+
Ω = V
1082
−
Ω =
DC2 :
DW :

Tải trọng
trục(N)
Tung độ
đah(mm)
35000 0.746
145000 0.617
145000 0.488
ñ.a.h.V
y1 y2 y3
P1 P2 P3
Truck
V 35000.0, 488 145000.0,617 145000.0.746
214715(N)
= + +
=

Tải trọng
trục(N)
Tung độ
đah(mm)
35000 0.348
145000 0.476
145000 0.746
d. Do xe tải mỏi gây ra
ñ.a.h.V
y1 y2 y3
P1 P2 P3
V3trục = 145000 x 0.746 + 145000 x 0.476 + 35000 x 0.348
= 191640 N

Tải trọng
trục(N)
Tung độ
đah(mm)
110000 0.746
110000 0.71
ñ.a.h.V
y1 y2
P1 P2
Tendem
V 110000.0,746 110000.0,71
160160(N)
= +
=

f. Do tải trọng làn và người
Lực cắt do tải trọng làn gây ra :
Lực cắt do tĩnh tải trọng người :
Lane
V 9282.9,3 86322.6(
V .9 N)
,3
+
= =
= Ω
pl
V 9282.3 27846
.3 (N
V )
+
=
Ω =
=
V
9282
+
Ω = V
1082
−
Ω =
ñ.a.h.V
y1
Wpl
Wlan

* Đường ảnh hưởng moment:
III.3.3.Mặt cắt III-III:
III.3.3.1 mô men:

III.3.3.1 Moment:
1
1
DC
123200000x6.521 8033
M
M .D 87200 N.mm
C
s =ω = =
2
2
DC
123200000x10.97 13
M
M .DC
s 51504000 N.mm
= =
=ω
2
2
DC
123200000x2.958 3644
M
M .D 25600N.mm
C
s =ω = =
DC1 :
DC2 :
DC3 :
DW : 2
2
DC
123200000x5.603 6902
M
M .D 89600N.mm
C
s =ω = =
123200000
M
Ω =

b.Do tĩnh tải dầm Giữa gây ra:
III.3.3.1 Moment:
1
1
DC
123200000x6.521 8033
M
M .D 87200 N.mm
C
s =ω = =
2
2
DC
123200000x10.97 13
M
M .DC
s 51504000 N.mm
= =
=ω
2
2
DC
123200000x2.407 2965
M
M .D 42400N.mm
C
s =ω = =
DC1 :
DC2 :
DC3 :
DW : 2
2
DC
123200000x5.62 6923
M
M .D 84000N.mm
C
s =ω = =
123200000
M
Ω =

c.Do xe 3 trục gây ra:
III.3.3.1 Moment:
Tải trọng
trục(N)
Tung độ đah(mm)
35000 4545
145000 5961
145000 7377
Vị trí đặt xe 3 trục đối với
đường ảnh hưởng Moment
123200000
M
Ω =
P1
P2
P3
ñ.a.h.M
y1
y2
y3
Moment do xe 3 trục gây ra :
Truck
M 35000.4545 145000.5961 145000.7377
2093110500(Nmm)
= + +
=

d.Do xe xe tải mỏi gây ra:
III.3.3.1 Moment:
Tải trọng
trục(N)
Tung độ
đah(mm)
35000 4431.4
145000 7377
145000 3493.1
Vị trí đặt xe tải mỏi đối với
123200000
M
Ω =
ñ.a.h.M
y1
y2
y3
P1
P2
P3
Moment do xe tải mỏi trục gây ra :
Truck
M 35000 4331.4 145000 3493 145000 7377
1866862500(Nmm)
= × + × + ×
=

e.Do xe xe 2 trục gây ra:
III.3.3.1 Moment:
Tải trọng
trục(N)
Tung độ
đah(mm)
110000 7377
110000 6982
123200000
M
Ω =
ñ.a.h.M
y1 y2
P1 P2
Tendem
M 110000.6982 110000.7377
1579512000(Nmm)
= +
=

III.3.3.1 Moment:
Moment do tải trọng người :
Lane
M
M .9,3 123200000.9,3
1145760000(Nmm)
= Ω =
=
123200000
M
Ω =
ñ.a.h.M
y1
Wpl
Wlan
pl
M
M .3 123200000 .3
369600000 ( N )
= Ω =
=

7549
V
+
Ω = 3586
V
−
Ω =
1
b
V V
DC
6.521 (754
V (DC 9 3586) 25842.
).( )
1
= × − =
+ −
= Ω −Ω
2
b
V V
DC
10.97 (7549 3586) 43474.
V ( 1
DC ).( )
2
1N
+ = ×
Ω − =
= −
−
Ω
3
b
V V
DC
2.958 (754
V (DC 9 3586) 11722.
).( )
2
6N
= × − =
+ −
= Ω −Ω
DW V V
5.603 (7549
b +
V DW.( 3586) 22204.7N
)= × − =
−
= Ω −Ω
Lực cắt do tĩnh tải DC1 :
Lực cắt do tĩnh tải DW :

1
b
V V
DC
6.521 (754
V (DC 9 3586) 25842.
).( )
1
7N
= × − =
+ −
= Ω −Ω
2
b
V V
DC
10.97 (7549 3586) 43474.
V ( 1
DC ).( )
2
1N
+ = ×
Ω − =
= −
−
Ω
3
b
V V
DC
2.
V 407 (7549 3586) 9538.
(DC ).( )
2
9N
= × − =
+ −
= Ω −Ω
DW V V
5.62 (7549 3586) 22272.1
b +
V DW.( N
)= × − =
−
= Ω −Ω
7549
V
+
Ω = 3586
V
−
Ω =

Vị trí đặt xe 3 trục
Tải trọng
trục(N)
Tung độ
đah(mm)
35000 0.413
145000 0.542
145000 0.674
7549
V
+
Ω = 3586
V
−
Ω =
ñ.a.h.V
y1 y2 y3
P1 P2 P3
Lực cắt do xe 3 trục gây ra :
Truck
V 35000.0,413 145000.0,542 145000.0.674
190340(N)
= + +
=

d. Do xe tải mỏi gây ra:
đường ảnh hưởng Lực cắt
7549
V
+
Ω = 3586
V
−
Ω =
ñ.a.h.V
y1 y2 y3
P1 P2 P3
Lực cắt do xe tải mỏi gây ra :
Truck
V 35000.0,287 145000.0,416 145000.0,674
168095(N)
= + +
=
Tải trọng
trục(N)
Tung độ
đah(mm)
35000 0.287
145000 0.416
145000 0.674

7549
V
+
Ω = 3586
V
−
Ω =
Tendem
V 110000.0,674 110000.0,635
143660(N)
= +
=
P1 P2
ñ.a.h.V
y1 y2
Tải trọng
trục(N)
Tung độ đah(mm)
110000 0.674
110000 0.635

ñ.a.h.V
y1
Wpl
Wlan
7549
V
+
Ω = 3586
V
−
Ω =
Lane
V 7549.9,3 70250.7(
V .9 N)
,3
+
= =
= Ω
pl
V 7549.3 22647
.3 (N
V )
+
=
Ω =
=

Đường ảnh hưởng moment:
III.3.4.Mặt cắt IV-IV:
III.3.4.1 mô men:

III.3.3.1 Moment:
DC1 :
DC2 :
DC3 :
DW :
138320000
M
Ω =
1
1
DC
138320000x6.521 858
M
M .D 96720 N.mm
C
s =ω = =
2
2
DC
138320000x10.97 1517
M
M .D 37040 N.mm
C
s =ω = =
2
2
DC
13832000x2.958 409
M
M 15
.D 05
C
s 0N.mm
ω =
= =
2
2
DC
138320000x5.603 7750
M
M .D 06960N.mm
C
s =ω = =

b.Do tĩnh tải dầm Giữa gây ra:
III.3.4.1 Moment:
DC1 :
DC2 :
DC3 :
DW :
138320000
M
Ω =
1
1
DC
138320000x6.521 858
M
M .D 96720 N.mm
C
s =ω = =
2
2
DC
138320000x10.97 1517
M
M .D 37040 N.mm
C
s =ω = =
2
2
DC
138320000x2.407 3329
M
M .D 36240N.mm
C
s =ω = =
2
2
DC
138320000x5.603 7773
M
M .D 58400N.mm
C
s =ω = =

c.Do xe 3 trục gây ra:
III.3.4.1 Moment:
Diện tích đường ảnh hưởng : 138320000
M
Ω =
P1
P2
P3
ñ.a.h.M
y1
y2
y3
Truck
M 35000.5940 145000.8283 145000.6326
2326086000(Nmm)
= + +
=
Tải trọng
trục(N)
Tung độ
đah(mm)
35000 5940
145000 8283
145000 6326

d.Do xe xe tải mỏi gây ra:
III.3.4.1 Moment:
Diện tích đường ảnh hưởng : 138320000
M
Ω =
ñ.a.h.M
y1
y2
y3
P1
P2
P3
Moment do xe tải mỏi trục gây ra :
Truck
M 35000 5940 145000 8283 145000 4187
2015945500(Nmm)
= × + × + ×
=
Tải trọng
trục(N)
Tung độ
đah(mm)
35000 5940
145000 8283
145000 4187

e.Do xe xe 2 trục gây ra:
III.3.4.1 Moment:
138320000
M
Ω =
Tendem
M 110000.8283 110000.7377
17621010000(Nmm)
= +
=
ñ.a.h.M
y1 y2
P1 P2
Tải trọng
trục(N)
Tung độ
đah(mm)
110000 8283
110000 7737

III.3.4.1 Moment:
Moment do tải trọng người :
Lane
M 138320000.9,3
1286370
M .9
606
,3
(Nmm)
= Ω =
=
138320000
M
Ω =
pl
M 138320000.3
414958
M .
260 (N)
3
= =
=
Ω

1
b
V V
DC
6.521 (4959.5 3458) 9791
V ( .
DC ).( )
1
3N
+ = ×
Ω − −
= =
−
Ω
2
b
V V
DC
10.97 (4959.
V (DC ) 5 3458) 16471.5N
.( )
2
+ −
= Ω − − =
Ω = ×
3
b
V V
DC
2.958 (4959.5 3458) 4441
V ( .
DC ).( )
2
3N
+ = ×
Ω − −
= =
−
Ω
DW V V
5.603 (4954.5
b +
V DW.( 3458) 84
) 12.9N
− − =
Ω −Ω ×
= =
4959.5
V
+
Ω = 3458
V
−
Ω =

3
b
V V
DC
2.407 (4959.5 3458) 3614
V ( .
DC ).( )
2
1N
+ = ×
Ω − −
= =
−
Ω
DW V V
5.62
b +
V (4959.5 3458) 8438. N
DW.( 4
)= × − =
−
= Ω −Ω
4959.5
V
+
Ω = 3458
V
−
Ω =
1
b
V V
DC
6.521 (4959.5 3458) 9791
V ( .
DC ).( )
1
3N
+ = ×
Ω − −
= =
−
Ω
2
b
V V
DC
10.97 (4959.
V (DC ) 5 3458) 16471.5N
.( )
2
+ −
= Ω − − =
Ω = ×
Tải bản FULL (390 trang): bit.ly/2Ywib4t
Dự phòng: fb.com/KhoTaiLieuAZ

4959.5
V
+
Ω = 3458
V
−
Ω =
Truck
V 35000.0,287 145000.0,416 145000.0.545
149390(N)
= + +
=
Tải trọng
trục(N)
Tung độ
đah(mm)
35000 0.287
145000 0.416
145000 0.545
ñ.a.h.V
y1 y2 y3
P1 P2 P3

d. Do xe tải mỏi gây ra:
5949.5
V
+
Ω = 3458
V
−
Ω =
Lực cắt do xe tải mỏi gây ra :
Truck
V 35000.0,147 145000.0,275 145000.0,545
124045(N)
= + +
=
Tải trọng
trục(N)
Tung độ
đah(mm)
35000 0.147
145000 0.275
145000 0.545
ñ.a.h.V
y1 y2 y3
P1 P2 P3

4959.5
V
+
Ω = 3458
V
−
Ω =
Tendem
V 110000.0,545 110000.0,509
115940(N)
= +
=
ñ.a.h.V
y1 y2
P1 P2
Tải trọng
trục(N)
Tung độ
đah(mm)
110000 0.545
110000 0.509
Tải bản FULL (390 trang): bit.ly/2Ywib4t
Dự phòng: fb.com/KhoTaiLieuAZ

4959.5
V
+
Ω = 3458
V
−
Ω =
Lane
V 4959.5.9,3 46123.35(N
9,3 )
V .
+
= Ω = =
pl
V 4959.5.3
V .3 14878.5(N)
+
=
= Ω =
ñ.a.h.V
y1
Wpl
Wlan
2437962

HƯỚNG DẪN ĐỒ ÁN CẦU THÉP ĐH GIAO THÔNG VẬN TẢI TP.HCM

Recommended

Recommended

More Related Content

What's hot

What's hot (20)

Similar to HƯỚNG DẪN ĐỒ ÁN CẦU THÉP ĐH GIAO THÔNG VẬN TẢI TP.HCM

Similar to HƯỚNG DẪN ĐỒ ÁN CẦU THÉP ĐH GIAO THÔNG VẬN TẢI TP.HCM (20)

More from nataliej4

More from nataliej4 (20)

Recently uploaded

Recently uploaded (19)

HƯỚNG DẪN ĐỒ ÁN CẦU THÉP ĐH GIAO THÔNG VẬN TẢI TP.HCM