1. STRUKTUR KAYU
Peraturan yang dipakai:
SNI
Tata cara perencanaan konst.kayu
indonesia

2. RUANG LINGKUP
• Tata cara ini meliputi persyaratan umum serta
syarat teknis perencanaan dan pelaksanaan
s.kayu untuk bangunan gedung atau struktur
bangunan lain yang mempunyai kesamaan
karakter dg struktur bangunan gedung.

3. KADAR AIR
• Kandungan air yang terdapat dalam
kayu,biasanya dinyatakan dalam persen dari
berat kayu kering oven.
• Kadar air kayu atau bahan berkayu dapat
dinyatakan berdasarkan berat kayu kering
oven atau berat kayu basah.

4. JENIS KAYU
1. Kayu keras(daun lebar)
Kelompok kayu yang berasal dari gol. Berbiji
tertutup(angiospermal)yg pada umumnya
berdaun lebar dg ciri2 kayu memiliki pori2 dan
pembuluh serta struktur anatomi yg kompleks.
2. Kayu lunak(daun jarum)
Kelompok kayu yg berasal dari gol.berbiji terbuka
(gimuospermal) yang pada umumnya berdaun
jarum dg ciri2 kayu terdiri dari trakeida
longitudinal dg struktur anatomi yg relatif lebih
sederhana.

5. STRUKTUR KAYU
• Kayu gubal : bagian terluar dari kayu yg
berbatasan dg kulit dan merupakan bagian
batang yg masih hidup berisi zat makanan
cadangan biasanya berwarna terang.

6. PENAMPANG KAYU

7. MATA KAYU

8. CACAT KAYU
Mata kayu: salah satu cacat pada kayu
gergajian yang merupakan tempat
munculnya cabang atau ranting yg
berbentuk bulat atau lonjong.

9. • Analisis struktur hrs dilakukan dg cara2
mekanika teknik yg baku.
• Analisis dg komputer,hrs menunjukkan prinsip
cara kerja program dan hrs ditunjukkan dg
jelas data masukkan serta penjelasan data
keluaran.
• Percobaan model diperbolehkan bila
diperlukan untuk analisis teoritis.
PERSYARATAN-PERSYARATAN
dlm s.kayu hrs dipenuhi syarat-syarat
sbb:

10. • Analisis struktur hrs dilakukan dg model2 matematis yg
mensimulasikan keadaan struktur yg sesungguhnya dilihat dari segi
sifat bahan dan kekakuan unsur2nya.
• Bila cara perhitungan menyimpang dari tata cara ini, mk hrs
mengikuti persyaratan sbb.
- Struktur yg dihasilkan dpt.dibuktikan dg perhitungan &atau
percobaan yg cukup aman.
- Tanggung jwb atas penyimpangan,dipikul oleh perencana yg
bersangkutan.
- Perhitungan&atau percobaan tsb diajukan kpd panitia yg ditunjuk
oleh pengawas lap,yg terdiri dari ahli2 yg diberi wewenang
menentukan segala keterangan &cara2tersebut.
- Penanggung jwb perhitungan: perencana bertanggung jwb thd hasil
perencanaan.

11. Kode
mutu
Modulus
Elastisitas
lentur
(Ew)
Kuat
lentur Fb
Kuat tarik
// serat
Ft
Kuat
tekan //
serat Fc
Kuat
geser Fv
Kuat
tekan tgk
lurus
serat Fc+
E26 25000 66 60 46 6.6 24
E25 24000 62 58 45 6.5 23
E24 23000 59 56 45 6.4 22
E23 22000 56 53 43 6.2 21
E22 21000 54 50 41 6.1 20
E21 20000 56 47 40 5.9 19
E20 19000 47 44 39 5.8 18
E19 18000 44 42 37 5.6 17
E18 17000 42 39 35 5.4 16
E17 16000 38 36 34 5.4 15
E16 15000 35 33 33 5.2 14
Nilai kuat acuan (Mpa) berdasarkan
atas pemilahan secara mekanis pada
kadar air 15%

12. KUAT ACUAN
berdasarkan pemilahan secara visual
Dasar: dilakukan berdasarkan atas pengukuran
berat jenis.
Kuat acuan untuk kayu berserat lurus tanpa
cacat.
1. Kerapatan ρ pada kondisi basah (berat dan
volume diukur pada kondisi basah,ttp kadar
airnya <30%) dihitung dg mengikuti prosedur
baku.Gunakan satuan kg/m³unt ρ

13. 2. Kadar air , m%(m<30%),diukur dg prosedur
baku.
3. Hitung berat jenis pada m%(Gm)dg rumus:
ρ
Gm: ------------------------
{1000(1+m/100)}

14. 4. Hitung berat jenis dasar (Gb) dg rumus:
Gm
Gb= -----------------------
(1+0,265 a Gm)
(30-m)
a= ---------------
30

15. 5. Hitung berat jenis pada kadar air 15%(G15)dg
rumus:
Gb
G15= ----------------------
(1-0,133 Gb)
6. Hitung estimasi kuat acuan dg rumus2 pada
tabel di bawah ini dg G=G15

16. Estimasi kuat acuan berdasarkan atas berat jenis pada kadar
air 15% untuk kayu berserat lurus tanpa cacat kayu.
Kuat Acuan Rumus estimasi
----------------------------------------------------------------
0,7
Modulus elastisitas lentur 16.000.G
Ew(Mpa)
Catatan: G adalah berat jenis kayu pada kadar air 15%
Nilai kuat acuan lainnya dapat diperoleh dari tabel di depan
dg berdasarkan nilai Ew(dr tabel di atas)

17. NILAI RASIO TAHANAN
Kelas
mutu
Nilai Rasio Tahanan
A
B
C
0,8
0,63
0,50

18. Untuk kayu dengan serat tdk lurus & atau
mempunyai cacat kayu,nilai modulus
elastisitas lentur acuan dari tabel di atas harus
direduksi dg mengalikan nilai rasio tahanan
dan tergantung pada mutu kayunya.

19. Cacat maksimum untuk setiap kelas
mutu kayu.
Macam cacat Kelas mutu A Kelas mutu B Kelas mutu C
*Mata kayu
-terletak di muka
lebar
-terletak di muka
sempit
*Retak
*Pingul
*Arah serat
*Saluran damar
*Gubal
*Lubang serangga
*Cacat lain
1/6 lebar kayu
1/8 lebar kayu
1/5 tebal kayu
1/10 tebal/lebar
kayu
1:13
1/5 tebal kayu
Diperkenankan
Diperkenankan asal
terpencar&ukuran
dibatasi&tdk ada
tanda2 serangga
hidup
Tdk diperkenankan
¼ lebar kayu
1/6 lebar kayu
¼ tebal kayu
1/6 tebal/lebar
kayu
1:9
2/5 tebal kayu
Diperkenankan
Idem mutu A
Tdk diperkenankan
½ lebar kayu
¼ lebar kayu
½ tebal kayu
¼ tebal/lebar kayu
1:6
½ tebal kayu
diperkenankan
Idem mutu A
Tdk diperkenenkan

20. PERENCANAAN STRUKTUR
Meliputi untuk:
1. Kayu struktural
2. Glulam (kayu laminasi struktural)
3. Produk-produk panel
4. Tiang pancang
5. Dll.komponen struktur lainnya.

21. BEBAN DAN KOMBINASI
PEMBEBANAN
Beban nominal adalah beban yang ditentukan di
dalam:
1. Pedoman Perencanaan Pembebanan untuk
Rumah dan Gedung
2. SKBI-1.3.53.1987
3. SNI 03-1727-1989 Tata Cara Perencanaan
Pembebanan untuk Rumah dan Gedung atau
penggantinya

22. BEBAN NOMINAL
1. D: beban mati yang diakibatkan oleh berat
konstruksi permanen,termasuk dinding,
lantai, atap, plafon, partisi tetap, tangga, dan
peralatan layan tetap.
2. L: beban hidup yang ditimbulkan oleh
penggunaan gedung, termasuk pengaruh
kejut, ttetapi tidak termasuk beban
lingkungan seperti angin, hujan dll.

23. 3. La: beban hidup di atap yang ditimbulkan selama
perawatan oleh pekerja, peralatan,& material,
atau selama penggunaan biasa oleh orang atau
benda bergerak.
4. H: beban hujan, tidak termasuk yang diakibatkan
oleh genangan air.
5. W: beban angin termasuk dengan
memperhitungkan bentuk aerodinamika
bangunan&peninjauan terhadap pengaruh angin,
topan&tornado, bila diperlukan.

24. 6. E: beban gempa yang ditentukan menurut SNI
03-1726-1989 atau penggantinya.
KOMBINASI PEMBEBANAN
1,4 D
1,2 D+1,6 L+0,5(La atau H)
1,2 D+1,6 (La atau H)+(0,5L atau 0,8W)
1,2 D+ 1,3 W+ 0,5L+0,5(La atau H)
1,2 D ± 1,0 E+ 0,5 L
0,9 D ±(1,3W atau 1,0 E)

25. Keterangan
L: 1 untuk garasi parkir, daerah yang digunakan
untuk pertemuan umum& semua daerah dimana
beban hidup>5 Kpa.
Beban lainnya:
. Beban yang ditimbulkan oleh fluida(F):1,3F
. Beban yang ditimbulkan oleh tanah(S):1,6S
.Beban yang ditimbulkan oleh genangan air(P):1,2P
. Beban yang ditimbulkan oleh temperatur(T):1,2T

26. Beban yang berlawanan
Apabila pengaruh suatu beban saling
berlawanan di dalam komponen struktur atau
sambungannya, maka harus ditinjau gaya
aksial, geser, dan momen yang mungkin
berbalik arah.

27. DASAR PERENCANAAN
Perencanaan keadaan batas :
Beban Rencana < keadaan batas dari komponen
struktur dan sambungan
Analisis struktur:
Dengan methode analisis struktur elastis yang
memperhitungkan: keseimbangan,
stabilitas,kompatibilitas geometris&sifat material
jangka pendek maupun jangka panjang.

28. MODULUS ELASTISITAS LENTUR
Digunakan modulus elastisitas lentur rerata
terkoreksi: E’w
E’w: nilai rerata Ew.

29. TAHANAN RENCANA
Tahanan rencana= λ Ø R’
Ru ≤ λ Ø R’
Ru: beban terfaktor…..(Mu,Vu dll)
R’: tahanan terkoreksi
λ : faktor waktu (tergantung dari macam kombinasi
beban yang dipilih)
Ø : faktor tahanan (tergantung dari jenis gaya)

30. Faktor Tahanan
(Ø)
JENIS SIMBOL NILAI
Tekan
Lentur
Stabilitas
Tarik
Geser/Puntir
Sambungan
Øc
Øb
Øs
Øt
Øv
Øz
0,90
0,85
0,85
0,80
0,75
0,65

31. FAKTOR WAKTU(λ)
CATATAN: UNTUK SAMBUNGAN, λ = 1 JIKA L DARI KEJUT.
KOMBINASI PENBEBANAN FAKTOR WAKTU (λ)
1,4 D 0,6
1,2 D + 1,6 L + 0,5 (La atau H) 0,7 jika L dari gudang
0,8 jika L dari ruangan umum
1,25 jika L dari kejut
1,2 D + 1,6 (La atau H) + (0,5 L atau 0,8 W) 0,8
1,2 D + 1,3 W + 0,5 L + 0,5 (La atau H) 1,0
1,2 D ± 1,0 E + 0,5 L 1,0
0,9 D ± (1,3 W atau 1,0 E) 1,0

32. L U A S
LUAS BRUTO (A)=
jumlah luas seluruh elemen penyusun komponen
srtuktur kayu tersebut, yang diukur tegak lurus
terhadap sumbu komponen struktur.
LUAS NETO(An)=
Luas bruto dikurangi dengan jumlah material kayu
yang hilang karena adanya lubang bor, baut,
paku, coakan, takik, dll.

33. TAHANAN TERKOREKSI
Menurut SNI Tata Cara Perencanaan Konstruksi
Kayu Indonesia.
R’= R C₁ C₂ C₃ ………..Cn.
R’= tahanan terkoreksi
R = tahanan acuan
Ci = faktor-faktor koreksi

34. FAKTOR-FAKTOR KOREKSI
1. Faktor koreksi untuk masa layan
2. Faktor koreksi untuk konfigurasi komponen
struktur
3. Faktor koreksi untuk kayu struktural dan kayu
laminasi struktural
4. Faktor koreksi tambahan untuk panel srtuktural
5. Faktor koreksi tambahan untuk tiang dan
pancang kayu
6. Faktor koreksi tambahan untuk sambungan
struktural

35. KOMPONEN STRUKTUR TARIK
Lingkup: gaya tarik konsentris,gaya tarik setempat
akibat pengaruh sambungan
Perencanaan komponen struktur:
Tu ≤ λ Øt T’
Dengan:
Tu= gaya tarik terfaktor
λ = faktor waktu (lihat tabel)
Øt= faktor tahanan tarik sejajar serat
T’ = tahanan tarik terkoreksi

36. TAHANAN TARIK
Tahanan tarik terkoreksi komponen struktur
tarik konsentris, T’ ditentukan pada
penampang tarik kritis,
T’= Ft’ An
Dengan:
Ft’= kuat tarik sejajar serat terkoreksi
An= luas penampang neto

37. TAHANAN TARIK TERKOREKSI
T’ = tahanan tarik terkoreksi
T’= Ft’ An
Ft’ = Cm Ct Cpt CF Crt Ft
Cm= faktor koreksi layan basah
Ct= faktor koreksi temperatur
Cpt= faktor koreksi pengawetan kayu
CF= faktor koreksi bentuk
Crt= faktor koreksi tahan api
Ft= kuat tarik acuan(dari tabel)

38. STRUKTUR TEKAN DAN TUMPU
Lingkup: komponen struktur yang mengalami gaya tekan
aksial dan gaya tekan tumpu.
Pu ≤ λ Øc P’
Dengan:
P’: gaya tekan terfaktor
λ : faktor waktu (lihat tabel)
Øc: 0,90 faktor tahanan tekan sejajar serat
P’: tahanan tekan terkoreksi

39. TAHANAN TEKAN TERKOREKSI
P’= Cp A Fc’
Dengan:
P’= tahanan tekan terkoreksi
Cp= faktor kestabilan kolom
A= penampang bruto
Fc’= kuat tekan terkoreksi
Fc’= C₁ . . . . .Cn Fc
C₁ , C = faktor koreksi(selain Cp)
Fc= kuat tekan acuan

40. FAKTOR KESTABILAN KOLOM
(Cp)
1 + άc 1 + άc
Cp= ------------ — √ -------------
(KeL) (Ke L/r)²
Øs Pe
άc= ----------------
λ Øc P₀’

41. Tahanan tekuk kritis
∏² E₀₅ I ∏² E₀₅ A
Pe= --------------- = -----------------
(Ke L)² (Ke L/r)²
Dengan:
E₀₅= nilai modulus elastis lentur terkoreksi pada
persentil kelima(Mpa)
Pe= tahanan tekuk kritis (Euler) pada arah yang
ditinjau (N)

42. Tahanan tekan aksial
terkoreksi
P₀= tahanan tekan aksial terkoreksi // serat pada
kelangsingan kolom=0(N)
C= 0,8 unt batang masif
0,85 unt tiang&pancang bundar
0,9 unt glulam
Øc= faktor tahanan tekan(=0,9)
Øs= faktor tahanan stabilitas(=0,85)

43. PANJANG EFEKTIF & KELANGSINGAN
Nilai kelangsingan kolom=
Ke L/r ≤ 175
Dengan:
Ke= faktor panjang tekuk unt komponen struktur tekan
L= panjang kolom tak terkekang
r= jari-jari girasi

44. Panjang efektif kolom

45. PENGENALAN ALAT SAMBUNG
Beberapa hal yang menyebabkan rendahnya
kekuatan sambungan pada konstruksi kayu:
1. Terjadinya pengurangan luas tampang.
2. Terjadinya penyimpangan arah serat, mis
terjadi pada buhul→kekuatan sambungan
didasarkan pada kekuatan kayu yg tdk
//serat.

46. 3. Terbatasnya luas sambungan.
Kayu memiliki kuat geser // serat yang kecil,
shg mudah pecah jika dipasang
berdekatan,mk hrs disyaratkan jarak minimal
spy tdk pecah.

47. CIRI-CIRI ALAT SAMBUNG YANG BAIK
1. Pengurangan luas kayu yang digunakan untuk
penempatan alat sambung relatif kecil atau
bahkan 0.
2. Memiliki nilai banding antara kuat dukung
sambungan dg kuat ultimit btg yang
disambung tinggi.
3. Menunjukkan perilaku pelelehan sebelum
mencapai keruntuhan(daktil).

48. 4. Memiliki angka penyebaran panas yang
rendah.
5. Murah dan mudah digunakan.

49. JENIS-JENIS SAMBUNGAN
Dibedakan menjadi:
a. Sambungan satu irisan (menyambung 2
batang kayu)
b. Sambungan dua irisan (menyambung 3
batang kayu)
Atau:
Sambungan desak, tarik atau momen

50. ALAT SAMBUNG MEKANIK
1. Alat sambung lem.
2. Alat sambung paku, ada dua jenis paku yi,
paku bulat dan paku ulir, diameter berkisar
antara 2,75 mm sampai 8 mm, dan
panjangnya antara 40 mm sampai dengan
200 mm. Angka kelangsingan (perbandingan
antara panjang dg diameter paku) sangat
tinggi, shg mudah membengkok saat dipukul.

51. Keuntungan & kebaikan dari
sambungan paku
1. Harga murah,
2. Konstruksi lebih kaku,
3. Tdk perlu tenaga ahli,
4. Pekerjaan dapat dikerjakan dg cepat,
5. Perlemahan kayu oleh paku-paku sangat
kecil.

52. ANALISIS SAMBUNGAN PAKU
Tebal kayu yang disambung antara 20 mm sampai
dg 40 mm.
Sambungan paku direncanakan dg persamaan:
Zu ≤ λ Øz Z’
Dengan:
Zu= tahanan perlu sambungan
λ = faktor waktu ( unt tahanan tarik alat
pengencang=1)

53. Øz = faktor tahanan sambungan=0,65(sesuai
tabel)
Z’ = tahanan terkoreksi sambungan (diperoleh
dari hasil perkalian antara tahanan acuan
sambungan dg faktor-faktor koreksi)
(Z didapat dari tabel moda kelelehan tabel no
12.4.1)

54. TAHANAN LATERAL ACUAN
Tahanan lateral acuan dari suatu sambungan
yang menggunakan paku baja satu irisan yang
dibebani secara tegak lurus terhadap sumbu
alat pengencang dan dipasang tegak lurus
sumbu komponen struktur, diambil sbg nilai
terkecil dari nilai-nilai yang dihitung
menggunakan semua persamaan pada tabel di
bawah ini.

55. TABEL TAHANAN LATERAL ACUAN PAKU(Z) UNTUK SATU ALAT
PENGENCANG DG SATU IRISAN

56. CATATAN
Re = Fem/Fes
p = kedalaman penetrasi efektif batang alat
pengencang pada komponen pemegang (lihat
gambar)
KD = 2,2 untuk D ≤ 4,3 mm
= 0,38D+0,56 untuk 4,3 mm<D<6,4 mm
= 3,0 untuk D ≥ 6,4 mm
D = diameter paku

57. Fe = kuat tumpu kayu
1,84
= 114,45G Mpa(G: berat jenis kering oven)
Fyb = kuat lentur paku

58. KUAT TUMPU KAYU
(Fe)
Berat
jenis
0,40 0,45 0,50 0,55 0,60 0,65 0,70
Fe
(Mpa)
21,21 26,35 31,98 38,11 44,73 51,83 59,40

59. KUAT LENTUR PAKU
(Fyb)
Diameter paku
(mm)
Kuat lentur paku (Fyb)
(N/mm²)
D≤3,6 689
3,6<D≤4,7 620
4,7<D≤5,9 552
5,9<D≤7,1 483
7,1<D≤8,3 414
D>8,3 310

60. UKURAN PAKU
Nama paku Diameter paku
(mm)
Panjang paku
(mm)
λ
2”BWG12 2,8 51 18
2,5”BWG11 3,1 63 20
3”BWG10 3,4 76 22
3,5”BWG9 3,8 89 23
4”BWG8 4,2 102 24
4,5”BWG6 5,2 114 22

61. GEOMETRI SAMBUNGAN PAKU

62. a.Spasi dalam satu baris (a)
* 10D bila digunakan pelat sisi dari kayu
* minimal 7D untuk pelat sisi dari baja
b.Spasi antar baris (b)
spasi minimum antar baris adalah 5D
c.Jarak ujung (c)
*untuk beban tarik lateral:
15D untuk pelat sisi dari kayu
10D untuk pelat sisi dari baja

63. *Untuk beban tekan lateral:
10D untuk pelat sisi dari kayu
5D untuk pelat sisi dari baja
d. Jarak tepi (d)
5D pada tepi yang tidak dibebani
10D pada tepi yang dibebani

64. FAKTOR KOREKSI SAMBUNGAN PAKU
1. Kedalaman penetrasi (Cd),
ditentukan oleh nilai p(kedalaman),
untuk p≤ 6D → Cd=0
unt 6D ≤ p ≤ 12D → Cd = p/12D
unt p ≥ 12D → Cd = 1,0
2. Serat ujung:
untuk alat pengencang yang ditanam pada
serat ujung kayu,Ceg = 0,67.

65. 3. Sambungan paku miring,
Faktor paku miring Ctn = 0,83
4. Sambungan diafragma,
faktor koreksi ini hanya berlaku unt
sambungan rangka kayu unt plywood , nilai ≥1

66. Kedalaman penetrasi:

67. Serat ujung

68. SAMBUNGAN BAUT
Alat sambung baut difungsikan untuk
mendukung beban tegak lurus sumbu
panjangnya.
Kekuatan samb baut ditentukan oleh:
1. Kuat tumpu kayu
2. Tegangan lentur baut
3. Angka kelangsingan (nilai banding antara
panjang baut pada kayu utama dg diameter
baut)

69. Distribusi tegangan tumpu kayu pada
sambungan baut

70. TAHANAN LATERAL
Tahanan lateral baut dihhitung dg persamaan:
Zu = λ Øz Z’
Dengan:
Zu= tahanan perlu sambungan
Λ = faktor waktu sesuai tabel
Øz = faktor tahanan sambungan=0,65
Z’ = tahanan terkoreksi sambungan, diperoleh dari hasil
perkalian antara tahanan acuan sambungan dg faktor2
koreksi

71. Tahanan lateral acuan

72. lanjutan

73. b.Tampang dua

74. Kuat tumpu kayu
Fem= kuat tumpu kayu utama (Mpa)
Fes= kuat tumpu kayu samping (Mpa)
a. Sejajar arah serat=
Fe//=77,25 G
b. Tegak lurus serat=
1,45 -0,5
Fe tgk lurus=212G D
c. Untuk sudut thd serat(Feθ)
Fe//Fe tgk lurus
Feθ= ---------------------------------------
Fe// sin²θ + Fe tgk lurus cos²

75. Kuat tumpu kayu

76. Kuat lentur baut
Menurut National Design Specification(NDS)unt
konst.kayu, definisi kuat lentur baut(Fyb)
adalah:
Nilai rerata antara tegangan leleh dan tegangan
tarik ultimit pada pengujian tarik baut, pada
umumnya kuat lentur baut sebesar 320 Mpa.

77. Geometri sambungan baut

78. lanjutan

79. catatan
1. Im adalah panjang pasak pada komponen utama pada
suatu sambungan atau panjang total pasak pada
komponen sekunder pada suatu sambungan.
2. Diperlukan spasi yang lebih besar unt sambungan
yang menggunakan ring.
3. Unt alat pengencang sejenis pasak, spasi tegak lurus
arah serat antar alat-alat pengencang terluar pada
suatu sambungan tdk boleh >127 mm, kecuali bila
digunakan pelat penyambung khusus atau bila ada
ketentuan mengenai perubahan dimensi kayu.

80. Gambar geometri sambungan baut

81. FAKTOR KOREKSI
PADA BAUT
1. FAKTOR AKSI KELOMPOK (Cg)
alasan: untuk memperhitungkan
ketakseragaman gaya yang bekerja pada
baut, krn masing-masing baut mendukung
beban lateral yang tidak sama,karena:
a. Jarak antar alat sambung baut yang kurang
panjang shg menyebabkan kuat tumpu kayu
tidak terjadi secara maksimal.
b. Distribusi gaya tidak merata.

82. Persamaan nilai faktor aksi kelompok
(Cg)

83. lanjutan

84. Menghitung jumlah baris alat
pengencang dlm 1 samb.
1. Bila a≤ ¼ b
maka baris-baris yang berdekatan dianggap sebagai satu baris dg
jml baut sama dg jml baut pada kedua baris tersebut.
# untuk kelompok baut yg jml barisnya genap:
prinsip ini digunakan unt setiap pasang baris.
# untuk kelompok baut yg jml barisnya gasal:
digunakan kombinasi pasangan-pasangan baris yang
menghasilkan nilai terkecil.
2. Bila a> ¼ b
maka jumlah baut pada setiap baris adalah jumlah baut pada
baris tersebut.

85. Gambar faktor aksi kelompok samb
baut

86. Tabel Nilai Faktor Aksi Kelompok
(Cg)

87. Faktor-faktor yang mempengaruhi nilai Cg:
1. Kemiringan kurva beban & sesaran baut (slip
modulus)
2. Jumlah baut
3. Spasi alat sambung dalam satu baris
4. Plastis deformasi
5. Perilaku rangkak.

88. 2.FAKTOR KOREKSI GEOMETRIS
(CΔ)
Adalah nilai terkecil dari faktor-faktor geometri
yang dipersyaratkan untuk jarak ujung atau
spasi dalam baris baut.
a. Jarak ujung(a)
a≥a optimum maka CΔ=1
a optimum/2≤a<a optimum maka
CΔ=a/a optimum

89. b. Spasi dalam baris alat pengencang(s)
Adalah:
jika s≥s optimum maka CΔ=1
jika 3D≤s<s optimum maka CΔ=s/s optimum.