Download to read offline
![2. Menentukan momen pelat 1 arah.
Dalam menentukan momen pada pelat 1 arah adalah sebagai berikut :
- untuk momen tumpuan = 1/8 Wu lx2
- untuk momen lapangan = 1/8 Wu lx2
- untuk momen jepit tak terduga = 1/24 Wu lx2
3. Menentukan rasio tulangan pelat satu arah
Persentase tulangan yang ditentukan, harus diperiksa sesuai dengan
ρmin ≤ ρanl ≤ ρmaks.
ρ min = 0,0025 (Koefisien CUR pelat).
ρ max = 0,75ρ balance
= 0,75
+ fy
fy
c
xf
600
600
.
1
.
'
85
,
0
β
ρ min < ρ analisa < ρ max Dimana : φ =8,5
ρ anl = 2
bd
Mu
= φ . ρ . fy [1- 0,588 ρ.
c
f
fy
'
]
2
bd
Mu
= (φ . ρ . fy ) - (φ . ρ . fy . 0.588 ρ.
c
f
fy
'
)
Kemudian gunakan rumus ABC
a
ac
b
b
2
4
2
,
1
,
2
−
±
−
=
ρ
a
ac
b
b
2
4
1
,
2
−
+
−
=
ρ
a
ac
b
b
2
4
2
,
2
−
−
−
=
ρ
Dari persamaan ρ1 dan ρ2 ambil nilai yang terkecil dan gunakan
sebagai ρ analisa
4. Luas tulangan
( c ) (b ) ( a )
Jika ρ anl < ρmin maka ρ pakai ρ min
Jika ρ anl > ρmaks maka ρ pakai ρ maks](https://image.slidesharecdn.com/pelat1pengertianpelat-220330072812/85/Pelat_1_Pengertian_pelat-pdf-4-320.jpg)
![2. Menentukan momen pelat dua arah.
Dalam menentukan momen pada pelat dua arah adalah sebagai berikut :
Hitung Wu lx2
Hitung ly/lx, liat tabel metode Amplop nilai koefisien perbandingan
bentang terpanjang dengan bentang terpendek
Hitung Mu = (koef tabel metode amplop berdasarkan ly/lx) . (Wu lx2
)
3. Menentukan rasio tulangan di momen berdasarkan arah x dan arah y.
Pada arah x :
Mu/bd2
= (momen arah x) (b.d2
arah x)
Pada arah y :
Mu/bd2
= (momen arah y) (b.d2
arah y)
2
bd
Mu
= φ . ρ . fy [1- 0,588 ρ.
c
f
fy
'
]
2
bd
Mu
= (φ . ρ . fy ) - (φ . ρ . fy . 0.588 ρ.
c
f
fy
'
)
Kemudian gunakan rumus ABC
a
ac
b
b
2
4
2
,
1
,
2
−
±
−
=
ρ
a
ac
b
b
2
4
1
,
2
−
+
−
=
ρ
a
ac
b
b
2
4
2
,
2
−
−
−
=
ρ
Dari persamaan ρ1 dan ρ2 ambil nilai yang terkecil dan gunakan
sebagai ρ analisa
4. Luas tulangan
As total = ρ . b . d
Pada arah x :
As total = (ρ arah x) (b.d2
arah x)
Pada arah y :
As total = (ρ arah y) (b.d2
arah y
( c ) (b ) ( a )
Jika ρ anl < ρmin maka ρ pakai ρ min
Jika ρ anl > ρmaks maka ρ pakai ρ maks](https://image.slidesharecdn.com/pelat1pengertianpelat-220330072812/85/Pelat_1_Pengertian_pelat-pdf-16-320.jpg)
![5.00
5.00
5.00
5.00 5.00 5.00
5.00
V
O
I
D
V
O
I
D
V
O
I
D
1.50
1.25 1.25 1.25
Kasus 3
Pelat 2
arah
Kasus 3
Pelat 2
arah
Kasus 4
Pelat 2
arah
Kasus 5
Pelat 2
arah
Kasus 2
Pelat 2
arah
Kasus 5
Pelat 2
arah
Kasus 1
Pelat 1 arah
Kasus 5
Pelat 2
arah
Kasus 2
Pelat 2
arah
Kasus 5
Pelat 2
arah
Kasus 5
Pelat 2
arah
Kasus 2
Pelat 2
arah
Kasus 5
Pelat 2
arah
Kasus 1
Pelat 1 arah
Kasus 1
Pelat 1 arah
Rasio Tulangan ( ρ ) :
ρ min = 0,0025 (Koefisien CUR pelat).
ρ max = 0,75
+ fy
fy
c
xf
600
600
.
1
.
'
85
,
0
β
= 0,75
+ 240
600
600
.
85
,
0
.
240
25
85
,
0 x
= 0,75 [ ]
7142
.
0
85
,
0
0885
,
0 x
x
= 0,04298
ρ min < ρ analisa < ρ max Dimana : φ =8,5
Gambar 4.10 Analisis tulangan atap
berdasarkan kasus
Jika ρ anl < ρmin maka ρ pakai ρ min
Jika ρ anl > ρmaks maka ρ pakai ρ maks](https://image.slidesharecdn.com/pelat1pengertianpelat-220330072812/85/Pelat_1_Pengertian_pelat-pdf-24-320.jpg)
![ρ anl = 2
bd
Mu
= φ . ρ . fy [1- 0,588 ρ.
c
f
fy
'
]
2
bd
Mu
= (φ . ρ . fy ) - (φ . ρ . fy . 0.588 ρ.
c
f
fy
'
)
.)
2500
24000
.
.
588
,
0
.
24000
.
.
85
,
0
(
)
24000
.
.
85
,
0
(
)
078
,
0
.(
1
168
,
0
2
ρ
ρ
ρ −
=
27,613 = 20400 ρ – 115153,92 ρ 2
115153,92 ρ 2
– 20400 ρ = 27,615
Kemudian gunakan rumus ABC
a
ac
b
b
2
4
2
,
1
2
−
±
−
=
ρ
92
,
115153
2
92
,
115153
613
,
27
4
20400
)
20400
(
2
,
1
2
x
x
x
−
−
±
−
−
=
ρ
92
,
115153
2
119
,
20086
20400
2
,
1
x
±
=
ρ
92
,
115153
2
119
,
20086
20400
1
x
+
=
ρ
92
,
115153
2
119
,
20086
20400
2
x
−
=
ρ
1758
,
0
1=
ρ 0014
,
0
2 =
ρ
Kemudian ambil nilai terkecil dari ρ1 atau ρ2, yaitu nilai ρ2 yaitu
0,0014. Tetapi karena nilai ρ analisa < ρ min maka dipakai ρ min =
0,0025
As total = ρ . b . dy
= 0,0025 . (1m) . (0,078m)
= 2,75 x 10-4
m2
= 275 mm2
Maka tulangan yang dipakai adalah Ø8 – 160mm
( a ) (b ) ( c )](https://image.slidesharecdn.com/pelat1pengertianpelat-220330072812/85/Pelat_1_Pengertian_pelat-pdf-25-320.jpg)
![ Rasi tulangan di momen Mlx
ρ anl = 2
bd
Mu
= φ . ρ . fy [1- 0,588 ρ.
c
f
fy
'
]
2
bd
Mu
= (φ . ρ . fy ) - (φ . ρ . fy . 0.588 ρ.
c
f
fy
'
)
.)
2500
24000
.
.
588
,
0
.
24000
.
.
85
,
0
(
)
24000
.
.
85
,
0
(
)
086
,
0
.(
1
37
,
0
2
ρ
ρ
ρ −
=
50,43 = 20400 ρ – 115153,92 ρ2
115153,92 ρ 2
– 20400 ρ = 50,43
Kemudian gunakan rumus ABC
a
ac
b
b
2
4
2
,
1
,
2
−
±
−
=
ρ
92
,
115153
2
92
,
115153
43
,
50
4
20400
20400
2
,
1
,
2
x
x
x
−
±
−
=
ρ
92
,
115153
2
461
,
19822
20400
2
,
1
x
±
=
ρ
92
,
115153
2
461
,
19822
20400
1
x
+
=
ρ
92
,
115153
2
461
,
19822
20400
2
x
−
=
ρ
1746
,
0
1 =
ρ 0025
,
0
2 =
ρ
Kemudian ambil nilai terkecil dari ρ1 atau ρ2, yaitu nilai ρ2 yaitu
0,0025. Tetapi karena nilai ρ analisa = ρ min maka dipakai ρ anl = 0,0025
As total = ρ . b . d
= 0,0025 . (1m) . (0,086m)
= 2,16 x 10-4
m2
= 216 mm2
Maka tulangan yang dipakai adalah Ø8 – 200mm
( a ) (b ) ( c )](https://image.slidesharecdn.com/pelat1pengertianpelat-220330072812/85/Pelat_1_Pengertian_pelat-pdf-27-320.jpg)
![Aliran Melalui Lubang [Hidraulika]](https://cdn.slidesharecdn.com/ss_thumbnails/aliranmelaluilubang-150623165952-lva1-app6891-thumbnail.jpg?width=640&height=640&fit=bounds)
Pelat_1_Pengertian_pelat.pdf
- 1. Pelat 1. Pengertian pelat Pelatadalah elemen horizontal struktur yang mendukung beban mati maupun beban hidup dan menyalurkannya ke rangka vertikal dari sistem struktur. Pelat merupakan struktur bidang (permukaan) yang lurus, (datar atau melengkung) yang tebalnya jauh lebih kecil dibandingkan dengan dimensi yang lain. Dari segi statika, kondisi tepi (boundary condition) pelat dibagi menjadi : tumpuan bebas (free), bertumpu sederhana (simply supported) dan jepit. Berdasarkan aksi strukturalnya, pelat dibedakan menjadi empat, yaitu : 1. Pelat kaku : merupakan pelat tipis yang memilikki ketegaran lentur (flexural rigidity), dan memikul beban dengan aksi dua dimensi, terutama dengan momen dalam (lentur dan puntir) dan gaya geser transversal, yang umumnya sama dengan balok. Pelat yang dimaksud dalam bidang teknik adalah pelat kaku, kecuali jika dinyatakan lain. 2. Membran : merupakan pelat tipis tanpa ketegaran lentur dan memikul beban lateral dengan gaya geser aksial dan gaya geser terpusat. Aksi pemikul beban ini dapat didekati dengan jaringan kabel yang tegang karena ketebalannya yang sangat tipis membuat daya tahan momennya dapat diabaikan. 3. Pelat flexibel : merupakan gabungan pelat kaku dan membran dan memikul beban luar dengan gabungan aksi momen dalam, gaya geser transversal dan gaya geser terpusat, serta gaya aksial. Struktur ini sering
- 2. Lx Ly Ly Ly/Lx >2 dipakai dalam industri ruang angkasa karena perbandingan berat dengan bebannya menguntungkan. 4. Pelat tebal : merupakan pelat yang kondisi tegangan dalamnya menyerupai kondisi kontinu tiga dimensi. 2. Pelat Satu Arah Pelat satu arah adalah apabila perbandingan sisi panjang terhadap sisi pendek yang saling tegak lurus lebih besar dari 2, pelat dapat dianggap hanya bekerja sebagi pelat satu arah dengan lenturan utama pada arah sisi yang lebih pendek. Pada bangunan bangunan beton bertulang, suatu jenis lantai yang umum dan dasar adalah tipe konstruksi pelat balok-balok induk (gelagar) dimana permukaan pelat itu dibatasi oleh dua balok yang bersebelahan pada sisi dan dua gelagar pada kedua ujung. Pelat satu arah adalah pelat yang panjangnya dua kali atau lebih besar dari pada lebarnya, maka hampir semua beban lantai menuju ke balok-balok dan sebagian kecil saja yang akan menyalur secara langsung ke gelagar. Kondisi pelat ini untuk tulangan utama sejajar dengan gelagar atau sisi pendek dan tulangan susut atau suhu sejajar dengan balok-balok atau sisi panjangnya. Permukaan yang melendut dari sistem pelat satu arah mempunyai kelengkungan tunggal. Sistem pelat satu arah dapat terjadi pada pelat tunggal maupun menerus, asal perbandingan panjang bentang kedua sisi memenuhi. Gambar 2.4 Pelat satu arah
- 3. A. Langkah-langkah PerhitunganTulangan Pelat 1 Arah 1. Menentukan beban pelat. Setelah menentukan syarat-syarat batas, bentang dan tebal pelat kemudian beban-beban dihitung. Untuk pelat yang sederhana berlaku rumus: WU = 1,2 WD + 1,6 WL Tentukan syarat-syarat batas Tentukan panjang bentang Tentukan tebal pelat (dengan bantuan syarat lendutan) Hitung beban beban Tentukan momen yang menentukan Hitung tulangan Pilih tulangan Periksa lebar retak secara memeriksa lebar jaringan Tebal pelat dan tulangan memadai ρ < ρ maks s > s maks s ≤ s maks Ρ min ≤ ρ ≤ ρ maks ket : WU = beban ultimite WD = beban mati WL = beban hidup Gambar 2.5 Diagram alir untuk menghitung tulangan pada pelat 1 arah dan 2 arah
- 4. 2. Menentukan momenpelat 1 arah. Dalam menentukan momen pada pelat 1 arah adalah sebagai berikut : - untuk momen tumpuan = 1/8 Wu lx2 - untuk momen lapangan = 1/8 Wu lx2 - untuk momen jepit tak terduga = 1/24 Wu lx2 3. Menentukan rasio tulangan pelat satu arah Persentase tulangan yang ditentukan, harus diperiksa sesuai dengan ρmin ≤ ρanl ≤ ρmaks. ρ min = 0,0025 (Koefisien CUR pelat). ρ max = 0,75ρ balance = 0,75 + fy fy c xf 600 600 . 1 . ' 85 , 0 β ρ min < ρ analisa < ρ max Dimana : φ =8,5 ρ anl = 2 bd Mu = φ . ρ . fy [1- 0,588 ρ. c f fy ' ] 2 bd Mu = (φ . ρ . fy ) - (φ . ρ . fy . 0.588 ρ. c f fy ' ) Kemudian gunakan rumus ABC a ac b b 2 4 2 , 1 , 2 − ± − = ρ a ac b b 2 4 1 , 2 − + − = ρ a ac b b 2 4 2 , 2 − − − = ρ Dari persamaan ρ1 dan ρ2 ambil nilai yang terkecil dan gunakan sebagai ρ analisa 4. Luas tulangan ( c ) (b ) ( a ) Jika ρ anl < ρmin maka ρ pakai ρ min Jika ρ anl > ρmaks maka ρ pakai ρ maks
- 5. Lx Ly Ly Setelah tahapantahap diatas diselesaikan maka dapat dihitung luas tulangan yaitu : As total = ρ . b . d Dimana nilai b = panjang bentang per 1 meter pelat. Tulangan pembagi untuk pelat satu arah yaitu berdasarkan SK SNI T- 511991-03 pasal 3.16.6, jarak maksimum antara tulangan baja adalah = 3.(h) atau 500mm. 3. Sistem Pelat Dua Arah Persyaratan jenis pelat lantai dua arah jika perbandingan dari bentang panjang terhadap bentang pendek kurang dari dua. Beban pelat lantai pada jenis ini disalurkan ke empat sisi pelat atau ke empat balok pendukung, akibatnya tulangan utama pelat diperlukan pada kedua arah sisi pelat. Permukaan lendutan pelat mempunyai kelengkungan ganda. Ly/Lx ≤ 2 Pelat dua arah yang ditumpu pada keempat tepinya adalah struktur statis tak tentu. Seperti pada pelat satu arah yang menerus pada lebih dari dua tumpuan, juga dapat digunakan tabel untuk mempermudah analisis dan perencanaan pelat dua arah, yaitu Tabel 2.7 Tabel ini menunjukkan momen lentur yang bekerja pada jalur selebar 1 meter, masing-masing pada arah –x dan pada arah –y. Gambar 2.6 Pelat dua arah
- 6. Mlx adalah momenlapangan maksimum per meter lebar diarah –x; Mly adalah momen lapangan maksimum per meter lebar diarah –y; Mtx adalah momen tumpuan maksimum per meter lebar diarah –x; Mty adalah momen tumpuan maksimum per meter lebar diarah –y; Mtix adalah momen jepit tak terduga (insidentil) per meter lebar diarah –x; Mtiy adalah momen jepit tak terduga (insidentil) per meter lebar diarah –y; Skema penyaluran beban ‘metode amplop’ kali W u lantai lx Momen per meter lebar Ly/lx 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0 2,5 3,0 I II III IVa Mlx = 0,001 W u lx 2 x Mly = 0,001 W u lx 2 x Mtix = ½ mlx Mtiy = ½ mly Mlx = 0,001 W u lx 2 x Mly = 0,001 W u lx 2 x Mtx =- 0,001 W u lx 2 x Mty = -0,001 W u lx 2 x Mlx = 0,001 W u lx 2 x Mly = 0,001 W u lx 2 x Mtx =- 0,001 W u lx 2 x Mty = -0,001 W u lx 2 x Mtix = ½ mlx Mtiy = ½ mly Mlx = 0,001 W u lx 2 x Mly = 0,001 W u lx 2 x Mty = -0,001 W u lx 2 x Mtix = ½ mlx 41 54 67 79 87 97 110 117 41 35 31 28 26 25 24 23 25 34 42 49 53 58 62 65 25 22 18 15 15 15 14 14 51 63 72 78 81 82 83 83 51 54 55 54 54 53 51 49 30 41 52 61 67 72 80 83 30 27 23 22 20 19 19 19 68 84 97 106 113 117 122 124 68 74 77 77 77 76 73 71 24 36 49 63 74 85 103 113 33 33 32 29 27 24 21 20 69 85 97 105 110 112 112 112 IVb Va Mlx = 0,001 W u lx 2 x Mly = 0,001 W u lx 2 x Mtx =- 0,001 W u lx 2 x Mtiy = ½ mly Mlx = 0,001 W u lx 2 x Mly = 0,001 W u lx 2 x Mty = -0,001 W u lx 2 x Mtix = ½ mlx 33 40 47 52 55 58 62 65 24 20 18 17 17 17 16 16 69 76 80 82 83 83 83 83 31 45 58 71 81 91 106 115 39 37 34 30 27 25 24 23 91 102 108 111 113 114 114 114
- 7. 2.1.1 Perencanaan DimensiBalok dan Pelat Berdasarkan standar SK SNI T-15-1991-03 Pasal 3.1.10 memberikan pembatasan lebar flens efektif balok T sebagai berikut : a. Lebar flens efektif yang diperhitungkan tidak lebih besar dan diambil nilai terkecil dari nilai-nilai berikut : Seperempat panjang bentang balok ( ¼ L) Bw + 16 hf Jarak dari pusat kepusat antar -balok b. Untuk balok yang hanya mempuyai flens pada satu sisi, lebar flens efektif yang diperhitungkan tidak lebih besar dan diambil nilai terkecil dari nilai-nilai berikut : Seperduabelas panjang bentang balok ( 1/12 L) Vb VIa VIIb Mtiy = ½mly Mlx = 0,001 W u lx 2 x Mly = 0,001 W u lx 2 x Mtx =- 0,001 W u lx 2 x Mtix = ½ mlx Mtiy = ½mly Mlx = 0,001 W u lx 2 x Mly = 0,001 W u lx 2 x Mtx =- 0,001 W u lx 2 x Mty = -0,001 W u lx 2 x Mtix = ½ mlx Mlx = 0,001 W u lx 2 x Mly = 0,001 W u lx 2 x Mtx =- 0,001 W u lx 2 x Mty = -0,001 W u lx 2 x Mtiy = ½mly 39 47 57 64 70 75 81 84 31 25 23 21 20 19 19 19 91 98 107 113 118 120 124 124 25 36 47 57 64 70 79 63 28 27 23 20 18 17 16 16 54 72 88 100 108 114 121 124 60 69 74 76 76 76 73 71 28 37 45 50 54 58 62 65 25 21 19 18 17 17 16 16 60 70 76 80 82 83 83 83 54 55 55 54 53 53 51 49 Tabel 2.4 Momen yang menentukan per meter lebar dalam jalur tengah pada pelat dua arah akibat beban terbagi rata
- 8. 6 hf ½ jarak bersih dengan balok disebelahnya c. Untuk balok yang khusus dibentuk sebagai balok T dengan maksud untuk mendapatkan tambahan luas daerah tekan, ketebalan flens tidak boleh lebih besar dari setengah lebar balok dan lebar flens total tidak boleh lebih dari empat kali lebar balok Pada SKSNI T15 – 1991 – 03 tabel 2.1 tercantum tebal minimum sebagai fungsi terhadap bentang. Nilai – nilai pada tabel tersebut berlaku struktur yang tidak mendukung serta sulit berdeformasi atau berpengaruh terhadap struktur yang mudah rusak akibat lendutan yang besar. Nilai kelangsingan yang diberikan itu berlaku untuk beton normal dan tulangan dengan fy = 400 Mpa ( 4000 kg/cm²). Untuk fy yang lain dapat digunakan faktor pengali �0,4 + 𝑓𝑦 700 � yang akan menghasilkan nilai apapun. Bila memakai baja fy = 240 Mpa maka nilainya adalah 0,4 + 240 700 = 0,74 Tumpuan Sederhana Satu menerus Dua menerus Kantilever Komponen fy fy fy fy 400 240 400 240 400 240 400 240 Pelat mendukung satu arah 1 20 1 27 1 24 1 32 1 28 1 37 1 10 1 13 Balok mendukung satu arah 1 16 1 21 1 18,5 1 24,5 1 21 1 28 1 8 1 11 Tabel 2.1 Tebal minimum h
- 9. Penentuan lebar baloksangat tergantung dari besarnya gaya lintang. Seringkali dengan mengambil bw = 1/2 h sampai 2/3 h ternyata cukup memadai. 2.1.2 Syarat Lendutan Pelat dan Balok sebagai Struktur Monolit. Syarat batas pada tebal pelat adalah h min < h ≤ h max. dimana h = .(ln) 1 1 0,12 - .m 5. 36 1500 fy 0,8 + + + β α β Struktur monolit pada pelat dan balok saling berhubungan sehingga dalam menentukan dimensinya harus bersamaan dimana tebal (h) pelat bergantung dengan dimensi balok begitu juga sebaliknya. Langkah-langkah dalam menentukan struktur monolit pelat dan balok adalah sebagai berikut : Menentukan daerah balok dan pelat dimana bentang terpanjang adalah (Ly) dan bentang terpendek adalah (Lx) Menentukan lebar balok (bW) Lebar balok bW adalah ½ h – 2 /3h cukup memadai. Bentang bersih balok (ln) = Ly – bW Menentukan rasio bentang bersih arah memanjang terhadap arah melebar plat 2 arah (β) = 𝐿𝑦−𝑏𝑤 𝐿𝑥−𝑏𝑤 Menghitung Tebal pelat minimum : h min ≥ β 9 36 1500 8 , 0 + + fy x ln Menghitung Tebal pelat maksimum :
- 10. (A1) (A2) bw be X Y2 Y1 Y h max ≤ 36 1500 8 , 0 fy + xln asumsi nilai hf adalah h min < hf ≤ h max Menentukan lebar mamfaat / lebar flens efektif (be) Menetukan titik pusat berat. A1 = luas flens efektif A2 = luas balok efektif Y = A total Y2) x (A2 Y1) x A1 ( + Momen Inersia terhadap sumbu X I b1 = { 12 1 (be .hf 3 ) + A1(Y-Y1)2 } I b2 = { 12 1 (be .hf 3 ) + A1(Y-Y1)2 } I s1 = 12 1 (Ly . (h-hf)3 I s2 = 12 1 (Lx . (h-hf)3 Menentukan nilai rata rata αm Dimana α adalah rasio kekakuan lentur penampang balok terhadap kekakuan pelat, dengan lebar yang dibatasi secara lateral oleh garis sumbu panel yang bersebelahan (bila ada) pada setiap sisi balok, atau sudut antara sengkang miring dan sumbu longitudinal komponen struktur. 1 1 1 Is Ib = α 2 2 2 Is Ib = α ( ) 2 1 2 1 α α α + = m Kontrol tebal pelat hf
- 11. .(ln) 1 1 0,12 - .m 5. 36 1500 fy 0,8 + + + = β α β hf Jika nilai hf< h min SNI yaitu 120mm, maka dipakai h min SNI. Jika nilai hf≥ h max analisa maka harus merubah dimensi balok atau menambah balok anak, sehingga h min SNI < hf ≤ hmax 2.1.3 Persyaratan Kekuatan. Ketidakpastian berkaitan dengan besar beban mati pada struktur lebih kecil daripada ketidakpastian dengan beban hidup. Hal demikian dapat menimbulkan perbedaan dari besar faktor-faktor beban. Pada SKSNI-T15-1991-03 Subbab 3.2.2 menentukan nilai-nilai γQ sebagai berikut : a. Untuk beban mati γD = 1,2 b. Untuk beban hidup γl = 1,6 Maka rumus yang digunakan adalah U = 1,2 D + 1,6 L Keterangan : U = kuat perlu untuk menahan beban yang telah dikalikan dengan faktor beban atau momen dan gaya dalam yang berhubungan dengannya. D = beban mati, atau momen dan gaya dalam yang berhubungan dengan beban tersebut. L = beban hidup, atau momen dan gaya dalam berhubungan dengan beban tersebut. Kekuatan yang tersedia ≥ kekuatan yang dibutuhkan
- 12. Untuk beban anginberlaku faktor beban γw = 1,6. Berdasarkan kemungkinan kecil tentang timbulnya beban hidup maksimal dan beban angin maksimal pada saat yang bersamaan, maka pada perhitungan di mana beban angin yang menentukan boleh digunakan suatu faktor reduksi. Maka rumus yang digunakan adalah U = 0,75 (1,2 D + 1,6 L + 1,6 W) 2.1.4 Faktor reduksi kekuatan ∅ Ketidak pastian kekuatan bahan terhadap pembebanan dianggap sebagai faktor reduksi kekuatan ∅. Berdasarkan SKSNI 03-2847-2002 pasal 11.3-02 untuk ∅ sebagai berikut: a. Untuk beban lentur tanpa beban aksial = 0,80 b. Untuk gaya aksial tarik dan aksial tarik dengan lentur = 0,80 c. Untuk gaya aksial tekan dan aksial tekan dengan lentur = 0,65 d. Untuk gaya lintang dan torsi = 0,60 2.1.5 Penutup beton tulangan Dua besaran yang berperan penting pada analisis penampang beton bertulang adalah tinggi total h dan tinggi efektif d. a. untuk sebuah pelat, hubungan antara h dan d ditentukan oleh, h = d + ½ Ø tul. ut + p keterangan : d = tinggi efektif (jarak dari serat tekan ketitik berat tulangan tekan) p = tebal penutup beton untuk menutup tulangan terluar. Ø tul. ut = diameter tulangan utama
- 13. b d h 1/2 Øtul. ut Øsengkang p hd 1/2 Øtul. ut p b. untuk sebuah balok, hubungan antara h dan d ditentukan oleh, h = d + ½ Ø tul. ut +Ø sengkang + p keterangan : Ø tul. ut = diameter tulangan utama Ø sengkang = diameter sengkang c. salah satu faktor yang menentukan perbedaan antara d dan h, baik dalam pelat maupun balok adalah penutup beton p. Lapisan pelindung yang digunakan sesuai dengan ketentuan tebal penutup beton akan : 1. Menjamin penanaman tulangan dan lekatannya dengan beton. 2. Menghindari korosi pada tulangan yang mungkin dapat terjadi. 3. Meningkatkan perlindungan struktur terhadap kebakaran. Penutup beton yang diberikan cukup memenuhi fungsi ini, bergantung pada : 1. Kepadatan dan kekedapan beton. 2. Ketelitian pelaksanaan pekerjaan. 3. Sambungan disekitar konstruksi tersebut. Berdasarkan SK SNI T15-1991-03 Pasal 3.3.16-7 tebal minimum penutup beton adalah sebagai berikut : Bagian konstruksi Yang tidak langsung berhubungan dengan tanah dan cuaca Yang langsung berhubungan dengan tanah dan cuaca Gambar 2.1 Hubungan antara h, d dan p (penutup beton)
- 14. Lantai / dindingØD-36 dan lebih kecil : 20mm > ØD-36 : 40mm ØD-16 dan lebih kecil : 40mm > ØD-16 : 50mm Balok Seluruh diameter : 40mm ØD-16 dan lebih kecil : 40mm > ØD-16 : 50mm Kolom Seluruh diameter : 40mm ØD-16 dan lebih kecil : 40mm > ØD-16 : 50mm 2.1.6 Persentase tulangan minimum Berdasarkan SK SNI T15-1991-03 Pasal 3.3.3-5 tulangan minimum ρ min yang disyaratkan adalah sebagai berikut : Seluruh mutu beton fy= 250 Mpa (2500 kg/cm2 ) fy= 400 Mpa (4000 kg/cm2 ) Balok dan umumunya 0,0056 0,0035 Alternatif 4/3 ρ an 4/3 ρ an Pelat 0,0025 0,0018 2.1.7 Perhitungan perencanaan Apabila momen Mu pada sebuah penampang diketahui kemudian diperkirakan ukuran beton b dan d. Selanjutnya mutu beton dan mutu baja ditentukan, maka jumlah tulangan yang diperlukan dapat dihitung. Untuk menghitung ρ an dapat menggunakan rumus: 𝑀𝑢 𝑏𝑑² = 𝜌 . φ . 𝑓𝑦 (1 − 0,588 𝜌 𝑓𝑦 𝑓′𝑐 ) Tabel 2.2 Tebal minimum penutup beton pada tulangan terluar Tabel 2.3 Tulangan minimum ρ min yang disyaratkan
- 15. Pada persamaan inipada ruas kanan hanya bergantung pada mutu beton dan mutu baja serta jumlah tulangan. Akan tetapi karena mutu beton dan baja telah dipilih maka ruas ini telah bernilai tertentu. Jadi yang tidak diketahui hanyalah jumlah tulangan ρ. Kemudian diselesaikan dengan rumus abc. A. Distribusi gaya-gaya dalam pelat dua arah Seperti pada pelat satu arah yang menerus, pemakaian tabel ini dibatasi beberapa syarat: Beban terbagi rata. Perbedaan yang terbatas antara besarnya beban maksimum dan minimum pada panel (lekukan) dipelat: W u min ≥ 0,4 wu maks Perbedaan yang terbatas antara beban maksimal pada panel yang berbeda-beda: • W u min terkecil ≥ 0,8 wu maks terbesar • 0,5 W u lantai lx • 0,5 W u lantai lx Perbedaan yang terbatas pada panjang bentang yaitu, bentang terpendek ≥ 0,8x bentang terpanjang. B. Langkah-langkah Perhitungan Tulangan Pelat 2 Arah 1. Menentukan beban pelat. Setelah menentukan syarat-syarat batas, bentang dan tebal pelat kemudian beban-beban dihitung. Untuk pelat yang sederhana berlaku rumus: WU = 1,2 WD + 1,6 WL ket : WU = beban ultimite WD = beban mati WL = beban hidup
- 16. 2. Menentukan momenpelat dua arah. Dalam menentukan momen pada pelat dua arah adalah sebagai berikut : Hitung Wu lx2 Hitung ly/lx, liat tabel metode Amplop nilai koefisien perbandingan bentang terpanjang dengan bentang terpendek Hitung Mu = (koef tabel metode amplop berdasarkan ly/lx) . (Wu lx2 ) 3. Menentukan rasio tulangan di momen berdasarkan arah x dan arah y. Pada arah x : Mu/bd2 = (momen arah x) (b.d2 arah x) Pada arah y : Mu/bd2 = (momen arah y) (b.d2 arah y) 2 bd Mu = φ . ρ . fy [1- 0,588 ρ. c f fy ' ] 2 bd Mu = (φ . ρ . fy ) - (φ . ρ . fy . 0.588 ρ. c f fy ' ) Kemudian gunakan rumus ABC a ac b b 2 4 2 , 1 , 2 − ± − = ρ a ac b b 2 4 1 , 2 − + − = ρ a ac b b 2 4 2 , 2 − − − = ρ Dari persamaan ρ1 dan ρ2 ambil nilai yang terkecil dan gunakan sebagai ρ analisa 4. Luas tulangan As total = ρ . b . d Pada arah x : As total = (ρ arah x) (b.d2 arah x) Pada arah y : As total = (ρ arah y) (b.d2 arah y ( c ) (b ) ( a ) Jika ρ anl < ρmin maka ρ pakai ρ min Jika ρ anl > ρmaks maka ρ pakai ρ maks
- 17. ANALISIS PELAT 4.1 DATAUMUM Dalam Perhitungan analisis ini dilampirkan beberapa data umum dalam perencanaan antara lain : o Bangunan = 4 lantai o Fungsi bangunan = Rumah toko o Mutu beton (f’c) = 25 Mpa o Mutu baja (fy) = 240 Mpa o Struktur bangunan = Struktur beton bertulang o Plafon+penggantung = gypsum board+rangka hollow o Asumsi kecepatan angin = 100 km/jam
- 18. 5.00 5.00 5.00 5.00 5.00 5.00 5.00 V O I D V O I D V O I D A 1.50 1.25 BC D E F G H I J K L M N O 1.25 1.25 4.2 ANALISA PELAT 4.2.1 Analisa Tebal Pelat Lantai Syarat-syarat batas (h min < h ≤ h max) berdasarkan syarat lendutan Data-data yang digunakan adalah: Mutu beton f ’c = 25 Mpa Mutu Baja f ‘ y = 240 Mpa a. Tinjau daerah H h min ≥ β 9 36 1500 8 , 0 + + fy x ln ln = 5000 – 250 = 4750 mm. 250 5000 250 5000 − − = β = 1,000 h min ≥ ) 000 , 1 9 ( 36 1500 240 8 , 0 x + + x 4750 h min ≥ 101.333 mm. b. Mencari h maximum (h max) h max ≤ 36 1500 8 , 0 fy + x ln h max ≤ 36 1500 240 8 , 0 + x 4750 h max ≤ 126,667 mm. Gambar 4.1 Daerah pelat yang ditinjau
- 19. 126 1250 250 254 380 bw = 250mm be= 1250 mm 126 1250 250 254 380 (1) (2) 500 63 253 Asumsi tebal plat yang diambil adalah 126 mm (syarat SNI dengan tebal pelat minimum 120 mm sehingga aman). c. Penentuan lebar mamfaat be = ¼ x lebar bentang yang dituju be = ¼ x 5000 mm = 1250 mm Dengan cara lain be didapat be = bw + (16 x tebal bentang yang dituju) , be = 250 mm + (16 x 126 mm) = 2266mm maka diambil be yang terkecil be = 1250 mm. d. Penentuan titik pusat berat A(1) = 1250 mm x 126 mm = 157500 mm2 . A(2) = 250 mm x 254 mm = 63500 mm2 . A (total) = 157500 mm2 + 63500 mm2 = 221000 mm2 X = 1250 / 2 ------karena simetris X = 625 mm. Y = A total Y2) x (A2 Y1) x A1 ( + Y = 221000 253) x (63500 63) x 157500 ( + Y = 117,593 mm Gambar 4.2 lebar mamfaat pada balok T Gambar 4.3 Titik pusat berat pada balok T
- 20. 120 1250 250 260 380 Y = 117,593mm X = 625 mm 625 e. Momen Inersia terhadap sumbu X I b1 = { 12 1 (1250x1263 ) + 157500(117,593-63)2 } +{ 12 1 (250x2543 ) + 63500(254-117,593)2 } I b1 = 2.183.458.015 mm4 I b1 = I b2 = 2.183.458.015 mm4 I s1 = 12 1 (5000 x (254)3 = 6.827.943.333 mm4 I s2 = 12 1 (5000 x (254)3 = 6.827.943.333 mm4 Ecb = Ecs jadi : Maka : 320 , 0 333 6.827.943. 015 2.183.458. 1 1 1 = = = Is Ib α ( ) 2 1 2 1 α α α + = m 320 , 0 333 6.827.943. 015 2.183.458. 2 2 2 = = = Is Ib α ( ) 320 , 0 320 , 0 2 1 + = m α αm = 0,320 f. Kontrol tebal pelat yang diambil h ≥ + + + 1 1 0,12 - .m 5. 36 1500 fy 0,8 β α β ( ) ln h ≥ + + + 000 , 1 1 1 0.12 - 0,320 000 , 1 . 5 36 1500 240 0,8 ( ) 4750 h ≥ 125,273 mm Syarat = 101.333 mm ≤ h ≤ 126,667 mm Gambar 4.4 Momen inersia pada balok T
- 21. Maka dari hasildi atas diambil tebal pelat lantai dan diambil tebal plat atap untuk tebal plat lantai diambil = 126 mm. untuk tebal plat atap diambil = 110 mm. 4.2.2 Perhitungan Pembebanan Pelat 4.2.2.a Data 1. Pada pelat atap : - Tebal pelat atap = 0,110 m - Tebal finishing = 0,030 m - Tebal volume hujan = 0,030 m - Berat/volume beton bertulang = 2400 kg/m³ - Berat/volume beton = 2100 kg/m³ - Berat /volume air hujan = 1000 kg/m³ - Berat beban bergerak lantai atap = 100 kg/m² - Berat plafond+penggantung = 18 kg/m² 2. Pada pelat lantai : - Tebal pelat lantai = 0,126 m - Tebal finishing = 0,030 m - Berat/volume beton bertulang = 2400 kg/m³ - Berat/volume beton = 2100 kg/m³ - Berat beban bergerak lantai 2 dan 3 = 250 kg/m² - Berat keramik = 60 kg/m² - Berat plafond+penggantung = 18 kg/m²
- 22. 110 78 86 p Ø D h 4.2.2.bPembebanan Pelat Atap 1. Beban Mati ( WD ) - Berat sendiri pelat (0,110 x 2400 Kg/m3 ) = 264 Kg/m2 - Berat lapisan kedap air ( 2 x 21 Kg/m2 ) = 42 Kg/m2 - Berat Plafon + penggantung = (11 + 7) kg/m2 = 18 Kg/m 2. Beban Hidup ( WL ) 2 + 324 Kg/m2 - Beban atap menurut SNI (sesuai kegunaan bangunan) = 100 kg/m2 - Berat air hujan 30 mm( 0,03 x1000 kg/m3 ) = 30 Kg/m 4.2.2.c Pembebanan Pelat Lantai 3 dan 2 2 + 130 Kg/m2 1. Beban Mati ( WD ) - Berat sendiri plat t = 126 mm ( 0,126x 2400 ) = 302.4 Kg/m2 - Berat finishing plat 30mm ( 0,030 x 2100 ) = 63 Kg/m2 - Berat keramik = 60 Kg/m2 - Berat Plafon + penggantung = (11 + 7) kg/m2 = 18 Kg/m 2. Beban Hidup ( WL ) 2 + 443.4 Kg/m2 - Beban lantai menurut SNI (sesuai kegunaan bangunan) = 250 kg/m2 4.5.1.a Perencanaan Tulangan Pelat Lantai atap A. Pembebanan Pelat Lantai Atap Data Beban Mati = 324 kg/m2 . ; Tebal Pelat = 110 mm = 0,110m Gambar 4.9 Potongan Pelat atap
- 23. Beban Hidup= 130 kg/m2 . Direncanakan Selimut Beton : P = 20 mm = 0,020m : Diameter Tulangan : ∅ D = 8 mm = 0,008m (lihat Tabel 3 pada buku Gideon Kusuma halaman 44) Syarat – syarat Bentang : ly = Bentang terpanjang. lx = Bentang terpendek. Tinggi Efektif ; dx = h – P – ½ ∅ Dx. = 110 – 20 – 4 = 86 mm = 0,086m. (arah X) dy = h – P – ∅ Dx – ½ ∅ Dy. = 110 – 20 – 8 – 4 = 78 mm = 0,078m. (arah Y) B. Perhitungan Tulangan Pelat Atap 1. Kasus 1 Pelat 1 arah Wu = 1,2 WD + 1,6 WL. = 1,2 (324) + 1,6 (130) = 596,80 kg/m2 = 0,5968 ton/m2 Mu = 1/8 Wu lx2 = 1/8 (0,5968 ton/m2 ) . (1,5 m)2 = 0,168 ton m
- 24. 5.00 5.00 5.00 5.00 5.00 5.00 5.00 V O I D V O I D V O I D 1.50 1.251.25 1.25 Kasus 3 Pelat 2 arah Kasus 3 Pelat 2 arah Kasus 4 Pelat 2 arah Kasus 5 Pelat 2 arah Kasus 2 Pelat 2 arah Kasus 5 Pelat 2 arah Kasus 1 Pelat 1 arah Kasus 5 Pelat 2 arah Kasus 2 Pelat 2 arah Kasus 5 Pelat 2 arah Kasus 5 Pelat 2 arah Kasus 2 Pelat 2 arah Kasus 5 Pelat 2 arah Kasus 1 Pelat 1 arah Kasus 1 Pelat 1 arah Rasio Tulangan ( ρ ) : ρ min = 0,0025 (Koefisien CUR pelat). ρ max = 0,75 + fy fy c xf 600 600 . 1 . ' 85 , 0 β = 0,75 + 240 600 600 . 85 , 0 . 240 25 85 , 0 x = 0,75 [ ] 7142 . 0 85 , 0 0885 , 0 x x = 0,04298 ρ min < ρ analisa < ρ max Dimana : φ =8,5 Gambar 4.10 Analisis tulangan atap berdasarkan kasus Jika ρ anl < ρmin maka ρ pakai ρ min Jika ρ anl > ρmaks maka ρ pakai ρ maks
- 25. ρ anl =2 bd Mu = φ . ρ . fy [1- 0,588 ρ. c f fy ' ] 2 bd Mu = (φ . ρ . fy ) - (φ . ρ . fy . 0.588 ρ. c f fy ' ) .) 2500 24000 . . 588 , 0 . 24000 . . 85 , 0 ( ) 24000 . . 85 , 0 ( ) 078 , 0 .( 1 168 , 0 2 ρ ρ ρ − = 27,613 = 20400 ρ – 115153,92 ρ 2 115153,92 ρ 2 – 20400 ρ = 27,615 Kemudian gunakan rumus ABC a ac b b 2 4 2 , 1 2 − ± − = ρ 92 , 115153 2 92 , 115153 613 , 27 4 20400 ) 20400 ( 2 , 1 2 x x x − − ± − − = ρ 92 , 115153 2 119 , 20086 20400 2 , 1 x ± = ρ 92 , 115153 2 119 , 20086 20400 1 x + = ρ 92 , 115153 2 119 , 20086 20400 2 x − = ρ 1758 , 0 1= ρ 0014 , 0 2 = ρ Kemudian ambil nilai terkecil dari ρ1 atau ρ2, yaitu nilai ρ2 yaitu 0,0014. Tetapi karena nilai ρ analisa < ρ min maka dipakai ρ min = 0,0025 As total = ρ . b . dy = 0,0025 . (1m) . (0,078m) = 2,75 x 10-4 m2 = 275 mm2 Maka tulangan yang dipakai adalah Ø8 – 160mm ( a ) (b ) ( c )
- 26. Perhitungan momenserta tulangan dilanjutkan dalam bentuk tabel Mu Mu/bd2 ρ anl ρ min As (mm2 ) Tulangan Tumpuan dan lapangan ⅛ Wu Lx² 0,168 27,29 0,0014 0,0025 275 Ø8-160 Jepit 1/24 Wu Lx² 0,168 27,29 0,0014 0,0025 275 Ø8-160 Perhitungan tulangan pembagi Berdasarkan SK SNI T-511991-03 pasal 3.16.6, jarak maksimum antara tulangan baja adalah = 3.(h) atau 500mm Maka jarak tulangan pembagi = (3) . (110mm) = 330 mm ≈ 250mm Penulis menggunakan tulangan pembagi = Ø8 – 250mm 2. Perhitungan Kasus 2 Skema II Pelat 2 Arah Wu lx2 = 0,5968 T/m2 . (5m)2 = 14,92 T ly/lx = 5,000m/5,000m = 1,000 Mu = (koef tabel metode amplop berdasarkan ly/lx) . (Wu lx2 ) Mlx = 0,025 x 14,92 = 0,37 T m Mly = 0,025 x 14,92 = 0,37 T m Mu/bd2 = (momen arah x atau y) (b.d2 arah x atau y) Mu/bd2 = (Mlx) / (b . dx2 ) = (0,37) / (1. 0,0862 ) = 50,43 T/m2 Mu/bd2 = (Mly) / (b . dy2 ) = (0,37) / (1. 0,0782 ) = 61,31 T/m2 Tabel 4.2 Hasil analisis tulangan akhir pada kasus 1
- 27. Rasi tulangandi momen Mlx ρ anl = 2 bd Mu = φ . ρ . fy [1- 0,588 ρ. c f fy ' ] 2 bd Mu = (φ . ρ . fy ) - (φ . ρ . fy . 0.588 ρ. c f fy ' ) .) 2500 24000 . . 588 , 0 . 24000 . . 85 , 0 ( ) 24000 . . 85 , 0 ( ) 086 , 0 .( 1 37 , 0 2 ρ ρ ρ − = 50,43 = 20400 ρ – 115153,92 ρ2 115153,92 ρ 2 – 20400 ρ = 50,43 Kemudian gunakan rumus ABC a ac b b 2 4 2 , 1 , 2 − ± − = ρ 92 , 115153 2 92 , 115153 43 , 50 4 20400 20400 2 , 1 , 2 x x x − ± − = ρ 92 , 115153 2 461 , 19822 20400 2 , 1 x ± = ρ 92 , 115153 2 461 , 19822 20400 1 x + = ρ 92 , 115153 2 461 , 19822 20400 2 x − = ρ 1746 , 0 1 = ρ 0025 , 0 2 = ρ Kemudian ambil nilai terkecil dari ρ1 atau ρ2, yaitu nilai ρ2 yaitu 0,0025. Tetapi karena nilai ρ analisa = ρ min maka dipakai ρ anl = 0,0025 As total = ρ . b . d = 0,0025 . (1m) . (0,086m) = 2,16 x 10-4 m2 = 216 mm2 Maka tulangan yang dipakai adalah Ø8 – 200mm ( a ) (b ) ( c )
- 28. Perhitungan momenmomen serta tulangan dilanjutkan dalam tabel m koef Mu Mu/bd2 ρ anl ρ min As (mm2 ) Tulangan Hasil analisis tulangan akhir pada kasus 2 skema II mlx 0,025 0,373 50,433 0,0025 0,0025 216 Ø8-160 mly 0,025 0,373 61,318 0,0031 0,0025 239 Ø8-160 mtx 0,051 0,761 102,883 0,0052 0,0025 447 Ø8-80 mty 0,051 0,761 125,079 0,0064 0,0025 496 Ø8-80 Hasil analisis tulangan akhir pada kasus 3 skema III mlx 0,0465 0,390 52,765 0,0027 0,0025 226 Ø8-160 mly 0,025 0,210 34,486 0,0017 0,0025 195 Ø8-160 mtx 0,0905 0,760 102,694 0,0052 0,0025 446 Ø8-80 mty 0,0755 0,634 104,148 0,0053 0,0025 410 Ø8-80 mtix 0,0225 0,195 26,383 0,0013 0,0025 215 Ø8-200 mtiy 0,0125 0,105 17,243 0,0008 0,0025 195 Ø8-200 Hasil analisis tulangan akhir pada kasus 4 skema Va mlx 0,0515 0,432 58,439 0,0029 0,0025 250 Ø8-200 mly 0,0355 0,298 48,970 0,0024 0,0025 195 Ø8-240 mty 0,105 0,881 144,841 0,0074 0,0025 578 Ø8-80 mtix 0,026 0,216 29,219 0,0014 0,0025 215 Ø8-240 mtiy 0,018 0,149 24,485 0,0012 0,0025 195 Ø8-240 Hasil analisis tulangan akhir pada kasus 5 skema Via mlx 0,025 0,373 50,433 0,0025 0,0025 216 Ø8-160 mly 0,028 0,418 68,665 0,0034 0,0025 268 Ø8-160 mtx 0,054 0,806 132,426 0,0067 0,0025 580 Ø8- 80 mty 0,060 0,895 147,140 0,0075 0,0025 588 Ø8- 80 mtix 0,0125 0,187 25,216 0,0012 0,0025 215 Ø8-200 Tabel 4.3 Hasil analisis tulangan akhir pada kasus 2 skema II
- 29. 126 94102 p Ø D h 5.00 5.00 5.00 5.00 5.005.00 5.00 V O I D V O I D V O I D 1.50 1.25 1.25 1.25 Kasus 3 Pelat 2 arah Kasus 3 Pelat 2 arah Kasus 4 Pelat 2 arah Kasus 5 Pelat 2 arah Kasus 2 Pelat 2 arah Kasus 5 Pelat 2 arah Kasus 1 Pelat 1 arah Kasus 5 Pelat 2 arah Kasus 2 Pelat 2 arah Kasus 5 Pelat 2 arah Kasus 5 Pelat 2 arah Kasus 2 Pelat 2 arah Kasus 5 Pelat 2 arah Kasus 1 Pelat 1 arah Kasus 1 Pelat 1 arah 4.5.1.b Perencanaan Tulangan Pelat Lantai 3 dan 2 A. Pembebanan Pelat Lantai 3 dan 2 Tebal Pelat = 126 mm = 0,126m Beban Mati = 443,4 kg/m2 . Beban Hidup = 250 kg/m2 . Tinggi Efektif ; dx = h – P – ½ ∅ Dx. = 126 – 20 – 4 = 102 mm dy = h – P – ∅ Dx – ½ ∅ Dy. = 126 – 20 – 8 – 4 = 94 mm B. Perhitungan Tulangan Pelat Lantai 3 dan 2 1. Kasus 1 Pelat 1 arah Perhitungan momen serta tulangan dilanjutkan dalam bentuk tabel Mu Mu/bd2 ρ anl ρ min As (mm2 ) Tulangan Tumpuan & Lapangan ⅛ Wu Lx² 0,262 29,67 0,0015 0,0025 275 Ø8-120 Jepit 1/24 Wu Lx² 0,262 29,67 0,0015 0,0025 275 Ø8-120 Gambar 4.11 Potongan Pelat Lantai 3 Gambar 4.12 Analisis tulangan lantai 3 berdasarkan kasus Tabel 4.4 Hasil analisis tulangan akhir pada kasus 1
- 30. 2. Perhitungan Pelat2 Arah m koef Mu Mu/bd2 ρ anl ρ min As (mm2 ) Tulangan Hasil analisis tulangan akhir pada kasus 2 skema II mlx 0,025 0,583 55,993 0,0028 0,0025 284 Ø8-120 mly 0,025 0,583 65,929 0,0033 0,0025 310 Ø8-120 mtx 0,051 1,188 114,225 0,0058 0,0025 590 Ø8 – 60 mty 0,051 1,188 134,495 0,0069 0,0025 645 Ø8 - 60 Hasil analisis tulangan akhir pada kasus 3 skema III mlx 0,0465 0,609 58,583 0,0029 0,0025 298 Ø8-120 mly 0,025 0,328 37,085 0,0018 0,0025 235 Ø8-120 mtx 0,0905 1,186 114,016 0,0058 0,0025 589 Ø8-60 mty 0,0755 0,990 111,997 0,0057 0,0025 533 Ø8-60 mtix 0,0225 0,305 29,291 0,0014 0,0025 215 Ø8-180 mtiy 0,0125 0,164 18,543 0,0009 0,0025 235 Ø8-180 Hasil analisis tulangan akhir pada kasus 4 skema Va mlx 0,0515 0,675 64,882 0,0032 0,0025 330 Ø8-120 mly 0,0355 0,465 52,661 0,0026 0,0025 235 Ø8-180 mty 0,105 1,376 155,758 0,0080 0,0025 752 Ø8-60 mtix 0,026 0,338 32,441 0,0016 0,0025 255 Ø8-180 mtiy 0,018 0,233 26,330 0,0013 0,0025 235 Ø8-180 Hasil analisis tulangan akhir pada kasus 5 skema Via mlx 0,025 0,583 55,993 0,0028 0,0025 284 Ø8-120 mly 0,028 0,652 73,841 0,0037 0,0025 347 Ø8-120 mtx 0,054 1,258 142,407 0,0073 0,0025 743 Ø8- 60 mty 0,060 1,398 158,230 0,0081 0,0025 764 Ø8- 60 mtix 0,0125 0,291 27,996 0,0014 0,0025 255 Ø8-180 Tabel 4.5 Hasil analisis tulangan akhir pada kasus 2 skema II
- 31. A B C D D 1 2 34 1a 2a 3a 5.00 5.00 5.00 5.00 1.25 3.75 1.25 3.75 1.25 3.75 1.50 D Gambar 4.25 Denah Pelat Lantai Atap R e n c a n a t a n g g a R e n c a n a t a n g g a R e n c a n a t a n g g a Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-250 Ø8-250 Ø8-250 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-240 Ø8-200 Ø8-200 Ø8-200 Ø8-200 Ø8-160 Ø8-200 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 2 2 2 5 5 5 5 5 3 3 4 1 1 1 5 Ø8-200 Ø8-160 Ø8-200 Ø8-200 Ø8-200 Ø8-200 Ø8-200 Ø8-200 Ø8-200 Ø8-200 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-240 Ø8-240 Ø8-240 Ø8-240 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-200 Ø8-200 Ø8-200 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-200 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-160 Ø8-200 Ø8-200 Ø8-160 Ø8-200 Ø8-160 Ø8-160 4.6.1 Gambar Teknik pada Penulangan Pelat
- 32. A B C D D 1 2 34 1a 2a 3a 5.00 5.00 5.00 5.00 1.25 3.75 1.25 3.75 1.25 3.75 1.50 D Gambar 4.26 Denah Pelat Lantai 3 R e n c a n a t a n g g a R e n c a n a t a n g g a R e n c a n a t a n g g a Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-250 Ø8-250 Ø8-250 Ø8-120 Ø8-160 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-160 Ø8-120 Ø8-180 Ø8-120 Ø8-180 Ø8-180 Ø8-180 Ø8-120 Ø8-180 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 2 2 2 5 5 5 5 5 3 3 4 1 1 1 5 Ø8-180 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-180 Ø8-180 Ø8-180 Ø8-180 Ø8-180 Ø8-180 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-180 Ø8-180 Ø8-180 Ø8-180 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-180 Ø8-180 Ø8-180 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-180 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-180 Ø8-180 Ø8-120 Ø8-180 Ø8-120 Ø8-120
- 33. A B C D D 1 2 34 1a 2a 3a 5.00 5.00 5.00 5.00 1.25 3.75 1.25 3.75 1.25 3.75 1.50 D Gambar 4.27 Denah Pelat Lantai 2 R e n c a n a t a n g g a R e n c a n a t a n g g a R e n c a n a t a n g g a Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-250 Ø8-250 Ø8-250 Ø8-120 Ø8-160 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-160 Ø8-120 Ø8-180 Ø8-120 Ø8-180 Ø8-180 Ø8-180 Ø8-120 Ø8-180 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 2 2 2 5 5 5 5 5 3 3 4 1 1 1 5 Ø8-180 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-180 Ø8-180 Ø8-180 Ø8-180 Ø8-180 Ø8-180 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-180 Ø8-180 Ø8-180 Ø8-180 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-180 Ø8-180 Ø8-180 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-180 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-120 Ø8-180 Ø8-180 Ø8-120 Ø8-180 Ø8-120 Ø8-120
- 34. km/wc +0.05 +0.10 5.00 5.00 5.00 1.50 3.50 3.501.50 1.50 3.50 15.00 2.50 2.50 5.00 5.00 5.00 15.00 20.00 1.25 A A B B km/wc +0.05 km/wc +0.05 Up Up Up +0.10 +0.10 PLAN 1 ST FLOOR PLAN C O N S U L T A N T ARCHITECT CONTRUCTION STRUCTURE OWNER SEPTIA EDI PRATAMA 1:100 PROJECT ADDRESS DUTA PRATAMA P R O J E C T Perencana & Perancang NOTE TITLE SUBTITLE SCALE TITLE NAME APPR HOME STORE DATE OF COMPLETION CHAPTER SHEET NUMBER 1 1 - DATE OF REVISION SEPTIA EDI PRATAMA 09 - 01 - 2013 9 - 02 - 2012 SEPTIA EDI PRATAMA SEPTIA EDI PRATAMA LAMPIRAN
- 35. 5.00 5.00 5.00 1.25 1.50 15.00 2.50 2.50 20.00 1.25 A A B Down Up Down Up Down Up 2.251.25 1.50 2.25 1.25 1.50 2.25 1.75 2.00 1.30 3.70 1.85 1.30 1.85 15.00 B 3.70 1.30 1.50 1.00 +4.05 +4.05 +4.05 km/wc + 4.00 km/wc + 4.00 km/wc + 4.00 PLAN 2 ND FLOOR PLAN C O N S U L T A N T ARCHITECT CONTRUCTION STRUCTURE OWNER SEPTIA EDI PRATAMA 1:100 PROJECT ADDRESS DUTA PRATAMA P R O J E C T Perencana & Perancang NOTE TITLE SUBTITLE SCALE TITLE NAME APPR HOME STORE DATE OF COMPLETION CHAPTER SHEET NUMBER 1 2 - DATE OF REVISION SEPTIA EDI PRATAMA SEPTIA EDI PRATAMA SEPTIA EDI PRATAMA 09 - 01 - 2013 9 - 02 - 2012
- 36. +8.05 +8.05 +8.05 km/wc +8.00 km/wc + 8.00 km/wc + 8.00 0.80 3.90 0.85 3.90 0.85 3.90 0.80 15.00 1.50 0.55 0.55 0.55 5.00 5.00 5.00 1.25 1.50 15.00 2.50 2.50 20.00 1.75 A A B Down Down Down 2.25 1.25 1.50 2.25 1.25 1.50 2.25 1.25 2.00 B PLAN 3 RD FLOOR PLAN C O N S U L T A N T ARCHITECT CONTRUCTION STRUCTURE OWNER SEPTIA EDI PRATAMA 1:100 PROJECT ADDRESS DUTA PRATAMA P R O J E C T Perencana & Perancang NOTE TITLE SUBTITLE SCALE TITLE NAME APPR HOME STORE DATE OF COMPLETION CHAPTER SHEET NUMBER 1 3 - DATE OF REVISION SEPTIA EDI PRATAMA 09 - 01 - 2013 9 - 02 - 2012 SEPTIA EDI PRATAMA SEPTIA EDI PRATAMA
- 37. +12.05 +12.05 +12.05 0.803.90 0.85 3.90 0.85 3.90 0.80 15.00 1.50 0.55 0.55 0.55 5.00 5.00 5.00 5.00 15.00 2.50 2.50 20.00 1.75 A A B 5.00 5.00 1.25 2.00 B PLAN 4 TH FLOOR PLAN C O N S U L T A N T ARCHITECT CONTRUCTION STRUCTURE OWNER SEPTIA EDI PRATAMA 1:100 PROJECT ADDRESS DUTA PRATAMA P R O J E C T Perencana & Perancang NOTE TITLE SUBTITLE SCALE TITLE NAME APPR HOME STORE DATE OF COMPLETION CHAPTER SHEET NUMBER 1 3 - DATE OF REVISION SEPTIA EDI PRATAMA 09 - 01 - 2013 9 - 02 - 2012 SEPTIA EDI PRATAMA SEPTIA EDI PRATAMA
- 38. A B C D D 1 2 34 5.00 5.00 5.00 5.00 5.00 5.00 5.00 STRUCUTRE & DETAILS FOUNDATION, SLOOF, & COLUMN PLAN C O N S U L T A N T ARCHITECT CONTRUCTION STRUCTURE OWNER SEPTIA EDI PRATAMA 1:100 PROJECT ADDRESS DUTA PRATAMA P R O J E C T Perencana & Perancang NOTE TITLE SUBTITLE SCALE TITLE NAME APPR HOME STORE DATE OF COMPLETION CHAPTER SHEET NUMBER 2 5 - DATE OF REVISION SEPTIA EDI PRATAMA 09 - 01 - 2013 9 - 02 - 2012 SEPTIA EDI PRATAMA SEPTIA EDI PRATAMA
- 39. A B C D D 1 2 34 1a 2a 3a 5.00 5.00 5.00 5.00 1.25 3.75 1.25 3.75 1.25 3.75 1.50 D R e n c a n a t a n g g a R e n c a n a t a n g g a R e n c a n a t a n g g a STRUCUTRE & DETAILS 2ND-4TH PLATE, BEAM, & COLUMN PLAN C O N S U L T A N T ARCHITECT CONTRUCTION STRUCTURE OWNER SEPTIA EDI PRATAMA 1:100 PROJECT ADDRESS DUTA PRATAMA P R O J E C T Perencana & Perancang NOTE TITLE SUBTITLE SCALE TITLE NAME APPR HOME STORE DATE OF COMPLETION CHAPTER SHEET NUMBER 2 6 - DATE OF REVISION SEPTIA EDI PRATAMA 09 - 01 - 2013 9 - 02 - 2012 SEPTIA EDI PRATAMA SEPTIA EDI PRATAMA
- 40. Beam plan in2nd-4th floor 380mm 250mm 250mm 300mm Sloof in 1st floor 380mm 250mm 150mm 150mm Simple beam 150mm 150mm Simple column +12.00 +8.00 +4.00 ±0.00 - 2.00 +4.00 +0.00 +8.00 5.00 5.00 5.00 STRUCUTRE & DETAILS SECTION A-A & PRA DESAIN BEAM AND COLUMN C O N S U L T A N T ARCHITECT CONTRUCTION STRUCTURE OWNER SEPTIA EDI PRATAMA 1:100 PROJECT ADDRESS DUTA PRATAMA P R O J E C T Perencana & Perancang NOTE TITLE SUBTITLE SCALE TITLE NAME APPR HOME STORE DATE OF COMPLETION CHAPTER SHEET NUMBER 2 7 - DATE OF REVISION SEPTIA EDI PRATAMA 09 - 01 - 2013 9 - 02 - 2012 SEPTIA EDI PRATAMA SEPTIA EDI PRATAMA Column plan in 2nd-4th floor Section A-A
- 41.
- 42. P R OJ E C T DWELLING HOUSE O W N E R - C O N S U L T A N T - N O T E - FRONT - REAR T I T L E VIEW S U B T I T L E DATE OF COMPLETION SCALE SHEET NUMBER 2.1 1:100 APPR NAME ARCHITECT STRUKTURE/ CONTRUCTION APPROVED SEPTIA EDI PRATAMA TITLE - CHECKED SEPTIA EDI PRATAMA REAR SCALE 1:100 FRONT SCALE 1:100
- 43. -0.60 P R OJ E C T DWELLING HOUSE O W N E R - C O N S U L T A N T - N O T E T I T L E VIEW S U B T I T L E DATE OF COMPLETION SCALE SHEET NUMBER 2.2 1:100 APPR NAME ARCHITECT STRUKTURE/ CONTRUCTION APPROVED SEPTIA EDI PRATAMA TITLE - CHECKED SEPTIA EDI PRATAMA - FRONT SIDE RIGHT FRONT SIDE RIGHT SCALE 1:100