Calculating the closure jacking-force of a large-span pre-stressed concrete c...IJERA Editor
Before closuring the mid-span of a large-span pre-stressed concrete continuous rigid frame bridge, imposing jacking-force could commendably eliminate the down-warping of main beam, horizontal deviation of main pier and the additional internal force caused by temperature differential and concrete shrink-creep. Two formulas deduced in this article to calculate the jacking-force have been applied to an engineering example to analyze and compare their applicability by combining with finite element simulation. The results showed that both formulas were practicable and could be as a simple computational method extended to other bridges with the same type.
Study of Structural Behaviour of Gravity Dam with Various Features of Gallery...IDES Editor
The size and shape of opening in dam causes the
stress concentration, it also causes the stress variation in the
rest of the dam cross section. The gravity method of the analysis
does not consider the size of opening and the elastic property
of dam material. Thus the objective of study is comprises of
the Finite Element Method which considers the size of
opening, elastic property of material, and stress distribution
because of geometric discontinuity in cross section of dam.
Stress concentration inside the dam increases with the opening
in dam which results in the failure of dam. Hence it is
necessary to analyses large opening inside the dam. By making
the percentage area of opening constant and varying size and
shape of opening the analysis is carried out. For this purpose
a section of Koyna Dam is considered. Dam is defined as a
plane strain element in FEM, based on geometry and loading
condition. Thus this available information specified our path
of approach to carry out 2D plane strain analysis. The results
obtained are then compared mutually to get most efficient
way of providing large opening in the gravity dam.
Calculating the closure jacking-force of a large-span pre-stressed concrete c...IJERA Editor
Before closuring the mid-span of a large-span pre-stressed concrete continuous rigid frame bridge, imposing jacking-force could commendably eliminate the down-warping of main beam, horizontal deviation of main pier and the additional internal force caused by temperature differential and concrete shrink-creep. Two formulas deduced in this article to calculate the jacking-force have been applied to an engineering example to analyze and compare their applicability by combining with finite element simulation. The results showed that both formulas were practicable and could be as a simple computational method extended to other bridges with the same type.
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The size and shape of opening in dam causes the
stress concentration, it also causes the stress variation in the
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does not consider the size of opening and the elastic property
of dam material. Thus the objective of study is comprises of
the Finite Element Method which considers the size of
opening, elastic property of material, and stress distribution
because of geometric discontinuity in cross section of dam.
Stress concentration inside the dam increases with the opening
in dam which results in the failure of dam. Hence it is
necessary to analyses large opening inside the dam. By making
the percentage area of opening constant and varying size and
shape of opening the analysis is carried out. For this purpose
a section of Koyna Dam is considered. Dam is defined as a
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of approach to carry out 2D plane strain analysis. The results
obtained are then compared mutually to get most efficient
way of providing large opening in the gravity dam.
Assessing Uncertainty of Pushover Analysis to Geometric ModelingIDES Editor
Pushover Analysis a popular tool for seismic
performance evaluation of existing and new structures and is
nonlinear Static procedure where in monotonically increasing
loads are applied to the structure till the structure is unable
to resist the further load .During the analysis, whatever the
strength of concrete and steel is adopted for analysis of
structure may not be the same when real structure is
constructed and the pushover analysis results are very sensitive
to material model adopted, geometric model adopted, location
of plastic hinges and in general to procedure followed by the
analyzer. In this paper attempt has been made to assess
uncertainty in pushover analysis results by considering user
defined hinges and frame modeled as bare frame and frame
with slab modeled as rigid diaphragm and results compared
with experimental observations. Uncertain parameters
considered includes the strength of concrete, strength of steel
and cover to the reinforcement which are randomly generated
and incorporated into the analysis. The results are then
compared with experimental observations.
TINCE2016 - Steel reinforcement calculations in RC members with account of te...Gildas POTIN
In the context of nuclear structures design, determination of reinforcement ratios in reinforced concrete members submitted to mechanical loads together with high through the wall thermal gradients, either stationary or transient, is a recurring issue. Solution of this problem needs to take into account, with sufficiently realistic methodology, the effect on thermo elastic forces and moments of the reduction of RC section inertia due to concrete cracking. Though this issue has been analyzed since long, typical methods proposed at steel reinforcement design stage, to account for section cracking, were mainly limited to the use of reduction factors applied to thermo elastic forces and moments, which was not ascertained to lead to optimized nor conservative results.
Improved calculation methodologies, which simultaneously account for concrete section cracking together with tension stiffening effect associated with uncracked zones of the concrete members have been tested by TRACTEBEL’s engineers prior to be implemented in specific software dedicated to automatic steel reinforcement calculations.
The Manual explains the concept of transferring the load from the super structure up to the soil throughout Piles, which has a capacity of (End bearing, and Skin friction). It illustrates the steps needed to produce a full and safe foundation for your Super Structure.
This paper introduces a two dimensional bridge deck for a cantilever bridge with a 15 m long span that has been modelled and analysed using computational modelling software (LUSAS) to obtain maximum moments and
shear forces. The significance of the problem is to determine the worst scenario case within the deck in terms of highest
bending moment and shear force, for example, the most affected parts of deck under load. The problem was tackled
with the aid of LUSAS Bridge Plus which is part of LUSAS software package. Generally, LUSAS Bridge Plus works
by analysing equations and allowing combinations of load case results.
Assessing Uncertainty of Pushover Analysis to Geometric ModelingIDES Editor
Pushover Analysis a popular tool for seismic
performance evaluation of existing and new structures and is
nonlinear Static procedure where in monotonically increasing
loads are applied to the structure till the structure is unable
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strength of concrete and steel is adopted for analysis of
structure may not be the same when real structure is
constructed and the pushover analysis results are very sensitive
to material model adopted, geometric model adopted, location
of plastic hinges and in general to procedure followed by the
analyzer. In this paper attempt has been made to assess
uncertainty in pushover analysis results by considering user
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with slab modeled as rigid diaphragm and results compared
with experimental observations. Uncertain parameters
considered includes the strength of concrete, strength of steel
and cover to the reinforcement which are randomly generated
and incorporated into the analysis. The results are then
compared with experimental observations.
TINCE2016 - Steel reinforcement calculations in RC members with account of te...Gildas POTIN
In the context of nuclear structures design, determination of reinforcement ratios in reinforced concrete members submitted to mechanical loads together with high through the wall thermal gradients, either stationary or transient, is a recurring issue. Solution of this problem needs to take into account, with sufficiently realistic methodology, the effect on thermo elastic forces and moments of the reduction of RC section inertia due to concrete cracking. Though this issue has been analyzed since long, typical methods proposed at steel reinforcement design stage, to account for section cracking, were mainly limited to the use of reduction factors applied to thermo elastic forces and moments, which was not ascertained to lead to optimized nor conservative results.
Improved calculation methodologies, which simultaneously account for concrete section cracking together with tension stiffening effect associated with uncracked zones of the concrete members have been tested by TRACTEBEL’s engineers prior to be implemented in specific software dedicated to automatic steel reinforcement calculations.
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bending moment and shear force, for example, the most affected parts of deck under load. The problem was tackled
with the aid of LUSAS Bridge Plus which is part of LUSAS software package. Generally, LUSAS Bridge Plus works
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Finite element method in solving civil engineering problemSaniul Mahi
The applications of Finite Element Method in solving Civil Engineering problem and the merits of using a finite element procedure over the other methods.
FINITE ELEMENT ANALYSIS OF RIGID PAVEMENT USING EVERFE2.24& COMPARISION OF RE...civej
In this study analysis of plain cement concrete pavement was done with 3-D mechanistic FEM computer
programme EVERFE2.24. This programme was developed by Bill David, University of Maine,USA. Rigid
pavement is modelled as a flat slab with DLC as base course and subgrade beneath it.
Stresses in rigid pavement at critical location was calculated due to combined effect of axle load and
environmental factor.These results are compared with IRC58-2015&2002.The disparity between results
are analysed and plotted on graph.
This study finds that stressesgiven by IRC58-2015 is up to 42% less than that given by IRC58-2002, and
stresses given by EverFE2.24 is nearly same as given by IRC58-2002.italso highlighted some issues related
to new code of design i.e. IRC58-2015.
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Info5 GEOTECNIA 2 EMPUJE DE TIERRAS
1. CAPACIDAD DE CARGA EN CIMENTACIONES SUPERFICIALES
Rodolfo Luis Tello Jaimes
Facultad de Ingeniería Civil y Arquitectura, Universidad Nacional Hermilio Valdizán
3204: Geotecnia II
Dr. Ing. Erasmo Alejandro Fernández Sixto
29 de noviembre del 2020
2. Resumen
La capacidad de carga de cimentaciones superficiales o poco profundas es un tema
importante para el estudio de las cimentaciones y sus relaciones con la estructura y el suelo.
El presente trabajo describe el marco teórico del tema y la resolución de problemas
aplicativos del libro de fundamentos de ingeniería geotécnica del Dr. Braja M. Das.
3. Introducción
Se puede definir como capacidad de carga, a la carga por unidad de área bajo la fundación
bajo la cual se produce la falla por corte, es decir, es la mayor presión unitaria que el suelo
puede resistir sin llegar al estado plástico.
El trabajo contiene el marco teórico sobre el tema de la capacidad de carga en cimentaciones
poco profundas o superficiales, también muestra problemas aplicativos y su resolución con la
aplicación del software GE05.
4. Metodología
❖ Consulta de fuentes de estudio: Para involucrarnos mejor en la comprensión del tema de
capacidad de carga en cimentaciones superficiales, es necesario la investigación
bibliográfica, el cual se realizó con las siguientes fuentes: páginas web, libros digitales
de geotecnia, las clases grabadas en video del curso de Geotecnia II-2020, a cargo del Dr.
Ing. Erasmo Alejandro Fernández Sixto, de la escuela profesional de ingeniería civil de
la Universidad Nacional Hermilio Valdizán.
❖ Identificación de las características de capacidad de carga en cimentaciones superficiales,
realizando apuntes y anotaciones del tema, habiendo consultado las fuentes ya
mencionadas.
❖ Descripción de las características de la capacidad de carga en cimentaciones
superficiales.
❖ Resolución de ejercicios propuestos del libro “Fundamentos de ingeniería geotécnica”
del Dr. Braja M. Das, 4ta edición, específicamente del capítulo 16 - capacidad de carga
en cimentaciones superficiales.
❖ Uso del programa GE05, software para ingeniería geotécnica, para la resolución de los
problemas planteados del tema.
❖ Análisis de los resultados obtenidos con la fórmulas planteadas en clase, en la
bibliografía consultada y el uso del programa GE05.
❖ Elaboración de las conclusiones del tema en estudio.
5. Resultados
Para una mejor descripción de los procedimientos, cálculos, la discusión e interpretación de
los resultados, es necesario dar a conocer la parte teórica de las fórmulas a utilizar en el tema
de capacidad de carga de cimentaciones superficiales.
Cimentación
Es considerado la parte más baja de una estructura. Su función es transferir la carga de la
estructura al suelo sobre el que está descansando. Los ingenieros geotécnicos y estructurales
estudian las cimentaciones para evaluar la capacidad de carga o portante de los suelos y
plantear soluciones.
Teoría de Terzaghi de la capacidad última de carga
Donde:
q: Esfuerzo de la superestructura e infraestructura, que el cimiento transmite al terreno
de cimentación.
qu: Capacidad de carga última del terreno para una falla general.
Df: profundidad a la base de la cimentación.
6. Triangulo ACD: zona de falla, también denominada cuña de falla activa, que se
encuentra debajo de la cimentación.
Las zonas de corte radiales ADF y CDE: con las curvas DE y DF siendo arcos de una
espiral logarítmica.
Dos zonas pasivas Rankine triangulares AFH y CEG.
En sus estudios de Terzaghi sobre el tema, brinda un aporte muy importante, que hasta la
actualidad sirve como base para investigaciones más profundos en la geotecnia, en ella
expresa la capacidad última de carga:
7. Tabla N° 01
Factores de capacidad de carga de Terzaghi
Fuente: Braja M. Das. Fundamentos de ingeniería geotécnica. Pág. 483.
8. Modificación de la ecuación de capacidad de carga de Terzaghi
La ecuación de capacidad última de carga podrá tomar la forma (Meyerhof, 1963)
Teniendo en cuenta las siguientes fórmulas complementarias:
9. Tabla N° 02
Valores de los factores de capacidad de carga modificadas de la ecuación de Terzaghi.
Fuente: Braja M. Das. Fundamentos de ingeniería geotécnica.
11. Fuente: Braja M. Das. Fundamentos de ingeniería geotécnica.
Correcciones de capacidad de carga
1. Para un nivel freático
Figura N° 01
Casos de la capacidad de carga en relación al nivel freático y la cuña de falla
Cuña activa de falla
12. Caso I
Si el nivel freático se encuentra de manera que 0 ≤ D1 ≤ Df, el factor q en las
ecuaciones de capacidad de carga toma la forma.
Caso II
Cuando la cuña activa de falla toca o pasa el nivel freático que se encuentra debajo de la
estructura de cimentación
13. Caso III
Cuando el nivel freático está localizado en d ≥ 𝐁, el agua no tiene efecto sobre
la capacidad última de carga.
Cuando la cuña activa de falla no toca o no pasa el nivel freático.
2. Por cargas excéntricas en una dirección
Figura N° 02
Incidencia de momento y la excentricidad en la estructura de cimentación
En la figura N° 02:
- En el inciso (a) un hecho en que las cimentaciones están sometidas a momento.
- En el inciso (b) un hecho en que la excentricidad “e” se encuentra a una distancia
del eje de la estructura de cimentación.
16. 3. Por cargas excéntricas en ambas direcciones
Figura N° 03
Análisis de la cimentación con excentricidad bidireccional
17. Cuando se determinan el área efectiva (A’), el ancho efectivo (B’) y la longitud efectiva (L’),
pueden surgir cuatro casos posibles (Highter y Anders, 1985)
Caso I
Caso II
Caso III
19. Figura N° 04
Definición del área efectiva para la carga sobre una cimentación con excentricidad
bidireccional en los casos posibles
20. Resolución de los problemas aplicativos
A continuación, se va a resolver los problemas aplicativos que se encuentran en el libro de
Fundamentos de ingeniería geotécnica, del Dr. Braja M. Das, capítulo 16.
Problema 16.1: usando las fórmulas de terzaghi así mismo trabajando con su tabla de
capacidad de carga de terzaghi (utilizando la ecuación 16.4 así mismo la tabla 16.1) no se
encontró errores, aplico adecuadamente las ecuaciones dadas.
Se obtuvo como carga admisible 1438 kN.
21. Problema 16.2: Usando las fórmulas de meyerhof,1963. Así mismo trabajando con su tabla
de capacidad de carga con ángulos de fricción en los suelos no se encontró errores, aplico
adecuadamente las ecuaciones dadas.
Se obtuvo como carga admisible 1830.8 kN.
USANDO EL PROGRAMA DE GEO5 FINE EN EL PROBLEMA 16.1 Y 16.2
Imagen 01. Se lleva a configuraciones para poder ingresar los valores que nos pide.
22. Imagen 02. Asignamos estos valores creando una pestaña o icono que vamos a utilizar
hasta el final.
Imagen 03. Vamos a cimentaciones para poder ingresar datos de profundidad de la zapata.
23. Imagen 04. En la parte de cargas se tuvo que agregar datos para que cumplan con el
procedimiento y así corra el programa con los datos.
Imagen 05. En geometría diseñaremos la base de nuestra zapata.
24. Imagen 06. Ingresamos a fondo de zapata para poder ingresar datos de cohesión y fricción.
Finalmente ingresamos a tres ventanas que nos darán datos de si es accesible o no según
nuestro factor seguridad.
Imagen 07. Verificamos la capacidad portante y ponemos en factor de seguridad 3, el cual
nos dará 1003.52 kN
25. Imagen 08. Ingresamos a asentamiento para ver nuestro diseño.
Imagen 09. Ingresamos a dimensionamiento para ver nuestro diseño y como se ven en la
imagen nos da que es inaceptable, esto se da porque tuve que agregar cargas (fuerza x y,
momentos x y) a mi criterio ya que no tenía como dato.
26. Problema 16.3
usando las fórmulas de meyerhof,1963. Así mismo trabajando con su tabla de capacidad de
carga con ángulos de fricción en los suelos (utilizando la ecuación 16.9 así mismo la tabla
16.2) no se encontró errores, aplico adecuadamente las ecuaciones dadas.
Se obtuvo como carga admisible 336 kN.
Imagen02: sacada del libro de BRAJA M. DAS (PAG 489)
USANDO EL PROGRAMA DE GEO5 FINE EN EL PROBLEMA 16.3
Imagen 01. Se lleva a configuraciones para poder ingresar los valores que nos pide.
27. Imagen 02. Vamos a cimentaciones para poder ingresar datos de profundidad de la zapata.
Imagen 03. En geometría diseñaremos la base de nuestra zapata.
28. Imagen 04. Ponemos el nivel freático a 0.00, si el nivel de referencia es la zapata entonces
se tomara a 0.5.
Imagen 05. Verificamos la capacidad portante y ponemos en factor de seguridad 3, el cual
nos dará 242.83 kN
29. Imagen 06. Ingresamos a asentamiento para ver nuestro diseño.
Imagen 07. Ingresamos a dimensionamiento para ver nuestro diseño y como se ven en la
imagen nos da que es inaceptable, esto se da porque tuve que agregar cargas (fuerza x y,
momentos x y) a mi criterio ya que no tenía como dato.
30. Problema 16.4
usando las fórmulas de meyerhof,1963. Así mismo trabajando con su tabla de capacidad de
carga con ángulos de fricción en los suelos (utilizando la ecuación 16.9 y 16.23 así mismo la
tabla 16.2) no se encontró errores, aplico adecuadamente las ecuaciones dadas.
Se obtuvo como carga ultima 5260 kN/m.
Imagen02: sacada del libro de BRAJA M. DAS (PAG 493)
Problema 16.5
usando las fórmulas de meyerhof,1963. Así mismo trabajando con su tabla de capacidad de
carga con ángulos de fricción en los suelos (utilizando la ecuación 16.9 y 16.28 ya que trata
de una excéntrica, así mismo la tabla 16.2) no se encontró errores, aplico adecuadamente las
ecuaciones dadas.
Se obtuvo como carga ultima 5451 kN.
32. USANDO EL PROGRAMA DE GEO5 FINE EN EL PROBLEMA 16.4 y 16.5.
Imagen 01. Programamos a Meyerhof con una excentricidad de 0.2m para así modificar el
trabajo.
Imagen 02. Vamos a cimentaciones para poder ingresar datos necesarios para la zapata.
33. Imagen 03. En geometría diseñaremos la base de nuestra zapata, en este caso una zapata
continua o de franja.
Imagen 04. Verificamos la capacidad portante y ponemos en factor de seguridad 3, el cual
nos dará 3641.08 kN
34. Imagen 05. Ingresamos a asentamiento para ver nuestro diseño.
Problema 16.6
En este problema se hablará de la cimentación con excentricidad bidireccional, se usará las
formulas anteriores (16.9 y 16.2) meyerhof,1963, como también se utilizará las ecuaciones
16.36, 16.38, 16.37 y 16.23.
35. USANDO EL PROGRAMA DE GEO5 FINE EN EL PROBLEMA 16.6.
Imagen 01. Programamos a meyerhof con una excentricidad de 0.2m para así modicar el
trabajo.
Imagen 02. Se lleva a configuraciones para poder ingresar los valores que nos pide.
36. Imagen 03. Geometría de la zapata con doble excentricidad.
Imagen 04. Verificamos la capacidad portante y ponemos en factor de seguridad 3, el cual
nos dará 499.29 kN
37. Imagen 05. Ingresamos a asentamiento para ver nuestro diseño.
Imagen 07. Ingresamos a dimensionamiento para ver nuestro diseño y como se ven en la
imagen nos da que es inaceptable, esto se da porque tuve que agregar cargas (fuerza x y,
momentos x y) a mi criterio ya que no tenía como dato.
38. Conclusiones y recomendaciones
❑ Se describe en el marco teórico las fórmulas y casos posibles en el tema de capacidad de
carga en cimentaciones superficiales.
❑ En el trabajo se siguió con el procesamiento o cálculos para determinar los resultados de
la preguntas planteadas en el libro de fundamentos de ingeniería geotécnica haciendo uso
del programa GE05 Fine, software de ingeniería geotécnica.
39. Bibliografía
▪ Lambe, T (2004). Mecánica de suelos. Limusa.
▪ Braja, D (2013). Fundamentos de ingeniería geotécnica. Cengage Learning.
▪ Real Academia Española (15 de noviembre de 2020). Diccionario de la lengua española.
Diccionario de la lengua española. https://dle.rae.es/
▪ https://prezi.com/embed/fdjcfi3msobl/