Гуап физика
Машина Атвуда
Маятник Максвелла
Математический и оборотный маятники
Крутильный маятник
Маятник Обербека
Наклонный маятник
Столкновение шаров
Гироскопы
Определение скорости звука в воздухе
Определение коэффициента вязкости воздуха
Определение показателя адиабаты для воздуха
Определение электрического сопротивления
Определение электроемкости конденсатора с помощью баллистического гальванометра
Изучение резонанса в электрическом колебательном контуре
Определение горизонтальной составляющей напряженности магнитного поля земли
Исследование магнитного поля соленоида
Изучение процессов установления тока при разрядке и зарядке конденсатора
Определение периода релаксационных колебаний при помощи электронного осциллографа
Бипризма Френеля
Кольца Ньютона
Характеристики призмы и дифракционной решетки
Машина Атвуда
Маятник Максвелла
Математический и оборотный маятники
Крутильный маятник
Маятник Обербека
Наклонный маятник
Столкновение шаров
Гироскопы
Определение скорости звука в воздухе
Определение коэффициента вязкости воздуха
Определение показателя адиабаты для воздуха
Определение электрического сопротивления
Определение электроемкости конденсатора с помощью баллистического гальванометра
Изучение резонанса в электрическом колебательном контуре
Определение горизонтальной составляющей напряженности магнитного поля земли
Исследование магнитного поля соленоида
Изучение процессов установления тока при разрядке и зарядке конденсатора
Определение периода релаксационных колебаний при помощи электронного осциллографа
Бипризма Френеля
Кольца Ньютона
Характеристики призмы и дифракционной решетки
Гуап физика
Машина Атвуда
Маятник Максвелла
Математический и оборотный маятники
Крутильный маятник
Маятник Обербека
Наклонный маятник
Столкновение шаров
Гироскопы
Определение скорости звука в воздухе
Определение коэффициента вязкости воздуха
Определение показателя адиабаты для воздуха
Определение электрического сопротивления
Определение электроемкости конденсатора с помощью баллистического гальванометра
Изучение резонанса в электрическом колебательном контуре
Определение горизонтальной составляющей напряженности магнитного поля земли
Исследование магнитного поля соленоида
Изучение процессов установления тока при разрядке и зарядке конденсатора
Определение периода релаксационных колебаний при помощи электронного осциллографа
Бипризма Френеля
Кольца Ньютона
Характеристики призмы и дифракционной решетки
Машина Атвуда
Маятник Максвелла
Математический и оборотный маятники
Крутильный маятник
Маятник Обербека
Наклонный маятник
Столкновение шаров
Гироскопы
Определение скорости звука в воздухе
Определение коэффициента вязкости воздуха
Определение показателя адиабаты для воздуха
Определение электрического сопротивления
Определение электроемкости конденсатора с помощью баллистического гальванометра
Изучение резонанса в электрическом колебательном контуре
Определение горизонтальной составляющей напряженности магнитного поля земли
Исследование магнитного поля соленоида
Изучение процессов установления тока при разрядке и зарядке конденсатора
Определение периода релаксационных колебаний при помощи электронного осциллографа
Бипризма Френеля
Кольца Ньютона
Характеристики призмы и дифракционной решетки
ПОГРЕШНОСТИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ И УСТАНОВКИ ОТРАЖАТЕЛЬНЫХ ПРИЗМITMO University
Проведен анализ влияния на положение базовой линии (оптической оси) погрешностей изготовления и базирования при сборке отражательных призм. Получено выражение закона преломления в матричной форме, позволившее в результате простого и наглядного вывода получить инвариант декомпланарности. Применив его последовательно к каждой из поверхностей призмы, после последней поверхности получим отклонение выходящего из призмы луча от плоскости главного сечения в виде функции от отклонений нормалей ко всем поверхностям призмы от ее главного сечения, т. е. от декомпланарности нормалей к поверхностям призмы.
ПОГРЕШНОСТИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ И УСТАНОВКИ ОТРАЖАТЕЛЬНЫХ ПРИЗМITMO University
Проведен анализ влияния на положение базовой линии (оптической оси) погрешностей изготовления и базирования при сборке отражательных призм. Получено выражение закона преломления в матричной форме, позволившее в результате простого и наглядного вывода получить инвариант декомпланарности. Применив его последовательно к каждой из поверхностей призмы, после последней поверхности получим отклонение выходящего из призмы луча от плоскости главного сечения в виде функции от отклонений нормалей ко всем поверхностям призмы от ее главного сечения, т. е. от декомпланарности нормалей к поверхностям призмы.
Рассматривается задача построения модели движения орбитальной ступени и космического аппарата на этапе работы средств отделения - толкателей. Приводится методика определения удлинения толкателя, записываются динамические и кинематические уравнения движения разделяемых тел.
Материалы лекции курса "Динамика твёрдого тела и систем твёрдых тел". Построение уравнений движения систем со сферическими, универсальными и цилиндрическими шарнирами. Метод Й. Виттенбурга.
1. Лекция №18
Кулачковые механизмы.
Общие сведения о кулачковых механизмах. Параметры
механизмов.
Основные вопросы:
1.Кулачковые механизмы. Основные понятия и
определения.
2.Угол давления.
3.Определение наименьших размеров кулачка по углу
давления.
4. θ
Основные параметры кулачкового
механизма:
•
•
•
•
•
•
•
•
действительный профиль, по которому очерчен кулачок;
теоретический профиль кулачка – траектория центра ролика
при
движении
толкателя
по
неподвижному
кулачку,
(эквидистантная, т.е. равноотстоящаяна величину радиуса
ролика rp кривая);
минимальный rmin, максимальный rmax и текущий r радиусы
кулачка;
смещение линии движения толкателя от оси вращения кулачка
(эксцентриситет) e ;
максимальное перемещение (ход) толкателя h ;
фазы движения кулачкового механизма;
основная окружность – окружность радиуса r0 , центр которой
совпадает с центром вращения кулачка;
угол размаха коромысла θ – для коромысловых механизмов
(с качающимся толкателем).
6.
da
• дуги стояния толкателя: ближнего da и дальнего bc ;
• углы стояния: ближнего δ б.с. и дальнего δ д.с. ;
• угол удаления δ у – угол, в пределах которого функция
положения s(ϕ ) возрастает от нулевого (точка a ) до
наибольшего значения (точка b);
•
угол возврата (угол приближения) δ в – угол, в
пределах которого толкатель возвращается в свое
исходное положение;
a,b,c, d
• узловыми точками – точки
профиля,
отделяющие отдельные участки профиля друг от
друга.
При непрерывно вращающемся кулачке
δ у + δ д..с. + δ в + δ б.с. = 2π
9. ϕ1(t1) − фаза удаления, подъема толкателя или
угол и время подъема;
ϕ2 (t2 ) − фаза дальнего стояния или угол и время
дальнего стояния (верхний выстой);
ϕ3 (t3 ) − фаза приближения, опускания толкателя
или угол и время опускания;
ϕ4 (t4 ) −
фаза ближнего стояния или угол и
время ближнего стояния (ближний выстой).
ϕ1 +ϕ2 +ϕ3 +ϕ4 = 2π ;
t1 + t2 + t3 + t4 = T.
10. Задачи, рассматриваемые при изучении
кулачковых механизмов:
1.Кинематическое исследование (анализ)
кулачкового механизма – по заданной схеме
и размерам кулачкового механизма, а также
известному профилю кулачка и закону его
движения определяется закон движения
толкателя.
2.Проектирование (синтез) кулачкового
механизма – по заданному закону движения
кулачка и толкателя определяются схема и
размеры механизма, необходимый профиль
кулачка.
12. Влияние угла давления на основные
характеристики кулачкового механизма.
Условие равновесия толкателя:
n
′′
Pд = Рд cos(ϑ + ϕ з ) = Р + fRa + fRn
b
ϕ з − угол трения в точке Y зацепления;
f − коэффициент трения толкателя в
направляющей.
13. n
Ra = Rn + Р′ = Rn + Рд sin(ϑ + ϕ з )
b д b
Rn = Рдm / c = Рд (m / c)sin(ϑ + ϕ з ),
b
с учетом (2) и (3)
Рд =
Р
2m
cos(ϑ + ϕ з ) − f sin(ϑ + ϕ з ) c +1
Уравновешивающий (движущий) момент на
кулачке
Mд = Р′′ [r0 + S (ϕ )] = Рд sin(ϑ + ϕ з )[r0 + S (ϕ )] =
д
P[r0 + S (ϕ )]sin(ϑ + ϕ з )
=
2m +1
cos(ϑ + ϕ з ) − f sin(ϑ + ϕ з ) c
14. Выводы из уравнения (4):
Рд
при заданной нагрузке
P
на толкатель силу
Мд
ϑ
и соответствующий момент
можно
уменьшить путем уменьшения угла давления ,
а также соответствующим подбором материалов звеньев высшей пары и пары толкатель –
направляющая ;
ϑкр
при значении угла давления
, называеРд
мом критическим , знаменатель уравнения (4)
Fa, Fb
обращается в нуль, а усилие
и силы
вредного сопротивления
неограниченно
возрастают, т.е. происходит заклинивание
15. Приравнивая знаменатель уравнения
(4) нулю, можно получить
tg (ϑкр +ϕ з ) =
1
2c
f m +1
т.е. при заданных материалах звеньев
ϑкр механизма зависит от размеров
механизма m и c .
(f)
16. Зависимость угла давления от
минимального радиуса профиля
в Δ О 1B П :
т. П – мгновенный центр вращения кулачка 1 и
толкателя 2 в их относи-тельном движении;
отрезок
О П = dS = s′(ϕ )
1
dϕ
ОП
tgϑ = 1 = s′(ϕ )
О B r + s(ϕ )
1
0
s′ =Vп = ω ⋅О П =V
1 1
b
17. V
b
ω1
V
Тогда О1П = ωb , и tgϑ = r + s(ϕ ), т.е. ϑ =ϑ (Vb,ω1)
1
0
В механизмах со смещенной линией
движения толкателя
V
b2 ±e
ω
1
tgϑ =
r 2−e2 +s(ϕ )
0
Знак минус в числителе –линия движения
толкателя в фазе удаления смещена в
сторону мгновенного центра скоростей,
плюс – в противоположную сторону.
18.
19. Необходимо
ϑ ≤ϑдоп и ϑдоп ≤ 30º
Для всей фазы удаления толкателя
r0 min ≥ s′(ϕ ) − s(ϕ )
tgϑдоп
20. Определение профиля кулачка
из условий ограничения угла
давления графическим
способом
Задача: определить начальный радиус r0 для
кулачкового механизма с центральным
толкателем при условии ϑ ≤ϑдоп
Задана диаграмма аналога скорости
толкателя s′(ϕ )
21. Последовательность
определения r
0
1.Построение диаграммы s(ϕ ) интегрированием функции s′(ϕ )
2.Определение положений толкателя за весь
цикл работы механизма (точки В0, В2, В4 и
т.д.) путем проектированиягоризонтальными лучами выбранных расчетных точек с
диаграммы s(ϕ ) на линию движения толкателя В0В.