Tm hd da nen mong

Híng dÉn ®å ¸n nÒn mãng TS. Nguyễn Đình Tiến
http://geo.nuce.edu.vn - 2 -
®å ¸n nÒn mãng
( phÇn mãng n«ng )
Họ và tên: MS : Lớp :
I . Sè liÖu :
1. Công trình số : 78 - Trường Đại Học Y ...
Tải trọng tính toán tác dụng dưới chân công trình tại cốt mặt đất:
Cét C1 : N0 = 82T ; M0 = 10,5 Tm ; Q0 = 3,2 T
C2 : N0 = 64 T ; M0 = 7,0 Tm ; Q0 = 2,7 T
Têng T3 : N0 = 33 T/m ; M0 = 1,5 Tm/m ; Q0 = 1,15 T/m
2. Nền đất:
Líp ®Êt sè hiÖu ®é dµy (m)
1 200 a
2 400 b
3 100 
Chiều sâu mực nước ngầm : Hnn = 10 (m).
II. Yªu cÇu:
- Xử lý số liệu, đánh giá điều kiện địa chất công trình;
- Đề xuất các phương án móng nông trên nền tự nhiên hoặc gia cố;
- Thiết kế móng theo phương án đã nêu, thuyết minh tính toán khổ A4 (Viết bằng
tay);
- Bản vẽ khổ giấy 297x840 và đóng vào quyển thuyết minh:
+ Mặt bằng móng (TL1/100 - 1/200, trong đó thể hiện một cách ước lượng những
móng không yêu cầu tính toán).
+ Cột địa chất.
+ Các cao độ cơ bản.
+ Các chi tiết 2 móng M1 hoặc M2 và M3 ( TL 1/10 - 1/50) và các giải pháp gia
cố nếu có.
+ Các giải pháp cấu tạo móng (giằng, khe lún, chống thấm).
+ Thống kê vật liệu cho các móng .
+ Khung tên bản vẽ.
Ghi chó : §å ¸n nµy ph¶i ®îc gi¸o viªn híng dÉn th«ng qua Ýt nhÊt mét lÇn .
Gi¸o viªn híng dÉn

Mãng n«ng trªn nÒn tù nhiªn.
Tr×nh tù tÝnh to¸n cã thÓ theo c¸c bíc sau:
Tµi liÖu
Bíc 1
HÖ mãng n«ng
VËt liÖu mãng
§é s©u mãng
Chän kÝch thíc mãng
øng suÊt díi mãng
KiÓm tra kÝch thíc ®¸y
KiÓm tra chiÒu cao
mãng vµ Fa
CÊu t¹o
B¶n vÏ








gh
L
S
][,ghS:kÕthiÕtchuÈnutiªC¸c-
chÊt.Þa-§
trinh.C«ng-



bÌ...b¨ng,on,§-
nnhiªtùNÒn-



oavÖob¶lípLãt-
Fa...Rk,Rn,thÐpt«ng,bªM¸c-
- hm



(don)hxlxb-
têng)díi(b¨nghxb-
Träng lîng b¶n th©n ®Êt






0
tcgl
0
QquabáThêng
-pp
TLBT)kÓ(kh«ngp-p






ghSd¹ngBiÕn-2
bxlvÒtÕkinhkiÖniÒu®vµ
lËttrît,:it¶chÞuKh¶ n¨ng-1







Fa).vµhvÒtÕkinhkiÖnïdiªý(chó
døngth¼ngvµngnghiªdiÖn
tiÕtntrªdécêngtraKiÓm.pdo
mãngliÖuvËtdécêngto¸nTÝnh-
0
Bíc 2
Bíc 3
Bíc 4
Bíc 5
Bíc 6
Bíc 7
Bíc 8
Bíc 9
Bíc 10



lónKhe-
gi»ngHÖ-

I. TµI liÖu thiÕt kÕ
I.1. Tµi liÖu c«ng tr×nh:
- Tên công trình : Trường Đại Học Y …
- Đặc điểm kết cấu : Kết cấu nhà khung ngang BTCT kết hợp tường chịu lực gồm 3
khối, 1 khối 5 tầng, 1 khối 3 tầng và 1 khối 2 tầng.
- Tải trọng tiêu chuẩn dưới chân các cột, tường (ghi trên mặt bằng):
Ntc
0 = Ntt
0 /n; Mtc
0 = Mtt
0 /n; Qtc
0 = Qtt
0 /n (n là hệ số vượt tải gần đúng có thể lấy
chung n = 1,1 – 1,2 ở đây chọn n = 1,15).
C2 : Ntc
0 = 71,3T ; Mtc
0 = 9,1 Tm ; Qtc
0 = 2,8 T
C2 : Ntc
0 = 55,6 T ; Mtc
0 = 6,1 Tm ; Qtc
0 = 2,34 T
T3 : Ntc
0 = 28,7 T/m ; Mtc
0 = 1,3 Tm/m ; Qtc
0 = 1,0 T/m
Chú ý: Nếu trong tài liệu thiết kế có các tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn thì sử dụng trực tiếp
các tổ hợp này để tính toán.
I.2. Tµi liÖu ®Þa chÊt c«ng tr×nh:
- Phương pháp khảo sát: Khoan lấy mẫu thí nghiệm trong phòng, kết hợp xuyên tĩnh
(CPT) và xuyên tiêu chuẩn (SPT).
- Khu vực xây dựng, nền đất gồm 3 lớp có chiều dày hầu như không đổi.
Lớp 1 : số hiệu 200 dày a = 1,4 m
Lớp 2 : số hiệu 400 dày b = 4 m
Lớp 3 : số hiệu 100 rất dày
Mực nước ngầm ở độ sâu 10 m.
Lớp 1: Số hiệu 200 có các chỉ tiêu cơ lý như sau:
W
%
Wnh
%
Wd
%

T/m3


®é
c
Kg/cm2
KÕt qu¶ TN nÐn Ðp e øng víi
P(Kpa)
qc
(MPa)
N
50 100 150 200
28,5 30 23,5 1.80 2.68 100
0,08 0,819 0,772 0,755 0,741 0,4 3
Từ đó có:
- Hệ số rỗng tự nhiên:
e0 =

 )1(. Wn 
- 1 =
8,1
)285,01.(1.68,2 
- 1
= 0,913
- Kết quả nén không nở ngang - eodometer: hệ số
nén lún trong khoảng áp lực 100 - 200 Kpa:

a1-2 =
100200
200100
pp
ee


=
100200
741,0772,0


= 0,031 .10-2
KPa
1
- ChØ sè dÎo A = 30% – 23,5% = 6,5 % < 7%  ®Êt thuéc lo¹i çt pha.
- §é sÖt B =
A
WW d
=
5,6
5,235,28 
= 0,77  tr¹ng th¸i dÎo.
Cùng với các đặc trưng kháng xuyên tĩnh qc = 0,4 MPa = 40 T/m2
và đặc trưng
xuyên tiêu chuẩn N = 3 cho biết lớp đất thuộc loại mềm yếu.
 Mô đun nén ép (môdun biến dạng trong thí nghiệm không nở ngang): E0s =
 . qc = 5.40 = 200 T/m2
(ứng với cát pha  = 3-5).
Líp 2: Sè hiÖu 400 cã çc chØ tiªu c¬ lý nh sau:
W
%
Wnh
%
Wd
%

T/m3


®é
c
kg/cm2
P(Kpa)
qc
(MPa)
N
100 200 300 400
28 41 25 1.88 2.71 160
0,26 0,813 0,792 0,778 0,768 2,9 14
Tõ ®ã ta cã:
- HÖ sè rçng tù nhiªn:
e0 =

 )(. Wn  1
-1 =
881
28011712
,
),.(., 
- 1 = 0,845
- HÖ sè nÐn lón trong kho¶ng ¸p lùc 100 – 200 Kpa:
a1-2 =
100200
792,0813,0


= 0,021 .10-2
KPa
1
- ChØ sè dÎo A = 41 – 25 = 16 %  đất thuộc loại sét pha.
- §é sÖt B =
A
WW d
=
16
2528-
 0,19 < 0,25  trạng thái nửa cứng.
qc = 2,9 MPa = 290 T/m2
 E0s = .qc = 4. 290 = 1160 T/m2
(lấy  = 4-6 ứng với sét
pha).
Cùng với kết quả thí nghiệm xuyên tĩnh và chỉ số SPT N = 14  đất có tính chất xây
dựng tương đối tốt.
Líp 3: Số hiệu 100 có các chỉ tiêu cơ lý như sau:
Trong ®Êt çc cì h¹t d(mm) chiÕm (%)
W
%

qc
(MPa)
N
>10
10
5
5  2 2 1
1 
0,5
0,5
0,25
0,25
0,1
0,1
0,05
0,05
0,02
<0,0
2
- 1 2 21 36 25 7 3 3 2 20 2,63 7,8 17
KÕt qu¶ nÐn eodometer.

- Lượng hạt có cỡ > 0,5 mm chiếm 1+ 2+ 21 + 36 = 60% >50%  §Êt çt th« (çt to)
- Cã qc = 7,8 MPa = 780 T/m2
(tra bảng phụ lục trang 2- Bài giảng Nền và Móng - T.S
Nguyễn Đình Tiến) đất cát thô ở trạng thái chặt vừa ( 50 < qc < 150 kG/cm2
), gần phía
xốp  e0  0,67.
e0 =

 )1(. Wn 
-1   =
0
)1(.
e
Wn  
=
67,01
)2,01.(1.63,2


= 1,89 T/m3
- Độ bão hoà G =
0
.
e
W
=
67,0
2,0.63,2
= 0,785 có 0,5 < 0,785 < 0,8  Đất cát thô, chặt
vừa, ẩm gần bão hoà.
- Mô đun nén ép: Cát hạt thô  = 2  E0 = . qc = 2,0. 780 = 1560 T/m2
- Tra b¶ng øng víi qc = 780 T/m2
  = 300
– 330
(lấy giá trị nhỏ ứng với cát bụi và
trạng thái độ chặt nghiêng về phía xốp, giá trị lớn ứng với cát thô chặt vừa)
lÊy  = 330
 Lớp đất 3 là đất tốt.
Kết quả trụ địa chất như sau:
Nhận xét: Lớp đất trên khá yếu, nhưng mỏng, chỉ dày 1,4 m. Lớp đất 2, 3 tốt dần,
có khả năng làm nền công trình.
Çt pha, dÎo  =1.8 T/m3
,  =2.68,  =100
, c= 0.8 T/m2
B=0.77 , a1-2 =31.10-4
m2
/N, qc = 40 T/m2
, N=3
SÐt pha, nöa cøng  =1.88 T/m3
,  =160
, c= 2.6 T/m2
 =2.71 , B=0.19 , a1-2 =21.10-4
m2
/N
qc = 290 T/m2
, E0s = 1160 T/m2
, N=14
Çt to, chÆt võa  =1.89 T/m3
,  =330
, qc = 780 T/m2
, N=17
e0 = 0.67 ,  =2.63 , E0s =1560 T/m2

I.3. Tiªu chuÈn x©y dùng
- Độ lún cho phép đối với nhà khung chèn tường Sgh = 8 cm & chênh lún tương đối cho
phép gh
L
S
= 0,2% (Tra bảng phụ lục trang 19, bài giảng Nền và Móng - T.S Nguyễn
Đình Tiến).
- Phương pháp tính toán ở đây là phương pháp hệ số an toàn duy nhất, lấy Fs = 2 -3
(đối với nền đất cát không lấy được mẫu nguyên dạng thì nên lấy Fs =3, còn đối với đất
dính số liệu thí nghiệm tin cậy nên lấy Fs = 2).
II. Ph¬ng ¸n nÒn, mãng
- Tải trọng công trình không lớn, nền đất nếu bóc bỏ lớp trên có thể coi là tốt. Vì
vậy đề xuất phương án móng nông trên nền tự nhiên (đặt móng lên lớp đất 2).
- Móng dạng đơn BTCT dưới cột, băng BTCT dưới tường BTCT chịu lực.
- Các tường chèn, bao che có thể dùng móng gạch hay dầm giằng để đỡ.
- Các khối nhà có tải chênh lệch được tách ra bởi khe lún.
III. VËt liÖu mãng, gi»ng
- Chọn bê tông 250#
 Rn = 1100 T/m2
, Rk =88 T/m2
.
- Thép chịu lực: AII  Ra =28000 T/m2
.
- Lớp lót: bê tông nghèo, mác thấp 100#
, dày 10cm.
- Lớp bảo vệ cốt thép đáy móng dày  3cm.(thường chọn 3 – 5 cm).
IV. Chän chiÒu s©u ch«n mãng
hm - Tính từ mặt đất tới đáy móng (không kể lớp BT lót).
ë ®©y lớp 1 yếu dày 1,4 m, chän hm =1,4 m.
Chó ý: mãng nên n»m trªn mùc níc ngÇm, nÕu mùc níc ngÇm n«ng th× ph¶i cã
biÖn ph¸p thi c«ng tho¸t níc hîp lý.
V. Chän kÝch thíc ®¸y mãng, chiÒu cao mãng
Ký hiệu móng đơn dưới cột C1, C2 là M1, M2, móng băng dưới tường T3 là M3.
Chọn kích thước các móng theo nguyên tắc đúng dần (M càng lớn thì tỷ lệ l/b càng
lớn) - Kích thước móng M1 : b x l x h = 1,5 x 2,4 x 0,5 (m)
- Kích thước móng M2 : b x l x h = 1,5 x 2 x 0,4 (m)
- Kích thước móng M3 : b x h = 1,5 x 0,3 (m)
ë ®©y chØ lµm vÝ dô víi mãng M1. §èi víi M2 vµ M3 ®îc tÝnh to¸n t¬ng tù vµ thÓ hiÖn
kÕt qu¶ trªn b¶n vÏ 2 móng M1 hoặc M2 và M3 .
VI. ¸p lùc và phản lực díi ®¸y mãng M1

b x l = 1,5 x 2,4
- Giả thiết móng đơn dưới cột là móng cứng, bỏ qua ảnh hưởng móng bên (vì bước
cột  2b dự kiến).
- Áp lực tiếp xúc dưới đáy móng (= - phản lực đất tại đáy móng):
p  mtb
tc
0
h.
F
N
 =
71,3
2.1,4
1,5.2,4
 = 22,6 T/m2
pmax = p +
W
Mtc
0
= 22,6 + 2
9,1.6
1,5.2,4
 28,9 T/m2
pmin = p -
W
Mtc
0
= 22,6 - 2
9,1.6
1,5.2,4
 16,3 T/m2
- ¸p lùc g©y lón pgl:
pgl  mhp 'γ = 22,6 – 1,8. 1,4  20,0 T/m2
- Phản lực đất tại đáy móng (không kể bản thân móng và lớp đất phủ lấp):
0p 
F
Ntt
0
=
82
1,5.2,4
= 22,8 T/m2
p0
max
= 0p +
W
Mtt
0
= 22,8 + 2
10,5.6
1,5.2,4
 30,1 T/m2
p0
min
= 0p -
W
Mtt
0
= 22,8 - 2
10,5.6
1,5.2,4
 15,5 T/m2
VII. KiÓm tra kÝch thíc ®¸y mãng M1
VII.1. KiÓm tra søc chÞu t¶i cña nÒn
- Giả thiết nền đồng nhất, mặt đất nằm ngang. Điều kiện kiểm tra:
p  R
pmax  1,2R ( một trong 2 điều kiện này 2 vế phải xấp xỉ nhau)
- Trong đó p đã tính trong bước VI và sức chịu tải của nền tính gần đúng theo
công thức : Rđ =
0,5. . . . ' .m
s
A b B h C c
F
  
Trong ®ã: A = N . n . i ; B = Nq . nq . iq ; C = Nc . nc . ic
Víi  =160
 N = 2,72 ; Nq = 4,33 ; Nc = 11,6 (Tra bảng trang 21 phụ lục, bài
giảng Nền Móng - T.S Nguyễn Đình Tiến).
Các hệ số hiệu chỉnh: n = 1 - 0,2.
l
b
= 1 - 0,2.
1,5
2,4
= 0,875; nq =1;
nc = 1+ 0,2.
l
b
=1 + 0,2.
1,5
2,4
= 1,125 và i=iq = ic= 1
Thay vào ta có: R =
0,5.2,72.0,875.1,88.1,5 4,33.1,8.1,4 11,6.1,125.2,6
2
 
= 24,1 T/m2
No
Mo
Pmin
Pmax
Po min
Po max

VËy p  R ( 22,6 T/m2
< 24,1 T/m2
)
pmax  1,2.R ( 28,9 T/m2
<  24,1.1,2 = 29,0 T/m2
)
 Nền đủ sức chịu tải và khá hợp lý (l/b và kinh tế),
Lớp đất 3 rất tốt nên không cần kiểm tra.
(NÕu kh«ng tho¶ m·n tøc lµ p > R, pmax > 1,2 R hoÆc p << R, pmax << 1,2.R  th×
quay l¹i bíc 2 chän l¹i ph¬ng ¸n hoÆc kÝch thíc mãng bxl).
VII.2. KiÓm tra biÕn d¹ng nÒn ®Êt :
- Dùng phương pháp cộng lún từng lớp để tính độ lún tuyệt đối của móng.
+ Với những lớp đất có kết quả của thí nghiệm eodometer: S = 

n
i
iS
1
=
 
n
i
i
i
ii
h
e
ee
1 1
21
.
1
+ Với loại đất không có kết quả thí nghiệm nén ép eodometer: S =

n
i
gl
i
si
ii
E
h
1 0
.
.


- Chia nhỏ các lớp đất dưới đáy móng trong phạm vi chiều dày nén lún thành các lớp
phân tố có chiều dày hi  b/4, ở đây chọn hi = 0,3 m. Áp lực gây lún trung bình tại đáy
móng: pgl = 20 T/m2
, tỷ lệ l/b = 2,4/1,5 = 1,6. Tra bảng và tính, vẽ σz
gl
, σz
bt
((Tra bảng
trang 10 phụ lục, bài giảng Nền Móng - T.S Nguyễn Đình Tiến).
0
1,4
-5,4
21.50
21.20
19.59
16.90
14.02
11.44
9.31
7.63
6.32
5.29
4.47
3.81
3.29
2.732.73
2.41
2.13
1.83
1.63
1.48
1.29
1.18
0
0.3
0.6
0.9
1.2
1.5
1.8
2.1
2.4
2.7
3
3.3
3.6
3.9
4.2
4.5
4.8
5.1
5.4
5.7
6
6.3
14 12 10 8 6 4 2 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22
Biểu đồ phân bố ứng suất trong nền.

Đối với lớp 2 (γ= 1,88T/m3)
, dựa vào đường cong nén lún để xác định các giá trị
e1i , e2i tương ứng với các giá trị p1i và p2i , ta có bảng sau:
Bảng tính lún
hi
m
zo
m
bt
T/m2
P1i
T/m2
zi
m
z/b
k0
gl
T/m2
gl
T/m2
P2i
T/m2
e1i e2i
si
cmNội suy trên
đường cong e –p
- 1.4 2.52 0 0 1 20 - - - -
0.3 1.7 3.08 2.80 0.3 0.2 0.920 18,40 19,20 22 0.830 0.794 0.590
0.3 2.0 3.64 3.36 0.6 0.4 0.815 16,30 17,35 20.71 0.826 0.785 0.674
0.3 2.3 4.21 3.92 0.9 0.6 0.721 14,42 15,36 19.28 0.823 0.789 0.560
0.3 2.6 4.77 4.49 1.2 0.8 0.528 10,56 12,54 17.03 0.821 0.794 0.445
0.3 2.9 5.33 5.05 1.5 1.0 0.467 9,34 9,95 15 0.819 0.798 0.346
0.3 3.2 5.90 5.61 1.8 1.2 0,438 8,76 9,05 14.66 0.817 0.800 0.281
0.3 3.5 6.46 6.13 2.1 1.4 0,403 8,06 8,41 14.54 0.816 0.804 0.198
0.3 3.8 7.03 6.74 2.4 1.6 0.313 6,26 7,16 13.9 0.814 0.806 0.132
0.3 4.1 7.59 7.31 2.7 1.8 0,256 5,12 5,69 13 0.812 0.807 0.083
0.3 4.4 8,15 7.87 3 2.0 0.198 3,86 4,49 12.36 0.811 0.808 0.050
0.3 4.7 8.72 8.43 3.3 2.2 0.158 3,16 3,51 11.94 0.810 0.809 0.017
0.3 5.0 9.28 9.00 3.6 2.4 0.140 2,80 2,98 11.98 0.809 0.809 0.000
0.4 5.4 10.03 9.56 4 2.7 0.106 2,12 2,46 12.02 0.809 0.809 0.000
( e1i;e2i tính với các giá trị P1i và P2i ở các điểm ở giữa lớp thứ i)
Tổng độ lún của lớp 1: S1 = 3,4 cm.
- Lớp 3: do không có kết quả thí nghiệm nén ép do đó ta có:
li
m
zo
m
bt
T/m2
 bt
T/m2
zi
m
z/b k0
gl
T/m2
 gl
T/m2
E0
T/m2
si
cm
- 5.4 9.56 - 4 2.7 0.106 2.12 - - -
0.3 5.7 10.13 9.84 4.3 2.9 0.08 1.60 1.86 1160 0.038
0.3 6.0 10.69 10.41 4.6 3.1 0.075 1.50 1.55 1160 0.032
0.3 6.3 11.26 10.98 5 3.3 0.07 1.40 1.45 1160 0.030
0.3 6.6 11.83 11.54 5.3 3.5 0.05 1.00 1.2 1160 0.025
0.3 6.9 12.40 12.11 5.6 3.7 0.04 0.8 0.9 1160 0.019
0.3 7.2 12.96 12.68 6 3.9 0.035 0.7 0.75 1160 0.016
0.3 7.5 13.53 13.25 6.3 4.2 0.03 0.6 0.65 1160 0.013
Độ lún lớp đất 3: S2 = 0,17 cm.

Kết luận: Tổng độ lún đất nền S = 3,4 + 0,17  3,60 cm, vậy móng M1 thoả mãn
điều kiện độ lún tuyệt đối.
Ghi chó: - Chỉ cần tính lún đến độ sâu tại đó z
bt
 5.z
gl
- với đất tốt, z
bt
 10.z
gl
-
với đất yếu.
- Sau khi tính lún của móng M2 và M3 cần xác định độ chênh lún tương
đối giữa các móng và kiểm tra điều kiện : gh
L
S
L
S
][



VIII. KiÓm tra chiÒu cao mãng
- Giả thiết bản móng là bản conson ngàm tại mép cột độc lập theo 2 phương, chịu
phản lực đất p0.
VIII.1. KiÓm tra cêng ®é trªn tiÕt diªn nghiªng
- Cột đâm thủng móng theo hình tháp nghiêng về các phía góc 450
, gần đúng coi
cột đâm thủng móng theo một mặt xiên góc 450
về phía p0max. Điều kiện chống
đâm thủng không kể ảnh hưởng của thép ngang và không có cốt xiên, đai:
Q < Qb hay Pđt  Rk . h0. btb
- Kích thước cột: 0,30 x 0,5 (m)
- Chọn chiều dày lớp bảo vệ a = 3cm vậy ta có: h0  h - a = 0,50 – 0,03 = 0,47 m
Ta cã: bc + 2.h0 = 0,30 + 2.0,47 =1,24 m < b = 1,5 m
vËy btb = bc + h0 = 0,3 + 0,47 = 0,77 m
- TÝnh P®t - ( lực cắt = hîp lùc ph¶n lùc cña ®Êt trong ph¹m vi g¹ch chÐo):
Pđt = dtp .ldt.b = bl
pp
dt
t
..
2
0
max
0 
Với:
 lđt = 0
2
h
al c


=
2,4 0,5
0,47
2

 = 0,48 m
 pot = p0
min
+ (p0
max
- p0
min
).
l
ll dt
= 15,5 + (30,1 - 15,5).
2,4 0,48
2,4

 27,2 T/m2
 Pđt =
30,1 27,2
.0,48.1,5
2

= 20,6 T
- Ta có: Rk.h0 .btb = 88.0,47.0,77
 31,8 T > Pđt = 26 T
 Đảm bảo điều kiện kh«ng đâm thủng.
500
350

VIII.2. TÝnh to¸n cêng ®é trªn tiÕt diÖn th¼ng ®øng - TÝnh to¸n cèt thÐp
Tính toán cường độ trên tiết diện thẳng góc tại vị trí có mômen lớn nhất- tại mép
cột víi s¬ ®å tÝnh lµ b¶n conson ngµm t¹i mÐp cét
- TÝnh cèt thÐp theo ph¬ng c¹nh dµi l
 Mômen tại mép cột Mng = Mmax
Ml
ng = b.
2
l
.
3
p.2p 2
ngmax0ng0 
hoặc Ml
ng  b.
2
l
.
2
pp 2
ngmax0ng0 
p0ng = p0
min
+ (p0
max
- p0
min
).
l
ll ng )( 
= 15,5 + (30,1-15,5).
4,2
95,04,2 
 24,3 T/m2
 Ml
ng =
2
30,1 24,3 0,95
. .1,5
2 2

= 18,4 T.m
 Cèt thÐp yªu cÇu:
Fa =
0
18,4
0,9. . 0,9.28000.0,47
l
ng
a
M
R h
 = 17,5 cm2
Chän 1214 a 133 (Fa = 18,3 cm2
)
- TÝnh cèt thÐp theo ph¬ng c¹nh ng¾n b
 M«men t¹i mÐp cét:
bng = (1,5 - 0,30)/2 = 0,6 m
Mb
ng = l
b
p
ngtb
.
2
. 2
0 =
2
0,6
22,8 . .2,4
2
= 9,8 T.m

Cèt thÐp yªu cÇu: Fa = 2
0
9,8
8,2
0,9. . 0,9.28000.0,47
b
ng
a
M
cm
R h
 
Chän 13  12 a 200 (Fa = 14,7 cm2
). Bè trÝ cèt thÐp nh h×nh vÏ
( với khoảng cách cốt thép chọn như trên có thể coi là hợp lý).
Ghi chó: cã thÓ chän h = 0,45m, lóc ®ã lîng thÐp t¨ng lªn mét chót
14 14a150

IX. cÊu t¹o mãng
Hệ dầm giằng: tại những vị trí có tường bố trí hệ dầm tường để đỡ tường chèn.
Chiều cao của dầm tường chọn theo nhịp của dầm (cấu tạoxem bản vẽ):
Gi»ng DT : bgx hg = 0,25 x 0,4 m
Ghi chó
1. Giằng móng: Trong trường hợp nền đất tốt, độ lún lệch nhỏ và không có yêu
cầu để đỡ tường gạch thì có thể không cần giằng.
2. Khe lún: Khi các đơn nguyên nhà có số tầng khác nhau hoặc mỗi đơn nguyên
có kích thước lớn, cần cấu tạo khe lún để tách móng giữa các khối, khoảng
cách các khe lún a = 5 cm. Cấu tạo xem bản vẽ.
3. Các móng dưới nhiều cột: Khi khoảng cách móng quá gần nhau thì nên cấu tạo
bản móng chung dưới các cột. Việc tính toán loại móng này tham khảo trang
28, Bài giảng Nền Móng - T.S Nguyễn Đình Tiến.
4. Móng bè dưới tường (lõi thang máy): Khi khoảng cách các móng băng dưới
tường dự tính khá gần nhau thì nên cấu tạo theo dạng móng bè dưới tường, có
sườn. Có thể tính toán theo phương pháp gần đúng như chỉ dẫn ở trang 34 -
Bài giảng Nền Móng - T.S Nguyễn Đình Tiến.
5. Trường hợp mô men lệch tâm lớn, dẫn tới pmin < 0 th× tham kh¶o trang 24 - Bài
giảng Nền Móng - T.S Nguyễn Đình Tiến.
6. Trong trường hợp có nước ngầm, khi tính lún cần chú ý dưới mực nước ngầm
ứng suất do trọng lượng bản thân của đất gây ra lấy theo giá trị ứng suất hữu
hiệu.
7. Cốt thép chờ ở chân cột có thể cấu tạo như sau:

Mãng n«ng trªn nÒn gia cè ®Öm çt
I. Tµi liÖu thiÕt kÕ (t¬ng tù phÇn mãng n«ng trªn nÒn tù nhiªn)
I.1. Tµi liÖu c«ng tr×nh
- Tên công trình: Trường Đại Học Y …
- Đặc điểm kết cấu: Kết cấu nhà khung ngang BTCT chịu lực gồm 2 khối, 1 khối 1 khối
3 tầng, 1 khối 2 tầng:
- Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn dưới chân các cột, tường (ghi trên mặt bằng):
Ntc
0 = Ntt
0 /n; Mtc
0 = Mtt
0 /n; Qtc
0 = Qtt
0 /n (n là hệ số vượt tải gần đúng có thể lấy chung
n = 1,1 – 1,2 ở đây chọn n = 1,15).
C2 : Ntc
0 = 71,3T ; Mtc
0 = 9,1 Tm ; Qtc
0 = 2,8 T
C2 : Ntc
0 = 55,6 T ; Mtc
0 = 6,1 Tm ; Qtc
0 = 2,34 T
T3 : Ntc
0 = 28,7 T/m ; Mtc
0 = 1,3 Tm/m ; Qtc
0 = 1,0 T/m
I.2. Tµi liÖu ®Þa chÊt c«ng tr×nh
- Phương pháp khảo sát: Khoan lấy mẫu thí nghiệm trong phòng kết hợp với xuyên tĩnh
(CPT), xuyên tiêu chuẩn (SPT).
- Khu vực xây dựng, nền đất gồm 3 lớp có chiều dày hầu như không đổi (số liệu xem
phần trên). Lớp 1 : số hiệu 200 dày 2,4 m.
Lớp 2 : số hiệu 400 dày 4,5 m.
Lớp 3 : số hiệu 100 dày vô cùng.
Mực nước ngầm ở độ sâu 12 m. Tương tự như ví dụ trên ta có trụ địa chất như sau:
Nhận xét : Lớp đất 1 yếu và dày 2.4 m, các lớp đất 2 và 3 tốt dần.
Çt pha, dÎo  =1.8 T/m3
,  =100
, c = 0.8 T/m2
,  = 2.68
B = 0.77 , a1-2 = 31.10-4
m2
/N, qc = 40 T/m2
, N = 3
Çt to, chÆt võa  = 1.89 T/m3
, e0 = 0.67 ,  = 2.63 , =330
qc = 780 T/m2
, N = 17;, E0s =1560 T/m2
SÐt pha, nöa cøng  =1.88 T/m3
,  =160
, c = 2.6 T/m2
 = 2.71 , B = 0.19 , a1-2 = 21.10-4
m2
/N
qc = 290 T/m2
, E0s =1160 T/m2
, N = 12.
2,4m

- Độ lún cho phép đối với nhà khung chèn tường Sgh = 8 cm & chênh lún tương đối
cho phép gh
L
S
= 0,2% (Tra bảng phụ lục trang 19, bài giảng Nền và Móng - T.S
Nguyễn Đình Tiến).
- Phương pháp tính toán ở đây là phương pháp hệ số an toàn duy nhất, lấy Fs =
2 -3 (đối với nền đất cát không lấy được mẫu nguyên dạng thì nên lấy Fs = 3, còn
đối với đất dính nên lấy Fs = 2).
- Tải trọng công trình không lớn.
- Lớp đất trên cùng khá yếu, dày 2,4 m, đồng thời nước ngầm ở độ sâu 2 m và
không nên đặt móng sâu hm > 2 m. Vì vậy ở đây chọn giải pháp đệm cát gia cố nền
(bóc bỏ lớp đất 1 thay thế bằng cát trung sạch, rải từng lớp, đầm, lu chặt đến độ
chặt yêu cầu K, nghiệm thu từng lớp đầm, bề dày đệm khoảng 1,0  1,5 m).
- Móng BTCT dạng đơn dưới cột, băng BTCT dưới tường BTCT.
- Các tường chèn, bao che có thể dùng móng gạch hay dầm giằng để đỡ. Các khối
nhà có tải chênh lệch được tách ra bởi khe lún.
III. VËt liÖu mãng, gi»ng, ®Öm c¸t
- Bê tông 250#
 Rn = 1100 T/m2
, Rk = 88 T/m2
.
- Thép chịu lực : AII  Ra = 28000 T/m2
- Lớp lót : bê tông nghèo, mác 100, dày 10 cm
- Lớp bảo vệ cốt thép đáy móng dày 3 cm.
- Chọn vật liệu làm đệm cát : Chọn loại cát hạt trung sạch (hàm lượng SiO2 > 70%,
Mica < 0,15% ), đầm từng lớp đến chặt vừa (qc khoảng 800  1500 T/m2
), hÖ sè
®Çm chÆt K = 0,9
hm: Tính từ mặt đất tới đáy móng (không kể lớp bê tông lót ). Ở đây chọn hm =1,4m
V. Chän kÝch thíc ®¸y mãng, chiÒu cao mãng, ®Æc trng ®Öm c¸t
- Ký hiệu móng đơn dưới cột C1, C2 là M1, M2, móng băng dưới tường T3 là M3
Chọn kích thước các móng theo nguyên tắc đúng dần (M càng lớn thì tỷ lệ l/b càng
lớn). Chọn sơ bộ kích thước móng M1 : b x l x h = 1,2 x 2,2 x 0,5 (m)
M3 : b x h = 1,2 x 0,3 (m).
(ở đây chỉ làm ví dụ với một móng M1)

§Æc trng ®Öm c¸t
+ Góc mở đệm  = 300
- 450
, chọn  = 300
và góc mở  = 450
(góc  tuỳ thuộc
vào lớp đất đào hố móng và biện pháp thi công).
+ Chiều dµy đệm cát hđ = 1,0 m (bỏ hết lớp 1 - xem hình ).
+ Tính chất cơ lý của đệm cát: chọn hệ số đầm chặt K= 0,9,  = 1,88 T/m3
, wtn
=18%, e = 0,66  kmax =1,59T/m3
, qc = 800 T/m2
, tra bảng (trang 3 - phụ lục Bài
giảng Nền và Móng - T.S Nguyễn Đình Tiến) có   300
(ở đây chọn  = 320
-
330
), E0 =. qc = 2. 800 = 1600 T/m2
(chọn  =2 đối với cát vừa chặt vừa).
VI. ¸p lùc díi ®¸y mãng (= - ph¶n lùc ®Êt díi mãng)
- Giả thiết móng cứng, bỏ qua ảnh hưởng của móng bên cạnh (vì bước cột > 2b dự
kiến) và bỏ qua Q0 (vì Q0 nhỏ và hm đủ sâu ).
- Áp lực tiếp xúc dưới móng:
p  mtb
tc
0
h.
F
N
 = 71,3
2.1,4
1,2.2,2
  29,8 T/m2
pmax = p +
W
Mtc
0
= 29,8 + 2
9,1.6
1,2.2,2
 39,2 T/m2
pmin = p -
W
Mtc
0
= 22,8 - 2
9,1.6
1,2.2,2
 21,6 T/m2
- Áp lực gây lún pgl:
pgl  mhp 'γ = 29,8 – 1,8.1,4 = 27,3 T/m2
- Ph¶n lực ®Êt díi ®¸y mãng (không kể bản thân móng và lớp đất phủ lấp)
0p 
F
Ntt
0
=
82
1,2.2,2
= 31,0 T/m2
p0
max
= 0p +
W
Mtt
0
= 31,0 + 2
10,5.6
1,2.2,2
 41,8 T/m2
p0
min
= 0p -
W
Mtt
0 = 31 - 2
10,5.6
1.2.2,2
 20,2 T/m2
No
Mo
Pmin
Pmax

VII. KiÓm tra kÝch thíc ®¸y mãng
T¹i ®¸y mãng
Điều kiện kiểm tra: p  Rđ và pmax  1,2Rđ
Trong đó p đã tính trong bước VI và sức chịu tải của nền tính gần đúng theo công
thức Terzaghi: R® =
0,5. . . . ' .m
s
A b B h C c
F
  
A = N . n . i ; B = Nq . nq. iq ; C = Nc . nc. ic
- Víi ®Öm c¸t = 330
 N =34,8 ; Nq = 26,1 ; Nc = 38,7 (tra bảng phụ lục trang 13, Bài
giảng Nền và Móng - T.S Nguyễn Đình Tiến).
n = 1 – 0,2.
l
b
= 1 - 0,2.
1,2
2,2
= 0,89 ; nq =1; nc = 1 + 0,2.
l
b
=1 + 0,2.
1,2
2,2
= 1,11
Các hệ số mi, ii =1. Thay vào ta có:
Rđ =
0,5.34,8.0,89.1,88.1,2 26,1.1,8.1,4 0
3
 
= 33,6 T/m2
Vậy p < Rđ ( 29,8 T/m2
< 33,6 T/m2
)
pmax < 1,2.Rđ ( 39,2T/m2
<  33,6.1,2 = 40,3 T/m2
)
 Đệm cát đủ sức chịu tải.
T¹i ®¸y líp ®Öm c¸t
Nếu lớp đất dưới đáy đệm yếu hơn lớp đệm cát thì cần phải kiểm tra cường độ đất nền tại đáy
đệm (bề mặt lớp đất yếu hơn). Khi đó ta thay móng bằng khối móng quy ước.
- Xác định kích thước khối móng quy ước:
bqu = b +2.hđ.tg = 1,2 + 2.1.tg300
 2,22 m

lqu = l +2.hđ.tg = 2,2 + 2.1.tg300
 3,22 m
Cũng có thể xác định kích thước khối móng quy ước theo điều kiện cân bằng áp
lực: N = (p - .hm).F = z.Ftd, z = (p - .hm).k  Ftd =F/k
- Xác định ứng suất dưới đáy đệm cát và kiểm tra áp lực lên lớp đất 2 :
bt
hdhmz  +  hdhmz   R®2
 bt
hdhz  = ’.hm + đhđ = 1,8.1,4 + 1,88. 1,0 = 4.4 T/m2
.
  hdhmz  = k0 .(p - ’. hm).
MÆt kh¸c: l/b = 2,2/1,2 = 1,83 ; z/b = h® / b = 1,0/1,2 = 0,83  Tra b¶ng 10, néi suy
ta ®îc k0 = 0,58   hdhmz  = 0,58. (27,3) = 15,8 T/m2
.
- X¸c ®Þnh cêng ®é ®Êt nÒn cña líp ®Êt ë ®¸y ®Öm c¸t ( líp 2):
Sức chịu tải của lớp đất dưới đáy đệm cát được xác định theo công thức cho móng
quy ước: lq x bq x h mq = 2,22 x 3,22 x 2,4 m ( hmq = hm + h®):
R®2 =
0,5. .γ. . .qu
s
A b B q C c
F
 
Trong đó: A = N . n . i; B = Nq . nq . iq; C = Nc . nc . ic; các hệ số i = iq = ic = 1
Víi  = 160
 N =2,72 ; Nq = 4,33 ; Nc = 11,6 ; c = 2,6T/m2
;
q – là phụ tải tại mức đáy móng.
q = 1. h1 + đệm. hđệm = 1,8. 1,4 + 1,88. 1,0 = 4,4 T/m2
n = 1 – 0,2.
qu
qu
l
b
= 1 - 0,2.
2,22
3,22
= 0,86 ; nq =1; nc = 1 + 0,2.
qu
qu
l
b
=1 + 0,2.
2,22
3,22
= 1,14
 R®2 =
0,5.2,72.0,86.1,88.2,22 4,33.4,4 11,6.1,14.2,6
2
 
= 29,1 T/m2
ThÊy:  hqz +  bt
hqz  = 4,4 + 15,8  20,2 T/m2
< R®2 = 29,1 (T/m2
)  đất ở lớp 2 đủ
chịu lực và kích thước chọn như trên hợp lý.
Chó ý:
- Mét trong 2 ®iÒu kiÖn trªn, 2 vÕ ph¶i xÊp xØ nhau ®Ó ®¶m b¶o ®iÒu kiÖn kinh tÕ. (vÝ
dô trªn pmax  1,2 R®)
- NÕu kh«ng tho¶ m·n tøc lµ p > R, pmax > 1,2 R hoÆc p << R  th× quay l¹i bíc
2 chän l¹i ph¬ng ¸n hoÆc chọn lại kÝch thíc mãng bxl.
- Trêng hîp ®Öm c¸t 1 phÇn, cÇn chó ý ®iÒu kiÖn p2 <  R 2 ®Ó ®iÒu chØnh bÒ dµy
líp ®Öm cho hîplý
VII.2. KiÓm tra biÕn d¹ng cña nÒn ®Êt

- Chia nền đất dưới đáy móng thành các lớp phân tố có chiều dày hi <= b/4. ở đây
chọn hi = 0,3 m, phÇn díi níc ngÇm 0,4m ph¶i chó ý®Èy næi.
-6900
Mùc níc ngÇm
0
-2000
-2400
-1000
1.8 260
2.34 25.640.3
2.904 23.690.6
3.468 19.31
14.791.4
4.784 11.258
5.536 8.658
6.288 6.786
7.04 5.4
7.792
4.394
8.544
3.6149.29
3.04210.05
2.57410.8
2.2111.552
1.92412.3
1.66413.05
1.48213.8
4.032
2.2
2.6
1.8
3.4
3.8
3
4.6
5
4.2
6.2
6.6
5.4
Lớp 1 (lớp đệm cát) không có kết quả thí nghiệm eodometer vậy sử dụng kết quả
xuyên tĩnh (môdun biến dạng E0 =1600 T/m2
).
B¶ng kÕt qu¶ tÝnh lón cho líp ®Êt 1(l/b=2,2/1,2= 1,83)
Líp
®Êt

(T/m3
)
li
(m)
zo
(m)
 bt
z
(T/m2
)
z
(m)
z/b K0
z
gl
(T/m2
)
 z
gl
(T/m2
)
E0s
(T/m2
)
si
(cm)
đệm
cát
1.88
0 1,4 2,52 0 0 1 27,3 - - -
0.3 1,7 3,08 0.3 0,25 0.907 24,76 26,03 1600 0.390
0.3 2,0 3,65 0.6 0,5 0.720 19,66 22,21 1600 0,333
0,88 0.4 2,4 4,00 1 0,83 0.580 15,80 17,73 1600 0.266
( z
gl
: TÝnh ë gi÷a líp)
Độ lún của lớp đệm cát: Sđệm  0,99 cm
- Đối với lớp 2 nÕu xem như không thấm, dùng kết quả cuả thí nghiệm nén
eodometer, xác định các giá trị e1i , e2i tương ứng với các giá trị p1i và p2i và kết
quả tính lún từng lớp như sau:
BiÓu ®å ph©n bè øng suÊt trong nÒn ®Êt

B¶ng kÕt qu¶ tÝnh lón cho líp ®Êt 2 (l/b=2,2/1,2= 1,83)
li
m

T/m3
zo
m
bt

T/m2

P1i
T/m2
zi
m
z/b
k0
gl

T/m2

gl
T/m2
P2i
T/m2
e1i e2i
si
cmTra trªn ®ưêng
cong e-p
0.4
1.88
(Sét
cố kết
chậm
xem
như
không
thÊm
nước)
2.4 4.4 - 1 0.83 0.58 15.83 - - - - -
0.4 2.8 5.15 4.78 1.4 1.17 0.45 12.29 14.06 18.83 0.831 0.797 0.743
0.4 3.2 5.9 5.53 1.8 1.50 0.33 9.01 10.65 16.17 0.828 0.802 0.569
0.4 3.6 6.65 6.28 2.2 1.83 0.26 7.10 8.05 14.33 0.826 0.805 0.46
0.4 4.0 7.4 7.03 2.6 2.17 0.14 3.82 5.46 12.49 0.824 0.807 0.373
0.4 4.4 8.16 7.78 3,0 2.50 0.11 3.00 3.41 11.19 0.821 0.808 0.286
0.4 4.8 8.91 8.54 3.4 2.83 0.09 2.46 2.73 11.27 0.819 0.808 0.242
0.4 5.2 9.66 9.29 3.8 3.17 0.08 2.18 2.32 11.61 0.816 0.808 0.176
0.4 5.6 10.41 10.04 4.2 3.50 0.07 1.91 2.05 12.08 0.814 0.808 0.132
0.4 6.0 11.17 10.79 4.6 3.83 0.06 1.64 1.77 12.56 0.812 0.807 0.11
0.4 6.4 11.92 11.55 5 4.17 0.04 1.09 1.37 12.91 0.811 0.806 0.11
0.4 6.8 12.64 12.28 5.4 4.50 0.03 0.82 0.96 13.24 0.809 0.805 0.088
0.4 7.2 13.39 13.02 5.8 4.83 0.03 0.82 0.82 13.83 0.807 0.804 0.066
0.4 7.6 14.15 13.77 6.2 5.17 0.02 0.55 0.68 14.45 0.806 0.803 0.066
(P1i;P2i ; e1i;e2i tính cho các điểm ở giữa lớp thứ i)
Độ lún lớp 2: S2 = 3.42 cm
Tổng độ lún S = S1+ S2 = 0,99 + 3.42 = 4,41 cm
Kết luận: Tổng độ lún S = 4,41cm < Sgh = 8 cm  vậy móng thoả mãn điều
kiện độ lún tuyệt đối.
VIII. KiÓm tra chiÒu cao mãng
Giả thiết coi móng là bản conson ngàm tại mép cột, độc lập theo 2 phương,
chịu phản lực đất p0

VIII.1. KiÓm tra cêng ®é trªn tiÕt diªn nghiªng
- Cột đâm thủng móng (do lực cắt) theo hình tháp nghiêng về các phía góc 450
,
gần đúng coi cột đâm thủng móng theo một mặt xiên góc 450
về phía p0max. Điều
kiện chống đâm thủng không kể ảnh hưởng của thép ngang và không có cốt xiên,
đai: Q Qb hay Pđt  Pcđt
- Chọn chiều dày lớp bảo vệ a = 3cm vậy ta có: h0 = h - a = 0,5 – 0,03 = 0,47 m
Ta có: bc + 2.h0 = 0,3 + 2.0,47 =1,24 m > b = 1,2 m
vậy btb = (bc + b)/2 =(0,3 + 1,2)/2 =0,75 m
- Tính lực cắt Q hay Pđt ( hợp lực phản lực của đất trong phạm vi gạch chéo):
P®t = dt
op .ldt.b = bl
pp
dt
t
..
2
0
max
0 
Với:
lđt = 0
2
h
al c


=
2,2 0,4
0,47
2

 = 0,43 m
pot = p0
min
+ (p0
max
- p0
min
).
l
ll dt
= 20,2 + (41,8 – 20,2).
2,2 0,43
2,2

= 37,6 T/m2
 Pđt =
41,8 37,6
.0,43.1,2
2

= 20,5 T
- Pcđt = Rk.h0 .btb = 88.0,47.0,75 = 31,0 T
Pđt = 20,5 T < Pcđt = 31,0 T
Tính toán cường độ trên tiết diện thẳng góc tại vị trí có Mômen lớn- t¹i mÐp cét víi
s¬ ®å tÝnh lµ b¶n conson ngµm t¹i mÐp cét
- Tính cốt thép theo phương cạnh dài
Ml
ng = b
lpp ngng
.
2
.
3
.2 2
max00 
hoặc Ml
ng  b
lpp ngng
.
2
.
2
2
max00 
No
Mo
45
0
P0
min
P0
max
P0t
P0
®t
l®t
ho=0,52m
2200
1800

+ p0ng = p0
min
+ (p0
max
- p0
min
).
l
ll ng )( 
= 20,2 + (41,8 -20,2).
2,2
9,02,2  = 33,0T/m2
 Ml
ng =
2
33,0 41,8 0.9
. .1,2
2 2

= 18,17 T.m
+ Cốt thép yêu cầu:
Fa = 2
0
18,17
0,0015
0,9. . 0,9.28000.0,47
l
ng
a
M
m
R h
  = 15 cm2
Chọn 1014 a 133 (Fa = 15,4 cm2
)
- Tính cốt thép theo phương cạnh ngắn b
+ Mômen tại mép cột
Mb
ng = l
b
p
ngtb
.
2
. 2
0  Mb
ng =
2
0.45
31 . .2,2
2
= 6,9 T.m
+ Cốt thép yêu cầu:
Fa =
2
0
6,9
0,00058
0,9. . 0,9.28000.0,47
b
ng
a
M
m
R h
  = 5,8 cm2
Chọn cÊu t¹o 12  12 a 200 (Fa = 13,56 cm2
). Bố trí cốt thép như hình vẽ.
( với khoảng cách cốt thép chọn như trên có thể coi là hợp lý vµ cã thÓ chän h =
0,45m, lóc ®ã lîng thÐp t¨ng lªn mét chót)
IX. GHI chó
1. Hệ dầm giằng: bố trí hệ giằng ngang, dọc để tăng độ cứng của móng và công
trình đồng thời kết hợp đỡ tường chèn, tường bao. Cấu tạo giằng xem bản vẽ.
Giằng GM: bgx hg =0,25 x 0,45 m
2. Trường hợp lớp 1 khá dày nhưng không quá yếu có thể dùng đệm cát thay thế
một phần. Chiều dày lớp đệm cát nên không quá 2-3 m, và hợp lý khi mức độ
chênh lệch giữa ứng suất tại đáy lớp đệm cát và sức chịu tại của nền dưới đệm
là không nhiều trong khi vẫn đảm bảo điều kiện biến dạng của nền.
3. Khi thi công đệm cát, chiều dày lớp cát đầm phụ thuộc vào máy thi công.
4. Các ghi chú khác xem trang 13.

Tr×nh tù tÝnh to¸n mãng n«ng trªn nÒn gia cè cäc çt nÐn
chÆt ®Êt (bá qua c«ng dông tho¸t níc)
Tµi liÖu
Chän ph¬ng ¸n mãng
trªn nÒn cäc çt
Çc ®Æc trng mãng
vµ nÒn cäc çt
hm
Chän çc ®Æc trng
mãng vµ nÒn
¸p lùc díi ®¸y mãng
KiÓm tra bxh
KiÓm tra h0, tÝnh Fa
Çc kiÓmtra kh¸c
CÊu t¹o
B¶n vÏ
- C«ng tr×nh
- §Þa chÊt
- Çc tiªu chuÈn: Sgh, [S]gh
- M¸c bªt«ng, thÐp, líp lãt
- VËt liÖu cäc çt.
- Cè g¾ng n«ng
- bxlxh
- dcäc , hgiacè , Fnc , enÐnchÆt --> n , L
--> bè trÝ líi cäc çt  ®Òu
- p ; p0 ; pgl
p  Rgc , Pmax  1,2Rgc
S  Sgh
- KiÓm tra cêng ®é trªn tiÕt diÖn nghiªng
- KiÓm tra cêng ®é trªn tiÕt diÖn ®øng
ThÝ nghiÖm x¸c
®Þnh çc chØ tiªu c¬
lÝcña nÒn gia cè

mãng n«ng trªn nÒn gia cè cäc c¸t nÐn chÆt ®Êt
I. Tµi liÖu thiÕt kÕ
I.1. Tµi liÖu c«ng tr×nh (t¬ng tù phÇn mãng n«ng trªn nÒn tù nhiªn)
- Tên công trình: Trường Đại Học Y …
- Đặc điểm kết cấu: Kết cấu nhà khung ngang BTCT chịu lực gồm 2 khối, 1 khối 1 khối
3 tầng, 1 khối 2 tầng:
- Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn dưới chân các cột, tường (ghi trên mặt bằng):
Ntc
0 = Ntt
0 /n; Mtc
0 = Mtt
0 /n; Qtc
0 = Qtt
0 /n (n là hệ số vượt tải gần đúng có thể lấy chung
n = 1,1 – 1,2 ở đây chọn n = 1,15).
C2 : Ntc
0 = 71,3T ; Mtc
0 = 9,1 Tm ; Qtc
0 = 2,8 T
C2 : Ntc
0 = 55,6 T ; Mtc
0 = 6,1 Tm ; Qtc
0 = 2,34 T
T3 : Ntc
0 = 28,7 T/m ; Mtc
0 = 1,3 Tm/m ; Qtc
0 = 1,0 T/m
I.2. Tµi liÖu ®Þa chÊt c«ng tr×nh
- Phương pháp khảo sát: Khoan, xuyên tĩnh (CPT), xuyên tiêu chuẩn (SPT).
Lớp 3 : số hiệu 100 dày vô cùng.
Mực nước ngầm ở độ sâu 2 m. Tương tự như ví dụ trên ta có trụ địa chất như sau:
Nhận xét: Lớp đất 1 là loại cát pha, tÝnh tho¸t níc t¬ng ®èi lín, dẻo gần nhão (khá
yếu ) có chiều dày lớn 5,4 m, mực nước ngầm ở độ sâu 2 m. Lớp đất 2 và 3 tốt dần.
Cát pha, dẻo  =1.8 T/m3
,  =100
, c = 0.8 T/m2
,
 = 2.68, B = 0.77 , a1-2 = 31.10-4
m2
/N, qc = 40 T/m2
, N = 3
Cát to, chặt vừa  = 1.89 T/m3
, e0 = 0.67 ,  = 2.63 , =330
qc = 780 T/m2
, N = 17 , E0 =1560 T/m2
Sét pha, nửa cứng  =1.88 T/m3
,  =160
, c= 2.6 T/m2
 = 2.71 , B = 0.19 , a1-2 = 21.10-4
m2
/N
qc = 290 T/m2
,E0 =1160 T/m2
, N = 12.

- Độ lún cho phép đối với nhà khung chèn tường Sgh = 8 cm .
- Chênh lún tương đối cho phép gh
L
S
= 0,2% (Tra bảng phụ lục trang 19, bài giảng
Nền và Móng - T.S Nguyễn Đình Tiến).
- Hệ số an toàn : Lấy Fs = 2 (Nếu là nền đất cát không lấy được mẫu nguyên dạng thì lấy
Fs =3)
- Tải trọng công trình không lớn. Lớp đất trên cùng là cát pha, khá yếu và dày 5,4 m
đồng thời nước ngầm nông (ở độ sâu 2 m), vì vậy không nên đặt móng sâu h¬n 2 m. ở
đây chọn giải pháp gia cố nền bằng cọc cát là khả thi.
- Móng BTCT dạng đơn dưới cột, móng băng BTCT dưới tường .
- Các tường chèn, bao che có thể dùng móng gạch hay dầm giằng để đỡ.
- Các khối nhà có tải chênh lệch được tách ra bởi khe lún.
III. VËt liÖu mãng, gi»ng, cäc c¸t
- Bê tông 250#
 Rn = 1100 T/m2
, Rk = 88 T/m2
.
- Thép chịu lực: AII  Ra =28000 T/m2
- Lớp lót: bê tông nghèo, mác 100, dày 10 cm
- Lớp bảo vệ cốt thép đáy móng dày 3 cm.
- Chọn vật liệu làm cọc cát: Chọn loại cát hạt thô, sạch (hàm lượng SiO2 > 70%, Mica
< 0,15% ),
- qui trình thi công đổ cát vào ống từng đợt, đầm hay rung tuỳ thuộc vào thiết bị.
Tính chất vật lý của lớp đất sau khi gia cố bằng cọc cát: Giả thiết cọc cát chØ nén chặt
đất enc = 0,613 (theo kinh nghiệm enc≈ Δ(Wd+0,5A) hoặc đơn giản hơn là enc ≈ e0 – 0,3).
Ghi chú: Sau khi thi công cọc cát phải thí nghiệm (lấy mẫu, bàn nén, xuyên …) để xác
định các chỉ tiêu cơ lý của đất đã gia cố vµ điều chỉnh thiết kế.
hm - Tính từ mặt đất tới đáy móng (không kể lớp BT lót), chọn hm =1,4 m.
V. C¸c ®Æc trng mãng vµ nÒn
- Ký hiệu móng đơn dưới cột C1, C2 là M1, M2, móng băng dưới tường T3 là M3
- Chọn kích thước móng (theo nguyên tắc đúng dần, M càng lớn thì tỷ lệ l/b càng
lớn). M1 : b x l x h = 1,5x 2,4 x 0,5 (m)
M3 : b x h = 1,2 x 0,3 (m)
(ở đây chỉ làm ví dụ với một móng M1)

- §Æc trng cäc c¸t
Chọn cọc cát có đường kính d = 40 cm, mũi cọc cát hạ vào lớp đất 2 (có tính chất
xây dựng tốt hơn)  chiều dài cọc cát hc = 4,0 m (cắm vào lớp 2 một đoạn 0,5 m),
chiều dày lớp đệm 50 cm.
- Diện tích cần nén chặt rộng hơn đáy móng  0,2b về mỗi phía
 Fnc  1,4b.(l + 0,4.b)
 1,4. 1,5. ( 2,4 + 0,4. 1,5) = 6,3 m2
 Chọn Fnc = 6,3 m2
- Số lượng cọc cát: n 
4
. 2
d
Fnc

.
0
0
1 e
ee nc


= 2
6,3
3,14.0,4
4
.
913,01
613,0913,0


 8 cọc
(nÕu chän d= 0,5m th× n= 6, khã bè trÝ hîp lý)
- Khoảng cách các cọc cát tính theo giả thiết bố trí tam giác đều:
L  0,952.d.
ncee
e


0
01
= 0,952.0,4.
613,0913,0
913,01


= 0,96 m
 Chọn khoảng cách cọc cát là lc = 0,9 m
- Bề dày lớp đệm cát hđ = 30 cm
- Bố trí cọc cát: Bố trí dạng lưới tam giác gần đều như hình vẽ.
Ghi chú: Việc bố trí cọc cát một cách hợp lý còn phải căn cứ vào mặt bằng tổng
thể. Ví dụ trường hợp trên có thể thêm 2 cọc 9; 10.
VI. ¸p lùc (= - ph¶n lùc ®Êt) díi ®¸y mãng
- Giả thiết móng cứng, bỏ qua ảnh hưởng của móng bên cạnh (vì bước cột > 2b dự
kiến) và bỏ qua Q0 (vì Q0 nhỏ và hm đủ sâu ).

b x l = 1,5 x 2,4
- Áp lực tiếp xúc dưới đáy móng
p  mtb
tc
0
h.
F
N
 =
71,3
2.1,4
1,5.2,4
 = 22,6 T/m2
pmax = p +
W
Mtc
0
= 22,6 + 2
9,1.6
1,5.2,4
 28,9 T/m2
pmin = p -
W
Mtc
0
= 22,6 - 2
9,1.6
1,5.2,4
 16,3 T/m2
- ¸p lùc g©y lón pgl
pgl  mhp 'γ = 22,6 – 1,8. 1,4  20,0 T/m2
- Phản lực đất tại đáy móng (không kể bản thân móng và lớp đất phủ lấp):
0p 
F
Ntt
0
=
82
1,5.2,4
= 22,8 T/m2
p0
max
= 0p +
W
Mtt
0
= 22,8 + 2
10,5.6
1,5.2,4
 30,1 T/m2
p0
min
= 0p -
W
Mtt
0
= 22,8 - 2
10,5.6
1,5.2,4
 15,5 T/m2
VII. KiÓm tra kÝch thíc ®¸y mãng
T¹i ®¸y mãng:
Điều kiện kiểm tra: p  R® vµ pmax  1,2R®
Trong đó p đã tính trong bước VI và sức chịu tải của nền tính theo công thức:
Rđ =
0,5. . . . ' .m
s
A b B h C c
F
  
A = N . n . i ; B = Nq . nq .iq ; C = Nc . nc . ic
- Với 1 = 100
 N = 1,04 ; Nq = 2,69 ; Nc = 9,6 (Tra bảng 21 - phụ lục BG Nền
và Móng - T.S Nguyễn Đình Tiến)
n = 1 - 0,2.
l
b
= 1 - 0,2.
1,5
2,4
= 0,875; nq =1; nc = 1+ 0,2.
l
b
=1 + 0,2.
1,5
2,4
= 1,125
và i=iq = ic= 1  cêng ®é chÞu t¶i cña nÒn ®Êt tù nhiªn:
R0đ =
0,5.1,04.0,875.1,8.1,5 2,69.1,8.1,4 9,6.0,8.1,125
2
 
= 8,3 T/m2
Giả thiết rằng sau khi gia cố, các thí nghiệm kiểm định lại cho biết: R®  3. R0®
 R® = 3.8,3  25 T/m2
. VËy p  Rđ ( 22,6 T/m2
< 25 T/m2
),
pmax  1,2.R® ( 28,9 T/m2
< 1,2. 25 = 30 T/m2
) 2 vế không quá chênh lệch
No
Mo
Pmin
Pmax
Po min
Po max

 Nền đất dưới móng đủ sức chịu tải, kích thước mãng vµ cäc c¸t chọn như trên
coi là hợp lý.
Chó ý:
- Mét trong 2 ®iÒu kiÖn trªn, 2 vÕ ph¶i xÊp xØ nhau ®Ó ®¶m b¶o ®iÒu kiÖn kinh tÕ.
- NÕu kh«ng tho¶ m·n tøc lµ P> R, pmax > 1,2 R hoÆc p << R  th× quay l¹i bíc 2
chän l¹i ph¬ng ¸n d hoÆc chọn lại kÝch thíc mãng bx l.
KiÓm tra líp ®Êt díi mòi cäc c¸t
Tại độ sâu 5,6 m có:
+ Ứng suất do trọng lượng bản thân: bt = ’.hm + gc.hgc
gc – dung trọng riêng của nền đất sau khi gia cố, có thể tính gần đúng như sau:
gc =
F
)FF.(F cát1cát 
Fcát – diện tích phần gia cố cọc cát
F – diện tích tính trên một ô tam giác vùng gia cố.
vì 1 = cát = 1,8 T/m3
 bt = 1,8. 1,4 + 1,8 . 4,5 =10,08 T/m2
+ ứng suất do tải trọng ngoài gây ra 2 = k0. (p -’.hm)= k0. pgl
ta có z/b = 4,5/1,5 = 3; l/b = 2,4/1,5 =1,6  k0 = 0,079 2 = 0,079.20 = 1,6 T/m2
vậy bt > 5 2  không cần kiểm tra lớp đất dưới đáy cọc cát.
(Nếu dưới lớp đất dưới nền gia cố yếu thì cần phải kiểm tra cường độ đất nền tại bề
mặt lớp đất này. Cách tính tương tự như phần ví dụ tính đệm cát, thường thì ít kiểm tra
điều kiện này vì xem rằng cọc cát gia cố hết tầng chịu nén).
VII.2. KiÓm tra biÕn d¹ng cña nÒn ®Êt
Phạm vi nén lún tới độ sâu 5,4 m gồm 2 lớp đất, coi cọc cát gia cố hết chiều dày
nén lún và nền sau khi gia cố là đồng nhất, vì vậy gần đúng ta có thể tính độ lún
của nền bằng phương pháp áp dụng trực tiếp kết quả lý thuyết đàn hồi:
S = gl
0
2
0
p..b.
E
1


.
Trong đó: - 0 = 0,25 - hÖ sè në h«ng
- Giả thiết các thí nghiệm kiểm tra lại cho kết quả môdul biến dạng của nền đất đã
gia cố: E0 = 3.E1 = 3.240 = 720 T/m2
 - hệ số h×nh d¹ng const (Tra bảng trang 16 - phụ lục Bài giảng Nền và Móng -
T.S Nguyễn Đình Tiến.). Víi
2,4
1,5
l
b
  1,6  tra bảng có  =1,12;
- pgl = 20 T/m2

 S =
2
1 0,25
.1,5.1,12.20
720

 0,044 m = 4,4 cm
- Kết luận : Tổng độ lún đất nền S = 4,4 cm < Sgh = 8 cm. Vậy thỏa mãn điều kiện
độ lún tuyệt đối.
Chú ý: Sau khi tính lún của móng M2 và M3 cần xác định độ chênh lún tương
đối giữa các móng và kiểm tra điều kiện: gh
L
S
L
S 


VIII. KiÓm tra chiÒu cao mãng.
VIII.1. KiÓm tra cêng ®é trªn tiÕt diện nghiªng
- Cột đâm thủng móng theo hình tháp nghiêng về các phía góc 450
, gần đúng coi
cột đâm thủng móng theo một mặt xiên góc 450
về phía p0max. Điều kiện kh«ng
đâm thủng không kể ảnh hưởng của thép ngang và không có cốt xiên, đai:
Q < Qb hay Pđt .Rk . h0. btb
- Kích thước cột: 0,3 x 0,5 (m)
Ta cã: bc + 2.h0 = 0,30 + 2.0,47 =1,24 m < b = 1,5 m
vËy btb = bc + h0 = 0,3 + 0,47 = 0,77 m
- TÝnh P®t - ( lực cắt = hîp lùc ph¶n lùc cña ®Êt trong ph¹m vi g¹ch chÐo):
Pđt = dtp .ldt.b = bl
pp
dt
t
..
2
0
max
0 
Với:
 lđt = 0
2
h
al c


=
2,4 0,5
0,47
2

 = 0,48 m
 pot = p0
min
+ (p0
max
- p0
min
).
l
ll dt
= 15,5 + (30,1 - 15,5).
2,4 0,48
2,4

 27,2 T/m2
 Pđt =
30,1 27,2
.0,48.1,5
2

= 20,6 T
- Ta có: Rk.h0 .btb = 88.0,47.0,77
 31,8 T > Pđt = 26 T
500
350

Tính toán cường độ trên tiết diện thẳng góc tại vị trí có mômen lớn nhất- tại mép
cột víi s¬ ®å tÝnh lµ b¶n conson ngµm t¹i mÐp cét
- TÝnh cèt thÐp theo ph¬ng c¹nh dµi l
 Mômen tại mép cột Mng = Mmax
Ml
ng = b.
2
l
.
3
p.2p 2
ngmax0ng0 
hoặc Ml
ng  b.
2
l
.
2
pp 2
ngmax0ng0 
p0ng = p0
min
+ (p0
max
- p0
min
).
l
ll ng )( 
= 15,5 + (30,1-15,5).
4,2
95,04,2 
 24,3 T/m2
 Ml
ng =
2
30,1 24,3 0,95
. .1,5
2 2

= 18,4 T.m
 Cèt thÐp yªu cÇu:
Fa =
0
18,4
0,9. . 0,9.28000.0,47
l
ng
a
M
R h
 = 17,5 cm2
Chän 1214 a 133 (Fa = 18,3 cm2
)
- TÝnh cèt thÐp theo ph¬ng c¹nh ng¾n b:
 M«men t¹i mÐp cét:
bng = (1,5 - 0,30)/2 = 0,6 m
Mb
ng = l
b
p
ngtb
.
2
. 2
0 =
2
0,6
22,8 . .2,4
2
= 9,8 T.m

Cèt thÐp yªu cÇu: Fa = 2
0
9,8
8,2
0,9. . 0,9.28000.0,47
b
ng
a
M
cm
R h
 
Chän 13  12 a 200 (Fa = 14,7 cm2
). Bè trÝ cèt thÐp nh h×nh vÏ
( với khoảng cách cốt thép chọn như trên có thể coi là hợp lý vµ cã thÓ chän h =
0,45 m, lóc ®ã lîng thÐp t¨ng lªn mét chót).
14 14a150
14  12a180

IX. Ghi chó
1. Hệ dầm giằng: bố trí hệ giằng ngang, dọc để tăng độ cứng của móng và công
trình đồng thời kết hợp đỡ tường chèn, tường bao. Cấu tạo giằng xem bản
vẽ.
Giằng GM1 : bgx hg = 0,25 x 0,4 m
2. Khi bố trí cọc cát cố gắng theo hình tam giác đều và phải căn cứ vào mặt
bằng công trình để bố trí cho hợp lý.
3. Khi các lớp đất yếu cần gia cố có chiều dày khá lớn, cọc cát chỉ cần gia cố
hết chiều dày nén lún.
4. Các chú ý khác xem trang 13.

®å ¸n nÒn mãng
( phÇn mãng cäc ®µi thÊp )
Hä vµ tªn: MS Líp:
§Ò sè:
I. sè liÖu c«ng tr×nh: (nhµ c«ng nghiÖp):
* Cét ( toµn khèi hoÆc l¾p ghÐp )
TiÕt diÖn cét : bC x lC = 60 x 40 ( cm x cm )
* Tæ hîp t¶i träng tÝnh to¸n :
N0 = 1519 (kN)
M0 = 443,5 (kN.m)
Q0 = 34,2 (kN)
2. NÒn ®Êt:
Cao tr×nh mÆt ®Êt tù nhiªn : +0.00m.
Líp ®Êt sè hiÖu chiÒu dµy(m)
1 101 a
2 301 b
3 201 c
4 401 
II.Yªu cÇu :
- Xö lý sè liÖu t¶i, ®Þa chÊt.
- §Ò xuÊt hai ph¬ng ¸n mãng cäc ®µi thÊp vµ thiÕt kÕ mét ph¬ng ¸n.
- ThuyÕt minh tÝnh to¸n khæ A4 (viÕt b»ng tay)
- B¶n vÏ cã kÝch thíc 297x840 ( ®ãng cïng vµo thuyÕt minh ), trªn ®ã thÓ hiÖn:
Cao tr×nh c¬ b¶n cña mãng cäc ®· thiÕt kÕ vµ trô ®Þa chÊt ( tû lÖ tõ 1:150 ®Õn 1:100);
çc chi tiÕt cäc (tû lÖ 1:20 – 1:10); çc chi tiÕt ®µi cäc ( tû lÖ 1:50 – 1:30); B¶ng thèng kª thÐp
®µi, thÐp cäc; çc ghi chó cÇn thiÕt.
Ghi chó: §å ¸n nµy ph¶i ®îc thÇy híng dÉn th«ng qua Ýt nhÊt mét lÇn.
Gi¸o viªn híng dÉn

Tr×nh tù tÝnh to¸n vµ thiÕt kÕ
Bíc 1: Thu thËp vµ xö lý tµi liÖu (gäi t¾t lµ tµi liÖu) gåm:
+ Tµi liÖu vÒ c«ng tr×nh: (N0, M0, Q0)
+ Tµi liÖu vÒ ®Þa chÊt:
+ Çc tiªu chuÈn x©y dùng [S],  L
S ...
Bíc 2: Ph¬ng ¸n hÖ mãng cäc ®µi thÊp
Bíc 3: VËt liÖu
- Cäc: m¸c bª t«ng  Rn. Rk
cèt thÐp  Ra
- Líp b¶o vÖ.
- §µi: m¸c bª t«ng, thÐp, b¶o vÖ
Bíc 4: §é s©u ®¸y ®µi hm®
Hm®  0,7tg(450
- 2
 )
d
0
B'
Q

Bíc 5: Chän çc ®Æc trng cña mãng cäc, gåm:
- Cäc: + lc , Fc , n (sè lîng cäc)
+ Bè trÝ theo kiÓu líi hay hoa thÞ ®Òu
hoÆc kh«ng ®Òu
- §µi cäc: B® x L® (tõ viÖc bè trÝ cäc) x h® vµ H0®.
Bíc 6: X¸c ®Þnh t¶i träng t¸c dông lªn cäc




2
.
2
.
ix
ixyM
iy
iyxM
n
N
iP
P0i =

 2
i
iy
2
i
ix0
x
x.M
y
y.M
n
N
- gc = lc x F x 2,5 (T)
Bíc 7: KiÓm tra cäc
- Giai ®o¹n thi c«ng: cÈu, l¾p cäc.
- Giai ®o¹n sö dông P0max + gc  [P]
Bíc 8: KiÓm tra ®µi cäc
- TÝnh to¸n cêng ®é trªn tiÕt diÖn nghiªng
+ Cét ®©m thñng (Ðp thñng)
+ Hµng cäc chäc thñng
- TÝnh to¸n cêng ®é trªn diÖn ®øng
+ TÝnh to¸n Fa yªu cÇu  bè trÝ, kiÓm tra hµm lîng thÐp
Bíc 9: KiÓm tra tæng thÓ mãng cäc (coi lµ mãng khèi qui íc)
- KiÓm tra ¸p lùc díi ®¸y mãng khèi
- KiÓm tra ®é lón S  Sgh
Bíc 10: CÊu t¹o.
Bíc 11: B¶n vÏ.
tµi liÖu
HÖ mãng cäc
vËt liÖu
H
çc ®Æc trng:
m®
- cäc
- ®µi
P ,i P ,0i gc
kiÓm tra cäc
kiÓm tra ®µi
kiÓm tra :
cÊu t¹o
b¶n vÏ

i. Tµi liÖu thiÕt kÕ
I.1. Tµi liÖu c«ng tr×nh
- Đặc điểm kết cấu: Kết cấu nhà khung ngang BTCT, thi công toàn khối. Tiết diện
cột lc x bc = 0,6 x 0,4 (m). Tải trọng tính toán tại chân cột:
N0 = 1519 KN; M0y = 443,5 KN.m; Q0x = 34,2 KN
- Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn: Không có tổ hợp tải tiêu chuẩn nên số liệu tải trọng tại
chân cột có thể được lấy như sau:
Ntc
0 = Ntt
0 /n; Mtc
0 = Mtt
0 /n; Qtc
0 = Qtt
0 /n
(n là hệ số vượt tải gần đúng có thể lấy chung n = 1,1 – 1,2 ở đây chọn n = 1,15).
N0
tc
= 1320,8 KN; M0y
tc
= 386 KN.m; Q0x
tc
= 29,7 KN
Nhận xét: t¶i träng ®øng, độ lệch tâm khá lớn.
I.2. Tµi liÖu ®Þa chÊt:
- Phương pháp khảo sát: Khoan lÊy mÉu thÝ nghiÖm trong phßng, kết hợp xuyên
tĩnh (CPT) và xuyên tiêu chuẩn(SPT).
Lớp 1 : số hiệu 101 dày a = 3,2 m
Lớp 2 : số hiệu 301 dày b = 6,3 m
Lớp 3 : số hiệu 201 dày c = 6,8 m
Lớp 4 : số hiệu 401 rất dày
Lớp 1: Số hiệu 101, dày 3,2 m có các chỉ tiêu cơ lý như sau:
W
%
Wnh
%
Wd
%

T/m3


®é
c
kg/cm2
P(KPa)
qc
(MPa)
N
50 100 150 200
27,9 30,4 24,5 1,86 2,68 100
0,09 0,825 0,779 0,761 0,741 1,2 8
Từ đó có:
- Hệ số rỗng tự nhiên :
e0 =

 )1(. Wn 
- 1
=
86,1
)299,01.(1.68,2 
- 1 = 0,872
- Kết quả nén eodometer:
hệ số nén lún trong khoảng áp lực 100 – 200 kPa:
BiÓu ®å thÝ nghiÖm nÐn Ðp
e-p

a1-2 =
100200
741,0779,0


= 3,8. 10-4
(1/kPa)
- Chỉ số dẻo: A = Wnh - Wd = 30,4 – 24,5 = 5,9  Lớp 1 là lớp đất cát pha.
- Độ sệt: B =
A
WW d
=
9.5
5.249.27 
= 0,576  trạng thái dẻo mềm gần dẻo cứng.
- Mô đun biến dạng: qc = 2 MPa = 200 T/m2
 E0 = .qc = 4.200 = 800 T/m2
(cát pha dẻo mềm chọn  = 4).
Líp 2: Số hiệu 301, dày h2 = 6.3 m;
Chỉ tiêu cơ lý của đất:
W
%
Wnh
%
Wd
%

T/m3


®é
c
kg/cm2
qc
(MPa)
N
36,5 32,8 18,1 1,73 2,69 40
5 0,1 0,21 1
- Chỉ số dẻo: A= Wnh - Wd = 32,8 – 18,1 = 14,7%  Lớp 2 là lớp đất sét pha.
- Độ sệt của đất là: B =
A
WW d
=
7.14
1.185.36 
= 1,25  trạng thái nhão.
- Hệ số rỗng: e2 =

 )01.01( Wn 
- 1 = 1
73,1
)26,01.(1.69,2


= 1,77-1 = 0,96
- Môdun biến dạng E = .qc lớp 2 là sét nhão chọn  = 5  E = 5. 21 = 105 T/m2
Lớp 3: Số hiệu 201, h3 = 6,8 m; Các chỉ tiêu cơ lý của đất:
Trong ®Êt c¸c cì h¹t d(mm) chiÕm (%)
W
%

qc
MPa
N1
2
0.5
1
0.25
 0.5
0.1 
0.25
0.05
0.1
0,01 
0, 05
0,002
 0,01

0.002
5 10.5 30.5 30 12 10 2 0 16,8 2,64 7,5 28
Cỡ hạt d  0.5mm chiếm 15.5; d > 0.25mm chiếm 46 ; d > 0.1mm chiếm 76 
Ta thấy hàm lượng cỡ hạt lớn hơn 0,1mm trên 75%  lớp 3 là lớp cát hạt nhỏ, lẫn
nhiều hạt thô.
- Sức kháng xuyên qc = 7,5 Mpa = 750 T/m2
 lớp 3 là loại cát hạt vừa ở trạng
thái chặt vừa   = 330
, e0 = 0,65.
- Dung trọng tự nhiên  =
1
)01,01(
0 

e
Wn
=
65,1
)168,01.(1.64,2 
=1,86 T/m3
- Mô đun biến dạng: qc = 750 T/m2
 E0 = .qc chän  = 2 E0 = 2.750 = 1500 T/m2
.
Líp 4: Số hiệu 401, rất dày. Chỉ tiêu cơ lý của đất:

Trong đất các cỡ hạt d(mm) chiếm (%)
W
%
 qc
MPa
N
>
10
5
 10
2
 5
1
 2
0,5
 1
0,25
 0,5

0,25
>
10
2 8 28 35 17.5 6.5 3 2 17 2,63 12 40
Cỡ hạt d >10 mm chiếm 2; d >2 mm chiếm 38
Thấy hàm lượng cỡ hạt lớn hơn 2mm trên 25%, vậy lớp 4 là lớp cát sỏi.
Sức kháng xuyên qc = 12 MPa = 1200 T/m2
 cát thuộc trạng thái chặt vừa.
Mô đun biến dạng E1= qc lớp 4 là cát sỏi chặt vừa  chọn  = 2.
 E1 = 2.12 = 24 MPa = 2400 T/m2
.
Ta có kết quả trụ địa chất như sau:
NhËn xÐt : Lớp đất thứ nhất và thứ hai thuộc loại mềm yếu, lớp 3 khá tốt và dày,
lớp 4 rất tốt nhưng ở dưới sâu.
I.3. Tiªu chuÈn x©y dùng.
Độ lún cho phép đối với nhà khung Sgh = 8cm & chênh lún tương đối cho phép
ΔS/L = 0,2% (Tra phụ lục 28, bài giảng Nền và Móng-T.S Nguyễn Đình Tiến).
C¸t pha, dÎo mềm, =1,86 T/m3
, =2.68,  = 100
, c=1,5 T/m2
,
B = 0.576, qc = 200 T/m2
, N=8, E0 = 800 T/m2
SÐt pha, nh·o, E0=105 T/m2
, =1,73 T/m3
, =2.68
 = 40
5, c=1 T/m2
, qc = 42 T/m2
, N =1
C¸t h¹t nhá, chÆt võa
 =1.86T/m2
,  =2.64,  = 310
, E0 =1500 T/m2
qc = 750 T/m2
,, N= 28
Sái, chÆt
 =1,96 T/m2
,  = 2.63,  =360
, E0= 2400 T/m2
qc = 1200 T/m2
,, N = 40

II. ®Ò xuÊt ph¬ng ¸n:
- Công trình có tải khá lớn, đặc biệt lệch tâm khá lớn.
- Khu vực xây dựng biệt lập, bằng phẳng.
- Đất nền gồm 4 lớp:
+ Lớp 1: cát pha dẻo gần nhão khá yếu.
+ Lớp 2: sét nhão lớp yếu, dày 6,3 m.
+ Lớp 3: là lớp cát chặt vừa tính chất xây dựng tốt và có chiều dày 6,5 m.
+ Lớp 4: lớp sỏi chặt, tốt nhưng ở dưới sâu.
Nước ngầm không xuất hiện trong phạm vi khảo sát
- Chọn giải pháp móng cọc đài thấp.
 Phương án 1: dùng cọc BTCT 25 x 25 cm, đài đặt vào lớp 1, mũi cọc hạ
sâu xuống lớp 3 khoảng 3 – 4m. Thi công bằng phương pháp đóng (ép).
 Phương án 2: dùng cọc BTCT 30 x 30 cm, đài đặt vào lớp 1, mũi cọc hạ
sâu xuống lớp 3 khoảng 3 – 4m. Thi công bằng phương pháp đóng (Ðp).
 Phương án 3: dùng cọc BTCT 30x30, 35x35 đài đặt vào lớp 1. Cọc hạ
bằng phương pháp đóng vào lớp 4. Phương án này độ ổn định cao nhưng
khó thi công h¬n.
Ở đây chọn phương án 2 theo quan ®iÓm thi c«ng thuËn lîi .
iii. Ph¬ng ph¸p thi c«ng vµ vËt liÖu mãng cäc.
Đài cọc:
+ Bê tông : 250 #
có Rn = 1100 T/m2
, Rk = 88 T/m2
+ Cốt thép: thép chịu lực trong đài là thép loại AII có Ra = 28000 T/m2
.
+ Lớp lót đài: bê tông nghèo 100#
dày 10 cm
+ Đài liên kết ngàm với cột và cọc (xem bản vẽ ). Thép của cọc neo trong đài
 20d ( ở đây chọn 40 cm ) và đầu cọc trong đài 10 cm
Cọc đúc sẵn hạ bằng phương pháp đóng (hoặc ép):
+ Bê tông : 300 # Rn = 1300 T/m2
+ Cốt thép: thép chịu lực - AII , đai - AI
+ Các chi tiết cấu tạo xem bản vẽ.
IV. ChiÒu s©u ®¸y ®µi hm®:
Tính hmin - chiều sâu chôn móng yêu cầu nhỏ nhất:

hmin = 0,7.tg(450
-
2

).
b
Q
'.
Q : Tổng các lực ngang: Qx = 2,97 T
’ : dung trọng tự nhiên của lớp đất đặt đài  = 1,86 (T/m3
)
b : bề rộng đài chọn sơ bộ b =1,8 m
 : góc ma sát trong  = 150
hmin = 0,586 m ; ở đây chọn hm = 1,2 m > hmin = 0,586 m
 Với độ sâu đáy đài đủ lớn, lực ngang Q nhỏ, trong tính toán gần đúng coi như
bỏ qua tải trọng ngang.
V. Chän c¸c ®Æc trng cña mãng cäc.
V.1. Cäc
- Tiết diện cọc 30 x 30 (cm); Thép dọc chịu lực 4 16 AII (Tiết diện cọc chọn theo
kinh nghiÖm sau: PVL 3P)
- Chiều dài cọc: chọn chiều sâu cọc hạ vào lớp 3 khoảng 4,2m (xem thêm Bài
giảng NM) chiều dài cọc (cha kÓ mòi cäc) Lc = (3,2 + 6,3 + 4,2) - 1,2 + 0,5 =
13 m, chiều dài cọc tÝnh to¸n (cha kÓ mòi cäc) lc = 12,5m
Cọc được chia thành 2 đoạn C1, C2 dài 6,5 m. Nối bằng hàn bản mã (xem b¶n vÏ)
V.1.1. Søc chÞu t¶i cña cäc
1-a .Sức chịu tải của cọc theo vật liệu
PVL = m. . (Rb Fb + Ra Fa) ;
Trong đó: m - hệ số điều kiện làm việc phụ thuộc loại cọc và số lượng cọc trong
móng (0,85-1),  hệ số uốn dọc. Chọn m =0,9,  =1.
Fa -Diện tích cốt thép, Fa = 8.04 cm2
. Fb- Diện tích phần bê tông
Fb = Fc - Fa = 0,3.0,3 – 8,04.10-4
= 8,92 .10-2
m2
.
 PVL = 0,9.1.(1300.8,92.10-2
+ 2,8.104
. 8,04.10-4
) = 125 T
1-b. Sức chịu tải của cọc theo đất nền:
- Xác đinh theo kết quả của thí nghiệm trong phòng (phương pháp tra bảng phô
lôc trang 22,23). Sức chịu tải của cọc theo nền đất xác định theo công thức:
Pgh = Qc + Qs  sức chịu tải tính toán Pđ =
Fs
Pgh

Qs : ma sát giữa cọc và đất xung quanh cọc Qs = 1 ii
n
i
i hu 
1
Qc : Lực kháng mũi cọc. Qc = 2. R. F
Trong đó: 1,2 - Hệ số điều kiện làm việc của đất với cọc vuông, hạ bằng
phương pháp ép nên 1 = 2 = 1.
F = 0,3.0,3 = 0,09 m2
.
ui : Chu vi cọc. ui = 1 m.
R : Sức kháng giới hạn của đất ở mũi cọc. Với Hm = 12,5 m, mũi cọc đặt ở lớp
cát hạt nhỏ lẫn nhiều hạt to, chặt vừa tra bảng được R  2900 kPa = 2900 KN/m2
.
i : lực ma sát trung bình của lớp đất thứ i quanh mặt cọc. Ta tra được i (theo giá
trị độ sâu trung bình li của mỗi lớp và loại đất, trạng thái đất).
Lớp đất Loại đất
§é s©u
tb hi m
li
m
i
KN/m2
101 Cát pha, dẻo B = 0.576 2,2 2 14
301 Sét pha, nhão B = 1,25 Đất yếu bỏ qua
201
Cát hạt nhỏ lẫn nhiều hạt to, trạng
thái chặt vừa
11,6 4,2 50
§é s©u mòi cäc h = 13,7m vµ ®Êt c¸t nhá nhiÒu h¹t trung vµ th« R = 3000
KN/ m2

Pgh = [1,2(14. 2 + 50.4,2 ) + 3000.0,3.0,3 ] = 555,6 KN
 Pđ =
555,6
1,4
gh
s
P
F
  397 KN 40T
- Theo kết quả thí nghiệm xuyên tĩnh CPT
P® =
s
gh
F
P
=
32
Qc

+
251 ,
sQ
hay P ® =
32 
 sc QQ
Trong đó:
+ Qc = k.qcm.F : sức cản phá hoại của đất ở mũi cọc.
k - hệ số phụ thuộc loại đất và loại cọc (tra bảng trang 24 - phụ lục bài giảng
Nền và Móng - T.S Nguyễn Đình Tiến) có k = 0,5.
 Qc = 0,5.7500.0,09= 337,5 KN.
+ Qs = u.
i
ciq

.hi : sức kháng ma sát của đất ở thành cọc.
i - hệ số phụ thuộc loại đất và loại cọc, biện pháp thi công, tra bảng trang 24.
Lớp 1- cát pha dẻo 1 = 40, h1 = 2 m ; qc1 = 2000 KN/m2
,(bỏ qua lớp 2)
Lớp 3- cát nhỏ chặt vừa 3 =100, h3 = 4,2 m ; qc3 = 7,5 Mpa = 7500 KN/m2
 Qs =1,2.(
40
2000
.2 +
100
7500
.4,2 )  498 KN.
Vậy Pđ =
337,5 498
2

 41,7 T
- Theo kết quả thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT: theo công thức Meyerhof
P =
35,2
Qc

 sQ
+ Qc = m.Nm .Fc sức kháng phá hoại của đất ở mũi cọc (Nm - số SPT của lớp đất
tại mũi cọc).  Qc = 400. 28. 0,09 = 1008 KN.
+ Qs = i i
1
. u. N .l
n
i
n

 : sức kháng ma sát của đất ở thành cọc.
(Với cọc ép: m = 400, n = 2)
Ni chỉ số SPT của lớp đất thứ i ma cọc đi qua (bỏ qua lớp 2)
 Qs = 2. 1,2.(8.2 + 28.4,2) = 320,6 KN
[P] =
1008 320,8
2,5

= 1328,8/2,5  531 KN  53 T
 Søc chÞu t¶i cña cäc lÊy theo kÕt qu¶ tra b¶ng = 40 T ( 1/3PVL chän td 0,3x0,3m lµ
®îc)
Chó ý: X¸c ®Þnh SCT khi kÐo [P]kÐo
ta bá phÇn Qc vµ lÊy hÖ sè an toµn cao h¬n so víi khi
nÐn.

V.1.2. Chän sè lîng cäc vµ bè trÝ
Chọn 5 cọc bố trí như hình vẽ,
( đảm bảo khoảng cách các cọc 3d - 6d.)
.
Theo phương dọc khoảng cách này phải tính toán, còn phương bề rộng do không
có mômen nên chỉ cần bố trí khoảng 3D-4D, ở ví dụ này là 5D để dễ thi công cọc
V.2. §µi cäc
- Từ việc bố trí cọc như trên  kích thước đài: Bđ x Lđ = 1,8 x 2,7 m
- Chọn hđ = 0,8m  h0đ  0,8 - 0,1 = 0,7 m
VI. T¶i träng ph©n phèi lªn cäc.
- Theo các giả thiết gần đúng coi cọc chỉ chịu tải dọc trục và cọc chỉ chịu nén, kéo.
+ Trọng lượng của đài và đất trên đài:
Gđ  Fđ .hm . tb = 1,8. 2,7. 1,2.20 = 95 KN.
+ Tải trọng tác dụng lên cọc được tính theo công thức Pi =
n
N



n
1i
2
i
ix
y
y.M



n
1i
2
i
iy
x
x.M
+ Tải trọng tiêu chuẩn tại đáy đài là:
Ntc
= 1320,8 + 95 = 1415,8 KN.
My
tc
= M0y
tc
= 386 KN.m. ( Mx
tc
= M0x
tc
= 0)
Qx
tc
= 29,7 KN
Với xmax = 1,1 m  Pmax,min =
1415,8
5
 2
1,1.4
1,1.386
Pmax = 370KN, Pmin = 196 KN
+ Ph¶n lùc tính toán cña cäc t¹i ®¸y ®µi (không kể trọng lượng bản thân ®µi và lớp
đất phủ từ đáy đài trở lên):

P 0i =
n
N tt
0



n
1i
2
i
i
tt
y0
x
x.M
 P0max,min =
1519
5
 2
1,1.4
1,1.5,443
 P0max =404,6 KN, P0min= 203KN
Bảng số liệu tải trọng t¸c dông t¹i đầu cọc vµ ph¶n lùc cäc t¹i møc ®¸y ®µi
Cọc xi (m) Pi (KN) P0i (KN)
1 -1.1 196 203
2 1.1 370 404,6
3 0 283,2 303,8
4 -1.1 196 203
5 1.1 370 404,6
Pmax = 370KN (=37 T); Pmin = 196 KN (= 19,6 T. ) Tất cả các cọc đều chịu nén.
VII. TÝnh to¸n kiÓm tra cäc
VII.1. KiÓm tra cäc trong giai ®o¹n thi c«ng
- Khi vận chuyển cọc: tải trọng phân bố q = . F.n
Trong đó: n là hệ số động, n = 1,5
 q = 25.0,3.0,3.1,5 = 3,375 KN/m.
Chọn a sao cho M+
1  M-
1  a = 0,207.lc = 0,207.13/2 1,3 m
a a
M+
1
BiÓu ®å m«men cäc khi vËn chuyÓn
M1 =
2
qa2
= 3,375. 1,32
/2  3,169 KNm;
- Trường hợp treo cọc lên giá búa: để M2
+
 M2
-
 b  0,29 lc = (1,8-1,1,9m)
m
+ Trị số mômen dương lớn nhất: M-
2 =
2
2
qb
= 3,375.1,92
/2 = 6,1 KNm.
M -
2
b
M+
2
BiÓu ®å m«men cäc khi cÈu l¾p
M-
1

Ta thấy M1 < M2 nên ta dùng M2 để tính toán.
+ Lấy lớp bảo vệ của cọc là a’= 2cm  Chiều cao làm việc của cốt thép
h0 = 30 -2 = 28cm.
 Fa =
aRh
M
..9,0 0
2
=
6,1
0,9.0,28.280000
= 0,000061 m2
= 0,86 cm2
;
Cốt thép dọc chịu mô men uốn của cọc là 2 16 (Fa = 4cm2
)
 cọc đủ khả năng chịu tải khi vận chuyển, cẩu lắp.
- Tính toán cốt thép làm móc cẩu:
+ Lực kéo ở móc cẩu trong trường hợp cẩu lắp cọc: Fk = q.l
Fk
a = 1,3 m a =1,3 m
 lực kéo ở một nhánh, gần đúng:
F’k = Fk/4 = q.l/4 = 3,375. 6,5 /4 = 5,5 KN (= 0,55 T)
Diện tích cốt thép của móc cẩu: Fa = F’k/Ra =
0,55
21000
= 0,17 cm2
Chọn thép móc cẩu 12AI có Fa = 1,13 cm2
- Chọn búa và độ chối thích hợp: Theo kinh nghiệm với lc  12 m, trọng
lượng cọc qc = 2,5.F lc.= 2,5.0,0625.12  19KN (=2 T). Qbúa=1,8T
(0,7qc). Độ chối được xác định từ công thức đóng cọc; VÝ dô theo CT Hµ
lan víi Qbúa=1,8T, chiÒu cao r¬i H = 2m, q=2,9T, SCT giíi h¹n Pgh= 40. Fs(5-
7)= 200T =
2
.
( ).
Q H
Q q 
, th× ®é chèi (®é xuyªn s©u)  =7mm
- Chọn lực ép Pep =1,5 – 2,5P nếu ép vào lớp đất loại sét và 2-3P nếu là
đất cát. Lực ép max Pepmax ≥ 1,2 P và cho phép tới 1,4PVL
VII.2. Trong giai ®o¹n sö dông.
Pmin+ qc > 0  các cọc đều chịu nén  Kiểm tra: P = Pmax + qc  vµ [P] ;
Pmin+ qc < 0 cã cọc chịu kéo Kiểm tra: P = Pmin + qc  [P]kÐo
.
Víi qc = 0,09.12,5.25 = 29KN Pnén= Pmax+ qc = 370 + 29 = 399 KN< [P] = 400
KN sai lệch rÊt nhá Vậy tất cả các cọc đều đủ khả năng chịu tải và bố trí như
trên là hợp lý.

VIII. TÝnh to¸n kiÓm tra ®µi cäc
Đài cọc làm việc như bản conson cứng H = 0,8m, phía trên chịu lực tác dụng dưới
cột N0 , M0 phía dưới là phản lực đầu cọc P0i  cần phải tính toán hai khả năng.
VIII.1. KiÓm tra cêng ®é trªn tiÕt diÖn nghiªng - ®iÒu kiÖn ®©m thñng:
Gải thiết bỏ qua ảnh hưởng của cốt thép ngang và cốt đai.
- Kiểm tra cột đâm thủng đài theo dạng hình tháp do lực cắt:
1 2
3
4 5
Điều kiện kiểm tra: Q  Qb hay Pđt  Pcđt
Trong đó: Pđt - Lực cắt hay lực đâm thủng, bằng tổng phản lực của cọc nằm ngoài
phạm vi của đáy tháp đâm thủng:
Pđt = P01 + P02 + P04 + P05 = 2*(203 + 404,6) ≈ 1215,2 KN
Pcđt - lực chống đâm thủng (Tính theo giáo trình BTCT II ).
Pcđt = [1(bc+C2) + 2(hc +C1)] h0 Rk,, ở đây:
bc x hc - kích thước tiết diện cột bc x hc = 0,4x 0,6 m
h0 - chiều cao làm viÖc của đài h0 = 0,7m
C1, C2 - khoảng cách trên mặt bằng từ mép cột đến mép của đáy tháp đâm
thủng C1 = 1,1- 0,6/2- 0,3/2 = 0,65m, C2 = 0,5 – 0,4/2 – 0,3/2 = 0,15m < 0,5h0
C2 =0,35m
1, 2 -các hệ số xác định như sau:
1=1,5.
2
1
0
1 






C
h
=1,5.
2
0,7
1
0,65
 
  
 
=2,2; 2=1,5.
2
2
0
1 






C
h
=1,5.
2
0,7
1
0,35
 
  
 
=3,35
1,2

 Pcđt = [2,2. ( 0,4 + 0,35) + 3,35. ( 0,6 + 0,65)]. 0,7. 880 = 3596 KN
Vậy Pđt = 1215,2KN < Pcđt = 3576N chiều cao đài đủ điều kiện kh«ng đâm thủng
- Kiểm tra khả năng hàng cọc chÞu lùc lín chọc thủng đài theo tiết diện
nghiêng (®©y lµ kh¶ n¨ng nguy hiÓm khi lÖch t©m lín)
Điều kiện kiểm tra: Q  Qb hay
Pct  β.btb.h0.Rk hay Pct  1,25k.btb.h0.Rk
Pct = P02 + P05 = 2*404,6 = 809,2 KN; btb-
bề réng trung bình của td nghiêng, ở đây
btb  bđài =1,5m; k- hệ số tra bảng phụ
thuộc tỷ số C0/h0 (trang 27-phô lôc BGNM)
β = 0,7
2
0
1 






C
h
= 1,00 , ở đây C = C1;
 Pct = 483,2KN < 1.1,8. 0,7. 880 =
1108,8 KN thoả mãn điều kiện kh«ng
chọc thủng.
Ghi chú: Trường hợp ví dụ trên lêch tâm
theo phương x là 0  không cần kiểm tra
khả năng chọc thủng của cọc góc.
Kết luận: Chiều cao đài thoả mãn điều kiện chống đâm thủng và chọc thủng theo
tiết diện nghiêng.
VIII.2. TÝnh to¸n cêng ®é trªn tiÕt diÖn th¼ng ®øng - TÝnh cèt thÐp ®µi
Coi đài cứng làm việc như bản conson ngàm tại mép cột, độc lập theo 2 phương.
- Mômen tại mép cột theo mặt cắt I-I
MI = r1.(P02+P05)
Trong đó: r1: Khoảng cách từ trục
cọc 2 và 5 đến mặt cắt I-I, r1 = 0,8 m
 MI =0,8.2.404,6 = 647,4 KNm.
Cốt thép yêu cầu (chỉ đặt cốt đơn):
FaI =
a
I
Rh
M
..9,0 0
=
64,74
0,9.0,7.280000
=
0,00367 m2
= 36,7 cm2
;

Chọn 15 18 a 100, Fa = 38 cm2
 tháa m·n yªu cÇu cÊu t¹o vÒ kho¶ng c¸ch
- Mômen tại mép cột theo mặt cắt II-II :
MII = r2.( P01 + P02). Trong đó r2 = 0,3 m.
MII = 0,3.( 203 +401,6 ) = 181,4 KNm = 18,14 Tm
FaII =
a
II
Rh
M
..9,0 0
=
18,14
0,9.0,7.280000
= 0,00103 m2
= 10,3 cm2
Chọn 15  12 a200 : Fa = 15,8 cm2
(hàm lượng  = Fa/ (lđ *h0)= 0,08 % >
min=0,05 %)
 Bố trí cốt thép với khoảng cách vµ chªnh lÖch
®êng kÝnh cèt (6mm)như trên có thể coi là hợp lý
Ghi chó: cã thÓ chän h = 0,9m (h0 0,8m), lóc ®ã thÐp
Ýt h¬n
IX. KiÓm tra tæng thÓ mãng cäc.
Giả thiết coi hệ móng cọc là móng khối quy ước như
hình vẽ:
I.X.1. KiÓm tra sức chịu tải của đất díi ®¸y
mãng khèi
- Điều kiện kiểm tra:
pqư  Rđ và pmaxqư  1,2.Rđ
- Xác định khối móng quy ước:
 Chiều cao khối móng quy ước tính từ mặt đất lên mũi cọc HM = 13,7 m.
 Góc mở: Theo TCVN mở từ mép hàng cọc biên góc tb/4 =


i
ii
h
h
4
.
. Do lớp
đất 1 và 2 là những lớp yếu, khi tính bỏ qua ảnh hưởng của các lớp đất này,
h3 = 4,2 m  lc/3, vậy có thể lấy góc mở mãng qui íc  = 300
tõ líp 3 (theo
Terzaghi)
 Chiều dài của đáy móng quy ước: Lm= (2,2 +0,3) + 2. 4,2. tg 300
= 6,78 m.
 Bề rộng móng quy ước: Bm= (1,0 +0,3) + 2. 4,2. tg300
= 5,58 m.
- Xác định tải trọng tiêu chuẩn dưới đáy khối móng quy ước (mũi cọc):
 Trọng lượng của đất và đài từ đáy đài trở lên:
N1 = Fm. tb. hm = 6,78. 5,58. 20.1,2 = 908 KN
 Trọng lượng khối đất từ mũi cọc tới đáy đài: N2 = (LM. BM. - Fc) li.i
N2 = (6,78. 5,58 - 0,09.5). [2.18,6 + 6,3.17,3 +4,2.18,6]  8384 KN
Nq
No
3/4
Mo
Mq

 Trọng lượng các cọc: Qc = 5. 0,09. 12,5. 25 = 140,6 KN.
 Tải trọng tiªu chuÈn tại mức đáy móng qui íc
Nqư = N0 + N1 +N2 + Qc = 1320,8 + 908 + 8384 + 140,6 = 10753,4 KN.
Myqư = M0y = 386 Tm.
- Áp lực tại đáy khối móng quy ước: pqưmax,min =
qu
N
F

x
xM
W

yW
yM
Với Wy =
6
LB 2
MM
=
2
5,58.6,78
6
= 42,75 m3
.
Fqư = 6,78. 5,58 = 37,8 m2
.  pqưmax,min=
10753,4
37,8

386
42,75
,
pqưmax = 293,5KN/m2
; p qư = 284,5KN/m2
; pqưmin = 275,4KN/m2
.
- Cường độ tính toán của đất ở đáy khối quy ước
Rđ =
Fs
Pgh
= M
cMqM
H'.
Fs
c.NH'.1).-N(B..N0,5.


Lớp 3 có  =310
ta có: N =25,5 ; Nq = 20,6 ; Nc = 32,7 (bỏ qua các hệ số hiệu
chỉnh). Rđ =
0,5. 25,5. 18,6. 5,58 20,6. 18,0. 13,7
3

 2134 KN/m2
Ta có: pqưmax = 293,5 KN/m2
< 1.2 Rđ = 2561 KN/m2
qup = 284,5 KN/m2
< Rđ = 2134 KN/m2
 Như vậy nền đất dưới mũi cọc đủ khả năng chịu lực.
Chú ý: Nếu dưới mũi cọc có lớp đất yếu thì phải kiểm tra khả năng chịu lực của
lớp đất này.
IX.2. KiÓm tra lón mãng cäc:
- Ứng suất bản thân tại đáy khối móng quy ước:
bt
= 18,6. 3,2 + 6,3.17,3 + 3,2. 18,6 = 228 KN/m2
;
- Ứng suất gây lún tại đáy khối móng quy ước:
 gl
zqu = tc
- bt
= 284,5- 228  56,5KN/m2
;
- Độ lún của móng cọc có thể được tính gần đúng theo lý thuyết đàn hồi như sau:
S = gl
0
2
0
p..b.
E
1


với Lm/Bm = 6,78/5,58 = 1,2    1,0
 S =
2
1 0,25
.558.1,0.56,5
15000

 2 cm < [S]  tháa m·n.

X. CÊu t¹o vµ b¶n vÏ
Cấu tạo móng xem bản vẽ.
Tµi liÖu tham kh¶o
1. Bài giảng Nền và Móng - T.S Nguyễn Đình Tiến. Đại Học Xây Dựng
2. Kết cấu BTCT I và II - G.S -T.S Ngô Thế Phong và cộng sự….
Nhà xuất bản khoa học kỹ thuật 2000.
3. Nền và Móng - PGS – T.S Lê Đức Thắng ….

Tm hd da nen mong

Recommended

Recommended

More Related Content

What's hot

What's hot (20)

Viewers also liked

Viewers also liked (20)

Similar to Tm hd da nen mong

Similar to Tm hd da nen mong (20)

More from Anh Anh

More from Anh Anh (18)

Tm hd da nen mong