Downloaded 128 times
![SVEUČILIŠTE U ZAGREBU
GRAĐEVINSKI FAKULTET Ime i Prezime
ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG
PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 35
2cd
s1,max lim
yd
13 33
0 365 100 12 5 13 99 cm /m
434 78
f ,
A b d , , ,
f ,
ω= ⋅ ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ ⋅ = → mjerodavno
– limω varira ovisno o razredu betona
Odabrana armatura mora biti veća od potrebne i mora se nalaziti u području između minimalne i
maksimalne armature: maxs1,provs1,mins1, AAA <<
Glavna armatura:
ODABRANO: 2 2
s1,prov s1,req10/20cm ( =3 93 cm /m) 3 39 cm /mA , A ,φ > =
Razdjelna armatura:
ODABRANO: 2 2
s1,raz,prov s1,raz,req8/25cm ( =2 01cm /m) 1 25 cm /mA , A ,φ > =
Napomena: Proračunatom armaturom za polje armira se i područje spoja podesta i kraka
stubišta.
4.1.4. Dimenzioniranje poprečne armature
– nosivost elementa na poprečne sile bez poprečne armature:
( )
1 3
Rd,c Rd,c l ck 1 cp100
/
V C k f k b dρ σ⎡ ⎤= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅
⎣ ⎦
Rd,c 0 18 1 5 0 12C , / , ,= =
200 200
1 1 2 26 2 0
125
k , ,
d
= + = + = < – d → statička visina u [mm]
2
s1,prov 3 93 cmA ,= – ploština vlačne armature u ploči po m'
s1
1
3 93
0 00314 0 02
100 12 5
A ,
, ,
b d ,
ρ = = = <
⋅ ⋅
1 0 15k ,=
cp 0σ =
1000 mmb = – širina ploče u vlačnom području
( )
1 3
Rd,c Rd,c l ck 1 cp100
/
V C k f k b dρ σ⎡ ⎤= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅
⎣ ⎦
( )
1 3
Rd,c 0 12 2 00 100 0 00314 20 0 15 0 1000 125 55348 7 N 55 35 kN
/
V , , , , , ,⎡ ⎤= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅ = =
⎣ ⎦](https://image.slidesharecdn.com/05-stubiste-130704073107-phpapp02/85/05-stubiste-7-320.jpg)
![SVEUČILIŠTE U ZAGREBU
GRAĐEVINSKI FAKULTET Ime i Prezime
ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG
PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 41
Razdjelna armatura:
Razdjelna armatura je uzdužna armatura iz kraka stubišta cmφ10/20 .
Ležaj
Moment savijanja nad ležajem uzima se kao četvrtina momenta savijanja u polju.
Bezdimenzijski moment savijanja:
29600500
3331412100
4075250
lim2
cd
2
Ed
Ed ,,
,,
,
fdb
M
=<=
⋅⋅
⋅
=
⋅⋅
= μμ
Za Rd 0 050,μ = očitano:
cε = -1,8 ‰ ξ = 0,083
s1ε = 20,0 ‰ ζ = 0,970
Potrebna površina armature nad ležajem:
/mcm951
478434129700
4075250 2
yd
Ed
reqs1, ,
,,,
,
fd
M
A =
⋅⋅
⋅
=
⋅⋅
=
ζ
ODABRANO: 2 2
s1,prov s1,req8 cm ( =2 51cm /m) 1 94 cm /mA , A ,φ / 20 > =
4.2.4. Dimenzioniranje poprečne armature
– nosivost elementa na poprečne sile bez poprečne armature:
( )
1 3
Rd,c Rd,c l ck 1 cp100
/
V C k f k b dρ σ⎡ ⎤= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅
⎣ ⎦
Rd,c 0 18 1 5 0 12C , / , ,= =
200 200
1 1 2 27 2 0
124
k , ,
d
= + = + = < – d → statička visina u [mm]
2
s1,prov 9 42 cmA ,= – ploština vlačne armature u ploči po m'
s1
1
9 42
0 00759 0 02
100 12 4
A ,
, ,
b d ,
ρ = = = <
⋅ ⋅
1 0 15k ,=](https://image.slidesharecdn.com/05-stubiste-130704073107-phpapp02/85/05-stubiste-13-320.jpg)
More Related Content
05 -stubiste
- 1. SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKIFAKULTET Ime i Prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 29 4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA
- 2. SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKIFAKULTET Ime i Prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 30 2 30° 33133 2 16 28 15 31 21533 123 224 162 115115 4. Statički proračun stubišta 4.1. Stubišni krak 4.1.1. Analiza opterećenja Slika 4.1. Tlocrt i poprečni presjek stubišnog kraka i podesta
- 3. SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKIFAKULTET Ime i Prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 31 Krakovi stubišta ponašaju se kao uzdužno nosive ploče, dok su podesti poprečno nosivi. Proračun za takav sustav, koji je u nastavku primijenjen, nalazi se u knjizi Betonske konstrukcije – riješeni primjeri; Radić i suradnici; Zagreb 2006. (str. 111-118.). Stalno opterećenje: Parket na nagaznoj površini: n P P 0,31 = 0,03 6,5 = 0,28 a d γ a ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ......................... 0,22 kN/m2 Parket vertikale gazišta: v P P 0,13 = 0,02 6,5 = 0,28 b d γ a ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ......................... 0,06 kN/m2 Estrih na nagaznoj površini stube: M M 0 03 21d ,γ⋅ = ⋅ = ......................................... 0,63 kN/m2 Žbuka vertikale gazišta: M M 0,16 = 0,02 21= 0,28 b d γ a ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ............................ 0,24 kN/m2 Stube: 0 16 25 2 2 b , γ⋅ = ⋅ = ............................................. 2,00 kN/m2 AB ploča 15 cm: 0 15 25 = cos cos30 h ,γ α ⋅ ⋅ = ° ........................................... 4,33 kN/m2 Žbuka – podgled: M 0 02 18 = cos cos30 d ,γ α ⋅ ⋅ = ° ...........................................0,42 kN/m2 Ukupno stalno………..……………...…………..…………………..………. kg = 7,90 kN/m2 Korisno opterećenje: Uporabno opterećenje za stubišta…….……………...…………………………….. 3,00 kN/m2 Ukupno korisno………..…………...…………..…………………..…..…… kq = 3,00 kN/m2 U gornjim izrazima: a – širina stube na – širina nagazne površine b – visina stube vb – visina vertikale nagazne površine h – visina AB ploče d – debljine slojeva γ – jedinične težine materijala 4.1.2. Statički proračun
- 4. SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKIFAKULTET Ime i Prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 32 4.1.2.1. Karakteristične vrijednosti momenata savijanja i poprečnih sila Slika 4.2. Statička shema opterećenja stubišta i dijagram momenata savijanja Karakteristične vrijednosti reakcija i poprečnih sila nad ležajem: kN/m9,21= 3,19 3 621 2 242 24297 = L 32 == p2S Sk g k g k ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ +⋅⋅⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ +⋅⋅ ,, ,, bL Lg VR kN/m3,5= 3,19 3 621 2 242 24203 = L 32 == p2S Sk q k q k ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ +⋅⋅⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ +⋅⋅ ,, ,, bL Lq VR Položaj maksimalnog momenta savijanja u polju (mjesto gdje je poprečna sila jednaka nuli): Dijagram poprečne sile je horizontalan od oslonca do početka kraka (nema opterećenja). Položaj nultočke određuje se od mjesta gdje počinje krak (dijagram poprečnih sila ima nagib). g, q A B b =1,23P1 b =1,62P2L =2,24s 1 3bP1 1 3bP2 g, q L=3,19
- 5. SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKIFAKULTET Ime i Prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 33 m1,17=,21/7,99=/gg kVx = s obzirom na to da su stalno i korisno opterećenje na istom mjestu na nosaču, položaj je proračunat za stalno opterećenje – isti rezultat bi se dobio za korisno i za proračunsko opterećenje. Udaljenost maksimalnog momenta savijanja od ležaja A: m581171 3 231 =x 3 p1 ,, ,b 'x =++= Karakteristične vrijednosti momenata savijanja u polju: kNm/m9,14= 2 1717,90 -1,589,21= 2 = 22 kg k g k ,xg 'xRM ⋅ ⋅ ⋅ −⋅ kNm/m3,48= 2 17103 -1,583,5= 2 = 22 kq k q k ,,xq 'xRM ⋅ ⋅ ⋅ −⋅ 4.1.2.2. Proračunske vrijednosti momenta savijanja i poprečne sile Proračunska poprečna sila nad ležajem: kN/m6817535121935151351 q k g kEd ,,,,,V,V,V =⋅+⋅=⋅+⋅= Proračunski moment savijanja u polju: m/m56174835114935151351 q k g kEd kN,,,,,M,M,M =⋅+⋅=⋅+⋅= 4.1.3. Dimenzioniranje uzdužne armature Materijal: Beton: C20/25 ( ck ck,cubeC f / f valjak/kocka) cdf – proračunska čvrstoća betona 22 C ck cccd kN/cm3331N/mm331301 51 20 01 ,,, , , f f =⋅=⋅=⋅= γ α Čelik: B500B ( yk tk 500 540f / f /= ) ydf – proračunska granica popuštanja čelika 22 S yk yd kN/cm47843N/mm78434 151 500 ,, , f f ==== γ
- 6. SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKIFAKULTET Ime i Prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 34 Visina ploče stubišta: 15h = cm Zaštitni sloj betona (razred izloženosti XC1): 2 0c ,= cm Udaljenost do težišta armature: 1 2 2 0 1 0 2 2 5d c / , , / ,φ= + = + = cm Statička visina presjeka: 1 15 2 5 12 5d h d , ,= − = − = cm Bezdimenzijski moment savijanja: 29600840 3331512100 1756 lim2 cd 2 Ed Ed ,, ,,fdb M =<= ⋅⋅ = ⋅⋅ = μμ Za Rd 0 085,μ = očitano: cε = -2,7 ‰ ξ = 0,119 s1ε = 20,0 ‰ ζ = 0,953 Potrebna površina armature u polju: /mcm393 478435129530 1756 2 yd Ed reqs1, , ,,,fd M A = ⋅⋅ = ⋅⋅ = ζ Razdjelna armatura: 1. uvjet 2 s1,raz s1,prov0 2 0 2 3 93 0 79 cm /mA , A , , ,= ⋅ = ⋅ = 2. uvjet 2 s1,raz c0 001 0 001 100 12 5 1 25 cm /mA , A , , ,= ⋅ = ⋅ ⋅ = → mjerodavno Minimalna armatura za polje: 2 s1,min 0 0013 0 0013 100 12 5 1 63 cm /mA , b d , , ,= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ = → mjerodavno 2ctm s1,min yk 2 2 0 26 0 26 100 12 5 1 43 cm /m 500 f , A , b d , , , f = ⋅ ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ ⋅ = – gdje je ctmf vlačna čvrstoća betona Maksimalna armatura za polje: 2 s1,max c0 040 0 040 100 15 60 0 cm /mA , A , ,= ⋅ = ⋅ ⋅ = 2 s1,max c0 022 0 022 100 15 33 0 cm /mA , A , ,= ⋅ = ⋅ ⋅ =
- 7. SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKIFAKULTET Ime i Prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 35 2cd s1,max lim yd 13 33 0 365 100 12 5 13 99 cm /m 434 78 f , A b d , , , f , ω= ⋅ ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ ⋅ = → mjerodavno – limω varira ovisno o razredu betona Odabrana armatura mora biti veća od potrebne i mora se nalaziti u području između minimalne i maksimalne armature: maxs1,provs1,mins1, AAA << Glavna armatura: ODABRANO: 2 2 s1,prov s1,req10/20cm ( =3 93 cm /m) 3 39 cm /mA , A ,φ > = Razdjelna armatura: ODABRANO: 2 2 s1,raz,prov s1,raz,req8/25cm ( =2 01cm /m) 1 25 cm /mA , A ,φ > = Napomena: Proračunatom armaturom za polje armira se i područje spoja podesta i kraka stubišta. 4.1.4. Dimenzioniranje poprečne armature – nosivost elementa na poprečne sile bez poprečne armature: ( ) 1 3 Rd,c Rd,c l ck 1 cp100 / V C k f k b dρ σ⎡ ⎤= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅ ⎣ ⎦ Rd,c 0 18 1 5 0 12C , / , ,= = 200 200 1 1 2 26 2 0 125 k , , d = + = + = < – d → statička visina u [mm] 2 s1,prov 3 93 cmA ,= – ploština vlačne armature u ploči po m' s1 1 3 93 0 00314 0 02 100 12 5 A , , , b d , ρ = = = < ⋅ ⋅ 1 0 15k ,= cp 0σ = 1000 mmb = – širina ploče u vlačnom području ( ) 1 3 Rd,c Rd,c l ck 1 cp100 / V C k f k b dρ σ⎡ ⎤= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅ ⎣ ⎦ ( ) 1 3 Rd,c 0 12 2 00 100 0 00314 20 0 15 0 1000 125 55348 7 N 55 35 kN / V , , , , , ,⎡ ⎤= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅ = = ⎣ ⎦
- 8. SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKIFAKULTET Ime i Prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 36 – minimalna vrijednost za Rd,cV je: 3 2 1 2 3 2 1 2 min ck0 035 0 035 2 20 0 443/ / / / v , k f , ,= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ = ( ) ( )Rd,c,min min 1 cp 0 443 0 1000 125 55339 8 N 55 34 kNV v k b d , , ,σ= + ⋅ ⋅ ⋅ = + ⋅ ⋅ = = – provjera: kN3555kN6817 cRd,Ed ,V,V =<= → Nije potrebno proračunati poprečnu armaturu.
- 9. SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKIFAKULTET Ime i Prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 37 2 30° 33133 2 16 28 15 31 21533 123 224 162 115115 4.2. Podest 4.2.1. Analiza opterećenja Slika 4.3. Tlocrt i poprečni presjek stubišnog kraka i podesta
- 10. SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKIFAKULTET Ime i Prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 38 Stalno opterećenje: Parket na nagaznoj površini: P P = 0,03 6,5 =d γ⋅ ⋅ .…………...…………………… 0,20 kN/m2 Estrih: M M 0 03 21 0d , ,γ⋅ = ⋅ = ...……………………………. 0,63 kN/m2 Žbuka: M 0 02 18 0d , ,γ⋅ = ⋅ = ...………………………………0,36 kN/m2 AB ploča 15 cm: =0 15 25h ,γ⋅ ⋅ = …..…………….……….…………. 3,75 kN/m2 Ukupno stalno………..……………...…………..…………………..………. kg = 4,94 kN/m2 Korisno opterećenje: Uporabno opterećenje za stubišta…….……………...…………………………….. 3,00 kN/m2 Ukupno korisno………..…………...…………..…………………..…..…… kq = 3,00 kN/m2 4.2.2. Statički proračun 4.2.2.1. Karakteristične vrijednosti momenata savijanja i poprečnih sila Proračunska duljina ploče podesta: cmhLL 24515 2 1 2230 2 1 2p =⋅⋅+=⋅⋅+= – gdje je: L – duljina podesta (u smjeru nosivosti) h – debljina ploče Karakteristične vrijednosti reakcija i poprečnih sila nad ležajem: kN/m33,57= 31,232 2,45219 + 2 2,454,94 = 322 == p1 p g k,stub.pkg k g k ⋅ ⋅⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ , b LRLg VR kN/m14,13= 31,232 2,453,5 + 2 2,453,00 = 322 == p1 p q k,stub.pkq k q k ⋅ ⋅⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ b LRLq VR Karakteristične vrijednosti momenata savijanja u polju: kNm/m20,56= 31,238 2,459,21 + 8 2,454,94 = 388 = 22 p1 2g stub.k, 2 kg k pp ⋅ ⋅⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ b LRLg M kNm/m8,66= 31,238 2,453,5 + 8 2,453,0 = 388 = 22 p1 2q k,stub. 2 kq k pp ⋅ ⋅⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ b LRLq M
- 11. SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKIFAKULTET Ime i Prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 39 – gdje su: q k,stub. g k,stub. ; RR ; q k,stub. g k,stub. ;VV – karakteristične reakcije i poprečne sile kraka stubišta nad ležajem p1b – širina podesta 4.2.2.2. Proračunske vrijednosti momenta savijanja i poprečne sile Proračunska poprečna sila nad ležajem: kN/m5166131451573335151351 q k g kEd ,,,,,V,V,V =⋅+⋅=⋅+⋅= Proračunski moment savijanja u polju: kNm/m,,,,,M,M,M g d 754066851562035151351 q kkE =⋅+⋅=⋅+⋅= 4.2.3. Dimenzioniranje uzdužne armature Materijal: Beton: C20/25 ( ck ck,cubeC f / f valjak/kocka) cdf – proračunska čvrstoća betona 22 C ck cccd kN/cm3331N/mm3313 51 20 01 ,, , , f f ==⋅=⋅= γ α Čelik: B500B ( yk tk 500 540f / f /= ) ydf – proračunska granica popuštanja čelika 22 C yk yd kN/cm47843N/mm78434 151 500 ,, , f f ==== γ Visina ploče stubišta: 15h = cm Zaštitni sloj betona (razred izloženosti XC1): 2 0c ,= cm Udaljenost do težišta armature: 1 2 2 0 1 2 2 2 6d c / , , / ,φ= + = + = cm Statička visina presjeka: 1 15 2 6 12 4d h d , ,= − = − = cm
- 12. SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKIFAKULTET Ime i Prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 40 Polje Bezdimenzijski moment savijanja: 29601990 3331412100 4075 lim2 cd 2 Ed Ed ,, ,,fdb M =<= ⋅⋅ = ⋅⋅ = μμ Za Rd 0 200,μ = očitano: cε = -3,5 ‰ ξ = 0,280 s1ε = 9,0 ‰ ζ = 0,884 Potrebna površina armature u polju: /mcm558 478434128840 4075 2 yd Ed reqs1, , ,,,fd M A = ⋅⋅ = ⋅⋅ = ζ Razdjelna armatura: Razdjelna armatura je uzdužna armatura iz kraka stubišta cmφ10/20 . Minimalna armatura za polje: 2 s1,min 0 0013 0 0013 100 12 4 1 61cm /mA , b d , , ,= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ = → mjerodavno 2ctm s1,min yk 2 2 0 26 0 26 100 12 4 1 42 cm /m 500 f , A , b d , , , f = ⋅ ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ ⋅ = Maksimalna armatura za polje: 2 s1,max c0 040 0 040 100 15 60 0 cm /mA , A , ,= ⋅ = ⋅ ⋅ = 2 s1,max c0 022 0 022 100 15 33 0 cm /mA , A , ,= ⋅ = ⋅ ⋅ = 2cd s1,max lim yd 13 33 0 365 100 12 4 13 88cm /m 434 78 f , A b d , , , f , ω= ⋅ ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ ⋅ = → mjerodavno Odabrana armatura mora biti veća od potrebne i mora se nalaziti u području između minimalne i maksimalne armature: maxs1,provs1,mins1, AAA << Glavna armatura: ODABRANO: 2 2 s1,prov s1,reqcm ( =9 42 cm /m) 8 51cm /mA , A ,φ12 /12 > =
- 13. SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKIFAKULTET Ime i Prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 41 Razdjelna armatura: Razdjelna armatura je uzdužna armatura iz kraka stubišta cmφ10/20 . Ležaj Moment savijanja nad ležajem uzima se kao četvrtina momenta savijanja u polju. Bezdimenzijski moment savijanja: 29600500 3331412100 4075250 lim2 cd 2 Ed Ed ,, ,, , fdb M =<= ⋅⋅ ⋅ = ⋅⋅ = μμ Za Rd 0 050,μ = očitano: cε = -1,8 ‰ ξ = 0,083 s1ε = 20,0 ‰ ζ = 0,970 Potrebna površina armature nad ležajem: /mcm951 478434129700 4075250 2 yd Ed reqs1, , ,,, , fd M A = ⋅⋅ ⋅ = ⋅⋅ = ζ ODABRANO: 2 2 s1,prov s1,req8 cm ( =2 51cm /m) 1 94 cm /mA , A ,φ / 20 > = 4.2.4. Dimenzioniranje poprečne armature – nosivost elementa na poprečne sile bez poprečne armature: ( ) 1 3 Rd,c Rd,c l ck 1 cp100 / V C k f k b dρ σ⎡ ⎤= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅ ⎣ ⎦ Rd,c 0 18 1 5 0 12C , / , ,= = 200 200 1 1 2 27 2 0 124 k , , d = + = + = < – d → statička visina u [mm] 2 s1,prov 9 42 cmA ,= – ploština vlačne armature u ploči po m' s1 1 9 42 0 00759 0 02 100 12 4 A , , , b d , ρ = = = < ⋅ ⋅ 1 0 15k ,=
- 14. SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKIFAKULTET Ime i Prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 42 cp 0σ = 1000 mmb = – širina ploče u vlačnom području ( ) 1 3 Rd,c Rd,c l ck 1 cp100 / V C k f k b dρ σ⎡ ⎤= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅ ⎣ ⎦ ( ) 1 3 Rd,c 0 12 2 00 100 0 00759 20 0 15 0 1000 124 73686 9 N 73 69 kN / V , , , , , ,⎡ ⎤= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅ = = ⎣ ⎦ – minimalna vrijednost za Rd,cV je: 3 2 1 2 3 2 1 2 min ck0 035 0 035 2 20 0 443/ / / / v , k f , ,= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ = ( ) ( )Rd,c,min min 1 cp 0 443 0 1000 124 54932 N 54 93 kNV v k b d , ,σ= + ⋅ ⋅ ⋅ = + ⋅ ⋅ = = – nosivost: kN6973kN5166 cRd,Ed ,V,V =<= → Nije potrebno proračunati poprečnu armaturu. *Napomena: U nastavku je dana skica armiranja stubišta radi uvida u postavljanje proračunate armature. Studenti nisu obavezni crtati armaturu stubišta.
- 15. SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKIFAKULTET Ime i Prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 43 Slika4.4.Skicaarmiranjastubišta 1 2 φ10/20cm;L=320cm;kom=7 1 3 3φ8/28cm;L=130cm;kom=8 4 5 6 5 6φ10/20cm;L=232cm;kom=7 8 9 7 8 8 9 9 10 10 11 11 12 12 12 16810 87 75 7φ10/20cm;L=162cm;kom=7 φ10/20cm;L=237cm;kom=710 153 74 54 260 60 4φ8/30cm;L=76cm;kom=40 46 30 110 19210 10 207 91 φ10/20cm;L=312cm;kom=7 φ10/20cm;L=308cm;kom=7 2φ8/25cm;L=130cm;kom=11 10 10 10 10 110 110 φ12/12cm;L=230cm;kom=25 φ8/20cm;L=230cm;kom=15 230 230 25 25 30 8 25 30 8 φ8/20cm; L=151cm; kom=14 φ8/20cm φ8/20cm φ10/20cm φ10/20cm φ12/12cm φ10/20cm φ10/20cm φ8/30cm φ8/25cm φ8/28cm φ12/12cmφ10/20cm φ10/20cm φ8/20cm φ8/20cm