1. SVEUČILIŠTE U ZAGREBU
GRAĐEVINSKI FAKULTET Ime i prezime
ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG
PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 169
11. PRORAČUN TRAKASTOG TEMELJA U OSI 1

2. SVEUČILIŠTE U ZAGREBU
GRAĐEVINSKI FAKULTET Ime i prezime
ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG
PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 170
11. Proračun trakastog temelja u osi 1
11.1. Dimenzije
cm60=h – visina temelja
cm100=l – proračunska duljina temelja
cm25w =b – širina zida
cm4nom =c – debljina zaštitnog sloja temelja
– širinu temelja je potrebno odrediti
11.2. Analiza opterećenja
– stalno opterećenje:
– – točka 10.1.
– težina temelja: 250160betonatemelja ⋅⋅⋅=⋅⋅⋅= ,,blhbG γ (najprije treba odrediti širinu temelja b)
– uporabno opterećenje:
– – točka 10.1.
Opis opterećenja
Opterećenje
[kN/m]
Krovište 10,30
Nadozid u potkrovlju 8,63
Ploča potkrovlja 5,01
Zid drugog kata 12,55
Ploča drugog kata 5,01
Zid prvog kata 12,55
Ploča prvog kata 5,01
Zid prizemlja 12,55
Ploča prizemlja 5,01
Horiz. serklaž u podrumu 2,65
AB zid podruma 17,25
Ukupno 96,52
Opis opterećenja
Opterećenje
[kN/m]
Krovište 2,17
Ploča potkrovlja 1,93
Ploča drugog kata 1,93
Ploča prvog kata 1,93
Ploča prizemlja 1,93
Ukupno 9,89

3. SVEUČILIŠTE U ZAGREBU
GRAĐEVINSKI FAKULTET Ime i prezime
ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG
PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 171
11.3. Određivanje širine temelja iz uvjeta dopuštenih naprezanja ispod temelja
Širina temelja određuje se iz dva uvjeta:
1) Ispod temeljne stope nema vlačnih naprezanja
2) Maksimalno tlačno naprezanje mora biti manje od dopuštenog
Kod proračuna dopuštenih naprezanja koriste se karakteristične vrijednosti opterećenja.
Širina temelja po 1) uvjetu određuje se iz uvjeta da ekscentricitet sile bude manji od 1/6 širine
temelja,to znači da vertikalna sila djeluje na rubu ili unutar jezgre temeljne plohe. Tada su sva
naprazanja na temeljnoj plohi tlačna.
6Ed
Ed b
N
M
<
Ed
Ed
6
N
M
b ⋅>
b,,,,b,NlhbNN q ⋅+=+⋅⋅⋅+=+⋅⋅⋅+= 15411068992501605296betonagEd γ
b,
,
b
⋅+
⋅>
1541106
3710
6
m540022624110615 2
,b,b,b =⇒>−⋅+⋅
Kako bi bio zadovoljen i drugi uvjet naprezanje dop1 σσ < . Iz toga slijedi:
W
M
A
N EdEd
dop +>σ
– površina temelja: b,blA ⋅=⋅= 01
– moment otpora:
6
01
6
22
b,bl
W
⋅
=
⋅
=
( )
2
01
37106
01
1541106
200
b,
,
b,
b,
⋅
⋅
+
⋅
⋅+
>
m9300226241106185 2
,b,b,b =⇒>−⋅−⋅
Odabrana širina temelja: b = 95 cm
11.4. Provjera naprezanja ispod temeljne stope
– površina temelja: 2
m95095001 ,,,blA =⋅=⋅=
– moment otpora: 3
22
m150
6
95001
6
,
,,bl
W =
⋅
=
⋅
=

4. SVEUČILIŠTE U ZAGREBU
GRAĐEVINSKI FAKULTET Ime i prezime
ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG
PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 172
– naprezanja:
[ ]2EdEd
21 kN/m
W
M
A
N
, ±=σ
kN661208992501609505296betonagEd ,,,,,,NlhbNN q =+⋅⋅⋅+=+⋅⋅⋅+= γ
2Ed
kN/m01127
950
66120
,
,
,
A
N
==
2Ed
kN/m1369
150
3710
,
,
,
W
M
==
2
dop
2
1 kN/m200kN/m79189136966120 =≈=+= σσ ,,,
2
2 kN/m5351136966120 ,,, =−=σ
Slika 11.1. Prikaz temelja konačnih dimenzija s iznosima naprezanja u tlu
11.5. Proračun armature temelja
– proračunske vrijednosti vertikalnog opterećenja i momenta savijanja:
(kod proračuna armature iznosi vertikalnog opterećenja i momenta savijanja uzimaju se s
parcijalnim faktorima sigurnosti za nepovoljno djelovanje)
kN3714589951529635151351 qgEd ,,,,,N,N,N =⋅+⋅=⋅+⋅=
kNm5314Ed ,M =
95 60
51,53 kN/m2
189,79 kN/m2

5. SVEUČILIŠTE U ZAGREBU
GRAĐEVINSKI FAKULTET Ime i prezime
ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG
PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 173
– naprezanja:
2Ed
kN/m02153
950
37145
,
,
,
A
N
==
2Ed
kN/m8796
150
5314
,
,
,
W
M
==
2
1 kN/m89249879602153 ,,, =+=σ
2
2 kN/m1556879602153 ,,, =−=σ
Slika 11.2. Određivanje momenta savijanja u temelju
– moment savijanja temelja:
(prema slici 9.3 I izrazu 9.1 iz skripta Sorić, Kišiček, “Betonske konstrukcije 2”)
( ) kNm8513
6
350
89249251178
2
Ed ,
,
,,M =⋅⋅+=
Materijal
Beton: C25/30 – minimalni razred betona za razred izloženosti XC2
cdf – proračunska čvrstoća betona
22
c
ck
cccd kN/cm6671N/mm671601
51
25
01 ,,,
,
,
f
f =⋅=⋅=⋅=
γ
α
95
60
56,15 kN/m2
249,89 kN/m2
178,51 kN/m2
35 25 35

6. SVEUČILIŠTE U ZAGREBU
GRAĐEVINSKI FAKULTET Ime i prezime
ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG
PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 174
Čelik: B500B
ydf – proračunska granica popuštanja čelika
yk 2 2
yd
s
500
434 78 N/mm 43 478 kN/cm
115
f
f , ,
,γ
= = = =
Visina presjeka: cm60=h
Debljina zaštitnog sloja: cm04,c =
Udaljenost do težišta armature: cm642210421 ,/,,/cd =+=+= ϕ
Statička visina presjeka: 45564601 ,,dhd =−=−= cm
– bezdimenzijski moment savijanja:
296000270
6671455100
1385
lim2
cd
2
Ed
Ed ,,
,,fdb
M
=<=
⋅⋅
=
⋅⋅
= μμ
Za 0040Rd ,=μ očitano:
cε = -0,4 ‰ ξ = 0,020
s1ε = 20,0 ‰ ζ =0,993
– potrebna površina armature:
2
yd
Ed
reqs1, cm580
478434559930
1385
,
,,,fd
M
A =
⋅⋅
=
⋅⋅
=
ζ
– minimalna armatura:
/mcm274551000013000130 2
mins1, ,,,db,A =⋅⋅=⋅⋅=
/mcm497
500
62
455100260260 2
yk
ctm
mins1, ,
,
,,
f
f
db,A =⋅⋅⋅=⋅⋅⋅= → mjerodavno
– maksimalna armatura:
/mcm8812145510002200220 2
cmaxs1, ,,,A,A =⋅⋅=⋅=
/mcm5377
78434
6716
4551003650 2
yd
cd
limmaxs1, ,
,
,
,,
f
f
dbA =⋅⋅⋅=⋅⋅⋅= ω → mjerodavno
Odabrana armatura mora biti veća od potrebne i mora se nalaziti u području između minimalne i
maksimalne armature: maxs1,provs1,mins1, AAA <<

7. SVEUČILIŠTE U ZAGREBU
GRAĐEVINSKI FAKULTET Ime i prezime
ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG
PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 175
ODABRANO: 12 / 15 cmφ 2
s1,prov( 7,54 cm )A =
Slika 11.3. Skica armiranja temelja
60
95
Q-385
φ12
φ12/15 cm
φ12
φ12
φ12