11 -podrumski_ab_zid

SVEUČILIŠTE U ZAGREBU
GRAĐEVINSKI FAKULTET Ime i prezime
ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG
PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 160
10. PRORAČUN AB ZIDA PODRUMA

-0,28
-1,20
-2,99
6027615
6011265158
-2,88
0,00
-0,08
-3,69
10. Proračun AB zida podruma
Zidovi podruma su dijelom ukopani te ih je potrebno, osim proračuna na vertikalna djelovanja,
proračunati i na bočni pritisak zemlje. Podrumski zid je na vrhu pridržan stropnom pločom, te se na
tom mjestu promatra kao slobodno oslonjen. Veza s temeljem promatra se kao upeta.
10.1. Analiza opterećenja
Slika 10.1. Presjek AB zida podruma
– stalno opterećenje na vrhu zida:
– – točka 8.1.4.
Opis opterećenja
Opterećenje
[kN/m]
Krovište 10,30
Nadozid u potkrovlju 8,63
Ploča potkrovlja 5,01
Zid drugog kata 12,55
Ploča drugog kata 5,01
Zid prvog kata 12,55
Ploča prvog kata 5,01
Zid prizemlja 12,55
Ploča prizemlja 5,01
Horiz. serklaž u podrumu 2,65
Ukupno 79,27

– vlastita težina zida:
2
betonazid kN/m251776225025 ,,,htg =⋅⋅=⋅⋅= γ
– uporabno opterećenje na vrhu zida:
– – točka 8.1.4.
– horizontalno opterećenje uslijed pritiska zemlje:
3
tla 20 kN/mγ = – volumenska težina zasićenog tla
3
tla 10 kN/m'γ = – volumenska težina nezasićenog tla
500 ,k = – koeficijent mirnog pritiska tla (šljunak)
180 mh ,= – visina zida pod zemljom
2
1,tlo 0 kN/mp = – opterećenje na 1,80 m visine zida
2
tla0tlo2, kN/m09811050 ,,,h'kp =⋅⋅=⋅⋅= γ – opterećenje pri dnu zida
– horizontalno opterećenje uslijed pritiska vode:
3
w 10 kN/mγ = – volumenska težina vode
2
1,voda 0 kN/mp = – opterećenje na 1,80 m visine zida
2
2,voda w 1 80 10 1 8 18 0 kN/mp , , ,γ= ⋅ = ⋅ = – opterećenje pri dnu zida
– horizontalno opterećenje uslijed dodatnog promjenljivog opterećenja:
2
10 kN/mq = – dodatno vertikalno opterećenje pored zida (skladištenje raznih materijala
ili vozilo)
2
02,dodatno1,dodatno kN/m051050 ,,qkpp =⋅=⋅== – opterećenje je konstantno po visini
Opis opterećenja
Opterećenje
[kN/m]
Krovište 2,17
Ploča potkrovlja 1,93
Ploča drugog kata 1,93
Ploča prvog kata 1,93
Ploča prizemlja 1,93
Ukupno 9,89

NEd
15
12,5
e = 2,5
15
– moment savijanja na vrhu zida uslijed ekscentričnosti vertikalne sile zidova iznad:
(moment postoji ako su zidovi gornjih etaža postavljeni ekscentrično na podrumski zid kao što je
ovdje slučaj)
kN2779g ,N =
kN899q ,N =
2,5cme =
kNm98102502779e
g ,,,eNM g =⋅=⋅=
kNm2500250899e
q ,,,eNM q =⋅=⋅=
Slika 10.2. Ekscentricitet vertikalne sile
10.2. Statički proračun
Statički proračun proveden je u programskom paketu SCIA Engineer 2009.
– statički sustav:
Slika 10.3. Statički sustav AB zida podruma
280
180
p1,tlo
p2,tlo
p2,voda
Ng , Nq
p1,voda
p2,dodatno
p1,dodatno
Me
g , Me
q

Slika 10.4. Modeli opterećenja od tla i stalnog opterećenja,vode, dodatnog opterećenja i momenta savijanja (SCIA
Engineer 2009)
– proračunska vrijednost momenta savijanja: (opterećenje od tla i vode uzima se kao stalno – parcijalni
faktor sigurnosti – 1,35; a dodatno opterećenje kao promjenljivo – parcijalni faktor sigurnosti – 1,5)
kNm/m5314Ed ,M =
Slika 10.5. Proračunska vrijednost momenta savijanja (Staad.Pro 2007)

kN/m5238Ed ,V =
Slika 10.6. Proračunska vrijednost poprečnih sila (Staad.Pro 2007)
10.3. Dimenzioniranje AB podrumskog zida – uzdužna armatura
Materijal
Beton: C25/30 – minimalni razred betona za razred izloženosti XC2
cdf – proračunska čvrstoća betona
22
c
ck
cccd kN/cm6671N/mm671601
51
25
01 ,,,
,
,
f
f =⋅=⋅=⋅=
γ
α
Čelik: B500B
ydf – proračunska granica popuštanja čelika
yk 2 2
yd
s
500
434 78 N/mm 43 478 kN/cm
115
f
f , ,
,γ
= = = =
Zaštitni sloj betona (razred izloženosti XC2): 2 5c ,= cm
Udaljenost do težišta armature: s
1
1 0
2 5 3 0
2 2
,
d c , ,
φ
= + = + = cm
Statička visina presjeka: w 1 25 3 0 22 0d b d , ,= − = − = cm
– pri čemu je wb širina podrumskog zida

– proračunska vrijednost vertikalnog opterećenja na dnu zida:
( ) ( ) kN/m14145899512517277935151351 qzidgEd ,,,,,,N,gN,N =⋅++⋅=⋅++⋅=
– bezdimenzijski koeficijenti:
0350
667125100
14145
0140
667125100
1453
cd
Ed
Ed
2
cd
2
Ed
Ed
,
,
,
fhb
N
,
,fhb
M
=
⋅⋅
=
⋅⋅
=
=
⋅⋅
=
⋅⋅
=
ν
μ
– bezdimenzijski koeficijent armiranja (očitan za beton razreda C25/30):
050,=ω
– potrebna površina armature:
2
yd
cd
reqs1, cm794025100
47843
6671
050 ,,
,
,
,hb
f
f
A =⋅⋅⋅=⋅⋅⋅= ω
– minimalna armatura (za obje strane zida):
/mcm50
47843
14145
150150 2
yd
Ed
mins, ,
,
,
,
f
N
,A =⋅=⋅=
/mcm572510000300030 2
mins1, ,,hb,A =⋅⋅=⋅⋅= → mjerodavno
– maksimalna armatura (za obje strane zida):
2
s1,max c0 040 0 040 100 22 0 88 0 cm /mA , A , , ,= ⋅ = ⋅ ⋅ =
Odabrana armatura mora biti veća od potrebne i mora se nalaziti u području između minimalne i
maksimalne armature: maxs1,provs1,mins1, AAA <<
ODABRANO: Q-503 )cm/158(φ 2
provs1, cm035,A =
Napomena: Armatura se postavlja sa svake strane zida.

10.4. Dimenzioniranje AB podrumskog zida – poprečna armatura
– proračunska vrijednost mjerodavne poprečne sile:
kN5238Ed ,V =
– nosivost elementa na poprečne sile bez poprečne armature:
( )
1 3
Rd,c Rd,c l ck 1 cp100
/
V C k f k b dρ σ⎡ ⎤= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅
⎣ ⎦
Rd,c 0 18 1 5 0 12C , / , ,= =
02951
220
200
1
200
1 ,,
d
k <=+=+=
2
provs1, cm035,A =
020002290
022100
0351s
1 ,,
,
,
db
A
<=
⋅
=
⋅
=ρ
1 0 15k ,=
proračunska vrijednost vertikalnog opterećenja (povoljno djelovanje):
( ) ( ) kN/m52962517277901001 qzidgEd ,,,,NgN,N =+⋅=⋅++⋅=
2
c
Ed
cp N/mm390
2501000
96520
,
A
N
=
⋅
==σ
mm1000=b
( )[ ] dbkfkCV
/
⋅⋅⋅+⋅⋅⋅⋅= cp1
31
cklcRd,cRd, 100 σρ
( )[ ] kN96104N104963220100039015025002290100951120
31
cRd, ,,,,,,V
/
==⋅⋅⋅+⋅⋅⋅⋅=
– minimalna vrijednost za Rd,cV je:
47702595103500350 212321
ck
23
min ,,,fk,v ////
=⋅⋅=⋅⋅=
( ) ( ) kN5115N11550022010003201504770cp1minminc,Rd, ,,,,dbkvV ==⋅⋅⋅+=⋅⋅⋅+= σ
– provjera:
kN5115kN5238 cRd,Ed ,V,V =<= → Nije potrebno proračunati poprečnu armaturu.

Slika 10.6. Skica armiranja podrumskog zida
(razupirači sprječavaju primicanje, a kuke razmicanje armaturnih mreža)
Q-503
razupirači (2 kom/m ; 4 kom/m )
kuke (2 kom/m ; 4 kom/m )
2 2
2 2

11 -podrumski_ab_zid

Recommended

Recommended

More Related Content

What's hot

What's hot (20)

Viewers also liked

Viewers also liked (11)

More from Durim Bajrami

More from Durim Bajrami (20)

11 -podrumski_ab_zid