primer proracuna

1. Браће Рибникар
41/11,
21 000 Нови Сад,
Република србија
+381. 65. 222. 87. 88
+381. 63. 893. 22. 85
E:
kancelarija@gafa.rs
W: www.gafa.rs
M:
A:
ТР: 170-0030020174000-44
ПИБ: 108 220 322
МБ: 209 547 01
ШД: 4110
ГАФА доо
Конструкције ваших
снова
2 – ПРОЈЕКАТ КОНСТРУКЦИЈЕ
2.1. НАСЛОВНА СТРАНА ПРОЈЕКТА КОНСТРУКЦИЈЕ
Инвеститор: Александар Николић
Лале Станковића бр. 17
22202, Мачванска Митровица
Објекат: Породична стамбена зграда П+1
Улица Нова 22 б.б., 21000 Нови Сад,
К.П. 4042/21, К.О. Ветерник.
Врста техничке документације: Пројекат за грађевинску дозволу - ПГД
Назив и ознака дела пројекта: 2 – Пројекат конструкције
За грађење / извођење радова: Нова градња
Пројектант: ГАФА д.о.о.
Браће Рибникар 41/11
21000 Нови Сад
Одговорно лице пројектанта: Јован Булатовић, дипл. инж. грађ.,
Потпис:
Електорнски потпис:
Одговорни пројектант: Марина Даниловић Баић , маст. инж. грађ.,
Број лиценце: 310 L909 13
Потпис:
Електорнски потпис:
Сарадник : Павле Булатовић, дипл. инж. арх.
Број дела пројекта: ПГД - 06/2021 – 2
Место и датум: Нови Сад, јул 2021.

2. 02 ПРОЈЕКАТ КОНСТРУКЦИЈЕ
ГАФА ДОО НОВИ САД www.gafa.rs
2.2. САДРЖАЈ ПРОЈЕКТА КОНСТРУКЦИЈЕ:
2.1. Насловна страна пројекта конструкције
2.2. Садржај пројекта конструкције
2.3. Решење о одређивању одговорног пројектанта пројекта конструкције
2.4. Изјава одговорног пројектанта пројекта конструкције
2.5. Текстуална документација пројекта конструкције
1 ТЕХНИЧКИ ОПИС
2.6. Нумеричка документација пројекта конструкције
1 СТАТИЧКИ ПРОРАЧУН КОНСТРУКЦИЈЕ
2.7. Графичка документација пројекта конструкције
1 ПЛАНОВИ ПОЗИЦИЈА

3. 02 ПРОЈЕКАТ КОНСТРУКЦИЈЕ
ГАФА ДОО НОВИ САД www.gafa.rs
2.3. РЕШЕЊЕ О ОДРЕЂИВАЊУ ОДГОВОРНОГ ПРОЈЕКТАНТА ПРОЈЕКТА КОНСТРУКЦИЈЕ
На основу члана 128а. Закона о планирању и изградњи (''Службени гласник РС'', бр. 72/09, 81/09 – исправка, 64/10
– одлука УС, 24/11, 121/12, 42/13 – одлука УС, 50/13 – одлука УС, 98/2013 – одлука УС, 132/14 и 145/14) и одредби
Правилника о садржини, начину и поступку израде и начин вршења контроле техничке документације према класи
и намени објеката (“Службени гласник РС”, бр. 23/15.) као:
О Д Г О В О Р Н И П Р О Ј Е К Т А Н Т
за израду пројекта конструкције који је део Пројекта за грађевинску дозволу - ПГД за изградњу објекта
Породична стамбена зграда П+1Улица Нова 22 б.б., 21000 Нови Сад,К.П. 4042/21, К.О. Ветерник. одређује
се:
МАРИНА ДАНИЛОВИЋ БАИЋ, маст. инж. грађ. ...............................................................................број лиценце
310 L909 13
Пројектант : ГАФА д.о.о.
Браће Рибникар 41/11
21000 Нови Сад
Одговорно лице / заступник: Јован Д. Булатовић, дипл. инж. грађ.
Потпис:
Број техничке документације: ПГД - 06/2021 - 2
Место и датум: Нови Сад, јул 2021.

4. 02 ПРОЈЕКАТ КОНСТРУКЦИЈЕ
ГАФА ДОО НОВИ САД www.gafa.rs
2.4. ИЗЈАВА ОДГОВОРНОГ ПРОЈЕКТАНТА ПРОЈЕКТА КОНСТРУКЦИЈЕ
Одговорни пројектант пројекта конструкције, који је део Пројекта за грађевинску дозволу - ПГД за изградњу
објекта Породична стамбена зграда П+1 Улица Нова 22 б.б., 21000 Нови Сад, К.П. 4042/21, К.О. Ветерник.:
Марина Даниловић Баић, дипл. инж. грађ.
И З Ј А В Љ У Ј Е М
1. да је пројекат у свему у складу са издатим локацијским условима
2. да је пројекат израђен у складу са Законом о планирању и изградњи, прописима, стандардима и
нормативима из области изградње објеката и правилима струке;
3. да су при изради пројекта поштоване све прописане и утврђене мере и препоруке за испуњење
основних захтева за објекат и да је пројекат израђен у складу са мерама и препорукама којима се
доказује испуњеност основних захтева.
Одговорни пројектант ИДП: Марина Даниловић Баић, маст. инж. грађ.
Број лиценце: 310 L909 13
Потпис:
Број техничке документације: ПГД – 06/2021 – 2
Место и датум: Нови Сад, јул 2021.

5. 02 ПРОЈЕКАТ КОНСТРУКЦИЈЕ
ГАФА ДОО НОВИ САД www.gafa.rs
2.5. ТЕКСТУАЛНА ДОКУМЕНТАЦИЈА ПРОЈЕКТА КОНСТРУКЦИЈЕ
2.5.1. ТЕХНИЧКИ ОПИС
Стамбени објекат је спратности П+1 и висина слемена 8.38m од коте тротоара – нивелете.
Нагиби кровних равни вишеводног крова износе 20.0º, 21.1º, 5.0º .
- објекат се налази у II-климатској зони,
- зона сеизмичности је VIII степен MCS скале.
- ниво подземних вода не утиче на стабилност суседних објеката
-постојећих објеката и инсталација за евентуално уклањање на локацији нема и нису евидентирани објекти под
заштитом.
Вишеводна кровна конструкција од 20,0º и 21,1º захвата пуну површину тавана са висином слемена 8,38 m од
нивелете.
Намена објекта је стамбена са 1 стамбеном јединицом. Зидарске висине приземља су 260cm, 280cm, 310cm и 350
cm, спрата 280см и тавана 173cm.
Конструктивни систем је масивни, изведен на лицу места, састављен од АБ вертикалних и хоризонталних
серклажа, зиданих зидова oд ,,YTONG,, блокова, међуспратних ,,YTONG,, бела таваница, а све према статичком
прорачуну и плану оплате.
Кровна конструкција објекта је решена као вишеводни дрвени кров са дефинисаним падовима кровних равни.
Надстрешница приземља је покривена једноводним кровом.
Фундирање је на тракастим АБ темељима минималне дубине - 80 cm испод терена, д=40цм изведених преко
тампонског слоја шљунка прописно набијеној подлози и подложног бетона д=5цм .
Сви пројектовани елементи армирано-бетонске конструкције морају бити пројектантски усаглашени са статичким
прорачуном, како по димензијама пресека, тако и по квалитету бетона.
За бетонске елементе у објекту користиће се бетон марке МБ30.
За армирачке радове користиће се арматура Б500Б и Б500А са атестом, која задовољава прописане
карактеристике челика .
Све мeђуспратне конструкције су планиране каo ,,YTONG,, бела таваница д=20цм.
Kровнa конструкција објекта је решене као вишеводна са дефинисаним падовима кровних равни преме бочним
странама.
Кровна конструкција је од дрвене јелове резане грађе са димензијама пресека одређеним пројектом.
Kровнa конструкција je патосирана ОСБ плочама d=12mm. Прекривена тер-хартијом (хидроизолација)
Kровни покривач је профилисани лим. Нагиб кровних равни су 20.0º и 21.1º .
Унутрашњи носећи зидови су од YTONG блока 25 cm.
Преградни зидови су од YTONG блока дебљине 20 cm и YTONG блока 15 cm.
Прорачун носеће конструкције урађен је према нормативним оптерећењима у складу са одговарајућим техничким
прописима. У статичком прорачуну су анализирани следећи случајеви оптерећења:
─ стално оптерећење и сопствена тежина конструкције,
─ корисно оптерећење,
─ снег,
Одговорни пројектант: Марина Даниловић Баић, маст. инж. грађ.
Број лиценце: 310 L909 13
Потпис:
Број техничке документације: ПГД – 06/2021 – 2
Место и датум: Нови Сад, јул 2021.

6. 02 ПРОЈЕКАТ КОНСТРУКЦИЈЕ
ГАФА ДОО НОВИ САД www.gafa.rs
2.6. НУМЕРИЧКА ДОКУМЕНТАЦИЈА ПРОЈЕКТА КОНСТРУКЦИЈЕ
2.6.1. СТАТИЧКИ ПРОРАЧУН КОНСТРУКЦИЈЕ

7. 0
Osnovna krovna konstrukcija se izvodi kao visevodna sa nagibom krovnih ravni od α=20°.
Pokrivač je lim,a građa su četinari II klase.
α=20° cosα= 0.939 sinα= 0.342
Opterećenje:
· Pokrivač sa rogovima,daskom + hidroizolacija
…………………………………......................qp= 1.00 kN/m²
· Sneg
0.75 kN/m²
· Vetar
0.42 kN/m²
Pos.201: ROG
λ0= 0.90 m
1.00 x 0.90 x 0.939 = 0.85 kN/m
0.75 x 0.90 x 0.939 ² = 0.60 kN/m
0.42 x 0.90 = 0.38 kN/m
q┬ = 1.82 kN/m
q┬ = 1.82 kN/m
A B max M= 1.42 kNm
max T= 2.27 kN
2.50
Presjek: b= 10 cm h= 12 cm
Wx= 240 cm3 Wy= 200 cm3
Ix= 1440 cm4 Iy= 1000 cm4
A= 120 cm2
σmax=
σmax= 0.59 kN/cm² τmax= 0.03 kN/cm²
σdop= 1.00 kN/cm² τdop= 0.09 kN/cm²
Pos.200: KROVNA KONSTRUKCIJA
4.Kontrola napona
1.Analiza opterećenja
2.Statički uticaji
3.Dimenzionisanje
(opterećenje po m2 osnove)..........................qs=
.................................................................qw=
...........................
● Pokrivač.............
● Snijeg.................
● Vjetar.................
maxM/Wx...........τmax = 1,50 x maxT/A

8. 1
fmax=
fmax= 0.64 cm fdop= L/200= 1.25 cm
Usvojen rog: b/h=10/12 cm......Četinari II klase
Pos.202: ROŽNJAČA
Bp= 2.70 m Lx= 2.50 m Ly= 3.40 m
1.1 Vertikalno opterećenje
1.00 x 2.70 = 2.70 kN/m
0.75 x 2.70 x 0.939 = 1.90 kN/m
0.42 x 2.70 x 0.939 = 1.06 kN/m
qv= 5.67 kN/m
1.2 Horizontalno opterećenje
0.42 x 2.70 x 0.342 = 0.39 kN/m
qh= 0.39 kN/m
qv= 5.67 kN/m
Lx= 2.50 m
Ly= 3.40 m
qh= 0.39 kN/m
2.Statički uticaji
5.Kontrola ugiba
5 x q x L x L³ /(384x E x Ix)
1.Analiza opterećenja
● Pokrivač............. ........................
● Snijeg.................
● Vjetar.................
● Vjetar.................

9. 2
maxMx=qv x Lx² / 8 maxMy=qh x Ly² / 8
maxMx= 4.43 kNm
maxMy= 0.56 kNm
Presjek: b= 14 cm h= 16 cm
Wx= 597 cm3 Wy= 523 cm3
Ix= 4779 cm4 Iy= 3659 cm4
A= 224 cm2
σmax=
σmax= 0.85 kN/cm² < σdop= 1.00 kN/cm²
fx,max=
fy,max=
fmax= √fx² + fy²
fx,max= 0.60 cm
fy,max= 0.18 cm
fmax= 0.63 cm
fdop= (Lx/200 + Ly/200)/2 = 1.48 cm > fmax= 0.63 cm
Usvojena rožnjača: b/h=14/16 cm......Četinari II klase
Pos.204: KOSNICI
Usvojeno b/h=14/14 cm Četinari II klase
Pos.205: STUBOVI
Usvojeno b/h=14/14 cm Četinari II klase
Pos.206: KLEŠTA
Usvojeno 2xb/h=2x6/12 cm Četinari II klase
Pos.207: RUKE - PAJANTE
Usvojeno b/h=10/12 cm Četinari II klase
Pos.208: VENČANICE PO AB GREDAMA
Usvojeno b/h=14/12 cm Četinari II klase
3.Dimenzionisanje
4.Kontrola napona
maxMx/Wx + maxMy/Wy
5.Kontrola ugiba
5 x qx x Lx x Lx³ /(384x E x Ix)
5 x qy x Ly x Ly³ /(384x E x Iy)

10. 3
Pos.209: JASTUCI - PODMETAČI
Usvojeno b/h=14/14 cm Četinari II klase
Pos.210: UVALNICE I GREBENJAČE
Usvojeno b/h=14/18cm Četinari II klase
KROV IZNAD DNEVNOG BORAVKA U PRIZEMLJU
Opterećenje:
· Pokrivač sa rogovima,daskom + hidroizolacija
…………………………………......................qp= 1.00 kN/m²
· Sneg
0.75 kN/m²
· Vetar
0.42 kN/m²
Pos.211: ROG
λ0= 0.90 m
1.00 x 0.90 x 0.939 = 0.85 kN/m
0.75 x 0.90 x 0.939 ² = 0.60 kN/m
0.42 x 0.90 = 0.38 kN/m
q┬ = 1.82 kN/m
q┬ = 1.82 kN/m
A B max M= 3.64 kNm
max T= 3.64 kN
4.00
Presjek: b= 14 cm h= 16 cm
Wx= 597 cm3 Wy= 523 cm3
Ix= 4779 cm4 Iy= 3659 cm4
A= 224 cm2
σmax=
σmax= 0.61 kN/cm² τmax= 0.02 kN/cm²
σdop= 1.00 kN/cm² τdop= 0.09 kN/cm²
3.Dimenzionisanje
4.Kontrola napona
maxM/Wx...........τmax = 1,50 x maxT/A
(opterećenje po m2 osnove)..........................qs=
..................................................................qw=
1.Analiza opterećenja
● Pokrivač.............
● Snijeg.................
● Vjetar................. ...........................
2.Statički uticaji

11. 4
fmax=
fmax= 1.27 cm fdop= L/200= 2.00 cm
Usvojen rog: b/h=14/16 cm......Četinari II klase
Pos.212: KOSNICI
Usvojeno b/h=14/14 cm Četinari II klase
Pos.213: STUBOVI
Usvojeno b/h=14/14 cm Četinari II klase
Pos.214: KLEŠTA
Usvojeno 2xb/h=2x6/12 cm Četinari II klase
Pos.215: RUKE - PAJANTE
Usvojeno b/h=10/12 cm Četinari II klase
Pos.216: VENČANICE PO AB GREDAMA
Usvojeno b/h=14/12 cm Četinari II klase
Pos.217: JASTUCI - PODMETAČI
Usvojeno b/h=14/14 cm Četinari II klase
Pos.218: GREBENJAČE
Usvojeno b/h=14/18cm Četinari II klase
KROV IZNAD DELA GARAŽE I ULAZA
Usvojen rog: b/h=14/16 cm......Četinari II klase
Pos. K1: HORIZONTALNI SERKLAŽI SA KONZOLNOM SIMS PLOČOM
Usvojeno: 2x3RØ8
UØ8/20
MB20
5.Kontrola ugiba
5 x q x L x L³ /(384x E x Ix)
16 3RO8
16 3RO8

12. 5
Pos.200 YTONG TAVANICE D=20CM
PRORAČUN I DIMENZIONISANJE YTONG BELIH TAVANICA

13. 6
Pos.201: YTONG BELA TAVANICA d=20cm
1.1 Stalno opterećenje
0.20 kN/m²
2.00 kN/m²
0.50 kN/m²
g= 2.70 kN/m²
1.2 Korisno opterećenje
1.25 kN/m²
p= 1.25 kN/m²
qu = 6.57 kN/m²
p= 1.25 kN/m²
g= 2.70 kN/m² Ag= Bg= 4.86 kN/m
Ap= Bp= 2.25 kN/m
A B Mu= 10.64 kNm/m
L= 3.60 m
MB 30 → fb= 2.05 kN/cm² h= 17.0 cm b= 100 cm
MA500/560 → σa= 50 kN/cm²
k=h x √b x fb/Mu = 7.461 → μ= 1.894 %
potAa = (1/1.47) x (μ x b x h) x (fb/σa) = 0.90 cm²
Usvojeno: Binor 774+1ø8 Tip A2
MB30
* Tavanicu izvesti sa potrebnim nadvišenjem L/350=360/350=1.03cm
Ležajnicu izvesti na svakih 4-5 blokova armiranu sa ±2ø8.
Na svakih 1m u podužnom pravcu dolaze AB poprečni nosači armirani sa ±1RØ8
3.Dimenzionisanje
1.Analiza opterećenja
● Termoizolacija......
● Sopst.težina..........................................
● Malter..................................................
● Za tavanski prostor...............................
1,6 x g + 1,8 x p =
2.Statički uticaji

14. 7
Pos.202: YTONG BELA TAVANICA d=20cm
1.1 Stalno opterećenje
0.20 kN/m²
2.00 kN/m²
0.50 kN/m²
g= 2.70 kN/m²
1.2 Korisno opterećenje
1.25 kN/m²
p= 1.25 kN/m²
qu = 6.57 kN/m²
p= 1.25 kN/m²
g= 2.70 kN/m² Ag= Bg= 3.65 kN/m
Ap= Bp= 1.69 kN/m
A B Mu= 5.99 kNm/m
L= 2.70 m
MB 30 → fb= 2.05 kN/cm² h= 17.0 cm b= 100 cm
MA500/560 → σa= 50 kN/cm²
k=h x √b x fb/Mu = 9.948 → μ= 1.0913 %
potAa = (1/1.47) x (μ x b x h) x (fb/σa) = 0.52 cm²
Usvojeno: Binor 774 Tip A0
MB30
* Tavanicu izvesti sa potrebnim nadvišenjem L/350=270/350=0.77cm
3.Dimenzionisanje
1.Analiza opterećenja
● Termoizolacija......
● Sopst.težina..........................................
● Malter..................................................
● Za tavanski prostor...............................
1,6 x g + 1,8 x p =
2.Statički uticaji

15. 8
Ležajnicu izvesti na svakih 4-5 blokova armiranu sa ±2ø8.
Na svakih 1m u podužnom pravcu dolaze AB poprečni nosači armirani sa ±1RØ8
Pos.203: YTONG BELA TAVANICA d=20cm
Usvojeno: Binor 774 Tip A0
MB30
* Tavanicu izvesti sa potrebnim nadvišenjem L/350=120/350=0.35cm
Ležajnicu izvesti na svakih 4-5 blokova armiranu sa ±2ø8.
Na svakih 1m u podužnom pravcu dolaze AB poprečni nosači armirani sa ±1RØ8
Pos.204: YTONG BELA TAVANICA d=20cm
1.1 Stalno opterećenje
0.20 kN/m²
2.00 kN/m²
0.50 kN/m²
g= 2.70 kN/m²
1.2 Korisno opterećenje
1.25 kN/m²
p= 1.25 kN/m²
qu = 6.57 kN/m²
1.Analiza opterećenja
● Termoizolacija......
● Sopst.težina..........................................
● Malter..................................................
● Za tavanski prostor...............................
1,6 x g + 1,8 x p =

16. 9
p= 1.25 kN/m²
g= 2.70 kN/m² Ag= Bg= 4.32 kN/m
Ap= Bp= 2.00 kN/m
A B Mu= 8.41 kNm/m
L= 3.20 m
MB 30 → fb= 2.05 kN/cm² h= 17.0 cm b= 100 cm
MA500/560 → σa= 50 kN/cm²
k=h x √b x fb/Mu = 8.393 → μ= 1.528 %
potAa = (1/1.47) x (μ x b x h) x (fb/σa) = 0.72 cm²
Usvojeno: Binor 774 Tip A0
MB30
* Tavanicu izvesti sa potrebnim nadvišenjem L/350=320/350=0.91cm
Ležajnicu izvesti na svakih 4-5 blokova armiranu sa ±2ø8.
Na svakih 1m u podužnom pravcu dolaze AB poprečni nosači armirani sa ±1RØ8
2.Statički uticaji
3.Dimenzionisanje

17. 10
Pos.205: YTONG BELA TAVANICA d=20cm
1.1 Stalno opterećenje
0.20 kN/m²
2.00 kN/m²
0.50 kN/m²
g= 2.70 kN/m²
1.2 Korisno opterećenje
1.25 kN/m²
p= 1.25 kN/m²
qu = 6.57 kN/m²
p= 1.25 kN/m²
g= 2.70 kN/m² Ag= Bg= 6.08 kN/m
Ap= Bp= 2.81 kN/m
A B Mu= 16.63 kNm/m
L= 4.50 m
MB 30 → fb= 2.05 kN/cm² h= 17.0 cm b= 100 cm
MA500/560 → σa= 50 kN/cm²
k=h x √b x fb/Mu = 5.969 → μ= 3.0068 %
potAa = (1/1.47) x (μ x b x h) x (fb/σa) = 1.43 cm²
Usvojeno: Binor 774+1ø10 Tip A3
MB30
* Tavanicu izvesti sa potrebnim nadvišenjem L/350=450/350=1.28cm
Ležajnicu izvesti na svakih 4-5 blokova armiranu sa ±2ø8.
Na svakih 1m u podužnom pravcu dolaze AB poprečni nosači armirani sa ±1RØ8
2.Statički uticaji
3.Dimenzionisanje
1.Analiza opterećenja
● Termoizolacija......
● Sopst.težina..........................................
● Malter..................................................
● Za tavanski prostor...............................
1,6 x g + 1,8 x p =

18. 11
Pos.206: YTONG BELA TAVANICA d=20cm
1.1 Stalno opterećenje
0.20 kN/m²
2.00 kN/m²
0.50 kN/m²
g= 2.70 kN/m²
1.2 Korisno opterećenje
1.25 kN/m²
p= 1.25 kN/m²
qu = 6.57 kN/m²
p= 1.25 kN/m²
g= 2.70 kN/m² Ag= Bg= 4.86 kN/m
Ap= Bp= 2.25 kN/m
A B Mu= 10.64 kNm/m
L= 3.60 m
MB 30 → fb= 2.05 kN/cm² h= 17.0 cm b= 100 cm
MA500/560 → σa= 50 kN/cm²
k=h x √b x fb/Mu = 7.461 → μ= 1.894 %
potAa = (1/1.47) x (μ x b x h) x (fb/σa) = 0.90 cm²
Usvojeno: Binor 774+1ø8 Tip A2
MB30
1,6 x g + 1,8 x p =
2.Statički uticaji
3.Dimenzionisanje
1.Analiza opterećenja
● Termoizolacija......
● Sopst.težina..........................................
● Malter..................................................
● Za tavanski prostor...............................

19. 12
* Tavanicu izvesti sa potrebnim nadvišenjem L/350=360/350=1.03cm
Ležajnicu izvesti na svakih 4-5 blokova armiranu sa ±2ø8.
Na svakih 1m u podužnom pravcu dolaze AB poprečni nosači armirani sa ±1RØ8
Pos.207: YTONG BELA TAVANICA d=20cm
1.1 Stalno opterećenje
0.20 kN/m²
2.00 kN/m²
0.50 kN/m²
g= 2.70 kN/m²
1.2 Korisno opterećenje
1.25 kN/m²
p= 1.25 kN/m²
qu = 6.57 kN/m²
● Za tavanski prostor...............................
1,6 x g + 1,8 x p =
1.Analiza opterećenja
● Termoizolacija......
● Sopst.težina..........................................
● Malter..................................................

20. 13
p= 1.25 kN/m²
g= 2.70 kN/m² Ag= Bg= 4.86 kN/m
Ap= Bp= 2.25 kN/m
A B Mu= 10.64 kNm/m
L= 3.60 m
MB 30 → fb= 2.05 kN/cm² h= 17.0 cm b= 100 cm
MA500/560 → σa= 50 kN/cm²
k=h x √b x fb/Mu = 7.461 → μ= 1.894 %
potAa = (1/1.47) x (μ x b x h) x (fb/σa) = 0.90 cm²
Usvojeno: Binor 774+1ø8 Tip A2
MB30
* Tavanicu izvesti sa potrebnim nadvišenjem L/350=360/350=1.02cm
Ležajnicu izvesti na svakih 4-5 blokova armiranu sa ±2ø8.
Na svakih 1m u podužnom pravcu dolaze AB poprečni nosači armirani sa ±1RØ8
2.Statički uticaji
3.Dimenzionisanje

21. 14
Pos.208: YTONG BELA TAVANICA d=20cm
Usvojeno: Binor 774 Tip A0
MB30
* Tavanicu izvesti sa potrebnim nadvišenjem L/350=220/350=0.63cm
Ležajnicu izvesti na svakih 4-5 blokova armiranu sa ±2ø8.
Na svakih 1m u podužnom pravcu dolaze AB poprečni nosači armirani sa ±1RØ8
Pos.G209: AB GREDA b/d=25/40 cm
Stalno Korisno
●Sa krova 2.20 kN/m 2.60 kN/m
●Sopst.težina 2.50 kN/m -
g= 4.70 kN/m p= 2.60 kN/m
qu= 12.20 kN/m
p= 2.60 kN/m Ag= 6.39 kN
Bg= 17.79 kN
g= 4.70 kN/m Cg= 3.85 kN
Ap= 3.74 kN
A B C Bp= 10.39 kN
Cp= 2.25 kN
3.6 2.7 Mup= 12.1 kNm
Muo= 15.5 kNm
Tu= 25.53 kN
3.Dimenzionisanje
Polje
MB 30 → fb= 2.05 kN/cm² h= 35.0 cm b= 25 cm
B500B → σa= 50 kN/cm²
k=h x √b x fb/Mu = 7.203 → μ= 3.951 %
potAa = μ x b x h x (fb/σa) = 1.42 cm²
τu = maxTu/(0,9 x b x h) = 0.032 kN/cm² < kN/cm²
Oslonac
MB 30 → fb= 2.05 kN/cm² h= 35.0 cm b= 25 cm
B500B → σa= 50 kN/cm²
k=h x √b x fb/Mu = 6.364 → μ= 5.143 %
τudop=0,11
1.Analiza opterećenja
2.Statički uticaji

22. 15
potAa = μ x b x h x (fb/σa) = 1.85 cm²
τu = maxTu/(0,9 x b x h) = 0.032 kN/cm² < kN/cm²
Usvojeno: 3RØ12 dole
2RØ12 gore + 1RØ12 na osloncu B
MB30
UØ8/20
Pos.G210: AB GREDA b/d=25/40 cm
Usvojeno: 3RØ12 dole
2RØ12 gore
MB30
UØ8/20
Pos.G211: AB GREDA b/d=25/30 cm
Stalno Korisno
●Pos. 208 2.90 kN/m 1.34 kN/m
●Sopst.težina 1.88 kN/m -
g= 4.78 kN/m p= 1.34 kN/m
qu= 10.06 kN/m
p= 1.34 kN/m Ag= 9.55 kN
Bg= 26.58 kN
g= 4.78 kN/m Cg= 5.76 kN
Ap= 1.98 kN
A B C Bp= 5.52 kN
Cp= 1.19 kN
3.6 2.7 Mup= 13.47 kNm
Muo= 17.16 kNm
Tu= 28.39 kN
3.Dimenzionisanje
Polje
MB 30 → fb= 2.05 kN/cm² h= 25.0 cm b= 25 cm
B500B → σa= 50 kN/cm²
k=h x √b x fb/Mu = 4.876 → μ= 4.451 %
potAa = μ x b x h x (fb/σa) = 1.14 cm²
τu = maxTu/(0,9 x b x h) = 0.050 kN/cm² < kN/cm²
τudop=0,11
1.Analiza opterećenja
2.Statički uticaji
τudop=0,11

23. 16
Oslonac
MB 30 → fb= 2.05 kN/cm² h= 25.0 cm b= 25 cm
B500B → σa= 50 kN/cm²
k=h x √b x fb/Mu = 4.320 → μ= 5.677 %
potAa = μ x b x h x (fb/σa) = 1.45 cm²
τu = maxTu/(0,9 x b x h) = 0.050 kN/cm² < kN/cm²
Usvojeno: 3RØ12 dole
2RØ12 gore +1RØ12 na osloncu B
MB30
UØ8/20
Pos.G212: AB GREDA b/d=25/30 cm
Stalno Korisno
●Pos. 204 4.32 kN/m 2.00 kN/m
●Sopst.težina 1.88 kN/m -
g= 6.20 kN/m p= 2.00 kN/m
qu= 13.52 kN/m
p= 2.00 kN/m
Ag= 9.765 kN
g= 6.20 kN/m Bg= 9.77 kN
Ap= 3.15 kN
A B Bp= 3.15 kN
Mu= 16.77 kNm
3.15 Tu= 21.29 kN
MB 30 → fb= 2.05 kN/cm² h= 25.0 cm b= 25 cm
B500B → σa= 50 kN/cm²
k=h x √b x fb/Mu = 4.371 → μ= 7.149 %
potAa = μ x b x h x (fb/σa) = 1.83 cm²
τu = maxTu/(0,9 x b x h) = 0.038 kN/cm² < kN/cm²
Usvojeno: 3RØ12 dole
2RØ12 gore
MB30
UØ8/20
2.Statički uticaji
1.Analiza opterećenja
3.Dimenzionisanje
τudop=0,11
τudop=0,11

24. 17
Pos.G213: AB GREDA b/d=20/30 cm
Stalno Korisno
●Pos. 205 6.08 kN/m 2.81 kN/m
●Sopst.težina 1.50 kN/m -
g= 7.58 kN/m p= 2.81 kN/m
qu= 17.19 kN/m
p= 2.81 kN/m Ag= 9.31 kN
Bg= 29.74 kN
g= 7.58 kN/m Cg= 8.65 kN
Ap= 2.50 kN
A B C Bp= 7.97 kN
Cp= 2.32 kN
2.3 2.2 Mup= 8.5 kNm
Muo= 13.78 kNm
Tu= 31.37 kN
3.Dimenzionisanje
Polje
MB 30 → fb= 2.05 kN/cm² h= 25.0 cm b= 20 cm
B500B → σa= 50 kN/cm²
k=h x √b x fb/Mu = 5.491 → μ= 3.468 %
potAa = μ x b x h x (fb/σa) = 0.71 cm²
τu = maxTu/(0,9 x b x h) = 0.070 kN/cm² < kN/cm²
Oslonac
MB 30 → fb= 2.05 kN/cm² h= 25.0 cm b= 20 cm
B500B → σa= 50 kN/cm²
k=h x √b x fb/Mu = 4.312 → μ= 5.677 %
potAa = μ x b x h x (fb/σa) = 1.16 cm²
τu = maxTu/(0,9 x b x h) = 0.070 kN/cm² < kN/cm²
Usvojeno: 3RØ12 dole
2RØ12 gore +1RØ12 na osloncu B
MB30
UØ8/20
1.Analiza opterećenja
2.Statički uticaji
τudop=0,11
τudop=0,11

25. 18
Pos.G214: AB GREDA b/d=20/40 cm
Stalno Korisno
●Pos. 206 4.90 kN/m 2.25 kN/m
●Pos. 208 2.90 kN/m 1.34 kN/m
●Sopst.težina 2.00 kN/m -
g= 9.80 kN/m p= 3.59 kN/m
qu= 22.14 kN/m
p= 3.59 kN/m
Ag= 19.36 kN
g= 9.80 kN/m Bg= 19.36 kN
Ap= 7.09 kN
A B Bp= 7.09 kN
Mu= 43.18 kNm
3.95 Tu= 43.73 kN
MB 30 → fb= 2.05 kN/cm² h= 35.0 cm b= 20 cm
B500B → σa= 50 kN/cm²
k=h x √b x fb/Mu = 3.410 → μ= 9.421 %
potAa = μ x b x h x (fb/σa) = 2.70 cm²
τu = maxTu/(0,9 x b x h) = 0.069 kN/cm² < kN/cm²
Usvojeno: 3RØ12 dole
2RØ12 gore
MB30
UØ8/20
2.Statički uticaji
3.Dimenzionisanje
τudop=0,11
1.Analiza opterećenja

26. Ulazni podaci - Opterećenje
Tower - 3D Model Builder 8.3 - x64 Edition Radimpex - www.radimpex.rs
Registered to DBA doo
Pos.G215: AB GREDA b/d=25/40 cm
1.Analiza opterećenja
Stalno Korisno
●Sa krova 3.50 kN/m 4.10 kN/m
●Pos. 203 1.65 kN/m 0.78 kN/m
●Pos. 204 4.32 kN/m 2.00 kN/m
●Sopst.težina 2.50 kN/m -
p=5.97
p=7.82
Opt. 1: Stalno (g)
p=6.10
p=2.78
Opt. 2: Korisno

27. Statički proračun
Tower - 3D Model Builder 8.3 - x64 Edition Radimpex - www.radimpex.rs
Registered to DBA doo
6.52
34.35
13.33
Opt. 1: Stalno (g)
Reakcije oslonaca
1.37
16.99
8.12
Opt. 2: Korisno
Reakcije oslonaca

28. Tower - 3D Model Builder 8.3 - x64 Edition Radimpex - www.radimpex.rs
Registered to DBA doo
-12.90
33.50
-52.03
35.94
Opt. 3: 1.6xI+1.8xII
Uticaji u gredi: max T2= 35.94 / min T2= -52.03 kN
4.13
-25.74
22.70
Opt. 3: 1.6xI+1.8xII
Uticaji u gredi: max M3= 22.70 / min M3= -25.74 kNm

29. Dimenzionisanje (beton)
Tower - 3D Model Builder 8.3 - x64 Edition Radimpex - www.radimpex.rs
Registered to DBA doo
1 3
1
1
2
2
Usvojena armatura
PBAB 87, MB 30, B500B
Dispozicija greda
Greda 1-3
PBAB 87
MB 30
B500B
Dimenzionisanje jednog slučaja
opterećenja: 1.60xI+1.80xII
Presek 1-1 x = 2.50m
Ø8/20
(m=2)
3Ø12
2Ø12
1Ø8
1Ø8
2.8
25
4
0
[cm]
3
2
T2u = 33.50 kN
M3u = -25.74 kNm
εb/εa = -1.034/10.000 ‰
Aa1 = 0.00 cm²
Aa2 = 1.48 cm²
Aa3 = 0.00 cm²
Aa4 = 0.00 cm²
Aa,uz = 0.00 cm²/m (m=2)
[Usvojeno Aa,uz = Ø8/20(m=2) = 2.51 cm²/m]
ty = 0.41MPa < tr , tr = 1.10MPa
Procenat armiranja: 0.67%
Presek 2-2 x = 4.63m
Ø8/20
(m=2)
3Ø12
2Ø12
1Ø8
1Ø8
2.8
25
4
0
[cm]
3
2
T2u = 6.62 kN
M3u = 22.70 kNm
εb/εa = -0.959/10.000 ‰
Aa1 = 1.30 cm²
Aa2 = 0.00 cm²
Aa3 = 0.00 cm²
Aa4 = 0.00 cm²
Aa,uz = 0.00 cm²/m (m=2)
[Usvojeno Aa,uz = Ø8/20(m=2) = 2.51 cm²/m]
ty = 0.08MPa < tr , tr = 1.10MPa
Procenat armiranja: 0.67%

30. Ulazni podaci - Opterećenje
Tower - 3D Model Builder 8.3 - x64 Edition Radimpex - www.radimpex.rs
Registered to DBA doo
Pos.G216: AB GREDA b/d=25/40 cm
1.Analiza opterećenja
Stalno Korisno
●Sa krova 3.50 kN/m 4.10 kN/m
●Pos. 215 32.14 kN 17.04 kN
●Sopst.težina 2.50 kN/m -
p=1.00
P=34.35
Opt. 1: Stalno (g)
p=4.10
P=17.04
Opt. 2: Korisno

31. Statički proračun
Tower - 3D Model Builder 8.3 - x64 Edition Radimpex - www.radimpex.rs
Registered to DBA doo
29.78
15.34
Opt. 1: Stalno (g)
Reakcije oslonaca
16.82
5.75
Opt. 2: Korisno
Reakcije oslonaca
-34.89
77.92
Opt. 3: 1.6xI+1.8xII
Uticaji u gredi: max T2= 77.92 / min T2= -34.89 kN
93.37
Opt. 3: 1.6xI+1.8xII
Uticaji u gredi: max M3= 93.37 / min M3= -0.00 kNm

32. Dimenzionisanje (beton)
Tower - 3D Model Builder 8.3 - x64 Edition Radimpex - www.radimpex.rs
Registered to DBA doo
1 2
1
1
Merodavno opterećenje: 1.60xI+1.80xII
PBAB 87, MB 30, B500B
Dispozicija greda
Greda 1-2
PBAB 87
MB 30
B500B
Dimenzionisanje jednog slučaja
opterećenja: 1.60xI+1.80xII
Presek 1-1 x = 3.30m
Ø8/20
(m=2)
6Ø12
2Ø12
1.8
2.8
25
4
0
[cm]
3
2
T2u = -21.69 kN
M3u = 93.37 kNm
εb/εa = -2.587/10.000 ‰
Aa1 = 5.64 cm²
Aa2 = 0.00 cm²
Aa3 = 0.00 cm²
Aa4 = 0.00 cm²
Aa,uz = 0.00 cm²/m (m=2)
[Usvojeno Aa,uz = Ø8/20(m=2) = 2.51 cm²/m]
ty = 0.27MPa < tr , tr = 1.10MPa
Procenat armiranja: 0.90%

33. 20
Pos.G217: AB GREDA b/d=25/40 cm
Usvojeno: 3RØ12 dole
2RØ12 gore
MB30
UØ8/20

34. 21
Pos.100
Pos.101: YTONG BELA TAVANICA d=20cm
1.1 Stalno opterećenje
1.50 kN/m²
2.00 kN/m²
0.50 kN/m²
g= 4.00 kN/m²
1.2 Korisno opterećenje
1.50 kN/m²
p= 1.50 kN/m²
qu = 9.10 kN/m²
p= 1.50 kN/m²
g= 4.00 kN/m² Ag= Bg= 7.20 kN/m
Ap= Bp= 2.70 kN/m
A B Mu= 14.74 kNm/m
L= 3.60 m
MB 30 → fb= 2.05 kN/cm² h= 17.0 cm b= 100 cm
MA500/560 → σa= 50 kN/cm²
k=h x √b x fb/Mu = 6.339 → μ= 2.5679 %
potAa = (1/1.47) x (μ x b x h) x (fb/σa) = 1.22 cm²
Usvojeno: Binor 774+1ø8 Tip A2
MB30
* Tavanicu izvesti sa potrebnim nadvišenjem L/350=360/350=1.03cm
Ležajnicu izvesti na svakih 4-5 blokova armiranu sa ±2ø8.
3.Dimenzionisanje
1.Analiza opterećenja
● Slojevi poda …………………………………......
● Sopst.težina..........................................
● Malter..................................................
● Za stambeni prostor............................
1,6 x g + 1,8 x p =
2.Statički uticaji

35. 22
Na svakih 1m u podužnom pravcu dolaze AB poprečni nosači armirani sa ±1RØ8
Pos.102: YTONG BELA TAVANICA d=20cm
1.1 Stalno opterećenje
1.50 kN/m²
2.00 kN/m²
0.50 kN/m²
g= 4.00 kN/m²
1.2 Korisno opterećenje
1.50 kN/m²
p= 1.50 kN/m²
qu = 9.10 kN/m²
p= 1.50 kN/m²
g= 4.00 kN/m² Ag= Bg= 5.00 kN/m
Ap= Bp= 1.88 kN/m
A B Mu= 7.11 kNm/m
L= 2.50 m
MB 30 → fb= 2.05 kN/cm² h= 17.0 cm b= 100 cm
MA500/560 → σa= 50 kN/cm²
k=h x √b x fb/Mu = 9.129 → μ= 1.3022 %
potAa = (1/1.47) x (μ x b x h) x (fb/σa) = 0.62 cm²
Usvojeno: Binor 774 Tip A0
MB30
1.Analiza opterećenja
● Slojevi poda …………………………………......
● Sopst.težina..........................................
● Malter..................................................
● Za stambeni prostor............................
1,6 x g + 1,8 x p =
2.Statički uticaji
3.Dimenzionisanje

36. 23
* Tavanicu izvesti sa potrebnim nadvišenjem L/350=250/350=0.72cm
Ležajnicu izvesti na svakih 4-5 blokova armiranu sa ±2ø8.
Na svakih 1m u podužnom pravcu dolaze AB poprečni nosači armirani sa ±1RØ8
Pos.103: YTONG BELA TAVANICA d=20cm
* Isto kao za Pos.101........ g = 4.00 kN/m²
p = 1.50 kN/m²
qu = 9.10 kN/m²
*Linijsko opterećenje
Pregradni zid d=12 cm..... Pg = 7.67 kN/m Pu = 12.27 kN/m
1.Analiza opterećenja

37. 24
Pg= 7.67 kN/m
p= 1.50 kN/m²
Ag= 13.11 kN/m
g= 4.00 kN/m² Bg= 7.36 kN/m
Ap= Bp= 2.40 kN/m
A B Au= 25.30 kN/m
Bu= 16.09 kN/m
0.40 2.80 Mu= 16.18 kNm/m
L= 3.20 m
MB 30 → fb= 2.05 kN/cm² h= 17.5 cm b= 100 cm
MA500/560 → σa= 50 kN/cm²
k=h x √b x fb/Mu = 6.229 → μ= 2.7115 %
potAa = (1/1.47) x (μ x b x h) x (fb/σa) = 1.32 cm²
Usvojeno: Binor 774+1RØ10
MB30
Q-131 u zoni ploče
* Tavanicu izvesti sa potrebnim nadvišenjem L/350=320/350=0.91cm
Ležajnicu izvesti na svakih 4-5 blokova armiranu sa ±2ø8.
2.Statički uticaji
3.Dimenzionisanje

38. 25
Na svakih 1m u podužnom pravcu dolaze AB poprečni nosači armirani sa ±1RØ8
Pos.104: YTONG BELA TAVANICA d=20cm
Usvojeno: Binor 774 Tip A0
MB30
* Tavanicu izvesti sa potrebnim nadvišenjem L/350=190/350=0.54cm
Ležajnicu izvesti na svakih 4-5 blokova armiranu sa ±2ø8.
Na svakih 1m u podužnom pravcu dolaze AB poprečni nosači armirani sa ±1RØ8
Pos.104a: YTONG BELA TAVANICA d=20cm
* Isto kao za Pos.101........ g = 4.00 kN/m²
p = 1.50 kN/m²
qu = 9.10 kN/m²
*Linijsko opterećenje
Pregradni zid d=12 cm...... Pg = 7.67 kN/m Pu = 12.27 kN/m
Pg= 7.67 kN/m
p= 1.50 kN/m²
Ag= 8.24 kN/m
g= 4.00 kN/m² Bg= 8.24 kN/m
Ap= Bp= 1.65 kN/m
A B Au= 16.15 kN/m
Bu= 16.15 kN/m
1.10 1.10 Au/qu= 1.77 m
L= 2.20 m x0= 0.43 m
Mu= 14.32 kNm/m
1.Analiza opterećenja
2.Statički uticaji

39. 26
MB 30 → fb= 2.05 kN/cm² h= 17.5 cm b= 100 cm
MA500/560 → σa= 50 kN/cm²
k=h x √b x fb/Mu = 6.620 → μ= 2.427 %
potAa = (1/1.47) x (μ x b x h) x (fb/σa) = 1.18 cm²
Usvojeno: Binor 774 + 1RØ8
MB20
Q-131 u zoni ploče
* Tavanicu izvesti sa potrebnim nadvišenjem L/350=220/350=0.63cm
Ležajnicu izvesti na svakih 4-5 blokova armiranu sa ±2ø8.
Na svakih 1m u podužnom pravcu dolaze AB poprečni nosači armirani sa ±1RØ8
3.Dimenzionisanje

40. 27
Pos.105: YTONG BELA TAVANICA d=20cm
1.1 Stalno opterećenje
1.50 kN/m²
2.00 kN/m²
0.50 kN/m²
g= 4.00 kN/m²
1.2 Korisno opterećenje
1.50 kN/m²
p= 1.50 kN/m²
qu = 9.10 kN/m²
p= 1.50 kN/m²
g= 4.00 kN/m² Ag= Bg= 7.60 kN/m
Ap= Bp= 2.85 kN/m
A B Mu= 16.43 kNm/m
L= 3.80 m
MB 30 → fb= 2.05 kN/cm² h= 17.0 cm b= 100 cm
MA500/560 → σa= 50 kN/cm²
k=h x √b x fb/Mu = 6.006 → μ= 2.8578 %
potAa = (1/1.47) x (μ x b x h) x (fb/σa) = 1.36 cm²
Usvojeno: Binor 774 + 1RØ10 Tip A3
MB30
* Tavanicu izvesti sa potrebnim nadvišenjem L/350=380/350=1.1cm
Ležajnicu izvesti na svakih 4-5 blokova armiranu sa ±2ø8.
Na svakih 1m u podužnom pravcu dolaze AB poprečni nosači armirani sa ±1RØ8
2.Statički uticaji
3.Dimenzionisanje
1.Analiza opterećenja
● Slojevi poda …………………………………......
● Sopst.težina..........................................
● Malter..................................................
● Za stambeni prostor............................
1,6 x g + 1,8 x p =

41. 28
Pos.106: YTONG BELA TAVANICA d=20cm
1.1 Stalno opterećenje
1.50 kN/m²
2.00 kN/m²
0.50 kN/m²
g= 4.00 kN/m²
1.2 Korisno opterećenje
1.50 kN/m²
p= 1.50 kN/m²
qu = 9.10 kN/m²
p= 1.50 kN/m²
g= 4.00 kN/m² Ag= Bg= 4.40 kN/m
Ap= Bp= 1.65 kN/m
A B Mu= 5.51 kNm/m
L= 2.20 m
MB 30 → fb= 2.05 kN/cm² h= 17.0 cm b= 100 cm
MA500/560 → σa= 50 kN/cm²
k=h x √b x fb/Mu = 10.37 → μ= 0.9917 %
potAa = (1/1.47) x (μ x b x h) x (fb/σa) = 0.47 cm²
Usvojeno: Binor 774 Tip A0
MB30
1,6 x g + 1,8 x p =
2.Statički uticaji
3.Dimenzionisanje
1.Analiza opterećenja
● Slojevi poda …………………………………......
● Sopst.težina..........................................
● Malter..................................................
● Za stambeni prostor............................

42. 29
* Tavanicu izvesti sa potrebnim nadvišenjem L/350=220/350=0.63cm
Ležajnicu izvesti na svakih 4-5 blokova armiranu sa ±2ø8.
Na svakih 1m u podužnom pravcu dolaze AB poprečni nosači armirani sa ±1RØ8
Pos.107: YTONG BELA TAVANICA d=20cm
1.1 Stalno opterećenje
1.50 kN/m²
2.00 kN/m²
0.50 kN/m²
g= 4.00 kN/m²
1.2 Korisno opterećenje
1.50 kN/m²
p= 1.50 kN/m²
qu = 9.10 kN/m²
p= 1.50 kN/m²
g= 4.00 kN/m² Ag= Bg= 12.00 kN/m
Ap= Bp= 4.50 kN/m
A B Mu= 40.95 kNm/m
L= 6.00 m
● Za stambeni prostor............................
1,6 x g + 1,8 x p =
2.Statički uticaji
1.Analiza opterećenja
● Slojevi poda …………………………………......
● Sopst.težina..........................................
● Malter..................................................

43. 30
MB 30 → fb= 2.05 kN/cm² h= 17.0 cm b= 100 cm
MA500/560 → σa= 50 kN/cm²
k=h x √b x fb/Mu = 3.804 → μ= 7.337 %
potAa = (1/1.47) x (μ x b x h) x (fb/σa) = 3.48 cm²
Usvojeno: Binor 774 Tip D6
MB30
* Tavanicu izvesti sa potrebnim nadvišenjem L/350=600/350=1.71cm
Ležajnicu izvesti na svakih 4-5 blokova armiranu sa ±2ø8.
Na svakih 1m u podužnom pravcu dolaze AB poprečni nosači armirani sa ±1RØ8
3.Dimenzionisanje

44. 31
Pos.108: AB GREDA b/d=25/30 cm
Stalno Korisno
●Zid d=25cm 14.75 kN/m kN/m
●Sopst.težina 1.88 kN/m -
g= 16.63 kN/m p= 0.00 kN/m
qu= 26.61 kN/m
p= 0.00 kN/m
Ag= 29.93 kN
g= 16.63 kN/m Bg= 29.93 kN
Ap= 0.00 kN
A B Bp= 0.00 kN
Mu= 43.1 kNm
3.60 Tu= 47.89 kN
MB 30 → fb= 2.05 kN/cm² h= 25.0 cm b= 25 cm
MA500/500 → σa= 50 kN/cm²
k=h x √b x fb/Mu = 2.728 → μ= 14.667 %
potAa = μ x b x h x (fb/σa) = 3.76 cm²
τu = maxTu/(0,9 x b x h) = 0.085 kN/cm² < kN/cm²
Usvojeno: 4RØ12 dole
2RØ12 gore
MB30
UØ8/20
Pos.109: AB GREDA b/d=25/30 cm
Stalno Korisno
●Zid d=25cm 14.75 kN/m kN/m
●Sopst.težina 1.88 kN/m -
g= 16.63 kN/m p= 0.00 kN/m
qu= 26.61 kN/m
3.Dimenzionisanje
τudop=0,11
b/d=25/30 cm
1.Analiza opterećenja
2.Statički uticaji
1.Analiza opterećenja

45. 32
p= 0.00 kN/m Ag= 0.6 kN
Bg= 32.90 kN
g= 16.63 kN/m Cg= 20.42 kN
Ap= 0.00 kN
A B Bp= 0.00 kN
Cp= 0.00 kN
5.70 Mu= 19.55 kNm
Tu= 43.14 kN
MB 30 → fb= 2.05 kN/cm² h= 25.0 cm b= 25 cm
MA500/500 → σa= 50 kN/cm²
k=h x √b x fb/Mu = 4.051 → μ= 6.406 %
potAa = μ x b x h x (fb/σa) = 1.64 cm²
τu = maxTu/(0,9 x b x h) = 0.077 kN/cm² < kN/cm²
Usvojeno: 2RØ12 dole
2RØ12 gore
MB30
UØ8/20
2.Statički uticaji
3.Dimenzionisanje
τudop=0,11
b/d=25/30 cm

46. Ulazni podaci - Konstrukcija
Tower - 3D Model Builder 8.3 - x64 Edition Radimpex - www.radimpex.rs
Registered to DBA doo
POS. 110: AB greda b/d=25/40cm
1.Analiza opterećenja
Stalno Korisno
●Pos. 102 5.00 kN/m 1.88 kN/m
●Pos. 103 13.11 kN/m 2.40 kN/m
●Pos. 109 32.90 kN 0.00 kN
●Zid d=25cm 14.75 kN/m 0.00 kN/m
Izometrija

47. Ulazni podaci - Opterećenje
Tower - 3D Model Builder 8.3 - x64 Edition Radimpex - www.radimpex.rs
Registered to DBA doo
p=32.90
p=18.11
P=32.90
Opt. 1: g (g)
p=4.35
Opt. 2: p

48. Statički proračun
Tower - 3D Model Builder 8.3 - x64 Edition Radimpex - www.radimpex.rs
Registered to DBA doo
84.60
56.73
Opt. 1: g (g)
Reakcije oslonaca
9.57
9.57
Opt. 2: p
Reakcije oslonaca
142.95
Opt. 5: 1.6xI+1.8xII
Uticaji u gredi: max M3= 142.95 / min M3= 0.03 kNm
-108.01
152.58
Opt. 5: 1.6xI+1.8xII
Uticaji u gredi: max T2= 152.58 / min T2= -108.01 kN

49. Dimenzionisanje (beton)
Tower - 3D Model Builder 8.3 - x64 Edition Radimpex - www.radimpex.rs
Registered to DBA doo
1 2
1
1
2
2
Merodavno opterećenje: 1.60xI+1.80xII
PBAB 87, MB 30, B500B
Dispozicija greda
Greda 1-2
PBAB 87
MB 30
B500B
Dimenzionisanje jednog slučaja
opterećenja: 1.60xI+1.80xII
Presek 1-1 x = 2.13m
Ø8/20
(m=2)
6Ø14
2Ø14
1Ø8
1Ø8
1.6
2.8
25
4
0
[cm]
3
2
T2u = -20.95 kN
M3u = 137.55 kNm
εb/εa = -3.500/8.590 ‰
Aa1 = 8.69 cm²
Aa2 = 0.00 cm²
Aa3 = 0.00 cm²
Aa4 = 0.00 cm²
Aa,uz = 0.00 cm²/m (m=2)
[Usvojeno Aa,uz = Ø8/20(m=2) = 2.51 cm²/m]
ty = 0.26MPa < tr , tr = 1.10MPa
Procenat armiranja: 1.33%
Presek 2-2 x = 4.40m
Ø8/10
(m=2)
4Ø14
2Ø14
1Ø8
1Ø8
2.8
25
4
0
[cm]
3
2
T2u = 152.58 kN
Aa1 = 0.00 cm²
Aa2 = 0.00 cm²
Aa3 = 0.00 cm²
Aa4 = 0.00 cm²
Aa,uz = 2.94 cm²/m (m=2)
[Usvojeno Aa,uz = Ø8/10(m=2) = 5.03 cm²/m]
ty = 1.88MPa < 3tr , tr = 1.10MPa
Procenat armiranja: 1.02%

50. 34
Pos.111: AB GREDA b/d=25/30 cm
Stalno Korisno
●Zid d=25cm 14.75 kN/m kN/m
●Sopst.težina 1.88 kN/m -
g= 16.63 kN/m p= 0.00 kN/m
qu= 26.61 kN/m
p= 0.00 kN/m Ag= 14.6 kN
Bg= 46.66 kN
g= 16.63 kN/m Cg= 13.56 kN
Ap= 0.00 kN
A C Bp= 0.00 kN
B Cp= 0.00 kN
4.50 Mu= 16.64 kNm
Tu= 37.83 kN
MB 30 → fb= 2.05 kN/cm² h= 25.0 cm b= 25 cm
MA500/500 → σa= 50 kN/cm²
k=h x √b x fb/Mu = 4.391 → μ= 5.497 %
potAa = μ x b x h x (fb/σa) = 1.41 cm²
τu = maxTu/(0,9 x b x h) = 0.067 kN/cm² < kN/cm²
Usvojeno: 3RØ12 dole
2RØ12 gore
MB30
UØ8/20
Pos.112: AB GREDA b/d=30/20 cm
Stalno Korisno
●Zid d=12cm 7.70 kN/m kN/m
●Sopst.težina 1.50 kN/m -
g= 9.20 kN/m p= 0.00 kN/m
qu= 14.72 kN/m
1.Analiza opterećenja
2.Statički uticaji
3.Dimenzionisanje
τudop=0,11
b/d=25/30 cm
1.Analiza opterećenja

51. 35
p= 0.00 kN/m
Ag= 10.12 kN
g= 9.20 kN/m Bg= 10.12 kN
Ap= 0.00 kN
A B Bp= 0.00 kN
Mu= 8.906 kNm
2.20 Tu= 16.19 kN
MB 30 → fb= 2.05 kN/cm² h= 15.0 cm b= 25 cm
MA500/500 → σa= 50 kN/cm²
k=h x √b x fb/Mu = 3.601 → μ= 8.092 %
potAa = μ x b x h x (fb/σa) = 1.25 cm²
τu = maxTu/(0,9 x b x h) = 0.048 kN/cm² < kN/cm²
Usvojeno: 3RØ12 dole
2RØ12 gore
MB30
UØ8/20
Pos.113: AB GREDA b/d=38/20 cm
Stalno Korisno
●Zid d=12cm 7.70 kN/m kN/m
●Sopst.težina 1.90 kN/m -
g= 9.60 kN/m p= 0.00 kN/m
qu= 15.36 kN/m
p= 0.00 kN/m
Ag= 17.76 kN
g= 9.60 kN/m Bg= 17.76 kN
Ap= 0.00 kN
A B Bp= 0.00 kN
Mu= 26.28 kNm
3.70 Tu= 28.42 kN
2.Statički uticaji
3.Dimenzionisanje
τudop=0,11
b/d=30/20 cm
1.Analiza opterećenja
2.Statički uticaji

52. 36
MB 30 → fb= 2.05 kN/cm² h= 15.0 cm b= 25 cm
MA500/500 → σa= 50 kN/cm²
k=h x √b x fb/Mu = 2.096 → μ= 26.356 %
potAa = μ x b x h x (fb/σa) = 4.06 cm²
τu = maxTu/(0,9 x b x h) = 0.084 kN/cm² < kN/cm²
Usvojeno: 4RØ12 dole
2RØ12 gore
MB30
UØ8/20
Pos.114: AB GREDA b/d=25/30 cm
Stalno Korisno
●Zid d=25cm 14.75 kN/m kN/m
●Sopst.težina 1.90 kN/m -
g= 16.65 kN/m p= 0.00 kN/m
qu= 26.64 kN/m
p= 0.00 kN/m
Ag= 30.8 kN
g= 16.65 kN/m Bg= 30.80 kN
Ap= 0.00 kN
A B Bp= 0.00 kN
Mu= 45.59 kNm
3.70 Tu= 49.28 kN
MB 30 → fb= 2.05 kN/cm² h= 25.0 cm b= 25 cm
MA500/500 → σa= 50 kN/cm²
k=h x √b x fb/Mu = 2.653 → μ= 15.512 %
potAa = μ x b x h x (fb/σa) = 3.98 cm²
τu = maxTu/(0,9 x b x h) = 0.088 kN/cm² < kN/cm²
Usvojeno: 4RØ12 dole
2RØ12 gore
MB30
UØ8/20
3.Dimenzionisanje
τudop=0,11
b/d=25/30 cm
1.Analiza opterećenja
2.Statički uticaji
3.Dimenzionisanje
τudop=0,11
b/d=38/20 cm

53. 37
Pos.115: AB GREDA b/d=40/35 cm
Stalno Korisno
●Pos. 104 4.00 kN/m 1.50 kN/m
●Pos. 105 7.60 kN/m 2.85 kN/m
●Zid d=25cm 14.75 kN/m 0.00 kN/m
●Sopst.težina 3.50 kN/m -
g= 29.85 kN/m p= 4.35 kN/m
qu= 55.59 kN/m
p= 4.35 kN/m
Ag= 58.21 kN
g= 29.85 kN/m Bg= 58.21 kN
Ap= 8.48 kN
A B Bp= 8.48 kN
Mu= 105.7 kNm
3.90 Tu= 108.4 kN
MB 30 → fb= 2.05 kN/cm² h= 30.0 cm b= 40 cm
MA500/500 → σa= 50 kN/cm²
k=h x √b x fb/Mu = 2.644 → μ= 15.678 %
potAa = μ x b x h x (fb/σa) = 7.72 cm²
τu = maxTu/(0,9 x b x h) = 0.100 kN/cm² < kN/cm²
Usvojeno: 6RØ14 dole
3RØ14 gore
MB30
UØ10/20
Pos.115a: AB GREDA b/d=25/35 cm
Stalno Korisno
●Pos. 104a 8.24 kN/m 1.65 kN/m
●Pos. 106 4.40 kN/m 1.65 kN/m
●Sopst.težina 2.20 kN/m -
g= 14.84 kN/m p= 3.30 kN/m
qu= 29.68 kN/m
2.Statički uticaji
3.Dimenzionisanje
τudop=0,11
b/d=40/35 cm
1.Analiza opterećenja
1.Analiza opterećenja

54. 38
p= 3.30 kN/m
Ag= 28.94 kN
g= 14.84 kN/m Bg= 28.94 kN
Ap= 6.44 kN
A B Bp= 6.44 kN
Mu= 56.44 kNm
3.90 Tu= 57.9 kN
MB 30 → fb= 2.05 kN/cm² h= 30.0 cm b= 25 cm
MA500/500 → σa= 50 kN/cm²
k=h x √b x fb/Mu = 2.861 → μ= 13.279 %
potAa = μ x b x h x (fb/σa) = 4.09 cm²
τu = maxTu/(0,9 x b x h) = 0.086 kN/cm² < kN/cm²
Usvojeno: 4RØ12 dole
2RØ12 gore
MB30
UØ8/20
Pos.St1: AB KOLJENASTA STEPENIŠNA PLOČA ; dp=14 cm
hg = 17.00 cm bg = 30.00 cm dp = 14.00 cm
tgα = 0.567 → cosα = 0.87 dobl = 3.00 cm
1.1 Stalno opterećenje na kosom dijelu
1.03 kN/m²
2.13 kN/m²
4.02 kN/m²
0.57 kN/m²
g1 = 7.76 kN/m²
1.2 Stalno opterećenje na podestu
0.66 kN/m²
3.50 kN/m²
0.50 kN/m²
g2 = 4.66 kN/m²
1.3 Korisno opterećenje
3.00 kN/m²
p = 3.00 kN/m²
qu = 1,6 x g + 1,8 x p qu1 = 17.81 kN/m²
qu2 = 12.86 kN/m²
1.Analiza opterećenja
● Obloga ................................................
● Stepenici..............................................
● AB ploča..............................................
● Malter..................................................
● Obloga ................................................
● AB ploča..............................................
● Malter..................................................
● Za stepenišni prostor.....................................
2.Statički uticaji
3.Dimenzionisanje
τudop=0,11
b/d=25/35 cm

55. 39
p= 3.00 kN/m²
Ag= 11.83 kN/m
g1= 7.76 kN/m² Bg= 9.59 kN/m
g2= 4.66 kN/m² Ap= 4.80 kN/m
Bp= 4.80 kN/m
B Au= 27.56 kN/m
Bu= 23.98 kN/m
Au/qu1= 1.55 m
A Bu/qu2= 1.87 m
x0= 1.55 m
2.10 1.10 Mu= 21.32 kNm/m
3.20
MB 30 → fb= 2.05 kN/cm² h= 12.0 cm b= 100 cm
B500B → σa= 50 kN/cm²
k=h x √b x fb/Mu = 3.721 → μ= 7.713 %
potAa = μ x b x h x (fb/σa) = 3.79 cm²
Usvojeno: RØ8/10 cm - glavna armatura
RØ8/20 cm - podeona armatura
MB30
dp = 14.00 cm
2.Statički uticaji
3.Dimenzionisanje

56. Ulazni podaci - Konstrukcija, Ulazni podaci - Opterećenje
Tower - 3D Model Builder 8.3 - x64 Edition Radimpex - www.radimpex.rs
Registered to DBA doo
Analiza opterećenja
Stalno Korisno
●Pos. 104 4.00 kN/m 1.50 kN/m
●Pos. 104a 8.24 kN/m 1.65 kN/m
●Pos. St2 13.60 kN/m 6.30 kN/m
●Zid d=25cm 14.75 kN/m 0.00 kN/m
●Pos. G111 13.56 kN 0.00 kN/m
●Sopst.težina 2.50 kN/m -
p=4.00
p=18.75
p=23.00
p=13.60
p=18.75
p=8.24
P=13.56
Opt. 1: Stalno (g)
p=1.50
p=6.30
p=1.65
p=1.50 p=1.65
Opt. 2: Korisno

57. Statički proračun
Tower - 3D Model Builder 8.3 - x64 Edition Radimpex - www.radimpex.rs
Registered to DBA doo
8.82
40.13
59.82
59.47
12.38
Opt. 1: Stalno (g)
Reakcije oslonaca
2.03
7.32
8.62
4.99
2.21
Opt. 2: Korisno
Reakcije oslonaca
11.80
-20.97
10.35
-25.59
18.65
-27.08
13.90
Opt. 5: 1.6xI+1.8xII
Uticaji u gredi: max M3= 18.65 / min M3= -27.08 kNm
-17.76
29.40
-47.97
51.66
-59.57
63.42
-40.71
23.78
Opt. 5: 1.6xI+1.8xII
Uticaji u gredi: max T2= 63.42 / min T2= -59.57 kN

58. Dimenzionisanje (beton)
Tower - 3D Model Builder 8.3 - x64 Edition Radimpex - www.radimpex.rs
Registered to DBA doo
1 5
1
1
2
2
Usvojena armatura
PBAB 87, MB 30, B500B
Dispozicija greda
Greda 1-5
PBAB 87
MB 30
B500B
Kompletna šema opterećenja
Presek 1-1 x = 7.45m
Ø8/20
(m=2)
3Ø12
2Ø12
1Ø8
1Ø8
2.8
25
4
0
[cm]
3
2
Merodavna kombinacija za savijanje:
1.60xI
N1u = 0.00 kN
M2u = 0.00 kNm
M3u = 19.15 kNm
Merodavna kombinacija za smicanje:
1.60xI+1.80xII
T2u = -17.36 kN
T3u = 0.00 kN
M1u = 0.00 kNm
εb/εa = -0.869/10.000 ‰
Aa1 = 1.09 cm²
Aa2 = 0.00 cm²
Aa3 = 0.00 cm²
Aa4 = 0.00 cm²
Aa,uz = 0.00 cm²/m (m=2)
[Usvojeno Aa,uz = Ø8/20(m=2) = 2.51 cm²/m]
ty = 0.21MPa < tr , tr = 1.10MPa
Procenat armiranja: 0.67%
Presek 2-2 x = 8.80m
Ø8/20
(m=2)
3Ø12
2Ø12
1Ø8
1Ø8
2.8
25
4
0
[cm]
3
2
Merodavna kombinacija za savijanje:
1.60xI+1.80xII
N1u = 0.00 kN
M2u = 0.00 kNm
M3u = -27.08 kNm
Merodavna kombinacija za smicanje:
1.60xI+1.80xII
T2u = 63.42 kN
T3u = 0.00 kN
M1u = 0.00 kNm
εb/εa = -1.066/10.000 ‰
Aa1 = 0.00 cm²
Aa2 = 1.56 cm²
Aa3 = 0.00 cm²
Aa4 = 0.00 cm²
Aa,uz = 0.00 cm²/m (m=2)
[Usvojeno Aa,uz = Ø8/20(m=2) = 2.51 cm²/m]
ty = 0.78MPa < tr , tr = 1.10MPa
Procenat armiranja: 0.67%

59. 41
Pos.117: AB GREDA b/d=40/20 cm
Stalno Korisno
●Zid d=12cm 7.67 kN/m kN/m
●Sopst.težina 2.00 kN/m -
g= 9.67 kN/m p= 0.00 kN/m
qu= 15.47 kN/m
p= 0.00 kN/m
Ag= 17.41 kN
g= 9.67 kN/m Bg= 17.41 kN
Ap= 0.00 kN
A B Bp= 0.00 kN
Mu= 25.06 kNm
3.60 Tu= 27.85 kN
MB 30 → fb= 2.05 kN/cm² h= 15.0 cm b= 40 cm
MA500/500 → σa= 50 kN/cm²
k=h x √b x fb/Mu = 2.715 → μ= 14.837 %
potAa = μ x b x h x (fb/σa) = 3.66 cm²
τu = maxTu/(0,9 x b x h) = 0.052 kN/cm² < kN/cm²
Usvojeno: 4RØ12 dole
2RØ12 gore
MB30
UØ8/20
Pos.118: AB GREDA b/d=25/50 cm
Stalno Korisno
●Pos. 107 12.00 kN/m 4.50 kN/m
●Sopst.težina 3.13 kN/m -
g= 15.13 kN/m p= 4.50 kN/m
qu= 32.30 kN/m
3.Dimenzionisanje
τudop=0,11
b/d=40/20 cm
1.Analiza opterećenja
1.Analiza opterećenja
2.Statički uticaji

60. 42
p= 4.50 kN/m
Ag= 43.11 kN
g= 15.13 kN/m Bg= 43.11 kN
Ap= 12.83 kN
A B Bp= 12.83 kN
Mu= 131.2 kNm
5.70 Tu= 92.1 kN
MB 30 → fb= 2.05 kN/cm² h= 45.0 cm b= 25 cm
MA500/500 → σa= 50 kN/cm²
k=h x √b x fb/Mu = 2.815 → μ= 13.630 %
potAa = μ x b x h x (fb/σa) = 6.30 cm²
τu = maxTu/(0,9 x b x h) = 0.091 kN/cm² < kN/cm²
Usvojeno: 5RØ14 dole
3RØ14 gore
MB30
UØ10/20
Pos.119: AB GREDA b/d=25/40 cm
Usvojeno: 3RØ12 dole
2RØ12 gore
MB30
UØ8/20
b/d=25/40 cm
2.Statički uticaji
3.Dimenzionisanje
τudop=0,11
b/d=25/50 cm

61. 43
Pos. NP AB NADPROZORNICI b/d=25/20 cm
Usvojeno: ±2RØ12
MB20
UØ6/20
Pos.NV AB NADVRATNICI b/d=25/20 cm
Usvojeno: ±2RØ12
MB20
UØ6/20
Pos.NV*: AB NADVRATNICI b/d=12/20 cm
Usvojeno: ±2Ø8
MB20
UØ6/10
Pos.HS1: AB HORIZONTALNI SERKLAŽI b/d=25/20 cm
Usvojeno: ±2RØ12
MB20
UØ6/20
Pos.HS2: AB HORIZONTALNI SERKLAŽI b/d=25/40 cm
Usvojeno: ±2RØ12
MB20
UØ8/20
Pos.VS: AB VERTIKALNI SERKLAŽI b/d=25/25 cm
Usvojeno: 4RØ14
MB20
UØ6/20

62. 44
Temelji se izvode u vidu temeljnih traka i stopa od betona MB 30.
U nedostatku geomehaničkog elaborata predpostavljena je dozvoljena
nosivost tla od σtla,dop=150 kN/m².
Pos.TT1: TEMELJNA TRAKA
●Sa krova 5.35 kN/m pota= 44.3 x 100/150 = 29.6
●Pos. K1 2.92 kN/m
●Pos. 203 6.32 kN/m
●Serklaž 2.50 kN/m a = 45 cm
●Zid d=25 cm 7.50 kN/m d = 40 cm
●Serklaž 1.25 kN/m MB 30
●Zid d=25 cm 7.50 kN/m
●Temeljni zid 6.50 kN/m
●Sopstvena težina 4.50 kN/m
q= 44.34 kN/m
Pos.TT2: TEMELJNA TRAKA
pota= 44.2 x 100/150 = 29.4
●Serklaž 2.50 kN/m a = 45 cm
●Zid d=25 cm 7.50 kN/m d = 40 cm
●Serklaž 1.25 kN/m MB 30
●Pos. St 14.4 kN/m
●Zid d=25 cm 7.50 kN/m
●Temeljni zid 6.50 kN/m
●Sopstvena težina 4.50 kN/m
q= 44.15 kN/m
Pos.TT: TEMELJNA KONSTRUKCIJA
1.Analiza opterećenja
Usvojeno:
1.Analiza opterećenja
Usvojeno:

63. 45
Pos.TT3: TEMELJNA TRAKA
●Pos. 204 6.35 kN/m pota= 54.3 x 100/150 = 36.2
●Pos. 208 3.90 kN/m
●Serklaž 1.25 kN/m Usvojeno: a = 45 cm
●Zid d=25 cm 7.50 kN/m d = 40 cm
●Pos. 104 15.51 kN/m
●Serklaž 1.25 kN/m MB 30
●Zid d=25 cm 7.50 kN/m
●Temeljni zid 6.55 kN/m
●Sopstvena težina 4.50 kN/m
q= 54.31 kN/m
Pos.TT4: TEMELJNA TRAKA
a = 45 cm
d = 40 cm
MB 30
Pos.TT5: TEMELJNA TRAKA
1.Analiza opterećenja
●Pos. 206 7.11 kN/m pota= 66.52 x 100/150 = 44.35
●Pos. 208 3.90 kN/m
●Serklaž 1.25 kN/m Usvojeno: a = 55 cm
●Zid d=25 cm 7.50 kN/m d = 40 cm
●Pos. 104 15.51 kN/m
●Pos. 105 10.45 kN/m MB 30
●Serklaž 1.25 kN/m
●Zid d=25 cm 7.50 kN/m
●Temeljni zid 6.55 kN/m
●Sopstvena težina 5.50 kN/m
q= 66.52 kN/m
1.Analiza opterećenja
Usvojeno:

64. 46
Pos.TT6: TEMELJNA TRAKA
1.Analiza opterećenja
pota= 35.85 x 100/150 = 23.90
●Serklaž 2.50 kN/m Usvojeno: a = 45 cm
●Zid d=25 cm 7.50 kN/m d = 40 cm
●Pos. 106 6.05 kN/m
●Serklaž 1.25 kN/m MB 30
●Zid d=25 cm 7.50 kN/m
●Temeljni zid 6.55 kN/m
●Sopstvena težina 4.50 kN/m
q= 35.85 kN/m
Pos.TT7: TEMELJNA TRAKA
●Sa krova 5.35 kN/m pota= 55.6 x 100/150 = 37.1
●Pos. K1 2.92 kN/m
●Pos. 206 7.11 kN/m
●Serklaž 2.50 kN/m a = 45 cm
●Zid d=25 cm 7.50 kN/m d = 40 cm
●Pos. 105 10.45 kN/m MB 30
●Serklaž 1.25 kN/m
●Zid d=25 cm 7.50 kN/m
●Temeljni zid 6.50 kN/m
●Sopstvena težina 4.50 kN/m
q= 55.58 kN/m
Pos.TT8: TEMELJNA TRAKA
a = 45 cm
d = 40 cm
MB 30
Pos.TT9: TEMELJNA TRAKA
●Sa krova 5.35 kN/m pota= 55.0 x 100/150 = 36.7
●Pos. K1 2.92 kN/m
●Pos. 207 7.11 kN/m
●Serklaž 2.50 kN/m a = 45 cm
●Zid d=25 cm 7.50 kN/m d = 40 cm
●Pos. 101 9.90 kN/m MB 30
●Serklaž 1.25 kN/m
●Zid d=25 cm 7.50 kN/m
●Temeljni zid 6.50 kN/m
●Sopstvena težina 4.50 kN/m
q= 55.03 kN/m
1.Analiza opterećenja
Usvojeno:
Usvojeno:
1.Analiza opterećenja
Usvojeno:

65. 47
Pos.TT10: TEMELJNA TRAKA
●Pos. 202 5.34 kN/m pota= 52.1 x 100/150 = 34.7
●Pos. 207 7.11 kN/m
●Serklaž 2.50 kN/m a = 45 cm
●Zid d=25 cm 7.50 kN/m d = 40 cm
●Pos. 101 9.90 kN/m MB 30
●Serklaž 1.25 kN/m
●Zid d=25 cm 7.50 kN/m
●Temeljni zid 6.50 kN/m
●Sopstvena težina 4.50 kN/m
q= 52.10 kN/m
Pos.TT11: TEMELJNA TRAKA
a = 45 cm
d = 40 cm
MB 30
Pos.TT12: TEMELJNA TRAKA
a = 45 cm
d = 40 cm
MB 30
Pos.TT13: TEMELJNA TRAKA
a = 45 cm
d = 40 cm
MB 30
Pos.TT14: TEMELJNA TRAKA
●Sa krova 5.35 kN/m pota= 46.9 x 100/150 = 31.3
●Pos. K1 2.92 kN/m
●Pos. 205 8.90 kN/m
●Serklaž 2.50 kN/m a = 45 cm
●Zid d=25 cm 7.50 kN/m d = 40 cm
●Serklaž 1.25 kN/m MB 30
●Zid d=25 cm 7.50 kN/m
●Temeljni zid 6.50 kN/m
●Sopstvena težina 4.50 kN/m
q= 46.92 kN/m
Usvojeno:
Usvojeno:
1.Analiza opterećenja
Usvojeno:
Usvojeno:
Usvojeno:
1.Analiza opterećenja

66. 48
Pos.TT15: TEMELJNA TRAKA
a = 45 cm
d = 40 cm
MB 30
Pos.TTS: AB HORIZONTALNI TEMELJNI SERKLAŽI b/d=25/20 cm
Usvojeno: ±2RØ12
MB 20
UØ6/20
Objekat se izvodi u VIII seizmičkoj zoni, a ukrućen je horizontalnim i vertikalnim serklažima,
pa poseban seizmički proračun nije neophodan.
SEIZMIČKI PRORAČUN
Usvojeno:

67. Tower - 3D Model Builder 8.4 - x64 Edition Registered to Statika Radimpex - www.radimpex.rs
Ulazni podaci - Konstrukcija
Šema nivoa
Naziv z [m] h [m]
3.00 3.00 0.00
Setovi greda
Set: 1 Presek: HOP [] 120x80x5, Fiktivna ekscentričnost
Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3
1 - Celik 1.836e-3 1.200e-3 8.000e-4 4.007e-6 1.875e-6 3.531e-6
Set: 2 Presek: HOP [] 80x80x5, Fiktivna ekscentričnost
Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3
1 - Celik 1.436e-3 8.000e-4 8.000e-4 2.166e-6 1.244e-6 1.244e-6
Setovi tačkastih oslonaca
Set K,R1 K,R2 K,R3 K,M1 K,M2 K,M3
1 1.000e+10 1.000e+10 1.000e+10
Konture tačkastih oslonaca
Čvorovi Set
1, 2, 3, 4, 5, 7, 9, 10 1

68. Tower - 3D Model Builder 8.4 - x64 Edition Registered to Statika Radimpex - www.radimpex.rs
Izometrija

69. Tower - 3D Model Builder 8.4 - x64 Edition Registered to Statika Radimpex - www.radimpex.rs

70. Tower - 3D Model Builder 8.4 - x64 Edition Registered to Statika Radimpex - www.radimpex.rs
Ulazni podaci - Opterećenje
Lista slučajeva opterećenja
LC Naziv
1 stalno (g)
2 korisno
3 vetar1
4 Vetar 2
5 Komb.: I
6 Komb.: I+II
7 Komb.: I+III
8 Komb.: I+II+III
9 Komb.: I+IV
10 Komb.: I+II+IV

71. Tower - 3D Model Builder 8.4 - x64 Edition Registered to Statika Radimpex - www.radimpex.rs
Dimenzionisanje (čelik)

72. Tower - 3D Model Builder 8.4 - x64 Edition Registered to Statika Radimpex - www.radimpex.rs
ŠTAP 12-7
POPREČNI PRESEK : HOP [] 120x80x5 [Set: 1]
JUS
GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESEKA
Ax = 18.360 cm2
Ay = 12.000 cm2
Az = 8.000 cm2
Iz = 353.14 cm4
Iy = 187.54 cm4
Ix = 400.74 cm4
Wz = 58.857 cm3
FAKTORI ISKORIŠĆENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA
10. γ=0.85 9. γ=0.61 6. γ=0.41
7. γ=0.26 5. γ=0.19 8. γ=0.02
KONTROLA DEFORMACIJA
Maksimalni ugib štapa u = 21.854 mm
(slučaj opterećenja 10, na 205.0 cm od početka štapa)
SLUČAJ OPTEREĆENJA: 10
FAKTOR SIGURNOSTI : 1.33
DOPUŠTENI NAPON : 18.00
MERODAVNI UTICAJI (na 205.0 cm od početka štapa)
Računska normalna sila N = -0.026 kN
Momenat savijanja oko z ose Mz = 8.989 kNm
Momenat torzije Mt = 0.040 kNm
Transverzalna sila u y pravcu Ty = 0.092 kN
Sistemska dužina štapa L = 410.00 cm
Dužina izvijanja oko z ose li,z = 410.00 cm
Dužina izvijanja oko y ose li,y = 410.00 cm
Kriva izvijanja za z osu C
Kriva izvijanja za y osu C
ŠTAP IZLOŽEN PRITISKU I SAVIJANJU
KONTROLA STAB.PRI EKSC. PRITISKU JUS U.E7.096
Poluprečnik inercije i,z = 4.386 cm
Poluprečnik inercije i,y = 3.196 cm
Vitkost λz = 93.486
Vitkost λy = 128.28
Relativna vitkost λ'z = 1.006
Relativna vitkost λ'y = 1.380
Relativni napon σ' = 0.000
Koef.zavisan od oblika Mz β = 1.000
Bezdimenzionalni koeficijent κ,z = 0.536
Bezdimenzionalni koeficijent κ,y = 0.357
Koeficijent povećanja uticaja Kmz = 1.000
Koeficijent povećanja uticaja Kmy = 1.000
Uticaj ukupne imperfekc. štapa Knz = 1.395
Uticaj ukupne imperfekc. štapa Kny = 1.579
Odnos h / b = 1.500 <= 10
Razmak viljuškastih oslonaca L_vilj. = 410.00 cm
Granična vrednost razmaka
oslonaca
l_cr = 583.33 cm
L_vilj. < l_cr
Granični napon σ_d = 24.000 kN/cm2
Dopušteni napon σ_dop = 18.000 kN/cm2
Koef.povećanja ut. od b.i. θ = 1.000
Normalni napon od N σ(N) = 0.001 kN/cm2
Normalni napon od Mz σ(Mz) = 15.273 kN/cm2
Maksimalni napon σ_max = 15.276 kN/cm2
Dopušteni napon σ_dop = 18.000 kN/cm2
Kontrola napona: σ_max <= σ_dop
KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA JUS U.E7.121
Izbočavanje rebra HOP O
Dimenzije lima a/b/t = 410.00/12.00/0.50 (cm)
Način oslanjanja: A
Odnos a/b α = 34.167
Ivični normalni napon u limu σ1 = -15.274 kN/cm2
Ivični normalni napon u limu σ2 = 15.271 kN/cm2
Odnos σ1/σ2 Ψ = -1.000
Koeficijent izbočavanja k_σ = 23.895
Ojlerov napon izbočavanja lima σ_E = 32.951 kN/cm2
Kritični napon izbočavanja σ_cr = 787.38 kN/cm2
Relativna vitkost ploče λ'pσ = 0.175
Bezdim. koef. izbočavanja κ_pσ = 1.000
Korekcioni faktor c_σ = 1.250
Korekcioni faktor f = 0.000
Relativni granični napon σ'u = 1.000
Granični napon izbočavanja σ_u = 24.000 kN/cm2
Faktorisani napon pritiska σ = 20.366 kN/cm2
Kontrola napona: σ <= σ_u
Koeficijent izbočavanja k_τ = 5.343
Ojlerov napon izbočavanja lima σ_E = 32.951 kN/cm2
Kritični napon izbočavanja τ_cr = 176.07 kN/cm2
Relativna vitkost ploče λ'pτ = 0.281
Bezdim. koef. izbočavanja κ_pτ = 1.000
Korekcioni faktor c_τ = 1.250
Kritični napon izbočavanja τ_cr = 176.07 kN/cm2
Relativni granični napon τ'u = 1.000
Granični napon izbočavanja τ_u = 13.856 kN/cm2
Faktorisani smičući napon τ = 0.010 kN/cm2
Kontrola napona: τ <= τ_u
Kombinovano naponsko stanje σ'2 = 0.720
Kontrola napona: σ'2 <= 1
KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA JUS U.E7.121
Izbočavanje gornjeg pojasa HOP O
Dimenzije lima a/b/t = 410.00/8.00/0.50 (cm)
Način oslanjanja: A
Odnos a/b α = 51.250
Ivični normalni napon u limu σ1 = -15.274 kN/cm2
Ivični normalni napon u limu σ2 = -15.274 kN/cm2
Odnos σ1/σ2 Ψ = 1.000
Koeficijent izbočavanja k_σ = 4.000
Ojlerov napon izbočavanja lima σ_E = 74.141 kN/cm2
Kritični napon izbočavanja σ_cr = 296.56 kN/cm2
Relativna vitkost ploče λ'pσ = 0.284
Bezdim. koef. izbočavanja κ_pσ = 1.000
Korekcioni faktor c_σ = 1.000
Korekcioni faktor f = 0.000
Relativni granični napon σ'u = 1.000
Granični napon izbočavanja σ_u = 24.000 kN/cm2
Faktorisani napon pritiska σ = 20.366 kN/cm2
Kontrola napona: σ <= σ_u
KONTROLA UPOREDNOG NAPONA
Normalni napon σ = 15.274 kN/cm2
Smičući napon τ = 0.054 kN/cm2
Maksimalni uporedni napon σ,up = 15.274 kN/cm2
Dopušteni napon σ_dop = 18.000 kN/cm2
Kontrola napona: σ,up <= σ_dop
SLUČAJ OPTEREĆENJA: 10
FAKTOR SIGURNOSTI : 1.33
DOPUŠTENI NAPON : 18.00
MERODAVNI UTICAJI (kraj štapa)
Računska normalna sila N = -0.026 kN
Momenat savijanja oko z ose Mz = -1.504 kNm
Momenat savijanja oko y ose My = -0.001 kNm
Momenat torzije Mt = 0.040 kNm
Transverzalna sila u y pravcu Ty = 10.145 kN
Sistemska dužina štapa L = 410.00 cm
Smičući napon τ = 0.892 kN/cm2
Dopušteni smičući napon τ_dop = 10.392 kN/cm2
Kontrola napona: τ <= τ_dop
ŠTAP 13-6
POPREČNI PRESEK : HOP [] 120x80x5 [Set: 1]
JUS
GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESEKA

73. Tower - 3D Model Builder 8.4 - x64 Edition Registered to Statika Radimpex - www.radimpex.rs
Ax = 18.360 cm2
Ay = 12.000 cm2
Az = 8.000 cm2
Iz = 353.14 cm4
Iy = 187.54 cm4
Ix = 400.74 cm4
Wz = 58.857 cm3
Wy = 46.885 cm3
FAKTORI ISKORIŠĆENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA
10. γ=0.47 9. γ=0.34 6. γ=0.23
7. γ=0.13 5. γ=0.12 8. γ=0.01
KONTROLA DEFORMACIJA
Maksimalni ugib štapa u = 2.830 mm
(slučaj opterećenja 10, na 410.0 cm od početka štapa)
SLUČAJ OPTEREĆENJA: 10
FAKTOR SIGURNOSTI : 1.33
DOPUŠTENI NAPON : 18.00
MERODAVNI UTICAJI (na 270.0 cm od početka štapa)
Računska normalna sila N = -0.232 kN
Momenat savijanja oko z ose Mz = -4.878 kNm
Momenat savijanja oko y ose My = 0.011 kNm
Momenat torzije Mt = 0.218 kNm
Transverzalna sila u z pravcu Tz = -0.014 kN
Transverzalna sila u y pravcu Ty = -6.705 kN
Sistemska dužina štapa L = 550.00 cm
Dužina izvijanja oko z ose li,z = 550.00 cm
Dužina izvijanja oko y ose li,y = 550.00 cm
Kriva izvijanja za z osu C
Kriva izvijanja za y osu C
ŠTAP IZLOŽEN PRITISKU I SAVIJANJU
KONTROLA STAB.PRI EKSC. PRITISKU JUS U.E7.096
Poluprečnik inercije i,z = 4.386 cm
Poluprečnik inercije i,y = 3.196 cm
Vitkost λz = 125.41
Vitkost λy = 172.09
Relativna vitkost λ'z = 1.349
Relativna vitkost λ'y = 1.852
Relativni napon σ' = 0.001
Koef.zavisan od oblika Mz β = 1.000
Bezdimenzionalni koeficijent κ,z = 0.369
Bezdimenzionalni koeficijent κ,y = 0.224
Koeficijent povećanja uticaja Kmz = 1.001
Koeficijent povećanja uticaja Kmy = 1.002
Uticaj ukupne imperfekc. štapa Knz = 1.564
Uticaj ukupne imperfekc. štapa Kny = 1.811
Odnos h / b = 1.500 <= 10
Razmak viljuškastih oslonaca L_vilj. = 550.00 cm
Granična vrednost razmaka
oslonaca
l_cr = 583.33 cm
L_vilj. < l_cr
Granični napon σ_d = 24.000 kN/cm2
Dopušteni napon σ_dop = 18.000 kN/cm2
Koef.povećanja ut. od b.i. θ = 1.000
Normalni napon od N σ(N) = 0.013 kN/cm2
Normalni napon od Mz σ(Mz) = 8.288 kN/cm2
Normalni napon od My σ(My) = 0.023 kN/cm2
Maksimalni napon σ_max = 8.345 kN/cm2
Dopušteni napon σ_dop = 18.000 kN/cm2
Kontrola napona: σ_max <= σ_dop
KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA JUS U.E7.121
Izbočavanje rebra HOP O (le.)
Dimenzije lima a/b/t = 550.00/12.00/0.50 (cm)
Način oslanjanja: A
Odnos a/b α = 45.833
Ivični normalni napon u limu σ1 = -8.277 kN/cm2
Ivični normalni napon u limu σ2 = 8.299 kN/cm2
Odnos σ1/σ2 Ψ = -1.003
Koeficijent izbočavanja k_σ = 23.900
Ojlerov napon izbočavanja lima σ_E = 32.951 kN/cm2
Kritični napon izbočavanja σ_cr = 787.54 kN/cm2
Relativna vitkost ploče λ'pσ = 0.175
Bezdim. koef. izbočavanja κ_pσ = 1.000
Korekcioni faktor c_σ = 1.250
Korekcioni faktor f = 0.000
Relativni granični napon σ'u = 1.000
Granični napon izbočavanja σ_u = 24.000 kN/cm2
Faktorisani napon pritiska σ = 11.036 kN/cm2
Kontrola napona: σ <= σ_u
Koeficijent izbočavanja k_τ = 5.342
Ojlerov napon izbočavanja lima σ_E = 32.951 kN/cm2
Kritični napon izbočavanja τ_cr = 176.02 kN/cm2
Relativna vitkost ploče λ'pτ = 0.281
Bezdim. koef. izbočavanja κ_pτ = 1.000
Korekcioni faktor c_τ = 1.250
Kritični napon izbočavanja τ_cr = 176.02 kN/cm2
Relativni granični napon τ'u = 1.000
Granični napon izbočavanja τ_u = 13.856 kN/cm2
Faktorisani smičući napon τ = 0.745 kN/cm2
Kontrola napona: τ <= τ_u
Kombinovano naponsko stanje σ'2 = 0.214
Kontrola napona: σ'2 <= 1
KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA JUS U.E7.121
Izbočavanje donjeg pojasa HOP O
Dimenzije lima a/b/t = 550.00/8.00/0.50 (cm)
Način oslanjanja: A
Odnos a/b α = 68.750
Ivični normalni napon u limu σ1 = -8.324 kN/cm2
Ivični normalni napon u limu σ2 = -8.277 kN/cm2
Odnos σ1/σ2 Ψ = 0.994
Koeficijent izbočavanja k_σ = 4.011
Ojlerov napon izbočavanja lima σ_E = 74.141 kN/cm2
Kritični napon izbočavanja σ_cr = 297.36 kN/cm2
Relativna vitkost ploče λ'pσ = 0.284
Bezdim. koef. izbočavanja κ_pσ = 1.000
Korekcioni faktor c_σ = 1.001
Korekcioni faktor f = 0.000
Relativni granični napon σ'u = 1.000
Granični napon izbočavanja σ_u = 24.000 kN/cm2
Faktorisani napon pritiska σ = 11.099 kN/cm2
Kontrola napona: σ <= σ_u
Koeficijent izbočavanja k_τ = 5.341
Ojlerov napon izbočavanja lima σ_E = 74.141 kN/cm2
Kritični napon izbočavanja τ_cr = 395.97 kN/cm2
Relativna vitkost ploče λ'pτ = 0.187
Bezdim. koef. izbočavanja κ_pτ = 1.000
Korekcioni faktor c_τ = 1.250
Kritični napon izbočavanja τ_cr = 395.97 kN/cm2
Relativni granični napon τ'u = 1.000
Granični napon izbočavanja τ_u = 13.856 kN/cm2
Faktorisani smičući napon τ = 0.002 kN/cm2
Kontrola napona: τ <= τ_u
Kombinovano naponsko stanje σ'2 = 0.214
Kontrola napona: σ'2 <= 1
SLUČAJ OPTEREĆENJA: 10
FAKTOR SIGURNOSTI : 1.33
DOPUŠTENI NAPON : 18.00
MERODAVNI UTICAJI (kraj štapa)
Računska normalna sila N = -0.234 kN
Momenat savijanja oko z ose Mz = -0.912 kNm
Momenat savijanja oko y ose My = 0.006 kNm
Momenat torzije Mt = -1.286 kNm
Transverzalna sila u z pravcu Tz = 0.012 kN
Transverzalna sila u y pravcu Ty = 3.844 kN
Sistemska dužina štapa L = 550.00 cm
Smičući napon τ = 1.813 kN/cm2
Dopušteni smičući napon τ_dop = 10.392 kN/cm2
Kontrola napona: τ <= τ_dop
SLUČAJ OPTEREĆENJA: 10
FAKTOR SIGURNOSTI : 1.33
DOPUŠTENI NAPON : 18.00
MERODAVNI UTICAJI (na 270.0 cm od početka štapa)
Računska normalna sila N = -0.220 kN
Momenat savijanja oko z ose Mz = -4.839 kNm
Momenat savijanja oko y ose My = 0.015 kNm
Momenat torzije Mt = -0.467 kNm
Transverzalna sila u z pravcu Tz = 0.022 kN
Transverzalna sila u y pravcu Ty = 6.709 kN
Sistemska dužina štapa L = 550.00 cm
KONTROLA UPOREDNOG NAPONA
Normalni napon σ = 8.265 kN/cm2
Smičući napon τ = 1.103 kN/cm2
Maksimalni uporedni napon σ,up = 8.483 kN/cm2
Dopušteni napon σ_dop = 18.000 kN/cm2
Kontrola napona: σ,up <= σ_dop

74. Tower - 3D Model Builder 8.4 - x64 Edition Registered to Statika Radimpex - www.radimpex.rs

75. Tower - 3D Model Builder 8.4 - x64 Edition Registered to Statika Radimpex - www.radimpex.rs
ŠTAP 5-11
POPREČNI PRESEK : HOP [] 80x80x5 [Set: 2]
JUS
GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESEKA
Ax = 14.360 cm2
Ay = 8.000 cm2
Az = 8.000 cm2
Iz = 124.44 cm4
Iy = 124.44 cm4
Ix = 216.63 cm4
Wz = 31.110 cm3
Wy = 31.110 cm3
FAKTORI ISKORIŠĆENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA
10. γ=0.78 9. γ=0.55 6. γ=0.38
7. γ=0.22 5. γ=0.18 8. γ=0.02
KONTROLA DEFORMACIJA
Maksimalni ugib štapa u = 7.583 mm
(slučaj opterećenja 10, na 140.0 cm od početka štapa)
SLUČAJ OPTEREĆENJA: 10
FAKTOR SIGURNOSTI : 1.33
DOPUŠTENI NAPON : 18.00
MERODAVNI UTICAJI (početak štapa)
Računska normalna sila N = -24.043 kN
Momenat savijanja oko z ose Mz = -3.534 kNm
Momenat savijanja oko y ose My = -0.031 kNm
Transverzalna sila u z pravcu Tz = 0.010 kN
Transverzalna sila u y pravcu Ty = -1.178 kN
Sistemska dužina štapa L = 300.00 cm
Dužina izvijanja oko z ose li,z = 300.00 cm
Dužina izvijanja oko y ose li,y = 300.00 cm
Kriva izvijanja za z osu C
Kriva izvijanja za y osu C
ŠTAP IZLOŽEN PRITISKU I SAVIJANJU
KONTROLA STAB.PRI EKSC. PRITISKU JUS U.E7.096
Poluprečnik inercije i,z = 2.944 cm
Poluprečnik inercije i,y = 2.944 cm
Vitkost λz = 101.91
Vitkost λy = 101.91
Relativna vitkost λ'z = 1.097
Relativna vitkost λ'y = 1.097
Relativni napon σ' = 0.093
Koef.zavisan od oblika Mz β = 0.660
Bezdimenzionalni koeficijent κ,z = 0.486
Bezdimenzionalni koeficijent κ,y = 0.486
Koeficijent povećanja uticaja Kmz = 0.743
Koeficijent povećanja uticaja Kmy = 0.743
Uticaj ukupne imperfekc. štapa Knz = 1.495
Uticaj ukupne imperfekc. štapa Kny = 1.495
Usvojen koef. povećanja uticaja Kmz = 1.000
Usvojen koef. povećanja uticaja Kmy = 1.000
Usvojen uticaj uk. imperfekc. Kn = 1.495
Odnos h / b = 1.000 <= 10
Razmak viljuškastih oslonaca L_vilj. = 300.00 cm
Granična vrednost razmaka
oslonaca
l_cr = 583.33 cm
L_vilj. < l_cr
Granični napon σ_d = 24.000 kN/cm2
Dopušteni napon σ_dop = 18.000 kN/cm2
Koef.povećanja ut. od b.i. θ = 1.000
Normalni napon od N σ(N) = 1.674 kN/cm2
Normalni napon od Mz σ(Mz) = 11.361 kN/cm2
Normalni napon od My σ(My) = 0.099 kN/cm2
Maksimalni napon σ_max = 13.962 kN/cm2
Dopušteni napon σ_dop = 18.000 kN/cm2
Kontrola napona: σ_max <= σ_dop
Smičući napon τ = 0.149 kN/cm2
Dopušteni smičući napon τ_dop = 10.392 kN/cm2
Kontrola napona: τ <= τ_dop
KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA JUS U.E7.121
Izbočavanje rebra HOP O (le.)
Dimenzije lima a/b/t = 300.00/8.00/0.50 (cm)
Način oslanjanja: A
Odnos a/b α = 37.500
Ivični normalni napon u limu σ1 = -13.134 kN/cm2
Ivični normalni napon u limu σ2 = 9.588 kN/cm2
Odnos σ1/σ2 Ψ = -0.730
Koeficijent izbočavanja k_σ = 17.539
Ojlerov napon izbočavanja lima σ_E = 74.141 kN/cm2
Kritični napon izbočavanja σ_cr = 1300.3 kN/cm2
Relativna vitkost ploče λ'pσ = 0.136
Bezdim. koef. izbočavanja κ_pσ = 1.000
Korekcioni faktor c_σ = 1.250
Korekcioni faktor f = 0.000
Relativni granični napon σ'u = 1.000
Granični napon izbočavanja σ_u = 24.000 kN/cm2
Faktorisani napon pritiska σ = 17.512 kN/cm2
Kontrola napona: σ <= σ_u
Koeficijent izbočavanja k_τ = 5.343
Ojlerov napon izbočavanja lima σ_E = 74.141 kN/cm2
Kritični napon izbočavanja τ_cr = 396.12 kN/cm2
Relativna vitkost ploče λ'pτ = 0.187
Bezdim. koef. izbočavanja κ_pτ = 1.000
Korekcioni faktor c_τ = 1.250
Kritični napon izbočavanja τ_cr = 396.12 kN/cm2
Relativni granični napon τ'u = 1.000
Granični napon izbočavanja τ_u = 13.856 kN/cm2
Faktorisani smičući napon τ = 0.196 kN/cm2
Kontrola napona: τ <= τ_u
Kombinovano naponsko stanje σ'2 = 0.533
Kontrola napona: σ'2 <= 1
KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA JUS U.E7.121
Izbočavanje donjeg pojasa HOP O
Dimenzije lima a/b/t = 300.00/8.00/0.50 (cm)
Način oslanjanja: A
Odnos a/b α = 37.500
Ivični normalni napon u limu σ1 = -13.134 kN/cm2
Ivični normalni napon u limu σ2 = -12.936 kN/cm2
Odnos σ1/σ2 Ψ = 0.985
Koeficijent izbočavanja k_σ = 4.029
Ojlerov napon izbočavanja lima σ_E = 74.141 kN/cm2
Kritični napon izbočavanja σ_cr = 298.70 kN/cm2
Relativna vitkost ploče λ'pσ = 0.283
Bezdim. koef. izbočavanja κ_pσ = 1.000
Korekcioni faktor c_σ = 1.004
Korekcioni faktor f = 0.000
Relativni granični napon σ'u = 1.000
Granični napon izbočavanja σ_u = 24.000 kN/cm2
Faktorisani napon pritiska σ = 17.512 kN/cm2
Kontrola napona: σ <= σ_u
Koeficijent izbočavanja k_τ = 5.343
Ojlerov napon izbočavanja lima σ_E = 74.141 kN/cm2
Kritični napon izbočavanja τ_cr = 396.12 kN/cm2
Relativna vitkost ploče λ'pτ = 0.187
Bezdim. koef. izbočavanja κ_pτ = 1.000
Korekcioni faktor c_τ = 1.250
Kritični napon izbočavanja τ_cr = 396.12 kN/cm2
Relativni granični napon τ'u = 1.000
Granični napon izbočavanja τ_u = 13.856 kN/cm2
Faktorisani smičući napon τ = 0.002 kN/cm2
Kontrola napona: τ <= τ_u
Kombinovano naponsko stanje σ'2 = 0.532
Kontrola napona: σ'2 <= 1
KONTROLA UPOREDNOG NAPONA
Normalni napon σ = 13.134 kN/cm2
Smičući napon τ = 0.149 kN/cm2
Maksimalni uporedni napon σ,up = 13.136 kN/cm2
Dopušteni napon σ_dop = 18.000 kN/cm2
Kontrola napona: σ,up <= σ_dop

76. 02 ПРОЈЕКАТ КОНСТРУКЦИЈЕ
ГАФА ДОО НОВИ САД www.gafa.rs
2.7. ГРАФИЧКА ДОКУМЕНТАЦИЈА ПРОЈЕКТА КОНСТРУКЦИЈЕ

77. Д Д
Г Г
В
А
Б
А
Б
1a
1
1 2
2
6
3 4 5
3 4
6
5
2a 3a
В
Г2 Г2
Г1 Г1
2a 3a
Б1 Б1
4a
4a
2a
TT 1
TT 2
TT 3
TT 4
TT 5
TT 6
TT 7
TT
8
TT
9
TT
10
TT
11
TT
12
TT
14
TT
13
TT
15
ПРОЈЕКТАНТ
САРАДНИЦИ
:
:
:
:
ЦРТЕЖ
ДАТУМ
:
РАЗМЕРА
март 2021.
ВРСТА ТЕХ.
ДОКУМЕНТ.
:
НАЗИВ ДЕЛА
ПРОЈЕКТА
:
:
БРОЈ ЦРТЕЖА 1.7.1.
Петар
Павле
1:100
ПЛАН ПОЗИЦИЈА - ТЕМЕЉИ
ПГД
Пројекат за грађевинску дозволу
СТАМБЕНИ ОБЈЕКАТ ПР + 1
категорија A класа 111011,
ул. Нова 22 бб , 21000 Нови Сад ,
број парцелe 4042/21 КО Ветерник
Конструкције ваших снова ГАФА
www.gafa.rs
Браће Рибникар 41, Нови Сад
+381 65 222 87 88
ПИБ 108220322
ИНВЕСТИТОР : Александар Николић
Лале Станковића бр. 17,
22202 Мачванска Митровица
маст. инж.
грађ.
дипл. инж. арх.
ОБЈЕКАТ :

78. 1 1
2
2
Д Д
Г Г
В
А
Б
А
Б
1a
1
1 2
2
6
3 4 5
3 4
6
5
2a 3a
4a
4a
В
Г2 Г2
Г1 Г1
3a
Б1 Б1
79.15 нивелета
79.15 нивелета
79.15 нивелета
G110
2a
1
0
2
P
o
s
.
S
t
1
P
o
s
.
S
t
2
1
0
1
1
0
3
104
104a
105
106
1
0
7
G108 G109
G111
G113
G118
G117
G112
G114
G116
G118
G119
G115
G115a
ПРОЈЕКТАНТ
САРАДНИЦИ
:
:
:
:
ЦРТЕЖ
ДАТУМ
:
РАЗМЕРА
март 2021.
ВРСТА ТЕХ.
ДОКУМЕНТ.
:
НАЗИВ ДЕЛА
ПРОЈЕКТА
:
:
БРОЈ ЦРТЕЖА 1.7.2.
Петар
Павле
1:100
ПЛАН ПОЗИЦИЈА 100
ПГД
Пројекат за грађевинску дозволу
СТАМБЕНИ ОБЈЕКАТ ПР + 1
категорија A класа 111011,
ул. Нова 22 бб , 21000 Нови Сад ,
број парцелe 4042/21 КО Ветерник
Конструкције ваших снова ГАФА
www.gafa.rs
Браће Рибникар 41, Нови Сад
+381 65 222 87 88
ПИБ 108220322
ИНВЕСТИТОР : Александар Николић
Лале Станковића бр. 17,
22202 Мачванска Митровица
маст. инж.
грађ.
дипл. инж. арх.
ОБЈЕКАТ :

79. Д
Г
А
Б
1a
2
2
4 5
4
5
2a 3a
Г
В
В
Г2 Г2
Г1 Г1
Б
А
4a
4a
1a
2a 3a
Д
1 1
2
2
2.7°
18*17/30
21.1°
21.1°
5.0°
5.0°
20.0°
20.0°
20.0°
201
2
0
2
2
0
3
2
0
4
2
0
5
206
207
208
G209
G210
G210
G209
G211 G212
G213
G213
G214
G216
G215
G217
ПРОЈЕКТАНТ
САРАДНИЦИ
:
:
:
:
ЦРТЕЖ
ДАТУМ
:
РАЗМЕРА
март 2021.
ВРСТА ТЕХ.
ДОКУМЕНТ.
:
НАЗИВ ДЕЛА
ПРОЈЕКТА
:
:
БРОЈ ЦРТЕЖА 1.7.3.
Петар
Павле
1:100
ПЛАН ПОЗИЦИЈА 200
ПГД
Пројекат за грађевинску дозволу
СТАМБЕНИ ОБЈЕКАТ ПР + 1
категорија A класа 111011,
ул. Нова 22 бб , 21000 Нови Сад ,
број парцелe 4042/21 КО Ветерник
Конструкције ваших снова ГАФА
www.gafa.rs
Браће Рибникар 41, Нови Сад
+381 65 222 87 88
ПИБ 108220322
ИНВЕСТИТОР : Александар Николић
Лале Станковића бр. 17,
22202 Мачванска Митровица
маст. инж.
грађ.
дипл. инж. арх.
ОБЈЕКАТ :