1. PERHITUNGAN MERCU BENDUNG
VIII.1 PENGERTIAN ELEVASI MERCU BENDUNG
Dari perhitungan elevasi pada bab sebelumnya diperoleh elevasi up stream
intake sebesar +42,9586 maka
Elevasi mercu bendung = 42,9586 + Zpintu
= 42,9586 + 0,2
= +43,1586
VIII.2 PELIMPAHAN SEMPURNA DENGAN MERCU BULAT
Rumus menurut KP penunjang hal. 80
Q = Cd . 2/3 . (2/3. g)0,5
. B . H3/2
Dimana :
Q = Debit rencana
Cd= Koefisien debit = 1,3
B = Lebar efektif bendung
H = Tinggi energi hulu bendung
Data – data yang diperlukan:
Q = 159,66 m3
/dt
P = 2.5 m
B = 13 m
A = (B.(p+h)) m2
= (13.(2.5 + h))
2. Menentukan H
Q = Cd . 2/3 . (2/3. g)0,5
. B . H3/2
159,66 = 1,3 . 2/3 . (2/3 . 10)0,5
. 13 . H 3/2
159,66 = 29,1. H3/2
H = 3,11 m
Maka dengan nilai H = 3.11 ,dapat diketahui tinggi air diatas mercu (h) :
H =
3,11 =
Dengan penguraian didapat persamaan : h3
+ 1,89h2
- 9,3h – 11,7475 = 0
Maka didapat h = 2,84 m
Atau pada elevasi = +43,1586 + 2,84
= +45,99
3. Kolam peredam energi (Stilling Basin) dipakai type USBR.
• Menetukan type USBR yang dipakai :
Untuk menentukan kolam golak type USBR yang dipakai tergantung dari Froude
Number (Fr) yang ada. Pada buku “DESIGN OF SMALL DAMS” ditentukan :
1. Type 4 : Fr antara 2.5 – 4.5
2. Type 3 : Fr sekitar 4.5, dengan kecepatan yang tejadi 50 – 60 ft/s
3. Type 2 : Fr diatas 4.5
Data – data yang diperlukan:
Q = 159,66 m3
/dt
B = 13 m
Z = tinggi terjun yang dihitung dari mercu spillway sampai kaki spillway
= 7 m/s = 23 feet/s
D1 = tebal pipa arus air yang terdapat di kaki bendung (m)
Q = A.V1
159.66 = (B.D1).7
159.66 = (13.D1).7
159.66 = 91.D1
D1 = 1.75 m =5,74 feet.
4. Dengan Froude Number (Fr) : 1,7 ternyata type yang digunakan adalah type khusus dengan
ketentuan – ketentuan yang terdapat dibuku “DESIGN OF SMALL DAMS” :
• Nilai D1 dan D2 ditentukan dengan Grafik dibuku “DESIGN OF SMALL DAMS”
Fig.264
• Panjang kolam golak ditentukan 4.D2
Dengan nilai D1 = 5,74 feet dan V1 = 23 feet/s didapat dari grafik D2 =10,3 feet = 3,5 m dan
V2 = 12 feet/s = 3,66 m/s . Maka panjang kolam golak = 4. 3,5 = 14 m ( dipakai 15 m ).
∑L = Lv + 1/3 LH > CL . ∆ H
LH = 0.5+0.5+0.5+0.5+0.5+15+0.5 = 18
LV = 1+1+1+1+1+0.5+0.5+1.5 = 7.5
Asumsi bendung berada pada kerikil kasar termasuk berangkal CL = 3
∆ H = 1.21 m
7.5 + 1/3 (18) > 3 * 1.21
13.5 > 3.63 ……………. Ok
Beban yang bekerja
Pada saat air setinggi mercu bending
• Berat Sendiri
G1 = 1,0 x 3, x 1 x 2,2 = 6,6 ton
G2 = 0,5 x 2 x 2,5 x 1 x 2,2 = 5,5 ton
G3 = 1,5 x 1,0 x 1 x 2,2 = 3,3 ton
G4 = 0,5 x 1 x 1 x 2,2 = 1,1 ton
G5 = 0.5 x 15 x 1 x 2,2 = 16,5 ton
G6 = 1,5 x 0,5 x 1 x 2,2 = 1,65 ton
+
6. • Berat endapan
Diketahui :
γs' = 1,75 t/m3
Φ = 300
G = 1,2 t/m3
γs = 0,291 t/m3
Menghitung titik berat
Berat
Jumlah
Jarak
hor. M = (V.h)
Jarak
Ver.
M =
(V.x)
(ton)
ke titik
O (tm)
ke titik
O (tm)
1 6.6 0.25 1.65 0.75 0.1875
2 5.5 1.5 8.25 0.83 1.245
3 3.3 1.75 5.775 0.5 0.875
4 1.1 1.75 1.925 1.5 2.625
5 16.5 10 165 0.25 2.5
6 1.65 17.75 29.2875 0.25 4.4375
Jumlah 34.65 211.8875 11.87
7. KONTROL STABILITAS BENDUNG
1. Kontrol guling
• MAH = Ht . V
Ht = total gaya horizontal yang menekan bendung
= 3.125 + 0.3
= 3.425 ton
MAH = 3.425 x 6.12 = 20.961 tm
• MAV = Vt . H
Vt = 34.65 ton
MAV = 34.65 x 0.34 = 7.13 tm
Bendung tidak terguling jika ;
5.69 ≤ 6.5 (OK)
2. Kontrol geser
∑ H = gaya horizontal
∑ (U-V) = total gaya uplift – total gaya vertikal
f = factor gesekan beton dengan batuan pondasi = tan Φ
s = factor keamanan = 1.5
8. 0.32 < 0.67(OK)
3. Kontrol tegangan tanah
9.67 > 0.7 t/m2
(OK)
Setelah dikontrol guling, geser, dan tegangan tanah, maka dapat dinyatakan bahwa
dimensi bendung tersebut dapat digunakan.