Tài liệu bàn về ảnh hưởng của chuyển vị đầu cọc đến độ cứng của cọc và cách điều chỉnh độ cứng để giảm chuyển vị. Để giảm chuyển vị nếu nó lớn, cần điều chỉnh đường kính và chiều dài cọc, cũng như các yếu tố động lực học ảnh hưởng đến hệ thống cọc. Các phương pháp chứng minh được đề xuất dựa trên mô hình hóa cọc và nền cũng như các phương trình động lực học.

1. Theo bác CTBVN nói thì nếu trường hợp cọc chuyển vị đầu cọc mà
lớn thì lại trái ngược với ý của bác BrianNg ở trên, bác ấy bảo là chuyển vị
ngang không ảnh hưởng nhiều.
Để trả lời câu hỏi của các bác e sẽ chứng minh để đi đến kết luận theo
cách sau:
Ta mô hình hoá cọc liên kết với đất nền bắng các lò xo, hơi khác với cách
ngàm giả định của admin. Ta chia cọc thành các đoạn nhỏ, với mỗi đoạn có chiều
dài nhỏ hơn 2m. Độ cứng theo phương ngang, đứng và mũi cọc (Kxi Kyi, Kzi vµ
Kmz) xác định theo biểu thức sau:
π .D
K xi = × l i × c xi
2
π .D
K yi = × li × c yi
2
π .D
K zi = × li × c zi
2
π .D
K mz = × li × cmz
2
Trong đó:
li: Chiều dài đoạn cọc thứ i;
cxi, cyi,czi: Hệ số nền theo phương ngang và phương đứng, phụ thuộc vào tính
chất cơ lý của nền đất mà cọc xuyên qua;
cmz: Hệ số nền theo phương đứng, phụ thuộc vào tính chất cơ lý của nền đất
ở dưới mũi cọc;
Cách xác định các hệ số nền theo tiêu chuẩn API và DnV, thông qua mối
liên hệ giữa ứng suất và biến dạng của nền đất, thể hiện bởi đường cong P-y và
t - z, cái này giống của bác BrianNg đã đề cập ở trên, e không nói thêm nữa.
Nếu chuyển vị đầu cọc mà lớn thì độ cứng theo phương ngang quá nhỏ, ta cần
điều chỉnh độ cứng này. Theo cách xác định độ cứng ở trên thì nó phụ thuộc vào:
+/ D: đường kính cọc, cần tăng đường kính cọc.
+/ Hệ số nền: Cái này nó phụ thuộc vào tính chất cơ lý của nền đất, nếu đất yếu
ta cần tăng chiều dài cọc. sẽ có bài toán lựa chọn giữa tăng D và l.

2. Hình a: Mô hình làm việc đồng thời của cọc và nền.
Cách thứ 2 để chứng minh:
Như bác CTBVN có đặt vấn đề, nếu chuyển vị đầu cọc có lớn thì ta nên xử
lý như nào, thì e muốn đề cập đến môn Động Lực Học Công Trình, môn này e
được PGS.TS Phan Ý Thuận dạy.
Phương trình động lực học của hệ Jacket như sau:
M x + C x + K x = F(t) (1)
Trong đó: M - khối lượng của hệ; C - hệ số cản tuyến tính của hệ; K - độ cứng của
kết cấu; x - chuyển vị của kết cấu; F(t) - tải trọng động tác dụng lên kết cấu.

3. Giả sử tải trọng động là hàm điều hoà:
F(t) = Fo cos ωt (2)
thì phương trình dao động (1) có nghiệm:
x (t) = xo cos (ωt - ϕ) (3)
trong đó biên độ dao động xo và pha ban đầu ϕ được xác định theo biểu thức:
Fo
xo = (4)
(K − M ω 2 ) 2 + C 2 ω2
 Cω 
ϕ = tan-1 
 K − Mω 
2

Với x(t) là chuyển vị đầu cọc.
Theo trên thì nếu chuyển vị đầu cọc mà lớn, tức xo lớn. Để giảm chuyển vị thì ta
phải giảm xo.
Theo (4) thì ta thấy để giảm xo thì cần điều chỉnh các yếu tố sau:
+/ Fo là ngoại lực( sóng, gió, dòng chảy,..) thì chúng ta không thể điều chỉnh được.
+/ M là khối lượng của hệ: cần giảm( Nếu khối lượng của hệ có ảnh hưởng thì chỉ
do phần thượng tầng là chủ yếu, thượng tầng mà lớn thì khi hệ chịu tải trọng
ngang, thượng tầng sẽ gây ra chuyển vị lớn).
+/ C là hệ số cản tuyến tính của hệ: cần tăng,cái này thì do kích thước công trình,
nếu lớn quá thì sẽ chịu ảnh hưởng của sóng, gió, dòng chảy, nên không nên điều
chỉnh cái này.
+/ K là độ cứng của kết cấu: cần tăng, thì cần tăng đường kính với bề dày cọc.

4. Với 2 cách chứng minh ở trên, không biết có đúng không, mong các tiền bối chỉ
giáo thêm.