TKCT Bến cầu tàu đài mềm

Mục lục
SVTH: Lê Văn Hiếu – 251055 -1- GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Đệ
Mục lục
Chương 1. Số liệu thiết kế................................................................................. 3
1.1. Kết cấu công trình bến........................................................................... 3
1.1.2 Loại tàu thiết kế............................................................................... 3
1.1.3 Số liệu về tàu................................................................................... 3
1.2. Tải trọng hàng hóa, phương tiện và thiết bị .......................................... 3
1.3. Số liệu địa chất ...................................................................................... 3
1.4. Số liệu thủy văn..................................................................................... 4
Chương 2. Các kích thước cơ bản – giả định kết cấu bến ................................ 5
2.1. Các cao trình bến................................................................................... 5
2.1.1 Cao trình mặt bến (CTMB)............................................................. 5
2.1.2 Chiều sâu trước bến......................................................................... 5
2.1.3 Cao trình đáy bến ............................................................................ 5
2.1.4 Chiều cao trước bến ........................................................................ 6
2.2. Chiều dài bến......................................................................................... 6
2.3. Chiều rộng bến ...................................................................................... 6
2.4. Giả định kết cấu bến.............................................................................. 7
2.4.1 Hệ kết cấu bến................................................................................. 7
2.4.2 Phân đoạn bến ................................................................................. 7
2.4.3 Giả định về kết cấu.......................................................................... 7
2.4.4 Tường chắn đất................................................................................ 7
2.4.5 Vật liệu............................................................................................ 7
Chương 3. Tải trọng và tổ hợp tải trong tác dụng lên bến cầu tàu ................... 9
3.1. Tải trọng gió tác dụng lên tàu................................................................ 9
3.2. Tải trọng do sóng tác dụng lên tàu ........................................................ 9
3.3. Tải trọng dòng chảy tác dụng lên tàu ..................................................10
3.4. Tải trọng tựa tàu ..................................................................................11
3.5. Tải trọng va tàu....................................................................................11
3.6. Tải trọng neo tàu..................................................................................12
3.7. Tải trọng thiết bị..................................................................................13
3.8. Tải trọng bản thân................................................................................13
3.9. Đưa bài toán về khung phẳng..............................................................14
3.9.1 Xác định tâm đàn hồi ....................................................................14

Mục lục
3.9.2 Xác định lực ngang lên đầu cọc....................................................15
3.9.3 Sơ đồ tải trọng...............................................................................18
3.10. Giải cầu tàu..........................................................................................19
3.10.1 Tổ hợp nội lực...............................................................................19
3.10.2 Biểu đồ bao nội lực .......................................................................19
3.10.3 Nội lực bản sàn..............................................................................20
Chương 4. Tính toán cấu kiện.........................................................................21
4.1. Đặc trưng vật liệu ................................................................................21
4.2. Tính toán cấu kiện ...............................................................................21
4.2.2 Tính toán cốt thép bản...................................................................21
4.2.3 Tính toán cốt thép dầm ngang và dầm dọc ...................................23
4.2.4 Tính toán cốt thép vòi voi .............................................................26
4.2.5 Tính cốt thép cọc...........................................................................28
4.3. Tính toán sức chịu tải của cọc.............................................................30
4.3.1 Sức chịu tải theo vật liệu...............................................................30
4.3.2 Sức chịu tải theo đất nền...............................................................31
Chương 5. Tính toán ổn định trượt sâu của công trình...................................35
Tài liệu tham khảo...............................................................................................38
Phụ lục.................................................................................................................39
Bảng tính xác định tâm đàn hồi.......................................................................39
Bảng tính xác định lực ngang lên đầu cọc ......................................................41
Tải trọng neo ...............................................................................................41
Tải trọng va .................................................................................................43

Chương I: Số liệu thiết kế
CHƯƠNG 1. SỐ LIỆU THIẾT KẾ
1.1. KẾT CẤU CÔNG TRÌNH BẾN
Cầu tàu đài mềm hệ dầm bản cọc bê tông cốt thép
1.1.2 Loại tàu thiết kế
Tàu chở Quặng 15000 T
1.1.3 Số liệu về tàu
Bảng 1: Số liệu tàu tính toán
Lượng
rẽ
nước
1000T
(D)
Trọng
tải
1000T
Kích thước, m Diện tích cản gió, m2
Độ
sâu
bé
nhất
trước
bến,
m
Chiều dài
B Hm
Mớn
nước
Chiều
dài
đoạn
thẳng
tàu
Ngang tàu,
Aq
Dọc tàu,
An
Ltmax Lw Tđh Tkh Lđh Lkh Aqđh Aqkh Anđh Ankh
20 15 157 144 20.2 11.7 8.6 3 73 57 1340 2310 360 490 10.5
1.2. TẢI TRỌNG HÀNG HÓA, PHƯƠNG TIỆN VÀ THIẾT BỊ
Trong đồ án ta chọn cấp tải trọng khai thác trên bến là cấp II
Bảng 2: Tải trọng hàng hóa, phương tiện và thiết bị
Cấp tải
trọng
khai thác
trên bến
Tải trọng do thiết bị và phương
tiện vận tải KN/m2
Tải trọng do hàng hóa KN/m2
Cần trục
bánh
xích
Đoàn tàu
KN/m
Ô tô q1 q2 q3
II 10 H - 300 30 40 60
1.3. SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT

Chương I: Số liệu thiết kế
Bảng 3: Số liệu địa chất
Các thông số đề bài
Tên lớp đất
Lớp đất số
1
Lớp đất số
2
Lớp đất số
3
1 Mô tả lớp đất
á cát dẻo
mềm
á cát dẻo
chặt
Sét nửa
cứng
2
Độ sâu đáy lớp đất (tính từ đáy
biển trở xuống)
h1 = 5.0 m h2 = 10.0 m h3 = 
3 Trọng lượng , g/cm3
1.5 1.7 1.9
4 Góc ma sát trong φ, độ 18 20 22
1.4. SỐ LIỆU THỦY VĂN
Bảng 4: Số liệu thủy văn
Mực nước Vận tốc gió
Vận tốc
dòng chảy
Thông số sóng
MNCTK MNTTK MNTB Vgdt Vgnt Vdcdt Vdcnt hsdt dt hsnt nt
3.4 1.2 2.3 16 6 0.3 0.2 1 55 0.6 35

Chương II: Các kích thước cơ bản – giả định kết cấu bến
CHƯƠNG 2. CÁC KÍCH THƯỚC CƠ BẢN – GIẢ ĐỊNH KẾT CẤU BẾN
2.1. CÁC CAO TRÌNH BẾN
2.1.1 Cao trình mặt bến (CTMB)
Cao trình mặt bến tính bằng công thức sau:
CTMB MNCTK a   
Trong đó:
a – Độ cao dự trữ do bảo quản hàng háo và quá trình bốc dỡ; a = 12 m
2.1.2 Chiều sâu trước bến
Chiều sâu bến tính toán hay thiết kế của bể cảng là chiều sâu của khu nước cần
đảm bảo cho tầu neo đậu và ra vào cảng an toàn trong quá trình bốc xếp hàng hóa.
 Độ sâu chạy tàu
ct 0 1 2 3H T Z Z Z Z    
 Độ sâu thiết kế
0 ct 4H H Z 
Trong đó:
 T – Mớn nước tàu chở đầy hàng
 Z0 – Độ dự phòng cho sự nghiêng lệch tàu do xếp hàng hóa lên tàu khong đều và
do hàng hóa bị xê dịch.
 Z1 – Độ dự phòng chạy tàu tối thiểu tính với an toàn lái tàu
 Z2 – Độ dự phòng do sóng
 Z3 – Độ dự phòng về tốc độ tính tới sự thay đổi mớn nước của tàu khi chạy so
với mớn nước tàu neo đậu khi nước tĩnh.
 Z4 – Độ dự phòng cho sa bồi.
2.1.3 Cao trình đáy bến
Cao trình đáy bến được xác định theo công thức
0CTDB MNTTK H   

2.1.4 Chiều cao trước bến
Chiều cao trước bến tính theo công thức
0H CTMB CTDB  
Ta có bảng tổng hợp tính toán sau
Bảng 5: Các cao trình bến
MNCTK
(m)
MNTTK
(m)
a
(m)
CTMB
(m)
T
(m)
Z1
(m)
Z2
(m)
Z3
(m)
Z4
(m)
Z0
(m)
H0
(m)
CTĐB
(m)
H
(m)
3.40 1.20 1.10 4.50 8.60 0.52 0.09 0.15 0.5 0.53 10.50 -9.30 13.80
2.2. CHIỀU DÀI BẾN
Chiều dài bến được xác định theo công thức
t
b maxL L d 
Trong đó:
 Ltmax – Chiều dài tàu tính toán lớn nhất
 d – Khoảng cách an toàn giữa các tầu, tầu với bờ
Bảng 6: Chiều dài bến
Ltmax
(m)
d
(m)
Lb
(m)
157 20 177
2.3. CHIỀU RỘNG BẾN
Chiều rộng bến xác định theo công thức:
B m (H h)  
Trong đó:
 B –là chiều rộng bến.
 m = cotgφ (φ là góc ma sát trong của nền đất). Ta lấy φ = φ2 = 200
 H – Chiều cao bến.
 h – chiều cao tường chắn đất
Ta chọn chiều cao của tường chắn đất là 2.5 (m)

Bảng 7: Chiều rộng bến
H
(m)
htchắn
(m)

(độ)
m
(m)
B
(m)
13.80 2.5 20 2.747 31.0
2.4. GIẢ ĐỊNH KẾT CẤU BẾN
2.4.1 Hệ kết cấu bến
Cầu tàu đài mềm hệ dầm bản cọc khoan nhồi bê tông cốt thép
2.4.2 Phân đoạn bến
 Ta chia bến ra làm 3 phân đoạn, chiều dài mỗi phân đoạn là l = 59 m
 Khe lún phân đoạn 4cm
 Mỗi phân đoạn ta bố trí 3 bích neo, 2 phân đoạn cạnh nhau chung 1 bích neo
2.4.3 Giả định về kết cấu
 Cọc:
 Ta lựa chọn bố trí cọc khoan nhồi kích đường kính D = 100 (cm)
 Lưới cọc: 5.4  5.6 m
 Chôn sâu xuống lớp đất 3
 Dầm:
 Ta chọn kích thước dầm dọc và dầm ngang: b x h = 1000  1500 mm
 Tại mỗi đầu dầm ngang ta tăng tiết diện của dầm lên: b x h = 1000  2300 mm
 Vòi voi ta chọn tiết diện thay đổi từ 10001500 mm xuống 1000800 mm là mép
dưới của vòi voi
 Bản:
Chọn chiều dày bản là: hb = 400 (mm).
2.4.4 Tường chắn đất
Tường chắn đất sâu htường chắn = 2.5 (m)
2.4.5 Vật liệu

 Cốt thép nhóm AII: Ra = 2800 (KG/cm2
), E = 2,1.108
(KN/m2
)
 Bê tông M300: Rn = 130 (KG/cm2
), Rk = 10 (KG/cm2
), E = 2,9.107
(KN/m2
)
 Hệ số: γ = 0.9

Chương III: Tải trọng và tổ hợp tải trọng tác dụng
CHƯƠNG 3. TẢI TRỌNG VÀ TỔ HỢP TẢI TRONG TÁC DỤNG LÊN
BẾN CẦU TÀU
3.1. TẢI TRỌNG GIÓ TÁC DỤNG LÊN TÀU
Xác định tải trọng gió theo tài liệu [2]
 Tải trọng gió theo phương ngang tàu
5 2
W 73,6.10 . . .q q q qA V 

 Tải trọng gió theo phương dọc tầu:
5 2
W 49.10 . . .n n n nA V 

Trong đó:
 W ,W :q n Là tải trọng gió theo phương ngang và phương dọc tầu.
 , :q nA A Là diện tích cản gió theo phương ngang và phương dọc tầu.
 : Là hệ số phụ thuộc vào gió (tra bảng).
Xét với 2 trương hợp: tàu đầy hàng và tàu không hàng
Bảng 8: Tải trọng gió
ξn ξq
Đầy hàng Không hàng
Aqd
h
Wqdh
(KN)
Andh
Wndh
(KN)
Aqkh
Wqkh
(KN)
Ankh
Wnkh
(KN)
1 0.65 1340 23.08 360 45.16 2310 39.78 490.0 61.47
3.2. TẢI TRỌNG DO SÓNG TÁC DỤNG LÊN TÀU
Tải trọng sóng tác dụng lên tầu theo phương ngang và phương dọc tầu được xác
định theo [2]
 Tải trọng sóng theo phương ngang tầu:
1. . . . . lQ g h A  
 Tải trọng sóng theo phương dọc tầu:
. . . . tN g h A 
Trong đó:

 Q, N: là tải trọng sóng theo phương ngang và dọc tầu.
  : Hệ số lấy từ đồ thị hình 32 tài liệu [2].
 1 : Hệ số lấy ở bảng 27 tài liệu [2].
 ,l tA A : Diện tích chắn nước theo phương ngang và phương dọc.
 ρ: Khối lượng riêng của nước biển. Lấy ρ = 1.025 (t/m3
)
 h: Chiều cao sóng.
Xét với 2 trương hợp: tàu đầy hàng và tàu không hàng.
Bảng 9: Hệ số tính tải trọng sóng
γ1 γ2 ρ hn hd
0.5 0.73 1.025 0.6 1
Bảng 10: Tải trọng sóng
χ Al Q χ At N χ Al Q χ At N
0.47 1350 1914 0.61 173.72 1066 0.78 471 1618 0.82 60.6 500
3.3. TẢI TRỌNG DÒNG CHẢY TÁC DỤNG LÊN TÀU
Tải trọng dòng chảy tác dụng lên tầu được xác định theo tài liệu [2].
 Tải trọng dòng chảy theo phương ngang:
2
w 0,59 l lQ AV
 Tải trọng dòng chảy theo phương dọc tầu:
2
w 0,59 t tN AV
Trong đó:
 ,l tA A : Diện tích chắn nước theo phương ngang và phương dọc.
 Vl, Vt: Vận tốc theo phương ngang và phương dọc của dòng chảy
Xét với 2 trương hợp: tàu đầy hàng và tàu không hàng.
Sử dụng các công thức và ta có bảng kết quả:

Bảng 11: Tải trọng dòng chảy
Vl Al Q Vt At N Vl Al Q Vt At N
0.2 1350 31.86 0.3 173.7 9.22 0.2 471 11.12 0.3 60.6 3.22
3.4. TẢI TRỌNG TỰA TÀU
Tải trọng phân bố do tầu tựa vào bến được xác định theo công thức:
W
1,1 1,1ngang w
d d
Q Q Q
q
L L
  
 
Trong đó:
Ld là chiều dài tiếp xúc giữa tầu và công trình ( Chiều dài đoạn thẳng tàu).
Xét với 2 trường hợp: tàu đầy hàng và tàu không hàng.
Bảng 12: Tải trọng tựa tàu
Lt W Q Qw Lt W Q Qw
73 23.08 1914.30 31.86 57 39.78 1618.01 11.12
q= 29.67 q= 32.21
3.5. TẢI TRỌNG VA TÀU
Tải trọng va tầu được xác định theo tài liệu [2]
Động năng va tầu được xác định theo công thức:
2
.
2
q
DV
E 
Trong đó:
 D: lượng rẽ nước của tầu.
 V: Vận tốc theo phương ngang. Lấy theo bảng 29 tài liệu [2].
  : Hệ số tra bảng 30 tài liệu [2].
Xét với 2 trường hợp: tàu đầy hàng và tàu không hàng.

Bảng 13: Tải trọng va tàu
v D
ψ Eq Fq ψ Eq Fq
0.12 20000 0.55 79.2 0.47 67.32
Dựa vào phu lục 6 tài liệu [2] ta chọn được loại đệm: BRIDGESTONE,Nhật
SUPPER ARCA SA 1000H:
 Hình dạng cao su thang rỗng
 Treo bằng liên kết cứng
 Chiều dài: L = 3.5 (m)
 Chiều cao: H = 1000 (m)
 Dung năng biến dạng: E = 88 (KJ)
 Phản lực: Fq = 262 (KN)
3.6. TẢI TRỌNG NEO TÀU
 Tải trọng neo tầu được xác định theo công thức:
.sin .cos
totQ
S
n  

Trong đó:
 n : Số bích neo chịu lực.
 α, β: Góc của dây neo.
 Qtot = Wngang + Q: Tải trọng do gió và dòng chảy tác dụng lên neo.
 Tải trọng của lực neo tầu chiếu lên các phương:
 Phương vuông góc với bến: tot
q
Q
S
n

 Phương song song: . os . osnS S c c 
 Phương thẳng đứng: .sinvS S 

Bảng 14: Tải trọng neo tàu
α β n Qtot S Sq Sn Sv
Đầy hàng 30 20 4 54.94 29.23 13.74 23.79 10.00
Không hàng 30 40 4 50.90 33.22 12.72 22.04 21.35
Ta chọn được loại bích neo:
 Loại: HW40
 Số hiệu bulon: 7
 Lực căng: 40T
3.7. TẢI TRỌNG THIẾT BỊ
Ta lựa chọn cấu khai thác trên bến là cấp II.
Bảng 15: Tải trọng thiết bị và hàng hóa
Cấp tải
trọng khai
thác trên
bến
Tải trọng do thiết bị và phương tiện
vận tải
Tải trọng do hàng hóa KN/m2
Cẩu cổng
KN/m2
Ô tô q1 q2 q3
II 10 H - 300 30 40 60
Hình 1: Sơ đồ tải trọng
3.8. TẢI TRỌNG BẢN THÂN
Chương trình Sap2000 tự tính tải trọng bản thân.
Do trong đồ án ta chỉ giải 1 khung nguy hiểm nhất (khung ngang) nên ta chỉ cần
tính tải trọng bản thân của bản và dầm dọc truyền vào cột.
Đối với kết cấu bê tông, góc phân tải từ sàn vào dầm dọc và dầm ngang là 45 độ.
Kết quả tính thể hiện ở trong Sap2000.

3.9. ĐƯA BÀI TOÁN VỀ KHUNG PHẲNG
3.9.1 Xác định tâm đàn hồi
 Giả sử độ sâu ngàm giả định là 6D = 6x1000 = 6000 (mm) = 6.0 (m)
Bảng chiều dài kích thước cọc:
Bảng 16: Chiều dài cọc tính toán
Cọc Lo Ltt
A 9.11 15.11
B 7.71 13.71
C 6.32 12.32
D 4.92 10.92
E 3.53 9.53
F 2.14 8.14
Hình 2: Sơ đồ tính toán
 Xác định tọa độ tâm đàn hồi:
Gọi tọa độ tâm đàn hồi là C( xC, yC). Công thức xác định tậm đàn hồi:
.iy i
C
iy
H x
x
H



.iy i
C
ix
H y
y
H




Trong đó:
 ixH , iyH là tổng phản lực ngang do chuyển vị đơn vị gây ra.
 xi, yi : là tọa độ đầu cọc thứ i.
Với cọc đơn:
ixH = iyH = Q = 3
12
il
EJ
Với cọc BTCT #300 kích thước D = 1 m ta xác định được:
 E = 2,9107
(KN/m2
)
 J = πD4
/64= 3.141.04
/64 = 0.049 (m4
).
 F = πD2
/4 = 3.141.02
/4 = 0.785 (m2
).
 EJ = 2,9.107
0.785 = 22765000 (KNm2
).
Ta có bảng kết quả:
Bảng 17: Tọa độ tâm đàn hồi C
Tâm C
Xo Yo
28 19.47
Bảng tính toán chi tiết được trình bày trong phần Phụ lục.
3.9.2 Xác định lực ngang lên đầu cọc
a) Cầu tầu chịu lực neo tầu.
Các trường hợp tính toán:
 Trường hợp 1:

Ta tính cho trường hợp nguy hiểm là trường hợp 2.
b) Cầu tầu chịu lực va.
Ta tính cho cả 2 trường hợp.
c) Phương pháp tính:

Quy tải trọng về tâm đàn hồi C.
 ;c cH X V Y    là tổng lực theo phương x và theo phương y quy về tâm C.
 .M P R  là tổng momen quy về tâm C.
Xác định các chuyển vị tại nút C.
( )
ix
X
x m
H
 


( )
iy
Y
y m
H
 


O
2 2
M
( )
. .ix i iy i
Rad
H y H x
 
 
d) Xác định lực ngang lên đầu cọc:
'
( )ixix iH H x y  
'
( )iyiy iH H y x  
Với ' '
;i ix y là tọa độ trong hệ tọa độ mới ' 'CX Y .
Tổng tải trọng neo:
Bảng 18: Tổng tải trọng neo
Khung Sq ΔSq Tổng
1 -13.74 15.53 1.79
2 0 11.92 11.92
3 0 8.32 8.32
4 0 4.71 4.71
5 0 1.11 1.11
6 0 -2.50 -2.50
7 0 -6.10 -6.10
8 0 -9.71 -9.71
9 0 -13.31 -13.31
10 0 -16.92 -16.92
11 -13.74 -20.52 -34.26
Tổng tải trọng va:

Bảng 19: Tổng tải trọng va
Khung Fq ΔFq Tổng
1 262 -161 101
2 262 -124 138
3 262 -87 175
4 262 -50 212
5 262 -13 249
6 262 24 286
7 262 61 323
8 262 98 360
9 262 135 397
10 262 171 433
11 262 208 470
Bảng tính toán chi tiết được thể hiện trong phần Phụ lục
3.9.3 Sơ đồ tải trọng
a) Tải trọng bản thân
b) Tải trọng va tàu
c) Tải trọng neo tàu
d) Tải trọng thiết bị
Sơ đồ tải trọng thể hiện lần lượt trong hình vẽ trang kế tiếp

SAP2000
SAP2000v14.2.2-File:CANG-HIEU1-FrameSpanLoads(BT)(AsDefined)-KN,m,CUnits
12/2/142:11:42

SAP2000
SAP2000v14.2.2-File:CANG-HIEU1-FrameSpanLoads(HT)(AsDefined)-KN,m,CUnits
12/2/142:12:19

SAP2000
SAP2000v14.2.2-File:CANG-HIEU1-JointLoads(NT)(AsDefined)-KN,m,CUnits
12/2/142:12:54

SAP2000
SAP2000v14.2.2-File:CANG-HIEU1-JointLoads(VT)(AsDefined)-KN,m,CUnits
12/2/142:16:56

3.10. GIẢI CẦU TÀU
3.10.1 Tổ hợp nội lực
 Tổ hợp 1: Bản thân khung + bản thân dầm dọc-sàn +vòi voi + hàng hóa + thiết bị +
va
 Tổ hợp 2: Bản thân khung + bản thân dầm dọc-sàn +vòi voi + hàng hóa + thiết bị+
neo
 Tổ hợp 3: Tổ hợp bao:Tổ hợp 1 + Tổ hợp 2.
3.10.2 Biểu đồ bao nội lực
Biểu đồ bao nội lực bao gồm biểu đồ bao momen, lực cắt và lực dọc

SAP2000
SAP2000v14.2.2-File:CANG-HIEU1-Moment3-3Diagram(COMB3)-KN,m,CUnits
11/28/142:57:25

SAP2000
SAP2000v14.2.2-File:CANG-HIEU1-AxialForceDiagram(COMB3)-KN,m,CUnits
11/28/142:59:11

SAP2000
SAP2000v14.2.2-File:CANG-HIEU1-ShearForce2-2Diagram(COMB3)-KN,m,CUnits
11/28/143:00:19

3.10.3 Nội lực bản sàn
 Tải trọng tác dụng lên bản:
 Tải trọng bản thân: 2
1 0,4.25 10(KN/ )q m 
 Tải trọng hàng hóa: 2
3 60 (KN/ )q m
 Tải trọng tác dụng lên sàn: 2
1 3 10 60 70(KN/ )q q q m    
 Ta cắt 1 dải sàn có bề rộng b = 1m để tính nội lực.
Ta giả thiết đặt thép đều và tính toán nội lực sàn theo sơ đồ đàn hồi:
 M1 = 1.q.l1.l2
 M2 = 2.q.l1.l2
 MI = - 1.q.l1.l2
 MII = - 2.q.l1.l2
Với 1
2
5.6
1.037
5.4
l
l
  , ta có: 1 = 0.0185; 2 = 0.0173, 1 = 0.0432, 2 = 0.04
Bảng 20: Nội lực bản sàn
L1 L2 M1 M2 MI MII
5.4 5.6 39.15 36.64 -91.41 -84.66

Chương IV: Tính toán cấu kiện
CHƯƠNG 4. TÍNH TOÁN CẤU KIỆN
4.1. ĐẶC TRƯNG VẬT LIỆU
 Cốt thép nhóm AII : 2 2
2800 / 280000( / )aR kG cm KN m  .
 Bê tông mác M300:
 Rn = 145 kG/cm2 = 14500 KN/m2
 Rk = 10 kG/cm2 = 1000 KN/m2
 Hệ số: γ = 0.9
 Modul đàn hồi: E = 2,9.106
(KN/m2
)
 Tra bảng ta có: 0,595; 0,418R R  
4.2. TÍNH TOÁN CẤU KIỆN
Nội lực tính toán lớn nhất
Bảng 21: Nội lực tính toán lớn nhất
Nội lực Bản Dầm ngang Dầm vòi voi Cọc
Momen
(KNm)
M+ 39.15 560 705 712
M- -91.41 -849
Lực cắt
(KN)
Q 226.8 800 470
Lực dọc
(KN)
N 2107
4.2.2 Tính toán cốt thép bản
 Từ kết quả nội lực ta xác định được momen nguy hiểm nhất:
 ax 91.41 (KN. );mM m
 Qmax = 226.8 (KN)
 Ta cắt ra một dải bản dài b = 1 (m) để tính toán:
 Tính theo tiết diện hình chữ nhật bxh=100x40 (cm)

b) Tính cốt thép dọc:
 Giả thiết a = 0.05 (m) => ho = h - a = 0.4 – 0.05 = 0.35 (m)
 Với M = 91.41 (KN/m)
2
0. .
m
b
M
R b h
  = 2
91.41
0.051
14500.1.0,35

Có m = 0,051 < R = 0,418
 0,5.(1 1 2. 0.974m
    
4 2
0
91.41
9.6 10 ( )
. . 280000 0.974 0.35
s
s
M
A m
R h

   
 
 Chọn thép: Φ12 với as = 1.131(cm2
) đặt 2 lớp.
 Khoảng cách
1000 1.131
117.8 mm
9.6
a

 
 Chọn Φ12a100 -> As =11.31 cm2
 Hàm lượng cốt thép trong bản:
0
11.31
.100% .100% 0,32%
. 100.35
s
A
b h
   
> 0.1%

Kiểm tra điều kiện mở rộng vết nứt theo[4]:
 0
.C . .7.(4 100 ) .a
t g
a
a k d mm
E
 
 

  
Trong đó :
 k: Đối với bản chịu uốn lấy δ = 1.0
 : Hệ số kể đến loại cốt thép. Với thép A-II có gờ thì  = 1.0
 Cg: Đối với tải trọng tác dụng ngắn hạn lấy φl = 1.
 a: Ứng suất trong cốt thép chịu kéo. Đối với cấu kiện chịu uốn thì được xác định
như sau :
 a =
ZF
M
a
với 0
0 0
.
0.344
2 2
x h
Z h h

     (m).
Suy ra a = 264153 (KN/m2
)

 0: Ứng suất kéo ban đầu trong bê tông do sự trương nở. Lấy 0 = 0
Thay vào công thức ta được 0,067 0,08t cpa mm a mm   => thỏa mãn.
c) Tính cốt thép đai:
 Điều kiện bê tông không vỡ:
 1 1 00.3 0,3 1 14500 1 0.35 1523 (kN)w b bQ R b h             (thỏa mãn)
 Điều kiện tính toán cốt đai:
00.6 0.6 1000 1 0.35 210 (kN)bmin kQ Q R b h          (không thỏa mãn)
 Vậy phải tính toán cốt đai:
 Chọn đai đơn Φ8-a250 với Aws = 3.210-4
(m2
)
 qws = Rws.Aws/Sw = (0,8.280000).3,2.10-4
/0.35 = 204.8 (KN)
 Mb = φb2.(1+φf+φn).Rk.b.h0
2
= 2.1.1000.1.0,352
= 245 (KN.m)
 q1 = g + 0,5.p = 10 + 0,5.60 = 40 (KN/m)
0
w
245
1.1( )
204.8
b
s
M
C m
q
  
 Có q1 < 0,56.qws = 114.7 (KN)
nên
1
245
2.47( )
40
bM
C m
q
   > φb2.h0/φb3 = 1.17 (m)
Suy ra C = 1.17 (m)
 Kiểm tra lại điều kiện cường độ:
 Q – q1.C ≤ Mb/C +qws.C0
226.8 – 401.17 ≤ 245/1.17 +204.81.1
180 ≤ 434.7 (thỏa mãn)
Vậy ta bố trí thép đai Φ8-a250, bản đủ chịu cắt.
4.2.3 Tính toán cốt thép dầm ngang và dầm dọc
Từ kết quả nội lực ta xác định được momen nguy hiểm nhất:
 min 849 (KN. );M m 

 ax 560 (KN. );mM m
 Qmax = 800 (KN)
Với momen âm: ax 849 (KN )mM m 
 Tiết diện chữ nhật: bxh = 1000 x 1500 (mm)
 Ta có:
2
0. .
m
b
M
R b h
  = 2
849
0.029
14500 1 1.42

 
m = 0,029 < R = 0,418
 0,5.(1 1 2. 0.985m
    
4 2
0
849
21.7 10 ( )
. . 280000 0.985 1.12
s
s
M
A m
R h

   
 
 Chọn thép: 5Φ25 với As = 24.55(cm2
).
 Hàm lượng cốt thép:
0
24.55
.100% .100% 0,17%
. 100.142
s
A
b h
   
> 0.1%

Kiểm tra điều kiện mở rộng vết nứt:
 0
.C . .7.(4 100 ) .a
t g
a
a k d mm
E
 
 

  
Trong đó :
 k: Đối với dầm chịu uốn lấy δ = 1.0
như sau :

a =
ZF
M
a
với 0
0 0
.
1,38
2 2
x h
Z h h

     (m).
Suy ra a = 250598 (KN/m2
)
Thay vào công thức ta được 0,15( ) 0,08( )t cpa mm a mm   => không thỏa mãn.
 Chọn lại 9Φ25 với As = 44.18(cm2
). Khi đó at = 0.053 (mm) < acp = 0.08 (mm)
Với momen dương: ax 560 (KN. );mM m
 Tiết diện chữ Tê:
 h = 1500 (mm)
 hf’ = 400 (mm)
 b = bf’ = 1000 + 2*933.3 = 2866.6 (mm)
 Momen trung bình:
'
' '
0. .h .(h )
2
f
tb b f f
h
M R b  = 20308 (kN.m) > M nên trục trung
hòa đi qua cánh
 Có ' 2
0. .
m
b f
M
R b h
  = 2
560
0.007
14500 2.35 1.42

 
m = 0,007 < R = 0,418
 0,5.(1 1 2. 0.997m
    
4 2
0
560
14.1.10 ( )
. . 280000 0.997 1.42
s
s
M
A m
R h

  
 
 Chọn thép: 4Φ25 với As = 19.64 (cm2
).
0
19.64
.100% .100% 0,13% 0,1%
. 100 142
s
A
b h
    


Kiểm tra điều kiện mở rộng vết nứt theo [4]:

 0
.C . .7.(4 100 ) .a
t g
a
a k d mm
E
 
 

  
Trong đó :
như sau :
a =
ZF
M
a
với 0
0 0
.
1,415
2 2
x h
Z h h

     (m).
Suy ra a = 201472 (KN/m2
)
Thay vào công thức (20) ta được 0,094( ) 0,08( )t cpa mm a mm   => không
thỏa mãn.
 Chọn lại 9Φ25 với As = 44.18 (cm2
). Khi đó at = 0.053 (mm) < acp = 0.08 (mm)
Q <= 0.3(φw1.φb1).Rb.b.h0 = 0,3.1.14500.1.1,42 = 6177 (KN) (thỏa mãn)
Q < Qbmin = 0,6.Rk.b.h0 = 0,6.1000.1,0.1,42 = 852 (KN) (thỏa mãn)
Vậy không phải tính toán cốt đai. Ta đặt cốt đai theo cấu tạo Φ10-a200
Đối với dầm dọc chịu tải trọng nhỏ hơn nên thiên về an toàn ta bố trí thép giống
dầm ngang để giảm bớt khối lượng tính toán và dễ dàng trong thi công.
4.2.4 Tính toán cốt thép vòi voi
Dầm vòi voi là dầm lắp ghép. Phần phía dưới tiết diện thu nhỏ dần từ bề rộng b =
1.5 (m) xuống 0,8 m, dài l = 2 (m).
Dầm vòi voi chịu tác dụng của lực tựa tàu và va tàu. Phần trên của dầm vòi voi liên

kết với dầm ngang, truyền tải trọng vào dầm ngang và chủ yếu chịu lực nén nên không
cần thiết phải tính toán mà chỉ tính toán với phần dầm bên dưới như dầm Conson chịu
uốn dưới tác dụng của lực tựa và lực va tàu. Ta tính toán với trường hợp có lực tựa q =
32.21 KN/m và lực va giá trị của lực va theo phương vuông góc với mép bến là F =
470 KN
 Trường hợp chịu lực tựa:
 Lực tác dụng lên dầm trong trường hợp tựa là :
F = 32.21  5,6 = 180.4 (KN).
 Để an toàn ta xem như lực này đặt ở đầu dầm, khi đó mô men ở mép ngàm là :
M = 180.4  2= 360.8 (KN.m).
 Trường hợp chịu lực va:
 Lực tác dụng lên dầm trong trường hợp va là :
F = 470 (KN)
 Để an toàn ta xem như lực này đặt tại vị trí cách mép ngàm là:
M = 470 2.0 = 940 (KNm).
Ta thấy trường hợp chịu lực va tàu là nguy hiểm nhất nên tính toán theo trường hợp
này và tính toán cho cấu kiện chịu uốn có tiết diện b x h = 1000 x 1500 (mm).
Ta có : M = 940 (KN.m) ; Q = F= 470 (KN)
b) Tính toán cốt thép dọc:
 Tiết diện chữ nhật: bxh = 1000 x 1500 (mm)
 Có 2
0. .
m
b
M
R b h
  = 2
940
0.032
14500 1 1.42

 
m = 0,032 < R = 0,418
 0.5 (1 1 2 0.984m
      
4 2
0
940
24.0 10 ( )
. . 280000 0.984 1.42
s
s
M
A m
R h

   
 

 Chọn thép: 5Φ25 với As = 24.54 (cm2
).
0
24.54
.100% 100% 0.17% 0.1%
. 100 142
s
A
b h
     

 Kiểm tra điều kiện mở rộng vết nứt theo[4]:
 0
.C . .7.(4 100 ) .a
t g
a
a k d mm
E
 
 

  
Trong đó :
như sau :
a =
ZF
M
a
với 0
0 0 1.397
2 2
x h
Z h h
 
     (m).
Suy ra a = 274212 (KN/m2
)
Thay vào công thức (20) ta được 0,13 ( ) 0,08 ( )t cpa mm a mm   => không
thỏa mãn.
Chọn lại 9Φ25 với As = 44.18 (cm2
). Khi đó at = 0.053 (mm) < acp = 0.08 (mm)
Q  0.3(φw1.φb1).Rb.b.h0 = 0,311450011.42 = 6177 (KN) (thỏa mãn)
Q < Qbmin = 0,6.Rk.b.h0 = 0,6100011.42 = 852 (KN) (thỏa mãn)
Vậy không phải tính toán cốt đai, ta đặt cốt đai theo cấu tạo: đai 4 nhánh Φ10-a200
4.2.5 Tính cốt thép cọc

a) Thông số tính toán của cọc:
 Chiều dài cọc L = 9.531 (m)
 Cọc tròn đường kính D = 1.0 (m)
 Cọc số 12 có lực dọc lớn nhất là: N = 2107 (KN) và momen tương ứng là M = 513
(KN.m)
 Chuyển sang tiết diện chữ nhật tương đương: b x h = 0.873 x 0.9 (m)
 Chiều dài tính toán: L0 = 0,7L = 6.67 (m)
 Độ mảnh: λ = L0/h = 6.67/0.9 = 7.41 < 16 nên ta có thể lấy hệ số uốn dọc η = 1
 Giả thiết a = a’ = 8 (cm) = 0.08 (m)
Suy ra h0 = h – a = 0,9 – 0,08 = 0,82 (m)
e01 = M/N = 513/2107 = 0,243 (m)
ead = max(L/600; h/30) = 0,029 (m)
Kết cấu siêu tĩnh nên: e0 = max(e01, ead) = 0.243 (m)
Có : e = ηe0 +h/2 – a = 10,243 + 0,9/2 – 0,08 = 0,613 (m)
 x = N/(Rb.b) = 2107/(145000.873) = 0,166 (m)
Vì: 2.a’ = 0,16 < x < ξR.h0 = 0.488 (m) => Nén lệch tâm lớn
 Suy ra diện tích cốt thép:
s
0
. ' 2107 ( 0.127)
A = 0
.( ') 280000 (0,82 0,08)s
N e
R h a
 
 
  
Cột đủ khả năng chịu lực nén vậy nên ta đặt cốt thép theo cấu tạo
 Bố trí 20Φ16 phân bố đều trên tiết diện tròn của cọc với As = 32.16 (cm2
)
 Hàm lượng cốt thép :
40.2
100% 100% 0,51% 0.2%
7854
s
c
A
F
      
 Kiểm tra điều kiện mở rộng vết nứt:

 0
.C . .7.(4 100 ) .a
t g
a
a k d mm
E
 
 

  
Trong đó :
như sau :
( )
.
a
a
N e z
F z


 với 0
0 0 0.794
2 2
x h
z h h
 
     (m).
Suy ra a < 0 => Cọc luôn chịu nén
Thép đai bố trí theo cấu tạo: Φ10-a200
Bảng tổng hợp kết quả tính cốt thép cấu kiện:
Bảng 22: Kết quả tính cốt thép cấu kiện
Nội lực Cốt thép bản
Cốt thép
Dầm
Cốt thép vòi
voi
Cốt thép
cọc
Momen
(KNm)
M+ Φ12a100 9Φ25 10Φ25
20Φ16
M- Φ12a100 9Φ25
Lực cắt
(KN)
Q
Φ8a250 Φ10a200 Φ10a200
Lực dọc
(KN)
N
4.3. TÍNH TOÁN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC
4.3.1 Sức chịu tải theo vật liệu
Công thức xác định sức chịu tải của cọc theo vật liệu:
( )vl b b a aP m R F R F 
Trong đó:

 Pvl: Sức chịu tải theo vật liệu.
 M: Hệ số điều kiện làm việc. Lấy m = 1
 ,a bR R : Cường độ tính toán của thép và bê tông.
Ra = 2,1.108
(KN/m2
)
Rb = 2,9.107
(KN/m2
)
 ,a bF F : Diện tích tiết diện thép và bê tông.
Fa = 32,16.10-4
(m2
)
Fb = Fcọc - Fa = 0.785 – 32.1610-4
= 0.782 (m2
)
Sức chịu tải của cọc:
4
ax1 (14500 0.785 280000 32.16 10 ) 12283( ) 2107( )vl mP KN N KN
        
Vâỵ cọc đủ khả năng chịu lực theo vật liệu.
4.3.2 Sức chịu tải theo đất nền
a) Các lớp đất có các đặc trưng như sau :
Bảng 23: Số liệu địa chất
Các thông số đề bài
Tên lớp đất
Lớp đất số 1 Lớp đất số 2 Lớp đất số 3
1 Mô tả lớp đất á cát dẻo mềm á cát dẻo chặt Sét nửa cứng
2 Chiều dày lớp đất h1 = 5.0 m h2 = 10.0 m h3 = Vô hạn
3 Trọng lượng g, g/cm3
1.5 1.7 1.9
4 Tỷ trọng. g/cm3
2.75 2.74 2.78
5 Lực dính c, kN/m2
35 50 65
6
Cường độ kháng nén không thoát nước
cu, kN/m2 25 75 120
7 Góc ma sát trong φ, độ 18 20 22
b) Tính toán sức chịu tải của cọc
 Sức chịu tải của cọc bao gồm hai thành phần: ma sát bên và sức chống mũi cọc.

Qu = Qs + Qp
Qu = As .fs + Ap. qp
Trong đó:
 Qu: Sức chịu tải cực hạn của cọc
 Qs: Sức chịu tải cực hạn do ma sát bên
 Qp: Sức chịu tải cực hạn dưới mũi cọc
 fs: Ma sát bên đơn vị giữa cọc và đất
 qp: Cường độ chịu tải của đất ở mũi cọc
 As: Diện tích mặt bên cọc
 Ap: Diện tích mũi cọc. Ap = 0.785 (m2
)
 Ma sát trên đơn vị diện tích mặt bên cọc fs tính theo công thức:
fs = ca + δvKstanφ
Trong đó:
 ca: Lực dính giữa cọc và đất nền
 δv: Ứng suất theo phương thẳng đứng do tải trọng của cột đất
 Ks: Hệ số áp lực ngang
 φ: Góc ma sát giữa cọc và đất nền
 Cường độ chịu tải của đất ở mũi cọc qp tính theo công thức
qp = Nc.cu
Trong đó:
 cu: Cường độ kháng nén không thoát nước của nền
 Nc: Hệ số sức chịu tải của nền. Theo tài liệu [4] lấy Nc = 6.
Hệ số an toàn:
 Hệ số an toàn tổng thể: FS = 2.5
 Hệ số an toàn sức chịu tải ma sát: FSs = 2.5

 Hệ số an toàn sức chịu tải chống mũi: FSp = 3.0
c) Kết quả:
 Cường độ chịu tải đơn vị của đất ở mũi cọc (mũi cọc được đặt vào lớp thứ 3):
qp = 6.0120 = 720 (KN/m2
)
 Sức chịu tải cực hạn dưới mũi cọc: Qp = 7200.785 = 565.2 (KN)
 Sức chịu tải cực hạn dưới mũi cọc:[Qp] = 565.2/3 = 188.4 (KN)
 Ma sát trên mặt bên cọc:
 Ta tính toán với hàng cọc ngoài cùng có chiều sâu chôn cọc nhỏ nhất có N =
1959 (KN).
 Sức chịu tải cho phép của cọc theo đất nền phải lớn hơn hoặc bằng tải trọng lớn
nhất truyền vào cọc tức là Qu ≥ N
2.5 3
ps
u
QQ
Q  
 Sức chịu tải do ma sát mặt biên cọc phải thỏa mãn: Qs ≥ 4741 (KN)
Bảng 24: Ma sát bên của cọc
Lớp
đất
Phân
đoạn
Cộng
dồn
γ c φ K tanφ' fs Asi fs.Asi KT
2 0.9 0.9 7 50 15 0.47 50.8 2.83 143.6
3
1 1.9 9 65 17 0.44 0.31 67.3 3.14 211.4 NO
1 2.9 9 65 17 0.44 0.31 68.5 3.14 215.2 NO
1 3.9 9 65 17 0.44 0.31 69.7 3.14 219.0 NO
1 4.9 9 65 17 0.44 0.31 70.9 3.14 222.8 NO
1 5.9 9 65 17 0.44 0.31 72.1 3.14 226.6 NO
1 6.9 9 65 17 0.44 0.31 73.4 3.14 230.4 NO
1 7.9 9 65 17 0.44 0.31 74.6 3.14 234.3 NO
1 8.9 9 65 17 0.44 0.31 75.8 3.14 238.1 NO
1 9.9 9 65 17 0.44 0.31 77.0 3.14 241.9 NO
1 10.9 9 65 17 0.44 0.31 78.2 3.14 245.7 NO
1 11.9 9 65 17 0.44 0.31 79.4 3.14 249.5 NO
1 12.9 9 65 17 0.44 0.31 80.6 3.14 253.3 NO
1 13.9 9 65 17 0.44 0.31 81.8 3.14 257.1 NO
1 14.9 9 65 17 0.44 0.31 83.0 3.14 260.9 NO
1 15.9 9 65 17 0.44 0.31 84.3 3.14 264.7 NO

1 16.9 9 65 17 0.44 0.31 85.5 3.14 268.5 NO
1 17.9 9 65 17 0.44 0.31 86.7 3.14 272.3 NO
1 18.9 9 65 17 0.44 0.31 87.9 3.14 276.1 NO
1 19.9 9 65 17 0.44 0.31 89.1 3.14 279.9 OK
Kết luận:
 Từ đó ta chọn được độ sâu chôn cọc là 20.9 (m) kể từ mặt lớp đất thứ 2 tức là H =
34.7 (m) kể từ mặt đất, lấy tròn H = 38 (m). Với độ sâu chôn cọc này ta có thể xác
định được sức chịu tải cho phép của cọc theo đất nền là:
4811 565.2
2112.8 ( )
2.5 3 2.5 3
ps
u
QQ
Q KN    
 Hệ số an toàn sức chịu tải tổng thể của cọc :
4811 565.2
2.74 2.5
1959
s pQ Q
FS
N
 
    (thỏa mãn)

Chương V: Tính toán ổn định trượt sâu
CHƯƠNG 5. TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH TRƯỢT SÂU CỦA CÔNG TRÌNH
Trong đồ án này ta sử dụng chương trình GEO-SLOPE/W 2007 để áp dụng vào tính
toán ổn định trượt sâu công trình bến cầu tàu theo phương pháp của Bishop
Số liệu đầu vào:
Bảng 25: Số liệu địa chất tính toán
STT Tên lớp đất
Chiều dày h
(m)
γ (KN/m3
) φ (độ)
C
(KN/m2
)
1 Á cát dẻo mềm 5.0 15 18 35
2 Á cát dẻo chặt 10.0 17 20 50
3 Sét nửa cứng Vô cùng 19 22 65
 Tính toán với 3 trường hợp:
 Trường hợp 1:Trường hợp thi công: Mực nước rất thấp
 Trường hợp 2: Khai thác với mực nước thấp nhất MNTN = +1.2 (m)
 Trường hợp 3: Khai thác với mực nước cao nhất MNCN = +3.4 (m)
 Hệ số an toàn ổn định trượt yêu cầu đối với cả 3 trường hợp là [FS] = 1.4
a) Trường hợp 1: Trường hợp thi công
Cung trượt nguy hiểm nhất:
R = 27.7
Fs = 3.52

b) Trường hợp 2: khai thác với mực nước thấp nhất MNTN = +1.2m
R = 26.4
Fs = 4.49
c) Trường hợp 3: Khai thác với mực nước cao nhất
R = 25.5
Fs = 5.4

Bảng 26: Kết quả tính toán ổn định mái dốc
Trường hợp Fs [Fs]
1 3.52
1.42 4.49
3 5.4
Kết luận:
 Với các trường hợp có thêm mực nước thì hệ số an toàn cao hơn vì do có thêm áp
lực thủy tĩnh nên mái dốc ổn định hơn
 Ta chỉ xét với trường hợp khi chưa có cọc, khi có thêm cọc thì hệ số an toàn ổn định
mái dốc lớn hơn.
 Trong phạm vi đồ án sinh viên ta chỉ xét 3 trường hợp điển hình và sử dụng phần
mềm tính toán theo phương pháp Bishop, còn rất nhiều phương pháp tính ổn định
mái dốc
 Với tất cả các trường hợp tính toán ổn định mái dốc đều cho ta hệ số an toàn ổn
định trượt sâu cao hơn hệ số cho phép. Vậy mái dốc thiết kế đảm bảo ổn định trượt
sâu.

TÀI LIỆU THAM KHẢO
[1] – Giáo trình Công trình bến cảng_Phạm Văn Giáp_Nhà xuất bản xây dựng
[2] – Tiêu chuẩn 22TCN222-95
[3] – Tiêu chuẩn 22TCN207-92
[4] – Thiết kế công trình bến cảng
[5] – TCVN 4116-1985: Tiêu chuẩn về thiết kế kết cấu bê tông cốt thép trong công
trình thủy công
[6] – TCXDVN 195-1997: Tiêu chuẩn thiết kế cọc khoan nhồi

Phụ lục
PHỤ LỤC
BẢNG TÍNH XÁC ĐỊNH TÂM ĐÀN HỒI
Hàng cọc cọc x y Ltt Hx Hy Hx*Yi Hy*Xi
A
1 0 0 15.11 4957 4957 0 0
2 5.6 0 15.11 4957 4957 0 27757
3 11.2 0 15.11 4957 4957 0 55514
4 16.8 0 15.11 4957 4957 0 83271
5 22.4 0 15.11 4957 4957 0 111029
6 28 0 15.11 4957 4957 0 138786
7 33.6 0 15.11 4957 4957 0 166543
8 39.2 0 15.11 4957 4957 0 194300
9 44.8 0 15.11 4957 4957 0 222057
10 50.4 0 15.11 4957 4957 0 249814
11 56 0 15.11 4957 4957 0 277572
B
1 0 5.4 13.71 6627 6627 35788 0
2 5.6 5.4 13.71 6627 6627 35788 37113
3 11.2 5.4 13.71 6627 6627 35788 74227
4 16.8 5.4 13.71 6627 6627 35788 111340
5 22.4 5.4 13.71 6627 6627 35788 148453
6 28 5.4 13.71 6627 6627 35788 185567
7 33.6 5.4 13.71 6627 6627 35788 222680
8 39.2 5.4 13.71 6627 6627 35788 259793
9 44.8 5.4 13.71 6627 6627 35788 296907
10 50.4 5.4 13.71 6627 6627 35788 334020
11 56 5.4 13.71 6627 6627 35788 371133
C
1 0 10.8 12.32 9140 9140 98708 0
2 5.6 10.8 12.32 9140 9140 98708 51182
3 11.2 10.8 12.32 9140 9140 98708 102364
4 16.8 10.8 12.32 9140 9140 98708 153546
5 22.4 10.8 12.32 9140 9140 98708 204728
6 28 10.8 12.32 9140 9140 98708 255910
7 33.6 10.8 12.32 9140 9140 98708 307092
8 39.2 10.8 12.32 9140 9140 98708 358273
9 44.8 10.8 12.32 9140 9140 98708 409455

Phụ lục
10 50.4 10.8 12.32 9140 9140 98708 460637
11 56 10.8 12.32 9140 9140 98708 511819
D
1 0 16.2 10.92 13104 13104 212285 0
2 5.6 16.2 10.92 13104 13104 212285 73382
3 11.2 16.2 10.92 13104 13104 212285 146765
4 16.8 16.2 10.92 13104 13104 212285 220147
5 22.4 16.2 10.92 13104 13104 212285 293530
6 28 16.2 10.92 13104 13104 212285 366912
7 33.6 16.2 10.92 13104 13104 212285 440295
8 39.2 16.2 10.92 13104 13104 212285 513677
9 44.8 16.2 10.92 13104 13104 212285 587059
10 50.4 16.2 10.92 13104 13104 212285 660442
11 56 16.2 10.92 13104 13104 212285 733824
E
1 0 22.2 9.53 19730 19730 438013 0
2 5.6 22.2 9.53 19730 19730 438013 110490
3 11.2 22.2 9.53 19730 19730 438013 220979
4 16.8 22.2 9.53 19730 19730 438013 331469
5 22.4 22.2 9.53 19730 19730 438013 441959
6 28 22.2 9.53 19730 19730 438013 552448
7 33.6 22.2 9.53 19730 19730 438013 662938
8 39.2 22.2 9.53 19730 19730 438013 773428
9 44.8 22.2 9.53 19730 19730 438013 883918
10 50.4 22.2 9.53 19730 19730 438013 994407
11 56 22.2 9.53 19730 19730 438013 1104897
F
1 0 27.6 8.14 31707 31707 875115 0
2 5.6 27.6 8.14 31707 31707 875115 177560
3 11.2 27.6 8.14 31707 31707 875115 355119
4 16.8 27.6 8.14 31707 31707 875115 532679
5 22.4 27.6 8.14 31707 31707 875115 710239
6 28 27.6 8.14 31707 31707 875115 887798
7 33.6 27.6 8.14 31707 31707 875115 1065358
8 39.2 27.6 8.14 31707 31707 875115 1242917
9 44.8 27.6 8.14 31707 31707 875115 1420477

Phụ lục
10 50.4 27.6 8.14 31707 31707 875115 1598037
11 56 27.6 8.14 31707 31707 875115 1775596
BẢNG TÍNH XÁC ĐỊNH LỰC NGANG LÊN ĐẦU CỌC
Tải trọng neo
Khung Hc Vc M Δx Δy  x' y' Hiy
1 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 -28 -19.47 0.90
2 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 -22.4 -19.47 0.69
3 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 -16.8 -19.47 0.48
4 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 -11.2 -19.47 0.27
5 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 -5.6 -19.47 0.06
6 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 0 -19.47 -0.15
7 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 5.6 -19.47 -0.35
8 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 11.2 -19.47 -0.56
9 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 16.8 -19.47 -0.77
10 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 22.4 -19.47 -0.98
11 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 28 -19.47 -1.19
1 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 -28 -14.07 1.21
2 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 -22.4 -14.07 0.93
3 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 -16.8 -14.07 0.65
4 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 -11.2 -14.07 0.37
5 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 -5.6 -14.07 0.09
6 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 0 -14.07 -0.19
7 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 5.6 -14.07 -0.47
8 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 11.2 -14.07 -0.75
9 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 16.8 -14.07 -1.03
10 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 22.4 -14.07 -1.31
11 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 28 -14.07 -1.60
1 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 -28 -8.67 1.66
2 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 -22.4 -8.67 1.28
3 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 -16.8 -8.67 0.89
4 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 -11.2 -8.67 0.51
5 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 -5.6 -8.67 0.12
6 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 0 -8.67 -0.27

Phụ lục
7 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 5.6 -8.67 -0.65
8 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 11.2 -8.67 -1.04
9 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 16.8 -8.67 -1.43
10 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 22.4 -8.67 -1.81
11 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 28 -8.67 -2.20
1 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 -28 -3.27 2.39
2 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 -22.4 -3.27 1.83
3 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 -16.8 -3.27 1.28
4 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 -11.2 -3.27 0.72
5 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 -5.6 -3.27 0.17
6 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 0 -3.27 -0.38
7 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 5.6 -3.27 -0.94
8 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 11.2 -3.27 -1.49
9 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 16.8 -3.27 -2.05
10 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 22.4 -3.27 -2.60
11 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 28 -3.27 -3.15
1 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 -28 2.13 3.59
2 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 -22.4 2.13 2.76
3 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 -16.8 2.13 1.92
4 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 -11.2 2.13 1.09
5 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 -5.6 2.13 0.26
6 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 0 2.13 -0.58
7 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 5.6 2.13 -1.41
8 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 11.2 2.13 -2.25
9 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 16.8 2.13 -3.08
10 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 22.4 2.13 -3.91
11 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 28 2.13 -4.75
1 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 -28 7.53 5.77
2 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 -22.4 7.53 4.43
3 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 -16.8 7.53 3.09
4 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 -11.2 7.53 1.75
5 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 -5.6 7.53 0.41

Phụ lục
6 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 0 7.53 -0.93
7 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 5.6 7.53 -2.27
8 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 11.2 7.53 -3.61
9 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 16.8 7.53 -4.95
10 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 22.4 7.53 -6.29
11 47.58 -27.47 -997.79 5E-05 -3E-05 -8E-06 28 7.53 -7.63
Tải trọng va
1 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 -28 -19.47 -9.34
2 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 -22.4 -19.47 -7.20
3 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 -16.8 -19.47 -5.05
4 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 -11.2 -19.47 -2.91
5 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 -5.6 -19.47 -0.76
6 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 0 -19.47 1.38
7 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 5.6 -19.47 3.53
8 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 11.2 -19.47 5.67
9 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 16.8 -19.47 7.82
10 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 22.4 -19.47 9.97
11 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 28 -19.47 12.11
1 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 -28 -14.07 -12.49
2 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 -22.4 -14.07 -9.62
3 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 -16.8 -14.07 -6.75
4 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 -11.2 -14.07 -3.89
5 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 -5.6 -14.07 -1.02
6 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 0 -14.07 1.85
7 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 5.6 -14.07 4.72
8 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 11.2 -14.07 7.59
9 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 16.8 -14.07 10.46
10 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 22.4 -14.07 13.32
11 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 28 -14.07 16.19
1 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 -28 -8.67 -17.22
2 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 -22.4 -8.67 -13.27
3 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 -16.8 -8.67 -9.31

Phụ lục
4 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 -11.2 -8.67 -5.36
5 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 -5.6 -8.67 -1.40
6 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 0 -8.67 2.55
7 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 5.6 -8.67 6.51
8 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 11.2 -8.67 10.46
9 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 16.8 -8.67 14.42
10 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 22.4 -8.67 18.37
11 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 28 -8.67 22.33
1 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 -28 -3.27 -24.70
2 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 -22.4 -3.27 -19.02
3 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 -16.8 -3.27 -13.35
4 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 -11.2 -3.27 -7.68
5 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 -5.6 -3.27 -2.01
6 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 0 -3.27 3.66
7 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 5.6 -3.27 9.33
8 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 11.2 -3.27 15.00
9 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 16.8 -3.27 20.67
10 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 22.4 -3.27 26.35
11 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 28 -3.27 32.02
1 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 -28 2.13 -37.18
2 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 -22.4 2.13 -28.64
3 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 -16.8 2.13 -20.11
4 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 -11.2 2.13 -11.57
5 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 -5.6 2.13 -3.03
6 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 0 2.13 5.51
7 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 5.6 2.13 14.05
8 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 11.2 2.13 22.59
9 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 16.8 2.13 31.13
10 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 22.4 2.13 39.67
11 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 28 2.13 48.21
1 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 -28 7.53 -59.75
2 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 -22.4 7.53 -46.03
3 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 -16.8 7.53 -32.31

Phụ lục
4 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 -11.2 7.53 -18.59
5 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 -5.6 7.53 -4.87
6 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 0 7.53 8.86
7 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 5.6 7.53 22.58
8 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 11.2 7.53 36.30
9 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 16.8 7.53 50.02
10 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 22.4 7.53 63.75
11 131 262 10214 1E-04 3E-04 8E-05 28 7.53 77.47

TKCT Bến cầu tàu đài mềm

Recommended

Recommended

More Related Content

What's hot

What's hot (20)

Viewers also liked

Viewers also liked (20)

Similar to TKCT Bến cầu tàu đài mềm

Similar to TKCT Bến cầu tàu đài mềm (20)

Recently uploaded

Recently uploaded (17)

TKCT Bến cầu tàu đài mềm