Thiết Kế Cầu Dầm Super T Căng Sau (Kèm Bản Vẽ Autocad)

Thuyết minh đồ án tốt nghiệp  Khoa xây dựng cầu
đường
PHẦN MỞ ĐẦU
Chương I: GIỚI THIỆU NỘI DUNG ĐỒ ÁN
Đề tài : THIẾT KẾ CẦU QUA SÔNG V23
Các số liệu ban đầu
I.1 Địa hình: Sông V23 nằm ở vùng đồng bằng duyên hải thuộc tỉnh Quảng Nam.
I.2 Địa chất: Địa chất ở khu vực xây dựng cầu được chia thành 3 lớp khá rõ rệt:
- Lớp á sét
- Lớp lớp sét
- Lớp lớp đá
Chiều dày các lớp được ghi rõ tại các vị trí lỗ khoan, đối với những vị trí
không có trị số chiều dày ta có thể dùng các phương pháp của địa chất công trình
cho các lớp gần nhau có cùng tính chất.
I.3 Thuỷ văn:
- Mực nước cao nhất : 15,0 m.
- Mực nước thông thuyền: 11,0 m.
- Mực nước thấp nhất: 6,0 m.
I.4 Khí hậu - Thời tiết:
- Khu vực xây dựng cầu có khí hậu nhiệt đới gió mùa. Thời tiết không phân
chia rõ rệt theo mùa, tuy nhiên lượng mưa thường tập trung từ tháng 10 năm này
đến tháng 1 năm sau.
- Chịu ảnh hưởng trực tiếp gió mùa Đông Bắc vào những tháng mưa.
- Độ ẩm không khí khá cao (vì nằm ở vùng gần cửa biển ).
I.5 Các tiêu chuẩn kỹ thuật của công trình:
- Qui mô xây dựng : Vĩnh cửu.
- Tần suất lũ thiết kế : P =1%.
- Tải trọng thiết kế : Hoạt tải HL-93 và đoàn người 4kPa.
- Khẩu độ cầu: Lo = 139 m.
- Khổ cầu : K = 10 + 2x1,25 m.
- Cấp sông : Cấp V.
- Nhịp thông thuyền: 20 m
I.6 Phạm vi nghiên cứu của đồ án:
- Thiết kế sơ bộ ( lập dự án khả thi ) : 30 %.
- Thiết kế kỹ thuật : 45 %.
- Thiết kế thi công : 25 %.
SVTH : Nguyễn Đăng Huỳnh Thái Bình – Lớp 02X3B Trang 3

đường
Chương II :CÁC ĐIỀU KIỆN TỰ NHIÊN CỦA CÔNG TRÌNH
II.1 Điều kiện địa hình:
Mặt cắt dọc sông khá đối xứng, do đó rất thuận tiện cho việc bố trí kết cấu nhịp
đối xứng.
Sông cấp V (chiều rộng khổ thông thuyền 20m) và khẩu độ cầu Lo=139 m.
II.2 Điều kiện địa chất:
Địa chất ở khu vực xây dựng cầu được chia thành 3 lớp khá rõ rệt:
- Lớp á sét
- Lớp lớp sét
- Lớp lớp đá
II.3 Điều kiện khí hậu - thuỷ văn:
II.3.1 Điều kiện khí hậu:
Khu vực xây dựng tuyến thuộc vùng khí hậu hay thay đổi, nhiệt độ trung bình
quanh năm khoảng 27o
C. Vào mùa hè nhiệt độ cao nhất có thể lên tới 38o
C. Giai
đọan từ tháng 2 tới tháng 9 nắng kéo dài, ít có mưa, nên thuận lợi cho việc thi công
cầu.
Vào mùa đông thường có gió mùa đông bắc làm nhiệt độ giảm và thường có
mưa kéo dài, nhiệt độ trung bình 15-20o
C. Độ ẩm : 90%.
Ngoài các yếu tố nói trên các đều kiện tự nhiên còn lại không ảnh hưởng nhiều
đến việc xây dựng cầu.
II.3.2 Điều kiện thuỷ văn:
Khu vực này thuộc hạ lưu sông nên mực nước thay đổi ít vào các mùa.
Các số liệu thuỷ văn :
- Mực nước cao nhất : 15,0 m.
- Mực nước thông thuyền: 11,0 m.
- Mực nước thấp nhất: 6,0 m.
Sông có tàu thuyền qua lại phục vụ cho việc đánh bắt hải sản và vận chuyển hàng
hoá nhỏ trong vùng. Cấp thông thuyền của sông V23 là cấp V.
II.4 Điều kiện cung ứng vật liệu:
II.4.1 Nguồn vật liệu cát, sỏi sạn:
Có thể dùng vật liệu địa phương. Vật liệu cát, sỏi sạn ở đây có chất lượng tốt
đảm bảo tiêu chuẩn để làm vật liệu xây dựng cầu.
II.4.2 Vật liệu thép:

đường
Sử dung các loại thép của các nhà máy luyện thép trong nước như thép Thái
Nguyên, Biên Hoà...hoặc các loại thép liên doanh như Việt_Nhật, Việt _Úc...
II.4.3 Xi măng :
Hiện nay các nhà máy xi măng đều được xây dựng ở các tỉnh, thành luôn đáp
ứng nhu cầu phục vụ xây dựng. Vì vây, vấn đề cung cấp xi măng cho các công trình
xây dựng rất thuận lợi, giá rẻ luôn đảm bảo chất lượng và số lượng mà yêu cầu công
trình đặt ra.
II.5 Năng lực và máy móc thi công:
Công ty trúng gói thầu thi công công trình này có đầy đủ phương tiện và thiết
bị phục vụ thi công, đội ngũ công nhân và kỹ sư chuyên môn cao và dày dạn kinh
nghiệm trong vấn đề thiết kế và xây dựng, hoàn toàn có thể đưa công trình vào khai
thác đúng tiến độ. Đặc biệt đội ngũ kỹ sư và công nhân đã dần tiếp cận được những
công nghệ mới về xây dựng cầu. Mặt khác khi có công việc đòi hỏi nhiều nhân công
thì có thể thuê dân cư trong vùng, nên khi thi công công trình không bị hạn chế về
nhân lực. Còn đối với máy móc thiết bị cũng có thể thuê nếu cần.
II.6 Điều kiện kinh tế xã hội của khu vực cầu:
Qua kết quả báo cáo và khảo sát thống kê cho thấy khu vực đầu tư xây dựng
có mật độ phân bố dân trung bình, nghề nghiệp chủ yếu là nông nghiệp và tiểu thủ
công nghiệp, bên cạnh đó là buôn bán nhỏ và tập trung như hàng quán, chợ búa
trong vùng. Nhân dân ở đây cũng là nguồn nhân lực cần thiết trong quá trình xây
dựng công trình cầu.
II.7 Hiện trạng giao thông và sự cần thiết đầu tư:
Để cân bằng kinh tế cho hai bên bờ sông thì nhất thiết phải xây dựng công
trình này bởi vì hiện tại việc giao thông của hai vùng chủ yếu là tàu và thuyền, do
đó khi công trình này được đưa vào sử dụng thì nó sẽ thuận lợi cho việc giao
thương giữa các vùng ở hai bên bờ sông ,điều này sẽ đáp ứng được nhu cầu giao
thông, trao đổi buôn bán, giao lưu văn hóa... giữa các vùng của địa phương. Nhất là
đáp ứng nhu cầu đi lại của các em học sinh tránh tình trạng phải đua các em đi học
bằng các phương tiện không đảm chất lượng trên sông.

đường
PHẦN I
THIẾT KẾ SƠ BỘ

* PHƯƠNG ÁN I : CẦU LIÊN TỤC BTCT.
* PHƯƠNG ÁN II : CẦU BTCT DƯL NHỊP GIẢN ĐƠN.
* PHƯƠNG ÁN IIII : CẦU BTCT THƯỜNG NHỊP GIẢN ĐƠN.
30%

đường
Chương I: ĐÁNH GIÁ CÁC ĐIỀU KIỆN ĐỊA PHƯƠNG VÀ ĐỀ RA CÁC
GIẢI PHÁP KẾT CẤU.
II.1 Điều kiện địa hình:
Mặt cắt dọc sông khá đối xứng, do đó rất thuận tiện cho việc bố trí kết cấu
nhịp đối xứng.
Sông cấp V (chiều rộng khổ thông thuyền 20m) và khẩu độ cầu Lo=139 m.
II.2 Điều kiện địa chất:
Địa chất ở khu vực xây dựng cầu được chia thành 3 lớp khá rõ rệt:
- Lớp á sét
- Lớp lớp sét
- Lớp lớp đá
I.3 Điều kiện khí hậu, thuỷ văn, thông thuyền:
Tình hình xói lở: do dòng sông không uốn khúc và chảy khá êm nên tình hình
xói lở hầu như không xảy ra.
Ở những chổ có nước, mặt trên của bệ đặt thấp hơn mực nước từ 0,3÷ 0,5m,
còn ở những nơi không có nước mặt thì gờ móng đặt ở cao độ mặt đất sau khi sói
lở.
Do độ ẩm không khí khá cao thêm vào đó là điều kiện khí hậu khắc nghiệt nên
loại vật liệu chủ đạo là bê tông cốt thép. Kết cấu thép vẫn có thể sử dụng nếu có
điều kiện bảo quản tốt, sửa chữa gia cố kịp thời.
I.4 Điều kiện cung ứng vật liệu, nhân lực thiết bị:
Nguồn vật liệu cát, sỏi có thể dùng vật liệu địa phương. Vật liệu cát, sỏi sạn
ở đây có chất lượng tốt, đá được lấy từ mỏ đảm bảo tiêu chuẩn để làm vật liệu xây
dựng cầu.
I.4.1 Vật liệu thép:
Sử dụng các loại thép của các nhà máy luyện thép trong nước như thép Thái
Nguyên, Biên Hoà...hoặc các loại thép liên doanh của Việt Nam và các nước như
Công ty LDSX thép Việt -Úc ( VINASTEEL). Neo các loại do nhà máy cơ khí xây
dựng Liễu Châu (OVM) Trung Quốc sản xuất, ngoài ra có thể dùng loại neo của
hãng VSL - Thụy Sỹ.Nguồn thép được lấy từ các đại lý lớn ở gần công trình.
I.4.2 Xi măng:

đường
Hiện nay các nhà máy xi măng đều được xây dựng ở các tỉnh, thành luôn đáp
ứng nhu cầu phục vụ xây dựng. Dùng ximăng PCB 50 của nhà máy xi măng Hải
Vân. Phụ gia Sikament 520 do công ty Sika Việt Nam sản xuất . Nói chung vấn đề
cung cấp xi măng rất thuận lợi, giá rẻ luôn đảm bảo chất lượng và số lượng mà yêu
cầu công trình đặt ra.
I.4.3 Thiết bị và công nghệ thi công:
Để hoà nhập với sự phát triển của xã hội cũng như đáp ứng nhu cầu nhiều về
số lượng tốt về chất lượng, công ty xây dựng công trình giao thông đã mạnh dạn cơ
giới hoá thi công, trang bị cho mình những loại máy móc thiết bị với công nghệ thi
công hiện đại, đủ sức thi công các công trình lớn đòi hỏi trình độ công nghệ cao
thời gian hoàn thành là sớm nhất và chất lượng tốt nhất
I.5 Nguyên tắc thiết kế chung:
- Đảm bảo mọi chỉ tiêu kỹ thuật đã được duyệt.
- Kết cấu phải phù hợp với khả năng và thiết bị của các đơn vị thi công.
- Ưu tiên cho các phương án có tính kinh tế cao.
- Quá trình khai thác an toàn và thuận tiện .

đường
Chương II: ĐỀ XUẤT CÁC PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ
Trên cơ sở phân tích và đánh giá ở phần trên, ta đề xuất các phương án vượt
sông như sau:
II.1 Phương án I:
- Loại cầu : cầu liên tục BTCT.
- Mô tả kết cấu phần trên:
+ Sơ đồ nhịp : Sơ đồ cầu liên tục 3 nhịp: 42+60+42 (m).
+ Tiết diện hình hộp BTCT Mác500, chiều cao thay đổi từ 2m đến 4m.
+ Lan can tay vịn, gờ chắn bánh BTCT Mác250.
+ Các lớp mặt cầu gồm : Lớp BT nhựa dày 7cm.
Lớp phòng nước dày 0,4cm.
- Mô tả kết cấu phần dưới :
+ Dạng mố: Mố BTCT chữ U Mác 300.
+ Trụ: Dạng trụ đặc BTCT Mác 300 không có xà mũ.
+ Móng: Móng cọc khoang nhồi D=1m, BTCT Mác 300.
- Đường dẫn hai đầu cầu :
+ Lớp BTN mịn 8cm.
+ Lớp BTN rỗng 6cm.
+ Lớp CPĐD dày 18cm.
+ Lớp CP đất đồi K98 dày 30cm.
+ Nền đường được đắp từ đất đồi, lu lèn đến độ chặt K95.
- Kiểm tra khẩu độ cầu :
Khẩu độ cầu : ∑ −
−
−
−
= )
(
1
.
2
)
(
)
( m
L
L
b
L
L ph
n
tr
n
i
C
tk
o
Trong đó :
Lc : Tổng chiều dài nhịp và khe co giãn (m).
bi : Tổng số chiều dày của các trụ tại MNCN (m).
Ln(tr) và Ln(ph) : Chiều dài mô đất hình nón chiếu trên MNCN (m).
1m : Độ vùi sâu của công trình vào mô đất hình nón ở đường vào đầu
cầu.
tk
o
L = 144 – 2.2 – 2.1 = 139m.

đường
⇒ thoả mãn yêu cầu.
- Phương pháp thi công chỉ đạo :
+ Dầm liên tục được thi công theo phương pháp đúc hẫng cân bằng đối xứng
qua tim trụ.
+ Thi công cọc: Tạo mặt bằng thi công, dựng hệ thống khoang, dựng ống vách,
khoan tạo lỗ, lắp các lồng thép, phun bêtông.
+ Thi công mố: Đào đất hoặc đắp đê quay chắn đất (đắp lấn), hút nước (nếu
có), đập bêtông đầu cọc, đổ bêtông đệm M75 dày 10cm, dựng ván khuôn, cốt thép,
đổ bêtông.
+ Thi công trụ: Xử lý bề mặt bệ trụ; dựng ván khuôn, cốt thép, đổ bêtông thân
trụ.
II.2 Phương án II:
- Loại cầu : cầu BTCT DƯL nhịp giản đơn.
+ Sơ đồ nhịp : 5x29 (m).
+ Tiết diện hình chữ T BTCT Mác500, chiều cao dầm 1450 mm
+ Trụ: Dạng trụ đặc BTCT Mác 300 có xà mũ.
+ Móng: Móng cọc đóng, BTCT 30x30cm, Mác 300.
5%
0%
100
.
139
139
139
)
,
max(
<
=
−
=
−
yc
o
tk
o
yc
o
tk
o
L
L
L
L

đường
−
−
−
= )
(
1
.
2
)
(
)
( m
L
L
b
L
L ph
n
tr
n
i
C
tk
o
Trong đó :
cầu.
tk
o
L = 145,5 – 4.1,5 – 2.1 = 137,2m.
+ Dầm BTCT được thi công theo phương pháp lao dọc cầu bằng giá long môn.
+ Thi công cọc: Tạo mặt bằng thi công, dựng hệ thống đóng cọc, nếu gập nước
thì phải thi công vòng vây.
đổ bêtông.
trụ.
II.3 Phương án III:
- Loại cầu : cầu BTCT thường nhịp giản đơn.
+ Sơ đồ nhịp : 7x21,5 (m).
+ Tiết diện hình chữ T BTCT Mác500, chiều cao dầm 1400 mm
+ Trụ: Dạng trụ đặc BTCT Mác 300 có xà mũ.
+ Móng: Móng cọc đóng, BTCT 30x30cm, Mác 300.
5%
%
2
,
1
100
.
139
139
2
,
137
)
,
max(
<
=
−
=
−
yc
o
tk
o
yc
o
tk
o
L
L
L
L

đường
−
−
−
= )
(
1
.
2
)
(
)
( m
L
L
b
L
L ph
n
tr
n
i
C
tk
o
Trong đó :
cầu.
tk
o
L = 150,8 – 6.1,5 – 2.1 = 139,8m.
+ Dầm BTCT được thi công theo phương pháp lao dọc cầu bằng giá long môn.
+ Thi công cọc: Tạo mặt bằng thi công, dựng hệ thống đóng cọc, nếu gập nước
thì phải thi công vòng vây.
đổ bêtông.
trụ.
MỤC LỤC
Phần mở đầu……………………………………………………………….. Trang:3
Chương I: GIỚI THIỆU NỘI DUNG ĐỒ ÁN………………………………………3
Chương II: CÁC ĐIỀU KIỆN TỰ NHIÊN CỦA CÔNG TRÌNH………..…………4
Phần một : Thiết kế sơ bộ……………………………………………………….....6
Chương I: ĐÁNH GIÁ CÁC ĐIỀU KIỆN ĐỊA PHƯƠNG VÀ ĐỀ RA CÁC GIẢI
PHÁP KẾT CẤU……………………………………………………………………7
Chương II: ĐỀ XUẤT CÁC PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ ……………………………….9
Chương III: THIẾT KẾ SƠ BỘ CẦU LIÊN TỤC BTCT DỰ ỨNG LỰC….........13
5%
%
5
,
0
100
.
139
139
8
,
139
)
,
max(
<
=
−
=
−
yc
o
tk
o
yc
o
tk
o
L
L
L
L

đường
I.Tính toán các hạng mục công trình……………………………………….13
II. Tính khối lượng các bộ phận trên cầu…………………………………...18
III.Tính toán áp lực tác dụng lên mố, trụ …………………………………..19
IV. Tính toán nội lực dầm chủ……………………………………………...31
V. Tổ hợp nội lực và tính cốt thép cho dầm…………………………….......35
VI. Kiểm toán các tiết diện đặc biệt của dầm chủ theo mômen ở TTGH
cường độ………………………………………………………………………........38
VII. Thống kế khối lượng vật liệu …………………………………………42
Chương IV: THIẾT KẾ SƠ BỘ CẦU BTCT DỰ ỨNG LỰC ……………...........45
I.Tính toán các hạng mục công trình………………………………………..45
II Tính toán và xác định số lượng cọc cho mố (cả mố A và B)…………….50
III Tính toán và xác định số lượng cọc cho trụ …………………………….53
IV Tính toán và kiểm tra kết cấu nhịp ……………………………………..58
V. Thống kế khối lượng vật liệu …………………………………………...64
Chương V: THIẾT KẾ SƠ BỘ CẦU BTCT THƯỜNG…………………….........67
I.Tính toán các hạng mục công trình……………………………………….67
II Tính toán và xác định số lượng cọc cho mố (cả mố A và B)…………….73
III Tính toán và xác định số lượng cọc cho trụ ………………………….....76
IV Tính toán và kiểm tra kết cấu nhịp ……………………………………..83
V. Thống kế khối lượng vật liệu …………………………………………...88
Chương IV : SO SÁNH CHỌN PHƯƠNG ÁN…………………………………...91
Phần hai : Thiết kế kỹ thuật……………………………………………………...93
Chương I : THIẾT KẾ BẢN MẶT CẦU…………………………………………..94
I. Tính chất vật liệu ………………………………………………………94
II. Bố trí chung mặt cắt ngang cầu …………………………………………95
III. Xác định chiều rộng bản cánh hữu hiệu (TCN 4.6.2.6)……………….95
IV. Tính toán bản mặt cầu ………………………………………………….96
Chương II : THIẾT KẾ DẦM CHỦ……………………………………………...110
I. Tính toán nội lực tác dụng lên dầm chủ ……………………………110
II Nội lực trong các dầm ………………………………………………113
III Chọn và bố trí cáp dự ứng lực ………………………………………121
IV Đặc trưng hình học của tiết diện ……………………………………123
V Tính toán các mất mát ứng suất………………………………………126
VI. Kiểm toán dầm theo trạng thái giới hạn cường độ I ……………….....131

đường
VII. Kiểm toán dầm theo trạng thái giới hạn sử dụng ……………………136
Phần ba : Thi công…….................……………………………………….......…141
Chương I : THIẾT KẾ THI CÔNG MỐ………………………………………….142
I. Số liệu thiết kế ………………………………………………………….142
II. Sơ lượt về đặt điểm xây dựng………………………………………….142
III. Đề xuất giải pháp thi công…………………………………………….143
IV. Trình tự thi công chung……………………………………………….144
V. Thi công các hạng mục ………………………………………………..144
Chương II: THIẾT KẾ THI CÔNG KẾT CẤU NHỊP…………………………...166
I. Điều kiện địa hình địa chất……………………………………………166
II. Điều kiện khí hậu và dân cư …………………………………………166
III. Điều kiện thi công …………………………………………………….166
IV. Đề nghị các phương án………………………………………………..166
V. Kết luận ……………………………………………………………......168
VI.Tính toán ổn định khi lao dầm ………………………………………...169
Tài liệu tham khảo………………………………………...…………………….170
Chương III: THIẾT KẾ SƠ BỘ CẦU LIÊN TỤC BTCT DỰ ỨNG LỰC
I.Tính toán các hạng mục công trình.
I.1 Tính toán khối lượng kết cấu nhịp.
Kết cấu nhịp : Gồm 3 nhịp liên tục có sơ đồ như sau :
42 + 60 + 42 = 144 (m).
Sử dụng kết cấu dầm hộp bêtông cốt thép, vách xiên.
Mặt cắt ngang có cấu tạo như sau : 1/2 MẶT CẮT TRÊN TRỤ
1/2 Mặt cắt tại gối trên trụ 1/2 Mặt cắt tại gối trên mố
291
90
30
29
400
100
1
:
1
5
1
200-400
20
173
150 173 150
10
10
30
20
30
20
100
10
125 1000 125
20
20
30
30
50
25
25
20
120
120
331
40
20
20
100
20
25
20
60
20
20
60
2%
2%
30
20

đường
* Biên dưới của bản đáy dầm là đường cong parabol có phương trình :
yd = a1.x2
+ c1 (1)
3
0
0 3
0
0 3
0
0 3
0
0 3
0
0 3
0
0 3
0
0 3
0
0 4
5
0
K
8 K
7 K
6 K
5 K
4 K
3 K
2 K
1 K
0
x
y
Xác định các hệ số :



=
⇒
=
=
⇒
=
0
,
2
5
,
27
0
0
y
x
y
x
⇒



=
×
=
0
,
2
5
,
27
0
2
1
1
a
c
Thế vào phương trình (1) ta suy ra phương trình biên dưới của bản đáy như
sau :
2
.
25
,
756
2
x
yd =
* Biên trên của bản đáy dầm là đường cong parabol có phương trình :
yt = a2.x2
+ c2(2)
Xác định các hệ số :



=
⇒
=
−
=
⇒
=
5
,
1
5
,
27
25
,
0
0
y
x
y
x
⇒



=
−
×
−
=
5
,
1
25
,
0
5
,
27
25
,
0
2
1
1
a
c
Thế vào phương trình (2) ta suy ra phương trình biên trên của bản đáy như
sau :

đường
25
,
0
.
25
,
756
75
,
1 2
−
= x
yt
Từ phương trình đường cong biên trên và biên dưới bản đáy ta xác định được
chiều cao dầm hộp, chiều dày bản đáy từng tiết diện như sau :
25
,
0
.
25
,
756
25
,
0 2
+
=
−
= x
y
y t
d
d
δ (m)
d
y
h = (m)
Diện tích tại các mặt cắt :
Thể tích trên mỗi đốt tính toán :
i
i
i
i l
A
A
V .
2
1
+
+
= (m3
)
+ Với li : chiều dài đốt tính toán.
+ Trọng lượng đốt tính toán : DCi = Vi.24 (KN)
Đốt
Mặt
Cắt
ytr yd Ai(m2)
Chiều
Dài
Tính(m)
Thể Tích
Đốt(m3)
Trọng
lượng
Đốt(KN)
K0
S1 1.50 2.00 11.99
3.50 40.56 973.41
S2 1.08 1.52 11.19
K1 S3 0.77 1.17 10.59 3.00 32.68 784.22
K2 S4 0.50 0.86 10.08 3.00 31.01 744.14
K3 S5 0.27 0.60 9.64 3.00 29.57 709.79
K4 S6 0.08 0.38 9.28 3.00 28.38 681.17
K5 S7 -0.06 0.21 9.00 3.00 27.43 658.27
K6 S8 -0.17 0.10 8.80 3.00 26.71 641.09
K7 S9 -0.23 0.02 8.69 3.00 26.24 629.64
K8 S10 -0.25 0.00 8.65 3.00 26.00 623.92
Tổng(KN)= 6445.64
*Tính toán đốt hợp long ở giữa:
DChl = 8,65.3.24 = 622,8(KN).
* Khối lượng dầm từ mố dến đốt hợp long
DC1=8,65.10,5.24 = 2179,8 (KN)
*Tính toán đoạn trên trụ :
DCtrụ = 11,99.2.24 = 575,52(KN).
( ) )
(
2
82
,
5
62
,
6
11
cos
1
2
5
,
0
2
0647
,
6 2
0
m
y
A d
t 




 +
×
+
×
+
×
×
+
= δ

đường
Vậy tổng khối lượng toàn bộ kết cấu nhịp là :
DCtb = 6445,64.4 + 575,52.2 + 2179,8.2 + 622,8.3
= 33161,6 (KN)
⇒ Trọng lượng bản thân dầm chủ trên một mét dài :
DC1 = 33161,6/(42+60+42) = 230,28 (KN/m).
I.2 Tính khối lượng mố.
Mố là loại mố nặng chữ U tường mỏng BTCT M300, 2 mố có kích thước
giống nhau như hình vẽ:
280
30
75 90
90
20
40
50
160
1370
50
780
300
263
949
200
1093
600
1470
90
75
75
90
30

đường
BẢNG TỔNG HỢP KHỐI LƯỢNG 1 MỐ
Stt Tên cấu kiện
Thể tích
(m3
)
Hàm lượng
thép(KN/m3
)
Trọng Lượng
Thép(KN)
Trọng Lượng
Bê Tông(KN)
1 Tường Cánh 39.9 1 39.9 956.6
2 Thân mố 210.05 1 210.05 5041.16
3 Bệ Mố 176.4 1 176.4 4233.6
4 Đá Tảng 0.4 1.2 0.486 9.72
5 Tổng 426.75 426.84 10241.08
I.3 Tính khối lượng trụ.
Trụ T1,T2 có kích thước giống nhau như hình vẽ:
Thể tích bê tông 1 trụ :
BẢNG TỔNG HỢP KHỐI LƯỢNG 1 TRỤ
800
1:
1
200
R100
200
1:
1
950
1000
600
90 90
30

đường
Thể tích
(m3
)
Hàm lượng
thép(KN/m3
)
Trọng Lượng
Thép(KN)
Trọng Lượng
Bê Tông(KN)
1 Thân trụ 145.41 1 145.41 3489.84
2 Bệ Móng 120 1 120 2880
3 Đá Tảng 0.864 1.2 1.04 20.736
4 Tổng 266.27 266.45 6390.567
II. Tính khối lượng các bộ phận trên cầu.
II .1 Trọng lượng các lớp mặt cầu:
- Lớp BTN dày 7cm: DW1= 0,07x13,1x22,5= 20,63 (KN/m)
- Lớp phòng nước dày 0,4cm: DW2 = 0,004x13,1x15= 0,786 (KN/m)
Trọng lượng các lớp mặt cầu:
DWmc = (20,63+0,786)= 21,42 (KN/m)
II.2 Trọng lượng phần lan can, tay vịn, gờ chắn bánh xe:(xem hình vẽ)
II.2.1 Trọng lượng phần lan can, tay vịn :
- Cột lan can cách nhau 1,94 có kích thước 20x20 cm
- Tay vịn:10x10 cm.
- Bệ đáy cột lan can : 30x20 cm.
Kết quả tính toán cột lan can, tay vịn cho toàn cầu:
10
100
20
20
16
19
4

đường
BẢNG TỔNG HỢP KHỐI LƯỢNG LAN CAN TAY VỊN
Thể tích
(m3)
Hàm lượng
thép(KN/m3)
Trọng Lượng
Thép(KN)
Trọng Lượng
Bê Tông(KN)
1 Cột Lan Can 5.92 0.6 3.552 142.08
2 Tay Vịn 7.725 0.6 4.635 111.25
3 Bệ Đặt Cột 17.28 0.6 10.368 248.83
4 Tổng 30.925 18.555 502.43
⇒DClc+tv+bc=
144
502,985
= 3,61 (KN/m)
II.2.2 Trọng lượng phần gờ chắn bánh xe :
DCgcb =
144
14x2x48
=2,24 (KN/m)
⇒Tổng tĩnh tải giai đoạn 2 :
DC2 = DClc+tv+bc + DCgcb = 3,61 + 2,24 = 5,58 (KN/m)
III.Tính toán áp lực tác dụng lên mố, trụ :
Để xác định áp lực lớn nhất tác dụng lên mố trụ ta sử dụng chương trình
MIDAS/Civil6.3.0 để tính toán.
III.1.Các bước chính thực hiện trong chương trình:
1_Mô hình hóa kết cấu;
2_Khai báo vật liệu dùng cho kết cấu và các thuộc tính của vật liệu;
3_Khai báo các làn xe;
4_Khai báo các tải tải trọng theo 22TCN272-05 gồm xe tải thiết kế +
tải trọng làn
5_Khai báo các trường hợp tải trọng di động;
6_Khai báo các trường hợp tải trọng di động và các hệ số tải trọng và
hệ số xung kích;
7_Gán các trường hợp tải trọng cho kết cấu;
8_Khai báo các tổ hợp tải trọng;
9_Chạy chương trình và xuất ra các giá trị cần thiết.
1_Mô hình hóa kết cấu:
Kết cấu cầu liên tục đúc hẫng được mô hình hóa trong chương trình gần
giống như kết cấu thật bên ngoài thực tế.
2
0
2
0
3
0
2
0
2
8
0

đường
Dầm chủ là dầm hộp liên tục được mô hình là phần tử Beam. Mặt cắt ngang
dầm chủ là loại 1 hộp 2 sườn, thành xiên; các thông số về mặt cắt ngang dầm chủ
được thể hiện bên dưới
Khai báo dạng mặt cắt của dầm tại đốt Ko
Khai báo mặt cắt trụ và mặt cắt móng

đường
Khai báo mặt cắt đốt hợp long

Sơ đồ kết cấu dưới dạng không gian
đường
2_Khai báo vật liệu dùng cho kết cấu và các thuộc tính của vật liệu:
Khai báo loại vật liệu ta vào Model>Property. Chương trình xuất hiện hộp thoại
như hình dưới đây, nhấn nút Add để khai báo các thông số của bê tông :

đường
Khai báo các thuộc tính của vật liệu thay đổi theo thời gian:
Model>Property>
Time Depent Material(Creep/Shrinkage). Chương trình xuất hiện hôp thoại: Time
Depent Material(Creep/Shrinkage). Nhấn nút Add để khai báo các thông số liên
quan đến đặc trưng vật liệu thay đổi theo thời gian của bê tông:
Khai báo sự thay đổi của cường độ vật liệu theo thời gian:
Model>Property>
Time Depent Material(Comp,Strength). Chương trình xuất hiện hôp thoại Time
Depent Material(Comp,Strength), kích nút Add… Sau đó khai báo các thông số như
hình bên dưới:

đường
Gán các thuộc tính phụ thuộc vào thời gian cho bê tông: Model>Property>
Time Depent Material Link
3_Khai báo các làn xe:
Việc khai báo tiêu chuẩn được thực hiện như sau: Gọi menu Load>Moving Load
Analysis Data, trong giao diện Select Moving Load Code chọn ASSHTO LRFD.
Khai báo các làn xe: Gọi menu Load>Moving Load Analysis Data>Traffic
Line Lane, sau khi xuất hiện hộp thoại ta ấn nút Add để nhập các thông số liên quan
như hình bên dưới
Tên làn Độ lệch tâm (m)
Làn 1 2.5
Làn 2 -2.5
Khai báo các làn xe

đường
4_Khai báo hoạt tải theo 22TCN272-05 gồm xe tải thiết kế + tải trọng làn
Khai báo hai trường hợp hoạt tải theo ASSHTO LRFD:
+ HL-93 TRK: Hoạt tải xe tải thiết kế và tải trọng làn.

đường
5_Khai báo các trường hợp tải trọng di động:
Khai báo các trường hợp tải trọng di động

đường
6_Khai báo các trường hợp tải trọng:
Việc khai báo các trường hợp tải trọng được tiến hành như sau: Gọi menu
Load>Static Load Cases => Chương trình xuất hiện hộp thoại Static Load Cases
Trong này ta khai báo các tải trọng tĩnh tải bản thân(gồm tĩnh tải dầm và tĩnh tải của
móng trụ cầu), tĩnh tải giai đoạn 1 gồm tĩnh tải lan can tay vịn và gờ chắn bánh xe,
tĩnh tải giai đoạn 2 gồm các lớp mặt cầu. Trong này tải trọng người ta xem như là
tải trọng phân bố đều.
Tĩnh tải bản thân thì chương trình tự tính còn các tải trọng khác đều phải nhập số
liệu.
Khai báo trường hợp tải trọng tĩnh tải

đường
7_Gán các trường hợp tải trọng cho kết cấu:
Các loại tải trọng như: Trọng lượng bản thân, trọng lượng của BT tươi, lực
căng kéo cáp chương trình sẽ tự động gán cho kết cấu; ở đây ta chỉ gán tỉnh tải
trong giai đoạn 2 như: Trọng lượng các lớp phủ BMC, trọng lượng lan can tay vịn,
trọng lượng dải phân cách. Việc gán được thực hiện như sau:
Chọn các phần tử cần gán tải trọng, gọi menu Load>Element Beam Load…
=> Xuất hiện hôp thoại; trong hộp thoại này ta khai báo các thông số cần thiết như
hình bên dưới: Tỉnh tải các lớp phủ BMC được quy về một lực phân bố dọc suốt
chiều dài dầm chủ, riêng tỉnh tải lan can tay vịn và tỉnh tải dải phân cách được quy
về một lực phân bố và một mômen phân bố dọc suốt chiều dài dầm chủ.
Sau khi khai báo xong nhấn nút Add để chấp nhận việc gán tải trọng.
8_Khai báo các tổ hợp tải trọng:
Để chương trình tính ra các trường hợp bất lợi nhất của tải trọng ta phải khai báo
các tổ hợp tải trọng; cách khai báo như sau:
Gọi menu Load>Create load Cases Using Load Combination => Xuất hiện hộp
thoại Load Combination; trong hộp thoại này ta khai báo các loại tổ hợp tải trọng:
Tổ hợp tải trọng tĩnh tải

đường
Khi khai báo tả triọng cho các tổ hợp thì ta cũng khai báo hệ số vượt tải của các tải
trọng.
9_Chạy chương trình và xuất ra các giá trị cần thiết:
Giá trị phản lực lớn nhất tại các gối trong giai đoạn khai thác do các tổ hợp tải trọng
gây ra:
Tổ hợp tải trọng hoạt tải

đường
III.2 Tính toán và xác định số lượng cọc cho mố và trụ :
III.2.1 Tính toán sức chịu tải tính toán của cọc
Sức chịu tải tính toán của cọc đóng được lấy như sau: Ptt= min{Qr, Pr}
* Tính sức chịu tải của cọc theo vật liệu:
- Sức kháng dọc trục danh định:
Pn= 0,85[0,85.f'c.(Ap-Ast) +fy.Ast]; MN
Trong đó:
f'c: Cường độ chiụ nén của BT cọc(Mpa); f'c=30Mpa .
Ap: Diện tích mũi cọc(mm2
); Ap=785398,16 mm2
.
Ast: Diện tích cốt thép chủ (mm2
); dùng 22Φ20 : Ast = 6908mm2
fy: Giới hạn chảy của cốt thép chủ (Mpa); fy = 420Mpa
- Thay vào ta được:
Pn= 0,85.[0,85.30.(785398,16-6908)+420.6908]=19,33MN
- Sức kháng dọc trục tính toán: Pr= Φ.Pn ; MN
Với Φ: Hệ số sức kháng mũi cọc, Φ = 0,75 ⇒Pr=0,75.19,33=14,49 MN
* Xác định sức chịu tải của cọc theo đất nền:(tính toán theo cọc chống trên đá)
- Sức kháng đỡ tại mũi cọc :
Qr = φ.Qn = φqp.Qp = φqp.qp.Ap (MN) (10.7.3.2)
Trong đó:
φqp - hệ số sức kháng đối với sức kháng mũi cọc φqp = 0,5 (Hiệp hội
địa kỹ thuật Canada 1985).
qp - sức kháng đơn vị tại mũi cọc (Mpa)
qp = 3quKspd
qu - lực nén dọc trục trung binh của lõi đá . Lấy qu = 20 Mpa
Ksp - hệ số khả năng chịu tải không thứ nguyên . Lấy Ksp = 0,33
d - hệ số chiều sâu không thứ nguyên
d = 4
,
3
4
,
0
1 ≤
+
s
s
D
H
Hs - chiều sâu chon cọc vào trong hố đá (mm), Hs = 500 (mm)
Ds - đường kính của hố đá (mm), Ds = 1000 (mm)
Ap – diện tích mũi cọc (mm2
), As = 785398,16 (mm2
)
Vậy sức kháng tại mũi cọc :
Qr = 0,5.3.20.0,33.1,2.785398,16 = 9,33 MN.

đường
Vậy Ptt= min{Qr, Pr}=min{14,49:9,33)=9,33MN
III.2.1 Tính toán sức chịu tải tính toán của cọc
Ta sử dụng để tính số cọc cho trụ, số cọc trong trụ được tính theo công thức :
Công thức tính toán :
tt
p
P
A
n .
β
=
Trong đó :
n: là số lượng cọc tính toán.
β: hệ số kể đến độ lệch tâm của tải trọng , β= 1,4.
Ptt : Sức chịu tải tính toán của cọc.
AP : Tổng tải trọng tác dụng lên cọc tính đến đáy bệ móng.
Cấu kiện AP (KN)
TLBT Của Kết Cấu
(1,25.DCbt)KN
∑AP (KN) Ptt (KN) n (cọc) Chọn (cọc)
Mố A 5515.57143 13334.9 18850.471 9330 2.02 6
Trụ 1 32679.814 32679.814 9330 3.5 6
* Bố cọc cho mố :
* Bố trí cọc cho móng trụ cầu :
147
0
150
585
300
150
300
150
150 585
150
150
150
350
300
150
350
1000
600

đường
IV. Tính toán nội lực dầm chủ:
Do đặc điểm công nghệ thi công hẫng , tiết diện sẽ làm việc theo 2 giai đoạn khác
nhau:
+ Giai đoạn 1 : Dầm làm việc như 1 dầm mút thừa tĩnh định.
+ Giai đoạn 2 : Dầm liên tục 3 nhịp.
IV.1 Xác định sơ đồ tính :
- Sơ đồ thực của cầu :
Khi thi công theo công nghệ hẫng ta xem kết cấu làm việc trong giai đoạn đàn hồi
và áp dụng nguyên lý cộng tác dụng. Từ đó tổng hợp nội lực trong giai đoạn thi
công và khai thác rồi lấy giá trị Mmax , Mmin để tính toán bố trí cốt thép trong cả
hai giai đoạn.
IV.2 Tải trọng tác dụng :
+ Trọng lượng bản thân dầm : DC =230,28 KN/m
+ Trọng lượng đốt hợp long : 622,8 KN.
+ Hoạt tải thi công và thiết bị phụ: 4,8.10-4
Mpa.B =4,8.10-4
.13,1=6,28KN/m
+ Trọng lượng xe đúc + ván khuôn: PXĐVK= 700KN, e= 2,0m
+ Tĩnh tải giai đoạn 2: DC2 = 5,58 KN/m
+ Tĩnh tải bản mặt cầu: DW = 21,42 KN/m
+ Hoạt tải: HL-93, đoàn người tiêu chuẩn qn= 4KN/m.
IV.3 Sơ đồ các nhóm cáp cần bố trí:
- Nhóm 1 ứng với mômen (-).
- Nhóm 2 ứng với mômen (+).
- Nhóm 3 ứng với mômen (+).
IV.4 Tính nội lực sơ bộ các giai đoạn:
Nhóm 2 Nhóm 2
Nhóm 3
Nhóm 1
. . .
42 m
60 m
42 m

đường
IV.4.1. Thi công đúc hẫng đối xứng các đốt qua trụ:
- Sơ đồ phân chia các khối đúc:
- Tải trọng tác dụng :
+ Trọng lượng bản thân các khối đã đúc (BT) KN/m.
+ Trọng lượng bản thân khối đang đúc (BTKDD: Trường hợp bất lợi nhất là
lấy 1/2 trọng lượng đốt hợp long cho mỗi bên, khối này gây ra mômen MKDD và tải
trọng tập trung P1/2HL) KN.
+ Trọng lượng xe đúc , ván khuôn (XDVK: gồm mômen và lực cắt)
KNm,KN.
+ Hoạt tải thi công (HTTC) KN/m.
Nhìn trên sơ đồ phân chia các khối đúc thì ta thấy trường hợp bất lợi nhất của giai
đoạn này là lúc đốt K8 đã đông cứng, ván khuôn và xe đúc di chuyển chuẩn bị đúc
đốt hợp long.
- Tổ hợp tải trọng :
+ Tĩnh tải : Khối lượng dầm, 1/2 trọng lượng khối hợp long
+ Hoạt tải : Hoạt tải thi công và thiết bị phụ, trọng lượng xe đúc và ván
khuông.
- Hệ số tải trọng lấy bằng:
+ 1,25 cho trọng lượng bản thân dầm.
+ 1,50 cho tải trọng và thiết bị thi công
3
0
0 3
0
0 3
0
0 3
0
0 3
0
0 3
0
0 3
0
0 3
0
0 4
5
0
K
8 K
7 K
6 K
5 K
4 K
3 K
2 K
1 K
0 K
0 K
1 K
2 K
3
K
4 K
5 K
6 K
7 K
8
4
5
0 3
0
0 3
0
0 3
0
0 3
0
0 3
0
0 3
0
0 3
0
0 3
0
0
1
5
0 1
5
0
taíitroü
ngtáû
ptrungdoXDVK+
BTKDD
mämentáû
ptrungdo
XDVK+
BTKDD
taíitroü
ngphánbäú
do
BT+
HTTC
2
28.5
1.5
3267,75
176058,01

đường
- Mômen âm lớn nhất tại vị trí trên trụ :
M1 = - 176058,01 KNm
IV.4.2. Hợp long xong nhịp biên, tháo đà giáo đoạn đúc gần bờ :
+ Trọng lượng bản thân các khối đúc trên giàn giáo và đốt hợp long (TLBT)
DC = 2179,8/10,5 = 207,6KN/m
+ Hệ số tải trọng lấy bằng : 1,25
- Mômen dương lớn nhất trong giai đoạn này :
M2 = 16405,48KNm
IV.4.3. Hợp long nhịp giữa :
+ Trọng lượng bản thân các khối đúc và đốt hợp long (TLBT)
DC = 2179,8/10,5 = 207,6KN/m
+ Tại đốt hợp long giữa nhịp suất hiện phản lực do dỏ bỏ ván khuông, phản
lực này có trị số bàng 1/2 trọng lượng ván khuông
- Hệ số tải trọng lấy bằng :
+ Hệ số bằng 1,25 đối vói tĩnh tải.
+ Hệ số bằng 1,5 đối với ván khuông.
.
42m
.
10,5m DC=207,6 KNm

đường
- Mômen dương lớn nhất trong giai đoạn này :
M3 = 19837,19015 KNm
IV.4.4. Giai đoạn hoàn thiện:
Cầu làm việc theo sơ đồ cầu liên tục 3 nhịp, tải trọng tác dụng trong giai đoạn này
là tĩnh tải giai đoạn 2 : DC2= 5,58KN/m, với hệ số tải trọng lấy bằng : 1,25 và tĩnh
tải bản mặt cầu : DW = 21,42 KN/m, với hệ số tải trọng là : 1,5. Các tải trọng thi
công khác đều được tháo dỡ.
+ Mômen dương lớn nhất trong giai đoạn này là tại nhịp biên :
M4 = 24087,29 KNm.
+ Mômen âm lớn nhất trong giai đoạn này là: M4 = -98968,20126 KNm.
IV.4.5. Giai đoạn khai thác sử dụng :
-Tải trọng tác dụng : Hoạt tải HL-93 và đoàn người 3KN/m
+ Hệ số tải trọng lấy bằng : 1,75 cho cả HL-93 và người.
+ Số làn xe: n=2, hệ số làn m =1, IM =1,25.
+ Người đi trên cả hai lề : 2.1,25=2,5m.
- Biểu đồ mômen :

đường
+ Mômen dương lớn nhất trong giai đoạn này là : M5 = 37449,51 KNm.
+ Mômen âm lớn nhất trong giai đoạn này là : M5 = - 100278,97 KNm.
+ Mômen dương lớn nhất ở nhịp giữa : M5g = 33446.6 KNm.
V. Tổ hợp nội lực và tính cốt thép cho dầm:
V.1. Tổ hợp nội lực:
- Tính cáp nhóm1 :
Nội lực lớn nhất trước khi hợp long : MI = - 176058,01 KNm
Nội lực trong giai đoạn khai thác : MI = - 100278,97
- Tính cáp nhóm 2 :
Nội lực lớn nhất trong giai đoạn khai thác sử dụng : MII = 37449,51 KNm
- Tính cáp nhóm 3 :
Nội lực lớn nhất trong giai đoạn khai thác sử dụng : MIII = 33446.6 KNm
Đối với nhóm cáp chịu mômen dương khi thi công không cần phải tính toán vì nội
lực tại đây chỉ cần cốt thép thường là cũng đủ chịu lực.
V.2. Tính toán cốt thép:
Sử dụng cáp DƯL với các đặc trựng như sau:
Loại cốt thép 7 tao 15,2 mm, A=140mm2
Giới hạn bền fpu 1860 Mpa
Giới hạn chảy fpy 1670 Mpa
Môdun đàn hồi 197000 Mpa
- Điều kiện tính toán: Với mọi tiết diện tổng ứng suất do lực căng trước và mômen
tính toán gây ra không lớn hơn 0,5f'c tại thớ chịu nén và không được nhỏ hơn
không tại thớ chịu kéo.
* Với bó chịu mômen âm: (tiết diện trên trụ)
+ Ứng suất thớ trên:
e'T
a'T
yT
N'T
Mmin
truûc trung hoaì
h
yd
0
'
.
'
' min
≥
−








+
=
tr
tr
T
T
T
tr
W
M
W
e
N
A
N
f
)
.
)(
'
.
(
.
'
'
' min
min
bo
KT
T
tr
b
T
tr
T
A
f
e
A
W
A
M
n
e
A
W
M
N
+
≥
⇒






+
≥

đường
* Bó chịu mômen dương:(tiết diện biên và giữa nhịp)
+ Ứng suất thớ dưới:
Trong đó :
+ N'T: Lực căng trong bó cốt thép dự ứng lực chịu mômen âm.
N'T = n'b .fKT.Abó
+ NT: Lực căng trong bó cốt thép dự ứng lực chịu mômen dương.
NT = nb.fKT.Abó
+ e'T, eT: Khoảng cách từ trục trung hoà đến trọng tâm cốt thép dự ứng lực.
+ A: Diện tích tiết diện bêtông.
+ M: Mômen do tải trọng tác dụng gây ra tại tiết diện tính toán.
+ W: Mômen kháng uốn tiết diện.
+ n'b, nb : Số bó cốt thép cần tính.
+ fKT: Ứng suất cho phép khi căng kéo cốt thép: fKT=0,8fpy =1336 Mpa.
+ Abó: Diện tích một bó cáp; Abó =980 mm2
.
- Giả thiết khoảng cách từ trọng tâm các bó cáp đến thớ ngoài cùng chịu kéo (nén)
là a = 125mm.
- Ta có bảng tính các đặc trưng hình học của các tiết diện đặc trưng:(các đặt trưng
hình học của các tiết diện đã được khai báo trong quá trình thiết lập mô hình không
gian của kết cấu).
- Ta có bảng tính các đặc trưng hình học của các tiết diện đặc trưng( các số liệu này
được lấy trươc tiếp trong chương trình Midas).
yd
h
truûc trung hoaì
Mmax
NT
yT
eT
aT
)
.
)(
.
(
.
max
max
bo
KT
T
d
b
T
d
T
A
f
e
A
W
A
M
n
e
A
W
M
N
+
≥
⇒






+
≥
0
. max
≥
−








+
=
d
d
T
T
T
d
W
M
W
e
N
A
N
f

đường
Tiết diện h(m) A (m2
) I (m4
) yt(m) yd(m) Wt(m3
) Wd(m3
)
Trên trụ 4.0 11.19 24.46 1.687 2.313 14.49 10.57
Giữa nhịp giữa 2.0 8.65 4.31 0.863 1.137 4.99 3.79
Nhịp biên 2.0 8.65 4.31 0.863 1.137 4.99 3.79
- Dự kiến bố trí cốt thép ứng suất trước như sau:
Tiết diện Trên trụ Giữa nhịp giữa Nhịp biên
Thớ Trên Dưới Dưới
Mmin(max) 176058.01 33446.6 37449.51
e'T, eT 1.562 0.738 0.738
A.eT + Wtr 31.96
A.eT +Wd 10.17 10.17
M min(max).A 1970089.132 289313.09 323938.26
fKT.Abo 1309.28 1309.28 1309.28
Số bó tính 47.068 21.7 24.32
Số bó chọn 50 24 26
- Khoảng cách từ tâm bó cáp đến thớ ngoài cùng chịu kéo(nén) là 12,5cm, từ tim
đến tim các bó cáp là 15cm theo chiều ngang. Các bó cáp chịu mômen âm bố trí
thành một hàng ở bản nắp, các bó cáp chịu mômen dương cũng bố trí một hàng ở
bản đáy.
1
5
1
5
1
5
1
5
1
5
5
4
8
1
3
7
0
1
5
0
1
7
3
5
2
1
2
0
3
8
0
1
2
0
5
2
1
7
3
1
5
0
1
5
1
5 1
5
1
5
1
5
Bố trí cáp DƯL chịu mômen âm trên trụ

đường
VI. Kiểm toán các tiết diện đặc biệt của dầm chủ theo mômen ở TTGH cường
độ:
- Bê tông đúc dầm có f'c=50Mpa (mẫu hình trụ ở 28 ngày).
- Khối lượng thể tích bê tông cốt thép : 24 KN/m3
- Môdun đàn hồi: Ec = 0.043yc
1,5
√f’c = 35749,53 Mpa.
- Hệ số giãn nở nhiệt: α= 10,8.10-6
/o
C
Ta quy đổi tiết diện hộp về tiết diện tiết diện chữ I lệch và sử dụng công thức tính
như đối với tiết diện chữ T trong quy trình. Chiều dày bản cánh chịu nén với tiết
diện chịu mômen dương giữa nhịp là 440 mm (chiều dày quy đổi), với tiết diện chịu
mômen âm thì lấy bằng chiều dày bản đáy:
1
5
1
5
1
5
1
5
1
5
1
5
12.5
6
4
8
1
5
1
5
1
5
1
5
0 5
2
1
7
3 1
2
0
1
3
7
0
1
5
0
5
2 1
7
3
3
8
0 1
2
0
12.5
12.5
1
5
1
5
1
5
Bố trí cáp DƯL tại tiết diện giữa nhịp giữa
1
5
1
5
1
5
1
5
1
5
1
5
1
2
.5
6
4
8
1
5
1
5
1
5
1
5
0 5
2
1
7
3 1
2
0
1
3
7
0
1
5
0
5
2 1
7
3
3
8
0 1
2
0
1
2
.5
1
2
.5
1
5
1
5
1
5
Bố trí cáp DƯL tại tiết diện nhịp biên
1
3
7
0
5
4
8
5
4
8
1
3
7
0
4
0
0
1
0
0
5
0
4
4
Tiết diện quy đổi đối với tiết diện trên trụ

đường
- Công thức kiểm toán: Mmax ≤ Mr=ϕ.Mn.
Trong đó: + Mr : Sức kháng uốn tính toán.
+ Mn : Sức kháng uốn danh định.
+ ϕ : Hệ số sức kháng, ϕ= 0,95.
VI.1. Xác định Mn:
Công thức tính theo tiết diện chữ T :
Công thức tính theo tiết diện hình chữ nhật :
Trong đó:
Aps: Diện tích thép DƯL (mm2
).
fpu: cường độ chịu kéo quy định của cốt thép dự ứng lực(MPa)
fps : ứng suất trung bình trong cốt thép DƯL ở sức kháng uốn danh định
(Mpa)
dp: Khoảng cách từ thớ nén ngoài cùng đến trọng tâm cốt thép DƯL (mm)
As: Diện tích cốt thép chịu kéo không DƯL (mm2
)
fy: Giới hạn chảy quy định của cốt thép chịu kéo không DƯL (Mpa)
ds: Khoảng cách từ thớ nén ngoài cùng đến trọng tâm cốt thép chịu kéo
không DƯL (mm)
A's: Diện tích cốt thép chịu nén không DƯL (mm2
)
f'y: Giới hạn chảy quy định của cốt thép chịu nén không DƯL (Mpa)
d's: Khoảng cách từ thớ nén ngoài cùng đến trọng tâm cốt nén chịu kéo
không DƯL (mm)
4
4
2
0
0
2
5
1
0
0
6
4
8
6
4
8
1
3
7
0
Tiết diện quy đổi đối với tiết diện giữa nhịp
)
2
2
(
.
)
(
.
85
,
0
)
2
'
(
'
.
'
)
2
(
.
)
2
(
. 1
' f
f
w
c
s
y
s
s
y
s
p
ps
ps
n
h
a
h
b
b
b
f
a
d
f
A
a
d
f
A
a
d
f
A
M −
−
+
−
−
−
+
−
=
)
2
'
(
'
.
'
)
2
(
.
)
2
(
.
a
d
f
A
a
d
f
A
a
d
f
A
M s
y
s
s
y
s
p
ps
ps
n −
−
−
+
−
=

đường
f'c: Cường độ quy định của BT ở tuổi 28 ngày (Mpa)
b: Bề rộng mặt chịu nén của cấu kiện (mm)
bw: Chiều dày của bản bụng hoặc đường kính của tiết diện tròn(mm)
β1: Hệ số chuyển đổi biểu đồ ứng suất, với BT có cường độ > 28Mpa hệ số
β1 giảm đi theo tỉ lệ 0,05 cho từng 7 Mpa vượt quá 28 Mpa: β1= 0,85 - 22.0,05/7=
0,69.
hf: Chiều dày bản cánh chịu nén(mm).
a=c.β1: Chiều dày khối ứng suất tương đương (mm).
c : khoảng cách từ thớ chịu nén ngoài cùng đến trục trung hòa với giả thiết là
thép DƯL của bó tao thép đã bị chảy dẻo (TCN 5.7.3.1.1)
VI.1.1. Xác định db:
Mặt cắt Số bó Abó (mm2
) Aps(mm2
) ai(mm) dp(mm)
Trên trụ 50 980 49000 125 3875
Giữa nhịp giữa 24 980 23520 125 1875
Nhịp biên 26 980 25480 125 1875
VI.1..2 Xác định c:
Ta có công thức tính với tiết diện chũ T :
Ta có công thức tính với tiết diện hình chũ nhật (khi tính với công thức trên mà
c<hf), lúc đó bw = b:
Hệ số k :
Mặt cắt
Aps
(mm2
)
b
(mm)
bw
(mm)
hf
(mm)
β1 k
dp
(mm)
c
(mm)
Trên trụ 49000 5480 1000 500 0.69 0.28 3875 708.76
Giữa nhịp giữa 23520 13700 1000 440 0.69 0.28 1875 107.15
p
pu
ps
w
c
f
w
c
pu
ps
d
f
A
k
b
f
h
b
b
f
f
A
c
.
.
.
.
'
.
85
,
0
).
.(
'
.
.
85
,
0
.
1
1
1
1
+
−
−
=
β
β
28
,
0
04
,
1
.
2 =








−
=
pu
py
f
f
k
p
pu
ps
c
pu
ps
d
f
A
k
b
f
f
A
c
.
.
.
.
'
.
85
,
0
.
1
1 +
=
β

đường
Nhịp biên 25480 13700 1000 440 0.69 0.28 1875 115.92
VI.1.3 Xác định fps:
Ta có công thức :
Mặt cắt
fpu
(Mpa)
k c
dp
(mm)
fps
(Mpa)
Trên trụ 1860 0.38 246.82 3875 1764.74
Giữa nhịp giữa 1860 0.38 243.99 1831.3 1830.24
Nhịp biên 1860 0.38 218.56 1789.3 1827.8
VI.1.4. Kiểm toán sức kháng uốn tại các mặt cắt đặc trưng:
Công thức kiểm toán :
Mmax ≤ Mr=ϕ.Mn.
Mặt cắt Trên trụ Giữa nhịp Nhịp biên Đơn vi.
Mmax 176058.01 33446.60 37449.51 KN.m
Mn 313576.26 79122.22 85460.61 KN.m
ϕ 1.00 1.00 1.00
Mr 313576.26 79122.22 85460.61 KN.m
Đánh
giá
OK OK OK
Kết luận : Vậy dầm đủ khả năng chịu lực.
VII hống kế khối lượng vật liệu :
BẢNG TỔNG HỢP KHỐI LƯỢNG PHƯƠNG ÁN I
STT KẾT CẤU
HẠNG MỤC VẬT
LIỆU
ĐƠN
VỊ
KHỐI
LƯỢNG








−
=
p
pu
ps
d
c
k
f
f 1

đường
1
Nhịp
BT dầm f'c=50Mpa m3
1381.73
2 Cốt thép DƯL T 67.39
Cốt thép thường T 138.173
3 Lan Can Tay
Vịn
BT f'c=25Mpa m3
20.93
4 Cốt thép thường T 1.85
5 Kết cấu mặt
đường
BT Nhựa hạt mịn m2
1886.4
6 Lớp Phòng Nước T 27.6
8
Gờ chắn bánh
BT f'c=30Mpa m3
13.44
9 Mố BT f'c=30Mpa m3
853.42
11
Trụ
BT f'c=30Mpa m3
532.54
13 Cọc khoan
nhồi
BT f'c=30Mpa m3
302.53
15
Bản Giảm Tải
BT f'c=25Mpa m3
7.2
PHÂN TÍCH ĐƠN GIÁ PHƯƠNG ÁN I
TT
Hạng
mục
công việc
Loại vật liệu
Đơn
vị
K.L
Toàn
cầu
Số hiệu
định
mức
Định mức Đơn giá (1000 đồng
V.liệ
u
N.
công
Máy V.liệu
N.
công
M
(1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) (1
1
Kết cấu
nhịp
BT f'c=50Mpa m3 1381.
7
AF.33330
1.01
5
19.7
6
0.58 650.000
671.04
8
325
2 Cốt thép DƯL T 67.39 AF.66120 1.02 32 29.67 8973.19 2050.7 549

đường
5 5 5 81 2
3 Cốt thép thường T
138.1
7
AF.61411
1.00
5
14.8
8
0.4
8174.61
5
849.68
9
305
4
Lan Can
Tay Vịn
BT f'c=25Mpa m3
20.93 AF.14320
1.02
5
2.5 0.16 44.937
153.49
2
18.
5 Cốt thép thường T 1.85 AF.61411
1.00
5
14.8
8
0.4
75000.4
50
993.86
2
30.
6
Kết cấu
mặt
đường
BT nhựa hạt
mịn
100
m2
1886.
4
AD.2323
5
16.9
7
2.59 0.276 787.350
150.63
1
363
9
Gờ chắn
bánh
BT f'c=30Mpa m3
13.44 AF.14320
1.02
5
2.5 0.16 508.816
112.92
6
157
10 Cốt thép thường T 1.34 AF.61411
1.00
5
14.8
8
0.4
8142.29
7
691.13
2
392
11
Mố
BT f'c=30Mpa m3 853.4
2
AF.33110
1.01
5
3.13 0.229 508.816
112.92
6
157
12 Cốt thép thường T
85.36
8
AF.65120 1.02
11.7
2
2.01
8142.29
7
691.13
2
392
13
Trụ
BT f'c=30Mpa m3 532.5
4
AF33120
1.01
5
3.33 0.653 508.816
112.92
6
157
14 Cốt thép thường T 53.29 AF.65220 1.02
14.0
6
2.112
8142.29
7
691.13
2
392
15 Cọc
khoan
nhồi
BT f'c=30Mpa m3 302.5
3
AF.35210 1.15 1.32 0.545 580.286 61.397
334
16 Cốt thép thường T 20.88 AF.67220 1.02
11.8
8
3.29
8272.88
8
637.96
8
589
17
Bản Giảm
Tải
BT f'c=25Mpa m3
7.2 AF.31120
1.01
5
1.21 0.122 464.719 31.351 93.
AF.61120
1.02 8.34 1.44
75000.4
50
709.35
3
30.
TỔNG CỘNG
TỔNG THÀNH GIÁ
Tổng dự toán xây dựng cầu phương án I
STT Hạng mục chính Kí hiệu Cách tính Thành tiền
1 CHI PHÍ TRỰC TIẾP T VL+NC+M + K 43381533.74
2 Chi phí vật liệu VL 5368674.84
3 Chi phí nhân công NC 26448963.27
4 Chi phí xe máy M 11563895.63
5 Chi phí trực tiếp khác K (VL+NC+M)*1.5% 650723.01
6 Chi phí chung C T*5.3% 2299221.29
7 Thu nhập chịu thuế tính trước TL (T+C)*6% 2740845.30
8 Giá trị DT trước thuế Z T+C+TL 48421600.33

đường
9 Thuế GTGT đầu ra VAT Z*10% 4842160.03
10 Chi phí xây dựng nhà tạm F Z*2% 968432.01
11 Giá trị DT sau thuế A Z+VAT+F 54232192.36
12 CHI PHÍ KHÁC CK CB+TH+KT 4199132.74
13 Chuẩn bị đầu tư CB K1+K2 296107.77
14 Chi phí khảo sát lập DA K1 A*0.5% 271160.96
15 Lập báo ngiên cứu khả thi K2 A*0.046% 24946.81
16 Thực hiện dầu tư TH K3+...+K10 3883024.97
17 Lập thiết kế K3 A*1.1% 596554.12
18 Thẩm định dự toán K4 A*0.06% 32539.32
19 Thẩm định Thiết kế KTTC K5 A*0.06% 32539.32
20 Lập hồ sơ mời thầu K6 A*0.385% 208793.94
21 Lựa chọn nhà thầu K7 A*0.08% 43385.75
22 Giám sát kỹ thuật K8 A*1% 542321.92
23 Quản lí công trình K9 A*4% 2169287.69
24 Bảo hiểm công trình K10 A*0.475% 257602.91
25 Kết thúc xây dựng KT K11+K12 20000.00
26 Lập hồ sơ hoàn công K11 15000.00
27 Thẩm tra phê duyệt QT K12 5000.00
28 CHI PHÍ DỰ PHÒNG DP (A+CK)*10% 5843132.51
29 TỔNG DỰ TOÁN G A+CK+DP 64274457.62
Chương IV: THIẾT KẾ SƠ BỘ CẦU BTCT DỰ ỨNG LỰC
Kết cấu nhịp : Gồm 5 nhịp có sơ đồ như sau :
5x29 = 145 (m).
Sử dụng kết cấu dầm chữ T
30
26
20
16
10
10
100
20
15
145
1
:
1
1
:
1
15
15
70
20
25
60
90
200 200 200 200 200
90
30
61 61
200
55 55
675
250 25
75
75
50
685
30
15
1
:
1
1
:
1
1
:
1
100
30
30
125
1000
125
20
30
20

đường
- Thể tích của dầm chủ:
Vdc= 29,77 (m3
).
- Tĩnh tải dầm chủ xem như rải đều suốt chiều dài dầm :
DCdc =
29
24
77
,
29 x
=24,642(KN/m)
- Tĩnh tải do mối nối : DCmn = 24.0,15.0,3.6=6,48 (KN/m)
- Thể tích của các dầm ngang :
Vdn= 2,37 + 1,456 = 3,826 (m3
)
- Tĩnh tải dầm ngang : DCdn =
29
24
3,826×
= 3,16 (KN/m)
I.2 Tính toán khối lượng các bộ phận trên cầu :
I.2.1 Trọng lượng các lớp mặt cầu:
- Lớp tạo độ dốc ngang 2% : DW3 = 0,85x23 = 19,58(KN/m)
DWmc = (9,48+12,65+19,58)= 41,71 (KN/m)
I.3 Trọng lượng phần lan can, tay vịn, gờ chắn bánh xe:(xem hình vẽ)
I.3.1 Trọng lượng phần lan can, tay vịn :
1
0
1
0
0
2
0
2
0
1
6
1
9
0

đường
Thể
tích
(m3
)
Hàm lượng
thép(KN/m3
)
Trọng Lượng
Thép(KN)
Trọng Lượng
Bê Tông(KN)
1 Cột Lan Can 1.28 0.6 0.768 30.72
2 Tay Vịn 1.53 0.6 0.918 36.72
3 Bệ Đặt Cột 3.48 0.6 2.088 83.52
4 Tổng 6.29 3.774 150.96
⇒DClc+tv+bc=
29
3,774
150,96 +
= 5,335 (KN/m)
I.3.2 Trọng lượng phần gờ chắn bánh xe :
DCgcb =
29
24
.
2
.
13
.
2
).
2
0,1.0,2
(0,2.0,2 ÷
+
=2,15 (KN/m)
I.4 Tổng cộng tĩnh tải tác dụng lên các dầm dọc chủ
+ Giai đoạn thi công kết cấu nhịp :
DCdc = 16,6 (KN/m)
+ Giai đoạn khai thác :
DCdckt = 7.DCdc+DCdn+DCmn +DClc+tv+bc+ DCgcb
= 7.24,642+3,16+6,48+5,335+2,15 = 189,619 (KN/m)
DWmc = 41,71 (KN/m)
I.5 Tính khối lượng mố:
Mố là loại mố nặng chữ U tường mỏng BTCT M30, 2 mố có kích thước giống nhau
như hình vẽ:
2
0
2
0
3
0
2
0
2
0
0
130
30
20
200
1490
60
60
50
30
90
180
150
50
400
200
200
200
35
703
245
1390
1490
50
555
200
300

đường
Thể
tích
(m3
)
Hàm lượng
thép(KN/m3
)
Trọng
Lượng
Thép(KN)
Trọng Lượng
Bê Tông(KN)
1 Tường Cánh 16.335 1 16.335 392.04
2 Thân mố 144.803 1 144.803 3475.272
3 Bệ Mố 97.2 1 97.2 2332.8
4 Đá Tảng 1.134 1.2 1.3608 27.216
5 Tổng 259.472 259.699 6227.328
I.6 Tính khối lượng trụ T1:
Trụ T1 có kích thước như hình vẽ:
850
50
200
900
800
25
250
30
90
1350
30
30
150
75
722
200
270
150
170

đường
Stt
Tên cấu
kiện
Thể tích
(m3
)
Hàm lượng
thép(KN/m3
)
Trọng
Lượng
Thép(KN)
Trọng Lượng
Bê Tông(KN)
1 Xà mũ 31.24 1 31.24 749.76
2 Thân trụ 99.4 1 99.4 2385.6
3 Bệ Móng 48.6 1 48.6 1166.4
4 Đá Tảng 1.89 1.2 2.268 45.36
5 Tổng 181.130 181.508 4347.120
I.7 Tính khối lượng trụ :
Trụ T2, T3, T4 có kích thước giống nhau như hình vẽ :
850
50
200
900
800
25
250
30
90
1350
30
30
150
75
800
200
270
150
170

đường
Thể tích
(m3
)
Hàm lượng
thép(KN/m3
)
Trọng Lượng
Thép(KN)
Trọng Lượng
Bê Tông(KN)
1 Xà mũ 31.24 1 31.24 749.76
2 Thân trụ 110.13 1 110.13 2643.12
3 Bệ Móng 48.6 1 48.6 1166.4
4 Đá Tảng 1.89 1.2 2.268 45.36
5 Tổng 191.860 192.238 4604.640
II Tính toán và xác định số lượng cọc cho mố (cả mố A và B):
II.1 Tính toán sức chịu tải tính toán của cọc
Pn= 0,85[0,85f'c(Ap-Ast) +fyAst]; MN
Trong đó:
); Ap=90000 mm2
.
); dùng 4Φ16 : Ast = 804mm2
Pn= 0,85x[0,85x30x(90000-804)+420x804]=2,22MN
Với Φ: Hệ số sức kháng mũi cọc, Φ = 0,75 ⇒Pr=0,75.2,22=1,66MN

đường
Qr = φ.Qn = φqp.Qp = φqp.qp.Ap (10.7.3.2)
Trong đó:
φqp - hệ số sức kháng đối với sức kháng mũi cọc φqp = 0,5λv (Hiệp hội
địa kỹ thuật Canada 1985). Lấy λv = 0.8 (đóng bằng các loại phương pháp đóng,
phương trình thiếu sự đo song ứng suất trong quá trình đóng cọc).
qp = 3quKspd
d = 4
,
3
4
,
0
1 ≤
+
s
s
D
H
), As = 90000 (mm2
)
Qr = 0,5x0,8x3x20x0,33x1,67x90000 = 1,19MN.
II.2 Tính toán áp lực thẳng đứng tác dụng lên bệ mố :
II.2.1 Xác định tải trọng tác dụng lên mố :
+ Tĩnh tải :
- Tĩnh tải do giai đoạn 1 và 2 truyền xuống
P1 = (γ1.DCdckt+γ2.DWmc).Ω
-Trong đó:
γ1 : hệ số tải trọng của trọng lượng bản thân, lan can tay vịn, gờ chắn bánh =
1,25
γ2 : hệ số tải trọng của các lớp mặt cầu = 1,5
Ω : diện tích dah của mố
DCdckt, DWmc : đã giải thích ở phần tính khối lượng
P1 = (1,25.189,819+1,5.41,71).Ω
1
.0
0
2
8
.4
Ω = 14,2
đah Rmố
+

đường
P1 = (1,25.189,819 + 1,5.41,71).14,2 = 4257,71(KN)
- Tĩnh tải do mố truyền xuống :
Pmố = 1,25.(6227,328+259,699) = 6487,027 (KN)
+ Hoạt tải :
- Hoạt tải do PL + Xe tải + Tải trọng làn
P2 = γ.2.Tn.PL.Ω + γ.m.n.(145.y1 + 145.y2 + 35.y3 ).(1+IM) + γ.m.n.9,3.Ω
-Trong đó:
γ : hệ số tải trọng = 1,75
Tn : bề rộng phần người đi bộ = 1,25m
PL : tải trọng người đi = 4 KN/m2
m: hệ số làn xe . Hai làn xe thì m =1
n : số làn xe = 2
IM : lực xung kích = 25%
Ω : diện tích đah của mố
P2=1,75.2.1,25.4.14,2+1,75.1.2.(145.1+145.0,85+35.0,7)(1+0.25)+1,75.1.2.9,3.14,2
= 1991,49 (KN)
- Hoạt tải do PL + Xe hai trục + Tải trọng làn
P3 = γ.2.Tn.PL.Ω + γ.m.n.(110.y1 + 110.y2 ).(1+IM) + γ.m.n.9,3.Ω
0.96
1
2
0
1.00
2
8
4
0
Ω = 14,2
đah Rmố
+
0.70
0.85
4
3
0 4
3
0
1.00
2
8
4
0
Ω = 14,25
đah Rmố
+

β
tt
P
P
n =
đường
P3 = 1,75.2.1,25.4.14,2 + 1,75.1.2.(110.1+110.0,94)(1+0.25) + 1,75.1.2.9,3.14,2
= 1644,335 (KN)
Tổng các tải trọng tác dụng lên mố :
P = Pmố + P1 + P3 = 6487,027 + 4257,71+ 1991,49 = 12736,227 (KN)
→ Tính toán số cọc cho mố :
Số lượng cọc được xác định theo công thức
= 4
,
1
1190
12736,227
= 16,06 cọc
chọn số cọc trong mố : n = 17 cọc
Cọc trong mố được bố trí như hình vẽ :
III Tính toán và xác định số lượng cọc cho trụ :
III.1 Tính toán sức chịu tải tính toán của cọc :
130 210 210 210 210
100
210 210 210 210 210 210
200
315
210
1470
450

đường
Trong đó:
); Ap=90000 mm2
.
); dùng 4Φ16 : Ast = 804mm2
Pn= 0,85x[0,85x30x(90000-804)+420x804]=2,22MN
Trong đó:
φqp - hệ số sức kháng đối với sức kháng mũi cọc φqp = 0,5λv (Hiệp hội
địa kỹ thuật Canada 1985). Lấy λv = 0.8 (đóng bằng các loại phương pháp đóng,
phương trình thiếu sự đo song ứng suất trong quá trình đóng cọc).
qp = 3quKspd
d = 4
,
3
4
,
0
1 ≤
+
s
s
D
H
), As = 90000 (mm2
)
Qr = 0,5x0,8x3x20x0,33x1,67x90000 = 1,19 MN.
III.2 Tính toán áp lực thẳng đứng tác dụng lên bệ trụ :

đường
III.2.1 Xác định tải trọng tác dụng lên trụ T1:
+ Tĩnh tải :
-Trong đó:
1,25
Ω : diện tích dah của trụ
P1 = (1,25.189,819+1,5.41,71).Ω
P1 = (1,25.189,819+1,5.41,71).28,4= 8515,42 (KN)
- Tĩnh tải do trụ truyền xuống :
Ptrụ1 = 1,25.(4347,12+181,508) = 5660,785 (KN)
+ Hoạt tải :
-Trong đó:
0
.
8
5
0
.
8
5
4
3
0 4
3
0
5
6
8
0
1
.
0
0
đah Rtrụ
+
0
.
8
5
0
.
8
5
4
3
0 4
3
0
5
6
8
0
1
.
0
0
đah Rtrụ
+

β
Ptt
P
n =
đường
P2=1,75.2.1,25.4.28,4+1,75.1.2.(145.1+145.0,85+35.0.85)(1+0.25)
+1,75.1.2.9,3.28,4
= 2725,15 (KN)
P3 = 1,75.2.1,25.4.28,4 + 1,75.1.2.(110.1+110.0,96)(1+0.25) + 1,75.1.2.9,3.28,4
= 2364,67 (KN)
Tổng các tải trọng tác dụng lên trụ :
P = Ptrụ + P1 + P2 = 5660,785+ 8515,42 + 2725,15 = 16901,35 (KN)
→ Tính toán số cọc cho trụ :
= 4
,
1
1190
16901,35
= 19,88 cọc
chọn số cọc trong trụ : n = 21 cọc và bố trí như hình vẽ
45
900
135135135135135
90
90
45
45
45
135
0
.9
6
1
2
0
1
.0
0
5
6
8
0
đah Rtrụ
+

đường
III.2.2 Xác định tải trọng tác dụng lên trụ T2, T3, T4 :
+ Tĩnh tải :
-Trong đó:
1,25
P1 = (1,25.189,619 +1,5.41,71).Ω
P1 = (1,25.189,619 +1,5.41,71).28,4= 8508,32 (KN)
- Tĩnh tải do trụ truyền xuống :
Ptrụ = 1,25.(4604,64+192,238) = 5996,09 (KN)
+ Hoạt tải :
-Trong đó:
0
.
8
5
0
.
8
5
4
3
0 4
3
0
5
6
8
0
1
.
0
0
đah Rtrụ
+

β
Ptt
P
n =
đường
P2=1,75.2.1,25.4.28,4+1,75.1.2.(145.1+145.0,85+35.0.85)(1+0.25)
+1,75.1.2.9,3.28,4
= 2725,15 (KN)
P3 = 1,75.2.1,25.4.28,4 + 1,75.1.2.(110.1+110.0,96)(1+0.25) + 1,75.1.2.9,3.28,4
= 2364,67 (KN)
Tổng các tải trọng tác dụng lên trụ :
P = Ptrụ + P1 + P2 = 5996,09 + 8508,32 + 2725,15 = 17229,56 (KN)
→ Tính toán số cọc cho trụ :
= 4
,
1
1190
17229,56
= 20,27 cọc
chọn số cọc trong trụ : n = 21 cọc và bố trí như hình vẽ
45
900
135135135135135
90
90
45
45
45
135
0
.
8
5
0
.
8
5
4
3
0 4
3
0
5
6
8
0
1
.
0
0
đah Rtrụ
+
0
.9
6
1
2
0
1
.0
0
5
6
8
0
đah Rtrụ
+

đường
IV Tính toán và kiểm tra kết cấu nhịp:
IV.1 Tính toán nội lực đối với dầm kế biên :
IV.1.1 Hệ số phân bố tải trọng đối với mônmen uốn của dầm kế biên :
IV.1.1.1 Hệ số phân bố hoạt tải theo làn đối với dầm kế biên :
- Một làn thiết kế chịu tải (22TCN 272-05, bảng 4.6.2.2b-1):
Trong đó :
S- khoảng cách các dầm. (mm)
L- chiều dài nhịp.(mm)
Kg - tham số độ cứng dọc.
ts- chiều dài của bản bê tông.
Khi thiết kế sơ bộ có thể lấy
- Hai làn thiết kế :
Trong đó :
S- khoảng cách các dầm. (mm)
L- chiều dài nhịp.(mm)
Kg - tham số độ cứng dọc.
ts- chiều dài của bản bê tông.
Khi thiết kế sơ bộ có thể lấy
Ta chọn hệ số phân bố của hoạt tải là gLL = 0,54
IV.1.1.1 Hệ số phân bố tải trọng người với dầm kế biên :
1
,
0
3
3
,
0
4
,
0
4300
06
,
0 



















+
=
s
g
LL
Lt
K
L
S
S
g
45
,
0
451
,
0
.
866
,
0
06
,
0
1
28400
2000
4300
2000
06
,
0
3
,
0
4
,
0
=
+
=












+
=
LL
g
1
3
=








s
g
Lt
K
54
,
0
588
,
0
.
8
,
0
075
,
0
1
28400
2000
2900
2000
075
,
0
2
,
0
6
,
0
=
+
=












+
=
LL
g
1
3
=








s
g
Lt
K
1
,
0
3
2
,
0
6
,
0
2900
075
,
0 



















+
=
s
g
LL
Lt
K
L
S
S
g

đường
- Đối với các loại hoạt tải khác thì ta dùng phương pháp đòn bẩy để tính toán hệ số
phân bố ngang.
- Đối với người :
gPL = Ω = 0,12
VI.1.2 Nội lực tại giữa nhịp :
Đường ảnh hưởng tại giữa nhịp
+ Trường hợp 1:
Tĩnh tải + PL + xe tải + tải trọng làn
M1 = (γ1.DCdckt + γ2.DW).Ω + γ.gPL.PL.Ω + γ.gLL.(145.y1 +145.y2 +35.y3).(1 + IM)
+ γ.gLL.9,3.Ω
-Trong đó:
1,25
7
0
0.35
0.30
0.80
1.00
1
8
0
8
5
2
0
0
2
0
0
6
0
Ω=0,12
đah R2
+
2
8
4
0
7.10
Ω = 100,82
đah M
+
4.95
4.95
7.10
4
3
0
4
3
0
+

đường
Ω : diện tích dah momen giữa nhịp của dầm
DCdckt, DWmc : đã giải thích ở phần tính khối lượng(xem các dầm có cùng tải
trọng tĩnh tải do kết cấu nhịp chia đều cho)
gPL: hệ số phân bố tải trọng của đoàn người
gLL : hệ số phân bố tải trọng của hoạt tải
y1, y2,y3 : tung độ của các trục xe lên đah
M1 = (1,25.27,088+1,5.5,95).100,82 + 1,75.0,12.4.1,25.100,82
+1,75.0,54.(145.4,95+145.7,1+35.4,95).(1+0,25) + 1,75.0,54.9,3.100,82
M1 = 7574,09 KNm
+ Trường hợp 2:
Tĩnh tải + PL + xe hai trục + tải trọng làn
M2 = (γ1.DCdckt + γ2.DW).Ω + γ.gPL.PL.Ω + γ.gLL.(110.y1 +110.y2 ).(1 + IM)
+γ.gLL.9,3.Ω
-Trong đó:
1,25
Ω : diện tích dah momen giữa nhịp của dầm
DCdckt, DWmc : đã giải thích ở phần tính khối lượng(xem các dầm có cùng tải
trọng tĩnh tải do kết cấu nhịp chia đều cho)
gPL: hệ số phân bố tải trọng của đoàn người
gLL : hệ số phân bố tải trọng của hoạt tải
6.50
1
2
0
7.10
+

)
9
,
0
.(
.
85
,
0
. h
f
M
A
pu
u
ps
φ
≥
đường
y1, y2 : tung độ của các trục xe lên đah
M2= (1,25.27,088+1,5.5,95).100,82 + 1,75.0,12.4.1.25.100,82
+ 1,75.0,54.(110.7,1+110.6,5).(1+0,25) + 1,75.0,54.9,3.100,82
M2 = 7072,65 KNm
Vậy ta chọn momen tính toán là M = 7574,09KNm
IV.1.2 Chọn sơ bộ và bố trí cốt thép cho dầm kế biên :
- Dùng loại tao tự chùng thấp Dps = 15,2mm tiêu chuản ASTM A416M Grade 270
- Cường độ chịu kéo tiêu chuẩn : fpu = 1860 MPa
- Hệ số quy đổi ứng suất : Φ = 0,9
- Giới hạn chảy : fpy = 0,85.fpu = 0,85.1860 = 1581 MPa
- Cường độ cho TTGH sử dụng : fpe = 0,85.fpy = 0,85.1581 = 1343 MPa
- Diện tích một tao cáp : Aps1 = 140 mm2
- Modun đàn hồi cáp : Ep = 197000 MPa
- Bê tông dầm cấp : f’c1 = 50 MPa
- Mô men tính toán : M = 7475,09 KNm
- Ta có thể xác định diện tích cốt thép theo kinh nghiệm sau:
Trong đó :
Φ = 1,0
h - chiều cao dầm chủ, h= 1450 mm.
Mu – mômen uốn tại giữa nhịp, Mu = 7574,09 KNm
Aps = 3671,03 mm2
- Số tao thép DƯL cần là :
n =
Ta chọn số tao là : 28 tao và bố trí như hình vẽ
22
,
26
140
03
,
3671
1
=
=
ps
ps
A
A
6.0
6.0
25.0
20.0
25.0
6.0
6.0
6.0
7.0
7.5
9.0
9.0
9.0
9.0
9.0
7.5
9.0

đường
IV.2 Kiểm tra dầm kế biên :
- Sức kháng uốn tính toán Mr được tính như sau
Mr = ψ.Mn
- Trong đó: Mn sức kháng uốn danh định
Ψ hệ số sức kháng ,ψ = 1 vì đây là kết cấu DƯL
- Coi thớ dưới chỉ có cốt thép DUL chịu lực. Với mặt cắt hình chữ T thì quy đổi sức
kháng danh định Mn được xác định như sau: (TCN 5.7.3.2.2.1)
- Với mặt cắt hình chữ nhật thì sức kháng danh định Mn được xác định như
sau(TCN 5.7.3.2.3)
- Trong công thức trên:
Aps = 3920 (mm2
)
- Bỏ qua diện tích cốt thép thường : As = 0, A’s = 0
dp : khoảng cách từ thớ nén mép trên dầm liên hợp đến trọng tâm cốt thép DƯL
- Tọa độ trọng tâm cốt thép DƯL bầu dầm tại giữa nhịp (tính đến đáy dầm)
.








−
−
+






−
−






−
+












−
=
2
2
).
.(
.
.
'
.
85
,
0
...
2
'
.
'
.
'
2
.
.
2
.
.
1
1
f
w
f
c
s
y
s
s
y
s
p
ps
ps
n
h
a
b
b
h
f
a
d
f
A
a
d
f
A
a
d
f
A
M
β






−
+












−
=
2
.
.
2
.
.
a
d
f
A
a
d
f
A
M s
y
s
ps
ps
n
∑
∑
= n
ps
n
ps
ps
n
n
y
y
1
1
)
.
(
mm
y 57
,
188
28
6
.
60
6
.
120
6
.
180
4
.
240
2
.
300
2
.
360
2
.
420
=
+
+
+
+
+
+
=

đường
dp = 1450-188,57 = 1261,43 mm
b : bề rộng mặt cắt chịu nén của cấu kiện : b = 1700 mm
bw : bề dày bản bụng, bw = 180 mm
hf = chiều dày cánh nén = 150 mm
β1 : hệ số chuyển đổi biểu đồ ứng suất quy định trong điều 5.7.2.2
β1 = 0,85 – 0,05(f’c1 – 28 MPa)/7 MPa = 0,692
fpu cường độ chịu kéo quy định của thépfpu= 1860 MPa
fpy giới hạn chảy của thép DƯL fpy = 1674 MPa
Hệ số k :
c : khoảng cách từ thớ chịu nén ngoài cùng đến trục trung hòa với giả thiết là thép
DƯL của bó tao thép đã bị chảy dẻo (TCN 5.7.3.1.1)
Ta có c < hf vì vậy ta tính Mn theo tiết diện hình chữ nhật.
Lúc đó ta có :
a = c.β1 = 141,26.0,692 = 97,75 mm
fps : ứng suất trung bình trong cốt thép DƯL với sức kháng uốn danh định tính theo
TCN 5.7.3.1.1-1
28
,
0
04
,
1
.
2 =








−
=
pu
py
f
f
k
p
pu
ps
w
c
f
w
c
pu
ps
d
f
A
k
b
f
h
b
b
f
f
A
c
.
.
.
.
'
.
85
,
0
).
.(
'
.
.
85
,
0
.
1
1
1
1
+
−
−
=
β
β
mm
c 73
,
84
43
,
1261
1860
.
3920
.
28
,
0
180
.
692
,
0
.
50
.
85
,
0
150
).
180
1700
.(
50
.
692
,
0
.
85
,
0
1860
.
3920
=
+
−
−
=
Mpa
d
c
k
f
f
p
pu
ps 67
,
1801
43
,
1261
26
,
141
28
,
0
1
1860
.
1
. =






−
=








−
=
KNm
M n 72
,
8563
2
75
,
97
43
,
1261
.
67
,
1801
.
3920 =






−
=
mm
c 26
,
141
43
,
1261
1860
.
3920
.
28
,
0
1700
.
692
,
0
.
50
.
85
,
0
1860
.
3920
=
+
=

đường
Mr = ψ.Mn = 1.8563,72 = 8563,72 KNm > Mu = 7574,09 KNm
Vậy mặt cắt giữa nhịp thỏa về cường độ.
V. Thống kế khối lượng vật liệu :
BẢNG TỔNG HỢP KHỐI LƯỢNG PHƯƠNG ÁN II
STT KẾT CẤU
HẠNG MỤC VẬT
LIỆU
ĐƠN
VỊ
KHỐI
LƯỢNG
1
Nhịp
BT dầm f'c=50Mpa m3
1062.43
3 Lan Can
Tay Vịn
BT f'c=25Mpa m3
6.29
5
Kết cấu mặt
đường
BT Nhựa hạt mịn m2
1899.5
6 Lớp Phòng Nước T 27.6
7 BT lớp mui luyện m3
127.9
8 Gờ chắn
bánh
BT f'c=30Mpa m3
13
9
Mố
BT f'c=30Mpa m3
518.94
11
Trụ
BT f'c=30Mpa m3
756.71
13
Cọc đóng
BT f'c=30Mpa m3
179.946
15 Bản Giảm
Tải
BT f'c=25Mpa m3
7.2
PHÂN TÍCH ĐƠN GIÁ PHƯƠNG ÁN II
TT
Hạng
mục
công việc
Loại vật liệu Đ.vị
K.L
Toàn
cầu
Số hiệu
định
mức
Định mức Đơn giá (đồng)
V.liệ
u
N.
công
Máy V.liệu
N.
công
M
(1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) (
1
Kết cấu
nhịp
BT f'c=50Mpa m3 1062.4
3
AG.122
10
1.01
5
3.49 0.22 650.000
671.04
8
32
AG.135
12
1.02
5
24
8.23
5
8973.19
5
2050.7
81
54
3
Cốt thép
thường
T 106.43
AG.134
11
1.00
5
7.92
1.43
5
8174.61
5
849.68
9
30

đường
4
Lan Can
Tay Vịn
BT f'c=25Mpa m3
6.29
AF.1432
0
1.02
5
2.5 0.16 44.937
153.49
2
18
5
Cốt thép
thường
T 0.37
AF.6141
1
1.00
5
14.88 0.4
75000.4
50
993.86
2
30
6
Kết cấu
mặt
đường
BT Nhựa hạt
mịn
100 m2
1899.5
AD.232
35
16.9
7
2.59
0.27
6
787.350
150.63
1
36
9
Gờ chắn
bánh
BT f'c=30Mpa m3
13
AF.1432
0
1.02
5
2.5 0.16 508.816
112.92
6
15
10
Cốt thép
thường
T 1.3
AF.6141
1
1.00
5
14.88 0.4
8142.29
7
691.13
2
39
11
Mố
BT f'c=30Mpa m3
518.94
AF.3311
0
1.01
5
3.13
0.22
9
508.816
112.92
6
15
12
Cốt thép
thường
T 51.894
AF.6512
0
1.02 11.72 2.01
8142.29
7
691.13
2
39
13
Trụ
BT f'c=30Mpa m3
756.71
AF3312
0
1.01
5
3.33
0.65
3
508.816
112.92
6
15
14
Cốt thép
thường
T 75.82
AF.6522
0
1.02 14.06
2.11
2
8142.29
7
691.13
2
39
15
Cọc đóng
BT f'c=30Mpa m3 179.94
6
AG.111
10
1.01
5
1.83
0.37
5
580.286 61.397
33
16
Cốt thép
thường
T 12.58
AG.131
21
1.02 7.82
1.45
3
8272.88
8
637.96
8
58
17
Bản Giảm
Tải
BT f'c=25Mpa m3
7.2
AF.3112
0
1.01
5
1.21
0.12
2
464.719 31.351 93
18
Cốt thép
thường
T 0.56
AF.6112
0
1.02 8.34 1.44
75000.4
50
709.35
3
30
TỔNG CỘNG
TỔNG THÀNH GIÁ
Tổng dự toán xây dựng cầu phương án II
STT Hạng mục chính Kí hiệu Cách tính Thành tiền
1 CHI PHÍ TRỰC TIẾP T VL+NC+M + K 12397938.96
2 Chi phí vật liệu VL 4139813.75
3 Chi phí nhân công NC 6485483.42
4 Chi phí xe máy M 1772641.80
5 Chi phí trực tiếp khác K (VL+NC+M)*1.5% 185969.08
6 Chi phí chung C T*5.3% 657090.76
7 Thu nhập chịu thuế tính trước TL (T+C)*6% 783301.78
8 Giá trị DT trước thuế Z T+C+TL 13838331.51
9 Thuế GTGT đầu ra VAT Z*10% 1383833.15
10 Chi phí xây dựng nhà tạm F Z*2% 276766.63

đường
11 Giá trị DT sau thuế A Z+VAT+F 15498931.29
12 CHI PHÍ KHÁC CK CB+TH+KT 1214347.65
13 Chuẩn bị đầu tư CB K1+K2 84624.16
14 Chi phí khảo sát lập DA K1 A*0.5% 77494.66
15 Lập báo ngiên cứu khả thi K2 A*0.046% 7129.51
16 Thực hiện dầu tư TH K3+...+K10 1109723.48
17 Lập thiết kế K3 A*1.1% 170488.24
18 Thẩm định dự toán K4 A*0.06% 9299.36
19 Thẩm định Thiết kế KTTC K5 A*0.06% 9299.36
20 Lập hồ sơ mời thầu K6 A*0.385% 59670.89
21 Lựa chọn nhà thầu K7 A*0.08% 12399.15
22 Giám sát kỹ thuật K8 A*1% 154989.31
23 Quản lí công trình K9 A*4% 619957.25
24 Bảo hiểm công trình K10 A*0.475% 73619.92
25 Kết thúc xây dựng KT K11+K12 20000.00
26 Lập hồ sơ hoàn công K11 15000.00
27 Thẩm tra phê duyệt QT K12 5000.00
28 CHI PHÍ DỰ PHÒNG DP (A+CK)*10% 1671327.89
29 TỔNG DỰ TOÁN G A+CK+DP 18384606.83
Chương V: THIẾT KẾ SƠ BỘ CẦU BTCT THƯỜNG
Kết cấu nhịp : Gồm 7 nhịp có sơ đồ như sau :
7x21,5 = 150,5 (m).
Sử dụng kết cấu dầm chữ T

đường
795/2
2
5
16
10
125 1000 1
25
30
30
26
30
50
1
00
2
0
1
5
140
1
:
1
1
:
1
1
:
1
1
:
1
1
:
1
1
:
1
15
15 20
175 175 175
175 1
75 1
75 175
63 62
63 63
30
20
30
20
30
30
30
60 60
30
60
30
50
68
5
1345/2
75
75
- Diện tích mặt cắt ngang dầm chủ:
Adc= 0,46m 2
.
- Tĩnh tải dầm chủ xem như rải đều suốt chiều dài dầm :
DCdc =
5
,
21
24
5
,
21
46
,
0 ×
×
=11,04 (KN/m)
- Tĩnh tải do mối nối : DCmn = 24x0,15x0,3x7=7,56 (KN/m)
- Thể tích của các dầm ngang :
Vdn= 6,09 + 5,362 = 11,452 (m3
)
- Tĩnh tải dầm ngang : DCdn =
5
,
21
24
452
,
11 ×
= 12,78 (KN/m)
I.2 Tính toán khối lượng các bộ phận trên cầu :
I.2.1 Trọng lượng các lớp mặt cầu:
- Lớp tạo độ dốc ngang 2% : DW3 = 0,85x23 = 19,58(KN/m)
DWmc = (9,48+12,65+19,58)= 41,71 (KN/m)
I.3 Trọng lượng phần lan can, tay vịn, gờ chắn bánh xe:(xem hình vẽ)
I.3.1 Trọng lượng phần lan can, tay vịn :
10
100
20
20
16
210

đường
Thể tích
(m3
)
Hàm lượng
thép(KN/m3
)
Trọng Lượng
Thép(KN)
Trọng Lượng
Bê Tông(KN)
1 Cột Lan Can 0.8 0.6 0.48 19.2
2 Tay Vịn 1.026 0.6 0.615 24.624
3 Bệ Đặt Cột 2.58 0.6 1.548 61.92
4 Tổng 4.406 2.643 105.744
⇒DWlc+tv+bc=
21,5
2,643
105,744 +
= 5,04 (KN/m)
I.3.2 Trọng lượng phần gờ chắn bánh xe :
DWgcb =
5
,
21
24
2).2.10.2.
0,1.0,2
(0,2.0,2 ÷
+
=2,23 (KN/m)
I.4 Tổng cộng tĩnh tải tác dụng lên các dầm dọc chủ
+ Giai đoạn thi công kết cấu nhịp :
DCdc = 11,04 (KN/m)
+ Giai đoạn khai thác :
DCdckt = 8.DCdc+DCdn+DCmn +DWlc+tv+bc+ DWgcb
= 8.11,04+12,78+7,56+5,04+2,23= 123 (KN/m)
DWmc = 41,71 (KN/m)
I.5 Tính khối lượng mố:
Mố là loại mố nặng chữ U tường mỏng BTCT M30, 2 mố có kích thước giống nhau như hình vẽ:
2
0
2
0
3
0
2
0
2
0
0
200
1470
50
60
30
1370
1370
1470
150
300
30
60
450
120
540
50
200
300
250
230
640
70
150

đường
Thể tích
(m3
)
Hàm lượng
thép(KN/m3
)
Trọng Lượng
Thép(KN)
Trọng Lượng
Bê Tông(KN)
1 Tường Cánh 16.731 1 16.731 401.544
2 Thân mố 122.615 1 122.615 2942.76
3 Bệ Mố 96 1 96 2304
4 Đá Tảng 0.864 1.2 1.0368 20.736
5 Tổng 236.21 236.3828 5669.04
I.6 Tính khối lượng trụ:

đường
2
0
0
7
9
5
8
9
5
2
5
0
2
5
7
5
3
0
6
0
5
0
2
7
0
1
5
0
6
2
0
1
7
0
1
5
0
1
3
4
5
Thể tích
(m3
)
Hàm lượng
thép(KN/m3
)
Trọng Lượng
Thép(KN)
Trọng Lượng
Bê Tông(KN)
1 Xà mũ 27.45 1 27.45 658.8
2 Thân trụ 70.94 1 70.94 1702.56
3 Bệ Móng 48.33 1 48.33 1159.92
4 Đá Tảng 1.44 1.2 1.728 34.56
5 Tổng 148.160 148.448 3555.840
I.7 Tính khối lượng trụ :
Trụ T2, T3, T4, T5 có kích thước giống nhau như hình vẽ :
200
1345
795
895
250
25
75
30
60
50
270
150
800
170
150

đường
Thể tích
(m3
)
Hàm lượng
thép(KN/m3
)
Trọng Lượng
Thép(KN)
Trọng Lượng
Bê Tông(KN)
1 Xà mũ 27.45 1 27.45 658.8
2 Thân trụ 109.54 1 109.54 2628.96
3 Bệ Móng 48.33 1 48.33 1159.92
4 Đá Tảng 1.44 1.2 1.728 34.56
5 Tổng 186.760 187.048 4482.240
I.8 Tính khối lượng trụ:
200
1345
795
895
250
25
75
30
60
50
270
150
750
170
150

đường
Thể tích
(m3
)
Hàm lượng
thép(KN/m3
)
Trọng Lượng
Thép(KN)
Trọng Lượng
Bê Tông(KN)
1 Xà mũ 27.45 1 27.45 658.8
2 Thân trụ 102.69 1 102.69 2464.56
3 Bệ Móng 48.33 1 48.33 1159.92
4 Đá Tảng 1.44 1.2 1.728 34.56
5 Tổng 179.910 180.198 4317.840
II Tính toán và xác định số lượng cọc cho mố (cả mố A và B):
II.1 Tính toán sức chịu tải tính toán của cọc
Trong đó:
); Ap=90000 mm2
.
); dùng 4Φ16 : Ast = 804mm2
Pn= 0,85x[0,85x30x(90000-804)+420x804]=2,22MN
- Sức kháng dọc trục tính toán: Pr= Φ.Pn; MN

đường
Trong đó:
φqp - hệ số sức kháng đối với sức kháng mũi cọc φqp = 0,5λv (Hiệp hội địa kỹ thuật
Canada 1985). Lấy λv = 0.8 (đóng bằng các loại phương pháp đóng, phương trình thiếu sự đo song ứng
suất trong quá trình đóng cọc).
qp = 3quKspd
d = 4
,
3
4
,
0
1 ≤
+
s
s
D
H
), As = 90000 (mm2
)
Qr = 0,5x0,8x3x20x0,33x1,67x90000 = 1,19 MN.
II.2 Tính toán áp lực thẳng đứng tác dụng lên bệ mố :
II.2.1 Xác định tải trọng tác dụng lên mố :
+ Tĩnh tải :
-Trong đó:
γ1 : hệ số tải trọng của trọng lượng bản thân, lan can tay vịn, gờ chắn bánh = 1,25
P1 = (1,25x123+1,5x41,71).Ω
+
1
21
Ω = 10,5
đah Rmố

đường
P1 = (1,25x123+1,5x41,71)x10,5 = 2271,3 (KN)
- Tĩnh tải do mố truyền xuống :
Pmố = 1,25.(5669,04+236,38) = 7381,775 (KN)
+ Hoạt tải :
-Trong đó:
P2 = 1,75.2.1,25.4.10,5 + 1,75.1.2.(145.1+145.0,8+35.0.6)(1+0.25) + 1,75.1.2.9,3.10,5
= 1265,775 (KN)
1.00
0.80
0.60
430 430
2100
đah Rmố
+
1.00
210
0
0.94
1
20
đah Rmố
+

β
Ptt
P
n =
đường
P3 = 1,75.2.1,25.4.10,5 + 1,75.1.2.(110.1+110.0,94)(1+0.25) + 1,75.1.2.9,3.10,5
= 1459,15 (KN)
Tổng các tải trọng tác dụng lên mố :
P = Pmố + P1 + P3 = 7381,775 + 2271,3 + 1459,15 = 11112,23 (KN)
→ Tính toán số cọc cho mố :
= 5
,
1
1110
11112,23
= 15,02 cọc
chọn số cọc trong mố : n = 17 cọc
Cọc trong mố được bố trí như hình vẽ :
III Tính toán và xác định số lượng cọc cho trụ :
III.1 Tính toán sức chịu tải tính toán của cọc :
130 210 210 210 210
100
210 210 210 210 210 210
200
315
210
1470
450

Thiết Kế Cầu Dầm Super T Căng Sau (Kèm Bản Vẽ Autocad)

Thiết Kế Cầu Dầm Super T Căng Sau (Kèm Bản Vẽ Autocad)

Recommended

Recommended

More Related Content

What's hot

What's hot (20)

Similar to Thiết Kế Cầu Dầm Super T Căng Sau (Kèm Bản Vẽ Autocad)

Similar to Thiết Kế Cầu Dầm Super T Căng Sau (Kèm Bản Vẽ Autocad) (20)

More from nataliej4

More from nataliej4 (20)

Recently uploaded

Recently uploaded (10)

Thiết Kế Cầu Dầm Super T Căng Sau (Kèm Bản Vẽ Autocad)