hhhhhhmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmmm

1. PERENCANAAN PEMBANGUNAN
GEDUNG ASRAMA 2 LANTAI
Oleh : GENTA PERMATA PUTRA (2001022018)
Pembimbing : B. ARMY, ST., MT
SIDANG PRA PROYEK

2. TIME LINE
Desain, analisa fondasi, dan penulangan
pada fondasi
Perencanaan Fondasi
06
Desain awal penampang dari struktur utama
bangunan gedung
Preliminary Design
02
Perhitungan beban mati dan beban hidup
struktur
Analisa Pembebanan
03
Analisa struktur dengan Metode Cross dan
SAP2000
Analisa Statika
04
Perhitungan penulangan untuk struktur
bangunan
Penulangan Struktur
05
Berisi data-data konstruksi yang akan
dibangun
Data Perencanaan
01

3. DATA PERENCANAAN

4. 1. Fungsi Bangunan : ASRAMA
2. Ukuran Bangunan
a) Panjang Total : 20 meter
b) Lebar Total : 12.5 meter
c) Tinggi Total : 8 meter
3. Jenis Material Struktur : Struktur Beton Bertulang
4. Jenis Bangunan : Bangunan Bertingkat 2 Lantai
5. Jenis Atap : Dak Atap Beton
6. Jenis Fondasi : Fondasi Telapak
7. Mutu Bahan Konstruksi
a) Mutu Beton (fc’) : 25 MPa
b) Mutu Tulangan (fy) : BJTD40 = 400 Mpa
: BJTP24 = 240 Mpa
c) Elastisitas Beton (Ec’) : 4700 𝑓𝑐
′
= 23500 Mpa
d) Elastisitas Tulangan (Es) : 200000 MPa
e) Berat Jenis Beton (γ Beton) : 2400 kg/𝑚3
DATA PERENCANAAN

5. Gambar Portal
Tampak Atas Bangunan
2 3 4 5 6
1
A
B
C
D

6. `
PORTAL POTONGAN A -A
A B C D E F
G H I J K L
M N O P Q R
Potongan A-A

7. PORTAL POTONGAN B - B
A
E
I J K L
F G H
B C D
Potongan B-B

8. PRELIMINARY DESIGN
DIMENSI KOLOM, BALOK, DAN PLAT LANTAI

9. KOLOM
• SNI 2847-2019 Pasal 18.7.2.1 dimensi penampang terpendek, diukur pada garis lurus yang melalui
pusat geometri, tidak boleh kurang dari 300 mm.
Diambil C1= 400 mm
400 mm ≥ 300 mm.....Memenuhi
• SNI 2847-2019 Pasal 18.7.2.1 rasio dimensi penampang terpendek terhadap dimensi tegak lurus
tidak boleh kurang dari 0,4.
Dimana :
C1 : Sisi Terpendek Penampang Kolom
C2 : Sisi Terpanjang Penampang Kolom

10. Gambar Penampang Kolom
Diambil C2 = 400 mm
400
400
≤ 0,4 =1 ≤ 0,4.....Memenuhi
Dimensi Penampang Kolom

11. BALOK
 Tinggi Balok (h)
• Berdasarkan SNI 2847 – 2019 pada tabel 9.3.1.1
1. h ≥
1
18,5
× 𝓁, untuk fy = 420 Mpa
2. h ≥
1
18,5
× 𝓁 × 0,4 +
fy
700
untuk fy > 420 Mpa
Kondisi perlekatan Minimum h[1]
Perlekatan sederhana ℓ/16
Menerus satu sisi ℓ/18,5
Menerus dua sisi ℓ/21
Kantilever ℓ/8
 Lebar Balok (bw)
• Berdasarkan SNI 2847-2019 pasal 18.6.2.1
bahwa lebar komponen bw,
bw ≥ 0,3h
bw ≥ 250 mm
• Berdasarkan SNI 2847-2019 pasal 18.6.2.1
bw ≤ C2
bw ≤ 0,75 x C1

12. BALOK INDUK
 Lebar balok
• Syarat : bw ≥ 0,3h atau bw ≥ 250 mm
bw ≥ 0,3 x 400 mm
bw ≥ 120 mm atau bw ≥ 250 mm
• Syarat : bw ≤ C2
bw ≤ 400 mm
bw ≤ 0,75 x C1
bw ≤ 0,75 x 400 mm
bw ≤ 300 mm
Dari persamaan diatas maka bw berada pada
120 mm ≤ bw ≤ 00 mm
Diambil lebar balok 300 mm
 Tinggi balok
 balok menerus satu sisi
h ≥
𝑙
18,5
≥
5000
18.5
≥ 270,27 𝑚𝑚
 balok menerus dua sisi
h ≥
𝑙
21
=
5000
21
≥ 238,09 𝑚𝑚
Dengan didapat nilai tinggi balok (h) harus
besar dari 270,27 mm dengan demikian
diasumsikan tinggi balok adalah 400 mm.
Diambil tinggi balok 400 mm
400 mm ≥ 270,27 mm.....Memenuhi

13. Gambar Penampang Balok
Dimensi Penampang Kolom
Maka, diasumsikan dimensi Balok Induk
300 mm x 400 mm.

14. PLAT LANTAI
Keterangan :
Ln : Panjang bentang
bersih dalam arah panjang
diukur dari muka ke muka
balok
β : Perbandingan antara
bentang bersih yang
terpanjang dengan
bentang bersih terpendek
• SNI – 2847-2019 pasal 8.3.1.2 Untuk pelat dengan balok
yang membentang di antara tumpuan pada semua sisinya,
tebal minimumnya, h, harus memenuhi ketentuan sebagai
berikut:
• Untuk αfm yang sama atau lebih kecil dari 0,2 harus
menggunakan pasal 8.3.1.2
• Untuk 0,2 ≤ αfm ≤ 2 nilai hmin =
ln(0,8+Fy
1400)
3,6+5β(αfm −0,2)
dan tidak
kurang dari 125 mm.
• Untuk αfm > 2 nilai hmin =
ln(0,8+Fy
1400)
3,6+9β
dan tidak kurang
dari 90 mm.

15. Perencanaan Tebal Plat :
hf ≥
ln(0,8+
fy
1400
)
36+9β
atau hf ≥ 90 mm
hf ≥
4700(0,8+
400
1400
)
36+9(1,27)
hf ≥ 107.58 mm atau hf ≥ 90 mm
Diasumsikan tebal pelat yang digunakan
adalah 120 mm.
Asumsi tebal pelat dak = 100 mm
 Penentuan Jenis Plat :
Ly
Lx
Ly = L – 2 x
1
2
bw
= 5000 – 2 x
1
2
𝑥 300
= 4700 mm
Lx = L – 2 x
1
2
bw
= 4000 – 2 x
1
2
𝑥 300
= 3700 mm
Jenis Plat :
Ly
Lx
=
4700
3700
= 1,27 (plat dua arah)

16. ANALISA PEMBEBANAN

17. PERATURAN PEMBEBANAN
INDONESIA UNTUK GEDUNG (PPIUG) 1983
Nama Ukuran
Tebal Keramik 0,8 cm
Tebal Spesi 2 cm
Berat Beton Bertulang 2400 kg/m³
Berat Pasangan dinding ½ bata 250 kg/m²
Berat Spesi 21 kg/m²
Berat Keramik 24 kg/m²
Berat Plafond + Penggantung 18 kg/m²
Mekanikal dan Elektrikal 20 kg/m²
BEBAN HIDUP BANGUNAN ASRAMA
Ctt : Koefisien reduksi (FR) : 0,75 (Untuk Asrama)

18. Pendistirbusian Beban Portal
Pendistribusian beban merata pada balok-balok struktur dilakukan dengan
metode amplop. Dengan cara ini, balok-balok struktur tersebut ada yang memikul beban
trapseium dan beban segitiga. Untuk memudahkan perhitungan, beban trapesium dan
beban segitiga diubah menjadi beban merata ekivalen (qek)
Rumus Beban Segitiga Menjadi Beban Merata Eqivalen
𝑞𝑒𝑘 =
1
3
. 𝑞. 𝐿𝑥
Rumus Beban Trapesium Menjadi Beban Merata Eqivalen
qek = 1/2 x q x
𝐿𝑥
𝐿𝑦2 (𝐿𝑦2
−
1
3
𝐿𝑥2
)

19. Pendistirbusian Beban Portal
2 3 4 5 6
1
A
B
C
D
500
500
400 400 400 400 400
250
S1 S1 S1 S1 S1
S2 S2
S1
T1 T1 T1
S3
T2
T2
T2
T2
T3
Distribusi Beban Lantai 2

20. 2 3 4 5 6
1
A
B
C
D
500
500
400 400 400 400 400
250
S1 S1 S1 S1 S1
S1
T1 T1 T1
T1 T1
S3
T2
T2
T2
T2
S3
Pendistirbusian Beban Portal
Distribusi Beban Lantai Dak

21.  Beban mati segitiga S1 ( qd )
1. Beban mati akibat berat sendiri
Pelat lantai = 𝑡𝑒𝑏𝑎𝑙 𝑝𝑒𝑙𝑎𝑡 𝑙𝑎𝑛𝑡𝑎i 𝑥 𝑏𝑒𝑟𝑎𝑡 𝑏𝑒𝑡𝑜n
Plafond = 𝑏𝑒𝑟𝑎𝑡 𝑝𝑙𝑎ƒ𝑜𝑛𝑑 + 𝑝𝑒𝑛𝑔𝑔𝑎𝑛𝑡𝑢𝑛𝑔
Spesi = 𝑡𝑒𝑏𝑎𝑙 𝑠𝑝𝑒𝑠i 𝑥 𝑏𝑒𝑟𝑎𝑡 𝑠𝑝𝑒𝑠i
Keramik = 𝑡𝑒𝑏𝑎𝑙 𝑘𝑒𝑟𝑎𝑚i𝑘 𝑥 𝑏𝑒𝑟𝑎𝑡 𝑘𝑒𝑟𝑎𝑚i𝑘
ME = 𝑏𝑒𝑟𝑎𝑡 𝑀𝐸
Total beban mati segitiga (S1) : Q
 Ekuivalen beban mati segitiga
Beban mati 𝑞𝑒𝑞 =
1
3
× 𝑄 × 𝐿𝑥
 Beban hidup Segitiga S1 (ql)
q1= beban hidup x FR
 Ekuivalen beban Hidup segitiga
Beban mati 𝑞𝑒𝑞 =
1
3
× ql × 𝐿𝑥
 Beban mati Trapesium T1 ( qd )
1. Beban mati akibat berat sendiri
Pelat lantai = 𝑡𝑒𝑏𝑎𝑙 𝑝𝑒𝑙𝑎𝑡 𝑙𝑎𝑛𝑡𝑎i 𝑥 𝑏𝑒𝑟𝑎𝑡 𝑏𝑒𝑡𝑜n
Plafond = 𝑏𝑒𝑟𝑎𝑡 𝑝𝑙𝑎ƒ𝑜𝑛𝑑 + 𝑝𝑒𝑛𝑔𝑔𝑎𝑛𝑡𝑢𝑛𝑔
Spesi = 𝑡𝑒𝑏𝑎𝑙 𝑠𝑝𝑒𝑠i 𝑥 𝑏𝑒𝑟𝑎𝑡 𝑠𝑝𝑒𝑠i
Keramik = 𝑡𝑒𝑏𝑎𝑙 𝑘𝑒𝑟𝑎𝑚i𝑘 𝑥 𝑏𝑒𝑟𝑎𝑡 𝑘𝑒𝑟𝑎𝑚i𝑘
ME = 𝑏𝑒𝑟𝑎𝑡 𝑀𝐸
Total beban mati Trapesium(T1) : Q
 Ekuivalen beban mati Trapesium
Beban mati qek = 1/2 x Q x
𝐿𝑥
𝐿𝑦2 (𝐿𝑦2
−
1
3
𝐿𝑥2
)
 Beban hidup Trapesium T1 (ql)
q1= beban hidup x FR
 Ekuivalen beban Hidup Trapesium
Beban mati qek = 1/2 x ql x
𝐿𝑥
𝐿𝑦2 (𝐿𝑦2
−
1
3
𝐿𝑥2
)

22. Distribusi Beban Pada Portal Arah Y
Lantai Bentang Jenis beban qd1 qd2 qd P ql 1.2 qd+ 1.6 ql
A-B T2 + T2 1219,2 1288,0 2507,2 1536,0 590,0 3952,6
B-C T3 + S3 578,4 1288,0 1866,4 1536,0 280,0 2687,7
C-D T2 + T2 1219,2 1288,0 2507,2 1536,0 590,0 3952,6
A-B T2 + T2 934,1 288,0 1222,1 - 236,0 1844,1
B-C S3 + S3 463,3 288,0 751,3 - 125,0 1101,6
C-D T2 + T2 934,1 288,0 1222,1 - 236,0 1844,1
Tabel 3.4 Hasil perhitungan pembebanan struktur sumbu- Y2
2
DAK

23. ANALISA STATIKA

24. METODE CROSS
Tahap perhitungan statika pembebanan menggunakan
metode cross
1. Menentukan Momen Primer (MF)
MF =
𝑃.𝑎.𝑏2
𝐿2
MFEF =
1
12
𝑞𝐿2
=
1
12
1,2 𝑞𝑑 + 1,6 𝑞𝑙 𝐿2
2. Menentukan Faktor Kekakuan (K)
Elastisitas Beton (EC) : 4700 √f’c
Inersia kolom (Ik) :
1
12
𝑏ℎ3
Inersia Balok (Ib) :
1
12
𝑏ℎ3
Kekakuan :
4 𝐸𝐼
𝐿
3. Menentukan Faktor Distribusi (µ)
Karena perletakan diujung bentang jepit, maka faktor distrib
usinya = 0 pada titik tumpuan, namun pada titik selain titik
tumpuan, contoh pada titik E dapat dicari faktor distribusinya
dengan cara :
μEA =
𝐾𝐸𝐴
𝐾𝐸𝐴+ 𝐾𝐸𝐹+ 𝐾𝐸𝐼
4. Menentukan Gaya Dalam pada Tabel Cross
Terlampir pada laporan
5. Menentukan Reaksi Perletakan dengan Gaya Dalam
A B C D
E F G
I J K
P=1536 Kg
P=1536 Kg
P=1536 Kg
q=2687,7
Kg/m
q=1101,6 Kg/m
H
L
q=3952,6 Kg/m
q=1844,1 Kg/m
P=1536 Kg
P=1536 Kg
q=3952,6 Kg/m
P=1536 Kg
q=1844,1 Kg/m
P=1536 Kg
P=1536 Kg

25. METODE CROSS
A AE 0,000 5,013E+10 0,000
B BF 0,000 5,013E+10 0,000
C CG 0,000 5,492E+10 0,000
D DH 0,000 5,013E+10 0,000
EA 0,000 5,492E+10 0,385
EF 8234,667 3,008E+10 0,231
EI 0,000 5,013E+10 0,385
FB 0,000 5,013E+10 0,263
FE -8234,667 3,008E+10 0,158
FG 1399,833 6,016E+10 0,316
FJ 0,000 5,013E+10 0,263
GC 0,000 5,492E+10 0,263
GF -1399,833 6,016E+10 0,316
GK 0,000 5,013E+10 0,263
GH 8234,667 3,008E+10 0,158
HD 0,000 5,013E+10 0,385
HG -8234,667 3,008E+10 0,231
HL 0,000 5,013E+10 0,385
IE 0,000 5,013E+10 0,625
IJ 3841,917 3,008E+10 0,375
JI -3841,917 3,008E+10 0,214
JF 0,000 5,013E+10 0,357
JK 573,729 6,016E+10 0,429
KJ -573,729 6,016E+10 0,429
KG 0,000 5,013E+10 0,357
KL 3841,917 3,008E+10 0,214
LH 0,000 5,013E+10 0,625
LK -3841,917 3,008E+10 0,375
Batang Momen Primer Kekakuan (EI) Faktor Distribusi
Titik
L
Kotrol
1
1
1
1
1
F
G
H
I
J
K
E
1
1
1

26.  Reaksi Perletakan dan Gaya Dalam pada Balok
 Balok EF
E
q = 3952,6
P = 1536 P = 1536
F
VEF VFE
MFE = 7823,230
MEF = 7042,160
 Q = q x L = 3952,6 Kg/m x 5 m
= 19763 Kg
 ∑ME = 0
–VFE . L + Q . ½ L – MEF + MFE + P . L = 0
–VFE x 5 + 19763 x
5
2
– 7042,160 +7823,230 +1536 x 5 = 0
VFE = 11573,814 kg.m
 ∑MF = 0
VEF . L – Q . ½ L – MEF + MFE - P . L = 0
VEF x 5 - 19763 x
5
2
– 7042,160 +7823,230 - 1536 x 5 = 0
VEF = 11261,386 kg.m
 ∑MX = VEF . x – q . ½ . x2 – MEF – P. x
= 11263,874. x – 3952,6. ½ x2 – 7042,160 – 1536 . x
= 9727.874 x – 1976,15 x2 – 7042,160
 LX = VEF – qx – P
= 11261,386.- 3952,6. x – 1536

27. Hasil perhitungan gaya dalam pada Balok
Tabel 3.5 Nilai momen balok pada portal
Balok 0 1 2 2,5 4 5
EF -7042,160 706,906 4503,332 4919,305 238,264 -7823,230
FG -2743,420 -727,660 -1399,580 -2743,420
GH -7823,230 237,784 4346,398 4918,555 706,426 -7042,160
IJ -3209,237 397,413 2159,943 2349,663 152,643 -3617,187
JK -1295,155 -468,985 -744,375 -1295,155
KL -3617,187 152,643 2078,353 2349,663 397,413 -3209,237
Tabel 3.6 Nilai gaya lintang balok pada portal
Balok 0 1 2 2,5 4 5
EF 9725,386 5772,746 1820,106 -156,214 -6085,174 -10037,814
FG 3359,600 671,920 -2015,760 -3359,600
GH 10037,214 6084,814 2132,414 156,214 -5772,386 -9724,786
IJ 4528,710 2684,590 840,470 -81,590 -2847,770 -4691,890
JK 1376,950 275,390 -826,170 -1376,950
KL 4691,890 2847,770 1003,650 81,590 -2684,590 -4528,710

28.  Reaksi Perletakan dan Gaya Dalam pada Kolom
 Kolom AE
VE = 11261,386 Kg.m
VI = 4528,710 Kg.m
VE+VI
VA
HEA
HAE
MAE = 1535,584
MEA =3107,1665
E
A
 ∑V = 0
VA – VE – VI = 0
VA = VE + VI
VA = 11261,386 + 4528,710
VA = 15790,096 Kg.m
 ∑ME = 0
– HAE . 4 + MAE + MEA = 0
– HAE. 4 + 1535, 584+ 3107,1665 = 0
HAE = 1160,67 kg.m
 ∑MY = - HAE . y + MAE
= - 1160,67 y + 1535, 584
 LY = - HAE
= - 1160,67 kg.m

29. Hasil perhitungan gaya dalam pada Kolom
My 0,00 0,50 1,00 1,50 2,00 2,50 3,00 3,50 4,00
AE -1553,58 -970,99 -388,40 194,20 776,79 1359,39 1941,98 2524,57 3107,17
BF 1119,66 699,78 279,91 -139,96 -559,83 -979,70 -1399,57 -1819,44 -2239,31
CG -1119,66 -699,78 -279,91 139,96 559,83 979,70 1399,57 1819,44 2239,31
DH 1553,58 970,99 388,40 -194,20 -776,79 -1359,39 -1941,98 -2524,57 -3107,17
EI -3934,99 -3041,96 -2148,94 -1255,91 -362,88 530,15 1423,18 2316,21 3209,24
FJ 2840,50 2195,18 1549,87 904,55 259,23 -386,08 -1031,40 -1676,72 -2322,03
GK -2840,50 -2195,18 -1549,87 -904,55 -259,23 386,08 1031,40 1676,72 2322,03
HL 3934,99 3041,96 2148,94 1255,91 362,88 -530,15 -1423,18 -2316,21 -3209,24
Ly 0,00 0,50 1,00 1,50 2,00 2,50 3,00 3,50 4,00
AE 1165,19 1165,19 1165,19 1165,19 1165,19 1165,19 1165,19 1165,19 1165,19
BF -839,74 -839,74 -839,74 -839,74 -839,74 -839,74 -839,74 -839,74 -839,74
CG 839,74 839,74 839,74 839,74 839,74 839,74 839,74 839,74 839,74
DH -1165,19 -1165,19 -1165,19 -1165,19 -1165,19 -1165,19 -1165,19 -1165,19 -1165,19
EI 1786,06 1786,06 1786,06 1786,06 1786,06 1786,06 1786,06 1786,06 1786,06
FJ -1290,63 -1290,63 -1290,63 -1290,63 -1290,63 -1290,63 -1290,63 -1290,63 -1290,63
GK 1290,63 1290,63 1290,63 1290,63 1290,63 1290,63 1290,63 1290,63 1290,63
HL -1786,06 -1786,06 -1786,06 -1786,06 -1786,06 -1786,06 -1786,06 -1786,06 -1786,06
Tabel 3.7 Nilai momen kolom pada portal
Tabel 3.8 Nilai gaya lintang kolom pada portal

30. 4
Mendefenisikan Load
Pattern dan Load
Combinations
2
Mendefenisikan Material
1
Pemodelan
5
Memasukkan Beban
Hidup, Beban Mati
6
Run Analyze
ANALISA
STATIKA
DENGAN APLIKASI SAP2000
3
Mendefenisikan Properti /
Penampang

31. Perbandingan Hasil Perhitungan Balok
Menggunakan Metode Cross dan SAP2000
Metode Cross SAP2000 Selisih Metode Cross SAP2000 Selisih
0,0 -7042,16 -6501,48 -540,68 9725,39 8275,27 1450,12
2,5 4919,30 4225,91 693,39 -156,21 -250,72 94,51
5,0 -7823,23 -7372,99 -450,24 -10037,81 -8549,35 -1488,46
0,0 -2743,42 -3001,59 258,17 3359,60 3622,22 -262,62
2,5 -2743,42 -3001,59 258,17 -3359,60 -3622,22 262,62
0,0 -7823,23 -7372,99 -450,24 10037,21 8549,35 1487,86
2,5 4918,55 4225,91 692,64 156,21 250,72 -94,51
5,0 -7042,16 -6501,48 -540,68 -9724,79 -8275,27 -1449,52
0,0 -3209,24 -3023,57 -185,67 4528,71 3861,86 666,85
2,5 2349,66 2182,55 167,11 -81,59 -91,27 9,68
5,0 -3617,19 -3380,31 -236,88 -4691,89 -3751,53 -940,36
0,0 -1295,16 -1354,81 59,65 1376,95 1296,73 80,22
2,5 -1295,16 -1354,81 59,65 -1376,95 -1296,73 -80,22
0,0 -3617,19 -3380,31 -236,88 4691,89 3751,53 940,36
2,5 2349,66 2182,55 167,11 81,59 91,27 -9,68
5,0 -3209,24 -3023,57 -185,67 -4528,71 -3861,86 -666,85
KL
Balok Jarak
Momen Gaya Lintang
EF
GH
IJ
FG
JK

32. Perbandingan Hasil Perhitungan Kolom
Menggunakan Metode Cross dan SAP2000
Metode Cross SAP2000 Selisih Metode Cross SAP2000 Selisih
0,0 1553,58 1614,33 -60,75 -1165,19 -1229,55 64,36
2,5 -1359,39 -1459,03 99,64 -1165,19 -1229,55 64,36
4,0 -3107,17 -3303,35 196,18 -1165,19 -1229,55 64,36
0,0 1119,66 1008,57 111,09 -839,74 -769,01 -70,73
2,5 -979,70 -913,35 -66,35 -839,74 -769,01 -70,73
4,0 -2239,31 -2067,46 -171,85 -839,74 -769,01 -70,73
0,0 1119,66 1008,57 111,09 -839,74 -769,01 -70,73
2,5 -979,70 -913,35 -66,35 -839,74 -769,01 -70,73
4,0 -2239,31 -2067,46 -171,85 -839,74 -769,01 -70,73
0,0 1553,58 1614,33 -60,75 -1165,19 -1229,55 64,36
2,5 -1359,39 -1459,03 99,64 -1165,19 -1229,55 64,36
4,0 -3107,17 -3303,35 196,18 -1165,19 -1229,55 64,36
0,0 3934,99 4344,20 -409,21 -1786,06 -1994,30 208,24
2,5 -530,15 -641,56 111,41 -1786,06 -1994,30 208,24
4,0 -3209,24 -3633,01 423,77 -1786,06 -1994,30 208,24
0,0 2840,50 2739,30 101,20 -1290,63 -1257,20 -33,43
2,5 -386,08 -403,70 17,62 -1290,63 -1257,20 -33,43
4,0 -2322,03 -2289,51 -32,52 -1290,63 -1257,20 -33,43
0,0 2840,50 2739,30 101,20 -1290,63 -1257,20 -33,43
2,5 -386,08 -403,70 17,62 -1290,63 -1257,20 -33,43
4,0 -2322,03 -2289,51 -32,52 -1290,63 -1257,20 -33,43
0,0 3934,99 4344,20 -409,21 -1786,06 -1994,30 208,24
2,5 -530,15 -641,56 111,41 -1786,06 -1994,30 208,24
4,0 -3209,24 -3633,01 423,77 -1786,06 -1994,30 208,24
AE
CG
DH
Kolom Jarak
Momen Gaya Lintang
EI
BF
FJ
GK
HL

33. PENULANGAN STRUKTUR

34. A. Menentukan Luas Penampang Tulangan
• Berdasarkan SNI 2847-2019 pasal 10.6.1.1 “-luas
tulangan longitudinal harus sekurang-kurangnya 0,01Ag, namun
tidak boleh melebihi 0,08Ag”
• ρmin = 0,01 Ag
• ρmax = 0,08 Ag
• ρperlu =
Ast
Ag
• Ast min = ρmin × Ag
• Ast max = ρmax × Ag
• Ast perlu =
Pu
0,8×∅×fy
Kontrol :
• Ast min < Ast perlu < Ast max
• Jika Ast perlu < Ast minimum, Maka di pakai Ast minimum
• Jika Ast perlu >Ast minimum, Maka dipakai Ast perlu
• Jika Ast min dan Ast max < Ast perlu, Maka dipakai Ast max
Jumlah tulangan :
n = Ast perlu / ¼ x π x d2
Luas Tulangan Keseluruhan kolom :
Ast = n x ¼ x Π x D2
B. Menentukan rasio tulangan atau ρg (perbandingan
luastulangan dan luas beton kolom)
ρ =
Ast
Ag
ρ min ≤ ρ ≤ ρ maks
C. Menentukan tipe keruntuhan kolom dengan membuat
diagram interaksi kolom
Menghitung luas penampang tulangan
Ag = b × h
Ast pakai = n ×
1
4
π × d2
As′
= n ×
1
4
π × d2
As = n ×
1
4
π × d2
PENULANGAN KOLOM

35.  Menentukan tinggi efektif (d)
d′
= selimut beton + D sengkang +
1
2
D utama
d = h − d′
Membuat diagram interaksi kolom dengan kondisi berikut :
1. Kondisi e = 0
 Po = 0,85 × fc′
× Ag + Ast × fy − 0,85 × fc′
 Pn = 0,8 × Po
 ∅Pn = ∅ × Pn
 Mn = 0
 ∅Mn = 0
2. Kondisi e = eb
Cb =
600
600 + fy
× d
εy =
fy
Es
εs′
= 0,003 ×
cb − d′
cb
fs′
= εs′
× Es
εs = εy =
fy
Es
fs = εs × Es
Tinggi balok tegangan
ab = β1 × Cb
Gaya yang bekerja pada penampang
kolom :
 Cc = 0,85 × fc′
× ab × b
 Cs = As′
× fs′
 Ts = As × fs
 Pnb = Cc + Cs − Ts
 Mnb = Cc ×
h
2
−
a
2
+
Cs ×
h
2
− d′
+ Ts ×
d −
h
2
Nilai eksentrisitas kondisi seimbang
• eb =
Mnb
Pnb
Untuk kondisi seimbang εt = εy =
0,002, maka ∅ = 0,65
 ∅Pnb = ∅ × Pnb
 ∅Mnb = ∅ × Mnb
3. Kondisi e < eb
C > Cb
Asumsi nilai
C = 1,1 × Cb
εs′
= 0,003 ×
cb − d′
cb
fs′
= εs′
× Es
εs = 0,003 ×
d − c
c
fs = εs × Es
PENULANGAN KOLOM

36.  Tinggi balok tegangan
ab = β1 × Cb
Gaya yang bekerja pada penampang kolom :
 Cc = 0,85 × fc′
× ab × b
 Cs = As′
× fs′
 Ts = As × fs
 Pnb = Cc + Cs − Ts
 Mnb = Cc ×
h
2
−
a
2
+ Cs ×
h
2
− d′
+ Ts ×
d −
h
2
Nilai eksentrisitas kondisi seimbang
eb =
Mnb
Pnb
Untuk kondisi seimbang εt = εy = 0,002 maka
∅ = 0,65
 ∅Pnb = ∅ × Pnb
 ∅Mnb = ∅ × Mnb
4. Kondisi e > eb
C < Cb
Asumsi nilai
C = 1,1 × Cb
εs′
= 0,003 ×
cb − d′
cb
fs′
= εs′
× Es
εs = 0,003 ×
d − c
c
fs = εs × Es
Tinggi balok tegangan
ab = β1 × Cb
Gaya yang bekerja pada penampang
kolom :
 Cc = 0,85 × fc′
× ab × b
 Cs = As′
× fs′
 Ts = As × fs
 Pnb = Cc + Cs − Ts
 Mnb = Cc ×
h
2
−
a
2
+ Cs ×
h
2
− d′
+
Ts × d −
h
2
Nilai eksentrisitas kondisi seimbang
eb =
Mnb
Pnb
Untuk kondisi seimbang εt = εy =
0,002 maka ∅ = 0,65
 ∅Pnb = ∅ × Pnb
 ∅Mnb = ∅ × Mnb
PENULANGAN KOLOM

37. 5. Kondisi Tegangan Aksial Total
 Pn = −fy × Ast pakai
 ∅Pn = ∅ × Pn
 Mn = 0
 ∅Mn = 0
e a Pn Mn фPn фMn
(mm) (mm) (KN) (KNm) (KNm) (KNm)
1 0 0 0,65 3235,19 0 2102,88 0 Po
2 150 191 0,65 1701,885 254,226 1106,225 165,247 Tekan
3 178 173,7 0,65 1476,07 262,612 959,445 170,69 Seimbang
4 200 104,2 0,65 809,135 215,798 523,938 140,269 Tarik
5 0 0 0,9 -690,128 0 -612,115 0 Aksial Total
6 0 0 0 295,98 32,02 0 0 Baban Pu
No Keterangan
ф
0 50 100 150 200 250 300
Gaya
Axial
(KN)
Momen Lentur (KNm)
Diagram Interaksi Kolom Lantai 1
Kuat Normal Kuat Rencana Beban Pu
Kolom Dengan Beban Terfaktor, Pu = 295,98 KN
Dan Mu = 32,02 KN.m akan mengalami
keruntuhan tekan , karena berada pada zona
keruntuhan tekan
PENULANGAN KOLOM

38. Perencanaan tulangan sengkang (Tulangan Geser)
 Menentukan nilai Vu dan Pu
 Tinggi efektif
• d = h − sb + ds +
1
2
D tulangan pokok
• Menentukan nilai Vc
• Vc = 0,17 1 +
Pu
14 Ag
λ × fc′ bw × d
 Menentukan kebutuhan tulangan geser minimum
• Syarat : (SNI 2847-2019 Pasal 10.6.2.1)
• Vu <
1
2
∅Vc, tidak dibutuhkan tulangan geser
•
1
2
∅Vc < Vu ≤ ∅Vc, dibutuhkan tulangan geser minimum
• Vu > ∅Vc, dibutuhkan tulangan geser
PENULANGAN KOLOM
Menurut SNI 2847-2019 pasal 25.7.2.1 mensyaratkan spesivertikal
tulangan lateral pada kolom, harus kecil atau sama dari:
a. 16 db tulangan lateral = 16 x 19 = 304 mm
b. 48 db sengkang ikat = 48 x 10 = 480 mm
Dengan jarak sengkang pertama tidak lebih adalah 75 mm dari
tulangan horizontal balok atau plat (SNI 2847-2019 pasal
10.7.6.2.1 dan 10.7.6.2.2)
Maka diambil jarak penulangan sengkang :
 Jarak sengkang kolom untuk dareah lapangan
= ½ x d = ½ x 340,5 = 170,25  150 mm
 Jarak sengkang kolom untuk daerah tumpuan
= ¼ x d = ¼ x 340,4 = 85,12  75 mm

39. PENULANGAN KOLOM
Kemudian dicek dengan ketentuan Av harus besar dari 2
persamaan rumus Avmin menurut SNI 2847-2019 pasal
10.6.2.2
As =
1
4
π × d2
Avmin1 = 0,062 × fc′ ×
bw × s
fy
Avmin2 = 0,35 ×
bw × s
fy
Kontrol :
Av ≥ Avmin2
Menentukan nilai Vs
Vs =
Av × fy × d
s
Kontrol :
Vu
∅
≤ Vn
Vu
∅
≤ Vc + Vs
KOLOM
400 X 400 (mm) 400 X 400 (mm)
TUMPUAN LAPANGAN
TYPE
DIMENSI
POSISI
TULANGAN ATAS
TULANGAN BAWAH
SENGKANG
6 D19
6 D19
D10 - 75
6 D19
6 D19
D10 - 150
GAMBAR
PENAMPANG

40. PENULANGAN BALOK
1. Tulangan Longitudinal Balok Lantai 1
 Menentukan nilai momen ultimit / kuat lentur perlu
(Mu)
Lantai 1 (Tumpuan) : 7342,86 Kgf.m = 72612752 Nmm
 Menghitung nilai d (tinggi efektif)
d = h − sb + ds +
1
2
D tulangan utama
 Menghitung nilai rasio penulangan
ρb =
0,85 × fc′
× β1
fy
×
600
600 + fy
ρ max = 0,75 ρb
ρ min =
1,4
fy
 Menentukan rasio tulangan yang dipakai
 Mn =
Mu
∅
 m =
fy
0,85 x fc′
 Rn =
Mn
b x d2
 ρ pakai =
1
m
1 − 1 −
2×m×Rn
fy
 Syarat :
 ρ min ≤ ρb≤ ρ max
 Apabila ρb > ρmin dan ρb < ρmax maka
digunakan ρb
 Apabila ρb < ρmin dan ρb < ρmax maka
digunakan ρmin
 Apabila ρb > ρmin dan ρb > ρmax maka
digunakan ρmax

41. PENULANGAN BALOK
 Menentukan tulangan atas (tarik)
As = ρ × b × d
Asumsi tulangan D16
 Mencari jumlah tulangan
n =
As
1
4 × π × D2
 Menentukan dan memeriksa kapasitas lentur tulangan tarik
a =
Ast × fy
0,85 × fc′ × b
 Menghitung kekuatan yang tersedia Ø Mn dan Mu
∅Mn = ∅Ast × fy × d −
a
2
∅Mn > Mu
 Menentukan tulangan bawah (tekan)
ρ tul. tekan = 0,5 × ρ perlu tul. tarik
As = ρ × b × d
 Mencari jumlah tulangan
n =
As
1
4
× π × D2
 Menentukan jarak tulangan tarik
m =
b − n × D utama − 2 × ds − (2 × sb)
n − 1
Syarat :
m > 25 mm
 Menentukan jarak tulangan tekan
m =
b − n × D utama − 2 × ds − (2 × sb)
n − 1
Syarat :
m > 25 mm

42. PENULANGAN BALOK
2. Tulangan Tranversal / Sengkang Balok  Menghitung dan melakukan pengontrolan nila Vc
Vc =
1
6
× fc′ × bw × d
Syarat : Vu > ∅Vc
 Jarak antar spasi sengkang untuk daerah Tumpuan
s =
1
4
d
 Jarak antar spasi sengkang untuk daerah Lapangan
s =
1
2
d
Adapun perencanaan tulangan tranversal balok adalah sebagai
berikut :
 Menentukan nilai gaya geser ultimit (Vu)
Lantai 1 (Tumpuan) : 8666,61 Kgf = 85107,33 N
 Menghitung nilai d (tinggi efektif)
d = h − sb + ds +
1
2
D tulangan utama
 Menghitung nilai Av
Av =
1
4
π × ds2

43. PENULANGAN BALOK
Penampang Balok Anak 200 x 300
Dari hasil perhitungan jarak sengkang diatas, perlu
dilakukan pengecekan dengan menggunakan ketentuan Av
harus besar dari 2 persamaan Avmin
Avmin1 = 0,062 × fc′ ×
bw × s
fy
Avmin2 = 0,35 ×
bw × s
fy
Kontrol :
Av ≥ Avmin2
 Menghitung nilai Vs
Vs =
Av × fy × d
s
Kontrol :
Vu
∅
≤ Vn

44. PENULANGAN PELAT
Berdasarkan SNI 2847-2013
pasal 7.6.5, bahwa jarak
maksimum antar tulangan tidak
boleh melebihi nilai terkecil dari
tiga kali tebal pelat dan 450 mm.
S < 3 x hf dan S < 450 mm

45. PENULANGAN PELAT
Posisi Jarak tulangan
Tumpuan :
- Tumpuan arah x
- Tumpuan arah y
Ø10 – 125
Ø10 – 200
Lapangan :
- Lapangan arah x
- Lapangan arah y
Ø10 – 200
Ø10 – 250
Penulangan Plat Lantai Type 1

46. PENULANGAN PELAT
Posisi Jarak tulangan
Tumpuan :
- Tumpuan arah x
- Tumpuan arah y
Ø10 – 125
Ø10 – 175
Lapangan :
- Lapangan arah x
- Lapangan arah y
Ø10 – 200
Ø10 – 250
Penulangan Plat Lantai Type 2

47. PENULANGAN PELAT
Posisi Jarak tulangan
Tumpuan :
- Tumpuan arah x
- Tumpuan arah y
Ø10 – 250
Ø10 – 250
Lapangan :
- Lapangan arah x
- Lapangan arah y
Ø10 – 250
Ø10 – 250
Penulangan Plat Lantai Type 3

48. PERENCANAAN FONDASI

49. ANALISA FONDASI
Preliminary Design Pondasi
Data-data perencanaan yang diketahui
• Dimensi kolom (b x h) = 400 x 400 mm
• Mutu beton (f ‘c) = 30 MPa
• Mutu baja (fy) = 400 MPa
• Berat jenis beton bertulang (ϒbeton) = 2400 kg/m3
= 24 kN/m3
• Selimut beton (Sb) = 75 mm
• Momen ultimit (Mu) = 1042,196 kgm
= 10,22 kNm
• Gaya tekan aksial (Pu) = 35152,463 kg
= 344,73 kN
• Gaya horizontal (H) = 792,218 kg
= 7,77 kN
Data yang diasumsikan :
• Diameter tulangan utama = 16 mm
• Berat jenis tanah (γtanah) = 1800 kg/ m3
• = 18 kN/ m3
• Kohesi tanah (c) = 3000 kg/ m2
• = 30 kN/ m2
• Sudut geser () = 30˚
• Dimensi fondasi (B x L) = 1,5 x 1,5 m
• Kedalaman pondasi (Df) = 1,5 m
• Tebal pelat pondasi (h) = 0,5 m

50. ANALISA FONDASI
Gambar Perencanaan
Fondasi Telapak Penampang Fondasi Telapak

51. ANALISA FONDASI
• Menghitung berat total arah
vertikal fondasi :
𝑵 = 𝑷 + 𝑾𝒌 + 𝑾𝒕 + 𝑾𝒔
• Menghitung nilai eksentrisitas :
Mx = Mu + (H × Df )
= 10,22 kNm+ (7,77 kN
× 1,5 m)
= 21,875 kNm
• Akibat adanya M dan N, maka
timbul eksentrisitas
e =
Mx
N
=
21,875 kNm
413,19 kN
= 0,053 m
• Menentukan daya dukung tanah
dengan cara Analisis Mayerhof
• Menghitung daya dukung ijin
tanah
𝑞𝑎 =
𝑞𝑢𝑙𝑡
𝐹𝐾
Pa = qa x A’
• Menghitung q maksimum dan q
minimum
• Uji stabilitas Fondasi
1. Terhadap Guling
2. Terhadap Geser
3. Terhadap Daya Dukung
j. Penulangan Fondasi
• Mu
• Menghitung tinggi efektif (d)
d = h – sb – ½Ø
• Menentukan Rasio penulangan
• Menentukan nilai Rn
Rn =
𝑀𝑢
∅ 𝑥 𝑏 𝑥 𝑑2
• Menentukan nilai 𝜌𝑝𝑎𝑘𝑎𝑖
• Jumlah Tulangan
n =
As
𝐴𝑠 1 tulangan
• Jarak Antar Tulangan
s =
𝑏
𝑛−1

52. ANALISA FONDASI
Diagram Tegangan Kontak
qult = 2839,67 kN/m2
qmin = 177,54 kN/ m2
qmax = 216,53 kN/ m2

53. PENULANGAN FONDASI

54. “