Để xem full tài liệu Xin vui long liên hệ page để được hỗ trợ
: https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
HOẶC
https://www.facebook.com/garmentspace/
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
tai lieu tong hop, thu vien luan van, luan van tong hop, do an chuyen nganh
Đồ án chi tiết máy: Tính toán và thiết kế hộp giảm tốc răng trụ răng nghiêng. Mục đích giới thiệu về hộp giảm tốc bánh răng nghiêng, tính toán bộ truyền xích, cách tính toán và chọn động cơ, tính momen, chọn trục, biết được kết cấu trục, giúp sinh viên lộ trình rõ ràng cho các bạn sinh viên tham khảo và hoàn thành thật tốt đồ án môn học thật tốt. Chúc các bạn thành công!
Mình sẽ thường xuyên cập nhât, các bạn tham khảo tại trang kythuatcokhidm.org . Thân ái!
Download luận văn đồ án tốt nghiệp với đề tài: Đồ án Chi tiết máy - Thiết kế trong hộp giảm tốc (Thiết kế trục, lựa chọn ổ lăn và khớp nối - Thiết kế động cơ công suất 6,19kw với số vồng quay là 2935 vòng phút)
Đồ án chi tiết máy: Tính toán và thiết kế hộp giảm tốc răng trụ răng nghiêng. Mục đích giới thiệu về hộp giảm tốc bánh răng nghiêng, tính toán bộ truyền xích, cách tính toán và chọn động cơ, tính momen, chọn trục, biết được kết cấu trục, giúp sinh viên lộ trình rõ ràng cho các bạn sinh viên tham khảo và hoàn thành thật tốt đồ án môn học thật tốt. Chúc các bạn thành công!
Mình sẽ thường xuyên cập nhât, các bạn tham khảo tại trang kythuatcokhidm.org . Thân ái!
Download luận văn đồ án tốt nghiệp với đề tài: Đồ án Chi tiết máy - Thiết kế trong hộp giảm tốc (Thiết kế trục, lựa chọn ổ lăn và khớp nối - Thiết kế động cơ công suất 6,19kw với số vồng quay là 2935 vòng phút)
Đồ án chi tiết máy: Giới thiệu về hộp giảm tốc phân đôi cấp nhanh. Cách tính công suất động cơ, tính toán chọn bộ truyền đai, chọn vật liệu cho chi tiết,đọc hiểu bản vẽ kỹ thuật. Giúp cho sinh viên tham khảo để không phải lúng túng không phải bắt đầu từ đâu khi nhận đề tài làm đồ án môn học. Mình sẽ sớm cập nhật đầy đủ tài liệu về cơ khí các bạn nhớ theo dõi page mình nhé kythuatcokhidm.org . Chúc các bạn hoàn thành tốt đồ án môn học. Thân ái!
Nhận viết luận văn đại học, thạc sĩ trọn gói, chất lượng, LH ZALO=>0909232620
Tham khảo dịch vụ, bảng giá tại: https://baocaothuctap.net
Download luận văn đồ án tốt nghiệp với đề tài: Thiết kế hệ thống truyền động cơ khí, cho các bạn làm đề tài tham khảo
Nhận viết luận văn Đại học , thạc sĩ - Zalo: 0917.193.864
Tham khảo bảng giá dịch vụ viết bài tại: vietbaocaothuctap.net
Download luận văn đồ án môn học chi tiết máy với đề tài: Thiết kế hệ thống dẫn động thùng trộn, cho các bạn làm luận văn tham khảo
Để xem full tài liệu Xin vui long liên hệ page để được hỗ trợ
: https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
HOẶC
https://www.facebook.com/garmentspace/
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
tai lieu tong hop, thu vien luan van, luan van tong hop, do an chuyen nganh
Nhận viết luận văn đại học, thạc sĩ trọn gói, chất lượng, LH ZALO=>0909232620
Tham khảo dịch vụ, bảng giá tại: https://vietbaitotnghiep.com/dich-vu-viet-thue-luan-van
Download luận văn đồ án tốt nghiệp ngành cơ khí với đề tài: Thiết kế hệ thống dẫn động thùng trộn, cho các bạn làm luận văn tham khảo
Theo cách dẫn dầu bôi trơn đến các chi tiết máy, người ta phân biệt bôi trơn
ngâm dầu và bôi trơn lưu thông, do các bánh răng trong hộp giảm tốc đều có
vận tốc v = 1,51 (m⁄s) < 12(m⁄s) nên ta bôi trơn bánh răng trong hộp bằng
phương pháp ngâm dầu.
Với vận tốc vòng của bánh răng côn v = 1,51 (m⁄s) tra bảng
18.11Tr100[2], ta được độ nhớt để bôi trơn là:
186 (11)
16 (2) Centistoc ứng với nhiệt độ 50℃
Theo bảng 18.13Tr101[2] ta chọn được loại dầu AK-20
• Bôi trơn ngoài hộp
Với bộ truyền ngoài hộp do không có thiết bị nào che đậy nên dễ bị bám bụi
do đó bộ truyền ngoài ta thường bôi trơn định kỳ.
• Bôi trơn ổ lăn : Khi ổ lăn được bôi trơn đúng kỹ thuật, nó sẽ không bị mài
mòn, ma sát trong ổ sẽ giảm, giúp tránh không để các chi tiết kim loại
tiếp xúc trực tiếp với nhau, điều đó sẽ bảo vệ được bề mặt và tránh được
tiếng ồn.
https://eng.vn/
Đồ án chi tiết máy: Giới thiệu về hộp giảm tốc phân đôi cấp nhanh. Cách tính công suất động cơ, tính toán chọn bộ truyền đai, chọn vật liệu cho chi tiết,đọc hiểu bản vẽ kỹ thuật. Giúp cho sinh viên tham khảo để không phải lúng túng không phải bắt đầu từ đâu khi nhận đề tài làm đồ án môn học. Mình sẽ sớm cập nhật đầy đủ tài liệu về cơ khí các bạn nhớ theo dõi page mình nhé kythuatcokhidm.org . Chúc các bạn hoàn thành tốt đồ án môn học. Thân ái!
Nhận viết luận văn đại học, thạc sĩ trọn gói, chất lượng, LH ZALO=>0909232620
Tham khảo dịch vụ, bảng giá tại: https://baocaothuctap.net
Download luận văn đồ án tốt nghiệp với đề tài: Thiết kế hệ thống truyền động cơ khí, cho các bạn làm đề tài tham khảo
Nhận viết luận văn Đại học , thạc sĩ - Zalo: 0917.193.864
Tham khảo bảng giá dịch vụ viết bài tại: vietbaocaothuctap.net
Download luận văn đồ án môn học chi tiết máy với đề tài: Thiết kế hệ thống dẫn động thùng trộn, cho các bạn làm luận văn tham khảo
Để xem full tài liệu Xin vui long liên hệ page để được hỗ trợ
: https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
HOẶC
https://www.facebook.com/garmentspace/
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
tai lieu tong hop, thu vien luan van, luan van tong hop, do an chuyen nganh
Nhận viết luận văn đại học, thạc sĩ trọn gói, chất lượng, LH ZALO=>0909232620
Tham khảo dịch vụ, bảng giá tại: https://vietbaitotnghiep.com/dich-vu-viet-thue-luan-van
Download luận văn đồ án tốt nghiệp ngành cơ khí với đề tài: Thiết kế hệ thống dẫn động thùng trộn, cho các bạn làm luận văn tham khảo
Theo cách dẫn dầu bôi trơn đến các chi tiết máy, người ta phân biệt bôi trơn
ngâm dầu và bôi trơn lưu thông, do các bánh răng trong hộp giảm tốc đều có
vận tốc v = 1,51 (m⁄s) < 12(m⁄s) nên ta bôi trơn bánh răng trong hộp bằng
phương pháp ngâm dầu.
Với vận tốc vòng của bánh răng côn v = 1,51 (m⁄s) tra bảng
18.11Tr100[2], ta được độ nhớt để bôi trơn là:
186 (11)
16 (2) Centistoc ứng với nhiệt độ 50℃
Theo bảng 18.13Tr101[2] ta chọn được loại dầu AK-20
• Bôi trơn ngoài hộp
Với bộ truyền ngoài hộp do không có thiết bị nào che đậy nên dễ bị bám bụi
do đó bộ truyền ngoài ta thường bôi trơn định kỳ.
• Bôi trơn ổ lăn : Khi ổ lăn được bôi trơn đúng kỹ thuật, nó sẽ không bị mài
mòn, ma sát trong ổ sẽ giảm, giúp tránh không để các chi tiết kim loại
tiếp xúc trực tiếp với nhau, điều đó sẽ bảo vệ được bề mặt và tránh được
tiếng ồn.
https://eng.vn/
Để xem full tài liệu Xin vui long liên hệ page để được hỗ trợ
: https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
HOẶC
https://www.facebook.com/garmentspace/
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
tai lieu tong hop, thu vien luan van, luan van tong hop, do an chuyen nganh
Đồ án Thiết kế hệ dẫn động cơ khí - Trần Minh VươngJayce Boehm
Hiện nay khoa học kỹ thuật đang phát triển mạnh, mang lại nhiều lợi ích cho con
người. Để nâng cao đời sống nhân dân, để hoà nhập vào sự phát triển chung của các nước
trong khu vực cũng như trên thế giới. Đảng và Nhà nước ta đã đề ra những mục tiêu trong
những năm tới là nước công nghiệp hoá hiện đại hoá.
Muốn thực hiện được điều đó một trong những ngành cần quan tâm phát triển nhất
đó là ngành cơ khí chế tạo máy vì ngành cơ khí chế tạo máy đóng vai trò quan trọng
trong việc sản xuất ra các thiết bị công cụ cho mọi ngành kinh tế quốc dân. Để thực hiện
việc phát triển ngành cơ khí cần đẩy mạnh đào tạo đội ngũ cán bộ kỹ thuật có trình độ
chuyên môn cao, đồng thời phải đáp ứng được các yêu cầu của công nghệ tiên tiến, công
nghệ tự động hoá theo dây truyền trong sản xuất .
Tính toán thiết kế hệ dẫn động cơ khí là nội dung không thể thiếu trong chương trình
đào tạo kỹ sư cơ khí đặc biệt là đối với kỹ sư nghành chế tạo máy. Đồ án môn học Chi
Tiết Máy là môn học giúp cho sinh viên có thể hệ thống hoá lại các kiến thức của các
môm học như: Chi tiết máy, Sức bền vật liệu, Dung sai, Chế tạo phôi, Vẽ kỹ thuật ....
Qua đồ án này em đã tổng hợp được nhiều kiến thức chuyên môn, giúp em hiểu rõ
hơn những công việc của một kỹ sư tương lai. Song với những hiểu biết còn hạn chế cùng
với kinh nghiệm thực tế chưa nhiều nên không tránh khỏi những thiếu sót. Em rất mong
được sự chỉ bảo của các thầy cô giáo trong khoa để giúp em được hoàn thiện hơn .
https://eng.vn/
Để xem full tài liệu Xin vui long liên hệ page để được hỗ trợ
: https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
HOẶC
https://www.facebook.com/garmentspace/
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
tai lieu tong hop, thu vien luan van, luan van tong hop, do an chuyen nganh
Download báo cáo tiểu luận môn học với đề tài: Bản thuyết minh đồ án môn học chi tiết máy tính toán thiết kế hệ dẫn động tời kéo, cho các bạn có thể tham khảo
Môn học chi tiết máy đóng vai trò rất quan trọng trong chương trình
đào tạo kỹ sư và cán bộ kỹ thuật về nghiên cứu cấu tạo ,nguyên lý làm việc
và phương pháp tính toán thiết kế các chi tiết, các thiết bị phục vụ cho các
máy móc ngành công _ nông nghiệp và giao thông vận tải ...
Đồ án môn học chi tiết máy có sự kết hợp chặt chẽ giữa lí thuyết với
thực nghiệm .Lí thuyết tính toán các chi tiết máy được xây dựng trên cơ sở
những kiến thức về toán học ,vật lí ,cơ học lí thuyết ,nguyên lý máy ,sức bền
vật liệu v.v…,được chứng minh và hoàn thiện qua thí nghiệm và thực tiễn
sản xuất .
Đồ án môn học chi tiết máy là một trong các đồ án có tầm quan trọng
nhất đối với một sinh viên khoa cơ khí. Đồ án giúp cho sinh viên hiểu những
kiến thức cơ bản về cấu tạo, nguyên lý làm việc và phương pháp tính toán
thiết kế các chi tiết có công dụng chung ,nhằm bồi dưỡng cho sinh viên khả
năng giải quyết những vấn đề tính toán và thiết kế các chi tiết máy ,làm cơ sở
để vận dụng vào việc thiết kế máy sau này.
Được sự giúp đỡ và hướng dẫn tận tình của thầy - cán bộ giảng dạy
thuộc bộ môn chi tiết máy , đến nay đồ án môn học của em đã hoàn thành.
Tuy nhiên việc thiết kế đồ án không tránh khỏi sai sót em rất mong được sự
chỉ bảo của các thầy và sự góp ý của các bạn.
https://lop5.net/
Đề tài Thiết kế hệ thống dẫn động thùng trộnEvans Schoen
Hệ thống dẫn động thùng trộn gồm:
1 – Động cơ điện 3 pha không đồng bộ ; 2 – Nối trục đàn hồi ; 3 – Hộp giảm
tốc bánh răng trụ hai cấp đồng trục ; 4 –Bộ truyền xích ống con lăn; 5 – Thùng
trộn . Chiều quay như hình vẽ.
Số liệu thiết kế:
Công suất trên trục thùng trộn, P ( KW) = 3
Số vòng quay trên trục thùng trộn, n (v/p) = 40
Thời gian phục vụ, L (năm): 3
Quay một chiều, làm việc ba ca, tải va đập nhẹ.
(1 năm làm việc 160 ngày, 1 ca làm việc 8 giờ)
Chế độ tải: T1 = T ; t1 = 35s ; T2 = 0.6T ; t2 = 28s
Yêu cầu :
01 thuyết minh , 01 bản vẽ lắp A0 , 01 bản vẽ chi tiết.
Nội dung thuyết minh :
1. Xác định công suất động cơ và phân phối tỷ số truyền cho hệ thống truyền
động.
2. Tính toán thiết kế các chi tiết máy :
a. Tính toán các bộ truyền hở ( đai, xích hoặc bánh răng).
b. Tính các bộ truyền trong hộp giảm tốc ( bánh răng, trục vít).
c. Vẽ sơ đồ lực tác dụng lên các bộ truyền và tính giá trị các lực.
d. Tính toán thiết kế trục và then.
e. Chọn ổ lăn và nối trục.
f. Chọn thân máy, bu lông và các chi tiêt phụ khác.
3. Chọn dung sai lắp ghép.
4. Tài liệu tham khảo.
https://lop2.net/
Để xem full tài liệu Xin vui long liên hệ page để được hỗ trợ
:
https://www.facebook.com/garmentspace/
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
HOẶC
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
tai lieu tong hop, thu vien luan van, luan van tong hop, do an chuyen nganh
Để xem full tài liệu Xin vui long liên hệ page để được hỗ trợ
:
https://www.facebook.com/garmentspace/
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
HOẶC
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
tai lieu tong hop, thu vien luan van, luan van tong hop, do an chuyen nganh
Để xem full tài liệu Xin vui long liên hệ page để được hỗ trợ
:
https://www.facebook.com/garmentspace/
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
HOẶC
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
tai lieu tong hop, thu vien luan van, luan van tong hop, do an chuyen nganh
Để xem full tài liệu Xin vui long liên hệ page để được hỗ trợ
:
https://www.facebook.com/garmentspace/
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
HOẶC
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
tai lieu tong hop, thu vien luan van, luan van tong hop, do an chuyen nganh
Để xem full tài liệu Xin vui long liên hệ page để được hỗ trợ
:
https://www.facebook.com/garmentspace/
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
HOẶC
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
tai lieu tong hop, thu vien luan van, luan van tong hop, do an chuyen nganh
Để xem full tài liệu Xin vui long liên hệ page để được hỗ trợ
:
https://www.facebook.com/garmentspace/
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
HOẶC
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
tai lieu tong hop, thu vien luan van, luan van tong hop, do an chuyen nganh
Để xem full tài liệu Xin vui long liên hệ page để được hỗ trợ
:
https://www.facebook.com/garmentspace/
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
HOẶC
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
tai lieu tong hop, thu vien luan van, luan van tong hop, do an chuyen nganh
Để xem full tài liệu Xin vui long liên hệ page để được hỗ trợ
:
https://www.facebook.com/garmentspace/
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
HOẶC
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
tai lieu tong hop, thu vien luan van, luan van tong hop, do an chuyen nganh
Để xem full tài liệu Xin vui long liên hệ page để được hỗ trợ
:
https://www.facebook.com/garmentspace/
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
HOẶC
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
tai lieu tong hop, thu vien luan van, luan van tong hop, do an chuyen nganh
Để xem full tài liệu Xin vui long liên hệ page để được hỗ trợ
:
https://www.facebook.com/garmentspace/
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
HOẶC
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
tai lieu tong hop, thu vien luan van, luan van tong hop, do an chuyen nganh
Để xem full tài liệu Xin vui long liên hệ page để được hỗ trợ
:
https://www.facebook.com/garmentspace/
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
HOẶC
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
tai lieu tong hop, thu vien luan van, luan van tong hop, do an chuyen nganh
Để xem full tài liệu Xin vui long liên hệ page để được hỗ trợ
:
https://www.facebook.com/garmentspace/
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
HOẶC
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
tai lieu tong hop, thu vien luan van, luan van tong hop, do an chuyen nganh
Để xem full tài liệu Xin vui long liên hệ page để được hỗ trợ
:
https://www.facebook.com/garmentspace/
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
HOẶC
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
tai lieu tong hop, thu vien luan van, luan van tong hop, do an chuyen nganh
Để xem full tài liệu Xin vui long liên hệ page để được hỗ trợ
:
https://www.facebook.com/garmentspace/
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
HOẶC
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
tai lieu tong hop, thu vien luan van, luan van tong hop, do an chuyen nganh
Để xem full tài liệu Xin vui long liên hệ page để được hỗ trợ
:
https://www.facebook.com/garmentspace/
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
HOẶC
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
tai lieu tong hop, thu vien luan van, luan van tong hop, do an chuyen nganh
Để xem full tài liệu Xin vui long liên hệ page để được hỗ trợ
:
https://www.facebook.com/garmentspace/
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
HOẶC
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
tai lieu tong hop, thu vien luan van, luan van tong hop, do an chuyen nganh
Để xem full tài liệu Xin vui long liên hệ page để được hỗ trợ
:
https://www.facebook.com/garmentspace/
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
HOẶC
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
tai lieu tong hop, thu vien luan van, luan van tong hop, do an chuyen nganh
Để xem full tài liệu Xin vui long liên hệ page để được hỗ trợ
:
https://www.facebook.com/garmentspace/
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
HOẶC
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
tai lieu tong hop, thu vien luan van, luan van tong hop, do an chuyen nganh
Để xem full tài liệu Xin vui long liên hệ page để được hỗ trợ
:
https://www.facebook.com/garmentspace/
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
HOẶC
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
tai lieu tong hop, thu vien luan van, luan van tong hop, do an chuyen nganh
Để xem full tài liệu Xin vui long liên hệ page để được hỗ trợ
:
https://www.facebook.com/garmentspace/
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
HOẶC
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
https://www.facebook.com/thuvienluanvan01
tai lieu tong hop, thu vien luan van, luan van tong hop, do an chuyen nganh
More from https://www.facebook.com/garmentspace (20)
GIAO TRINH TRIET HOC MAC - LENIN (Quoc gia).pdfLngHu10
Chương 1
KHÁI LUẬN VỀ TRIẾT HỌC VÀ TRIẾT HỌC MÁC - LÊNIN
A. MỤC TIÊU
1. Về kiến thức: Trang bị cho sinh viên những tri thức cơ bản về triết học nói chung,
những điều kiện ra đời của triết học Mác - Lênin. Đồng thời, giúp sinh viên nhận thức được
thực chất cuộc cách mạng trong triết học do
C. Mác và Ph. Ăngghen thực hiện và các giai đoạn hình thành, phát triển triết học Mác - Lênin;
vai trò của triết học Mác - Lênin trong đời sống xã hội và trong thời đại ngày nay.
2. Về kỹ năng: Giúp sinh viên biết vận dụng tri thức đã học làm cơ sở cho việc nhận
thức những nguyên lý cơ bản của triết học Mác - Lênin; biết đấu tranh chống lại những luận
điểm sai trái phủ nhận sự hình thành, phát triển triết học Mác - Lênin.
3. Về tư tưởng: Giúp sinh viên củng cố niềm tin vào bản chất khoa học và cách mạng
của chủ nghĩa Mác - Lênin nói chung và triết học Mác - Lênin nói riêng.
B. NỘI DUNG
I- TRIẾT HỌC VÀ VẤN ĐỀ CƠ BẢN CỦA TRIẾT HỌC
1. Khái lược về triết học
a) Nguồn gốc của triết học
Là một loại hình nhận thức đặc thù của con người, triết học ra đời ở cả phương Đông và
phương Tây gần như cùng một thời gian (khoảng từ thế kỷ VIII đến thế kỷ VI trước Công
nguyên) tại các trung tâm văn minh lớn của nhân loại thời cổ đại. Ý thức triết học xuất hiện
không ngẫu nhiên, mà có nguồn gốc thực tế từ tồn tại xã hội với một trình độ nhất định của
sự phát triển văn minh, văn hóa và khoa học. Con người, với kỳ vọng được đáp ứng nhu
cầu về nhận thức và hoạt động thực tiễn của mình đã sáng tạo ra những luận thuyết chung
nhất, có tính hệ thống, phản ánh thế giới xung quanh và thế giới của chính con người. Triết
học là dạng tri thức lý luận xuất hiện sớm nhất trong lịch sử các loại hình lý luận của nhân
loại.
Với tư cách là một hình thái ý thức xã hội, triết học có nguồn gốc nhận thức và nguồn
gốc xã hội.
* Nguồn gốc nhận thức
Nhận thức thế giới là một nhu cầu tự nhiên, khách quan của con người. Về mặt lịch
sử, tư duy huyền thoại và tín ngưỡng nguyên thủy là loại hình triết lý đầu tiên mà con
người dùng để giải thích thế giới bí ẩn xung quanh. Người nguyên thủy kết nối những hiểu
biết rời rạc, mơ hồ, phi lôgích... của mình trong các quan niệm đầy xúc cảm và hoang
tưởng thành những huyền thoại để giải thích mọi hiện tượng. Đỉnh cao của tư duy huyền
thoại và tín ngưỡng nguyên thủy là kho tàng những câu chuyện thần thoại và những tôn
9
giáo sơ khai như Tô tem giáo, Bái vật giáo, Saman giáo. Thời kỳ triết học ra đời cũng là
thời kỳ suy giảm và thu hẹp phạm vi của các loại hình tư duy huyền thoại và tôn giáo
nguyên thủy. Triết học chính là hình thức tư duy lý luận đầu tiên trong lịch sử tư tưởng
nhân loại thay thế được cho tư duy huyền thoại và tôn giáo.
Trong quá trình sống và cải biến thế giới, từng bước con người có kinh nghiệm và có
tri thức về thế giới. Ban đầu là những tri thức cụ thể, riêng lẻ, cảm tính. Cùng với sự tiến
bộ của sản xuất và đời sống, nhận thức của con người dần dần đạt đến trình độ cao hơn
trong việc giải thích thế giới một cách hệ thống
GIÁO TRÌNH 2-TÀI LIỆU SỬA CHỮA BOARD MONO TỦ LẠNH MÁY GIẶT ĐIỀU HÒA.pdf
https://dienlanhbachkhoa.net.vn
Hotline/Zalo: 0338580000
Địa chỉ: Số 108 Trần Phú, Hà Đông, Hà Nội
CÁC BIỆN PHÁP KỸ THUẬT AN TOÀN KHI XÃY RA HỎA HOẠN TRONG.pptxCNGTRC3
Cháy, nổ trong công nghiệp không chỉ gây ra thiệt hại về kinh tế, con người mà còn gây ra bất ổn, mất an ninh quốc gia và trật tự xã hội. Vì vậy phòng chông cháy nổ không chỉ là nhiệm vụ mà còn là trách nhiệm của cơ sở sản xuất, của mổi công dân và của toàn thể xã hội. Để hạn chế các vụ tai nạn do cháy, nổ xảy ra thì chúng ta cần phải đi tìm hiểu nguyên nhân gây ra các vụ cháy nố là như thế nào cũng như phải hiểu rõ các kiến thức cơ bản về nó từ đó chúng ta mới đi tìm ra được các biện pháp hữu hiệu nhất để phòng chống và sử lý sự cố cháy nổ.
Mục tiêu:
- Nêu rõ các nguy cơ xảy ra cháy, nổ trong công nghiệp và đời sống; nguyên nhân và các biện pháp đề phòng phòng;
- Sử dụng được vật liệu và phương tiện vào việc phòng cháy, chữa cháy;
- Thực hiện được việc cấp cứa khẩn cấp khi tai nạn xảy ra;
- Rèn luyện tính kỷ luật, kiên trì, cẩn thận, nghiêm túc, chủ động và tích cực sáng tạo trong học tập.
1. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
1
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP
CHI TIẾT MÁY
2. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
2
CHƯƠNG I: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN
1. Tính toán sơ bộ và chọn động cơ.
- Xác định công suất xích tải:
kW
V
F
P xt
xt
xt 025
,
9
1000
95
,
0
.
9500
1000
.
- Hiệu suất truyền động xích tải:
x
kn
ol
br
đai
.
.
.
. 5
2
= 0,96 . 0,952
. 0,9955
. 1 . 0,93 = 0,78
- Công suất cần thiết:
- Chọn động cơ:
6
,
1
4
,
1
83
,
5
5
,
7
dn
k
dn
mm
ct
đc
T
T
T
T
kW
P
P
- Động cơ được chọn: K180M4
Pđc = 15 KW
nđc = 1450 vòng/phút (tra bảng P1.3)
- Xác định số vòng quay xích tải:
phut
vong
z
p
V
nxt /
57
,
57
9
.
110
95
,
0
.
1000
.
60
.
.
1000
.
60
- Tỉ số truyền của hệ thống:
18
,
25
57
,
57
1450
xt
đc
n
n
u
kW
P
P xt
ct 57
,
11
78
,
0
025
,
9
78
,
0
3. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
3
2. Phân phối tỉ số truyền:
Chọn Unh = 3
U = Unh . Uth 39
,
8
3
18
,
25
nh
th
U
U
U
64
,
2
16
,
3
2
,
1
2
,
1
cc
cn
cc
cn
cc
cn
u
u
u
u
u
u
ĐC I II III
Tỉ số truyền Uđ = Unh = 3 Ucn = 3,16 Ucc = 2,64
Số vòng quay nđc= 1450 n1 = 483 n2 = 152,8 n3 = 57,57
Công suất Pct = 11,57 P1 = 11,05 P2 = 10,44 P3=Pxt = 9,025
Moment xoắn T = 75784,29 T1= 218483,4 T2= 652500 T3 = 1497112,2
Với:
tai
n
u
n
n
u
u
n
cn
đ
đc
3
1
2
1 ,
,
ol
đ
ct
p
p
.
.
1
ol
br
p
p
.
.
1
2
xt
p
p
3
n
p
T .
10
55
,
9 6
CHƯƠNG II: THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN ĐAI
1. Chọn loại đai.
Theo các thông số tinh toán, ta có:
Pct = 11,57 kW; nđc= 1450(vg/ph); Unh = 3.
Theo hình 4.1/59 chọn tiết diện đai b
4. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
4
2. Xác định các thông số bộ truyền.
Theo bảng 4.13/59 chọn đường kính bánh đai nhỏ d1 = 150mm.
bt=14, b=17, h=10,5, yo=4, dieän tích maët caét ngang A=138
mm2
.
Vận tốc đai:
s
m
d
n
V đc
/
38
,
11
60000
1450
.
150
.
14
,
3
60000
.
. 1
Theo công thức 4.2 với 002
, đường kính bánh đai lớn
d2 = Uđ.d1.(1 - ) = 3 . 150 . (1 - 0,02) = 441 mm
Theo 4.26/67 đường kính tiêu chuẩn d2 = 450mm
Tỉ số truyền thực tế.
06
,
3
)
02
,
0
1
.(
150
450
)
1
.(
1
2
d
d
Ut
Và %
4
%
2
%
100
.
3
3
06
,
3
%
100
.
U
U
U
U t
Chọn sơ bộ khoảng cách trục (bảng 4.14)
Với U = 3 => mm
d
a
d
a
450
1 2
2
Theo công thức (4.4) chiều dài đai.
a
d
d
d
d
a
l
4
)
(
)
.(
.
5
,
0
2
2
1
2
2
1
mm
47
,
1892
450
.
4
)
150
450
(
)
450
150
.(
14
,
3
.
5
,
0
450
.
2
2
Theo bảng 4.13 chọn chiều dài tiêu chuẩn: L = 2000mm = 2m
Nghiệm số vòng chạy của đai trong 1 giây theo (4.15/60)
s
l
V
i
10
69
,
5
2
38
,
11
Khoảng cách trục a theo chiều dài tiêu chuẩn L.
Theo (4.6/54),
5. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
5
4
)
.
8
( 2
2
a
52
,
1057
)
150
450
.(
5
,
0
2500
150
2
)
150
450
(
2
)
( 1
2
d
d
4
)
150
.
8
52
,
1057
52
,
1057 2
2
a
a = 506mm
Theo (4.7/54) góc ôm
506
150
450
.
57
180
1
0
min
0
1 120
146
506
)
150
450
.(
57
180
3. Xác định số đai Z:
Theo công thức (4.16/60)
z
u
đ
ct
C
C
C
C
P
K
P
Z
.
.
.
.
.
1
0
Theo bảng (4.7/54) , 35
,
1
đ
K
Với
0
1 146
,
Theo bảng (4.15/61) 92
,
0
C
Với 89
,
0
2240
2000
0
l
l
1
l
C , (bảng 4.16/61)
Theo bảng (4.17/61): U= 3 , 14
,
1
u
C
Theo bảng (4.19/62), 7
,
3
0
P
Cz = 0,95
23
,
4
95
,
0
14
,
1
1
92
,
0
7
,
3
35
,
1
.
57
,
11
Z
Lấy Z = 5
Chiều rộng bánh raêng.
6. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
6
mm
e
t
Z
B 101
5
,
12
.
2
19
).
1
5
(
2
).
1
(
Đường kính ngoài của bánh đai.
mm
h
d
da 4
,
158
2
,
4
.
2
150
2 0
1
4. Xác định lực căng ban đầu và lực tác dụng lên trục.
Theo (4.19/63), v
đ
ct
F
Z
C
v
K
P
F
.
.
.
.
780
0
Trong đó :
2
.V
q
F m
v Với m
kg
qm 178
,
0
N
Fv 05
,
23
38
,
11
178
,
0 2
N
F 32
,
245
05
,
23
5
.
92
,
0
.
38
,
11
35
,
1
.
05
,
11
.
780
0
Theo (4.21/64) lực tác dụng lên trục
N
F
N
Z
F
F
r
r
8
,
2235
)
2
146
sin(
.
5
.
32
,
245
.
2
6
,
768
)
2
sin(
.
.
2 1
0
CHƯƠNG III: TRUYỀN ĐỘNG BÁNH RĂNG
1. Chọn vật liệu:
Do không có yêu cầu đặc biệt nên ta chọn vật liệu chế tạo 2 cấp giống
nhau, ta có:
Thông số Bánh răng nhỏ Bánh răng lớn
Tên thép Thép 45 (tôi cải thiện) Thép 45 (tôi cải thiện)
Giới hạn bền MPa
b 850
1
MPa
b 850
2
Giới hạn chảy MPa
ch 450
1
MPa
ch 450
2
Độ rắn HB 241….. 285 HB 180 …… 350
kw
P 05
,
11
1 ; 483
1
n ; 64
,
2
cc
u
Thời hạn sử dụng 33600 giờ
2. Xác định sơ bộ các ứng suất cho phép:
7. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
7
Theo bảng 6.2/94 với thép 45 tôi cải thiện đạt độ rắn
HB 241…285
70
2
0
lim
HB
H
; 1
,
1
H
S ; HB
F 8
,
1
0
lim
; 75
,
1
F
S
- Chọn độ rắn bánh nhỏ 245
1
HB ; độ rắn bánh lớn 230
2
HB
MPa
HB
H 560
70
245
2
70
2 1
1
0
lim
MPa
HB
F 441
245
.
8
,
1
8
,
1 1
1
0
lim
MPa
HB
H 530
70
230
.
2
70
2 2
0
2
lim
MPa
HB
F 414
230
.
8
,
1
8
,
1 2
0
2
lim
Theo (6.5/93)
4
,
2
30 HB
HO
N , do đó.
7
4
,
2
01 10
.
6
,
1
245
.
30
H
N
7
4
,
2
02 10
.
39
,
1
230
.
30
H
N
Theo (6.7/93) i
i
i
HE t
n
T
T
C
N 3
max
)
.(
.
.
60
i
i
i
HE
t
t
T
T
t
u
n
C
N
.
)
(
.
.
.
.
60 3
max
1
1
1
2
NHE2 = 60.1.152,8.33600.(13.0,615+0,853.0,384)
= 262409385,1 > NHO2
KHL2 = 1
Suy ra NHE1 > NHO1 do đó KHL1= 1
Như vậy theo (6.1a/93) sơ bộ xác định được.
H
HL
H
H
S
K
.
0
lim
MPa
H 509
1
,
1
1
.
560
1
MPa
H 8
,
481
1
,
1
1
.
530
2
- Với cấp nhanh sử dụng răng nghiêng, do đó theo (6.12/95)
2
18
,
418
4
,
445
2
2
1
H
H
H
8. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
8
=495,4Mpa < 1,25 2
H
- Với cấp chậm dùng răng thẳng và tính ra NHE đều lớn hơn NHO nên
KHL =1 do đó
MPa
H
H 8
,
481
2
,
Theo (6.7): i
i
i
FE T
n
T
T
C
N 6
max
)
(
60
NFE2 = 60.1.152,8.33600.(16.0,615+0,856.0,384)
=67426510,4 > NFO = 4.106 do đó
KFL2 =1 ; tương tự KFL1= 1
Do đó theo (6.2a/93) với bộ truyền quay 1 chiều KFC =1, ta được:
MPa
S
K
K
F
FL
FC
F
F 252
75
,
1
1
.
1
.
441
.
.
0
lim
1
1
MPa
F 5
,
236
75
,
1
1
.
1
.
414
2
Ứng suất quá tải cho phép:
MPa
ch
Max
H 1260
450
.
8
,
2
.
8
,
2 2
MPa
ch
Max
F 464
580
.
8
,
0
.
8
,
0 1
1
MPa
ch
Max
F 360
450
.
8
,
0
.
8
,
0 2
2
3. Tính toán cấp nhanh: Bộ truyền bánh răng trụ răng nghiêng.
a. Xác định sơ bộ khoảng cách trục.
Theo (6.15a/96)
3
1
2
1
1
1
.
.
.
).
1
.(
ba
H
H
w
u
K
T
u
Ka
a
Theo bảng 6.6 chọn 43
;
3
,
0
a
ba K
624
,
0
)
1
16
,
3
(
3
,
0
53
,
0
)
1
.(
.
53
,
0
u
ba
bd
Theo bảng 6.7/98, sơ đồ 3, 114
,
1
H
K
T1 = 217134,77 Nmm
9. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
9
mm
aw 2
,
181
3
,
0
.
16
,
3
)
4
,
495
(
114
,
1
.
77
,
217134
)
1
16
,
3
(
43 3
2
1
Lấy mm
aw 181
1
b. Xác định các thông số ăn khớp.
Theo (6.17) w
a
m .
02
,
0
01
,
0
= (0,01 0,02).181 = 1,81 3,62mm
Theo bảng 6.8 chọn modun pháp m = 2,5
Chọn sơ bộ
0
10
, do đó 9848
,
0
Cos , theo (6.31/103) số
răng bánh nhỏ.
2
,
34
)
1
16
,
3
.(
5
,
2
9848
,
0
.
181
.
2
)
1
.(
cos
.
.
2
1
u
m
a
Z w
Lấy Z1= 34
Số răng bánh lớn. 44
,
107
34
.
16
,
3
. 1
2
Z
u
Z
Lấy Z2 = 107
Do đó tỉ số truyền thực sẽ là 147
,
3
34
107
m
U
9737
,
0
181
2
107
34
5
,
2
.
2
)
.( 2
1
w
a
Z
Z
m
Cos
0
155
,
13
c. Kiểm nghiệm răng về độ bền tiếp xúc.
Theo 6.33/105 ứng suất tiếp xúc trên mặt răng làm việc.
2
1
1
.
.
1
.
.
.
2
.
.
.
w
w
H
H
M
H
d
u
b
u
K
T
Z
Z
Z
Theo bảng 6.5/96
2
/
1
274MPa
ZM
Theo (6.35/105)
tg
tg t
b .
cos
Với 495
,
20
9737
,
0
20
cos
tg
arctg
tg
arctg
tw
t
218
,
0
155
,
13
.
495
,
20
cos
tg
tg b
0
348
,
12
b
10. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
10
Do đó theo (6.34/105)
979
,
2
495
,
20
2
sin
438
,
12
cos
2
2
sin
cos
2
tw
b
H
Z
Ta có: 3
,
54
181
.
3
,
0
.
w
ba
w
w
w
ba a
b
a
b
Theo (6.37/105)
609
,
1
5
,
2
88
,
16
sin
5
,
43
sin
m
bw
Theo (6.38b)
cos
1
1
2
,
3
88
,
1
2
1
Z
Z
709
,
1
9737
,
0
107
1
34
1
2
,
3
88
,
1
Do đó theo (6.38/105)
764
,
0
709
,
1
1
1
Z
Đường kính vòng lăn bánh nhỏ.
292
,
87
1
147
,
3
181
2
1
2
1
m
w
w
u
a
d
Theo (6.40/106)
s
m
n
d
v w
/
207
,
2
60000
483
292
,
87
60000
1
1
Với v = 2,207 m/s. Theo bảng 6.13/106 dùng cấp chính xác 9.
Theo bảng 6.14/107 với cấp chính xác 9, nội suy ta được:
13
,
1
H
K
Ta có, 002
,
0
H
, theo bảng 6.15/107
Theo bảng 6.16/107, g0 = 73
Theo (6.42/107)
11. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
11
440
,
2
147
,
3
181
207
,
2
73
002
,
0
0
u
a
v
g
v w
H
H
Do đó, theo (6.41/107):
021
,
1
13
.
1
.
144
,
1
.
77
,
217134
.
2
292
,
87
.
3
,
54
.
440
,
2
1
2
1
1
1
H
H
w
w
H
Hv
K
K
T
d
b
v
K
Theo (6.39/106),
285
,
1
021
,
1
.
13
,
1
.
114
,
1
H
H
H
H K
K
K
K
Thay các giá trị vừa tính được vào (6.33/105)
36
,
831
292
,
87
147
,
3
3
,
54
1
147
,
3
285
,
1
77
,
217134
2
764
,
0
.
976
,
2
.
274 2
H
Theo (6.1) với v = 2,207m/s < 5m/s, Zv = 1
Với cấp chính xác động học là 9, chọn cấp chính xác về mức tiếp
xúc là 8, khi đó cần gia công đạt độ nhám Ra = 2,5………1,25 m
Do đó ZR = 0,95; với da < 700mm, KxH = 1, do đó theo (6.1) và
(6.1a/93)
7
,
470
1
95
,
0
1
4
,
495
H
d. Kiểm nghiệm răng về độ bền uốn. Theo (6.43/103)
m
d
b
Y
Y
Y
K
T
w
w
F
F
F
1
1
1
1
2
Theo bảng 6.7/98, 231
,
1
F
K , theo bảng 6.14/107 với v =
2,207<2,5 m/s và cấp chính xác là 9, 37
,
1
F
K
Theo (6.47/109)
60
,
19
16
,
3
181
207
,
2
73
016
,
0
0
u
a
v
g
v w
F
F
Trong đó theo 6.15/107: 016
,
0
F
, theo bảng 6.16/107: 73
0
g ; theo
6.46/109
12. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
12
127
,
1
37
,
1
.
231
,
1
.
77
,
217134
.
2
292
,
87
.
3
,
54
.
60
,
19
1
2
1
1
1
F
F
w
w
F
Fv
K
K
T
d
b
v
K
Do đó: 9
,
1
127
,
1
37
,
1
231
,
1
Fv
F
F
F K
K
K
K
Với 585
,
0
709
,
1
1
1
709
,
1
Y
Với 960
,
0
140
155
,
13
1
,
155
,
13 0
Y
Số răng tương đương
41
9737
,
0
38
cos 3
3
1
1
Z
ZV
130
9737
,
0
120
cos 3
3
2
2
Z
ZV
Theo bảng 6.18/109 ta được 6
,
3
,
7
,
3 2
1
F
F Y
Y
Với m = 2,5mm, Ys = 1,08 – 0,0695.ln(2,5) = 1,016
YR = 1 (bánh răng phay) KxF =1 (da < 400mm)
Do đó theo (6.2) và (6.2a/93):
MPa
K
Y
Y XF
S
R
F
F 5
,
257
1
016
,
1
1
252
1
1
Tương tự tính được MPa
F 7
,
241
2
Thay các giá trị vừa tính được vào công thức trên:
MPa
F
F 5
,
257
25
,
131
5
,
2
232
,
96
3
,
54
7
,
3
960
,
0
585
,
0
9
,
1
77
,
217134
2
1
1
MPa
F
F 7
,
241
7
,
127
7
,
3
6
,
3
25
,
131
2
2
e/ Kiểm nghiệm răng về quá tải.
13. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
13
Theo (6.48/110) với Kqt = 85
.
0
max
T
T
MPa
K H
qt
H
H 1260
47
,
766
85
.
0
36
,
831 max
max
1
Theo (6.49/110)
MPa
MPa
K F
qt
F
F 464
5625
,
111
85
,
0
25
,
131 max
1
1
max
1
MPa
MPa
K F
qt
F
F 360
545
,
108
85
,
0
7
,
127 max
2
2
max
2
g/ Các thông số và kích thước bộ truyền
Thông số Bánh chủ động Bánh bị động
Khoảng cách trục aw1 = 200 mm
Moodun pháp m = 2,5 mm
Chiều rộng vành răng bw = 60 mm
Tỉ số truyền um = 3.157
Góc nghiên của răng 0
10
Số răng bánh răng Z1 =38 Z2 = 120
Hệ số dịch chỉnh x1 = 0 x2 = 0
Đường kính vòng chia d1 = 96,202 mm d2 = 303,79mm
Đường kính đỉnh răng da1 = 240,5 mm da2 = 308,79 mm
Đường kính đáy răng df1 = 89,952 mm df2 = 297,74mm
4. Tính bộ truyền cấp chậm:
a. xác định sơ bộ khoảng cách trục:
Tương tự
3
2
2
2
1
2
.
.
.
).
1
.(
ba
H
H
a
w
u
K
T
u
K
a
mm
250
4
,
0
.
64
,
2
.
8
,
481
0529
,
1
.
652500
).
1
64
,
2
.(
5
,
49 3
2
Trong đó theo bảng 6.6/97, chọn 4
,
0
ba
; với răng thẳng
14. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
14
Ka = 49,5; theo (6.16/97) 771
,
0
1
64
,
2
4
,
0
53
,
0
bd
, do đó theo
bảng 6.7/98:
529
,
1
H
K (sơ đồ 5); u2 = 2,64
Ta có T2 = 652500 Nmm
Lấy mm
aw 250
2
b. Xác định các thông số ăn khớp.
m = (0,01..........0,02).aw2 = 2,5..........4,96
Theo quan điểm thống nhất hóa trong thiết kế, chọn modun tiêu
chuẩn của bánh răng cấp chậm bằng modun ở cấp nhanh m = 2,5
5
,
54
)
1
64
,
2
.(
5
,
2
250
2
)
1
.(
.
2 2
1
u
m
a
Z w
Lấy Z1 = 54, Z2 = 2,64.54 = 144
Lấy Z2 = 144
Do đó mm
Z
Z
m
aw 5
,
247
2
)
144
54
(
5
,
2
2
)
( 2
1
Lấy aw2 = 250mm
Do đó cần dịch chỉnh để tăng khoảng cách trục từ 247,5 lên 250
Tính hệ số dịch tâm theo (6.22/100)
1
)
144
54
(
5
,
0
5
,
2
250
)
(
5
,
0 2
1
2
Z
Z
m
a
Y w
Theo (6.23/100)
024
,
10
144
54
1
1000
100
t
y
Z
Y
K
Theo bảng 6.10°/110 tra được Kx = 0,840
Do đó theo (6.24/100) hệ số giảm đỉnh răng
166
,
0
1000
)
144
54
(
840
,
0
1000
t
x Z
K
y
Theo (6.25/100) tổng hệ số dịch chỉnh
166
,
1
166
,
0
1
y
y
Xt
Theo (6.26/101), hệ số dịch chỉnh bánh 1
15. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
15
355
,
0
)
54
144
(
1
54
144
66
,
1
5
,
0
5
,
0 1
2
1
t
t
Z
y
Z
Z
X
x
Hệ số dịch chỉnh bánh 2:
x2 = xt - x1 = 1,166 – 0,355 = 0,811
Theo (6.27/101) góc ăn khớp.
0
0
2
533
,
21
9302
,
0
250
2
20
cos
5
,
2
)
54
144
(
2
cos
tw
t
tw
w
a
m
Z
Cos
c. kiểm nghiệm số răng về độ bền tiếp xúc.
Theo (6.33/105)
2
2
1
.
.
1
.
.
.
2
.
.
.
w
m
w
m
H
H
M
H
d
u
b
u
K
T
Z
Z
Z
Theo 6.5/96 3
1
274MPa
ZM
Theo (6.34/105)
711
,
1
533
,
21
2
sin
1
2
2
sin
cos
2
tw
b
H
Z
Với bánh răng thẳng, dùng (6.36a/105) để tính
Z .
856
,
0
3
798
,
1
4
3
4
Z
798
,
1
144
1
54
1
2
,
3
88
,
1
1
1
2
,
3
88
,
1
2
1
Z
Z
Đường kính vòng lăn bánh nhỏ.
mm
u
a
d
m
w
w 36
,
136
1
66
,
2
250
2
1
2 2
1
Theo (6.40/106), vận tốc vòng
16. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
16
s
m
n
d
V w
/
088
,
1
60000
8
,
152
36
,
136
14
,
3
60000
2
1
Theo bảng (6.13/106) chọn cấp chính xác là cấp 9, do đó theo
bảng (6.16/107), g0 = 73, theo (6.42/107),
619
,
4
666
,
2
250
088
,
1
73
006
,
0
2
0
m
w
H
H
u
a
v
g
V
Trong đó, theo bảng (6.15/107), 006
,
0
H
049
,
1
1
0529
,
1
652500
2
36
,
136
100
619
,
4
1
2
1
1
1
H
H
w
w
H
Hv
K
K
T
d
b
V
K
Với
100
250
4
,
0
w
ba
w
w
w
ba
a
b
a
b
1
,
1
1
049
,
1
529
,
1
H
Hv
H
H K
K
K
K
Thay các giá trị vừa tính được vào (6.33)
MPa
H 398
36
,
136
.
66
,
2
100
1
66
,
2
1
,
1
652500
2
856
,
0
711
,
1
274 2
Theo (6.1), với v = 1,088 m/s, Zv = 1; với cấp chính xác động học
là 9, chọn cấp chính xác về mức tiếp xúc là 9; khi đó cần gia công độ
nhám m
40
........
10
Rz , do đó ZR = 0,9; với da < 700mm, KxH = 1 do
đó theo (6.1) và (6.1a/93).
MPa
K
Z
Z xH
R
v
H
H 6
,
433
1
09
,
1
8
,
418
Như vậy
H
H
d. Kiểm nghiệm răng về độ bền uốn. Theo (6.43/108)
17. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
17
m
d
b
Y
Y
Y
K
T
w
w
F
F
F
1
1
1
2
2
Theo bảng 6.7/98, 0858
,
1
F
K , theo bảng 6.14/107 với v =
1,088<2,5 m/s và cấp chính xác là 9, 37
,
1
F
K
Theo (6.47/109)
469
,
8
66
,
2
250
088
,
1
73
011
,
0
0
u
a
v
g
v w
F
F
Trong đó theo 6.15/107: 011
,
0
F
, theo bảng 6.16/107: 73
0
g ; theo
6.46/109
064
,
1
37
,
1
.
0858
,
1
.
652500
.
2
36
,
136
.
100
.
469
,
8
1
2
1
2
1
F
F
w
w
F
Fv
K
K
T
d
b
v
K
Do đó: 582
,
1
064
,
1
.
37
,
1
.
0858
,
1
Fv
F
F
F K
K
K
K
Với 556
,
0
798
,
1
1
1
798
,
1
Y
Với 974
,
0
140
63
,
3
1
,
63
,
3 0
Y
Số răng tương đương
54
997
,
0
54
cos 3
3
1
1
Z
ZV
145
997
,
0
144
cos 3
3
2
2
Z
ZV
Theo bảng 6.18/109 ta được 47
,
3
,
52
,
3
,
3 2
1
F
F Y
Y
Với m = 2,5mm, Ys = 1,08 – 0,0695.ln(2,5) = 1,016
YR = 1 (bánh răng phay) KxF =1 (da < 400mm)
Do đó theo (6.2) và (6.2a/93):
18. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
18
MPa
K
Y
Y XF
S
R
F
F 5
,
257
1
016
,
1
1
252
1
1
Tương tự tính được MPa
F 7
,
241
2
Thay các giá trị vừa tính được vào công thức trên:
MPa
F
F 5
,
257
03
,
107
5
,
2
36
,
136
100
52
,
3
974
,
0
556
,
0
582
,
1
652500
2
1
1
MPa
F
F 7
,
241
5
,
105
52
,
3
47
,
3
03
,
107
2
2
e/ Kiểm nghiệm răng về quá tải.
Theo (6.48/110) với Kqt = 85
.
0
max
T
T
MPa
K H
qt
H
H 1260
47
,
766
85
.
0
36
,
831 max
max
1
Theo (6.49/110)
MPa
MPa
K F
qt
F
F 464
97
,
90
85
,
0
03
,
107 max
1
1
max
1
MPa
MPa
K F
qt
F
F 360
29
,
89
85
,
0
5
,
105 max
2
2
max
2
d. Các thông số và kích thướt bộ truyền
Thông số Bánh chủ động Bánh bị động
Khoảng cách trục aw2 = 250mm
Modun m = 2,5mm
Chiều rộng vành răng bw = 100mm
Tỉ số truyền u = 2,66
Góc nghiêng răng 0
Số răng bánh răng Z1 = 54 Z2 = 144
Hệ số dịch chỉnh x1 = 0,355 x2 = 0,811
Đường kính chia d1 = 135mm d2 = 360mm
Đường kính đỉnh răng da1 = 140,95mm da2 = 368,22 mm
Đường kính đáy răng df1 =130,52 mm df2 = 357,8 mm
19. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
19
CHƯƠNG IV: THIẾT KẾ TRỤC VÀ THEN
I. Thiết kế trục
➣Tải trọng chủ yếu tác dụng lên trục là moment xoắn và các lực
tác dụng khi ăn khớp trong bộ truyền bánh răng, lực căng đai, lực căng
xích, lực lệch tâm do sự không đồng trục khi lắp hai nửa khớp nối di
động.
1. Chọn vật liệu chế tạo
Thép 45 toi cải thiện , có MPa
b 800
, ứng suất xoắn cho
phép MPa
30
..
..........
15
.
2. Xác định sơ bộ đường kính trục
3
2
,
0
k
k
T
d
a. Trục 1
Với T1 = 218484 Nmm, MPa
20
1
mm
T
d
3
,
67
20
2
,
0
218484
20
2
,
0
3
3
1
1
Chọn d1 = 70mm
b. Trục 2
T2 = 652500 Nmm,
MPa
25
mm
T
d
7
,
50
25
2
,
0
652500
24
2
,
0
3
3
2
2
Chọn d2 = 55 mm
c. Trục 3
20. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
20
T3 = 1497112 Nmm, MPa
30
mm
T
d
9
,
62
30
2
,
0
1497112
30
2
,
0
3
3
3
3
Chọn d3 = 65 mm
• Từ các đường kính sơ bộ ta tính được gần đúng đường kính ổ lăn
bảng 10.2/189.
d1 = 70mm => b1 = 35mm
d2 = 55 mm => b2 = 29 mm
d3 = 65 mm => b3 = 33 mm
• Chiều dài mayơ của các bánh răng trụ
Trục 1: lm1 = 1,4 . 70 = 98 mm
Trục 2: lm2 = 1,4 . 55 = 77 mm
Trục 3: lm3 = 1,4 . 65 = 91 mm
• Trị số của các khoảng cách k1, k2, k3 và hn. Từ bảng 10.3/189, ta
chọn:
➣ k1 = 12: là khoảng cách từ chi tiết quay đến thành trong của hộp
giảm tốc hoặc khoảng cách giửa các chi tiết quay.
➣ k2 = 10: là khoảng cách từ mặt mút ổ đến thành trong của hộp.
➣ k3 = 15: là khoảng cách từ mặt mút của chi tiết quay đến nắp ổ.
➣ hn = 18: là chiều cao nắp ỏ và đầu bulông.
3. Xác định các kích thước sơ bộ trên các trục và giữa các ổ lăn.
Trục 2: l22 = 0,5. (b0 + lm22) + k1 + k2
= 0,5. (29 + 77) + 12 + 10
= 75 mm
l23 = l22 + (lm22 + lm23). 0,5 + k1
= 75 + (77+77). 0,5 + 12
= 164 mm
L21 = l23 + (lm23 + b0). 0,5 + k1 + k2
= 164 + (77+29). 0,5 + 12 +10 = 239 mm
21. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
21
Trục 1: l12 = l23 = 164 mm
l11 = l21 = 239 mm
Lc1 = 0,5.(lm1 + b0) + k3 + hn
= 0,5.(98 + 35) +15 + 18
= 99,5 mm
Trục 3: l32 = l22 = 75 mm
l31 = l11 = l21 = 239 mm
lc3 = 0,5.lm3 + k3+ 0,5b3 + hn
= 0,5.91+15+18+0,5.33
= 95 mm
4. Xác định điểm đặt trị số và chiều của các lực từ chi tiết quay tác
dụng lên trục.
a. Thiết kế trục 1
• Lực từ bộ truyền đai
Góc của dây đai hợp với phương x
0
20
• Lực do đai tác dụng lên trục 4.21/64:
Fr = )
2
(
.
.
.
2 1
0
Sin
Z
F =2235,8 N
Suy ra:
N
F
F
N
F
F
r
dy
r
dx
6
,
764
20
sin
.
8
,
2235
sin
9
,
2100
20
cos
8
,
2235
cos
0
0
• Lực từ bánh răng tác dụng lên trục I 10.5/186.
12
12
12
12
12
12 t
x F
cb
cq
r
r
F
Với lực vòng:
N
d
T
F
w
t 8
,
5005
29
,
87
218483
2
2
1
1
12
➣ cq12 = 1 do bánh 1 quay ngược chiều kim đồng hồ
➣ cb12 = 1 do bánh 1 là bánh chủ động.
22. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
22
➣ hr = -1 do bánh răng 1 là bánh răng trái
=> Fx12 = 1 . 1 . 1 . 5005,8 = 5005,8 N
cos
12
12
12
12
12
tw
t
y
tg
F
r
r
F
N
tg
2
,
2266
)
155
,
13
cos(
)
79
,
23
(
8
,
5005
1
tg
F
h
cb
cq
F t
r
z
12
12
12
12
12
N
tg
9
,
1169
)
155
,
13
(
.
8
,
5005
1
1
1
Tính phản lực tại các gối đỡ.
d1=96 mm, d2=304 mm
N
R
R
F
F
m
x
B
Bx
rx
x
y
A
5
,
6410
239
5
,
338
.
9
,
2100
164
8
,
5005
0
239
5
,
338
.
164
.
0 12
N
R
F
F
F
m
By
z
ry
y
x
A
237
239
48
.
9
,
1169
5
,
338
.
6
,
764
164
.
2
,
2266
0
48
.
5
,
338
.
164
.
0 12
12
N
R
F
F
R
R
R
F
F
x
Bx
rx
x
Ax
Bx
A
rx
x x
2
,
696
5
,
6410
9
,
2100
8
,
5005
0
0
12
12
23. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
23
N
R
R
F
R
F
y
y
A
Ay
Y
By
ry
6
,
1029
2
,
2266
472
6
,
764
0
0 12
Tính đường kính ngỗng trục tại các tiết diện.
Tại A:
2
1
2
2
75
,
0 T
M
M
M y
x A
A
A
= 0
0
1
,
0
3
td
A
M
d
Chọn dA = 0
Tại B:
24. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
24
2
1
2
2
75
,
0 T
M
M
M By
Bx
B
2
2
2
2
285697
218483
75
,
0
55
,
200084
7
,
76077 Nmm
Chọn dB = 35mm
Tại bánh răng 1-2:
2
2
2
2
2
1
2
2
1
2
2
1
2
1
5
,
315383
218483
75
,
0
114176
6
,
225009
75
,
0
Nmm
T
My
Mx
M
mm
M
d đ
84
,
36
63
1
,
0
5
,
315383
1
,
0
3
3
2
1
Chọn d1-2 = 40mm
Tại bánh đai:
2
2
2
1
2
2
189212
218483
75
,
0
75
,
0
Nmm
T
M
M
M rx
ry
đ
mm
M
d đ
đ 5
,
27
90
1
,
0
189212
1
,
0
3
3
Chọn dđ = 30mm
b. thiết kế trục 2
N
F
F
N
F
F
N
F
F
z
z
y
y
x
x
9
,
1169
2
,
2266
8
,
5005
12
23
12
23
12
23
mm
M
d td
B 66
,
35
63
1
,
0
285697
1
,
0
3
3
25. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
25
N
d
T
F
F
cb
cq
r
r
F
w
t
t
x
9570
36
,
136
652500
2
2
2
2
22
22
22
22
22
22
22
Cq22 = -1: do bánh răng quay cùng chiều kim đồng hồ
Cb22 = 1: do bánh 1 là bánh chủ động.
=> Fx22 = 1 .(-1) . 1 . 9570 = - 9570N
cos
22
22
22
22
22
tw
t
y
tg
F
r
r
F
0
0
22
63
,
3
31
,
20
tw
N
tg
Fy 3548
)
63
,
3
cos(
)
31
,
20
(
9570
1
22
Tính phản lực tại các gối đỡ.
N
R
F
R
F
F
m
Fy
Z
Fy
y
y
x
E
7
,
1185
239
75
.
3548
152
.
9
,
1169
164
.
2
,
2266
0
152
.
239
.
164
75
0 23
23
22
N
R
F
F
R
R
F
F
R
y
Fy
y
y
Ey
Fy
y
y
Ey
5
,
2467
3548
7
,
1185
2
,
2266
0
0
22
23
23
22
26. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
26
N
R
R
F
F
m
Fx
Fx
x
x
y
E
6438
239
164
.
8
,
5005
75
.
9570
0
239
164
75
0 23
22
N
R
F
F
R
R
F
F
R
Fx
Fx
x
x
Ex
Fx
x
x
Ex
8
,
8137
6438
8
,
5005
9570
0
0
23
22
23
22
27. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
27
Tính đường kính ngỗng trục tại các tiết diện.
Tại E: ME = 0 => dE = 0
Tại bánh răng 2-2
Nmm
T
M
M
M Y
X
8
,
852099
652500
.
75
,
0
610335
5
,
185062
75
,
0
2
2
2
2
2
2
22
2
22
2
2
mm
M
d 33
,
51
63
1
,
0
8
,
852099
1
,
0
3
3
2
2
2
2
Chọn d2-2 = 55 mm
Tại bánh răng 2-3
Nmm
T
M
M
M X
3
,
748578
652500
.
75
,
0
482850
5
,
88927
75
,
0
2
2
2
2
2
23
2
23
3
2
mm
M
d 1
,
49
63
1
,
0
3
,
748578
1
,
0
3
3
3
2
3
2
Chọn d2-3 = 50 mm
Tại F:
MF = 0 => dF = 0
c. Thiết kế trục 3
N
F
F
N
F
F
y
y
x
x
3548
9570
22
32
22
32
Tính phản lực tại các gối đỡ.
N
R
F
R
m
Hy
Y
Hy
x
G
4
,
1113
239
75
.
3548
0
75
239
.
0 32
28. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
28
N
F
R
R
R
F
R
y
Y
Hy
Gy
Hy
y
Gy
6
,
2434
3584
4
,
1113
0
0
32
32
N
F
R
R
F
m
x
Hx
Hx
x
y
G
3003
239
75
.
9570
239
75
.
0
239
.
75
.
0
32
32
N
R
F
R
R
R
F
x
Hx
x
Gx
Hx
Gx
x
6567
3003
9570
0
0
32
32
29. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
29
30. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
30
Tính đường kính ngỗng trục tại các tiết diện.
Tại G:
Nmm
T
M
M
M Gy
Gx
G
1296537
1497112
75
,
0
75
,
0
2
2
3
2
2
mm
M
d G
G 59
63
1
,
0
1296537
1
,
0
3
3
Chọn dE = 60 mm
Tại bánh răng 3-2:
Nmm
T
M
M
M Y
X
1398903
1497112
75
,
0
492525
182595
75
,
0
2
2
2
2
3
2
32
2
32
2
3
mm
M
d 55
,
60
63
1
,
0
1398903
1
,
0
3
3
2
3
2
3
Chọn d3-2 = 65 mm
Tại F:
MF = 0 => dF = 0
Tại khớp nối: Ta chọn dkn = 60mm
5. Tính chiều dài mayơ ở bánh đai và bánh răng trụ.
➢Trục 1:
Tại bánh răng 1-2: d12 = 40mm => lm12 = 1,4 . 40 = 56mm
Tại bánh đai: dđ = 30mm => lmđ = 1,5 . 30 = 45mm
➢Trục 2:
Tại bánh răng 2-2: d22 = 55mm => lm22 = 1,4 . 55 = 77mm
Tại bánh răng 2-3: d23 = 50mm => lm23 = 1,4 . 50 = 70mm
➢Trục 3:
Tại bánh răng 3-2: d32 = 65mm => lm32 = 1,4 . 65 = 91mm
Tại khớp nối có trục đàn hồi:
dkn = 60mm => lmkn = 1,4 . 60 = 84mm
31. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
31
II. Tính toán chọn then
Ta chọn then bằng theo TCVN cho tất cả các mối ghép then.
Chọn tiết diện, rảnh then, chiều dài then theo TCVN 2261-77.( tra bảng
9.1a/173)
Điều kiện bền dập trên 2 mặt của then khi làm việc được tính theo
công thức(9.1/173)
d
t
d
t
h
l
d
T
1
2
Điều kiện bền cắt của then:(9.2/173)
c
t
c
b
l
d
T
2
Mayơ làm bằng thép, mối ghép chịu tải trọng va đập nhẹ, ta chọn
MPa
d 100
.(9.15/178)
Ta không cần kiểm nghiệm theo độ bền cắt vì điều kiện này được
thỏa mãn khi chọn tiết diện then theo tiêu chuẩn.
1. Tính cho trục 1.
Moment xoắn cần truyền: T1 = 218483 Nmm
Lắp 1 then
Vị trí d (mm) b x h (mm) t1 (mm) lt (mm) MPa
d
d12 40 12 x 8 5 50
d
8
,
72
dđ 30 8 x 7 4 50
d
1
,
97
Vậy các then trên trục 1 đều đảm bảo đủ bền khi tăng chiều dài mayo
lmđ = 55 mm
2. Tính cho trục 2.
Moment xoắn cần truyền: T2 = 652500 Nmm
Lắp 1 then
Vị trí d (mm) b x h (mm) t1 (mm) lt (mm) MPa
d
d22 55 16 x 10 6 70
d
7
,
84
d23 50 14 x 9 5,5 63
d
3
,
75
Vậy các then trên trục 2 đảm bảo đủ bền
Tính cho trục 3.
32. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
32
Moment xoắn cần truyền: T3 = 1497112 Nmm
Ta lắp 2 then lệch nhau 180 0
mỗi then chịu 0,75.T3 =1122834 Nmm
Vị trí d (mm) b x h (mm) t1 (mm) lt (mm) MPa
d
d32 65 18 x 11 7 90
d
96
,
95
dkn 60 18 x 11 7 100
d
5
,
93
Ta cần tăng lm32 = 95mm
Lđh = 105mm
Vậy các then trên trục 3 đều đảm bảo đủ bền
4. kiểm nghiệm độ bền trục.
Hệ số an toàn của trục được tính theo công thức. (10.18/358)
S
S
S
S
S
S
r
2
2
Trong đó
S
S , lần lượt là hệ số an toàn chỉ xét riêng cho ứng
suất uốn và ứng suất xoắn ,được tính theo công thức:
m
a
K
S
1
(10.19/358)
m
a
K
S
1
(10.20/358)
1
: giới hạn mỏi uốn của vật liệu (10.21/358)
2
1
360
800
5
,
0
4
,
0
5
,
0
4
,
0
Nmm
b
1
: giới hạn mỏi xoắn của vật liệu. (10.21/358)
2
1 200
800
25
,
0
22
,
0
25
,
0
22
,
0 Nmm
b
Với b
là giới hạn bền của vật liệu
a
: biên độ ứng suất uốn. Do trục quay nên ứng suất uốn thay đổi theo
chu kỳ đôi xứng. (10.22/358)
0
;
max
m
a
W
M
Với W là moment cản uốn.
33. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
33
:
a
biên độ ứng suất xoắn.
Do trục quay 1 chiều nên ứng suất xoắn thay đổi theo chu kì mạch
động:
0
max
.
2
2 W
T
m
a
(10.23/358)
Với W0 là moment cản xoắn.
➣ Trục có 1 then: (bảng 10.6/196)
j
j
j
j
j
j
j
j
d
t
d
t
b
d
W
d
t
d
t
b
d
W
2
32
2
16
2
1
1
3
2
1
1
3
0
➣ Trục có 2 then: (bảng 10.6/196)
j
j
j
j
j
j
j
j
d
t
d
t
b
d
W
d
t
d
t
b
d
W
2
1
1
3
2
1
1
3
0
32
16
➣ Trục không có then: (bảng 10.6/196)
32
16
3
3
0
j
j
j
j
d
W
d
W
=0,1 ( hệ số ứng suất)
=0,1 hệ số sức bền mỏi (bảng 10.7/197)
= 1
Hệ số kích thước kể đến ảnh hưởng của kích thước tiết diện trục đến
giới hạn mỏi:
,
tra bảng (10.12/199)
Hệ số tập trung ứng suất thực,chọn:
34. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
34
K =2,01
K = 1,8
Bảng tổng hợp kết quả:
Thông số Trục 1 Trục 2 Trục 3
Mặt cắt ngang nguy hiểm
nhất
Tại ổ đỡ B Tại bánh răng
2-2
Tại bánh răng
3-2
T (Nmm) 218483 652500 1497112
)
(
2
2
Nmm
M
M
M y
x
214059,9 637774,9 525282,5
W (Nmm) 2290 14238 20440
0,88 0,79 0,76
0,81 0,75 0,8
W0 (Nmm) 4941 30572 47402
)
(MPa
a
93,4 44,79 25,69
)
(MPa
m
a
22,1 10,67 15,79
S 1,68 3,16 5,29
S 3,81 7,33 5,27
S 1,53 2,9 3,73
CHƯƠNG V: TÍNH TOÁN CHỌN Ổ LĂN
1. Tính ổ cho trục I
Các lực tác dụng lên trục I
Phản lực tại các gối đỡ: RAx = 696,2 N; RAy = 1029,6 N
RBx = 6410,5 N; RBy = 237 N
Lực dọc trục: Fa1 = FZ12 = 1169,9 N
Tổng phản lực tác dụng tại gối đỡ A:
N
R
R
R Ay
Ax
A 8
,
1242
6
,
1029
2
,
696 2
2
2
2
Tổng phản lực tác dụng tại gối đỡ B:
35. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
35
N
R
R
R By
Bx
B 8
,
6414
237
5
,
6410 2
2
2
2
Xét tỉ số: 941
,
0
8
,
1242
9
,
1169
A
a
R
F
Ta thấy: 3
,
0
941
,
0
5
,
1
A
a
R
F
Do vậy ta chọn ổ cho trục I là ổ bi đỡ chặn, để thuận tiện cho việc
lắp ráp và sửa chữa, ta chọn 2 ổ trên trục I cùng loại ổ bi.,tra bảng phụ
lục 212/263
Với d = 35 mm. cấp chính xác 0 và cỡ nặng hẹp, ta chọn theo tiêu
chuẩn GOST 831-75 :
Ký hiệu ổ: 66407
C = 45400 N
C0 = 33700 N
0
12
a. Kiểm nghiệm khả năng tải động của ổ
Khả năng tải của ổ được tính theo công thức:
C
L
Q
C m
d
Q: tải trọng động quy ước.
L: tuổi thọ tính bằng triệu vòng quay.
m: bậc đường cong mỏi.
Với ổ bi: m = 3
Mặt khác Lh là thời gian tuổi thọ của ổ bi, tính bằng thời gian
phục vụ của hộp giảm tốc: Lh = 300.7.16 = 33600 giờ
Số vòng quay n = 483 vòng/phút
n
L
Lh
60
106
728
,
973
10
483
60
33600
10
60
6
6
n
L
L h
(triệu vòng)
Q = (X.V.Fr + Y.Fat).Kt.Kd
(11.3/214)
Trong đó: X: hệ số tải trọng hướng tâm
Y: hệ số tải trọng dọc trục
V: hệ số kể đến vòng nào quay.
36. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
36
Với ổ vòng trong quay: V = 1
Kt: hệ số kể đến ảnh hưởng của nhiệt độ
Do nhiệt của hộp t < 1000C nên Kt = 1
:
d
K hệ số kể đến đặc tính của tải trọng tra bảng 11.3/215.
1
d
K (tải trọng va đập nhẹ không đáng kể)
Fa, Fr: tải trọng dọc trục và tải trọng hướng tâm tính toán
Để xác định Fa,Fr ta dựa vào sơ đồ sau:
Từ sơ đồ: A
B
Z
a S
S
F
F
12
Trong đó SB = e. RB; mà RB = 6414,8N
SA = e. RA; mà RA = 1242,8N
Với ổ bi đỡ chặn ta xét ti số:
0
C
Rr
ta có.
42
,
0
19
,
0
33700
8
,
6414
0
sb
B
B
e
C
R
Tương tự.
Tính: SB = 0,42 . 6414,8 = 2694,216 N
SA = 0,3 . 1242,8 = 372,84 N
Theo (11.5) trang 218.
FaA = SB – Fa1 = 2694,216 – 1169,9=1524,31 N
FaB = 2694,216 N
Vậy ta tính với giá trị: FaB = 2694,216 N
3
,
0
03
,
0
33700
8
,
1242
0
sb
A
A
e
C
R
37. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
37
* xét tỉ số
0
C
F
i a
để tìm ecx , trong bảng 11.4/215
Với i là dãy số con lăn trong ổ bi: i = 1
C0 là khả năng tải tỉnh của ổ C0 = 33700 N
079
,
0
33700
216
,
2694
1
0
C
F
i a
chọn e = 0,37
* Lập tỉ số
r
a
F
V
F
1
để so sánh với ecx từ đó rút ra X,Y trong bảng
11.4/215.
37
,
0
42
,
0
8
,
6414
.
1
216
,
2694
1
Cx
rB
a
e
R
V
F
=> XB = 0,45; Y B = 1,46
37
,
0
176
,
2
8
,
1242
.
1
216
,
2694
1
Cx
rA
a
e
R
V
F
=> X = 0,45; Y = 1,46
Thay các giá tri vào
QB = (0,45.1.6414,8 + 1,46.2694,216).1.1 = 6820,22 N
QA = (0,45.1.1242,8 + 1,46.2694,216).1.1 = 4492,82 N
QB > QA => nên chỉ cần kiểm nghiệm ổ B vì ổ này chịu tải lớn hơn
N
C
N
45400
C
24
,
63581
973,728
6414,8
C
C
d
3
d
dB
=> vậy ổ bi đỡ chặn trên trục I chưa thỏa mãn khả năng tải động.
Để đảm bảo tuổi thọ cho ổ lăn cũng như khả năng tải động của ổ ta chia
thời gian làm việc của ổ cho 2:
16800
2
33600
2
'
h
h
L
L ( giờ)
Số vòng quay của ổ
864
,
486
10
483
60
16800
10
60
6
6
'
'
n
L
L
h
(triệu vòng)
Ta tính lại Cd :
38. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
38
N
C
N
45400
C
43458
486,864
6414,8
C
C
d
3
d
dB
Vậy ổ bi trên trục 1 thòa mãn khả năng tải động .
Tính lại tuổi thọ của ổ bi:
1
,
10178
)
22
,
6820
45400
(
)
( 3
m
h
Q
C
L (giờ)
b. kiểm nghiệm ổ theo khả năng tải tĩnh.
Để tránh biến dạng dư, hoặc dính bề mặt tiếp xúc, thì ổ được chọn
cần phải thỏa mãn điều kiện: 0
0 C
Q (11.18/221)
C0: khả năng tải tỉnh của ổ.
Q0: tải trọng tĩnh quy ước.
Đối với ổ bi đỡ chặn: Q0 = X0.Fr + Y0.Fa
Trong đó X0, Y0: hệ số tải trọng hướng tâm và hệ số tải trọng dọc
trục.
Theo bảng 11.6/221 : X0 = 0,5; Y0 = 0,47
=> Q0 = 0,5. 6414,8 + 0,47. 2694,216 = 4473,68 N
Ta thấy: Q0 < C0=33700N
Như vậy ổ thỏa mãn về khả năng tải tĩnh.
2. Tính ổ cho trục II.
Các lực tác dụng lên trục II:
Phản lực tại gối đỡ: REx = 8137,8N; REy = 2467,5N
RFx = 6438N; RFy = 1185,7N
Lực dọc trục Fa2 = FZ23 = 1169,9 N
Tổng phản lực tác dụng tại gối đỡ E:
N
R
R
R Ey
Ex
E 6
,
8503
5
,
2467
8
,
8137 2
2
2
2
Tổng phản lực tác dụng tại gối đỡ F:
N
R
R
R Fy
Fx
F 2
,
6546
7
,
1185
6438 2
2
2
2
Ta chọn ổ bi đỡ chặn cho trục II, để thuận tiện cho việc lắp ráp và
sửa chữa, ta chọn 2 ổ trên trục II cùng loại ổ bi.
Với d = 50 mm. cấp chính xác 0 và cỡ trung hẹp, ta chọn:
Ký hiệu ổ: 4310; C = 56300 N; C0 = 44800 N;
0
12
a. Kiểm nghiệm khả năng tải động của ổ
Khả năng tải của ổ được tính theo công thức:
39. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
39
C
L
Q
C m
d
Q: tải trọng động quy ước.
L: tuổi thọ tính bằng triệu vòng quay.
m: bậc đường cong mỏi.
Với ổ bi: m = 3
Mặt khác Lh là thời gian tuổi thọ của ổ bi tính bằng thời gian phục
vụ của hộp giảm tốc: Lh = 300.7.16 = 33600 (giờ)
Số vòng quay n = 1528 vòng/phút
Gọi Lh là tuổi thọ của ổ bi tính bằng giờ: n
L
Lh
60
106
)
(
04
,
308
10
1528
60
33600
10
60
6
6
trieuvong
n
L
L h
Q = (X.V.Fr + Y.Fat).Kt.Kd
Trong đó: X: hệ số tải trọng hướng tâm
Y: hệ số tải trọng dọc trục
V: hệ số kể đến vòng nào quay.
Với ổ vòng trong quay: V = 1
Kt: hệ số kể đến ảnh hưởng của nhiệt độ
Do nhiệt của hộp t < 1000C nên Kt = 1
:
d
K hệ số kể đến đặc tính của tải trọng. 1
d
K (theo
11.3/215 tải trọng va đập nhẹ không đáng kể)
Fa, Fr: tải trọng dọc trục và tải trọng hướng tâm tính toán
Để xác định Fa,Fr ta dựa vào sơ đồ sau:
40. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
40
Sơ đồ tính lực hướng tâm và dọc trục tác dụng lên ổ
Từ sơ đồ: F
E
Z
a S
S
F
F
23
Trong đó SC = e. RE; mà RE = 8503,6 N
SD = e. RF; mà RF = 6546,2 N
Với ổ bi đỡ chặn ta xét tỉ số
0
C
Rr
:
48
,
0
189
,
0
44800
6
,
8503
0
sb
E
E
e
C
R
Tương tự.
45
,
0
146
,
0
44800
2
,
6546
0
sb
F
F
e
C
R
( dựa vào đồ thị xác định e trang 394 )
Tính: SE = 0,48 . 8503,6= 4081,728 N
SF = 0,45 . 6546,2 = 2945,79 N
Suy ra:
FaF = - 1169,9 + 4081,728 = 2911,728 N
FaE = 4081,728 N
Vậy ta tính với giá trị: FaE = 4081,728 N
* xét tỉ số
0
C
F
i a
để tìm ecx trong bảng 11.4/215
Với i là dãy số con lăn trong ổ bi: i = 1
C0 là khả năng tải tỉnh của ổ C0 = 44800 N
09
,
0
44800
728
,
4081
1
0
C
F
i a
chọn e = 0,41
Lập tỉ số
r
a
F
V
F
để so sánh với ecx từ đó rút ra X,Y .
41
,
0
48
,
0
6
,
8503
.
1
728
,
4081
Cx
rE
a
e
F
V
F
=> XE = 0,45; YE = 1,34
41
,
0
62
,
0
2
,
6546
728
,
4081
Cx
rF
a
e
F
V
F
=> XF = 0,45; YF = 1,34
41. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
41
Thay các giá tri vào
QE = (0,45.1.8503,6 + 1,34.4081,728).1.1 = 9296 N
QF = (0,45.1.6546,2 + 1,34. 4081,728).1.1 = 8415,3 N
QE > QF =>Do đó chỉ cần kiểm nghiệm cho ổ E vì ổ này chịu tải lớn
N
C
N 56300
3
,
68949
308,04
9296
C
C 3
d
dE
Vậy ổ bi đỡ chặn trên trục 2 chưa đảm bảo khả năng tải động.
Để đảm bảo tuổi thọ cho ổ lăn cũng như khả năng tải động của ổ ta tăng
cỡ ổ từ trung hẹp lên nặng hẹp :
KH : 66410
C=77600 N
C0 =61200 N
Tiến hành kiểm nghiệm như trên ta thấy ổ bi đỡ chặn trên trục II thỏa
mãn yêu cầu khả năng tải động.
b. kiểm nghiệm ổ theo khả năng tải tĩnh.
Để tránh biến dạng dư hoặc dính bề mặt tiếp xúc, thì ổ được chọn
cần phải thỏa mãn điều kiện: 0
0 C
Q
C0: khả năng tải tỉnh của ổ.
Q0: tải trọng tĩnh quy ước.
Đối với ổ bi đỡ chặn: Q0 = X0.Fr + Y0.Fa
Trong đó X0, Y0: hệ số tải trọng hướng tâm và hệ số tải trọng dọc
trục.
Theo bảng (11.6/221): X0 = 0,5; Y0 = 0,47
=> Q0 = 0,5. 8503,6 + 0,47.4081,728 = 6170,2 N
Ta thấy: Q0 < C0=61200N
Như vậy ổ thỏa khả năng tải tĩnh.
3. Tính ổ cho trục III.
Các lực tác dụng lên trục III:
Phản lực tại gối đỡ: RGx =6577 N; RGy = 2434,6 N
RHx = 3003 N; RHy = 1113,4 N
Lực dọc trục Fa3 = 0 N
Tổng phản lực tác dụng tại gối đỡ G:
N
R
R
R Gy
Gx
G 76
,
7003
6
,
2434
567
6 2
2
2
2
Tổng phản lực tác dụng tại gối đỡ H:
42. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
42
N
R
R
R Hy
Hx
F 75
,
3202
4
,
1113
3003 2
2
2
2
Do không có lực dọc trục nên ta chọn ổ cho trục III là ổ bi đỡ, để
thuận tiện cho việc lắp ráp và sửa chữa, ta chọn 2 ổ trên trục III cùng
loại ổ bi.Tra bảng phụ lục 27/254:
Với d = 60 mm. cấp chính xác 0 và cỡ nặng hẹp, ta chọn:
Ký hiệu ổ: 412
C = 85600 N
C0 = 71400 N
b. Kiểm nghiệm khả năng tải động của ổ
Khả năng tải của ổ được tính theo công thức:
C
L
Q
C m
d
Q: tải trọng động quy ước.
L: tuổi thọ tính bằng triệu vòng quay.
m: bậc đường cong mỏi.
Với ổ bi: m = 3
Mặt khác Lh là thời gian tuổi thọ của ổ bi tính bằng thời gian phục vụ
của hộp giảm tốc:
Lh = 300.7.16 = 33600 (giờ)
Số vòng quay n = 57,57 vòng/phút
Gọi Lh là tuổi thọ của ổ bi tính bằng giờ:
n
L
Lh
60
106
)
(
06
,
116
10
57
,
57
60
33600
10
60
6
6
trieuvong
n
L
L h
Q = (X.V.Fr + Y.Fat).Kt.Kd
Trong đó:
X: hệ số tải trọng hướng tâm
Y: hệ số tải trọng dọc trục
V: hệ số kể đến vòng nào quay.
Với ổ vòng trong quay: V = 1
Kt: hệ số kể đến ảnh hưởng của nhiệt độ
43. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
43
Do nhiệt của hộp t < 1000C nên Kt = 1
:
d
K hệ số kể đến đặc tính của tải trọng. 1
d
K (tải trọng va
đập nhẹ không đáng kể)
Fa, Fr: tải trọng dọc trục và tải trọng hướng tâm tính toán
Để xác định Fa,Fr ta dựa vào sơ đồ sau:
Sơ đồ tính lực hướng tâm và dọc trục tác dụng lên ổ
Từ sơ đồ: 0
a
F
Trong đó RG = 7003,76 N
RH = 3200,75 N
Do Fa = 0, nên X = 1; Y = 0
Thay các giá tri vào, ta được:
QG = (1.1.7003,76).1.1 = 7003,76 N
QH = (1.1.3202,75 ).1.1= 3202,75 N
QG > QH => Do đó chỉ cần kiểm nghiệm cho ổ g vì ổ này chịu tải lớn.
N
C
N 85600
2
,
34163
116,06
7003,76
C
C 3
d
dG
=> Ổ bi đỡ trên trục III thỏa mãn khả năng tải động.
b. Kiểm nghiệm ổ theo khả năng tải tĩnh.
Để tránh biến dạng dư hoặc dính bề mặt tiếp xúc, thì ổ được chọn
cần phải thỏa mãn điều kiện: 0
0 C
Q
C0: khả năng tải tỉnh của ổ.
Q0: tải trọng tĩnh quy ước.
Đối với ổ bi đỡ: Q0 = X0.Fr + Y0.Fa
Trong đó X0, Y0: hệ số tải trọng hướng tâm và hệ số tải trọng dọc
trục.
Theo bảng (11.6/221):
X0 = 0,5
Y0 = 0,47
44. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
44
=> Q0 = 0,5. 7003,76 = 3501,88 N
Ta thấy: Q0 < C0=71400 N
Như vậy ổ thỏa khả năng tải tĩnh.
Bảng thông số các ổ lăn đã chọn:
Stt Ký hiệu d(mm) D(mm) b(mm) r(mm) r1(mm) C(kN) C0(kN)
1 66407 35 100 25 2,5 1,2 45,4 33,7
2 66410 50 130 31 3 2 77,6 61,2
3 412 60 150 35 3,5 85,6 71,4
CHƯƠNG VI: TÍNH KẾT CẤU VỎ HỘP
VÀ BÔI TRƠN
I. TÍNH KẾT CẤU VỎ HỘP.
Chỉ tiêu của vỏ hộp giảm tốc là độ cứng cao và khối lượng nhỏ.
Chọn vật liệu để đúc hộp giảm tốc là gang xám có kí hiệu GX 15-32.
Chọn bề mắt ghép nắp và thân đi qua tâm trục.
Các kích thước cơ bản là :
1. Các kích thước của các phần tử cấu tạo nên hộp giảm tốc đúc.
Các kích thướt cơ bản được trình bày ở bảng sau:
Tên gọi Biểu thức tính toán
Chiều dày: Thân hộp,
Nắp hộp, 1
mm
s
m
a
1
,
8
9
.
9
,
0
9
,
0
/
6
9
3
200
03
,
0
3
03
,
0
1
(a: là
khoảng cách tâm)
Gân tăng cứng: Chiều dày, e
Chiều cao, h
Độ dốc
9
2
,
7
1
8
,
0
e ,chọn e = 9 mm
mm
h 45
5
Khoảng 20
Đường kính:
Bulông nền, d1
Bulông cạnh ổ, d2
Bulông ghép bíchnắp và thân, d3
Vít ghép lắp ổ, d4
Vít ghép lắp cửa thăm dầu, d5
d1 = 0,04.a + 10 = 0,04 . 200 + 10=18mm
=>d1=18 mm >12mm
d2 = (0,7 0,8).d1 = 14 mm
d3 = (0,8 0,9).d2; chọn d3 = 12 mm
d4 = (0,6 0,7).d2; chọn d4 = 9 mm
d5 = (0,5 0,6).d2; chọn d5 = 8 mm
45. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
45
Mặt bíchghép nắp và thân:
Chiều dày bíchthân hộp, S3
Chiều dày bíchnắp hộp, S4
Bề rộng bíchnắp hộp, k3
S3 =(1,4 1,5).d3; chọn S3 = 18 mm
S4 =(0,9 1).S3; chọn S4 = 17 mm
K3 = K2 – (3 5)mm = 47- 4 = 43 mm
Kích thướt gối trục:
Đường kính ngoài và tâm lổ vít, D3,D2
Bề rộng mặt ghép bulông cạnh ổ: K2
Tâm lổ bulông cạnh ổ: E2 và C ( k là
khoảng cách từ tâm bulông đến mép
lổ)
Chiều cao h
Xác định theo kích thước nắp ổ hoặc tra b18.2/88
K2 =E2+R2+(3 5)mm=22,4+19,6+=45mm
E2 = 1,6.d2 = 1,6 . 14 = 22,4 mm
R2 = 1,3.d2 = 1,3 . 14 = 19,6 mm
mm
D
C 70
2
140
2
3
D3 = D + 4,4.d4 = 100 + 4,4 . 9 =108 mm
h: phụ thuộc vào lổ bulông và kích thước mặt
tựa định theo kết cấu
Mặt đế hộp:
Chiều dày: khi không có phần lồi S1
Bề rộng mặt đế hộp, K1 và q
S1 = (1,3 1,5)d1 = 27mm
K1 = 3.d1 = 54 mm,
q = K1 + 2 =72 mm
Khe hở giửa các chi tiết:
Giữa bánh răng và thành trong hộp
Giữa đỉnh bánh răng lớn với đáy hộp
Giữa mặt bên các bánh răng với nhau
mm
mm
mm
9
45
5
3
10
2
,
1
1
2
1
1
Số lượng bulông nền Z 5
,
4
200
900
300
200
B
L
Z
Chọn Z = 6
2. Một số kết cấu khác liên quan đến cấu tạo vỏ hộp
a. Vòng móc (tay nâng):
Để nâng và vận chuyển hộp giảm tốc (khi gia công, lắp ghép…)
trên nắp và thân thường lắp thêm bulông vòng hoặc móc vòng. Kích
thước bulông vòng có thể được xác định như sau:
Chiều dài vòng móc: 27
18
9
3
2
3
2
S
Chọn S = 20 mm
Đường kính 36
27
4
3
d
Chọn d = 30 mm
b. Chốt định vị.
46. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
46
l
Cx45°
d
d
Mặt ghép giữa nắp và thân nằm trong mặt phẳng chứa đường tâm
các trục. Lỗ trụ (đường kính D) lắp ở trên nắp và thân hộp được gia
công đồng thời. Để đảm bảo vị trí tương đối của nắp và thân, trước và
sau khi gia công cũng như khi lắp ghép, dùng 2 chốt định vị. Nhờ có
chốt định vị. Nhờ có chốt định vị, khi xiết bu lông không làm biến dạng
vòng ngoài của ổ. Chọn chốt định vị hình côn, kích thước tra bảng 18-
4a (tr.90) với:
D = 8mm, c = 1,2 mm, l =( 16 160)mm
c. Cửa thăm.
Để kiểm tra, quan sát các chi tiết máy trong hộp khi lắp ghép và
để đổ dầu vào hộp, trên đỉnh hộp có làm cửa thăm. Cửa thăm được đậy
bằng nắp. Trên nắp có thể lắp thêm nút thông hơi. Chọn kích thước cửa
thăm theo bảng 18-5 (tr.92)
A B A1 B1 C K R Vít Số lượng
100 75 150 100 125 87 12 M8 x 22 4
d. Nút thông hơi:
Khi làm việc, nhiệt độ trong hộp tăng lên. Để giảm áp suất và điều hòa
không khí bên trong và bên ngoài hộp. Người ta dùng nút thông hơi.
K
B
A
A
C B
R
47. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
47
L
m
D
d
b
S
D
ØG
N
C
D
E
O
P
R
M
L
I
ØA
R
B
ØA
ØQ
H
K
6 lô
Ø3
Nút thông hơi thường được lắp trên nắp cửa thăm hoặc ở vị trí cao nhất
của nắp hộp.
Tra bảng trang 18-6 (tr.93) chọn:
A B D E G H I K L M N O P Q R S
M27 x 2 15 15 45 36 32 6 4 10 8 22 6 32 18 36 32
e. Nút tháo dầu:
Sau một thời gian làm việc, dầu bôi trơn chứa trong hộp bị dẩn
( do bụi bậm và hạt mài), hoặc bị biến chất, do đó cần phải thay dầu
mới. Để tháo dầu cũ, ở đáy hộp có nút tháo dầu. Ta chọn nút tháo dầu
trụ có kết cấu và kích thước như sau:
Tra bảng 18-7 (tr.93)
d b m f L c q D S D0
M20 x 2 15 9 3 28 2,5 17,8 30 22 25,4
48. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
48
Ø18
Ø12
6
30
L
3
1x45°
6
Ø5
3
1x45°
3
f. Que thăm dầu:
Có kích thước như hình:
g. Vòng chắn dầu:
Vòng gồm 3 rảnh tiết diện tam giác có góc ở đỉnh là 600. Khoảng
cách giữa các đỉnh là 3mm. Vòng cách mép trong thành hộp khoảng
(0,51)mm. Khe hở giữa vỏ với mặt ngoài của vòng ren là 0,4mm.
II. BÔI TRƠN TRONG HỘP GIẢM TỐC.
Lấy chiều sâu ngâm dầu khoảng ¼ bán kính của bánh răng cấp
chậm.
➢Bôi trơn hộp giảm tốc: để giảm bớt mất mát công suất vì ma
sát, giảm mài mòn bánh răng, đảm bảo thoát nhiệt tốt và đề phòng các
chi tiết máy bị han gỉ cần phải bôi trơn liên tục các bộ truyền trong hộp
giảm tốc. Vì vận tốc vòng V < 12 m/s =>ta chọn phương pháp bôi trơn
ngâm dầu chứa trong hộp. Lấy chiều sâu ngâm dầu bằng 1/6 bán kính
bánh răng cấp nhanh, còn bánh răng cấp chậm là khoảng ¼ bán kính.
49. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
49
➢Dầu bôi trơn: dựa vào bảng 18-11 (bánh răng làm bằng thép
C45, )
850
1 MPa
. Chọn dầu công nghiệp 45, lượng dầu bôi trơn
thường khoảng 0,4-0,8 lít cho 1kW công suất truyền.
➢Lắp bánh răng lên trục và điều chỉnh sự ăn khớp: để lắp bánh
răng lên trục ta dùng, mối ghép then và chọn kiểu lắp là H7/k6 (chịu
được tải va đập nhẹ).
➢Điều chỉnh sự ăn khớp: sai số về chế tạo các chi tiết theo kích thước
chiều dài và sai số về lắp ghép làm cho vị trí bánh răng trên trục không
chính xác. Trong hộp giảm tốc bánh răng trụ cấp 2, để bù vào sai số đó
thường lấy chiều rộng bánh răng nhỏ tăng 10% so với chiều rộng bánh
răng lớn.
CHƯƠNGVII:DUNG SAI LẮP GHÉP
Để lắp ghép vòng trong lên trục và vòng ngoài lên vỏ, người
ta sử dụng các miền dung sai tiêu chuẩn của trục và lỗ theo
TCVN 2245-7 phối hợp với các miền dung sai của các vong ổ.
Miền dung sai và sai lệch giới hạn của lỗ với các kiểu lắp ưu
tiên:
Miền dung sai và sai lệch giơi hạn của lỗ với các kiêu lắp ưu
tiên:
Kích thước
mm
Miền dung sai
H7 D8 F8 D9 E9 F9
Sai lệch giới han m
Trên 24đên
30
+21
0
+98
+65
+53
+20
+117
+65
+92
+40
+72
+20
Trên 30đên
50
+25
0
+119
+80
+64
+25
+142
+80
+112
+50
+87
+25
Trên 50đên
80
+30
0
+146
+100
+76
+30
+174
+100
+134
+60
+104
+30
Trên 80đên +35 +174 +90 +207 +159 +123
50. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
50
120 0 +120 +36 +120 +72 +36
Miền dung sai và sai lệch giơi hạn của trục với các kiêu lắp ưu
tiên:
Kích thước
mm
Miền dung sai
k6 d9 e8 d8
Sai lệch giới han m
Trên 24đên
30
+15
+2
-65
-117
-65
-98
Trên 30đên
50
+18
+2
-80
-142
-80
-119
Trên 50đên
80
+21
+2
-100
-174
-60
-106
-100
-146
Trên 80đên
120
+25
+3
-120
-207
-120
-174
Dung sai các mối ghép là:
Trục 1:
Ghép Kiểu ghép Dung sai Khe hở, độ
dôi
Kích thước
trục
25k6
+15
+2
Kích thước
trục
20k6
+15
+2
Kích thước
lỗ trên vỏ
80H7
+30
0
Ghép banh
răng-trục 30
6
7
k
H
+21
0 +19
-15
+15
+2
Ghép
nắp ổ-lỗ 80
6
7
e
H +30
0
+136
+60
51. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
51
-60
-106
Ghép bạc
lót-trục 25
6
8
k
D
+98
+65 +96
+50
+15
+2
Ghép vòng
chặn
mở trục
25
6
8
k
F
+65
+20 +63
+5
+15
+2
Trục 2:
Ghép Kiểu ghép Dung sai Khe hở, độ dôi
Kích thước
trục 35k6
+18
+2
Kích thước
lỗ trên vỏ
80H7
+30
0
Ghép bánh
răng
thẳng-trục
40
6
7
k
H
+25
0 +23
-18
+18
+2
Ghép bánh
răng
nghiên-trục
38
6
7
k
H
+25
0 +23
-18
+18
+2
Ghép
nắp ổ-lỗ 80
6
7
d
H
+30
0 +49
+80
-80
-119
Ghép bạc
lót-trục 38
6
8
k
E +112
+50
+110
+32
52. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
52
+18
+2
Ghép vòng
chặn
mở trục
35
6
9
k
F +87
+25 +85
+7
+18
+2
Trục 3:
60 )
022
,
0
021
,
0
(
6
)
030
,
0
(
7
k
H
; 120 )
207
,
0
120
,
0
(
9
)
035
,
0
(
7
d
H
; 120H7(+0,035)
55k6
)
002
,
0
021
,
0
(
; 55
)
002
,
0
021
,
0
(
6
)
030
,
0
104
,
0
(
9
k
F
; 50k6 )
002
,
0
018
,
0
(
Ghép Kiểu ghép Dung sai Khe hở, độ dôi
Kích thước
trục
50k6
+18
+2
Kích thước
trục 55k6
+21
+2
Kích thước
lỗ trên vỏ
120H7
+35
0
Ghép bánh
răng
nghiên-trục
60
6
7
k
H
+30
0 +28
-21
+21
+2
53. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
53
Ghép
nắp ổ-lỗ 120
6
7
d
H
+35
0 +242
+120
-120
-207
Ghép vòng
chặn
mở trục
35
6
9
k
F +104
+30 +102
+9
+21
+2
Lắp then trên trục II:
Ghép Ghép kiểu Dung sai Khe hở, độ dôi
Ghép then
trong muối
ghép bánh
răng
thẳng-trục
12 9
9
h
0
-43
+43
-43
0
-43
Ghép then
trong muối
ghép bánh
răng
nghiêng-trục
10 9
9
h
0
-36
+36
-36
0
-36
TÀI LIỆU THAM KHẢO
Môn học: Đồ Án Chi Tiết Máy
I. PGS.TS Nguyễn Hữu Lộc- cơ sở thiết kế máy- NXB Đại Học
Quốc Gia TP HCM- 2004.
II. Trịnh Chất, Lê Văn Uyển- Tính Toán Thiết Kế Hệ Dẫn Động
Cơ Khí 1 & 2- NXB giáo dục 1999.
III. Nguyễn Trọng Hiệp, Nguyễn Văn Lẫm- Thiết Kế Chi Tiết Máy-
NXB giáo dục.
IV. Nguyễn Trọng Hiệp- Chi Tiết Máy Tập 1,2- NXB giáo dục
1998.
54. ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 3 PHƯƠNG ÁN 4
GVHD: ThS. Nguyễn Thị Thúy Nga SVTH: Nguyễn Thanh Nhàn
54
V. PGS.TS Nguyễn Hữu Lộc- Bài Tập Chi Tiết Máy- NXB đại học
quốc gia TP HCM 2005.
VI. PGS.TS Nguyễn Hữu Lộc- Sử Dụng AutoCAD.
VII. Vũ Tiến Đạt- Vẽ Cơ Khí- ĐHBK TP.HCM 1994.
VIII. Trịnh Chất- Cơ Sở Thiết Kế Máy Và Chi Tiết Máy- NXB khoa
học kĩ thuật 1999.
IX. PGS.TS Nguyễn Hữu Lộc- Thiết Kế Cơ Khí Với Autocad
Mechanical- NXB TP.HCM 2003.