4.1.7. thiết kế quy trình công nghệ gia công cụm máy đánh tơi npk

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP
THIẾT KẾ QUY TRÌNH CÔNG
NGHỆ GIA CÔNG CỤM MÁY
ĐÁNH TƠI NPK

ĐỖ NHƯ KIÊN CTM5 – K45 5
LỜI NÓI ĐẦU
Công nghệ chế tạo máy là ngành kỹ thuật vô cùng quan trọng trong sản
xuất cơ khí nói chung cũng như ngành chế tạo máy nói riêng ,nó gắn liền với thực
tế của sản xuất trực tiếp ,thiết kế ,chế tạo ra các chi tiết máy với điều kiện đảm bảo
được các yêu cầu kỹ thuật về thiết kế chế tạo các chi tiết làm ra thay thế cho các chi
tiết máy các loại thiết bị máy móc từ đơn giản đến phức tạp ,đáp ứng nhu cầu của
mọi ngành sản xuất .
Em là Đỗ Như Kiên Sinh viên lớp CTM5 – K45 khoa Cơ khí
Được giao nhiệm vụ thiết kế quy trình công nghệ gia công cụm máy đập búa
hay còn gọi là máy đánh tơi NPK ,nằm trong dây truyền sản xuất NPK phục vụ cho
ngành nông ,lâm nghiệp cả nước .
NỘI DUNG THIẾT KẾ BAO GỒM
Phần I :Giới thiệu chung cụm sản phẩm MĐB - NPK
1. Thân ổ đõ MĐB –NPK
2. Trục MĐB - NPK
3. Đĩa động MĐB - NPK
4. Vỏ MĐB - NPK
Phần II :Thiết kế quy trình công nghệ gia công cụm thân .trục MĐB - NPK
Chương I : Thiết kế quy trình công nghệ gia công thân ổ đỡ MĐB – NPK
Chương II : Thiết kế quy trình công nghệ gia công trục MĐB – NPK.
Sau 4 tháng thực hiện công việc thiết kế ,được sự hướng dẫn tận tình của
thầy GS.TS Trần Văn Địch , thầy PGS.TS Nguyễn Trọng Bình cùng các thầy cô
giáo trong khoa cơ khí cũng như bộ môn Công nghệ chế tạo máy ,ngoài ra còn
tham khảo ý kiến của các đồng nghiệp ,các bạn học cùng các tài liệu liên quan đến
nay em đã hoàn thành nhiệm vụ được giao .Trong quá trình thực hiện do khả năng
còn hạn chế nên bản thiết kế đồ án này không thể tránh khỏi không thiếu sót .Vì
vậy chúng em rất mong được sự đóng góp ,chỉ bảo của các thầy cô giáo và các bạn
đồng nghiệp để khi gặp trong thực tế chắc chắn sẽ hoàn chỉnh hơn.
Qua đây em xin chân thành cảm ơn các thầy cô giáo trong khoa cũng như bộ
môn đặc biệt là thầy GS-TS Trần Văn Địch , thầy PGS.TS Nguyễn Trọng Bình đã
trực tiếp hướng dẫn em hoàn thành đồ án tốt nghiệp này cùng toàn thể các bạn đồng
nghiệp .Một lần nữa em xin chân thành cảm ơn .

PHẦN I : GIỚI THIỆU SẢN PHẨM
Trong những năm gần đây nền kinh tế nước ta đã và đang phát triển mạnh
mẽ hoà chung với nhịp độ phát triển của kinh tế thế giới tất cả các ngành sản xuất
công nông nghiệp không ngừng mở rộng và phát triển ,năng suet lao động ngày
càng được nâng cao ,đồng thời chất lượng sản phẩm đã được các ngành sản xuất
quan tâm đúng mức ,để đáp ứng được sự phát triển đó nhà nước ta đã và đang đẩy
mạnh cơ khí hoá và tự động hoá dần đưa máy móc thiết bị và khoa học kỹ thuật với
các công nghệ tiên tiến vào sản xuất công nghiệp nhất là ngành cơ khí chế tạo máy
. Để nâng cao năng suất chất lượng sản phẩm đồng thời cải thiện điều kiện làm việc
cho người lao động .
Nhà máy SUPE phốt phát Lâm thao ( Nay là công ty SUPE phốt phát và hoá
chất Lâm Thao ) được xây dung với sự giúp đỡ của Liên Xô cũ bước vào sản xuất
từ năm 1962 . Trước đây quá trình sản xuất mọi vật tư máy móc thiết bị phải nhập
và mang từ Liên Xô sang nên nhiều khi thiết bị hỏng hóc mà bộ phận thay thế chưa
có neen phải ngừng sản xuất gây nên những thiệt hại không nhỏ cho kế hoạch sản
xuất kinh doanh của công ty . Những năm gần đây công ty tự nghiên cứu và kết
hợp các ngành các viện các trường – Nhất là trường Đại học Bách khoa Hà Nội để
thiết kế và chế tạo ra các sản phẩm cơ khí phù hợp với điều kiện sản xuất ở Việt
Nam .Đồng thời để mở rộng sản xuất cũng như đa dạng hoá sản phẩm đáp ứng nhu
cầu phân bón cho nông nghiệp (cây hoa màu và cây công nghiệp ) .Công ty đã xây
dung thêm nhiều dây truyền sản xuất mới nhất là dây truyền sản xuất NPK .Các chi
tiết được thiết kế và chế tạo ra đảm bảo các yêu cầu kỹ thuật trong môi trường sản
xuất hoá chất .
Máy đập búa NPK là một trong những thiết bị quan trọng trong dây truyền
sản xuất NPK của công ty .Máy đập búa NPK còn ding để đánh tơi SUPE lân trước
khi vào công đoạn vê viên tạo ra hạt sản phẩm là NPK.

Nguyên lý hoạt động và các thông số cơ bản của MĐB – NPK
MĐB – NPK có các bộ phận chính là : Thân ổ đỡ ,trục ,đĩa động ,vỏ máy ,.. ngoài
ra còn nhiều các chi tiết khác .
Trên thân ổ đỡ có lắp vỏ máy ,trên vỏ máy có phễu vào liệu và đường ra của
lân xuống băng tải .Thân ổ đỡ được lắp với trục qua 2 ổ bi được lắp trên cổ trục
máy .một đầu trục được lắp với puly nhận chuyển động từ động cơ còn đầu kia
được lắp với đĩa động của máy ,trên đĩa động được lắp các lá búa .
Khi đóng điện , động cơ quay truyền chuyển động cho trục máy quay và đĩa
động quay theo .Trên đĩa động được lắp các lá búa thông qua 3 giá .Khi dòng
SUPE lân từ phễu rót chảy vào được các lá búa trên đĩa động đập tơi và gạt xuống
băng tải .Với nguồn liệu vào liên tục được bổ xung nên tạo ra nguồn liệu ra liên tục
.
Các thông số cơ bản của MĐB – NPK :
• Tốc độ quay : 1700 ( vòng / phút )
• Năng suất : 3 ÷ 5 tấn/h ( phụ thuộc vào độ ẩm của vật liệu vào ).
• Công suất đặt : 17 KW ÷ 1450 ( vòng / phút ).
• Đường kính Rô to : 590 mm.

PHẦN II :THIẾT KẾ QUY TRÌNH CÔNG NGHỆ GIA CÔNG
THÂN VÀ TRỤC MĐB - NPK
Chương I : Thiết kế quy trình công nghệ gia công
chi tiết thân ổ đỡ MĐB- NPK.
I.1.CHỨC NĂNG LÀM VIỆC CỦA CHI TIẾT THÂN Ổ ĐỠ MĐB – NPK
Thân ổ đỡ là cơ bản của cụm máy đập búa NPK ,nó là bộ phận chính để liên
kết các chi tiết khác để tạo thành cụm hoặc máy đập búa .Đế được lắp với bệ đỡ
(giá đỡ) .Phía ngoài được lắp với vỏ máy ,trên thân có lắp 2 ổ bi đỡ để lắp với trục
máy .Thân ổ đỡ được đúc từ vật liệu gang xám GX 15-32 .Các nguyên công gia
công chủ yếu là trên máy tiện ,máy phay ,máy khoan ,máy doa …Thành phần hoá
học của gang xám GX 15 – 32 .Tra theo Bảng 1-38 Sổ tay công nghệ chế tạo máy :
• C = ( 3,2÷3,5 ) %
• Si = ( 2÷ 2,4 ) %
• Mn = ( 0,7 ÷ 1,1 ) %
• S ≤ 0,15%
• P ≤ 0,4 % ; HB = 163 ÷ 229
• σbk=15 kg/cm2
; σbu=32 kg/cm2
.
I.2.TÍNH CÔNG NGHỆ TRONG KẾT CẤU
Kết cấu của thân ổ đỡ máy đập búa NPK là dạng hộp và có kết cấu tương
đối hợp lý ,đủ độ cứng vững .Yêu cầu kỹ thuật đơn giản ,độ chính xác của chi tiết
không cần cao ( Chính xác nhất là 2 lỗ ∅110 lắp 2 ổ lăn ) quá trình gia công có thể
vận dụng các phương pháp gia công tiên tiến mà không cần có đồ gá phức tạp các
bề mặt làm chuẩn gia công đảm bảo đủ độ tin cậy và cứng vững trong quá trình gia
công sau nhiều năm sản xuất đã được sửa đổi chỉnh lý và cải tiến cho phù hợp nên
đến nay hoàn thiện và không cần phải sửa đổi gì thêm kể cả vật liệu .
I.3.XÁC ĐỊNH DẠNG SẢN XUẤT
Muốn xác định dạng sản xuất phải biết sản lượng hàng năm của chi tiết gia
công .Sản lượng hàng năm được xác định theo công thức :

⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡ α
+
β
+
=
100
1
.
.
1 m
N
N
Trong đó :
• N : Số sản phẩm được sản xuất trong 1 năm
• N1:Số chi tiết được sản xuất trong 1 năm .
• m : Số chi tiết trong 1 sản phẩm .
• β : Số chi tiết chế tạo thêm để dự trữ
β = 5 % ÷ 7 % lấy : β =7% =7/100.
• α : Tỷ lệ tính đến chi tiết phế phẩm
α = 3 % ÷ 6 % lấy : α = 5 % =5/100.
Vậy ta có :
448
100
5
7
1
.
1
.
400 =
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡ +
+
=
N
Trọng lượng của chi tiết được tính theo công thức sau :
Q1=V.γ (kg)
Trong đó :
- Q1 :Trọng lượng chi tiết (kg).
- V : Thể tích chi tiết (dm3
).
- γ : Trọng lượng riêng của vật liệu ( kg/dm3
).
- γgang xám= 6,8 ÷7,4 ( kg/dm3
) lấy γgang xám=7,2 ( kg/dm3
)
Thể tích của chi tiết :
V = 9,75 dm3
.
Vậy
Q = 9,75.7,2 = 70,3 kg.
Từ sản lượng sản phẩm của chi tiết trong 1 năm và trọng lượng của chi tiết .( Tra
bảng 2 trang 13 thiết kế đồ án công nghệ chế tạo máy ). Xác định được dạng sản
xuất là loạt vừa .
I.4 : PHƯƠNG PHÁP CHẾ TẠO PHÔI ( Hình I .1 ).

Vật liệu làm thân ổ đỡ của máy đập búa NPK là gang xám GX 15-32 được
đúc tại xí nghiệp cơ khí công ty SUPE phốt phát và hoá chất Lâm Thao phương
pháp đúc :

Hình I.1 : Mặt phân khuôn chi tiết thân
Phôi được đúc trong khuôn cát ,khuôn được làm bán thủ công sau khi dỡ
khuôn phải làm sạch chi tiết và cắt đậu rót ,đậu ngót và làm sạch bavia ,kiểm tra
T
D D
T

phôi không được nứt , rỗ cong vênh và sai lệch vị trí tương quan .Ưu điểm của
phương pháp này là phạm vi ứng dụng rộng không bị hạn chế bởi kích thước và
trọng lượng vật đúc ,chi phí chế tạo phôi ít .
I.5:LẬP THỨ TỰ VÀ TÍNH CHẾ ĐỘ CẮT CHO CÁC NGUYÊN CÔNG
1. Chuẩn định vị (chuẩn thô) : Dùng bề mặt ∅160 làm chuẩn thô để gia công
mặt đế dưới .
2. Chuẩn tinh : Dùng mặt đế dưới làm chuẩn tinh để gia công 4 vấu mặt đế
trên .Sau đó dùng bề mặt đế trên làm chuẩn tinh để gia công 4 lỗ ∅24 .Rồi
dùng mặt đế dưới và 2 lỗ ∅24 làm chuẩn tinh để gia công các bước tiếp theo.
Số TÊN NGUYÊN CÔNG TÊN MÁY VÀ DAO

thứ
tự
1.
Phay mặt phẳng đế dưới Máy: phay giường 6632
Dao :phay mặt đầu gắn BK6 ;D/Z = 150/14
2.
Phay mặt phẳng đế trên Máy: phay giường 6632
Dao: phay mặt đầu gắn BK6 ;D/z = 150/4
3.
Khoan doa lỗ ∅24 Máy: khoan 2H55
Dao :mũi khoan ∅23,5 ,mũi doa ∅24
4.
Phay mặt phẳng gối đỡ phía
sau thân ổ đỡ
Máy: phay giường 6632
Dao :phay mặt đầu gắn BK6 ;D/z = 200/16
5.
Tiện lỗ bậc ∅200 Máy: doa ngang 2615
Dao :tiện gắn hợp kim cứng BK6
6.
Khoét ,Doa (thô và tinh ) lỗ
∅110
Máy :doa ngang 2615
Dao :khoét ,doa phi tiêu chuẩn điều chỉnh
HKC BK6
7.
Kiểm tra độ đồng tâm của 2
lỗ ∅110
Bàn mát ,đồng hồ so ,thước cặp ,thước lá
,panme…..
8.
Vát mép lỗ ∅110 Máy: doa ngang 2615
Dao :khoét phi tiêu chuẩn
9.
Tiện đầu mặt bích thân ổ đỡ Máy: doa ngang 2615
Dao :tiện gắn hợp kim cứng BK6
10.
Khoan 4 lỗ ∅8,5 thân phía
trước ổ đỡ
Máy: khoan cần 2H55
Dao : Mũi khoan ∅8,5 thép gió P18
Mũi tarô M10 Thép gió P9
11.
Khoan 4 lỗ ∅8,5 thân ổ đỡ
phía sau
Máy: khoan cần 2H55
12.
Khoan 6 lỗ ∅18 Máy: khoan cần 2H55
13.
Phay mặt phẳng vấu lỗ dầu Máy:phay giường 6632
Dao :phay mặt đầu gắn BK6 ;D/Z = 75/10
14.
Khoan ,Ta rô M30 lỗ dầu Máy :khoan cần 2H55
15.
Ta rô lỗ M10 Máy: khoan cần 2H55
16.
Kiểm tra Khối V ,bàn mát ,đồng hồ so ,thước cặp
,thước lá .panme,….

I.5.1.NGUYÊN CÔNG I :
PHAY MẶT PHẲNG ĐẾ DƯỚI ( HÌNH I.2 )
+ Định vị :Dùng mặt phẳng ∅250 và R80 (∅160) làm chuẩn thô .R80 đặt trên khối
V ngắn hạn chế 2 bậc tự do .Mặt đầu gồm 3 chốt tỳ hạn chế 3 bậc tự do .một chốt
tỳ ở mặt bên hạn chế nốt bậc tự do còn lại .
+ Kẹp chặt : Kẹp chặt bằng hệ thống bulông đai ốc ,Hướng lực kẹp từ ngoài vào
trong ,phương lực kẹp vuông góc với mặt định vị .
+ Chọn máy : Máy phay giường 6632 có các thông số kỹ thuật sau :
• Khoảng cách từ mút trục chính thẳng đứng tới bề mặt làm việc của bàn máy
:150÷830 mm.
• Khoảng cách từ đường trục chính ngang tới bề mặt làm việc của bàn máy :
100 ÷ 600 mm .
• Khoảng cách giữa các mặt mút của trục chính nằm ngang : 375 ÷ 775 mm .
• Kích thước làm việc của bàn máy :rộng × dài = B × l = 630 × 2200 mm.
• Số cấp bước tiến của bàn máy : 18 .
• Phạm vi bước tiến : 19 ÷ 950 mm/ph.
• Số cấp tốc độ của trục chính : 12 .
• Phạm vi tốc độ của trục chính : 47,5 ÷ 600 vòng/phút .
• Số cấp bước tiến của ụ trục chính : - Thẳng đứng : 18.
- Nằm ngang : 18.
• Phạm vi bước tiến của ụ trục chính :- Thẳng đứng : 9,5 ÷ 475 mm/ph.
- Nằm ngang : 9,5 ÷ 475 mm/ph.
• Công suất động cơ chính : 10 KW .
+ Chọn dao : Dao phay mặt đầu gắn mảnh hợp kim cứng BK8 .
+ Lượng dư gia công : t = 2,5 mm.
Bước 1 : Tính toán chế độ cắt khi phay thô
+ Chiều sâu cắt : t = 2,5 mm .

+ Lượng chạy dao : S Z = 0,26 (mm/vòng)
[ Tra bảng 5 – 33 Số tay Công nghệ chế tạo máy
]
+ Tốc độ cắt : Tốc độ cắt V được tính theo công thức sau :
k
Z
B
S
t
T
D
C
V V
p
u
y
z
x
m
q
V
.
.
.
.
.
.
=
Trong đó :
- T : Tuổi bền ( Chu kỳ bền ) của dao ,T = 180 phút
[ Bảng 5 – 40 Sổ tay Công nghệ Chế tạo máy ]
- kV :Hệ số điều chỉnh chung cho tốc độ cắt phụ thuộc vào các điều kiện cắt cụ thể :
kV = kMV.knv.kuv
HB = 200 ; nv = 1,25
[ Bảng 5-1 và 5-2 Sổ tay Công nghệ Chế tạo máy ]
- kMV : Hệ số phụ thuộc vào chất lượng vật liệu gia công trong bảng 5-1 ÷ 5-4 sổ
tay công nghệ chế tạo máy.
94
,
0
200
190
190
25
,
1
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
Hb
k
n
MV
v
- knv = 0,8 – Hệ số phụ thuộc vào trạng thái bề mặt của phôi
[Bảng 5-5 Sổ tay công nghệ chế tạo máy ]
- kuv= 1 – Hệ số phụ thuộc vào vật liệu của dụng cụ cắt
[ Bảng 5-6 Sổ tay công nghệ chế tạo máy ].
⇒ kV = 0,94.0,8.1 = 0,76
Từ bảng 5-39 Sổ tay Công nghệ chế tạo máy:
Khi gia công gang xám HB 190 bằng dao phay mặt đầu BK6. Ta tra được các hệ số
và số mũ :
- CV = 445 ; q = 0,2 ; x = 0,15 ; y = 0,35 ; u = 0,2 ; p = 0 ; m = 0,32
Với : D = 200 mm ; Z = 14 ; B = 150 mm.
Vậy
34
,
95
76
,
0
.
14
.
150
24
,
0
.
2
.
180
150
.
445
0
2
,
0
35
,
0
15
,
0
32
,
0
2
,
0
=
=
V (m/ph)

+ Số vòng quay của trục chính theo tính toán là:
4
,
202
150
.
14
,
3
34
,
95
.
1000
.
.
1000
=
=
π
=
D
V
ntt (vòng / phút).
Chọn số vòng quay theo máy : nmáy = 200 (vòng /phút).
⇒ Vận tốc cắt thực tế sẽ là :
2
,
94
1000
200
.
150
.
14
,
3
1000
.
.
. =
=
π
=
n
D
V t
th (m /phút).
+ Lực cắt Pz được tính theo công thức :
k
n
D
Z
B
S
t
C
P MP
w
q
u
y
z
x
p
z .
.
.
.
.
.
.
10
=
Trong đó :
Z : Số răng của dao phay : Z = 14.
n : Số vòng quay của dao : n = 200 (vg/ph).
Theo bảng 5- 41 Sổ tay công nghệ chế tạo máy: Khi gia công gang xám HB 190
bằng dao phay mặt đầu BK6 :
- CP =54,5 ; x = 0,9 ; y = 0,74 ; u = 1,0 ; q = 1,0 ; w = 0.
- kMP :Hệ số điều chỉnh cho chất lượng cho vật liệu gia công cho trong
Theo Bảng 5 – 9 sổ tay công nghệ chế tạo máy
053
,
1
190
200
190
1
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
HB
k
n
MP
Vậy
78
,
5214
053
.
1
.
200
.
150
14
.
150
.
24
,
0
.
2
.
5
,
54
.
10
0
1
1
74
,
0
9
,
0
=
=
Pz N .
+ Momen xoắn trên trục chính của máy :
3911
100
.
2
150
.
78
,
5214
100
.
2
.
=
=
=
D
P
M
z
x Nm
+ Công suất cắt :
03
,
8
60
.
1020
2
,
94
.
78
,
5214
60
.
1020
.
=
=
=
V
P
N
z
e KW
2.Bước 2 : Tính toán chế độ cắt khi phay tinh

+ Lượng chạy dao :S = Sz /Z= 0,2 mm/vòng
]
Áp dụng các trình tự công thức và các bảng tra tương tự như phay thô ta tính được :
+ Tốc độ cắt :
11
,
125
76
,
0
.
14
.
150
2
,
0
.
5
,
0
.
180
150
.
445
0
2
,
0
35
,
0
15
,
0
32
,
0
2
,
0
=
=
V ( m/ph )
+ Số vòng quay của trục chính theo tính toán
62
,
265
150
.
14
,
3
11
,
125
.
1000
.
.
1000
=
=
π
=
D
V
75
,
117
1000
250
.
150
.
14
,
3
1000
.
.
. =
=
π
=
n
D
V t
th ( m /ph).
86
,
956
05
.
1
.
250
.
150
14
.
110
.
2
,
0
.
5
,
0
.
5
,
54
.
10
0
1
1
74
,
0
9
,
0
=
=
Pz (N) .
65
,
717
100
.
2
150
.
86
,
956
100
.
2
.
=
=
=
D
P
M
z
x (Nm).
84
,
1
60
.
1020
75
,
117
.
86
,
956
60
.
1020
.
=
=
=
V
P
N
z
e (KW).
3.Bước 3 : Sau khi gia công xong làm cùn các cạnh sắc .

Hình I.2:Phay mặt phẳng đế dưới
I.5.2.NGUYÊN CÔNG II :
z
n
R
40
S
W
±0,15
250

PHAY MẶT PHẲNG ĐẾ TRÊN ( HÌNH I.3)
+ Định vị : Dùng mặt phẳng đế dưới làm chuẩn tinh đặt trên 2 phiến tỳ hạn chế 3
bậc tự do .Mặt trước đế dùng 2 chốt tỳ hạn chế 2 bậc tự do .Mặt bên đế dùng 1 chốt
tỳ hạn chế nốt bậc tự do còn lại .
+ Kẹp chặt : Kẹp chặt bằng cơ cấu vitme - đai ốc hướng lực kẹp từ trên xuống dưới
.Phương lực kẹp vuông góc với mặt định vị chính ( Cùng phương với kích thước
hiện thực ).
+ Chọn máy : Chọn máy phay giường 6632.
+ Chọn dao : Chọn dao phay mặt đầu gắn mảnh hợp kim cứng BK6 với D = 15mm
Z = 14 ( Bảng 5 – 127 Sổ tay công nghệ Chế tạo máy ) .
+ Lượng dư gia công : t = 2,5 mm .
+ Trình tự gia công :
1.Bước 1: Tính toán chế độ cắt khi phay thô :
+ Chiều sâu cắt : t = 2 mm .
+ Lượng chạy dao : S = 0,24 mm/vòng
]
k
Z
B
S
t
T
D
C
V V
p
u
y
x
m
q
V
.
.
.
.
.
=
Trong đó :
[ Bảng 5 – 40 Sổ tay Công nghệ Chế tạo máy
]
- kV :Hệ số điều chỉnh chung cho tốc độ cắt phụ thuộc vào điều kiện cắt cụ thể
kV = kMV.knv.kuv.
HB = 200 ; nv = 1 [ Bảng 5-1 và 5-2 Sổ tay Công nghệ Chế tạo máy
]
- kMV : - Hệ số phụ thuộc vào chất lượng bề mặt gia công
94
,
0
200
190
190
25
,
1
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
Hb
n
k
v
MV

⇒ kV = 0,94.0,8.1 = 0,75
Từ bảng 5-39 Sổ tay Công nghệ chế tạo máy
Ta có các thông số sau đây :
- CV = 445 ; q = 0,2 ;x = 0,15 ;y = 0,35 ;u = 0,2 ;p=0 ; m=0,32 ;
Với : D = 150 mm ; Z = 14 ; B = 100 mm ( Chiều rộng phay ).
55
,
122
76
,
0
.
14
.
40
24
,
0
.
2
.
180
150
.
445
0
2
,
0
35
,
0
15
,
0
32
,
0
2
,
0
=
=
V (m/ph)
+ Số vòng quay của trục chính tính theo công thức
19
,
260
150
.
14
,
3
55
,
122
.
1000
.
.
1000
=
=
π
=
D
V
75
,
117
1000
250
.
150
.
14
,
3
1000
.
.
. =
=
π
=
n
D
V t
th (m /phút).
k
n
D
Z
B
S
t
C
P MP
w
q
u
y
x
p
z .
.
.
.
.
.
.
10
=
Trong đó :
- Z : Số răng của dao phay : Z = 14.
- n : Số vòng quay của dao : n = 200 vg/ph.
- CP=54,5 ; x = 0,9 ; y = 0,74 ; u = 1 ; q =1 ; w = 0.
[ Theo bảng 5-41 Sổ tay công nghệ chế tạo máy ]
- kMP :Hệ số điều chỉnh cho chất lượng cho vật liệu gia công đối với gang:
[Bảng 5-9 Sổ tay Công nghệ chế tạo máy ]
kMP = 053
,
1
190
200
190
1
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡HB
n
Vậy

2
,
1398
053
.
1
.
200
.
150
14
.
40
.
2
,
0
.
5
,
0
.
5
,
54
.
10
0
1
1
74
,
0
9
,
0
=
=
Pz N .
7
,
1048
100
.
2
150
.
2
,
1398
100
.
2
.
=
=
=
D
P
M
z
x Nm
69
,
2
60
.
1020
75
,
117
.
2
,
1398
60
.
1020
.
=
=
=
V
P
N
z
e KW
+ Lượng chạy dao :S = 0,2 mm/răng
]
Áp dụng trình tự , công thức và các bảng tra tương tự như như phay thô ta tính
được:
42
,
214
75
,
0
.
14
.
40
2
,
0
.
5
,
0
.
180
150
.
445
0
2
,
0
35
,
0
15
,
0
32
,
0
2
,
0
=
=
V ( m/ph)
+ Số vòng quay của trục chính tính theo tính toán
24
,
295
150
.
14
,
3
42
,
214
.
1000
.
.
1000
=
=
π
=
D
V
75
,
117
1000
250
.
150
.
14
,
3
1000
.
.
. =
=
π
=
n
D
V t
th (m /ph).
94
,
348
053
.
1
.
250
.
150
14
.
40
.
2
,
0
.
5
,
0
.
5
,
54
.
10
0
1
1
74
,
0
9
,
0
=
=
Pz N .
7
,
261
100
.
2
150
.
94
,
348
100
.
2
.
=
=
=
D
P
M
z
x Nm

67
,
0
60
.
1020
75
,
117
.
94
,
348
60
.
1020
.
=
=
=
V
P
N
z
e KW
3.Bước 3 : Sau khi gia công song làm cùn các cạnh sắc

Hình I.3 : Phay mặt phẳng đế phía trên
I.5.3 .NGUYÊN CÔNG III:
KHOAN , DOA LỖ ∅24 ( HÌNH I.4)
±0,15
W
n
S
R 40
z
26

+ Định vị : Dùng mặt phẳng đế trên làm chuẩn tinh Dặt 2 phiến tỳ hạn chế 3 bậc tự do
.Dùng 2 chốt tỳ đặt vào mặt đầu gối đỡ hạn chế 2 bậc tự do .Dùng 1 chốt tỳ ở giữa
thân ổ đỡ hạn chế bậc tự do còn lại .Chi tiết được hạn chế hoàn toàn 6 bậc tự do .
+ Kẹp chặt : Kẹp chặt bằng đòn kẹp kiểu bản lề ,vitme - đai ốc .Hướng của lực kẹp
từ trên xuống dưới ,phương của lực kẹp vuông góc với bề mặt định vị chính .
+ Chọn máy : Dùng máy khoan cần 2H55 Có các thông số kỹ thuật sau :
• Đường kính gia công lớn nhất : ∅50 mm.
• Khoảng cách từ trục chính đến bàn máy : 450 ÷ 1600 mm.
• Số cấp tốc độ : 21.
• Giới hạn vòng quay : 20 ÷ 2000 vg/ph.
• Số cấp tốc độ chạy dao : 12 .
• Giới hạn chạy dao : 0,056 ÷ 2,5 mm/vg.
• Công suất động cơ : 4KW.
• Kích thước bàn máy : 968 ×1650 mm.
+ Chọn dao : Dùng mũi khoan ruột gà ∅23,5 và dao doa ∅24.
+ Lượng dư gia công : - Khoan : t = 0,5 .d = 0,5.23,5 = 11,75 mm
- Doa :t = 0,5 .(D – d ) = 0,5.(24 – 23,5 ) = 0,25 mm
1.Bước 1 : Tính toán chế độ cắt khi khoan 4 lỗ ∅23,5
+ Chiều sâu cắt : t = 11,75 mm.
+ Lượng chạy dao : S = 0,54 mm/vg
+ Tốc độ cắt khi khoan : V được tính theo công thức :
k
S
T
D
C
V v
y
m
q
v
.
.
.
=
Trong đó :
- T = 75 phút – Tuổi bền của dao
[ Bảng 5 – 30 Sổ tay Công nghệ chế tạo máy ].

- k v: Hệ số điều chỉnh chung cho tốc độ cắt tính đến điều kiện cắt thực tế và được
tính theo công thức :
kv =kMV.kuv.klv
- HB = 200 ; nv= 1,3
[ Bảng 5-1 và 5-2 Sổ tay công nghệ Chế tạo máy ].
- kMV : Hệ số phụ thuộc vật liệu gia công :
94
,
0
200
190
190
3
,
1
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
HB
n
k
v
MV
- kuv :Hệ số phụ thuộc vật liệu của dụng cụ cắt : kuv =1
[ Bảng 5-6 Sổ tay Công nghệ chế tạo máy ].
- klv :Hệ số phụ thuộc chiều sâu khoan –klv =1 .
kv = 0,94.1.1 = 0,94
Từ [ Bảng 5-28 Sổ tay Công nghệ chế tạo máy ].Có các số liệu sau :
- Cv = 17,1 ;q = 0,25 ; y = 0,4 ; m = 0,125 .
Vậy
396
,
26
94
,
0
.
54
,
0
.
75
5
,
23
.
1
,
17
4
,
0
125
,
0
25
,
0
=
=
V (m/ph).
+ Số vòng quay của trục chính theo tính toán
72
,
357
150
.
14
,
3
396
,
26
.
1000
.
.
1000
=
=
π
=
D
V
244
,
23
1000
315
.
5
,
23
.
14
,
3
1000
.
.
. =
=
π
=
n
D
V t
th (m /ph).
+ Lực chiều trục : Po được tính theo cồng thức :
k
S
D
C
P P
y
q
p
o .
.
.
.
10
=
- CP = 42,7 ; q = 1 ; y =0,8 ; x =0.

- kP: Hệ số tính đến các yếu tố gia công thực tế trong trường hợp này chỉ phụ
thuộc vào vật liệu gia công
031
,
1
190
200
190
6
,
0
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
=
HB
k
k
n
MP
P . với n=0,6
Po=10.42,7.23,51
.0,540,8
.1,031 = 6319,31 N
+ Mô men xoắn trên trục chính của máy khoan :
Mx =10 .CM.Dq
.Sy
.kp
- CM=0,021 ; q = 2;y = 0,8 ;x = 0
[ Bảng 5-32 Sổ tay công nghệ chế tạo máy ]
Vậy
Mx = 10.0,021.23,52
.0,540,8
.11,750
.1,031 = 73,03 Nm
+ Công suất cắt khi khoan : Ne được tính theo công thức
36
,
2
9750
315
.
03
,
73
9750
.
=
=
=
n
M
N
x
e KW
2.Bước 2 .Tính chế độ cắt khi doa 2 lỗ ∅24
+ Tốc độ cắt khi doa thô : V được tính theo công thức :
k
S
t
T
D
C
V v
y
x
m
q
v
.
.
.
.
=
- Cv = 15,6 ;q = 0,2 ;x = 0,1; y = 0,5 ; m = 0,3
[ Bảng 5 –30 Sổ tay Công nghệ chế tạo máy ].
kv =kMV.kuv.klv
- HB = 200 ; nv= 1,3

94
,
0
200
190
190
1
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
HB
n
k
v
MV
[ Bảng 5-6Sổ tay Công nghệ chế tạo máy ].
kv = 0,94.1.1 = 0,94
Vậy
31
,
4
94
,
0
.
5
,
3
.
15
,
0
.
120
8
,
23
.
6
,
15
5
,
0
1
,
0
3
,
0
2
,
0
=
=
V (m/ph).
+ Số vòng quay của trục chính theo tính toán là :
67
,
57
8
,
23
.
14
,
3
31
,
4
.
1000
.
.
1000
=
=
π
=
D
V
737
,
3
1000
50
.
8
,
23
.
14
,
3
1000
.
.
. =
=
π
=
n
D
V t
th (m /ph).
+ Mô men xoắn trên trục chính của máy doa :
100
.
2
.
.
.
. Z
D
S
t
C
M
y
z
x
p
x =
- CP = 23,5 ;x = 1,2; y = 0,4
[ Bảng 5-32 Sổ tay công nghệ Chế tạo máy ].
- Sz = 43
,
0
8
4
,
3
=
=
Z
S
(mm/răng)
638
,
1
100
.
2
8
.
8
,
23
.
43
,
0
.
15
,
0
.
5
,
23 4
,
0
2
,
1
=
=
Mx Nm
+ Công suất cắt khi khoan : Ne được tính theo công thức :

008
,
0
9750
50
.
638
,
1
9750
.
=
=
=
n
M
N
x
e KW
3.Bước 3 :Chế độ cắt khi doa tinh 2 lỗ ∅24:
Áp dụng công thức và tra bảng như doa thô ta tính được
+ Lượng chạy dao : S = 3,4.kOS=3,4.0,8 = 2,72 mm/vg ; kOS :Hệ số điều chỉnh
+ Tốc độ cắt khi doa tinh:
03
,
5
94
,
0
.
72
,
2
.
1
,
0
.
120
24
.
6
,
15
5
,
0
1
,
0
3
,
0
2
,
0
=
=
V m/ph.
74
,
66
24
.
14
,
3
03
,
5
.
1000
.
.
1000
=
=
π
=
D
V
768
,
3
1000
50
.
24
.
14
,
3
1000
.
.
. =
=
π
=
n
D
V t
th (m /ph).
+ Mô men xoắn trên trục chính của máy doa :
49
,
1
100
.
2
8
.
50
.
24
,
0
.
1
,
0
.
5
,
23 4
,
0
2
,
1
=
=
Mx Nm
007
,
0
9750
50
.
49
,
1
9750
.
=
=
=
n
M
N
x
e KW
4.Bước 4 : Sau khi doa tinh làm cùn các cạnh sắc .

24
S
n
W
R
40
z

Hình I.4 : Khoan doa , lỗ ∅24
I.5.4 : NGUYÊN CÔNG IV:
PHAY MẶT PHẲNG GỐI ĐỠ PHÍA SAU ∅160 ( HÌNH I.5)
bậc tự do .Dùng 1chốt trụ và 1 chốt trám định vị vào 2 lỗ ∅24 hạn cộng hoàế 3 bậc
tự do .Vậy chi tiết được định vị hoàn toàn 6 bạc tự do .
+ Kẹp chặt : Kẹp chặt bằng đòn kẹp bản lề và cơ cấu vitme - đai ốc hướng lực kẹp
từ trên xuống dưới .phương lực kẹp vuông góc với mặt định vị .
+ Chọn máy : Chọn máy phay giường 6632.
+ Chọn dao : Chọn dao phay mặt đầu gắn mảnh hợp kim cứng BK6 với D = 200
mm ,Z = 16 ( Bảng 5 – 127 Sổ tay công nghệ Chế tạo máy ) .
+ Lượng dư gia công : t = 2 mm .
1.Bước 1: Tính toán chế độ cắt khi phay thô
[ Tra bảng 5 - 33 Số tay Công nghệ chế tạo máy ]
k
Z
B
S
t
T
D
C
V V
p
u
y
x
m
q
V
.
.
.
.
.
=
Trong đó :
]
- kV :Hệ số điều chỉnh chung cho tốc độ cắt phụ thuộc vào điều kiện cắt cụ thể
kV = kMV.knv.kuv.

- HB = 200 ; nv = 1 ,25 [ Bảng 5-1 và 5-2 Sổ tay Công nghệ Chế tạo máy
]
- kMV :Hệ số phụ thuộc vào chất lượng bề mặt gia công
94
,
0
200
190
190
25
,
1
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
Hb
n
k
v
MV
kV = 0,94.0,8.1 = 0,752
- CV = 445 ; q = 0,2 ; x = 0,15 ; y = 0,35 ; u = 0,2 ; p = 0 ; m = 0,32 ;
Với :D = 200 mm ; Z = 16 ;B = 120 mm (Chiều rộng phay ).
Vậy
426
,
93
752
,
0
.
16
.
40
24
,
0
.
2
.
180
200
.
445
0
2
,
0
35
,
0
15
,
0
32
,
0
2
,
0
=
=
V (m/ph)
76
,
148
200
.
14
,
3
426
,
93
.
1000
.
.
1000
=
=
π
=
D
V
5
,
78
1000
125
.
200
.
14
,
3
1000
.
.
. =
=
π
=
n
D
V t
th (m /ph).
k
n
D
Z
B
S
t
C
P MP
w
q
u
y
x
p
z .
.
.
.
.
.
.
10
=
Trong đó :

- CP=54,5 ; x = 0,9 ; y = 0,74 ; u = 1 ; q =1 ; w = 0.
[ Theo bảng 5-41 Sổ tay công nghệ chế tạo máy ]
- kMP :Hệ số điều chỉnh cho chất lượng cho vật liệu gia công .
[Bảng 5-9 Sổ tay Công nghệ chế tạo máy ]
kMP = 053
,
1
190
200
190
1
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡HB
n
. Với n = 1
Vậy
2
,
3680
053
.
1
.
125
.
200
16
.
160
.
24
,
0
.
5
,
1
.
5
,
54
.
10
0
1
1
74
,
0
9
,
0
=
=
Pz ( N ).
2
,
3680
100
.
2
200
.
2
,
3680
100
.
2
.
=
=
=
D
P
M
z
x ( Nm )
72
,
4
60
.
1020
5
,
78
.
2
,
3680
60
.
1020
.
=
=
=
V
P
N
z
e ( KW )
+ Lượng chạy dao :S = 0,2 mm/răng
]
Áp dụng trình tự ,công thức và các bảng tra tương tự như như phay thô tính được :
469
,
150
752
,
0
.
16
.
160
1
,
0
.
5
,
0
.
240
200
.
445
0
2
,
0
35
,
0
15
,
0
32
,
0
2
,
0
=
=
V (m/ph)
+ Số vòng quay của trục chính tính theo tính toán là
6
,
239
200
.
14
,
3
469
,
150
.
1000
.
.
1000
=
=
π
=
D
V
6
,
125
1000
200
.
200
.
14
,
3
1000
.
.
. =
=
π
=
n
D
V t
th (m /ph).

27
,
680
053
.
1
.
200
.
200
16
.
160
.
1
,
0
.
5
,
0
.
5
,
54
.
10
0
1
1
74
,
0
9
,
0
=
=
Pz ( N) .
27
,
680
100
.
2
200
.
27
,
680
100
.
2
.
=
=
=
D
P
M
z
x ( Nm )
4
,
1
60
.
1020
6
,
125
.
27
,
680
60
.
1020
.
=
=
=
V
P
N
z
e ( KW )
3.Bước 3 : Sau khi gia công song làm cùn các cạnh sắc .

Hình I.5 : Phay mặt phẳng gối đỡ phía sau
I.5.5:NGUYÊN CÔNG V :
W
0,1
255
n
S
z
R 40

TIỆN KÍCH THƯỚC ∅200 MM ,L = 240 MM ( HÌNH I.6)
+ Định vị : Dùng mặt phẳng đế dưới làm chuẩn đặt trên 2 phiến tỳ hạn chế 3 bậc tự
do .Dùng 1 chốt trụ và 1 chốt trám định vị vào 2 lỗ ∅24 hạn chế 3 bậc tự do còn lại
+ Kẹp chặt : Kẹp chặt bằng đòn kẹp kiểu bản lề và vít me đai ốc .Hướng lực kẹp từ
trên xuống dưới ,phương lực kẹp vuông góc với mặt phẳng định vị .
+ Chọn máy : Dùng máy doa ngang 2615 .Có các thông số kỹ thuật sau :
• Khoảng cách từ tâm trục chính tới bàn máy : 120 mm
• Giới hạn chạy dao trục chính : 2,2 ÷ 1760 mm/ph.
• Giới hạn chạy dao của bàn máy : 1,4 ÷ 1110 mm/ph.
• Số cấp tốc độ của trục chính : 12.
• Giới hạn vòng quay của trục chính : 20÷1600 vg/ph.
• Công suet động cơ chính : 9 KW.
• Kích thước bề mặt làm việc của bàn máy : 800×1000 mm.
+ Chọn dao : Dao tiện gắn mảnh hợp kim cứng BK6 có ϕ = 90°.
+ Lượng dư gia công : - Gia công ∅200 có t = 2 mm.
- Gia công kích thước 240 có t = 2 mm.
+ Tình tự gia công :
1.Bước 1 : Tính chế độ cắt khi tiện thô kích thước ∅200
+ Lượng chạy dao : S = 0,5 (mm/vg) [ Bảng 5 -11 Sổ tay công nghệ chế tạo máy ].
+ Tốc độ cắt : V được tính theo công thức ;
9
,
0
.
.
.
.
k
S
t
T
C
V v
y
x
m
V
= .
Theo Bảng 5 – 17 và bảng 5- 30 sổ tay công nghệ chế tạo máy ta có :
- CV = 243 ; x = 0,15 ; y = 0,4 ; m = 0,2 .
- T = 50 phút : Chu kỳ bền của dao
[ Bảng 5 – 17 sổ tay công nghệ chế tạo máy ].

0,9 : Hệ số điều chỉnh khi gia công mặt trong
- kV :Hệ số điều chỉnh chung cho tốc độ cắt phụ thuộc vào điều kiện cắt cụ thể .
kV = kMV.knv.kuv.
- kMV - Hệ số phụ thuộc vào chất lượng bề mặt gia công .
Với HB = 200 ; nv = 1 ,25
94
,
0
200
190
190
25
,
1
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
HB
k
n
MV
v
kV = 0,94.0,8.1 = 0,752
Vậy
38
,
93
9
,
0
.
752
,
0
.
5
,
0
.
5
,
1
.
50
243
4
,
0
15
,
0
2
,
0
=
=
V (m/ph).
+ Số vòng quay của trục chính tính theo tính toán
7
,
148
200
.
14
,
3
38
,
93
.
1000
.
.
1000
=
=
π
=
D
V
2
,
94
1000
150
.
200
.
14
,
3
1000
.
.
. =
=
π
=
n
D
V t
th (m /ph).
Lực cắt khi tiện thô :
Px,y,z = 10.Cp.tx
.Sy
.Vn
.kP.
Bảng 5-22 sổ tay Công nghệ chế tạo máy :
Pz={ CP = 92 ; x=1 ; y = 0,75 ; n = 0 }
Pz={ CP = 54 ; x= 0,9 ; y = 0,75 ; n = 0 }

Pz={ CP = 46 ; x=1 ; y = 0,4 ; n = 0 }
- kP : Hệ số điều chỉnh là tích số của các hệ số :
kP = kMP .kϕP.kγP.kλP.krP.
HB = 200 ; n = 0,4
[ Bảng 5-9 Sổ tay Công nghệ Chế tạo máy ]
- kMP : Hệ số phụ thuộc vào chất lượng bề mặt gia công
021
,
1
190
200
190
4
,
0
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
HB
k
n
MP
Từ bảng 5 -22 sổ tay công nghệ chế tạo máy ta có các số liệu sau :
k/P Pz Py Px
kϕP 1 1 1
kγP 1,1 P 1,4
kλP 1 1,25 0,85
krP 1 1 1
kPz = 1,021.1.1,1.1.1 =1,1231
kPy = 1,021.1.1,4.1,25.1 =1,7868
kPz = 1,021.1.1,4.0,85.1 =1,2149
56
,
921
1231
,
1
.
2
,
94
.
5
,
0
.
5
,
1
.
92
.
10 0
75
,
0
1
=
=
Pz N.
38
,
826
7868
,
1
.
2
,
94
.
5
,
0
.
5
,
1
.
54
.
10 0
75
,
0
9
,
0
=
=
Py N.
29
,
635
2149
,
1
.
2
,
94
.
5
,
0
.
5
,
1
.
46
.
10 0
4
,
0
1
=
=
Px N.
Công suất cắt Ne khi tiện thô:
42
,
1
60
.
1020
2
,
94
.
56
,
921
60
.
1020
.
=
=
V
P
N
z
e KW.
2.Bước 2 : Tính toán chế độ cắt khi tiện tinh kích thước ∅200
Áp dụng trình tự công thức như tiện thô ta tính được :

[ Bảng 5 -11 Sổ tay công nghệ chế tạo máy ]
+ Tốc độ cắt
11
,
110
9
,
0
.
752
,
0
.
5
,
0
.
5
,
0
.
50
243
4
,
0
15
,
0
2
,
0
=
=
V (m/ph).
33
,
175
200
.
14
,
3
11
,
110
.
1000
.
.
1000
=
=
π
=
D
V
48
,
100
1000
160
.
200
.
14
,
3
1000
.
.
. =
=
π
=
n
D
V t
th (m /ph).
+ Lực cắt khi tiện tinh :
51
,
154
1231
,
1
.
48
,
100
.
2
,
0
.
5
,
0
.
92
.
10 0
75
,
0
1
=
=
Pz N.
64
,
154
7868
,
1
.
48
,
100
.
2
,
0
.
5
,
0
.
54
.
10 0
75
,
0
9
,
0
=
=
Py N.
78
,
146
2149
,
1
.
48
,
100
.
2
,
0
.
5
,
0
.
46
.
10 0
4
,
00
1
=
=
Px N.
+ Công suất cắt Ne :
25
,
0
60
.
1020
48
,
100
.
51
,
154
=
=
Ne KW.
3.Bước 3 : Tính toán chế độ cắt khi tiện thô kích thước ∅200 đạt L = 240
+ Lượng chạy dao : S = 0,5 mm/vg [ Bảng 5 -11 Sổ tay công nghệ chê tạo máy ].
+ Tốc độ cắt : được tính theo công thức ;
k
S
t
T
C
V v
y
x
m
V
.
.
.
=
Theo Bảng 5 – 17 và bảng 5- 30 sổ tay công nghệ chế tạo máy .ta có :
- CV = 243 ;x= 0,15 ; y = 0,4 ; m = 0,2 .

kV = kMV.knv.kuv.
- HB = 200 ; nv = 1 ,25
- kMV : Hệ số phụ thuộc vào chất lượng bề mặt gia công .
94
,
0
200
190
190
25
,
1
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
HB
k
n
MV
v
⇒ kV = 0,94.0,8.1 = 0,752
Vận tốc sẽ là :
04
,
100
752
,
0
.
.
.
243
5
,
0
5
,
1
60
4
,
0
15
,
0
2
,
0
=
=
V m/ph.
29
,
159
200
.
14
,
3
04
,
100
.
1000
.
.
1000
=
=
π
=
D
V
ntt vòng / phút.
Chọn số vòng quay theo máy : nmáy = 125 vòng /phút.
5
,
78
1000
125
.
200
.
14
,
3
1000
.
.
. =
=
π
=
n
D
V t
th m /ph.
Px,y,z = 10.Cp.tx
.Sy
.Vn
.kP.
Theo Bảng 5-22 sổ tay Công nghệ chế tạo máy :
Pz={ CP = 92 ; x=1 ; y = 0,75 ; n = 0 }
Pz={ CP = 54 ; x= 0,9 ; y = 0,75 ; n = 0 }
Pz={ CP = 46 ; x=1 ; y = 0,4 ; n = 0 }
kP = kMP .kϕP.kγP.kλP.krP.

- HB = 200 ; n = 0,4
- kMP : Hệ số phụ thuộc vào chất lượng bề mặt gia công .
021
,
1
190
200
190
4
,
0
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
HB
k
n
MP
k/P Pz Py Px
kϕP 1 1 1
kγP 1,1 P 1,4
kλP 1 1,25 0,85
krP 1 1 1
kPz = 1,021.1.1,1.1.1 =1,1231
kPy = 1,021.1.1,4.1,25.1 =1,7868
kPz = 1,021.1.1,4.0,85.1 =1,2149
56
,
921
1231
,
1
.
5
,
78
.
5
,
0
.
5
,
1
.
92
.
10 0
75
,
0
1
=
=
Pz N.
38
,
826
7868
,
1
.
5
,
78
.
5
,
0
.
5
,
1
.
54
.
10 0
75
,
0
9
,
0
=
=
Py N.
29
,
635
2149
,
1
.
5
,
78
.
5
,
0
.
5
,
1
.
46
.
10 0
4
,
0
1
=
=
Px N.
+ Công suất cắt Ne khi tiện thô:
18
,
1
60
.
1020
5
,
78
.
56
,
921
60
.
1020
.
=
=
V
P
N
z
e KW.
4.Bước 4 : Tính toán chế độ cắt khi tiện tinh kích thước ∅200 đạt L = 240mm
Áp dụng công thức như tiện thô ta tính được :
+ Lượng chạy dao : S = 0,2 mm/vg [ Bảng 5 -11 Sổ tay công nghệ chế tạo máy
]
51
,
176
752
,
0
.
2
,
0
.
5
,
0
.
50
243
4
,
0
15
,
0
2
,
0
=
=
V m/ph.
+ Số vòng quay của trục chính tính theo tính toán là :

07
,
281
200
.
14
,
3
51
,
176
.
1000
.
.
1000
=
=
π
=
D
V
157
1000
250
.
200
.
14
,
3
1000
.
.
. =
=
π
=
n
D
V t
th (m /ph).
Px,y,z = 10.CP.tx
.Sy
.Vn
.kP.
51
,
154
1231
,
1
.
157
.
2
,
0
.
5
,
0
.
92
.
10 0
75
,
0
1
=
=
Pz N.
64
,
154
7868
,
1
.
157
.
2
,
0
.
5
,
0
.
54
.
10 0
75
,
0
9
,
0
=
=
Py N.
78
,
146
2149
,
1
.
157
.
2
,
0
.
5
,
0
.
46
.
10 0
4
,
0
1
=
=
Px N.
+ Công suất cắt Ne khi tiện tinh:
39
,
0
60
.
1020
157
.
51
,
154
60
.
1020
.
=
=
V
P
N
x
e KW.

Hình I.6 : Tiện lỗ bậc ∅200
S
W
Ø200
+0.035
n
R 6.3
z
15
z
R
6.3
0,1

I.5.6.NGUYÊN CÔNG VI :
KHOÉT DOA LỖ ∅110+0,035
MM ( HÌNH I.7 )
bậc tự do .Dùng 1chốt trụ và 1 chốt trám định vị vào 2 lỗ ∅24 hạn chế 3 bậc tự do
.Vậy chi tiết được định vị hoàn toàn 6 bậc tự do .
+ Kẹp chặt : Kẹp chặt bằng đòn kẹp bản lề và vitme - đai ốc.Hướng lực kẹp từ
trên xuống dưới .Phương lực kẹp vuông góc với mặt định vị .
+ Chọn máy : Chọn máy doa ngang 2615 .
+ Chọn dao :Dao khoét dao doa phi tiêu chuẩn điều chỉnh HKC BK6
1.Bước 1: Tính toán chế độ cắt khi khoét thô lỗ ∅105 đạt ∅108,5mm
+Lượng chạy dao : S = 1,05 mm/vòng
]
k
S
t
T
D
C
V V
y
x
m
q
V
.
.
.
.
=
Trong đó :
]
kV = kMV.knv.kuv.klv.
HB = 200 ; nv = 1 ,3 [ Bảng 5-1 và 5-2 Sổ tay Công nghệ Chế tạo máy ]
- kMV: Hệ số phụ thuộc vào vật liệu gia công .

94
,
0
200
190
190
3
,
1
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
HB
n
k
v
MV
- klv= 1 [Bảng 5-31 Sổ tay công nghệ chế tạo máy
]
⇒ kV = 0,94.0,8.1.1 = 0,752
- CV = 105 ; q = 0,4 ; x = 0,15 ; y = 0,45 ; m=0,4 ; D = 105 mm
4
,
91
752
,
0
.
05
,
1
.
75
,
1
.
100
105
.
105
45
,
0
15
,
0
4
,
0
4
,
0
=
=
V (m/ph)
22
,
277
105
.
14
,
3
4
,
91
.
1000
.
.
1000
=
=
π
=
D
V
425
,
82
1000
250
.
105
.
14
,
3
1000
.
.
. =
=
π
=
n
D
V t
th (m /phút).
Mx = 10.CM.Dq
.tx
.Sy
.kP
- CM=0,196 ; q = 0,85 ; x = 0,8 ;y = 0,7
- kP : Hệ số tính đến các yếu tố gia công thực tế .Trong trường hợp này chỉ phụ
thuộc vào vật liệu gia công và được xác định bằng :
- HB = 200 ; n = 0,6

Vậy Mx = 10.0,196.1050,85
.1,751
.1,050,7
.1,03 = 174,3 Nm
+ Lực chiều trục P0 được tính theo công thức :
P0 = 10.C0.Dq
.tx
.Sy
.kP
- CP = 46;q = 0 ;x = 1 ;y = 0,4
- kP = kMP=1,03
P0 = 10.46.1050
.1,751
.1,050,4
.1,03 = 845,49 N
469
,
4
9750
250
.
3
,
174
9750
.
=
=
=
n
M
N
x
e KW
2.Bước 2:Tính toán chế độ cắt khi khoét thô lỗ ∅108,5 đạt kích thước ∅109,5mm
+Lượng chạy dao : S = 0,84mm/vòng
]
Áp dụng trình tự ,công thức tính toán tra bảng tương tự như khi khoét thô ta được
76
,
123
752
,
0
.
84
,
0
.
5
,
0
.
100
5
,
108
.
105
45
,
0
15
,
0
4
,
0
4
,
0
=
=
V (m/ph)
26
,
363
5
,
108
.
14
,
3
76
,
123
.
1000
.
.
1000
=
=
π
=
D
V
32
,
107
1000
315
.
5
,
108
.
14
,
3
1000
.
.
. =
=
π
=
n
D
V t
th (m /phút).
Mx = 10.0,196.108,50,8
.0,840,7
.1,03 = 56,22 Nm
P0 = 10.46.108,50
.1,751
.0,51
.1,03 = 225,23 N

82
,
1
9750
315
.
23
,
56
=
=
Ne KW.
3.Bước 3: Tính toán chế độ cắt khi doa thô lỗ ∅109,5 đạt kích thước ∅109,8mm
+ Lượng dư gia công : 0,3 mm.
+ Lượng chạy dao : S = 3,8 mm/vòng . Khi doa phần lưỡi cắt của dao doa là hợp
kim cứng thì nhân với hệ số điều chỉnh kus = 0,7 .
S = 3,8.kus =3,8 . 0,7 = 2,66 ( mm / vg )
]
+ Tốc độ cắt khi doa được tính theo công thức sau : k
S
t
T
D
C
V V
y
x
m
q
V
.
.
.
.
=
Trong đó :
]
- CV = 109 ; q = 0,2 ; x = 0,1 ; y = 0,5 ; m = 0,3 ; D = 109 mm
kV = kMV.kuv.klv.
]
kMV: Hệ số phụ thuộc vào vật liệu gia công .
94
,
0
200
190
190
3
,
1
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
HB
n
k
v
MV
- klv= 1 [Bảng 5-31 Sổ tay công nghệ chế tạo máy
]
kV = 0,94.1.1 = 0,94
Vậy

23
,
16
94
,
0
.
66
,
2
.
15
,
0
.
210
5
,
109
.
109
5
,
0
1
,
0
3
,
0
2
,
0
=
=
V (m/ph)
07
,
47
8
,
109
.
14
,
3
23
,
16
.
1000
.
.
1000
=
=
π
=
D
V
Chọn số vòng quay theo máy : nm = 40 (vòng /phút).
79
,
13
1000
40
.
8
,
109
.
14
,
3
1000
.
.
. =
=
π
=
n
D
V t
th (m /phút).
100
.
2
.
.
.
. Z
D
S
t
C
M
y
z
x
p
x =
- D = 109,8 mm ; Z = 12
- CP=92 ; x = 0,1 ; y = 0,75
- SZ=S /Z = 2,66 / 12 = 0,222 ( mm/răng )
332
,
29
100
.
2
12
.
8
,
109
.
222
,
0
.
15
,
0
.
92 75
,
0
1
,
0
=
=
Mx Nm
12
,
0
9750
40
.
332
,
29
9750
=
=
=
n
M
N
x
e KW
4.Bước 4 Tính toán chế độ cắt khi doa tinh lỗ ∅109,5 đạt kích thước ∅109,8mm
Áp dụng trình tự ,công thức tính toán và bảng tra tương tự như doa thô ta tính được
:
+ Lượng chạy dao : S = 2,122 mm/vòng .
+ Tốc độ cắt khi doa được tính theo công thức sau :
23
,
16
94
,
0
.
122
,
2
.
1
,
0
.
210
110
.
109
5
,
0
1
,
0
3
,
0
2
,
0
=
=
V (m/ph)

01
,
47
8
,
109
.
14
,
3
23
,
16
.
1000
.
.
1000
=
=
π
=
D
V
81
,
13
1000
40
.
110
.
14
,
3
1000
.
.
. =
=
π
=
n
D
V t
th (m /phút).
54
,
19
100
.
2
12
.
110
.
177
,
0
.
1
,
0
.
92 75
,
0
1
,
0
=
=
Mx Nm
081
,
0
9750
40
.
54
,
19
9750
.
=
=
=
n
M
N
x
e KW
5.Bước 5 : Sau khi gia công xong mài sắc các cạnh .

Hình I.7 : Khoét , doa lỗ ∅110
I.5.7 : NGUYÊN CÔNG VII :
W
0,3 n
S
Ø
110
0,035
250
z
R 1.6 R 1.6
z

KIỂM TRA ĐỘ ĐỒNG TÂM CỦA 2 LỖ ∅110 ( HÌNH I.8)
Hình I.8 :Kiểm tra
I.5.8 : NGUYÊN CÔNG VIII :
VÁT MÉP LỖ ∅110 - 2 × 45° ( HÌNH I.9)

bậc tự do .Dùng 1chốt trụ và 1 chốt trám định vị vào 2 lỗ ∅24 hạn chế 3 bậc tự do
.Vậy chi tiết được định vị hoàn toàn 6 bạc tự do .
+ Kẹp chặt : Kẹp chặt bằng đòn kẹp bản lề và cơ cấu vitme - đai ốc.Hướng lực kẹp
từ trên xuống dưới .Phương lực kẹp vuông góc với mặt định vị .
+ Chọn máy : Chọn máy doa ngang 2615 .
+ Chọn dao :Dao vát mép phi tiêu chuẩn
1.Bước 1:Tính toán chế độ cắt khi vát mép lỗ ∅110 gối đỡ phía sau
]
+ Tốc độ cắt khi vát mép : Tính theo khi khoét côn mặt đầu :
k
S
t
T
D
C
V V
y
x
m
q
V
.
.
.
.
=
Trong đó :
T : Tuổi bền ( Chu kỳ bền ) của dao ,T = 100 phút
[ Bảng 5 - 30 Sổ tay Công nghệ Chế tạo máy ]
- CV = 105 ; q = 0,4 ; x = 0,15 ;y = 0,45 ; m=0,4 ;D = 110 mm
kV = kMV.kuv.klv.
]
kMV: Hệ số phụ thuộc vào vật liệu gia công .

94
,
0
200
190
190
3
,
1
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
HB
n
k
v
MV
- klv= 0,8 Hệ số điều chỉnh bổ xung phụ thuộc tình trạng bề mặt phôi .
⇒ kV = 0,94.0,8.1 = 0,752
Vậy
59
,
169
752
,
0
.
3
,
0
.
4
,
1
.
100
110
.
105
45
,
0
15
,
0
4
,
0
4
,
0
=
=
V (m/ph)
99
,
490
110
.
14
,
3
59
,
169
.
1000
.
.
1000
=
=
π
=
D
V
16
,
138
1000
400
.
110
.
14
,
3
1000
.
.
. =
=
π
=
n
D
V t
th (m /phút).
+ Momen xoắn trên trục chính của máy khi vát mép :
Mx = 10.CM.Dq
.tx
.Sy
.kP
- CM=0,196 ; q = 0,85 ; x = 0,8 ;y = 0,7 ;
- kP = kMP = 1,05
[Bảng 5-9 và 5-32 Sổ tay công nghệ chế tạo máy ]
Vậy Mx = 10.0,196.1100,85
.1,40,8
.0,30,7
.1,05 = 63 Nm
P0 = 10.CP.Dq
.tx
.Sy
.kP
- Cp = 46 ; q = 0 ;x = 1 ; y = 0,4
- kP = kMP=1,05

Vậy P0 = 10.46.1100
.1,41
.0.30,4
.1,05 = 417,16 N
58
,
2
9750
400
.
63
9750
.
=
=
=
n
M
N
x
e KW
2.Bước 2:Tính toán chế độ cắt khi vát mép lỗ ∅110 gối đỡ phía trước :
Áp dụng trình tự ,công thức tính toán và bảng tra tương tự như vát mép lỗ ∅110
gối đỡ phía sau ta tính được :
]
+ Tốc độ cắt khi vát mép : Tính theo khi khoét côn mặt đầu
59
,
169
752
,
0
.
3
,
0
.
4
,
1
.
100
110
.
105
45
,
0
15
,
0
4
,
0
4
,
0
=
=
V (m/ph)
99
,
490
110
.
14
,
3
59
,
169
.
1000
.
.
1000
=
=
π
=
D
V
16
,
138
1000
400
.
110
.
14
,
3
1000
.
.
. =
=
π
=
n
D
V t
th (m /phút).
+ Momen xoắn trên trục chính của máy khi vát mép :
Mx = 10.0,196.1100,85
.1,40,8
.0,30,7
.1,05 = 63 Nm
P0 = 10.46.1100
.1,41
.0.30,4
.1,05 = 417,16 N
58
,
2
9750
400
.
63
9750
.
=
=
=
n
M
N
x
e KW
3.Bước 3 : Sau khi vát mép lỗ làm cùn các cạnh sắc .

Hình I.9 : Vát mép lỗ ∅110
S
n
W

I.5.9:NGUYÊN CÔNG IX :
TIỆN KÍCH THƯỚC ∅350 MM VÀ ∅250 MM ĐẠT L = 255 MM( HÌNH I.10)
+ Định vị : Dùng mặt phẳng đế dưới làm chuẩn đặt trên 2 phiến tỳ hạn chế 3 bậc tự
do .Dùng 1 chốt trụ và 1 chốt trám định vị vào 2 lỗ ∅24 hạn chế 3 bậc tự do còn lại
+ Kẹp chặt : Kẹp chặt bằng đòn kẹp kiểu bản lề và vít me đai ốc .Hướng lực kẹp từ
trên xuống dưới ,phương lực kẹp vuông góc với mặt phẳng định vị .
+ Chọn máy : Dùng máy doa ngang 2615
+ Chọn dao : Dao tiện gắn mảnh hợp kim cứng BK6 có ϕ = 90°.
+ Lượng dư gia công : - Gia công mặt ∅350 có t = 3 mm.
- Gia công mặt ∅240 có t = 2 mm.
+ Tình tự gia công :
1.Bước 1 : Tính chế độ cắt khi tiện thô kích thước ∅250 đạt l = 255 mm
[ Bảng 5 -11 Sổ tay công nghệ che tạo máy ].
+ Tốc độ cắt khi tiện trong được tính theo công thức ;
k
S
t
T
C
V v
y
x
m
V
.
.
.
= .
Trong đó : CV = 243 ; x= 0,15 ; y = 0,4 ; m = 0,2 .
[ Bảng 5 – 17 sổ tay công nghệ chế tạo máy ].
kV = kMV.knv.kuv.
]
- kMV : Hệ số phụ thuộc vào chất lượng bề mặt gia công .

94
,
0
200
190
190
25
,
1
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
Hb
n
k
v
MV
⇒ kV = 0,94.0,8.1 = 0,752
04
,
100
752
,
0
.
5
,
0
.
5
,
1
.
60
243
4
,
0
15
,
0
2
,
0
=
=
V m/ph.
44
,
127
200
.
14
,
3
04
,
100
.
1000
.
.
1000
=
=
π
=
D
V
Chọn số vòng quay theo máy : nmáy = 125 ( vòng /phút).
13
,
98
1000
125
.
250
.
14
,
3
1000
.
.
. =
=
π
=
n
D
V t
th (m /ph).
Px,y,z = 10.CP.tx
.Sy
.Vn
.kP.
Theo Bảng 5-22 sổ tay Công nghệ chế tạo máy :
Pz={CP = 92 ;x=1 ;y = 0,75 ;n = 0 }
Py={CP = 54 ;x=0,9 ;y = 0,75 ;n = 0 }
Px={CP = 46 ;x=1 ;y = 0,4 ;n = 0 }
kP=kMP.kϕP.kγP.kλP.krP.
- HB = 200 ; n = 0,4 [ Bảng 5-9 Sổ tay Công nghệ Chế tạo máy
]
kMP: Hệ số phụ thuộc vào chất lượng bề mặt gia công .
021
,
1
190
200
190
4
,
0
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
HB
k
n
MP

k/P Pz Py Px
kMP 1 1 1
kϕP 1,1 P 1,4
kλP 1 1,25 0,85
krP 1 1 1
kPz = 1,021.1.1,1.1.1 =1,1231
kPy = 1,021.1.1,4.1,25.1 =1,7868
kPz = 1,021.1.1,4.0,85.1 =1,2149
56
,
921
1231
,
1
.
5
,
78
.
5
,
0
.
5
,
1
.
92
.
10
P
0
75
,
0
1
z =
= N.
38
,
826
7868
,
1
.
5
,
78
.
5
,
0
.
5
,
1
.
54
.
10
P
0
75
,
0
9
,
0
y =
= N.
29
,
635
2149
,
1
.
5
,
78
.
5
,
0
.
5
,
1
.
46
.
10
P
0
4
,
0
1
x =
= N.
48
,
1
60
.
1020
13
,
98
.
56
,
921
60
.
1020
.
=
=
V
P
N
z
e KW.
2.Bước 2 : Tính toán chế độ cắt khi tiện tinh kích thước ∅250 đạt L =255 mm
Áp dụng trình tự ,công thức tính và bảng tra tương tự như khi tiện thô ta tính được :
[ Bảng 5 -11 Sổ tay công nghệ chế tạo máy ].
19
,
170
752
,
0
.
2
,
0
.
5
,
0
.
60
243
4
,
0
15
,
0
2
,
0
=
=
V ( m/ph.)
8
,
216
250
.
14
,
3
19
,
170
.
1000
.
.
1000
=
=
π
=
D
V

157
1000
200
.
250
.
14
,
3
1000
.
.
. =
=
π
=
n
D
V t
th (m /ph).s
+ Lực cắt khi tiện thô :
Px,y,z = 10.Cp.tx
.Sy
.Vn
.kP.
51
,
154
1231
,
1
.
157
.
2
,
0
.
5
,
0
.
92
.
10
P
0
75
,
0
1
z =
= N.
63
,
154
7868
,
1
.
157
.
2
,
0
.
5
,
0
.
54
.
10 0
75
,
0
9
,
0
=
=
Py N.
78
,
146
2149
,
1
.
157
.
2
,
0
.
5
,
0
.
46
.
10 0
4
,
0
1
=
=
Px N.
396
,
0
60
.
1020
157
.
51
,
154
60
.
1020
.
=
=
V
P
N
x
e KW.
3.Bước 3 : Tính toán chế độ cắt khi tiện thô kích thước ∅350 và ∅250 đạt l
=10 mm
11
,
96
752
,
0
.
5
,
0
.
5
,
2
.
50
243
4
,
0
15
,
0
2
,
0
=
=
V ( m/ph.)
45
,
87
350
.
14
,
3
11
,
96
.
1000
.
.
1000
=
=
π
=
D
V
nt (vòng / phút).
92
,
87
1000
80
.
350
.
14
,
3
1000
.
.
=
=
π
=
n
D
Vtt (m /ph).
+ Lực cắt khi tiện thô :
Px,y,z = 10.Cp.tx
.Sy
.Vn
.kP.
94
,
1535
1231
,
1
.
92
,
87
.
5
,
0
.
5
,
2
.
92
.
10 0
75
,
0
1
=
=
Pz N.
71
,
1308
7868
,
1
.
92
,
87
.
5
,
0
.
5
,
2
.
54
.
10 0
75
,
0
9
,
0
=
=
Py N.

83
,
1058
2149
,
1
.
92
,
87
.
5
,
0
.
5
,
2
.
46
.
10 0
4
,
0
1
=
=
Px N.
+Công suất cắt Ne khi tiện thô:
21
,
2
60
.
1020
92
,
87
.
94
,
1535
60
.
1020
.
=
=
V
P
N
x
e KW.
4.Bước4 : Tính toán chế độ cắt khi tiện tinh kích thước ∅250 và ∅350 đạt l
=10 mm
51
,
176
752
,
0
.
2
,
0
.
5
,
0
.
50
243
4
,
0
15
,
0
2
,
0
=
=
V m/ph
61
,
160
350
.
14
,
3
51
,
176
.
1000
.
.
1000
=
=
π
=
D
V
nt vòng / phút
Chọn số vòng quay theo máy : nmáy = 125 vòng /phút
38
,
1376
1000
125
.
350
.
14
,
3
1000
.
.
=
=
π
=
n
D
Vtt m /ph
Px,y,z = 10.Cp.tx
.Sy
.Vn
.kP.
51
,
154
1231
,
1
.
38
,
137
.
2
,
0
.
5
,
0
.
92
.
10
P
0
75
,
0
1
z =
= N.
64
,
154
7868
,
1
.
38
,
137
.
2
,
0
.
5
,
0
.
54
.
10 0
75
,
0
9
,
0
=
=
Py N.
78
,
146
2149
,
1
.
38
,
137
.
2
,
0
.
5
,
0
.
46
.
10 0
4
,
0
1
=
=
Px N.
+ Công suất cắt Ne khi tiện tinh:
347
,
0
60
.
1020
38
,
137
.
51
,
154
60
.
1020
V
.
P
N
x
e =
= KW.
5.Bước 5 : Sau khi gia công xong làm cùn các cạnh sắc

Hình I.10 : Tiện đầu mặt bích thân ổ đỡ
I.5.10 : NGUYÊN CÔNG X :
KHOAN 4 LỖ ∅8,5 SÂU 30 GỐI ĐỠ PHÍA TRƯỚC ( HÌNH I.11)
R
6.3
z
z
R
6.3
10
0,1
S
W
250
0,1

+ Định vị : Dùng mặt phẳng vuông góc ∅160 đặt trên 2 phiến tỳ hạn chế 3 bậc tự
do ,1 chốt trụ ngắn vào lỗ ∅110 hạn chế 2 bậc tự do ,1 chốt tỳ vào mặt phẳng đế
hạn chế nốt bậc tự do còn lại .
+ Kẹp chặt : Kẹp chặt bằng đòn kẹp kiểu liên động ,vitme đai ốc .Hướng của lực
kẹp từ trên xuống dưới ,phương của lực kẹp vuông góc với bề mặt định vị chính .
+ Chọn máy : Dùng máy khoan cần 2H55 .
+ Chọn dao : Dùng mũi khoan ruột gà ∅8,5 vật liệu thép gió P18 .
Doa ta rô M10 ×1,5 vật liệu Y12A.
Tính toán chế độ cắt khi khoan 4 lỗ ∅8,5 sâu 30 mm.
+ Chiều sâu cắt : t = 0,5.D = 0,5.8,5 = 4,25 mm.
k
S
T
D
C
V v
y
m
q
v
.
.
.
=
Trong đó :
kv =kMV.kuv.klv
- HB = 200 ; nv= 1,3
94
,
0
200
190
190
3
,
1
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
HB
n
k
v
MV

kv = 0,94.1.1 = 0,94
- Cv = 17,1 ; q = 0,25 ; y = 0,4 ; m = 0,125 .
629
,
26
94
,
0
.
3
,
0
.
60
5
,
8
.
1
,
17
4
,
0
125
,
0
25
,
0
=
=
V m/ph.
7
,
997
5
,
8
.
14
,
3
629
,
26
.
1000
.
.
1000
=
=
π
=
D
V
021
,
24
1000
900
.
5
,
8
.
14
,
3
1000
.
.
. =
=
π
=
n
D
V t
th (m /ph).
+ Lực chiều trục khi khoan : Po được tính theo cồng thức :
k
S
D
C
P P
y
q
p
o .
.
.
.
10
=
- CP = 42,7 ; q = 1 ; y =0,8
- kP :Hệ số tính đến các yếu tố gia công thực tế trong trường hợp này chỉ phụ thuộc
vào vật liệu gia công
031
,
1
190
200
190
6
,
0
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
=
HB
k
k
n
MP
P
Với n=0,6
Vậy Po=10.42,7.8,51
.0,30,8
.1,031 = 1428,24 N
+ Mô men xoắn trên trục chính của máy khoan : Được tính theo công thức :
Mx =10 .CM.Dq
.Sy
.kp
- CM=0,021 ; q = 2; y = 0,8
Vậy Mx = 10.0,021.8,52
.0,30,8
.1,031 = 5,971 Nm
551
,
0
9750
900
.
791
,
5
9750
.
=
=
=
n
M
N
x
e KW

Hình I.11 : Gia công 4 lỗ ∅8.5 thân ổ đỡ phía trước
I.5.11:NGUYÊN CÔNG XI :
R
6.3
z
n
S
W W
25
∅8,5

KHOAN 4 LỖ ∅ 8,5 VÀ TA RÔ 4 LỖ M10 SÂU 20 MM GỐI ĐỠ PHÍA SAU
( HÌNH I.12)
+ Kẹp chặt : Kẹp chặt bằng đòn kẹp kiểu liên động ,vitme đai ốc .Hướng của lực
+Chọn dao : Dùng mũi khoan ruột gà ∅8,5 vật liệu thép gió P9 .
Tính toán chế độ cắt khi khoan 4 lỗ ∅8,5 sâu 20 mm.
k
S
T
D
C
V v
y
m
q
v
.
.
.
=
Trong đó :
kv =kMV.kuv.klv
- HB = 200 ; nv= 1,3
94
,
0
200
190
190
3
,
1
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
HB
n
k
v
MV

Vậy kv = 0,94.1.1 = 0,94
- Cv = 17,1 ; q = 0,25 ; y = 0,4 ; m = 0,125 .
629
,
26
94
,
0
.
3
,
0
.
60
5
,
8
.
1
,
17
4
,
0
125
,
0
25
,
0
=
=
V m/ph.
+ Số vòng quay của trục chính theo tính toán là
7
,
997
5
,
8
.
14
,
3
629
,
26
.
1000
.
.
1000
=
=
π
=
D
V
021
,
24
1000
900
.
5
,
8
.
14
,
3
1000
.
.
. =
=
π
=
n
D
V t
th (m /ph).
k
S
D
C
P P
y
q
p
o .
.
.
.
10
=
- CP = 42,7 ; q = 1 ; y =0,8
- kP : Hệ số tính đến các yếu tố gia công thực tế trong trường hợp này chỉ phụ
031
,
1
190
200
190
6
,
0
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
=
HB
k
k
n
MP
P Với n=0,6
Vậy Po=10.42,7.8,51
.0,30,8
.1,031 = 1428,24 N
Được tính theo công thức :
Mx =10 .CM.Dq
.Sy
.kp
- CM=0,021 ; q = 2; y = 0,8
Vậy Mx = 10.0,021.8,52
.0,30,8
.1,031 = 5,971 Nm
551
,
0
9750
900
.
791
,
5
9750
.
=
=
=
n
M
N
x
e KW

Hình I.12 : Gia công 4 lỗ ∅8.5 thân ổ đỡ phía sau
I.5.12 : NGUYÊN CÔNG XII :
z
R
6.3
25
S
W
W
∅8,5
n

KHOAN 6 LỖ ∅18 : ( HÌNH I.13)
+ Kẹp chặt : Kẹp chặt bằng đòn kẹp kiểu bu lông đai ốc .Hướng của lực kẹp từ trên
xuống dưới ,phương của lực kẹp vuông góc với bề mặt định vị chính .
+ Chọn dao : Dùng mũi khoan ruột gà ∅18 vật liệu thép gió P18 .
1.Bước 1 :Tính toán chế độ cắt khi khoan 6 lỗ ∅18
+ Chiều sâu cắt : t = 0,5.D = 0,5.18 = 9 mm.
+Tốc độ cắt khi khoan : V được tính theo công thức :
k
S
T
D
C
V v
y
m
q
v
.
.
.
=
Trong đó :
kv =kMV.kuv.klv
HB = 200 ; nv= 1,3
94
,
0
200
190
190
3
,
1
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
HB
n
k
v
MV
- kuv :Hệ số phụ thuộc vật liệu của dụng cụ cắt : kuv =0,8

Vậy kv = 0,94.0,8.1 = 0,752
- Cv = 17,1 ; q = 0,25 ; y = 0,4 ; m = 0,125 .
475
,
21
752
,
0
.
47
,
0
.
60
18
.
1
,
17
4
,
0
125
,
0
25
,
0
=
=
V m/ph.
954
,
379
18
.
14
,
3
475
,
21
.
1000
.
.
1000
=
=
π
=
D
V
803
,
17
1000
315
.
18
.
14
,
3
1000
.
.
. =
=
π
=
n
D
V t
th (m /ph).
k
S
D
C
P P
y
q
p
o .
.
.
.
10
=
- CP = 42,7 ; q = 1 ; y =0,8
- kP : Hệ số tính đến các yếu tố gia công thực tế trong trường hợp này chỉ phụ
031
,
1
190
200
190
6
,
0
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
=
HB
k
k
n
MP
P Với n=0,6
Vậy Po=10.42,7.181
.0,470,8
.1,031 = 4331,49 N
Mx =10 .CM.Dq
.Sy
.kp
- CM=0,021 ; q = 2; y = 0,8

Vậy Mx = 10.0,021.182
.0,470,8
.1,031 = 38,382 Nm
24
,
1
9750
315
.
382
,
38
9750
.
=
=
=
n
M
N
x
e KW
Bước 2 : Sau khi khoan tẩy sạch ba via

Hình I.13 :Gia công 6 lỗ ∅18
R
40
z
Ø8
W
n
S
0,3
250

I.5.1.NGUYÊN CÔNG XIII : PHAY MẶT VẤU LỖ DẦU ( HÌNH I - 14 )
+ Định vị :Dùng mặt phẳng đế dưới làm chuẩn tinh đặt trên 2 phiến tỳ hạn chế 3
bậc tự do .Dùng 1 chốt trụ và một chốt trám định vị vào 2 lỗ ∅24 hạn chế 3 bậc tự
do còn lại
+ Kẹp chặt : Kẹp chặt bằng hệ thống bulông đai ốc ,Hướng lực kẹp từ trên xuống
dưới ,phương lực kẹp vuông góc với mặt định vị chính .
+ Chọn máy : Máy phay giường 6632
+ Chọn dao : Dao phay mặt đầu gắn mảnh hợp kim cứng BK6 .Có các thông số sau
D = 75 mm ; Z = 10 Bảng 5-7 sổ tay công nghệ chế tạo máy
+ Lượng dư gia công :t = 2 mm.
Bước 1 : Tính toán chế độ cắt khi phay thô
+ Lượng chạy dao : S = 0,24 (mm/vòng)
]
k
Z
B
S
t
T
D
C
V V
p
u
y
z
x
m
q
V
.
.
.
.
.
.
=
Trong đó :
]
kV = kMV.knv.kuv
- HB = 200 ; nv = 1,25 [ Bảng 5-1 và 5-2 Sổ tay Công nghệ Chế tạo máy
]
kMV: Hệ số phụ thuộc vào chất lượng bề mặt gia công .
94
,
0
200
190
190
25
,
1
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
Hb
n
k
v
MV

⇒ kV = 0,95.0,8.1 = 0,76
Từ bảng 5-39 Sổ tay Công nghệ chế tạo máy:
- CV = 445 ; q = 0,2 ; x = 0,15 ; y = 0,35 ; u = 0,2 ; p=0 ; m=0,32 ; B = 50 mm.
949
,
107
76
,
0
.
10
.
50
24
,
0
.
5
,
1
.
180
75
.
445
0
2
,
0
35
,
0
15
,
0
32
,
0
2
,
0
=
=
V (m/ph)
+ Số vòng quay của trục chính theo tính toán là:
38
,
458
75
.
14
,
3
949
,
107
.
1000
.
.
1000
=
=
π
=
D
V
2
,
94
1000
400
.
75
.
14
,
3
1000
.
.
. =
=
π
=
n
D
V t
th (m /phút).
k
n
D
Z
B
S
t
C
P MP
w
q
u
y
z
x
p
z .
.
.
.
.
.
.
10
=
Trong đó :
- CP =54,5 ; x = 0,9 ; y = 0,74 ; u=1 ; q = 1 ; w = 0.
- kMP :Hệ số điều chỉnh cho chất lượng cho vật liệu gia công cho trong
[Bảng 5 – 9 sổ tay công nghệ chế tạo máy ]
053
,
1
190
200
190
1
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
HB
k
n
MP

78
,
1916
053
.
1
.
400
.
75
10
.
50
.
24
,
0
.
5
,
1
.
5
,
54
.
10
0
1
1
74
,
0
9
,
0
=
=
Pz N .
79
,
718
100
.
2
5
,
78
.
78
,
1916
100
.
2
.
=
=
=
D
P
M
z
x Nm
95
,
2
60
.
1020
2
,
94
.
78
,
1916
60
.
1020
.
=
=
=
V
P
N
z
e KW
2.Bước 2 : Tính toán chế độ cắt khi phay tinh đạt l = 83 mm
+ Lượng chạy dao :S = 0,1 mm/vòng
]
Áp dụng các trình tự , công thức và các bảng tra tương tự như như phay thô tính
được :
93
,
179
76
,
0
.
10
.
50
1
,
0
.
5
,
0
.
180
75
.
445
0
2
,
0
35
,
0
15
,
0
32
,
0
2
,
0
=
=
V (m/ph)
03
,
764
75
.
14
,
3
93
,
179
.
1000
.
.
1000
=
=
π
=
D
V
365
.
148
1000
630
.
75
.
14
,
3
1000
.
.
. =
=
π
=
n
D
V t
th (m /ph).
08
,
373
053
,
1
.
630
.
75
10
.
50
.
1
,
0
.
5
,
0
.
5
,
54
.
10
0
1
1
74
,
0
9
,
0
=
=
Pz N .
91
,
139
100
.
2
75
.
08
,
373
100
.
2
.
=
=
=
D
P
M
z
x Nm

339
,
0
60
.
1020
365
,
148
.
91
,
139
60
.
1020
.
=
=
=
V
P
N
z
e KW.
3.Bước 3 : Sau khi gia công song làm cùn các cạnh sắc

Hình I.14 : Phay mặt vấu lỗ dầu
I.5.14 : NGUYÊN CÔNG XIV :
R 40
z
n
W
S

KHOAN LỖ ∅26,5 VÀ TA RÔ LỖ M30 ×3,5 : ( HÌNH I.15)
bậc tự do ,1 chốt trụ và 1 chốt trám định vị vào 2 lỗ ∅24 hạn chế 3 bậc tự do còn
lại
+ Kẹp chặt : Kẹp chặt bằng đòn kẹp kiểu bu lông đai ốc .Hướng của lực kẹp từ trên
xuống dưới ,phương của lực kẹp vuông góc với bề mặt định vị chính .
+ Chọn dao : Dùng mũi khoan ruột gà ∅26,5 vật liệu thép gió P9 .
Dao ta rô M30 ×3,5 ( TCVN) vật liệu Y12A.
1.Bước 1 :Tính toán chế độ cắt khi khoan lỗ ∅26,5 mm.
+ Lượng chạy dao : S = 0,6 ( mm/vg)
k
S
T
D
C
V v
y
m
q
v
.
.
.
=
Trong đó :
kv =kMV.kuv.klv
HB = 200 ; nv= 1,3
kMV : Hệ số phụ thuộc vật liệu gia công :
94
,
0
200
190
190
3
,
1
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
HB
n
k
v
MV
kuv :Hệ số phụ thuộc vật liệu của dụng cụ cắt : kuv = 1

klv :Hệ số phụ thuộc chiều sâu khoan – klv =1 .
kv = 0,94.1.1 = 0,752
- Cv = 17,1 ; q = 0,25 ; y = 0,4 ; m = 0,125 .
079
,
26
94
,
0
.
6
,
0
.
60
5
,
26
.
1
,
17
75 4
,
0
125
,
0
25
,
0
=
=
V m/ph.
+ Số vòng quay của trục chính theo tính toán là
412
,
313
5
,
26
.
14
,
3
079
,
26
.
1000
.
.
1000
=
=
π
=
D
V
21
,
26
1000
315
.
5
,
26
.
14
,
3
1000
.
.
. =
=
π
=
n
D
V t
th (m /ph).
k
S
D
C
P P
y
q
p
o .
.
.
.
10
=
- CP = 42,7 ; q = 1 ; y =0,8
- kP : Hệ số tính đến các yếu tố gia công thực tế – trong trường hợp này chỉ phụ
031
,
1
190
200
190
6
,
0
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
=
HB
k
k
n
MP
P Với n=0,6
Vậy Po=10.42,7.26,51
.0,60,8
.1,031 = 7752,71 N
Mx =10 .CM.Dq
.Sy
.kp

- CM=0,021 ; q = 2; y = 0,8
Vậy Mx = 10.0,021.26,52
.0,60,8
.1,031 = 101,04 Nm
264
,
3
9750
315
.
04
,
101
9750
.
=
=
=
n
M
N
x
e KW
2.Bước 2 :Tính toán chế độ cắt khi ta rô lỗ M30 × 3,5
+ Chiều sâu cắt : t = 0,5.3,5 = 1,75 mm.
+ Lượng chạy dao : S = P = 3,5 ( mm/vg)
+ Tốc độ cắt khi ta rô : Tốc độ cắt khi cắt ren hệ mét bằng ta rô ,bàn ren được tính
theo công thức :
k
S
T
D
C
V v
y
m
q
v
.
.
.
=
Trong đó :
- k v: Hệ số điều chỉnh tổng quát
kv =kMV.kuv.kTv
- kMV = 0,5 : Hệ số phụ thuộc vật liệu gia công
- kuv = 0,7 :Hệ số phụ thuộc vật liệu của dụng cụ cắt
- kTv = 1:Hệ số phụ thuộc vào độ chính xác của ren cần được gia công
kv = 0,5.0,7.1 =0,35
Từ [ Bảng ,5 - 49 Sổ tay Công nghệ chế tạo máy ].Có các số liệu sau :
- Cv = 2,7 ; q = 1,2 ; y = 1,2 ; m = 0,5 .

127
,
2
35
,
0
.
5
,
3
.
90
30
.
7
,
2
2
,
1
5
,
0
2
,
1
=
=
V m/ph.
579
,
22
30
.
14
,
3
127
.
2
.
1000
.
.
1000
=
=
π
=
D
V
884
,
1
1000
20
.
30
.
14
,
3
1000
.
.
. =
=
π
=
n
D
V t
th (m /ph).
+ Mô men xoắn trên trục chính của máy khi cắt ren bằng ta rô :
Mx =10 .CM.Dq
.Py
.kMP
- CM=0,013 ; q = 1,4; y = 1,5
- kMP=1.5
Vậy Mx = 10.0,013.301,4
.3,51,5
.1,5 = 8,998 Nm
063
,
3
975
20
.
998
,
8
9750
.
=
=
=
n
M
N
x
e KW

Hình I.15 : Gia công lỗ ren M30
I.5.14 : NGUYÊN CÔNG XV :
M30
S
n
W

TA RÔ 8 LỖ M10 SÂU 20MM GỐI ĐỠ PHÍA TRƯỚC VÀ SAU :(HÌNH I.16 )
+ Kẹp chặt : Kẹp chặt bằng đòn kẹp kiểu liên động vít me , đai ốc .Hướng của lực
+ Chọn dao : Dao ta rô M10 ×1,5 ( TCVN) vật liệu Y12A.
1.Bước 1 :Tính toán chế độ cắt khi ta rô 4 lỗ M10 × 1,5 phía trước
+ Chiều sâu cắt : t = 1,5/2 = 0,75 mm.
theo công thức :
k
S
T
D
C
V v
y
m
q
v
.
.
.
=
Trong đó :
kv =kMV.kuv.kTv
- kTv = 1,5:Hệ số phụ thuộc vào độ chính xác của ren cần được gia công
kv = 0,5.0,7.1,5 =0,525
- Cv = 2,7 ; q = 1,2 ; y = 1,2 ; m = 0,5 .
773
,
2
525
,
0
.
5
,
1
.
90
10
.
7
,
2
2
,
1
5
,
0
2
,
1
=
=
V m/ph.

31
,
68
10
.
14
,
3
773
.
2
.
1000
.
.
1000
=
=
π
=
D
V
57
,
1
1000
50
.
10
.
14
,
3
1000
.
.
. =
=
π
=
n
D
V t
th (m /ph).
Mx =10 .CM.Dq
.Py
.kMP
- CM=0,013 ; q = 1,4; y = 1,5
- kMP=1.5
Vậy Mx = 10.0,013.101,4
.1,51,5
.1,5 = 8,998 Nm
461
,
0
975
50
.
998
,
8
9750
.
=
=
=
n
M
N
x
e KW
2.Bước 2 :Tính toán chế độ cắt khi ta rô 4 lỗ M10 × 1,5 phía sau
+ Chiều sâu cắt : t = 1,5/2 = 0,75 mm.
theo công thức :
k
S
T
D
C
V v
y
m
q
v
.
.
.
=
Trong đó :
kv =kMV.kuv.kTv

- kTv = 1,5:Hệ số phụ thuộc vào độ chính xác của ren cần được gia công
kv = 0,5.0,7.1,5 =0,525
- Cv = 2,7 ; q = 1,2 ; y = 1,2 ; m = 0,5 .
773
,
2
525
,
0
.
5
,
1
.
90
10
.
7
,
2
2
,
1
5
,
0
2
,
1
=
=
V m/ph.
31
,
68
10
.
14
,
3
773
.
2
.
1000
.
.
1000
=
=
π
=
D
V
57
,
1
1000
50
.
10
.
14
,
3
1000
.
.
. =
=
π
=
n
D
V t
th (m /ph).
Mx =10 .CM.Dq
.Py
.kMP
- CM=0,013 ; q = 1,4; y = 1,5
- kMP=1.5
Vậy Mx = 10.0,013.101,4
.1,51,5
.1,5 = 8,998 Nm
461
,
0
975
50
.
998
,
8
9750
n
.
M
N
x
e =
=
= KW

Hình I.16 : Gia công 8 lỗ M10 thân ổ đỡ
I.5.16 : NGUYÊN CÔNG XVI :
Μ10
25
W
W
S n
z
R
40

KIỂM TRA : ( HÌNH I.17 )
- Kiểm tra độ song song của tâm lỗ ∅110 với mặt phẳng đáy .
- Kiểm tra độ đồng tâm giữa kích thước ∅110 và ∅250.
Hình I.17 : Kiểm tra
I.6 :TÍNH LƯỢNG DƯ GIA CÔNG CHO 1 SỐ NGUYÊN CÔNG :
I.6.1 : Tính lượng dư gia công khi phay mặt phẳng đế dưới

+ Phôi đúc có cấp chính xác 3 ( đúc bằng khuôn cát ) trọng lượng 70,3 kg
Qua các bước gia công sau :
- Từ bảng 4 và 12 Thiết kế đồ án công nghệ chế tạo máy ta có :
- Phay thô đạt cấp bóng 3 : RZ = 100 ; τa=100 .
- Phay tinh đạt cấp bóng 5 : RZ = 10 ; τa=15 .
- Bảng 3- 69 sổ tay công nghệ chế tạo máy : RZ = 250 ; τa=350 .
+ Sai lệch vị trí không gian tổng cộng của phôi được xác định theo cônh thức :
ρ
+
ρ
+
ρ
=
ρ
2
2
//
2
gl
o
V
P
Trong đó :
- Độ vênh của phôi đúc chi tiết có dạng hộp 1μm/1mm
35
,
0
1000
350
.
1
=
=
ρV
μm
[Bảng 5 -40 sổ tay công nghệ chế tạo máy ]
- Sai lệch về độ không song song của các mặt phẳng 1μm/1mm.
mm
o
4
,
0
2
8
,
0
2
//
=
=
σ
=
ρ = 400μm
[Bảng 5 -40 sổ tay công nghệ chế tạo máy ]
- Sai lệch của lõi đặt trong gối lõi :
Δ
+
Δ
=
ρ 2
2
2
1
gl
S1 = 2,5 ; S2 = 0,3 ; β = 13°
mm
256
,
0
12
cos
5
,
2
cos
S1
1 =
°
=
β
=
Δ ; Δ2=S2 = 0,3 mm.
394
300
256
2
2
2
2
2
1 =
+
=
Δ
+
Δ
=
ρgl
μm.
Vậy sai lệch tổng quát là :
662
394
400
350
2
2
2
2
2
//
0
2
=
+
+
=
ρ
+
ρ
+
ρ
=
ρ gl
V
P
μm.
Khi phay chi tiết định vị trên khối V có sai số chuẩn ,còn mặt định vị trên
mặt phẳng cho nên sai số chuẩn bằng 0
[ Bảng 19 Thiết kế đồ án công nghệ chế tạo máy ].
Sai số gá đặt khi phay thô :
εgđ.thô = ε
+
ε
2
2
k
c

εk=120 μm [ Bảng 24 Thiết kế đồ án Công nghệ chế tạo máy
].
α = 90° : Sai số chuẩn
⎥
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎢
⎣
⎡
−
α
σ
=
ε 1
2
1
.
2
Sin
c
Dựa vào sơ đồ định vị và gia công ta có chuỗi kích thước sau :
A1 = 330 mm
A2 = 80+0,4
mm
A3 = 250 ±0,1
mm
+Sai lệch giới hạn của khâu khép kín được tính theo công thức :
- Sai lệch trên khâu khép kín :
∑
−
∑
=
+
=
=
∑
n
m
i
i
m
i
i s
e
S
E
S
E
1
1
.
.
.
E.IΣ = - 0,1 – 0,4 = - 0,5 mm.
+Dung sai khâu khép kín :
TΣ = E.SΣ - E.IΣ = 0,1 – (- 0,5) = 0,6 mm.
Sai số chuẩn :
124
,
0
1
2
90
1
.
2
6
,
0
=
⎥
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎢
⎣
⎡
−
°
=
ε
Sin
c mm = 124 μm.
Vậy ta có :
εg.đ.thô = 172
120
124
2
2
=
+ μm.
+ Sai số gá đặt phay tinh là :
εgđ.tinh = 0,05 . εg.đ.thô = 0,05.172= 8 μm..
A1
2
A 3
A

+ Sai lệch không gian còn lại được tính như sau :
- Sau phay thô : ρthô = 0,06 . ρphôi = 0,06 . 662 = 37 μm.
- Sau phay tinh : ρtinh = 0,04 . ρphôi = 0,04 . 662 = 15 μm.
™ Lượng dư nhỏ nhất được xác định như sau :
Từ công thức tính :
Zb min=Rza + τa + ρa + εb
- Phay thô : Zb min = 250 + 350 + 662 = 1262 μm.
- Phay tinh : Zb min = 100 +100 +172 + 37 = 409 μm.
™ Kích thước tính toán nhỏ nhất :
- Phay tinh : 25,9 mm
- Phay thô : 25,9 + 0,346 = 26,264 mm.
- Phôi : 26,264 + 1,262 = 27,526 mm.
™ Kích thước giới hạn lớn nhất :
- Phay tinh : 25,9 + 0,2 = 26,1 mm
- Phay thô : 26,26 + 0,3 = 26,56 mm.
- Phôi : 27,53 + 1,00 = 28,53 mm.
Bước
công
nghệ
(μm)
Các yếu tố (μm) Lượng
dư tính
toán
Bmin(μm)
Kích
thước
tính
b(mm)
Dung
sai
δ(μm)
Kích thước
giới hạn
Lượng dư
giới hạn
Rza τa ρa εtt bmin bmax bmin bmax
Phôi 250 350 662 - - 27,526 1000 30 30,5 - -
Phay
thô
100 100 37 172 1262 26,264 300 26,3 26,6 1,27 1,97
Phay
tinh
10 15 0 8 364 25,9 200 25,9 26,1 0,36 0,46
Σ 1,63 2,43
Kiểm tra lại kết quả :
2 Zmax- 2.Zmin = δphôi - δct
2,43 – 1,63 = 1,0 – 0,2
0,8 = 0,8

I.6.2.Tính lượng dư gia công lỗ ∅110+0,035
.
Tiến hành gia công lỗ qua các bước công nghệ sau :
+ Khoét thô đạt cấp bóng : 3 ∼ Rz = 180 ; τa = 150 .
+ Khoét tinh đạt cấp bóng : 5 ∼ Rz = 100 ; τa = 100 .
+ Doa thô đạt cấp bóng : 7 ∼ Rz = 30 ; τa = 10 .
+ Doa tinh đạt cấp bóng : 9 ∼ Rz = 15 ; τa = 5.
[ Bảng 4 và 12 Thiết kế đồ án Công nghệ chế tạo máy ]
Rz = 250 μm ; τa 305μm
[ Bảng 3-69 sổ tay Công nghệ chế tạo máy ]
™ Sai lệch vị trí không gian tổng cộng của phôi được xác định theo công thức ;
ρP = ρ
+
ρ
2
2
cm
c
- ρc : giá trị cong vênh của lỗ được tính cả theo hai phương pháp hướng kính và
hướng trục .
Δk = 0,75 mm [ Bảng 15 Thiết kế đồ án Công nghệ chế tạo máy ]
L = 240 mm : Chiều dài lỗ .
d = 100 mm : Đường kính lỗ .
( ) ( ) ( ) ( ) 260
240
.
75
,
0
100
.
75
,
0
.
.
2
2
2
2
=
+
=
Δ
+
Δ
=
ρ L
k
d
k
c
μm.
- ρcm :Giá trị sai lệch .
- δc :Sai lệch từ tâm lỗ đến mặt phẳng đế .
- δb : Sai lệch từ tâm lỗ đến mặt phẳng bên.
284
2
400
2
400
2
2
2
2
2
2
=
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
+
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
=
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛ δ
+
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛ δ
=
ρ c
b
cm
μm.
+ Sai lệch không gian tổng cộng của phôi là :
ρP = 385
284
260
2
2
2
2
=
+
=
ρ
+
ρ cm
c
μm .
+ Sai lệch không gian còn lại được tính như sau :
- Sau khoét thô : ρkh.thô = 0,06.ρP = 0,06.385 = 23 μm.

4.1.7. thiết kế quy trình công nghệ gia công cụm máy đánh tơi npk

4.1.7. thiết kế quy trình công nghệ gia công cụm máy đánh tơi npk

Recommended

Recommended

More Related Content

Similar to 4.1.7. thiết kế quy trình công nghệ gia công cụm máy đánh tơi npk

Similar to 4.1.7. thiết kế quy trình công nghệ gia công cụm máy đánh tơi npk (20)

Recently uploaded

Recently uploaded (20)

4.1.7. thiết kế quy trình công nghệ gia công cụm máy đánh tơi npk