Dokumen tersebut memberikan data teknis tentang perencanaan jembatan rangka baja dengan panjang 25 m. Terdapat perhitungan struktur atas seperti lantai kendaraan, trotoar, dan gelagar melintang. Juga dijelaskan perhitungan pembebanan dan penulangan untuk masing-masing bagian.

2. PRESENT BY
Dadi Wahyudi (061140111518)
Muhammad Rasyid (06114011128)
Try Oktabrianto (061140111534)
Zalvi Azis (061140111534)
KELAS 6 PJJ B
Teknik Sipil
Program Studi Perancangan Jalan dan Jembatan
Politeknik Negeri Sriwijaya Tahun Akademik 2014

3. Jembatan Rangka Baja
Data Teknis Proyek
Jenis Konstruksi : Jembatan rangka baja
Panjang Bentang : 25 m
Tinggi Rangka Utama : 5,5 m
Jarak Antar Gelagar Melintang : 5 m
Lebar Badan Jalan : 6 m
Lebar Trotoar : 2 x 0,75 m
Tinggi Trotoar : 0,5 m
Tebal Aspal : 0,12 m
Berat Jenis Aspal : 22 KN/m3
Berat Jenis Beton : 24 KN/m3

4. 1. Perhitungan Konstruksi Bangunan Atas
 Lantai Kendaraan
 Penulangan
2. Perencanaan Trotoar
Bangunan Bawah

5. Perhitungan Konstruksi Bangunan Atas
Lantai Kendaraan
NO. Jenis Beban Beban Mati
(KNm)
Beban
Hidup
(KNm)
Total Beban
(KNm)
1. Mux 35,545 162,297 197.842
2. Muy 0 41,012 41,012
Data – data teknis
Tebal aspal = 7 cm + 5 cm
Tebal pelat lantai
ts ≥ 200 mm
ts ≥ (100 + 40.l) = (100 + 40.5 m) = 300 mm ……(RSNI T – 12 – 2004 hal 38)
Jadi, tebal pelat lantai kendaraan diambil 30 cm.
Tinggi genangan air = 5 cm
Mutu beton (fc’) = 25 MPa
Mutu baja (fy) = 410 MPa
NO. Jenis Beban Beban Mati
(KNm)
Beban
Hidup
(KNm)
Total Beban
(KNm)
1. Mux 35,545 162,297 197.842
2. Muy 0 41,012 41,012

6. Perhitungan Konstruksi Bangunan Atas
Penulangan
NO. Jenis Beban Beban Mati
(KNm)
Beban
Hidup
(KNm)
Total Beban
(KNm)
1. Mux 35,545 162,297 197.842
2. Muy 0 41,012 41,012
Penulangan Arah x
Mux = 197,842 KNm
Diameter tulangan = 19 mm
Fc’ = 35 Mpa
Fy = 410 Mpa
P = 40 mm
Tebal pelat = 300 mm
d = h – p – 0,5 dia
d = 300 – 40 – (0,5 . 19 )
d = 250,5 mm
Penulangan Arah y
Mux = 41,012 KNm
Diameter tulangan = 19 mm
F’c = 35 Mpa
Fy = 410 Mpa
P = 40 mm
Tebal plat = 300 mm
d = h – p – diameter tul. arah x – 0,5 . d
d = 300 – 40 – 19 (0,5 x 19 )
d = 231,5 mm
Cek terhadap Asmin
Asmin =
bd
fy
……………………………………….(RSNI T – 12 – 2004 hal 39)
Asmin =
1000 mm . 250,5 mm
410 Mpa
= 611 mm2
Aspakai = 2835,29 mm2 > Asmin = 611 mm2 ………....................................Ok!
Cek terhadap Asmin
Asmin =
bd
fy
……………………………………….. (RSNI T – 12 – 2004 hal 39)
Asmin =
1000 mm .231,5 mm
410
= 564,63 mm2
Aspakai = 1134,11 mm2 > Asmin = 564,63 mm2 …………………………..…. Ok!

7. Perencanaan Trotoar
 Data – data teknis
 Tinggi trotoar = 50 cm
 Lebar trotoar = 75 cm
 Mutu beton (fc’) = 35 MPa
 Mutu baja tulangan (fy) = 410 Mpa
 Pembebanan dan perhitungan trotoar
 Beban mati = 12,7 KN/m
 Beban Hidup = 21,7 KN/m
 Jarak tulangan tekan dengan serat luar (d’)
 D = Tebal Plat –p– 0,5 . Diameter tulangan yang dipakai
 = 500 mm – 40 mm – 0,5 (16) mm = 452mm
 Rasio tulangan
 Tulangan Pembagi/suhu dan susut ……………….(SNI T-12-2004 : 39)
 S =
𝜋
4
𝑥𝑑2
𝑥
𝑏
𝐴𝑠
 =
𝜋
4
𝑥162 𝑥
1000
1005,309
= 200 mm
 Dipakai Ø 16- 200 mm
 ASada =
𝜋
4
𝑥𝑑2
𝑥
𝑏
𝐴𝑠
 =
𝜋
4
𝑥162 𝑥
1000
200
= 1005,309 mm2
 Dipakai Tulangan Dipakai Ø 16- 200 mm (𝐴𝑆 = 1005,309 mm2 )


8. Gelagar Melintang
Pembebanan daya layan
 Beban mati
Akibat sumbangan pelat lantai q1 DLs = 45,7 KN/m
Akibat trotoar q2 DLs = 62,5 KN/m
 Beban hidup
Beban terbagi rata
Untuk L = 25 m => q = 9 KN/m2 (hal 15, RSNIT - 02 - 2005)
q1 LLs = 9 KN/m2 x 5 m x 1,0 = 45 KN/m
Beban garis terpusat
P = 49KN/m => (RSNIT - 02 - 2005 hal 16)
Faktor beban dinamis (DLA) = 40% (Gambar 8 hal 25, RSNIT - 02 - 2005)
Beban hidup trotoar
( Beban hidup trotoar = 5 KN/m2 (RSNIT - 02 - 2005 hal 24)
q2 LLs = 5 KN/m2 x 5m x 1,0 = 25 KN/m
Berat sendiri gelagar melintang
Untuk menentukan dimensi gelagar melintang dipakai dengan cara coba - coba. Dicoba profil
baja DIN 50
q s profil = 1,0 x 200 Kg/m = 200 Kg/m
 Pembebanan ultimate

9. Gelagar Melintang
Pembebanan daya layan
 Beban mati
Akibat sumbangan pelat lantai q1 DLs = 45,7 KN/m
Akibat trotoar q2 DLs = 62,5 KN/m
 Beban hidup
Beban terbagi rata
Untuk L = 25 m => q = 9 KN/m2 (hal 15, RSNIT - 02 - 2005)
q1 LLs = 9 KN/m2 x 5 m x 1,0 = 45 KN/m
Beban garis terpusat
P = 49KN/m => (RSNIT - 02 - 2005 hal 16)
Faktor beban dinamis (DLA) = 40% (Gambar 8 hal 25, RSNIT - 02 - 2005)
Beban hidup trotoar
( Beban hidup trotoar = 5 KN/m2 (RSNIT - 02 - 2005 hal 24)
q2 LLs = 5 KN/m2 x 5m x 1,0 = 25 KN/m
Berat sendiri gelagar melintang
Untuk menentukan dimensi gelagar melintang dipakai dengan cara coba - coba. Dicoba profil
baja DIN 50
q s profil = 1,0 x 200 Kg/m = 200 Kg/m

10. Gelagar Melintang
 Pembebanan ultimate
Beban mati
Akibat sumbangan pelat lantai q1 DLult = 78,2 KN/m
Akibat trotoar q2 DLult = 83 KN/m
ΣMB = 0
= (Ra x 7,7) - (45 x 0,75 x 7,225) - (204,48 x 5,5 x 4,1) - (102,24 x 0,5 x 1,1) - (45 x 0,75 x 0,85 )
= 7,7 Ra – 243,84375 – 4611,024 – 56,232 – 28,6875
Ra = 641,531 KN
D LLmax = Ra = 641,531 KN

11.  Akibat beban hidup (MI) :

 MI = 0,6 kNm
 Akibat beban mati (Md) :
 Mbaja = 0,109 kNm
 Mbeton = 0,327 kNm

 Mu = 1,1 Mbaja + 1,3.Mbeton + Ml
 = 1,1 x 0,109 kNm + 1,3 x 0,327 kNm + 0,6 kNm = 1,145 kNm

 Penulangan

 · Mutu beton (f’c) = 30 Mpa · Mutu Baja (fy) = 240 Mpa
 · Diameter Tulangan = Ø 12 mm · Tebal selimut beton (p) = 40 mm
 Jarak tulangan tekan dengan serat terluar ( d' )

 d = Lebar tiang sandaran - p - 0.5 Ø tulangan yang dipakai
= 300 mm - 40 mm - 0,5 ( 12 ) mm = 254 mm

12. Beban terpusat (P) = 6,985 kN
Beban mati = 6 Kn
Beban sendiri lantai kendaraan = 10,8 kN
Beban hidup = 5 kN
Beban air hujan = 5,49 kN
Pembebanan terfaktor
Mu = (0,378 x 1,0619) + (0,264 x 1,16) + (0,125 x 1,175) + (1,648 x 1,168) +(0,377 x 1,1372) + (0,644 x
1,1134) + (3,775 x 1,11) + (0,172 x 1,0733) + (7,8 x 0,5) + (9,36 x 0,5) + (9,0 x 0,5) + ( 0,98 x 0,5) =
21,87 KNm
Penulangan
o Mutu beton ( fc' ) = 30 Mpa
o Mutu Baja ( fy ) = 240 Mpa
o Diameter tulangan = Ø10 mm
oTebal selimut beton ( p ) = 40 mm
Jarak tulangan tarik dengan serat terluar ( d ) d = Tebal plat - p - 0.5 Ø tulangan yang
dipakai
= 250 mm - 40 mm - 0,5 ( 10 ) mm = 205 mm

13. Penulangan Lantai Trotoar

14. Perhitungan Lantai Kendaraan
 Bahan yang digunakan
 F'c = 30 Mpa
 Fy = 400Mpa
 Berat Jenis Aspal = 22 kN / m3
 Berat Jenis Beton = 24 kN / m3
 Beban air hujan = 9,8 kN / m3
 Tebal aspal = 5 cm + 5 cm
 Lebar Lantai kendaraan = di ambil 700
 Pembebanan
 a. Akibat beban mati
 q total = Berat Aspal + Berat Sendiri + Berat air hujan
= 81,34 kN/m
 b. Akibat beban hidup
 Mxmax = 1/10 x qu x L2 = 1/10 x 81,34 x 1,72
 = 23,50 kNm
Mymax = 1/3 x Mxmax = 1/3 x 23,50 kN/m
 = 7,83kNm

15. Perhitungan Lantai Kendaraan
Akibat beban hidup
Akibat beban roda kendaraan
Diketahui :
a1 = 20 cm
b1 = 50 cm
a = a1 + ( 2x tebal aspal ) + tebal lantai kendaraan
a= 20 + (2 x 10) + (20) = 60 cm= 0,6m
b = b1 + ( 2x tebal aspal ) + tebal lantai kendaraan b= 50 + (2 x 10) + (20) = 90
cm = 0,9 m
Beban Kejut : K= 1,2857
Beban truck : Pembebanan oleh truk = 112,5
Pembebanan oleh truck = 626,779 kN/m2
NO. Jenis Beban Beban Mati
(kNm)
Beban Hidup
(kNm)
Total Beban
(kNm)
1. Mux 23,547 49,013 72,560
2. Muy 7,849 26,501 34,350
Kombinasi pembebanan

16. Penulangan arah x Mux = 72,560 kNm
Diameter tulangan = 16 mm F’c = 30 Mpa
Fy = 400 Mpa p = 40 mm
Tebal pelat= 200 mm
d’= tebal pelat – selimut beton – (½ Ø tulangan
pokok)
= 200 – 40 – (½ x16) = 152 mm
Kperlu = Mux / Ø bd'2
= 200 – 40 – 16-(½ x 16) = 136 mm
Rasio penulangan keseimbangan (ρb)
Ρb = 0,0325
Ρmax = 0,0243
ρmin = 0,0025
ρ = 0,00609
ρ = 0,00609 > ρmin = 0,0025
As = ρ .b . d = 0,00609 x 1000 x 136 = 828,2 mm2
S = xd2 x = x162 x = 242,7 mm ~ 200
mm
Dipakai Ø16-150
As = xd2 x = x162 x = 1005,3 mm2
Tulangan yang dipakai Ø16 – 200 (As = 1005,3 mm2)

17. Perhitungan Balok Diafragma
 : F’c = 30 Mpa
 Fy = 400 Mpa
 Diameter Tulangan Tekan = 16 mm Diameter
Tulangan Sengkang = 12 mm Tebal selimut beton
= 40 mm
 Ukuran balok = 300 x 800mm
 Balok diafragma sendiri = Luasan balok x
Berat jenis beton = ( 0,3 x 0,8 ) m x 24 kN/m3
 = 5,76 kN/m
 qu = 1,3 x 5,76 = 7,488 kN/m ------ (RSNIT – 02 –
2005 : 9)
 Perhitungan Momen
 Mmaxlapangan = 1/8 x qu x L2
 = 1/8 x 7,488 kN/mx (8,5 m)2

 = 67,626kNm


 Mmaxtumpuan = 1/12 x qu x L2

 = 1/12 x 7,488 kN/mx (8,5 m)2

 = 45,084kNm

18.  Penulangan Balok Diafragma
 d' = h-p-diameter sengkang- 0,5 diameter
tulangan tekan d' = 800 - 40 - 12 - ( 0,5 x 16)
 d' = 740 mm

19. Perhitungan Balok Induk ( balok T )
F’c = 30 Mpa
Fy = 400 Mpa
Diameter Tulangan pokok = 40 mm (
Ulir ) Diameter Tulangan Sengkang =
12 mm Tebal selimut beton = 40 mm
qu = 74,065 kN/m
Berat diafragma = Luasan balok x
Berat jenis beton
=8,064 kN/m

20. Gaya Lintang akibat beban mati
 RA = RB= 0,5 ( 4,9 x Berat Balok diafragma + qu
x L )

 = 0,5 ((4,9 x 8,064 kN) + (74,065kN/m x 19.5 m))
= 741,891 kN

 DA = RA- Pd

= 740,681 – 8,064 = 732,617 kN

 D1-1 = RA – pd – qu . ½ . 4.9

= 740,681 – 8,064 – (74,065x 2,45) = 551,158
kN

 D2-2 ki = RA – pd – qu . 4.9

 = 740,681 – 8,064 – (74,065x 4,9) = 369,699 kN

 D2-2 ka = RA – 2pd – qu . 4.6

 = 740,681 – (2 . 8,064) – (74,065x 4.6) = 361,635
kN

 D3-3 = RA – 2pd – qu . 6,9

 = 740,681 – (2 . 8,064) – (74,065x 7,35) = 180,175
kN

 D4-4 ki = RA – 2pd – qu . 9,2

 = 740,681 – (2 . 8,064) – (74,065x 9,8) = - 1,284
KN


 D4-4 ka = RA – 3pd – qu. 9,2

 = 740,681 – (3 . 8,064) – (74,065x 9,8) = - 9,348
KN

21. Momen Akibat Beban Mati

22. Garis pengaruh gaya lintang

23. Garis Pengaruh Momen

24. Kombinasi Pembebanan
Titik Beban Mati Beban Hidup
Gaya Lintang Total 1,3 DDL
+ 1,8 DLL ( KN )
DA 732,617 418,455 1705,621
D1 562,268 338.552 1340,342
D2 383,859 263.237 972,843
D3 213,511 199.865 637,321
D4 43,164 142.443 312,511
Garis Pengaruh P (ton) q (t/m) L (m) Y (m)
D = P.y + q (1/2.y.L) ( kN .m
)
MA 149.94 27.54 18.50 0 0
M1-1 149.94 27.54 18.50 2.14 895,49
M2-2 149.94 27.54 18.50 3.70 1548,28
M33 149.94 27.54 18.50 4.58 1916,52
M4-4 149.94 27.54 18.50 4.88 2042,06
Akibat Gaya Momen
Akibat Gaya Lintang

25. Perhitungan Penulangan Gelagar Memanjang
Balok dianalisis dengan balok T
1. bef ≤ ¼ x L
≤ ¼ x 20000 mm = 5000 mm
2. bef ≤ 12 x hf
≤ 12 ( 200 ) = 2400 mm
3. bef ≤ Jarak antara As balok ke As balok
≤ 1700 mm
Untuk nilai bef didapat dari persamaan
diatas dengan diambil nilai terkecil yaitu
bef = 1700 mm

26. Hasil Perhitungan Didapat Jumlah Penulangan Balok T

27. Hasil Perhitungan Didapat Jumlah Penulangan Balok T

28. Perhitungan Tulangan Geser
Nilai didapat dari gaya lintang
yang terjadi pada balok.
Diketahui :
f’c = 30 Mpa
d = 1628 mm
b = 500 mm
Ø = 0,7

29. Dari Hasil Perhitungan dimensi Balok memenuhi persyaratan Kuat Geser
(AMAN)
Nilai didapat dari gaya lintang
yang terjadi pada balok.
Diketahui :
f’c = 30 Mpa
d = 1628 mm
b = 500 mm
Ø = 0,7

30. Tebal lapisan aspal = 0,1 m
Tebal plat injak = 0,25 m
Panjang plat injak = 5,00 m
fc’ = 30 MPa
Fy = 400 MPa

31. Perhitungan Bangunan Bawah
 Pembebanan Plat Injak (dihitung per-meter lebar): Mumax = 146,75 kNm
 Penulangan Plat Injak = Dipakai tulangan diameter 16 mm
 D = 252 mm
 Tulangan pembagi = Ø16 – 200 (As = 1005,3 mm2


32. Perhitungan Dinding Sayap
 F’c = 30 Mpa
 Fy = 400 Mpa
 Diameter Tulangan = 16 mm
 Tebal selimut beton = 40 mm γm = 1,75 ton/m3
 Ø = 25o

33. Perhitungan Dinding Sayap
 Pembebanan qu = 21,91 KN/m
 Penulangan d= 252 mm
 Dipakai tulangan Ø16 – 300 (As = 670,2 mm2)



34. Perhitungan Abudment
No.Segmen
Beban
Berat Segmen (kN)
X
(m)
Mx
(kNm)
Y (m) My
(kNm)
G1 0,3 x 0,6 x 24 x 1 = 4,32 2 8,64 3,1 13,39
G2 0,5 x 2 x 24 x 1 = 24 2,1 50,4 1,8 43,2
G3 0,5 x 0,2 x 0,65 x 24 x 1 = 1,56 2,56 3,99 0,866 1,35
G4 0,2 x 0,85 x 24 x 1 = 4,08 1,42 1,58 0,9 3,67
G5 0,5 x 0,2 x 1,0 x 24 x 1 = 2,4 0,66 6,52 0,86 2,07
G6 0,8 x 3 x 24 x 1 = 57,6 1,5 86,4 0,4 23,04
W1 1,15 x 0,1 x 22 x 1 = 2,53 2,42 6,12 3,45 8,72
W2 0,3 x 0,85 x 22 x 1 = 5,61 2,52 14,13 3,25 18,23
W3 0,25 x 0,65 x 24 x 1 = 3,9 2,67 10,41 2,975 11,60
W4 0,2 x 0,3 x 24 x 1 = 1,44 2,25 3,24 2,95 4,24
W5 0,65 x 1,85 x 17,2 x 1 = 20,68 2,67 55,22 1,92 39,70
W6 0,5 x 0,2 x 0,65 x 17,2 x 1 = 1,11 2,78 3,08 0,933 1,03
Total berat = 129,23 ΣMx =
251,93
ΣMx =
170,24

35. Perhitungan Abudment
 karena tanah tidak mampu menahan tarik, maka :
 qada == 354,445 kN/m2
 Fk = = 0,70< 2,5
 Dari hasil pengontrolan terhadap stabilitas abutmen, maka dapat diketahui bahwa
 abutmen : · ·
 · Aman terhadap guling
 Aman terhadap geser
 Tidak aman terhadap kelongsoran daya dukung
 Untuk mengatasi bahaya terhadap kelongsoran daya dukung dan sesuai
 dengan data hasil uji SPT (terlampir), maka digunakan pondasi.

36. Perhitungan Abudment
 Penulangan abutmen

37. Penulangan abutmen potongan I – I
 Tulangan utama d’ = h – d = 300 – 237,5 = 62,5 mm
 Tulangan pembagi
 Astulangan pembagi = 1227,2 mm2
 Tulangan sengkang
 · hc = 300 mm
 · 15db = 15 . 25= 375 mm

 · 0,5 hc = 0,5 . 300 = 150 mm · 7,5db = 7,5 . 25 = 187,5 mm · 300 mm
 (RSNI T -12 – 2004 hal 49)

 Maka digunakan sengkang D12 – 150 mm

38. Penulangan abutmen potongan II – II
 Tulangan utama d’ = h – d = 500 – 437,5 = 62,5 mm
 Tulangan pembagi
 Astulangan pembagi = 2454,3 mm2
 Tulangan sengkang
 hc = 500 mm
 · 15db = 15 . 25= 375 mm

 · 0,5 hc = 0,5 . 500 = 250 mm · 7,5db = 7,5 . 25 = 187,5 mm · 500 mm
 (RSNI T -12 – 2004 hal 49)

 Maka digunakan sengkang D12 – 150 mm

39. Penulangan abutmen potongan III – III
 Tulangan utama d = h – p – ½.D28 = 3000 – 50 – 16 = 2934 mm
 Tulangan pembagi
 Astulangan pembagi = 4021,2mm2
 Tulangan sengkang
 Dipakai tulangan D16, Av = 2 ( ¼ . π . 162 ) = 201,061mm2, maka jarak sengkang :

 A fy
 1/3. 30.600
 S =1/3.v.fc'.b = 201,061x400 = 73,41 mm

40. Pondasi Sumuran
 Diameter luar (D) = 1,5 m ·
 Diameter dalam (Dd)= 0,9 m · Tinggi pondasi (A1) = 7 m
 · Tinggi pondasi (A2) = 8 m

 · Jarak as ke as pondasi = 6,6 m · Jumlah = 2 buah
 · γbeton = 24 kN/m3

41. Pondasi Sumuran
 Analisa pembebanan P = 4019,4 Kn
 Perhitungan daya dukung tanahQada = 4019,4 kN < Qall = 12252 kN
 Perhitungan Daya Dukung Bahan Qada = 4019,4 kN < Qall = 10178,76 kN

42. Pondasi Sumuran
 Tulangan utama
 Transformasi
 h = 0,8D = 0,8 x 150 cm = 120 cm = 1200 mm
 Ø.Pnb = 0,7 . 9695,9 kN = 6787,13 kN

 Pu = 4063,955 kN Jadi, Ø.Pnb > Pu
 Maka kehancuran ditentukan oleh gaya tarik
 d’ = h – d = 1200 – 842,7 = 357,3 mm
 . Tulangan geser
 Digunakan tulangan spiral D12
 Dc = D – 2p = 1500 – 2.50 = 1400 mm
 Ac = ¼.π.Dc2 = ¼.π.14002 = 1539380,4 mm2 Ag = ¼.π.15002 = 1767145,9 mm2
 As = ¼.π.122 = 113,097 mm2
 ρs = 0,45 = 0,45 = 0,005
 s = = 64 mm
 Digunakan spiral D12 dengan spasi 50 mm

43. Dadi Wahyudi (061140111518)
Muhammad Rasyid (061140111518)
Try Oktabrianto (061140111518)
Teknik Sipil
Program Studi Perancangan Jalan dan Jembatan
Politeknik Negeri Sriwijaya Tahun Akademik 2014