The document defines and describes bocatomas, which are hydraulic structures built on rivers or canals to extract part or all of the main water flow. It discusses their functions, components, classification, types, design considerations, and operation/maintenance. The key points are:
- Bocatomas extract water flows for uses like public water supply, irrigation, hydroelectric plants, industry, and more.
- They consist of elements like intake gates, sediment removal canals, barrages, traps, energy dissipaters, and spillways.
- Design involves factors such as location, topography, geology, hydrology, and ecology. Hydraulic calculations are also required.
- Pro
2. DEFINICIÓN:
Son las estructuras hidráulicas construidas sobre un río o canal
con el objeto de captar, es decir, extraer, una parte o la
totalidad del caudal de la corriente principal.
3. FUNCIONES
Asegurar la derivación de un caudal.
Controlar el ingreso de sólidos de arrastre y en suspensión así
como los cuerpos flotantes.
Controlar el máximo gasto que puede ingresar.
4. PAR
T
E
SDEUNA BOCATOMA
• Ventanas de captación con
compuertas.
• Canal de Limpia para evacuar
sedimentos.
• Barraje que puede serfijo, móvil o mixto.
• Trampas para material de fondo y
rejillas para material flotante.
• Disipadores de Energía en los cambios
de régimen.
• Aliviaderos de Demasías para evacuar
los excedentes en la captación.
• Murosde encauzamiento.
• Desrripiador y canal de purga.
• Enrocado para evitarla erosión aguas
abajo.
• Compuertas para operación de purga
y captación.
5. para
a) Obras de toma
abastecimiento público.
b) Obras de toma para irrigación.
c)Obras de toma para centrales
hidroeléctricas.
d)Obras de toma para industria y
minería.
e) Obras de toma para uso
múltiple.
e) Obras de toma para otros
propósitos.
CLASIFICACION SEGÚN SUFINALIDAD
6. TIPOSDEBOCATOMA
a. Toma directa
Es una toma que capta
directamente mediante un
canal lateral, que por lo
general es un brazo fijo del
río que permite discurrir un
caudal mayor que el que
se va a captar
.
b. Toma Mixta o Convencional
Es una toma que realiza la
captación mediante el cierre
del río con una estructura
llamada presa de
derivación, el cual puede
ser fija o móvil dependiendo
del tipo del material usado.
c. Toma Móvil
Son tomas que por la variación de
niveles en forma muy marcada entre
la época de estiaje y avenida,
necesitan disponer de un barraje
relativamente bajo, pero que para
poder captar el caudal deseado
necesitan de compuertas que le den
la cota a nivel de agua adecuado.
7. ELEMENTOSDEUNA BOCATOMA
Elementos de encauzamiento y cierre.
Elementos de descarga de avenidas.
Elementos de control de sedimentos.
Elementos de control del ingreso del agua.
Elementos de control de la erosión.
Elementos estructurales.
8. PREVIO ALDISEÑO DEUNA
BOCATOMA
1. Ubicación
a. La dirección a ruta del flujo de agua debe ser lo más
estabilizada o definida.
b. La captación del agua a ser derivada debe ser posible
aún en tiempo de estiaje.
c. La entrada de sedimentos hacia el caudal de
derivación debe ser limitado en el máximo posible.
2.Topografía
a. Levantamiento en planta del cauce del río, entre 500m. a 1000m; tanto aguas arriba como
aguas abajo del eje del barraje, la escala recomendada es 1:2000.
b. Levantamiento localizado de la zona de ubicación de la bocatoma, se recomienda un
área de 100m. x 100m. como mínimo, la escala no debe ser menor de 1:500.
c. Perfil longitudinal del río, por lo menos 1000m, tanto aguas arriba como aguas abajo del eje del
barraje; la escala recomendada es H =1:2000 Y V =1:200.
d. Secciones transversales del cauce del río a cada 50m. en un tramo comprendido
1000m. aguas arriba y 500m. aguas abajo del eje del barraje; la escala variara entre 1:100 y
1:200.
9. Condiciones Geológicas y Geotécnicas
Es importante conocer las condiciones geomorfológicas, geológicas y geotécnicas, ya que su
conocimiento permitirá dimensionar en mayor seguridad la estructura; por lo que se recomienda la
obtención de los siguientes datos como resultado de los estudios geológicos –geotécnicos:
a.
b.
c.
d.
e.
f.
Curva de graduación del material conformarte del lecho del río
Sección transversal que muestre la geología de la zona de ubicación de la bocatoma.
Coeficiente de permeabilidad.
Capacidad portante
Resultados sobre ensayos de hincado de pilotes o tabla, estacas
Cantidad de sedimento que transporta el río.
10. InformaciónHidrológica
Entre los datos a obtener son:
a. Caudal del diseño para una avenida
máxima.
b. Caudales medios y mínimos.
c. Curva de caudal versus tirante en la zona
del barraje.
CondicionesEcológicas
Siempre toda construcción en un río causa
alteración del equilibrio ecológico de la
zona, sobre todo en lo relacionado con la
fauna. Es por esta razón que, se debe tratar
de no alterar dicho equilibrio mediante la
construcción de estructuras que
compensen este desequilibrio causado por
la bocatoma.
11. OPERACIÓN Y MANT
E
N
IMIENTO DEOBRASDECAPTACIÓN
Control de turbiedad
Limpieza de rejas
Desarenado del lecho del río
Regulación de compuertas
Caja de captación
Mantenimiento mecánico
12. DISEÑO H
IDRAULICO
Tipo de Bocatoma:
El tipo de bocatoma que hemos considerado en el proyecto es de Barraje Mixto, el cual consta de:
(a)
(b)
(c)
Una presa derivadora impermeable (concreto ciclópeo)
Un frente de regulación y limpia, perpendicular al sentido de la corriente
Un frente de captación
Caudales de diseño:
Qrio = 250.00 m³/s
Qderivacion = 4.23 m³/s
CAUDAL DEL RIO
CAUDAL DE DISEÑO DEL CANAL
De acuerdo a los datos que nos han dado se obtiene el siguiente :
Qdiseño = 250.00 m³/s
13. Cálculo del Coeficiente de Rugosidad:
1.- Valor básico de rugosidad por cantos rodados y arena gruesa 0.028
2.- Incremento por el grado de Irregularidad (poco irregular) 0.010
3.- Incremento por el cambio de dimensiones ocasionales 0.000
4.- Aumento por Obstrucciones por arrastre de raíces 0.000
5.- Aumento por Vegetación --------
n = 0.038
Determinación de la Pendiente en el lugar de estudio:
El calculo de la pendiente se ha obtenido en el perfil longitudinal, esta pendiente está comprendida entre
los tramos de un kilometraje.
-1.9
-1000.00
Ancho de Plantilla (b) = 100.00 m
Pendiente (S) =0.0019
En función a la topografía dada y procurando que la longitud del barraje conserve lasmismas condiciones
naturales del cauce, con el objeto de no causar modificaciones en su régimen.
Km Cota
0+1000.00 140.08
0+0.00 141.98
14. Cotasy Altura del Barraje:
1.Calculo de la cota de Cresta del Aliviadero:
1. Cálculo de la Altura del
Barraje P: Datos :
Q = 250.00 m³/s
b = 100.00 m
n = 0.038
S= 0.0019
Por tanteo :
217.94 =217.94
INTERACCION PARA ALTURA DE BARRAJE
D ( m) 𝑄.𝑛. 𝑆
𝑏.𝑑
𝑏. 𝑑.( )2/3
𝑏 + 2𝑑
1.00 217.9449 98.6885
1.30 217.9449 152.2208
1.62 217.9449 217.9431
P = 1.60 m
15. h sedimento: También llamado Altura del Umbral del vertedero de captación:
ho = 0.60 m
Co= cota del lecho detrás del barraje vertedero
ho= altura necesaria para evitar el ingreso de material de arrastre (se recomienda ho ≥0.60 m)
h= altura que necesita la ventana de captación para poder captar el caudal de derivación Qd
(asumir que funciona como vertedero) 0.20 sumando de seguridad con el fin de corregir efectos de
oleaje y coeficientes de la formula, pudiendo ser mayor de ser posible.
120.60
0.20m
P= 1.60m
0.60m 119.00
0.8
2. Longitud del barraje fijo y del barraje móvil
a. Dimensionamiento:
1/10 del
a.1 Por relación de áreas: El área hidráulica del canal desarenador tiene una relacione de
área obstruida porel aliviadero, teniéndose :
A1 = A2 /10… … … …(1)
16. Donde:
N de pilares = 3.00
A1 =Área del barraje móvil
A2 =Área del barraje fijo
N de compuertas = 3.00
P
Lbm 100 - Lbm
A1 = P x Lbm
Remplazando estos valores, tenemos que:
100m
A2 =P ( 100 - 2Lbm )
P x Lbm = Px (100 - 2Lbm)/10
1.6 x Lbm =1.6 x ( 100 - Lbm )/10
A) LONGITUD DE BARRAJE MOVIL (Lbm): Lbm = 7.46 m
B) LONGITUD DE BARRAJE FIJO (Lbf):
Entonces : Lbf = 100 - Lbm = 92.54 m
17. C) LONGITUD DE COMPUERTA DEL CANAL DESARENADOR (Lcd)
Lcd =Lbm/3= 2.49 m
Se usara 3 Compuertas radiales de: 197 plg x 2.54/100
Lcd = 5.00 m
a.3 Predimensionamiento del espesor del Pilar (e): e =Lcd /4 =1.25 m
Consideramos : e = 1.30 m
Dimensión del barraje fijo: Ltbf = 81.09 m
b. Resumen:
ESPESOR DEL PILAR 1.30 m 1.30 m 1.30 m
LONG. COMPUERTAS 5.00 m 5.00 m 5.00 m
LONGUIT
UD DEL BARRAJE MOVIL 18.90 m LONGIT
UD DEL BARRAJE FIJO 81.09 m
18. 3. Cálculo de la Carga Hidráulica:
Donde: H: Carga de Diseño
he: Altura de agua antes del remanso de depresión
hv: Carga de Velocidad
P: Altura de barraje
Q diseño = Qc + Qcl …………….(A)
a. Descarga en el Cimacio en el barraje fijo (Qc)
La fórmula a utilizar para el cálculo de la carga del proyecto es:
Qc = C x L x H^3/2 …………….(B)
Qc: Descarga del Cimacio
C: Coeficiente de Descarga
L: Longitud Efectiva de la Cresta
He: Carga sobre la cresta incluyendo hv
19. La longitud efectiva de la cresta (L) es:
L = Lr - 2 ( N x Kp + Ka) x
H
…………….(C)
Donde:
L = Longitud efectiva de la cresta
H = Carga sobre la cresta . Asumida = 1.00
Lr = Longitud bruta de la cresta = 81.09 LONGITUD DE BARRAJE
FIJO
N = Numero de pilaresque atraviesa el aliviadero
= Kp =
Coef. de contrac. de pilarestriangular
Ka = Coeficiente de contracción de estribos
1.00
0.00
0.10
"H" se calcula asumiendo un valor , calcularel coeficiente de descarga "C" y calcularel caudal para el
barraje fijo y móvil.
El caudal calculado debe ser igual al caudal de diseño.
Reemplazando en la ecuación la Longitud efectiva para H asumido es:
L=L1-2(N*Kp+Ka)*h
L =80.89m
Cálculo del coeficiente de descarga variable para la cresta del cimacio sin control:
C =Co x K1 x K2 x K3 x K4 …………….(D)
VER T
ABLA 1
VER T
ABLA 2
20. Los valores del 2º miembro nos permiten corregir a "C" sin considerar las pérdidas por rozamiento:
En los gráficos, encontramos las definiciones y la forma de encontrar estos valores.
a) Por efecto de la profundidad de llegada: P/H = 1.60 Co = 3.92
b) Por efecto de las cargas diferentes del proyecto: he = Hhe/H =1.00 K1 =1.00
c) Por efecto del talud del paramento aguas arriba: P/H =1.60 K2 = 1.00
d) Por efecto de la interferencia del lavadero de aguas abajo:
(Hd +d) / Ho = (P +Ho)/Ho= 2.60 K3 =0.08
e) Por efecto de sumergencia: Hd / he = 2/3 Ho/ Ho = 0.67 K4 =1.00
* Remplazamos en la ecuación (D): C =3.80m
* Remplazando en la formula de "Q" (caudal sobre la cresta de barraje fijo) tenemos que:
Qc =307.57 m³/s
VER ABACO N°03
VER ABACO N°04
VER ABACO N°06
VER ABACO N°01
VER ABACO N°02
21. b. Descarga en canal de limpia o barraje móvil (Qcl) :
Se considera que cada compuerta funciona como vertedero, cuya altura P = 1.60
Para ello seguiremos iterando, igual que anteriormente asumiendo un valor de h, para ello usaremos
Las siguientes fórmulas:
Qcl =C *L'' *hi3/2 L =L1 - 2 ( N *Kp + Ka) x h
Donde
:
L =
h =
Longitud efectiva de la cresta
Carga sobre la cresta incluyendo
h
v
2.60 m.
L1 = Longitud bruta del canal 15.01 m. COMPUERTAS LONG.
TOTAL
N = Numero de pilares que atraviesa el aliviadero 0.00
Kp = Coef. de contrac. de pilares (triangular) 0.00 VER TABLA 1
Ka = Coeficiente de contracción de estribos 0.10 VER TABLA 2
L=14.49m
22. *Cálculo del coeficiente de descarga variable para la cresta del cimacio sin control:
C= Co x K1 x K2 x K3 x K4 …………….(D)
=1.00
a) Por efecto de la profundidad de llegada: P/H = 0.615
a) Por efecto de las cargas diferentes del proyecto: he = Hhe/H
c) Por efecto del talud del paramento aguas arriba: P/H =0.615
d) Por efecto de la interferencia del lavadero de aguas abajo:
(Hd +d) / Ho = (P +Ho)/Ho= 1.62 K3 =0.77 VER ABACO N°04
e) Por efecto de sumergencia: Hd / he = 2/3 Ho/ Ho = 0.67 K4 =1.00 VER ABACO N°06
* Remplazamos en la ecuación (D): C =2.39m
* Remplazando en la formula de "Q" (caudal sobre la cresta de barraje fijo) tenemos que:
Qcl =145.00 m³/s
Co = 3.10 VER ABACO N°01
K1 =1.00 VER ABACO N°02
K2 = 1.00 VER ABACO N°03
23. c. Descarga Máxima Total (QT):
Qt =Q c + Q cl
Este valor no cumple con el caudal
Qt =452.59 m³/s Qd =250.00 m³/s
de diseño, tendremos que asumir otro valor de "H"
Siguiendo este proceso de iteración con el tanteo de "H"
de la siguiente. En este cuadro itera hasta que
resultan los valoresque aparecen en el cuadro
Qt =250.00 m³/s
CUADRO PARA EL PROCESO ITERATIVO
Ho (m) Co K1 K2 K3 K4 L efect. Qc - Qcl QT
1.00 3.92 1.00 1.00 1.00 0.97 80.89 307.57 452.59
3.10 1.00 0.77 0.77 1.00 14.49 145.02
0.70 3.93 1.00 1.00 1.00 1.00 80.95 186.32 279.61
3.10 1.00 0.77 0.77 1.00 14.55 93.29
0.50 3.92 1.00 1.00 1.00 1.00 80.99 112.24 215.45
3.92 1.00 0.77 0.77 1.00 14.59 103.20
0.40 3.91 1.00 1.00 1.00 1.00 81.01 80.13 156.09
3.10 1.00 0.77 0.77 1.00 14.61 75.96
24. Entonces mediante este gráfico interativo determinamos la carga de diseño
Ho =0.60 m
Para :
aliviadero:
Ho =0.60 m Qc =150 m³/s
canal de limpia:
Q cl (2 compuertas)=
Qdis-Qc =100.00 m³/s
25. 8.4. Cálculo de la Cresta del Cimacio:
La sección de la cresta de cimacio, cuya forma se aproxima a la superficie inferior de la lámina
vertiente que sale por el vertedor en pared delgada, constituye la forma ideal para obtener óptimas
descargas, dependiendo de la carga y de la inclinación del paramento aguas arriba de la sección.
Considerando a los ejes que pasan por encima de la cresta, la porción que queda aguas arriba del se
define como una curva simple y una tangente o una curva circular compuesta; mientras la porción
aguas abajo origen está definida por la siguiente relación:
X
Y
H o
n
H o
K x
26. Enlas que "
K
"y "n"son constantes que se obtienen de la Figura 1.
Determinación del caudal unitario: (q)
q= Qc / Lc = 1.85m3/s/m
Velocidad de llegada (V):
V= q /(Ho+P)= 0.84m/s
Carga de Velocidad:
hv =V^2/2g = 0.04m
Altura de agua antes del remanso de depresión (he):
he =Ho - hv = 0.56m
Determinación de "K" y "n" haciendo uso de la Fig. 1 y la relación hv/Ho:
hv/Ho= 0.060
T
alud: Vertical
K= 0.53
n= 1.825
VER ABACO N°08
VER ABACO N°07
27. X (m) Y (m)
0.000 0.00
0.100 -0.01
0.300 -0.09
0.500 -0.22
0.700 -0.41
0.900 -0.64
1.100 -0.93
1.300 -1.26
1.500 -1.64
1.700 -2.06
1.900 -2.53
2.100 -3.04
2.300 -3.59
2.500 -4.18
Valores para dibujar el perfil aguas abajo: Perfil Creager
Según la figura 2 de la Separata la Curva del Perfil Creager es hasta una distancia igual a 2.758Ho,
después de este límite se mantiene recto hasta la siguiente curva al pie del talud (aguas abajo):
2.758 Ho= 1.6548
28. La porción del perfil que queda aguas arriba de la cresta se ha considerado como una curva circular
compuesta. Los valores de R1, R2, Xc, Yc se dan en la fig. 1.c de la separata:
Con hv/Ho: 0.060 ingresamos a los nomogramas, de donde se obtiene:
Xc/Ho=0.252 Xc=0.15 m
Yc/Ho= 0.060 Yc= 0.36 m
R1/Ho= 0.500 R1= 0.30 m
R2/Ho= 0.280 R2= 0.17 m 0.1320
Ubicación de los elementos para el dibujo de la curvatura aguas arriba:
VER
ABACO
Nº09
29. 8.5. Cálculo de los Tirantes Conjugados:
Aplicando la Ecuacion de Bernoulli entre los puntos 1 y 2:
T
enemos: z +dc +hvc =d1 +hv1 +Σhp
Σhp: pérdidas de energía (por lo general se desprecian, debido a su magnitud)
Determinación del tirante Crítico: dc =(Q^2/gB^2)1/3
dc= 0.704 m
Cálculo de la Carga de Velocidad Crítica: vc =
√
(g*dc)
Vc= 2.628 m/s
hvc= 0.352 m
30. Reemplazando obtenemos el tirante conjugado d1:
=
> q = 1.85
z +dc +hvc =d1 +q2/(2*g*d1^2) q =Q/B
2.660.17/ d1^2
d1^3 - 2.660.17 =
> d1= 0.27 m
Determinación del Tirante Conjugado2: d2 V1=6.85m/s
=
> d2=1.5 m
Determinación del Número de Froude:
F = 4.21
Este es un resalto inestable. Cuyo oleaje producido se propaga hacia aguas abajo.
Entonces podemos profundizar la poza en una profundidad = 1.80 m
z +dc +hvc +e =d1 +q2/(2*g*d12)
31. =
> d1=0.2025 m
d1^3 - 4.460.17
V1=9.13m/s
hv1=4.25 m
d2=1.76 m
F= 6.48
6. Cálculo del Radio de Curvatura al pie del Talud:
Esta dado por la ecuación: R =5d1 R= 1.01 m
7. Longitud del estanque amortiguador o poza de disipación:
a) Número de Froude:
* Con el valor de F
, se puede determinar el tipo de Estanque que tendrá la Bocatoma, el cual
según para F será:
F= 6.48
V1=9.13
32. U.S Bureau of Reclamation : L/d2= 6.50 Lp=11.424 m
b) Según Schoklitsch: Lp = (5 a 6 )x(d2-
d1)
Lp= 7.776
m
c) Según Safranez: Lp = 6xd1xV1
√(g*d1)
Lp= 7.875
m
d) Finalmente tomamos el valor promedio de todas las alternativas:
Longitud promedio de la poza
Lp
=
Lp
=
8.732 m
8.70 m
8. Profundidad de la Cuenca:
S=1.25 d1= 0.253 m
9. Cálculo del Espesor del Enrocado:
2.30 m.
H =( P +Ho )
= q = 1.85
e= 0.568 m
e= 0.60 m
VER ABACO Nº10
33. 8.10. Cálculo de la Longitud del Enrocado:
Según W. G. Bligh, la longitud del empedrado está dado por la sgte fórmula:
donde:
H:carga de agua para máximas avenidas
q: caudal unitario
c: coeficiente de acuerdo al tipo de suelo
2.30 m.
1.85
9.00
L e = 3.568 m
L e = 4.00 m Redondeo a la unidad
8.11. Longitud del Solado Delantero: Ls = 5Ho
Ls = 5*0.70
Ls = 3.52 m =
> 3.50 m Redondeo a la unidad
VER T
ABLA 03
34. 8.12.Espesorde la Poza Amortiguadora:
La subpresión se hallará mediante la siguiente formula:
1000 kg/m3
1.00m.
donde:
Peso especifico del agua
b =Ancho de la sección
c = Coeficiente de subpresión, varia ( 0 - 1 ) 0.55Para concreto sobre roca de mediana calidad
h = Carga efectiva que produce la filtración
h' =Profundidad de un punto cualquiera con respecto a A, donde se inicia la filtración.
(h/L)Lx =Carga perdida en un recorrido Lx
Mediante la subpresión en el punto "x", se hallará el espesor de la poza, asumimos espesor de: 1.65 m
120.60msnm hv=
he=
0.04 m.
0.56 m.
0.25 (P+H)
Ho = 0.60 m 0.704 m.
h = 2.70 m.
4.25 m.
1.25*(P+H)= 2.20 m.
P = 1.60 m. d2 = 1.76 m.
117.41msnm
0.20 m.
e=0.30
0 .7 m . 4.1
5
0.60 m
3.50 m.
3.50 m.
9.00 m
12.50 m. 4.00 m.
e=0.30
20.00 m.
35. * Predimensionado de los dentellados posteriores y delanteros:
Para condiciones de caudal máximo
O sea cuando hay agua en el colchón.
h = d1 +hv1 -d2
h= 2.70 m. h/L barr= 0.114 e = (4/3) x (Spx /
2400)
Lbarr= 23.60 m. Lx = 12.85 m.
h' = 3.45 m. Spx = 2573.45
kg
e = 1.43 m.
Para esta condición el espesor asumido satisface los esfuerzos de Subpresión
36. Para condiciones cuando no hay agua en el colchón
h = 3.89 m. Spx = 2872.49
kg
h /L
=
0.16 e = 1.60 m.
Para esta condición el espesor asumido satisface los esfuerzos de Subpresión.
Se observa que los valores calculados son menores que el asumido entonces se opta por el espesor
asumido:
Volumen de filtración
Se calcula empleando la fórmula que expresa la ley de Darcy Q =KIA
donde: Q :gasto de filtración.
K :coeficiente de permeabilidad para la cimentación.
I:pendiente hidráulica
A :área bruta de la cimentación a través del cual se produce la filtración
Cálculo y chequeo del espesor del colchón amortiguador
Cálculo de la longitud necesaria de filtración (Ln)
H = 3.19(cota del barraje - cota a la salida de la poza)
Cbarraje:
Csalida:
120.60msnm
117.41msnm
37. C =9 (criterio de BLIGHT:T
ABLA 3)
Ln =C*H =28.73 m.
Cálculo de la longitud compensada (Lc)
longitud vertical Lv: Lv = 8.85 m. de gráfico de colchón
longitud horizontal Lh: Lh =15.70 m.de gráfico de colchón
Lc = Lv +Lh Lc =
24.55 m.
Como Ln >Lc, entonces se está posibilitando la tubificación, por lo tanto no haremos uso de lloradores.
Verificación del espesor del colchón amortiguador
cálculo de la subpresión
L = 14.08 m.
L = (Lh/3)+Lv
h = 2.70 m.
h/L = 0.192
38. Redondeada
= 2.20 =
> 2.20 m.
= 13.20 =
> 13.00 m.
= 1.30
Dimensionamiento de los Pilares:
a) Punta o T
ajamar:
b) Altura Ht=1.25 (P+Ho):
c) Longitud: Hasta la terminación de la poza mínimo: 12.50+0.50+0.20
d) Espesor e:
Dimensionamiento de los Muros de encauzamiento:
a) Longitud: 10+12.5+5 =27.50 =
> 28.00 m.
b) Altura Ht=1.25 (P+Ho): 2.20 =
> 2.20 m.
40. TABLA Nº01:
Forma Kp
Pilares de tajamar cuadrado 0.02
Pilares de tajamar redondo 0.01
Pilares de tajamar triangular 0
41. TABLA Nº02:
Forma Ka
Estribos cuadrados con los
muros de cabeza a 90° con la
direccion de la corriente
0.2
Estribos redondeados con
muros de cabeza a 90° con la
direccion de la corriente,
cuando 0.5Ho >= r >= 0.15Ho
0.1
Estribos redondeados r> 0.5Ho y
el muro de cabeza 90° esta
colocado no mas de 45° con la
dirección de la corriente.
0
42. TABLA Nº03:
COEFICIENTE DE " C"
LECHO DEL CAUCE BLIGH LANE
Arena fina y/o limo 18 8.5
Arena fina 15 7
Arena tamaño medio - 6
Arena gruesa 12 5
Grava fina - 4
Grava media - 3.5
Gravas y arenas 9 3.5
Grava gruesa - 3
Boloneria con grava - 2.5
Boloneria, Gravas y arena 4 6 2.5
Arcilla plastica 6 7 3
Arcilla de consistencia medi 6 7 2
Arcilla dura 6 7 1.8
Arcilla muy dur 6 7 1.6
43. CONDICIONES DEL CANAL
Tierra 0.020
Material considerado (no)
Roca cortada 0.025
Grava fina 0.024
Grava gruesa 0.028 0.028
Liso 0.000
Grado de irregularidad (n1)
Menor 0.005
Moderado 0.010 0.010
Severo 0.020
Variaciones de la sección
transversal del canal (n2)
Gradual 0.000 0.000
Ocasionalmente
Alternamente
Frecuentemen
0.005
0.010 - 0.015
Despreciable 0.000 0.000
Efectivo relativo de Menor 0.010 - 0.015
obstrucciones (n3) Apreciable 0.020 - 0.030
Severo 0.040 - 0.060
Cantidad de meandros (n5)
Baja 0.005 - 0.010
Menor
Apreciable
Severa
1.000
1.150
1.300
n rio = n0+n1+n2+n3+n4+n5 0.038
TABLA N°4:
