QQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQQ

1. PERENCANAAN
KONSTRUKSI GEDUNG
PUSKESMAS 2 LANTAI
AZIZ RACHMAN HAKIM
1901021016

2. 2
BATASAN
MASALAH
• Spesifikasi Teknis
• Bentuk Bangunan
• Penganalisaan beban
• Perhitungan pada konstruksi
yang bersifat sruktural
• Penggunaan jenis atap

3. 3
TIMELINE
1. Data Perencanaan
2. Preliminary Design
3. Analisa Pembebanan
4. Analisa Statika
5. Penulangan Struktur
6. Perencanaan Fondasi

4. DATA
PERENCANAAN
1

5. DATA PERENCANAAN
5
Fungsi Bangunan : Puskesmas
Panjang Total : 25 m
Lebar Total : 11 m
Tinggi Total : 7,5 m
Jenis Material Struktur : Struktur Beton Bertulang
Jenis Pondasi : Pondasi Telapak
Jenis Bangunan : Bangunan Bertingkat 2 Lantai
Jenis Atap : Dak Atap Beton
Mutu Bahan Konstruksi
Mutu Beton (fc’) : 30 Mpa
Elastisitas Beton (Ec’) : 4700 x 𝟑𝟎 = 25743 Mpa
Berat Jenis Beton (beton) : 2400 Kg/cm3
Mutu Tulangan ( fy) : 400 Mpa
Elastisitas Tulangan (Es) : 200000 Mpa

6. GAMBAR PORTAL
6
TAMPAK ATAS

7. GAMBAR PORTAL
7
DENAH POTONGAN

8. GAMBAR PORTAL
8
DENAH POTONGAN

9. PRELIMINARY
DESIGN
2

10. KOLOM
Perencanaan dimensi kolom berdasarkan SNI 2847-2019
Pasal 18.7.2 hal. 385 yaitu kolom harus memenuhi :
￮ C1 ≥ 300 mm
￮
𝐶1
𝐶2
≥ 0,4
Dimana :
C1 : Sisi Terpendek Penampang Kolom
C2 : Sisi Terpanjang Penampang Kolom
Dengan demikian diperoleh dimensi kolom
400 mm x 400 mm.
10
KOLOM

11. BALOK
Tinggi Balok (h)
Berdasarkan SNI 2847 – 2013 halaman 70 pada tabel 9.5 (a)
1. h ≥
1
16
× 𝓁, untuk fy = 420 Mpa
2. h ≥
1
16
× 𝓁 × 0,4 +
fy
700
, untuk fy < 420 Mpa
Lebar Balok (bw)
Berdasarkan SNI 2847-2013 halaman 186
1. Pasal 21.5.1.3 bw ≥ 0,3 h atau bw ≥ 250 mm
2. Pasal 21.5.1.4 bw ≤ 0,75 x C1
Maka, diasumsikan dimensi Balok Induk
250 mm x 350 mm. 11
BALOK
INDUK

12. PELAT LANTAI
12
Perencanaan dimensi pelat didasarkan pada SNI 2847-2019
pasal 8.3.1.2. Plat berdasarkan fungsinya di bagi atas 2 tipe,
yaitu:
1. Plat satu arah (one-way slab), Ly/Lx > 2
2. Plat dua arah, (two-way slab), Ly/Lx ≤ 2
Perencanaan jenis plat dengan rumus perbandingan Ly/Lx.
Dari hasil perhitungan di ketahui bahwa jenis plat yg di pakai
adalah Plat Dua Arah (Ly/Lx ≤ 2)
Berdasarkan hasil perhitungan, didapat tebal pelat
sebesar 120 mm.

13. ANALISA
PEMBEBANAN
3

14. Pendistirbusian Beban Portal
14

15. Pendistirbusian Beban Portal
15
NO Portal Bentang
Jenis
Beban
qd1 qd2 Beban Terpusat ql
( Kg/m ) ( Kg/m ) ( Kg ) ( Kg/m )
1. B 1 – 2 S1 + S1 387,2 1546 1536 187,5
2. B 2 – 3 T2 + S2 899,72 1546 1536 449,22
3. B 3 – 4 S1 + S1 387,2 1546 1536 187,5
Distribusi Beban Pada Lantai 2 (Bentang B-B)
Distribusi Beban Pada Dak Atap (Bentang B-B)
NO Portal Bentang
Jenis
Beban
qd1 qd2 Beban Terpusat ql
( Kg/m ) ( Kg/m ) ( Kg ) ( Kg/m )
1. B 1 – 2 S1 + T1 308,66 120 - 75
2. B 2 – 3 S3 + T2 503,2 120 - 125
3. B 3 – 4 S1 + T1 308,66 120 - 75

16. ANALISA
STATIKA
4

17. METODE CROSS
17
A B C D
E F G H
I J K L

18. ANALISA STATIKA
18
1. METODE CROSS
Momen Primer (MF)
- Beban terpusat : MF =
𝑃.𝑎.𝑏2
𝐿2
- Beban merata : MF =
1
12
𝑞𝐿2
,
- Faktor Kekakuan (K)
K =
4 𝐸𝐼
𝐿
 Faktor Distribusi (µ)
μ =
𝐾𝑑𝑖𝑡𝑖𝑡𝑖𝑘 𝑡𝑠𝑏
𝐾𝑑𝑖𝑡𝑖𝑡𝑖𝑘 𝑦𝑎𝑛𝑔 𝑠𝑎𝑚𝑎 .
 Distribusi
D = - ( MF titik yg sama x μ )
 Induksi
I = ½ x Distribusi
Reaksi perletakan dan gaya dalam

19. METODE CROSS
19
Balok 0 1 2 3 4 5
EF -1159,519 798,053 135,785 -3146,324 -9048,272 -17570,060
FG -7300,195 7,037 3660,653 3660,653
GH -3146,324 135,785 798,053 -1159,519 -5736,931 -12934,183
IJ -414,981 215,407 103,403 -750,993 -2347,781 -4686,961
JK -2150,350 -38,670 1017,170 1017,170
KL -750,993 103,403 215,407 -414,981 -1787,761 -3902,932
Nilai Momen Balok Pada Portal
Balok 0 1 2 3 4 5
EF 3267,492 647,652 -1972,188 -4592,028 -7211,868 -11367,708
FG 9134,040 5480,424 1826,808 -3362,808
GH 4592,028 1972,188 -647,652 -3267,492 -5887,332 -10043,172
IJ 1001,584 259,192 -483,200 -1225,592 -1967,984 -2710,376
JK 2639,600 1583,760 527,920 -527,920
KL 1225,592 483,200 -259,192 -1001,584 -1743,976 -2486,368
Nilai Gaya Lintang Balok Pada Portal

20. ANALISA APL SAP2000
20
Mendefinisikan
penampang
Mendefinisikan
material
Mendefinisikan
load pattern dan
load
commbination
Masukkan
beban mati
dan beban
hidup
Run
analyze
Pemodelan
1
2
3
4
5
6

21. PENULANGAN
STRUKTUR
5

22. PENULANGAN KOLOM
22
Langkah mendesain tulangan longitudinal kolom dengan
metode diagram interaksi :
 Menentukan nilai Momen, Lintang dan Aksial dari data SAP2000.
 Menentukan rasio tulangan
Ag = b x h Ast min= 0,01 x Ag
Ast max = 0,08 x Ag Ast perlu= Pu/(0,8 x  x fy)
 Dengan syarat
Ast minimum ≤ Ast perlu ≤ Ast maksimum
 Menentukan nilai kuat beban aksial maksimum (Pn)
Po = 0,85 fc’ (Ag – Ast) + fy .Ast
Pn = 0,8Po , 𝜙𝑃𝑜 = 0,65𝑃𝑜 , 𝜙𝑃𝑛 = 0,65𝑃𝑛
 Kontrol
Pn ≥ Pu
 Menentukan nilai 𝝓𝑷𝒏 dan 𝝓𝑴𝒏 saat kondisi kegagalan seim
bang (𝜺𝒔𝟏 = −𝜺𝒚).
 Menghitung tinggi efektif (d) dan jarak tinggi efektif ke tulang
an (di).
𝑑 = 𝑠𝑒𝑙𝑖𝑚𝑢𝑡 𝑏𝑒𝑡𝑜𝑛 + 𝐷𝑠𝑒𝑛𝑔𝑘𝑎𝑛𝑔 +
1
2
𝐷𝑢𝑡𝑎𝑚𝑎
𝑑𝑖 = ℎ − 𝑑 dan 𝑑𝑖 = 𝑑𝑥 − 𝑠
𝑠 =
ℎ − (2𝑠𝑏 + 2𝐷𝑠𝑒𝑛𝑔𝑘𝑎𝑛𝑔 + 𝐷𝑢𝑡𝑎𝑚𝑎)
𝑗𝑢𝑚𝑙𝑎ℎ 𝑡𝑢𝑙𝑎𝑛𝑔𝑎𝑛 𝑝𝑎𝑑𝑎 ℎ − 1
Dengan, s merupakan jarak antar tulangan.
 Menghitung nilai 𝜺𝒚, c, dan 𝜺𝒔 (regangan dan tinggi regang
an pada daerah tertekan).
𝜀𝑦 =
𝑓𝑦
𝐸𝑠
, 𝑐 =
0,003
0,003 − 𝑍𝜀𝑦
× 𝑑1 , 𝜀𝑠𝑖 =
𝑐 − 𝑑1
𝑐
× 0,003
Dengan, 𝜀𝑦 merupakan regangan baja tulangan leleh, c merupakan
titik tekan maksimum, dan 𝜀𝑠𝑖 merupakan regangan tulangan.
 Menghitung tegangan pada lapisan tulangan (𝒇𝒔𝒊).
−𝑓𝑦≤ 𝑓𝑠𝑖 ≤ 𝑓𝑦 , 𝑓𝑠𝑖 = 𝜀𝑠𝑖 × 𝐸𝑠

23. PENULANGAN KOLOM
23
 Menentukan 𝜷𝟏 dan nilai a (tinggi blok tegangan).
Berdasarkan pasal 10.2.7.3 SNI 2847-2013, nilai 𝛽1 :
Untuk 17 ≤ 𝑓
𝑐
′
≤ 28 𝑀𝑃𝑎, nilai 𝛽1 = 0,85.
Untuk 𝑓
𝑐
′
> 28 𝑀𝑃𝑎, nilai 𝛽1 = 0,85 − 0,05
𝑓𝑐
′−28𝑀𝑃𝑎
7𝑀𝑃𝑎
dan nilai 𝛽1 < 0,65.
𝑎 = 𝛽1𝑐
 Menghitung gaya tekan pada beton (𝑪𝒄) dan gaya
pada setiap lapisan tulangan (𝑭𝒔𝒊).
𝐶𝑐 = 0,85𝑓
𝑐
′
× 𝑎𝑏
Jika nilai 𝑎 < 𝑑𝑖, maka 𝐹𝑠𝑖 = 𝑓𝑠𝑖𝐴𝑠𝑖
Jika nilai 𝑎 > 𝑑𝑖, maka 𝐹𝑠𝑖 = 𝑓𝑠𝑖 − 0,85𝑓
𝑐
′
𝐴𝑠𝑖
 Menghitung 𝑷𝒏 dan 𝑴𝒏
𝑃𝑛 = 𝐶𝑐 + 𝐹𝑠𝑖 , 𝑀𝑛 = 𝐶𝑐
ℎ
2
−
𝑎
2
+ 𝐹𝑠𝑖
ℎ
2
− 𝑑𝑖
 Menghitung 𝜙, 𝝓𝑷𝒏 dan 𝝓𝑴𝒏.
 Menentukan nilai 𝝓𝑷𝒏 dan 𝝓𝑴𝒏 saat kondisi 𝒁 = −𝟐
(𝜺𝒔𝟏 = −𝟐𝜺𝒚).
 Menentukan nilai 𝝓𝑷𝒏 dan 𝝓𝑴𝒏 saat kondisi tegangan kontrol
(𝜺𝒔𝟏 = 𝜺𝒕 = −𝟎,𝟎𝟎𝟓).
 Menentukan nilai 𝝓𝑷𝒏 dan 𝝓𝑴𝒏 saat kondisi 𝒁 = −𝟒 (𝜺𝒔𝟏 =
− 𝟒𝜺𝒚).
 Menghitung tegangan aksial, dimana 𝑴𝒏 = 𝟎 𝒌𝑵.
𝑃𝑛𝑡 =
𝑖=1
𝑛
−𝑓𝑦𝐴𝑠𝑖 , 𝜙𝑃𝑛𝑡 = 0,9 × 𝑃𝑛𝑡
 Membuat diagram interaksi dengan memasukkan nilai 𝝓𝑷𝒏
dan 𝝓𝑴𝒏, 𝑷𝒏 dan 𝑴𝒏, 𝑷𝒖 dan 𝑴𝒖.
Langkah mendesain tulangan transversal kolom
:
 Menentukan nilai gaya geser ultimit (Vu) dengan
menggunakan SAP 2000
Nilai 𝑉
𝑐 dapat diperhitungkan, jika :
𝑃𝑢 ≥
𝐴𝑔𝑓𝑐
′
10
Menentukan nilai 𝑽𝒄 (gaya geser yang dipikul oleh beton). 𝑉
𝑐 =
1
6
𝑓𝑐
′
𝑏𝑤𝑑
Menentukan apakah dibutuhkan tulangan geser.
𝑉𝑢
𝜙
>
1
2
𝑉
𝑐

24. PENULANGAN KOLOM
24
 Menentukan 𝜷𝟏 dan nilai a (tinggi blok tegangan).
Berdasarkan pasal 10.2.7.3 SNI 2847-2013, nilai 𝛽1 :
Untuk 17 ≤ 𝑓
𝑐
′
≤ 28 𝑀𝑃𝑎, nilai 𝛽1 = 0,85.
Untuk 𝑓
𝑐
′
> 28 𝑀𝑃𝑎, nilai 𝛽1 = 0,85 − 0,05
𝑓𝑐
′−28𝑀𝑃𝑎
7𝑀𝑃𝑎
dan nilai 𝛽1 < 0,65.
𝑎 = 𝛽1𝑐
 Menghitung gaya tekan pada beton (𝑪𝒄) dan gaya
pada setiap lapisan tulangan (𝑭𝒔𝒊).
𝐶𝑐 = 0,85𝑓
𝑐
′
× 𝑎𝑏
Jika nilai 𝑎 < 𝑑𝑖, maka 𝐹𝑠𝑖 = 𝑓𝑠𝑖𝐴𝑠𝑖
Jika nilai 𝑎 > 𝑑𝑖, maka 𝐹𝑠𝑖 = 𝑓𝑠𝑖 − 0,85𝑓
𝑐
′
𝐴𝑠𝑖
 Menghitung 𝑷𝒏 dan 𝑴𝒏
𝑃𝑛 = 𝐶𝑐 + 𝐹𝑠𝑖 , 𝑀𝑛 = 𝐶𝑐
ℎ
2
−
𝑎
2
+ 𝐹𝑠𝑖
ℎ
2
− 𝑑𝑖
 Menghitung 𝜙, 𝝓𝑷𝒏 dan 𝝓𝑴𝒏.
 Menentukan nilai 𝝓𝑷𝒏 dan 𝝓𝑴𝒏 saat kondisi 𝒁 = −𝟐
(𝜺𝒔𝟏 = −𝟐𝜺𝒚).
 Menentukan nilai 𝝓𝑷𝒏 dan 𝝓𝑴𝒏 saat kondisi tegangan kontrol
(𝜺𝒔𝟏 = 𝜺𝒕 = −𝟎,𝟎𝟎𝟓).
 Menentukan nilai 𝝓𝑷𝒏 dan 𝝓𝑴𝒏 saat kondisi 𝒁 = −𝟒 (𝜺𝒔𝟏 =
− 𝟒𝜺𝒚).
 Menghitung tegangan aksial, dimana 𝑴𝒏 = 𝟎 𝒌𝑵.
𝑃𝑛𝑡 =
𝑖=1
𝑛
−𝑓𝑦𝐴𝑠𝑖 , 𝜙𝑃𝑛𝑡 = 0,9 × 𝑃𝑛𝑡
 Membuat diagram interaksi dengan memasukkan nilai 𝝓𝑷𝒏
dan 𝝓𝑴𝒏, 𝑷𝒏 dan 𝑴𝒏, 𝑷𝒖 dan 𝑴𝒖.
Langkah mendesain tulangan transversal kolom
:
 Menentukan nilai gaya geser ultimit (Vu) dengan
menggunakan SAP 2000
Nilai 𝑉
𝑐 dapat diperhitungkan, jika :
𝑃𝑢 ≥
𝐴𝑔𝑓𝑐
′
10
Menentukan nilai 𝑽𝒄 (gaya geser yang dipikul oleh beton). 𝑉
𝑐 =
1
6
𝑓𝑐
′
𝑏𝑤𝑑
Menentukan apakah dibutuhkan tulangan geser.
𝑉𝑢
𝜙
>
1
2
𝑉
𝑐

25. PENULANGAN KOLOM
25

26. PENULANGAN BALOK
26
TYPE TUMPUAN
SECTION
B X D
TEKAN / ATAS
TARIK /BAWAH
350 X 250
3D19
LAPANGAN
2D19
SENGKANG R 10 - 70 R 10 - 140
3D19
2D19
10. Analisa Tulangan Geser (Sengkang)
- Penentuan nilai gaya geser tahanan (Vc)
Vc =
1
6
. 𝑓′𝑐 . 𝑏 . 𝑑
- Penentuan nilai gaya geser (Vn)
Vn =
𝑉𝑢
0,75
- Dari nilai Vn dan Vc yang diperoleh dilakukan
perbandingan dengan persyaratan sebagai berikut :
Apabila Vn > Vc Maka Balok Perlu Tulangan Geser
Apabila Vn < Vc Maka Balok Tidak Perlu Tulangan
Geser
- Penentuan jarak sengkang yaitu 1/4d untuk
tumpuan dan 1/2d untuk lapangan.

27. PENULANGAN BALOK
27
1. Menentukan momen dan lintang menggunakan
SAP2000.
2. Menentukan nilai rasio tulangan.
ρb =
0,85 . 𝑓𝑐′
. 𝛽1
𝑓𝑦
×
600
600 + 𝑓𝑦
ρmax = 0,75
0,85 . 𝑓𝑐′
. 𝛽1
𝑓𝑦
×
600
600 + 𝑓𝑦
𝜌𝑚𝑖𝑛 =
1,4
fy
Syarat : ρ min ≤ ρb≤ ρ max
Apabila ρb > ρmin dan ρb < ρmax maka digunakan ρb
Apabila ρb < ρmin dan ρb < ρmax maka digunakan ρmin
Apabila ρb >ρmin dan ρb > ρmax maka digunakan ρmax
3. Menentukan koefisien tahahan maksimum
k = w . fc’ (1 – 0,59 w)
w =
𝜌𝑚𝑎𝑥 𝑥 𝑓𝑦
𝑓𝑐′
4. Menentukan kekuatan yang tersedia dan yang
dibutuhkan (Mr)
Mr =  x b x d2 x k
Syarat : Mr ≥ Mu
5. Menentukan rasio tulangan yang akan digunakan
𝑀𝑢
𝑏𝑑2 = ρ × ø × 𝑓
𝑦 × 1 − 0,588 × ρ ×
𝑓𝑦
𝑓𝑐
′
syarat : ρ min ≤ ρ ≤ ρ max
6. Menentukan luas penampang tarik (atas)
As = ρ x b x d
7. Menentukan jumlah tulangan (n)
n =
𝐴𝑠 𝑥 4
𝜋 𝑥 𝐷2
8. Menentukan luas penampang tekan (bawah)
ρ tulangan tekan = 0,5 ρ tulangan tarik
As = ρ x b x d
9. Menentukan jarak tulangan yang digunakan
m =
𝑏−( 𝑛 .𝐷𝑠 + 2.∅𝑑 + 2.𝑠 )
𝑛−1
Syarat tulangan balok :
● m ≥ Ø tul pokok
● m ≥ 4/3 agregat max (30 mm)
● m ≥ 30 mm untuk balok dan kolom bersengkang

28. PENULANGAN PLAT LANTAI DAN DAK
28

29. PENULANGAN PLAT LANTAI DAN DAK
29
D 10 - 250
D 10 - 110 D 10 - 250
D 10 - 300 D 10 - 300
D 10 - 300 D 10 - 300
TYPE PELAT LANTAI 2
POSITION TUMPUAN LAPANGAN
TEBAL PELAT 120 mm 120 mm
ARAH X
ARAH Y
TULANGAN D 10 - 110
TULANGAN
TYPE DAK ATAP
POSITION TUMPUAN LAPANGAN
TEBAL PELAT 110 mm 110 mm
ARAH X
ARAH Y
TULANGAN
TULANGAN

30. PERENCANAAN
PONDASI
6

31. PONDASI
31
Data-data perencanaan yang diketahui :
Dimensi kolom (b x h) : 400 x 400 mm
Mutu beton (f ‘c) : 30 MPa
Mutu baja (fy) : 400 MPa
Berat jenis beton (γ beton) : 2400 Kg/m3 = 24 kN/m3
Selimut beton (Sb) : 75 mm
Momen ultimit (Mu) : 403,035 Kg.m = 3,9537 kN.m
Gaya tekan aksial (Pu) : 42431,700 Kg = 416,256 kN
Gaya horizontal (H) : 311,528 Kg = 3,056 kN
(Data Mu, Pu, dan H Didapat dari perhitungan SAP 2000)
Data yang diasumsikan :
Ø tulangan utama : 19 mm
Berat jenis tanah (γtanah) : 1800 kg/m3 = 18 kN/m3
Kohesi tanah (c) : 3000 kg/m2 = 30 kN/m2
Sudut geser () : 30˚
Dimensi fondasi (B x L) : 1 x 1 m
Kedalaman pondasi (Df) : 1,5 m
Tebal pelat pondasi (h) : 500 mm
Berdasarkan SNI beton 2847-2019
pasal 13.3.1.2 “Ketebalan fondasi total
harus dipilih sedemikian rupa sehingga
ketebalan efektif tulangan bawah
sekurang-kurangnya adalah 150 mm”

32. PONDASI
32
Berdasarkan SNI beton 2847-2019 pasal 13.3.1.2 “Ketebalan fondasi total harus dipilih sedemikian
rupa sehingga ketebalan efektif tulangan bawah sekurang-kurangnya adalah 150 mm”
1. Perhitungan beban total
arah vertical
𝑁 = 𝑃 + 𝑊𝑘 + 𝑊𝑡 + 𝑊
𝑠
𝑊𝑘 = 𝑣𝑘 × 𝛾𝑏
𝑊𝑣𝑡 × 𝛾𝑏
𝑊
𝑠 = 𝑣𝑠 × 𝛾𝑡
2. Nilai Eksentrisitas
𝑀𝑥 = 𝑀𝑢 + 𝐻 × 𝐷𝑓
Akibat adanya M dan N
maka timbul eksentrisitas, 𝑒 =
𝑀𝑥
𝑁
Syarat :
Jika qmin = positif (+)  maka 𝑒 <
𝐵
6
Jika qmin = nol (0)  maka 𝑒 =
𝐵
6
Jika qmin = negative (-)  maka 𝑒 >
𝐵
6

33. PONDASI
33
3. Analisis daya dukung (Mayerhof)
- Menentukan lebar dan panjang efektif
B’ = B – 2e L’ = L
- Menentukan faktor kapasitas daya dukung
Nc, Nq, Nγ (Dari tabel, berdasarkan sudut geser)
- Menentukan faktor bentuk fondasi
Sc = 1 + 0,2 𝐵′
𝐿′
𝑡𝑔2
(45 + 𝜑 2)
Sq = Sγ = 1 + 0,1 𝐵′
𝐿′
𝑡𝑔2
(45 + 𝜑 2)
- Menentukan faktor kedalaman fondasi
dc = 1 + 0,2 𝐷𝑓 𝐵 𝑡𝑔(45 + 𝜑 2)
dq = dγ = 1 + 0,1 𝐷𝑓 𝐵 𝑡𝑔(45 + 𝜑 2)
- Menentukan faktor kemiringan beban
ic = iq = 1 −
𝛿°
90°
2
iγ = 1 −
𝛿°
𝜑
2
- Menghitung daya dukung tanah
𝑞 = 𝛾𝑡𝑎𝑛𝑎ℎ × 𝐷𝑓
qult = 𝑆𝑐. 𝑑𝑐. 𝑖𝑐. 𝑐. 𝑁𝑐 + 𝑆𝑞. 𝑑𝑞. 𝑖𝑞. 𝑞. 𝑁𝑞 + 𝑆𝛾. 𝑑𝛾. 𝑖𝛾. 0,5. 𝛾. 𝐵′
. 𝑁𝛾.
- Menghitung daya dukung ijin tanah
𝑞𝑎 =
𝑞𝑢𝑙𝑡
𝐹𝐾
, 𝑃
𝑎 = 𝑞𝑎 × 𝐴′ , 𝑃
𝑎 > 𝑃
𝑢
- Menghitung q maksimum dan q minimum
𝐴′
= 𝐵′
× 𝐿′
𝑞𝑚𝑎𝑥 =
𝑁
𝐴
+
6×𝑀𝑥
𝐵×𝐿2 𝑞𝑚𝑖𝑛 =
𝑁
𝐴
−
6×𝑀𝑥
𝐵×𝐿2
4. Melakukan pengecekan stabilitas fondasi
Kestabilan terhadap Guling
𝑀𝑡 = 𝑁 ×
𝐵′
2
𝑀𝑔 = 𝑀𝑢 + 𝐻 × 𝐷𝑓
𝐹𝐾 =
𝑀𝑡
𝑀𝑔
≥ 1,5
Kestabilan terhadap Geser
W = Ws + Wk + Wt , ΣFh = H , ΣFR = W tan(δb) + A × αd × Cu
𝐹𝐾 =
ΣFR
ΣFh
> 1,5
Kestabilan terhadap Daya Dukung
𝐹𝐾 =
𝑞𝑢𝑙𝑡
𝑞𝑚𝑎𝑥
≥ 3

34. PONDASI
34

35. PENULANGAN PONDASI
35
• Mu
• As =
𝑀𝑢
ɸ𝑙𝑒𝑛𝑡𝑢𝑟 .𝑓𝑦.𝑗.𝑑
• 𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛 = 0,002 × 𝐵 𝑥 ℎ. 𝑝𝑒𝑙𝑎𝑡
• 𝑛 =
𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛
𝐴𝑑
• 𝑠 =
𝐵− 2.𝑠𝑒𝑙𝑖𝑚𝑢𝑡 𝑏𝑒𝑡𝑜𝑛+𝐷19
𝑛−1
• 𝑙𝑑 =
𝑓𝑦 𝛹𝑡 𝛹𝑒
2,1𝜆 𝑓𝑐
𝑑𝑏

36. 36
TERIMA KASIH
BY AZIZ RACHMAN HAKIM
NIM 190102106