Móng băng trong trường hợp này là móng mềm, nên tải trọng tại mõi cột không chỉ ảnh hưởng đến chính nó mà còn ảnh hưởng đến vị trí khác. Nên ta tính thêm ảnh hưởng của N, M, tại mõi cột rồi ta tổ hợp lại tính ra phản lực và chuyển vị tại các vị trí

1. PHƯƠNG ÁN I
MÓNG NÔNG TRÊN NỀN ĐẤT TỰ NHIÊN
Vị trí cột III – 3 – A
Bảng 1.1. Tải trọng tính toán móng dưới cột.
Cột A-3 B-3 C-3 D-3 E-3
N(T) 60 75 99 95 70
M (T.m) 5.1 7.9 7.7 8.6 8.9
Q(T) 2.6 2.1 4.8 2.6 4.4
Tải trọng tác dụng lên móng băng (với hệ số vượt tải n = 1,15)
Bảng 1.2. Tải trọng tiêu chuẩn
Cột A-4 B-4 C-4 D-4 E-4
N(T) 52.17 65.22 86.09 82.61 60.87
M (T.m) 4.43 8.67 6.7 7.48 7.74
Q(T) 2.26 1.83 4.17 2.26 3.83
I- CHOÏN KÍCH THÖÔÙC SÔ BOÄ :
- Kích thöôùc coät : bc x ac = 400 x 400
- Ta coù:
Ntc
=N = 52.17 + 65.22+ 86.09 + 82.61 + 60.87 = 346.96(T)
- Choïn chieàu daøi moùng baêng L = 16 m ; b = 2m
- Chọn độ sâu móng băng hm = 1.5m
Theo thống kê địa chất ta có :
Dung trọng tự nhiên : 3 3
1.797 / 1.797 /g cm T m  

2. Dung trọng đẩy nổi : 3
0 /T m 
Lực dính 2 2
0.111 / 1.110 /c kG cm T m 
Góc ma sát trong : 0
12 
0.2349; 1.9397; 4.4208A B D   
*
( ) 1 (0.2349 1.797 2 1.9397 1.5 2.2 4.4208 1.11)tc
mR m A b Bh Dc             
12.152
Fmong=L×B=16×2=32m2
Ptc
= mtb
tc
h
F
N
* =
346.96
2.2 2.2 1.5 14.143
. 32
tc
m
N
h
L B
      ( T/m2
)
346.96
2.45
( 2.2 ) 16(12.152 2.2 1.5)
tc
tc
m
N
b m
L R h
   
  
Choïn b = 3m
Theo hoà sô ñòa chaát thì ñaát neàn döôùi moùng baêng laø lôùp
ñaát seùt pha caùt, ñoâï deõo trung bình – traïng thaùi deõo cöùng =>
0.3k =20 (MN/ 3
m )= 2000 (T/m3
).
Heä soá neàn döôùi moùng vuoâng caïnh 3m:
k2×2 = k0.3[
0.3
b
] = 25.
0.3
3
=2.5 (MN/m3
) = 2500 kN/m3
 Heä soá neàn döôùi caïnh moùng baêng hình chöõ nhaät caïnh
b=3m
* 2 2
2 2
2
2500 3 5000 / 500 /
3
xk k b kN m T m      (T/m3
)
Chọn kích thước tiết diện móng
1 2 3
300 ; 40
20 ; 20 ; 30
70
cb cm b cm
h cm h cm h cm
h cm
 
  

Ñaëc tröng hình hoïc cuûa tieát dieän moùng ñaõ choïn:

3. 2
3
2
3 1
300200300
269,5
400
2000
Xác định vị trí tâm móng
F1=40×70=2800m2
F2=
300 40
20 2600
2

  cm2
F3=
1 300 40
20 1300
2 2

   cm2
. 2800 (70 / 2) 2 2600 (20 / 2) 2 1300 (20 / 3 20)
20.69
2800 2 2600 2 1300
i i
c
i
F x
y cm
F
       
  
   


Moment quán tính đối với tâm móng
Jx = Jx1 + 2.Jx2 + 2.Jx3
Jx1 =
3
240.70 70
40 70 ( 20.69) 1716560.26
12 2
     (cm4
)
Jx2 = 3 2300 40 300 40 20
20 20 (20.69 ) 383885.92
2 12 2 2
 
     

(cm4
)
Jx3 = 3 2300 40 1 300 40 20
20 20 ( 20 20.69) 75297.26
2 36 2 2 3
 
      

(cm4
)
4 4
x x1 x2 x3J J 2.J 2.J 1716560.26 383885.92 75297.26 2634926.62 0.026cm m       
Ta có hệ số sau:
*
4 4
500
0.206
4 4 2650000 0.026
k
EJ
   
 
(1/m)

4. Ta coù : α.l = 0.206×16 = 3.296 > π  Do ñoù ta xem daàm moùng laø
daøi voâ haïn.
Ta coù taïi moãi coät taûi troïng coâng trình truyeàn xuoáng
moùng baêng treân neàn Winkler
+ Khi taûi laø löïc taäp trung:
q(x) =
2
.P
.A(αx)
y(x) = *
k.2
.P
.A(αx)
M =
4
P
.C(αx)
Q =– .
2
P
D(αx)
+ Khi taûi laø moment taäp trung:
y =
EJ4
M
2
o

.B(αx)
q(x) = α2
.Mo.B(αx)
M =
2
Mo
.D(αx)
Q = – .
2
M. o
Α(αx)
Caùc heä soá:
Α(αx) = e-αx
.cos(αx) + e-αx
.sin(αx)
B(αx) = e-αx
.sin(αx)
C(αx) = e-αx
.cos(αx) – e-αx
.sin(αx)
D(αx) = e-αx
.cos(αx)
II - NOÄI LÖÏC TRONG DAÀM MOÙNG, PHAÛN LÖÏC ÑAÁT NEÀN,
ÑOÄ VOÕNG CUÛA MOÙNG DO TAÛI TROÏNG COÂNG TRÌNH
LEÂN MOÙNG :

5. Do moùng baêng trong tröôøng hôïp naøy laø moùng meàm neân
taûi troïng ñaët taïi moãi coät khoâng chæ aûnh höôûng ñeán vò trí
cuûa chính noù maø coøn aûnh höôûng ñeán caùc vò trí khaùc. Neân ta
tính aûnh höôûng cuûa löïc N, M taïi moãi coät, sau ñoù toång hôïp taát
caû caùc aûnh höoûng cuûa caùc coät ta seõ ñöôïc bieåu ñoà ñoä
voõng, phaûn löïc ñaát neàn, löïc caét, moment.
Vieäc tính toaùn ñoù ñöïoc theå hieän thoâng qua caùc baûng tính
sau:
Cột A – 3 M= 5.1+2.6×1.5 =9
T.m
Ñieå
m
x αx C
M (do
P)
D
Q (do
P)
A
M (do
M)
Q (do
M)
B q(x) y(x)
1 1
0.2
1
0.63 45.99 0.80 23.91 0.96 -3.59 -0.89
0.1
7
6.01 0.012
2 0
0.0
0
1.00 72.92 1.00 -30.00 1.00 4.50 -0.93
0.0
0
6.17 0.012
3 1.25
0.2
6
0.55 40.20 0.75 -22.44 0.94 3.37 -0.87
0.2
0
5.90 0.012
4 2.5
0.5
1
0.23 16.52 0.52 -15.62 0.81 2.34 -0.75
0.2
9
5.14 0.010
5 4.5
0.9
3
-
0.08
-5.71 0.24 -7.15 0.55 1.07 -0.51
0.3
2
3.54 0.007
6 6.5
1.3
4
-
0.19
-14.19 0.06 -1.83 0.32 0.27 -0.29
0.2
6
2.05 0.004
7 8.5
1.7
5
-
0.20
-14.74
-
0.03
0.92 0.14 -0.14 -0.13
0.1
7
0.93 0.002
8 10.5
2.1
6
-
0.16
-11.67
-
0.06
1.92 0.03 -0.29 -0.03
0.1
0
0.23 0.000
9
12.2
5
2.5
2
-
0.11
-8.19
-
0.07
1.96
-
0.02
-0.29 0.02
0.0
5
-
0.10
0.000
10 14
2.8
8
-
0.07
-5.02
-
0.05
1.63
-
0.04
-0.24 0.04
0.0
1
-
0.24
0.000
11 15
3.0
9
-
0.05
-3.52
-
0.05
1.37
-
0.04
-0.21 0.04
0.0
0
-
0.26
-
0.001
Cột B – 3 M= 7.9 + 2.1×1.5 = 11.05
Ñieå
m
x αx C
M (do
P)
D
Q (do
P)
A
M (do
M)
Q (do
M)
B q(x) y(x)
1 3.5
0.7
2
0.05 4.11 0.37 13.72 0.69 -2.02 -0.78
0.3
2
5.45
0.01
1
2 2.5
0.5
1
0.23 20.65 0.52 19.52 0.81 -2.88 -0.93
0.2
9
6.42
0.01
3
3
1.2
5
0.2
6
0.55 50.25 0.75 28.04 0.94 -4.13 -1.07
0.2
0
7.38
0.01
5
4 0
0.0
0
1.00 91.15 1.00 -37.50 1.00 5.53 -1.14
0.0
0
7.71
0.01
5
5 2
0.4
1
0.34 31.21 0.61 -22.78 0.87 3.36 -0.99
0.2
7
6.85
0.01
4
6 4
0.8
2
-
0.02
-2.12 0.30 -11.20 0.62 1.65 -0.71
0.3
2
4.94
0.01
0
7 6 1.2 - -16.28 0.10 -3.61 0.37 0.53 -0.42 0.2 2.99 0.00

6. 3 0.18 7 6
8 8
1.6
5
-
0.21
-18.85
-
0.01
0.54 0.18 -0.08 -0.20
0.1
9
1.46
0.00
3
9
9.7
5
2.0
1
-
0.18
-16.29
-
0.06
2.13 0.07 -0.31 -0.07
0.1
2
0.56
0.00
1
10
11.
5
2.3
7
-
0.13
-12.10
-
0.07
2.51 0.00 -0.37 0.00
0.0
7
0.02
0.00
0
11 12.
5
2.5
7
-
0.11
-9.63
-
0.06
2.41
-
0.02
-0.36 0.03
0.0
4
-
0.16
0.00
0
Cột C – 3 M= 7.7 + 4.8×1.5= 14.9
Ñieå
m
x αx C
M (do
P)
D
Q (do
P)
A
M (do
M)
Q (do
M)
B q(x) y(x)
1 7.5
1.5
4
-
0.21
-24.99 0.01 0.30
0.2
2
-0.04 -0.34
0.2
1
2.37
0.00
5
2 6.5
1.3
4
-
0.19
-23.42 0.06 3.01
0.3
2
-0.45 -0.48
0.2
6
3.38
0.00
7
3
5.2
5
1.0
8
-
0.14
-16.77 0.16 7.93
0.4
6
-1.19 -0.70
0.3
0
4.87
0.01
0
4 4
0.8
2
-
0.02
-2.79 0.30 14.79
0.6
2
-2.23 -0.95
0.3
2
6.52
0.01
3
5 2
0.4
1
0.34 41.20 0.61 30.07
0.8
7
-4.53 -1.34
0.2
7
9.05
0.01
8
6 0
0.0
0
1.00 120.32 1.00 -49.50
1.0
0
7.45 -1.53
0.0
0
10.1
8
0.02
0
7 2
0.4
1
0.34 41.20 0.61 -30.07
0.8
7
4.53 -1.34
0.2
7
9.05
0.01
8
8 4
0.8
2
-
0.02
-2.79 0.30 -14.79
0.6
2
2.23 -0.95
0.3
2
6.52
0.01
3
9
5.7
5
1.1
8
-
0.17
-20.18 0.12 -5.74
0.4
0
0.86 -0.61
0.2
8
4.25
0.00
8
10 7.5
1.5
4
-
0.21
-24.99 0.01 -0.30
0.2
2
0.04 -0.34
0.2
1
2.37
0.00
5
11 8.5
1.7
5
-
0.20
-24.31
-
0.03
1.52
0.1
4
-0.23 -0.22
0.1
7
1.54
0.00
3
Cột D – 3 M= 8.6+2.6×1.5 = 12.5
Ñieåm x αx C
M (do
P)
D
Q (do
P)
A
M (do
M)
Q (do
M)
B q(x) y(x)
1 11.5
2.3
7
-
0.13
-15.33
-
0.07
-3.18
0.0
0
0.42 0.00
0.0
7
0.0
2
0.00
0
2 10.5
2.1
6
-
0.16
-18.47
-
0.06
-3.04
0.0
3
0.40 -0.04
0.1
0
0.3
6
0.00
1
3 9.25
1.9
0
-
0.19
-21.90
-
0.05
-2.31
0.0
9
0.30 -0.12
0.1
4
0.9
8
0.00
2
4 8
1.6
5
-
0.21
-23.87
-
0.01
-0.68
0.1
8
0.09 -0.23
0.1
9
1.8
4
0.00
4
5 6
1.2
3
-
0.18
-20.62 0.10 4.57
0.3
7
-0.60 -0.48
0.2
7
3.7
7
0.00
8
6 4
0.8
2
-
0.02
-2.68 0.30 14.19
0.6
2
-1.87 -0.80
0.3
2
6.2
3
0.01
2
7 2
0.4
1
0.34 39.54 0.61 28.85
0.8
7
-3.80 -1.12
0.2
7
8.6
6
0.01
7
8 0
0.0
0
1.00 115.46 1.00 -47.50
1.0
0
6.25 -1.29
0.0
0
9.7
7
0.02
0
9 1.75
0.3
6
0.41 47.02 0.65 -31.02
0.9
0
4.08 -1.16
0.2
5
8.9
1
0.01
8
10 3.5
0.7
2
0.05 5.20 0.37 -17.38
0.6
9
2.29 -0.88
0.3
2
6.8
8
0.01
4

7. 11 4.5
0.9
3
-
0.08
-9.04 0.24 -11.32
0.5
5
1.49 -0.71
0.3
2
5.5
9
0.01
1
Cột E – 3 M = 8.9 + 4.4×1.5= 15.5
Ñieå
m
x αx C
M (do
P)
D
Q (do
P)
A
M (do
M)
Q (do
M)
B q(x) y(x)
1 15
3.0
9
-
0.05
-4.10
-
0.05
-1.60
-
0.04
0.35 0.07
0.0
0
-
0.31
-
0.001
2 14
2.8
8
-
0.07
-5.85
-
0.05
-1.90
-
0.04
0.42 0.06
0.0
1
-
0.28
-
0.001
3
12.7
5
2.6
2
-
0.10
-8.43
-
0.06
-2.21
-
0.03
0.49 0.04
0.0
4
-
0.17
0.000
4 11.5
2.3
7
-
0.13
-11.30
-
0.07
-2.35 0.00 0.52 0.00
0.0
7
0.03 0.000
5 9.5
1.9
5
-
0.18
-15.69
-
0.05
-1.85 0.08 0.41 -0.13
0.1
3
0.65 0.001
6 7.5
1.5
4
-
0.21
-17.67 0.01 0.21 0.22 -0.05 -0.35
0.2
1
1.72 0.003
7 5.5
1.1
3
-
0.15
-13.16 0.14 4.80 0.43 -1.06 -0.68
0.2
9
3.28 0.007
8 3.5
0.7
2
0.05 3.83 0.37 12.81 0.69 -2.84 -1.10
0.3
2
5.16 0.010
9 1.75
0.3
6
0.41 34.65 0.65 22.85 0.90 -5.06 -1.43
0.2
5
6.63 0.013
10 0
0.0
0
1.00 85.08 1.00 -35.00 1.00 7.75 -1.59
0.0
0
7.20 0.014
11 1
0.2
1
0.63 53.65 0.80 -27.89 0.96 6.18 -1.54
0.1
7
7.04 0.014
Baûng Toång Hôïp M Do Löïc Doïc N Cuûa Taát Caû Caùc Coät Taùc Duïng Leân
Moùng:
M do P A B C D E Tổng
45.99 4.11 -24.99 -15.33 -4.10 5.67
Cột A 72.92 20.65 -23.42 -18.47 -5.85 45.83
40.20 50.25 -16.77 -21.90 -8.43 43.34
Cột B 16.52 91.15 -2.79 -23.87 -11.30 69.71
-5.71 31.21 41.20 -20.62 -15.69 30.39
Cột C -14.19 -2.12 120.32 -2.68 -17.67 83.66
-14.74 -16.28 41.20 39.54 -13.16 36.56
Cột D -11.67 -18.85 -2.79 115.46 3.83 85.99
-8.19 -16.29 -20.18 47.02 34.65 37.00
Cột E -5.02 -12.10 -24.99 5.20 85.08 48.17
-3.52 -9.63 -24.31 -9.04 53.65 7.15
M do M A B C D E Tổng
-3.59 -2.02 -0.04 0.42 0.35 -4.88

8. Cột A 4.50 -2.88 -0.45 0.40 0.42 1.99 -7.01
3.37 -4.13 -1.19 0.30 0.49 -1.17
Cột B 2.34 5.53 -2.23 0.09 0.52 6.25 -4.80
1.07 3.36 -4.53 -0.60 0.41 -0.29
Cột C 0.27 1.65 7.45 -1.87 -0.05 7.46 -7.44
-0.14 0.53 4.53 -3.80 -1.06 0.06
Cột D -0.29 -0.08 2.23 6.25 -2.84 5.27 -7.23
-0.29 -0.31 0.86 4.08 -5.06 -0.72
Cột E -0.24 -0.37 0.04 2.29 7.75 9.47 -6.03
-0.21 -0.36 -0.23 1.49 6.18 6.88
M do M A B C D E Tổng
-3.59 -2.02 -0.04 0.42 0.35 -4.88
Cột A 4.50 -2.88 -0.45 0.40 0.42 1.99 -7.01
3.37 -4.13 -1.19 0.30 0.49 -1.17
Cột B 2.34 5.53 -2.23 0.09 0.52 6.25 -4.80
1.07 3.36 -4.53 -0.60 0.41 -0.29
Cột C 0.27 1.65 7.45 -1.87 -0.05 7.46 -7.44
-0.14 0.53 4.53 -3.80 -1.06 0.06
Cột D -0.29 -0.08 2.23 6.25 -2.84 5.27 -7.23
-0.29 -0.31 0.86 4.08 -5.06 -0.72
Cột E -0.24 -0.37 0.04 2.29 7.75 9.47 -6.03
-0.21 -0.36 -0.23 1.49 6.18 6.88
Q do P A B C D E Tổng
23.91 13.72 0.30 -3.18 -1.60 33.15
Cột A -30.00 19.52 3.01 -3.04 -1.90 -12.41 47.59
-22.44 28.04 7.93 -2.31 -2.21 9.02
Cột B -15.62 -37.50 14.79 -0.68 -2.35 -41.36 33.64
-7.15 -22.78 30.07 4.57 -1.85 2.85
Cột C -1.83 -11.20 -49.50 14.19 0.21 -48.13 50.87
0.92 -3.61 -30.07 28.85 4.80 0.91
Cột D 1.92 0.54 -14.79 -47.50 12.81 -47.02 47.98
1.96 2.13 -5.74 -31.02 22.85 -9.81
Cột E 1.63 2.51 -0.30 -17.38 -35.00 -48.54 21.46
1.37 2.41 1.52 -11.32 -27.89 -33.91

9. Q do M A B C D E Tổng
-0.89 -0.78 -0.34 0.00 0.07 -1.94
Cột A -0.93 -0.93 -0.48 -0.04 0.06 -2.31
-0.87 -1.07 -0.70 -0.12 0.04 -2.73
Cột B -0.75 -1.14 -0.95 -0.23 0.00 -3.07
-0.51 -0.99 -1.34 -0.48 -0.13 -3.44
Cột C -0.29 -0.71 -1.53 -0.80 -0.35 -3.68
-0.13 -0.42 -1.34 -1.12 -0.68 -3.69
Cột D -0.03 -0.20 -0.95 -1.29 -1.10 -3.56
0.02 -0.07 -0.61 -1.16 -1.43 -3.26
Cột E 0.04 0.00 -0.34 -0.88 -1.59 -2.78
0.04 0.03 -0.22 -0.71 -1.54 -2.40
Phản lực
nền
A B C D E Tổng
6.01 5.45 2.37 0.02 -0.31 13.54
Cột A 6.17 6.42 3.38 0.36 -0.28 16.06
5.90 7.38 4.87 0.98 -0.17 18.96
Cột B 5.14 7.71 6.52 1.84 0.03 21.25
3.54 6.85 9.05 3.77 0.65 23.87
Cột C 2.05 4.94 10.18 6.23 1.72 25.13
0.93 2.99 9.05 8.66 3.28 24.92
Cột D 0.23 1.46 6.52 9.77 5.16 23.14
-0.10 0.56 4.25 8.91 6.63 20.26
Cột E -0.24 0.02 2.37 6.88 7.20 16.23
-0.26 -0.16 1.54 5.59 7.04 13.75
Tổng độ voõng A B C D E F Tổng
0.012 0.011 0.005 0.000 -0.001 0.000 0.027
Cột A 0.012 0.013 0.007 0.001 -0.001 0.000 0.032
0.012 0.015 0.010 0.002 0.000 0.000 0.038
Cột B 0.010 0.015 0.013 0.004 0.000 0.000 0.043
0.007 0.014 0.018 0.008 0.001 0.000 0.048
Cột C 0.004 0.010 0.020 0.012 0.003 0.000 0.050
0.002 0.006 0.018 0.017 0.007 0.000 0.050
Cột D 0.000 0.003 0.013 0.020 0.010 0.000 0.046

10. 0.000 0.001 0.008 0.018 0.013 0.000 0.041
Cột E 0.000 0.000 0.005 0.014 0.014 0.000 0.032
-0.001 0.000 0.003 0.011 0.014 0.000 0.027
Tổng hợp
M
Toång hợp
Q
Do P
Do
M
Tổng Do P
Do
M
Tổng
5.67 -4.88 0.79 33.15 -1.94 31.21
Cột A
45.8
3
1.99
-
7.01
47.8
2
38.8
2
Cột A
-
12.41
47.5
9
-2.31
-
14.72
45.2
8
43.3
4
-1.17
42.1
8
9.02 -2.73 6.29
Cột B
69.7
1
6.25
-
4.80
75.9
6
64.9
1
Cột B
-
41.36
33.6
4
-3.07
-
44.43
30.5
7
30.3
9
-0.29
30.1
1
2.85 -3.44 -0.59
Cột C
83.6
6
7.46
-
7.44
91.1
2
76.2
2
Cột C
-
48.13
50.8
7
-3.68
-
51.81
47.1
9
36.5
6
0.06
36.6
2
0.91 -3.69 -2.79
Cột D
85.9
9
5.27
-
7.23
91.2
6
78.7
6
Cột D
-
47.02
47.9
8
-3.56
-
50.58
44.4
2
37.0
0
-0.72
36.2
8
-9.81 -3.26
-
13.07
Cột E
48.1
7
9.47
-
6.03
57.6
3
42.1
3
Cột E
-
48.54
21.4
6
-2.78
-
51.32
18.6
8
7.15 6.88
14.0
3
-
33.91
-2.40
-
36.31
III – BUØ TAÛI TROÏNG :
Sau khi toång hôïp noäi löïc taùc duïng leân moùng do taûi coâng
trình taùc duïng leân moùng baêng thieát keá, ta thaáy hai ñaàu muùt
cuûa moùng xuaát hieän caùc noäi löïc Mt = 22,518 T.m; Qt = 49,11 T
vaø taïi ñaàu muùt phaûi cuûa daàm moùng toàn taïi giaù trò Mph =
33,473 T.m; Qph = -42,09 T
Do ñoù ñeå khöû noäi löïc dö naøy, phaûi ñaët heä taûi troïng buø
traùi
oM , traùi
oQ vaø phaûi
oM , phaûi
oQ taïi hai ñaàu muùt cuûa daàm moùng.
traùi
oM = –4.Mt –

tQ.2
; traùi
oQ = 4.α.Mt + 4.Qt
phaûi
oM = 4.Mph –

phQ.2
; phaûi
oQ = 4.α.Mph – 4.Qph

11. Momen M, löïc caét Q, aùp löïc ñaát q(x) vaø ñoä voõng y trong
daàm moùng do heä taûi troïng buø ñaët taïi muùt traùi ñöôïc tính theo
coâng thöùc:
traùi
buøM =
2
M traùi
o
.D(αx) +
.4
Qtraùi
o
.C(αx)
traùi
buøQ = –
2
Qtraùi
o
.D(αx) –
2
.M traùi
o 
.A(αx)
q(x) =
2
.Qtraùi
o 
.A(αx) + 2traùi
o .M  .B(αx)
y =
EJ4
M
2
traùi
o

.B(αx) + *
traùi
o
k.2
.Q 
.A(αx)
Momen M, löïc caét Q, aùp löïc ñaát q(x) vaø ñoä voõng y trong
daàm moùng do heä taûi troïng buø ñaët taïi muùt phaûi ñöôïc tính theo
coâng thöùc:
phaûi
buøM = –
2
M phaûi
o
.D(αx) +
.4
Qphaûi
o
.C(αx)
phaûi
buøQ =
2
Qphaûi
o
.D(αx) –
2
.M phaûi
o 
.A(αx)
q(x) =
2
.Qphaûi
o 
.A(αx) + 2phaûi
o .M  .B(αx)
y =
EJ4
M
2
phaûi
o

.B(αx) + *
phaûi
o
k.2
.Q 
.A(αx)
Buø traùi laàn 1
α = 0.206 1/m
Mo(traùi)= -306.6112 T.m E = 2650000 T/m2
Po(traùi) = 125.4888 T Jx = 0.026 m4
Ñieåm x αx C(αx) D(αx) M A(αx) Q B(αx) q y
0 0 0.00 1.00 1.00 -0.79 1.00 -31.21 0.00 12.91 0.026
1 1 0.21 0.63 0.80 -25.99 0.96 -19.63 0.17 10.27 0.021
2 2.25 0.46 0.28 0.56 -43.31 0.84 -8.72 0.28 7.25 0.015
3 3.5 0.72 0.05 0.37 -49.24 0.69 -1.30 0.32 4.70 0.009
4 5.5 1.13 -0.15 0.14 -44.64 0.43 4.92 0.29 1.75 0.004

12. 5 7.5 1.54 -0.21 0.01 -32.60 0.22 6.55 0.21 0.06 0.000
6 9.5 1.95 -0.18 -0.05 -20.00 0.08 5.80 0.13 -0.69 -0.001
7 11.5 2.37 -0.13 -0.07 -9.98 0.00 4.17 0.07 -0.87 -0.002
8 13.25 2.73 -0.09 -0.06 -3.99 -0.03 2.71 0.03 -0.78 -0.002
9 15 3.09 -0.05 -0.05 -0.36 -0.04 1.51 0.00 -0.59 -0.001
10 16 3.29 -0.03 -0.04 0.87 -0.04 0.97 -0.01 -0.47 -0.001
Toång hôïp M coù buø traùi
Ñieåm M M buø Toång
1 0.79 -0.79 0.00
2 Coät A 47.82 38.82 -25.99 21.83 12.83
3 42.18 -43.31 -1.13
4 Coät B 75.96 64.91 -49.24 26.72 15.67
5 30.11 -44.64 -14.53
6 Coät C 91.12 76.22 -32.60 58.52 43.62
7 36.62 -20.00 16.62
8 Coät D 91.26 78.76 -9.98 81.28 68.78
9 36.28 -3.99 32.29
10 Coät E 57.63 42.13 -0.36 57.28 41.78
11 14.03 0.87 14.90
Toång hôïp Q coù buø traùi
Q Q buø Toång
1 31.21 -31.21 0.00
2 Coät A -14.72 45.28 -19.63 -34.35 25.65
3 6.29 -8.72 -2.43
4 Coät B -44.43 30.57 -1.30 -45.73 29.27
5 -0.59 4.92 4.33
6 Coät C -51.81 47.19 6.55 -45.25 53.75
7 -2.79 5.80 3.01
8 Coät D -50.58 44.42 4.17 -46.41 48.59
9 -13.07 2.71 -10.37
10 Coät E -51.32 18.68 1.51 -49.81 20.19
11 -36.31 0.97 -35.33
Buø phaûi laàn 1
α = 0.206 1/m

13. Mo(traùi) =
Po(traùi) =
403.1487
153.589
T.m
T
E =2650000
Jx = 0.0
T/m2
m4
Ñieåm x αx C(αx) D(αx) M A(αx) Q B(αx) q y
0 16 3.29 -0.03 -0.04 1.58 -0.04 -1.07 -0.01 -0.76 -0.002
1 15 3.09 -0.05 -0.05 0.20 -0.04 -1.72 0.00 -0.64 -0.001
2 13.25 2.73 -0.09 -0.06 -4.05 -0.03 -3.22 0.03 -0.08 0.000
3 11.5 2.37 -0.13 -0.07 -11.28 0.00 -5.10 0.07 1.10 0.002
4 9.5 1.95 -0.18 -0.05 -23.74 0.08 -7.32 0.13 3.48 0.007
5 7.5 1.54 -0.21 0.01 -39.98 0.22 -8.65 0.21 7.12 0.014
6 5.5 1.13 -0.15 0.14 -56.54 0.43 -7.26 0.29 11.76 0.024
7 3.5 0.72 0.05 0.37 -65.37 0.69 -0.38 0.32 16.33 0.033
8 2.25 0.46 0.28 0.56 -60.86 01.84 8.25 0.28 18.13 0.036
9 1 0.21 0.63 0.80 -42.92 0.96 21.26 0.17 18.05 0.036
10 0 0.00 1.00 1.00 -14.90 1.00 35.33 0.00 15.80 0.032
Toång hôïp M coù buø phaûi
Ñieåm M M buø Toång
1 0.00 1.58 1.58
2 Coät A 21.83 12.83 0.20 22.03 13.03
3 -1.13 -4.05 -5.18
4 Coät B 26.72 15.67 -11.28 15.44 4.39
5 -14.53 -23.74 -38.27
6 Coät C 58.52 43.62 -39.98 18.54 3.64
7 16.62 -56.54 -39.92
8 Coät D 81.28 68.78 -65.37 15.91 3.41
9 32.29 -60.86 -28.57
10 Coät E 57.28 41.78 -42.92 14.36 -1.14
11 14.90 -14.90 0.00
Toång hôïp Q coù buø phaûi
Q Q buø Toång
1 0.00 -1.07 -1.07
2 Coät A -34.35 25.65 -1.72 -36.07 23.93
3 -2.43 -3.22 -5.64
4 Coät B -45.73 29.27 -5.10 -50.83 24.17

14. 5 4.33 -7.32 -2.99
6 Coät C -45.25 53.75 -8.65 -53.90 45.10
7 3.01 -7.26 -4.25
8 Coät D -46.41 48.59 -0.38 -46.79 48.21
9 -10.37 8.25 -2.12
10 Coät E -49.81 20.19 21.26 -28.55 41.45
11 -35.33 35.33 0.00
Toång hôïp ñoä voõng
vaø phaûn löïc neàn
q y
25.68 0.051
Coät A 25.70 0.051
26.13 0.052
Coät B 27.06 0.054
29.10 0.058
Coät C 32.31 0.065
35.99 0.072
Coät D 38.60 0.077
37.61 0.075
Coät E 33.70 0.067
29.07 0.058
Buø traùi laàn 2
α = 0.206 1/m
Mo(traùi) = 4.073 T.m E = 2650000 T/m2
Po(traùi) = -2.978 T Jx = 0.026 m4
Ñieåm x αx C(αx) D(αx) M A(αx) Q B(αx) q y
0 0 0.00 1.00 1.00 -1.58 1.00 1.07 0.00 -0.31 -0.001
1 1 0.21 0.63 0.80 -0.66 0.96 0.78 0.17 -0.27 -0.001
2 2.25 0.46 0.28 0.56 0.13 0.84 0.49 0.28 -0.21 0.000
3 3.5 0.72 0.05 0.37 0.58 0.69 0.26 0.32 -0.16 0.000
4 5.5 1.13 -0.15 0.14 0.84 0.43 0.02 0.29 -0.08 0.000
5 7.5 1.54 -0.21 0.01 0.76 0.22 -0.08 0.21 -0.03 0.000
6 9.5 1.95 -0.18 -0.05 0.56 0.08 -0.11 0.13 0.00 0.000
7 11.5 2.37 -0.13 -0.07 0.34 0.00 -0.10 0.07 0.01 0.000
8 13.25 2.73 -0.09 -0.06 0.19 -0.03 -0.08 0.03 0.01 0.000

15. 9 15 3.09 -0.05 -0.05 0.08 -0.04 -0.05 0.00 0.01 0.000
10 16 3.29 -0.03 -0.04 0.04 -0.04 -0.04 -0.01 0.01 0.000
Toång hôïp M coù buø traùi laàn 2
Ñieåm M M buø Toång
1 1.58 -1.58 0.00
2 Coät A 22.03 13.03 -0.66 21.37 12.37
3 -5.18 0.13 -5.06
4 Coät B 15.44 4.39 0.58 16.02 4.97
5 -38.27 0.84 -37.43
6 Coät C 18.54 3.64 0.76 19.30 4.40
7 -39.92 0.56 -39.36
8 Coät D 15.91 3.41 0.34 16.25 3.75
9 -28.57 0.19 -28.38
10 Coät E 14.36 -1.14 0.08 14.44 -1.06
11 0.00 0.04 0.04
Toång Q coù buø traùi laàn 2
Q Q buø Toång
1 -1.07 1.07 0.00
2 Coät A -36.07 23.93 0.78 -35.29 24.71
3 -5.64 0.49 -5.16
4 Coät B -50.83 24.17 0.26 -50.57 24.43
5 -2.99 0.02 -2.97
6 Coät C -53.90 45.10 -0.08 -53.99 45.01
7 -4.25 -0.11 -4.36
8 Coät D -46.79 48.21 -0.10 -46.89 48.11
9 -2.12 -0.08 -2.19
10 Coät E -28.55 41.45 -0.05 -28.60 41.40
0.00 -0.04 -0.04
Khi ñoù ta coù toång phaûn löïc ñaát neàn vaø ñoä voõng cuûa moùng
sau khi buø taûi :
Toång hôïp ñoä voõng
vaø phaûn löïc neàn
q(x) y(x)

16. 25.379 0.051
Coät A 25.431 0.051
25.920 0.052
Coät B 26.900 0.054
29.020 0.058
Coät C 32.275 0.065
35.984 0.072
Coät D 38.613 0.077
37.626 0.075
Coät E 33.710 0.067
29.082 0.058
IV – BIEÅU ÑOÀ NOÄI LÖÏC TRONG DAÀM MOÙNG, PHAÛN LÖÏC
ÑAÁT NEÀN, ÑOÄ VOÕNG CUÛA MOÙNG :
BIỂU ĐỒ MOMENT
BIỂU ĐỒ LỰC CẮT
BIỂU ĐỒ PHẢN LỰC ĐẤT NỀN
0.00
21.37
12.37
-5.06
16.02
4.97
-37.43
19.30
4.40
-39.36
16.25
3.75
-28.38
14.44
-1.060.04
-60.00
-40.00
-20.00
0.00
20.00
40.00
0 5 10 15 20
0.00
-35.29
24.71
-5.16
-50.57
24.43
-2.97
-53.99
45.01
-4.36
-46.89
48.11
-2.19
-28.60
41.40
-0.04
-100.00
-50.00
0.00
50.00
100.00
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18

17. V – KIEÅM TRA SÖÙC CHÒU TAÛI CUÛA ÑAÁT NEÀN :
Kieåm tra söùc chòu taûi cuûa ñaát neàn theo QPXD 45 - 70
' *1 2
2 3
.
( . . . . . )tc
m
tc
m m
R Ab B h D c
k
   
Vôùi  = 120
A=0.2349 ; B=1.9397 ; D=4.4208
' *1 2
1 2 2
.
( . . . . . )tc
m
tc
m m
R Ab B h D c
k
   
= (0.2349×3×1.797+2.05×1.5×2.2+4.4208×1.11)
= 12.94 T/m2
Ñeå ñaát neàn ñaûm baûo laøm vieäc bình thöôøng thì :
pmax
≤ 1,2.Rtc
pmin
> 0
Döïa vaøo bieåu ñoà phaûn löïc neàn ta coù qmax =38.613(T/ m)
Khi ñoù phaûn löïc neàn lôùn nhaát theo tieát dieän moùng baêng:
maxp =
b
qmax
=
38.613
3
= 12.871(T/m2
)
minp =
b
qmin
=
25.379
3
= 8.46 (T/m2
)
25.37861235
25.43131586
25.92034784
26.90029618
29.01950924
32.2751519
35.9836674
38.61309723
37.62619212
33.71000898
29.082238
0.050757225
0.050862632
0.051840696
0.053800592
0.058039018
0.064550304
0.071967335
0.077226194
0.075252384
0.067420018
0.058164476
0.01
0.1
1
10
100
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

18. 300200200
p* = q.1= T/m
Ta thaáy maxp = 12.871 < 1,2.Rtc
=1.2×12.94 = 15.528 (T/m2
)
minp = 8.46 > 0
 Ñaát neàn ñaûm baûo ñuû khaû naêng chòu taûi.
VI - KIEÅM TRA KHAÛ NAÊNG CHOÁNG XUYEÂN THUÛNG CUÛA
MOÙNG:
a - Theo phöông dọc:
- Kieåm tra taïi vò trí coù phaûn löïc neàn lôùn nhaát vì taïi ñoù
moùng seõ nguy hieåm nhaát deã bò thuûng nhaát
- Töø bieåu ñoà phaûn löïc ñaát neàn ta coù : qmax = 28,364 (T/ m)
=> pmax = max 38.613
12.871
3
q
b
  (T/m2
)
- Theo quy phạm ta coù:        xdbt QQQQ 
Trong moùng ta coù :     cbtbt SRQQ ..75,0
Trong ñoù :
- Beâ toâng söû duïng laø B25 coù:Rbt = 10,5 kg/cm2
=105
T/m2
- Sc = b.h0 = 3×0.35=1.05 m2
=>     btQQ 0.75×105× 1.05= 82.69 T

19. - Maët khaùc ta coù : Qxt = p*.L = 12.871×1.3 =16.73 T
Ta thaáy Qxt = 16.73 T < [Q]= 82.69 T
=> Keát luaän : Vaäy theo phöông dọc moùng ñaûm baûo khaû
naêng choáng xuyeân thuûng.
b - Theo phöông ngang:
Theo quy phạm ta coù:        xdbt QQQQ 
Trong moùng ta coù :     cbtbt SRQQ ..75,0
Trong ñoù :
- Sc = 40×65 + 2×0.5×(15 + 35 )×1.3 =9100 cm2
- Beâ toâng söû duïng laø beâ toâng B25 coù: Rbt = 10,5 kg/cm2
=>   0.75 10.5 9100 71662.5Q     (kg) = 71.6625(T)
Ta thấy Qmax = 53.99 (T) <   71.6625btQ  T
 Nhö vaäy theo phöông ngang daàm moùng ñaûm baûo yeâu caàu
khaû naêng choáng xuyeân thuûng.
VII - KIEÅM TRA LUÙN CUÛA NEÀN:
Döïa vaøo bieåu ñoà ñoä voõng ta thaáy ñoä luùn cuûa coâng trình
gaây ra chính laø ñoä voõng lôùn nhaát cuûa daàm moùng:
Ta coù: S =0.077m = 7.7cm<[S] = 8 cm
Vaäy moùng thieát keá thoaû maõn yeâu caàu veà ñoä
luùn cho pheùp.

20. 1m 2.5m 1m3.5m4m 4m
IB C D EA
987654321
987654321
VIII - TÍNH TOAÙN COÁT THEÙP TRONG MOÙNG BAÊNG:
1 – Tính toaùn thieát keá coát theùp theo phöông doïc moùng
(daàm moùng):
Söû duïng caùc maët caét taïi vò trí coù moment lôùn ñeå tính
coát theùp.
Coi tải trọng chỉ tác dụng lên dầm móng
Chọn tiết diện dầm móng
h = 700 mm = 70 cm
b = 400 mm = 40 cm
abv = 50 mm = 5 cm
h0 = 650 mm = 65 cm
Chọn bêtông b25 có cấp độ Rk = 10.5 Kg/cm2
, Rn=145 Kg/cm2
Chọn thép A-II có Ra = 2800 Kg/cm2
1 – Tính toaùn thieát keá coát theùp theo phöông doïc moùng (daàm moùng):
Söû duïng caùc maët caét taïi vò trí coù moment lôùn ñeå tính coát
theùp.
- Choïn Beâtoâng Maùc B25 Rb= 145 kg/cm2; Rbt = 10,5 kg/cm2
- Coát theùp CII coù Rs = 2800 kg/cm2
- Ta tính toaùn thieát keá coát theùp nhö daàm ngöôïc.
- Với beâ toâng nặng ta coù :  = 0,85 – 0,008.Rb = 0,85 – 0,008.14,5 = 0,734

21. 2Ø20
2Ø18
5Ø18a250 5Ø18a250
2
1
25
3'
4Ø20
=> 5953,0
1,1
734,0
1
4000
2800
1
734,0
1,1
11
,





















usc
s
R
R
=> R = R.(1 – 0,5. R) = 0,5953.(1 – 0,5.0,5953) = 0,418
a – Tieát dieän maët caét 1 - 1:
- Taïi tieát dieän naøy daàm moùng chòu moment dương Mtc = 21.34 T.m =
21.34×105 (kg.cm)
- Choïn a = 5cm => h0= 70 - 5 = 65 cm
Ta coù m = 2
.. ob hbR
M
=
5
2
21.34 10
0.087
145 40 65


 
< R = 0,418 .
Tính toán thiết kế cốt thép theo bài toán cốt đơn.
1 1 2 1 1 2 0.087 0.09m        
- Khi ñoù dieän tích coát theùp caàn thieát cho tieát dieän laø:
. . . 0.09 145 40 65
12.118
2800
b o
s
s
R b h
A
R
   
   (cm2)
- Kieåm tra hàm lượng thép:
min
12.118
.100% 0.466% 0,05%
. 40 65
s
o
A
b h
     

thỏa
maõn yeâu caàu.
Tra baûng choïn 4 Ø 20 vôùi Abtrí =12.56 cm2 , vaø ñöôïc ñaët phía döôùi cuûa daàm
moùng như hình vẽ (theùp kí hieäu 1)
- Chọn abvcdai = 2,5 cm ,  dai = 8 mm
=>abvcdoc = 2,5 + 0,8 = 3,3 cm (thỏa)
- Khoảng hở thoâng thủy t:

22. 2Ø20
2Ø18
5Ø18a250 5Ø18a250
2
1
25
3'
4Ø20
40 2 2.5 2 0.8 4 2
9.133
3
t
     
  cm (thỏa)
- Kiểm tra lại khả năng chịu lực của cốt theùp thiết kế
Ta coù: a = 2,5 + 0,8 +
2
2
= 4.3 (cm ) => h0 = 70 – 4.3 = 65.7 cm
0
. 2800 12.56
0.09
. . 145 40 65.7
s s
b
R A
R b h


  
 
< R = 0,5953
=> m = .(1 – 0,5. ) = 0.09×(1 – 0.5×0.09) = 0.086
=> [M] = hbR obm
2
... = 0.086×145×40×65.72 = 2153066
Kg.cm=21.47T.m
Ta thấy M = 21.34 T.m < [M] = 21.53 T.m => Vậy cốt thép thiết kế đảm bảo yêu
cầu về cường độ.
b – Tieát dieän maët caét 2 - 2:
- Taïi tieát dieän naøy daàm moùng chòu moment âm Mtc = 5.34T.m =
5.34×105 (kg.cm)
- Choïn a = 5cm => h0= 70 - 5 = 65 cm
Ta coù m = 2
.. ob hbR
M
=
5
2
5.34 10
0.022
145.40.65

 < R = 0,418 .
Tính toán thiết kế cốt thép theo bài toán cốt đơn.
1 1 2 1 1 2 0.022 0.0222m        
- Khi ñoù dieän tích coát theùp caàn thieát cho tieát dieän laø:
. . . 0.0222 145 40 65
2.99
2800
b o
s
s
R b h
A
R
   
   (cm2)
- Kieåm tra hàm lượng thép:
min
2.99
.100% 0.115% 0,05%
. 40 65
s
o
A
b h
     

thỏa
maõn yeâu caàu.

23. 2Ø20
2Ø18
5Ø18a250 5Ø18a250
2
1
25
3'
4Ø20
c – Tieát dieän maët caét 3 - 3:
- Taïi tieát dieän naøy daàm moùng chòu moment dương Mtc = 15.41 T.m =
15.41×105 (kg.cm)
- Choïn a = 5cm => h0= 70 - 5 = 65 cm
Ta coù m = 2
.. ob hbR
M
=
5
2
15.41 10
0.063
145 40 65


 
< R = 0,418 .
Tính toán thiết kế cốt thép theo bài toán cốt đơn.
1 1 2 1 1 2 0.063 0.065m        
- Khi ñoù dieän tích coát theùp caàn thieát cho tieát dieän laø:
. . . 0.065 145 40 65
8.75
2800
b o
s
s
R b h
A
R
   
   (cm2)
- Kieåm tra hàm lượng thép:
min
8.75
.100% 0.336% 0,05%
. 40 65
s
o
A
b h
     

thỏa
maõn yeâu caàu.
d – Tieát dieän maët caét 4 - 4:
- Taïi tieát dieän naøy daàm moùng chòu moment âm Mtc = 38.26 T.m =
38.26×105 (kg.cm)
- Choïn a = 5cm => h0= 70 - 5 = 65 cm
Ta coù m = 2
.. ob hbR
M
=
5
2
38.26 10
0.156
145 40 65


 
< R = 0,418 .
Tính toán thiết kế cốt thép theo bài toán cốt đơn.
1 1 2 1 1 2 0.156 0.171m        

24. 4Ø20
2Ø18
5Ø18a250 5Ø18a250
2
1
25
3
4Ø20
4Ø20
4
2Ø20
2Ø18
5Ø18a250 5Ø18a250
2
1
25
3'
4Ø20
- Khi ñoù dieän tích coát theùp caàn thieát cho tieát dieän laø:
. . . 0.171 145 40 65
23.02
2800
b o
s
s
R b h
A
R
   
   (cm2)
Ta chọn 8 20
e – Tieát dieän maët caét 5 -5:
- Taïi tieát dieän naøy daàm moùng chòu moment dương Mtc = 18.46 T.m =
18.46×105 (kg.cm)
- Choïn a = 5cm => h0= 70 - 5 = 65 cm
Ta coù m = 2
.. ob hbR
M
=
5
2
18.46 10
0.075
145 40 65


 
< R = 0,418 .
Tính toán thiết kế cốt thép theo bài toán cốt đơn.
1 1 2 1 1 2 0.075 0.078m        
- Khi ñoù dieän tích coát theùp caàn thieát cho tieát dieän laø:
. . . 0.078 145 40 65
10.5
2800
b o
s
s
R b h
A
R
   
   (cm2)
Ta chọn 4 20 Abố trí = 12.56cm2
f – Tieát dieän maët caét 6 - 6:

25. 4Ø20
2Ø18
5Ø18a250 5Ø18a250
2
1
25
3
4Ø20
4Ø20
4
- Taïi tieát dieän naøy daàm moùng chòu moment âm Mtc = 39.97 T.m =
39.97×105 (kg.cm)
- Choïn a = 5cm => h0= 70 - 5 = 65 cm
Ta coù m = 2
.. ob hbR
M
=
5
2
39.97 10
0.163
145 40 65


 
< R = 0,418 . Tính toán thiết
kế cốt thép theo bài toán cốt đơn.
1 1 2 1 1 2 0.163 0.179m        
- Khi ñoù dieän tích coát theùp caàn thieát cho tieát dieän laø:
. . . 0.179 145 40 65
24.101
2800
b o
s
s
R b h
A
R
   
   (cm2)
Ta chọn 8 20 và Abố trí = 25.14cm2
f – Tieát dieän maët caét 7 - 7:
- Taïi tieát dieän naøy daàm moùng chòu moment dương Mtc = 16.11 T.m =
16.11×105 (kg.cm)
- Choïn a = 5cm => h0= 70 - 5 = 65 cm
Ta coù m = 2
.. ob hbR
M
=
5
2
16.11 10
0.066
145 40 65


 
< R = 0,418 . Tính toán thiết
kế cốt thép theo bài toán cốt đơn.
1 1 2 1 1 2 0.066 0.068m        

26. 2Ø20
2Ø18
5Ø18a250 5Ø18a250
2
1
25
3'
4Ø20
4Ø20
2Ø18
5Ø18a250 5Ø18a250
2
1
21
3
2Ø20
2Ø20
4'
- Khi ñoù dieän tích coát theùp caàn thieát cho tieát dieän laø:
. . . 0.068 145 40 65
9.156
2800
b o
s
s
R b h
A
R
   
   (cm2)
Ta chọn 4 20 và Abố trí = 12.56cm2
h – Tieát dieän maët caét 8 - 8:
- Taïi tieát dieän naøy daàm moùng chòu moment âm Mtc = 28.37 T.m =
28.37×105 (kg.cm)
- Choïn a = 5cm => h0= 70 - 5 = 65 cm
Ta coù m = 2
.. ob hbR
M
=
5
2
28.37 10
0.116
145 40 65


 
< R = 0,418 . Tính toán thiết
kế cốt thép theo bài toán cốt đơn.
1 1 2 1 1 2 0.116 0.124m        
- Khi ñoù dieän tích coát theùp caàn thieát cho tieát dieän laø:
. . . 0.124 145 40 65
16.69
2800
b o
s
s
R b h
A
R
   
   (cm2)
Ta chọn 6 20 và Abố trí = 18.85cm2

27. 2Ø20
2Ø18
5Ø18a250 5Ø18a250
12
11
121
2'
4Ø20
i – Tieát dieän maët caét 9 - 9:
- Taïi tieát dieän naøy daàm moùng chòu moment dương Mtc = 14.40 T.m =
14.40×105 (kg.cm)
- Choïn a = 5cm => h0= 70 - 5 = 65 cm
Ta coù m = 2
.. ob hbR
M
=
5
2
14.40 10
0.059
145 40 65


 
< R = 0,418 . Tính toán thiết
kế cốt thép theo bài toán cốt đơn.
1 1 2 1 1 2 0.059 0.061m        
- Khi ñoù dieän tích coát theùp caàn thieát cho tieát dieän laø:
. . . 0.061 145 40 65
8.2
2800
b o
s
s
R b h
A
R
   
   (cm2)
Ta chọn 4 20 và Abố trí = 12.56cm2