El presente tiene como finalidad desarrollar los respectivos problemas aplicando el método de Bresse.
Para efectos de dichos cálculos se ha empleado hojas lectrónicas, Cada problema
constituye su respectivo análisis en lo que a su tipo se refiere, capturas de la hoja
electrónica empleada con su respectivo gráfico y finalmente la captura hecha del
software H-CANALES V3 que comprueba el correcto desarrollo del mismo.
Se presenta las fórmulas de Manning, Chezy y Darcy Weisbach, usualmente empleadas para el estudio del flujo permanente y uniforme en canales. Se hace referencia a situaciones especiales como son las de secciones de rugosidad compuesta, canales de sección compuesta y conductos circulares parcialmente llenos. Se define el concepto de sección más eficiente o hidráulicamente óptima, incidiendo en la utilidad y aplicaciones que tiene este concepto. Se presenta las consideraciones generales a tomar en cuenta en el diseño de canales y se describe los métodos de diseño más usuales para canales no erosionables y erosionables. En el segundo caso, se desarrolla los métodos de la velocidad máxima permisible y de la fuerza tractiva.
Ejercicio diseño de aducción por gravedad y por bombeogreilyncastillo
Ejercicio resuelto donde se diseña la aducción por gravedad y por bombeo para una edificación con el sistema de combinación de tanques como sistema de distribución.
Se presenta las fórmulas de Manning, Chezy y Darcy Weisbach, usualmente empleadas para el estudio del flujo permanente y uniforme en canales. Se hace referencia a situaciones especiales como son las de secciones de rugosidad compuesta, canales de sección compuesta y conductos circulares parcialmente llenos. Se define el concepto de sección más eficiente o hidráulicamente óptima, incidiendo en la utilidad y aplicaciones que tiene este concepto. Se presenta las consideraciones generales a tomar en cuenta en el diseño de canales y se describe los métodos de diseño más usuales para canales no erosionables y erosionables. En el segundo caso, se desarrolla los métodos de la velocidad máxima permisible y de la fuerza tractiva.
Ejercicio diseño de aducción por gravedad y por bombeogreilyncastillo
Ejercicio resuelto donde se diseña la aducción por gravedad y por bombeo para una edificación con el sistema de combinación de tanques como sistema de distribución.
reference notes/455647_1_EE460-Project-131.pdf
King Fahd University of Petroleum and Minerals
Department of Electrical Engineering
EE Power Electronics Project
Design of a DC Chopper
I. Design of an AC/DC converter with the following the specifications:
AC supply voltage VS = 230 V (rms), 60 Hz.
The DC output voltage V01(dc) = 48 V.
The ripple factor of the output voltage RFV 5%.
II. Design of step-down DC chopper with the following specifications:
Switching (or chopping) frequency, fs = 20 kHz.
Dc input supply voltage VS = 48 V dc, where as the source available is an ac with 230 V
(rms).
Load resistance R = 5 .
The DC output voltage V02(dc) = 12 V.
The peak-to-peak output ripple voltage, VC 2.5%.
The peak-to-peak inductor ripples current, IL 5%.
III. Calculation for both circuits:
(a) Determine the values of Le and Ce for the output LC-filter.
(b) Determine the (peak and rms) voltage ratings and the (average, rms, and the peak) current for
all components and devices.
(c) Verify your design calculation by using Pspice simulation.
Design AC/DC
Circuit
Design DC-DC
Chopper Circuit
AC 5
Output Load
The project will be due on Sunday December 22, 2013.
reference notes/455647_2_DC-20Converters-Design (1).pdf
....-ju"ncv
O.
214 Chapter 5 Dc-Dc Converters
Example 5.10
A buck converter is shown in Figure 5.29. The input voltage is V, == 110 V, the average load
age is Va == 60 V, and the average load current is la == 20 A. The chopping u
1 == 20 kHz. The peak-to-peak ripples are 2.5% for load voltage, 5% for load current, and
for filter Le current. (a) Determine the values of L" L, and Ceo Use PSpice (b) to verify the
suits by plotting the instantaneous capacitor voltage vc, and instantaneous load current iL ;
(c) to calculate the Fourier coefficients and the input current is. The SPICE model pax'ameters
the transistor are IS == 6.734f, BF = 416.4, BR == 0.7371, CJC == 3.638P, CJE::
TR == 239.5N, TF = 30L2P, and that ofthe diode are IS :: 2.2E-15, BV = 1800V, IT ==
Solution
V, = 110 V, va = 60 V, I. == 20 A.
ay: == 0.025 x Va = 0.025 x 60 = 1.5 V
Va 60
R==-=-=311
10 20
From Eq. (5.48),
Va 60
k = - = - = 05455
V, 110 .
From Eq. (5.49),
Is = kla = 0.5455 x 20 == 10.91 A
alL = 0.05 x I. :: 0.05 x 20 == 1 A
M = 0.1 x 10 == 0.1 x 20 == 2 A
8. From Eq. (5.51), we get the value of L.:
VaWs - Va) 60 X (110 - 60)
Le = MIV, = 2 x 20 kHz x 110 = 681.82 ~H
From Eq. (5.53) we get the value of Ce:
2c == ,11
e ,lV, X 81 1.5 x 8 X 20 kHz == 8.33 ~F
L4
+
+
Vs 110 V
FIGURE 5.29
o~-----------+----------~--------~Buck converter.
5.12 Chopper Circuit Design 215
Vs
L
8
v, OV
O~----------------------------*-------~~------~
(a) Circuit
Vgj
2ov~______________1~________-L____--'
o 27.28 IlS SOIlS
(b) Control voltage
FIGURE 5.30
Buck chopper for PSpice simulation.
Assuming a linear rise of load current i ...
,friction pipe ,friction loss along a pipe ,pipe ,along a ,loss along ,loss along a ,friction loss ,friction loss along a ,loss along a pipe ,along a pipe ,friction loss alon ,friction loss along a p ,loss along a pip
This is a lecture on the hydraulics of gradually varied flow in open channels. It shows the profiles common in the open channels and some numerical examples using numerical integration.
Student information management system project report ii.pdfKamal Acharya
Our project explains about the student management. This project mainly explains the various actions related to student details. This project shows some ease in adding, editing and deleting the student details. It also provides a less time consuming process for viewing, adding, editing and deleting the marks of the students.
CW RADAR, FMCW RADAR, FMCW ALTIMETER, AND THEIR PARAMETERSveerababupersonal22
It consists of cw radar and fmcw radar ,range measurement,if amplifier and fmcw altimeterThe CW radar operates using continuous wave transmission, while the FMCW radar employs frequency-modulated continuous wave technology. Range measurement is a crucial aspect of radar systems, providing information about the distance to a target. The IF amplifier plays a key role in signal processing, amplifying intermediate frequency signals for further analysis. The FMCW altimeter utilizes frequency-modulated continuous wave technology to accurately measure altitude above a reference point.
Cosmetic shop management system project report.pdfKamal Acharya
Buying new cosmetic products is difficult. It can even be scary for those who have sensitive skin and are prone to skin trouble. The information needed to alleviate this problem is on the back of each product, but it's thought to interpret those ingredient lists unless you have a background in chemistry.
Instead of buying and hoping for the best, we can use data science to help us predict which products may be good fits for us. It includes various function programs to do the above mentioned tasks.
Data file handling has been effectively used in the program.
The automated cosmetic shop management system should deal with the automation of general workflow and administration process of the shop. The main processes of the system focus on customer's request where the system is able to search the most appropriate products and deliver it to the customers. It should help the employees to quickly identify the list of cosmetic product that have reached the minimum quantity and also keep a track of expired date for each cosmetic product. It should help the employees to find the rack number in which the product is placed.It is also Faster and more efficient way.
Using recycled concrete aggregates (RCA) for pavements is crucial to achieving sustainability. Implementing RCA for new pavement can minimize carbon footprint, conserve natural resources, reduce harmful emissions, and lower life cycle costs. Compared to natural aggregate (NA), RCA pavement has fewer comprehensive studies and sustainability assessments.
NUMERICAL SIMULATIONS OF HEAT AND MASS TRANSFER IN CONDENSING HEAT EXCHANGERS...ssuser7dcef0
Power plants release a large amount of water vapor into the
atmosphere through the stack. The flue gas can be a potential
source for obtaining much needed cooling water for a power
plant. If a power plant could recover and reuse a portion of this
moisture, it could reduce its total cooling water intake
requirement. One of the most practical way to recover water
from flue gas is to use a condensing heat exchanger. The power
plant could also recover latent heat due to condensation as well
as sensible heat due to lowering the flue gas exit temperature.
Additionally, harmful acids released from the stack can be
reduced in a condensing heat exchanger by acid condensation. reduced in a condensing heat exchanger by acid condensation.
Condensation of vapors in flue gas is a complicated
phenomenon since heat and mass transfer of water vapor and
various acids simultaneously occur in the presence of noncondensable
gases such as nitrogen and oxygen. Design of a
condenser depends on the knowledge and understanding of the
heat and mass transfer processes. A computer program for
numerical simulations of water (H2O) and sulfuric acid (H2SO4)
condensation in a flue gas condensing heat exchanger was
developed using MATLAB. Governing equations based on
mass and energy balances for the system were derived to
predict variables such as flue gas exit temperature, cooling
water outlet temperature, mole fraction and condensation rates
of water and sulfuric acid vapors. The equations were solved
using an iterative solution technique with calculations of heat
and mass transfer coefficients and physical properties.
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Saudi Arabia stands as a titan in the global energy landscape, renowned for its abundant oil and gas resources. It's the largest exporter of petroleum and holds some of the world's most significant reserves. Let's delve into the top 10 oil and gas projects shaping Saudi Arabia's energy future in 2024.
Hierarchical Digital Twin of a Naval Power SystemKerry Sado
A hierarchical digital twin of a Naval DC power system has been developed and experimentally verified. Similar to other state-of-the-art digital twins, this technology creates a digital replica of the physical system executed in real-time or faster, which can modify hardware controls. However, its advantage stems from distributing computational efforts by utilizing a hierarchical structure composed of lower-level digital twin blocks and a higher-level system digital twin. Each digital twin block is associated with a physical subsystem of the hardware and communicates with a singular system digital twin, which creates a system-level response. By extracting information from each level of the hierarchy, power system controls of the hardware were reconfigured autonomously. This hierarchical digital twin development offers several advantages over other digital twins, particularly in the field of naval power systems. The hierarchical structure allows for greater computational efficiency and scalability while the ability to autonomously reconfigure hardware controls offers increased flexibility and responsiveness. The hierarchical decomposition and models utilized were well aligned with the physical twin, as indicated by the maximum deviations between the developed digital twin hierarchy and the hardware.
Overview of the fundamental roles in Hydropower generation and the components involved in wider Electrical Engineering.
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Collaborators and co editors: Charlie Sims and Connor Healey.
(C) 2024 Robbie E. Sayers
Industrial Training at Shahjalal Fertilizer Company Limited (SFCL)MdTanvirMahtab2
This presentation is about the working procedure of Shahjalal Fertilizer Company Limited (SFCL). A Govt. owned Company of Bangladesh Chemical Industries Corporation under Ministry of Industries.
1. HIDRAULICA III
ROBERTO ALEJANDRO CABRERA ARIAS 1
UNIVERSIDAD TÉCNICA PARTICULAR DE LOJA
TITULACIÓN DE INGENIERIA CIVIL
HIDRÁULICA III
FLUJO GRADUALMENTE GRADUADO
PERFILES HIDRÁULICOS
METODO DE BRESSE
DOCENTE: ING. MIREYA LAPO
TAREA PROPUESTA 5
Abstracto: El presente tiene como finalidad desarrollar los respectivos problemas
aplicando el método de Bresse.
Para efectos de dichos cálculos se ha empleado hojas electrónicas, Cada problema
constituye su respectivo análisis en lo que a su tipo se refiere, capturas de la hoja
electrónica empleada con su respectivo gráfico y finalmente la captura hecha del
software H-CANALES V3 que comprueba el correcto desarrollo del mismo.
Contenido
PROBLEMA 1............................................................................................................................. 2
PROBLEMA 2............................................................................................................................. 4
PROBLEMA 3............................................................................................................................. 8
2. HIDRAULICA III
ROBERTO ALEJANDRO CABRERA ARIAS 2
PROBLEMA 1
Se tiene un canal rectangular, cuyo ancho de solera es 1m coeficiente de rugosidad
n=0.014 y pendiente 0.0008.este canal tiene una compuerta que paso a 1.1 m3/s,
con abertura de a=0.2 m.
Considerando que la altura de la vena contraída en la compuerta es:
Y=Cc x a. donde Cc=0.61 y situado a una distancia de 1.5ª m aguas debajo de la
compuerta, se pide calcular el perfil del flujo desde la compuerta hacia aguas arriba.
Entonces de la siguiente ecuación: 𝐶𝑑 =
𝐶𝑐(0.960+0.979
𝑎
𝑦
)
√1+(𝐶𝑐∗
𝑎
𝑦
)
el coeficiente de descarga está
en función de Coeficiente de contracción, y este a la vez sabiendo que es 0.61 se obtiene
que:
𝑄 = 𝐶𝑑 ∗ 𝐴 ∗ √2 ∗ 𝑔 ∗ 𝑦 →
𝐶𝑐 (0.0960 + 0.0979
𝑎
𝑦
)
√1 + (𝐶𝑐 ∗
𝑎
𝑦
)
𝐴 ∗ √2 ∗ 𝑔 ∗ 𝑦
1.1 =
0.61 ∗ (0.960 + 0.0979
0.2
𝑦
)
√1 + (0.61 ∗
0.2
𝑦
)
∗ (0.20 ∗ 1) ∗ √2 ∗ 9.81 ∗ 𝑦 = 4.575 = 𝑦 = 𝐻
Calculo de tirante normal
1.1 =
1
0.014
(1 ∗ 𝑦𝑛)
5
3
(1 + 2𝑦𝑛)
2
3
∗ √0.0008 → 1.108 𝑀
Calculo de tirante Crítico
1.12
9.81
=
(1 ∗ 𝑦𝑐)3
1
→ 𝑦𝑐 = 0.498 𝑚
Determinación de perfil
𝑦𝑛 > 𝑦𝑐 ∴ 𝑃𝑒𝑟𝑓𝑖𝑙 𝑡𝑖𝑝𝑜 𝑴
𝒚 = 4.575; 𝒚𝒏 = 1.108; 𝒚𝒄 = 0.498
𝒚 > 𝑦𝑐 > 𝑦𝑛 ∴ 𝑠𝑒 𝑓𝑜𝑟𝑚𝑎 𝑒𝑛 𝒁𝑶𝑵𝑨𝟏
𝑷𝑬𝑹𝑭𝑰𝑳 → 𝑴𝟏
𝒚𝒇 = 𝟏. 𝟎𝟏 ∗ 𝑦𝑛 = 1.12 𝑚
Cálculo de perfil.
𝑥 =
𝑦𝑛
𝑆𝑜
𝑍 − 𝑦𝑛 (
1
𝑆𝑜
−
𝐶2
𝑔
) ∅(𝑍)
𝑑𝑜𝑛𝑑𝑒 𝐶 =
𝑦
1
6
𝑛
& 𝑦 =
1.12 + 4.575
2
= 2.848 → 𝐶 =
2.848
1
6
0.014
= 85.04
3. HIDRAULICA III
ROBERTO ALEJANDRO CABRERA ARIAS 3
HOJA DE CÁLCULO
Comprobación en H-Canales
Hay una longitud de: 5093.45 m hasta el tirante 1.01Yn
X Y Z Φ(Z) L
5696,3051 4,575 4,129 0,040 0,000
4831,646 3,884 3,505 0,0411 864,659
3956,4746 3,193 2,882 0,0612 1739,830
3069,7115 2,502 2,258 0,1017 2626,594
2145,957 1,811 1,634 0,2073 3550,348
608,51981 1,12 1,011 1,3929 5087,785
0
1
2
3
4
5
0,000
1000,000
2000,000
3000,000
4000,000
5000,000
6000,000
PERFIL HIDRAULICO
4. HIDRAULICA III
ROBERTO ALEJANDRO CABRERA ARIAS 4
PROBLEMA 2
Un canal de sección rectangular, con ancho de solera 1.5 m, y coeficiente de rugosidad
n=0.014, conduce un caudal de 1.5 m^3/s. en cierta parte del perfil longitudinal del canal se
tiene un perfil como se muestra figura P.46
El tramo 1 tiene un pendiente de 1% y en el se encuentra una compuerta cuya apertura es:
a=0.20m.
El tramo 2 tiene una pendiente de 1.5%
Considerando que la altura de la vena contraída es y=Cc*a, donde Cc=0.7 y situado a una
distancia de 1.5*a m, aguas a bajo de la compuerta, se pide:
a) Análisis de los perfiles de flujo
b) El perfil aguas arriba de la compuerta. Usar el método.
c) El perfil agua a bajo del cambio de pendiente. Usar el método de tramos fijos.
(Con 5 tramos que estén separados 5 m)
Determinación del régimen del caudal
Calculo de tirante Crítico
1.52
9.81
=
(1.5 ∗ 𝑦𝑐)3
1.5
→ 𝑦𝑐 = 0.467 𝑚
Calculo de tirante normal
𝑦𝑛1 = 1.5 =
1
0.014
(1.5 𝑦𝑛1)
5
3
(1.5 + 2𝑦𝑛1)
2
3
∗ √0.01 → 0.3595𝑚
5. HIDRAULICA III
ROBERTO ALEJANDRO CABRERA ARIAS 5
𝑦𝑛2 = 1.5 =
1
0.014
(1.5 𝑦𝑛2)
5
3
(1.5 + 2𝑦𝑛2)
2
3
∗ √0.015 → 0.3129𝑚
Carga necesaria tras la compuerta para el caudal de 1.5 m3/s
Entonces de la siguiente ecuación: 𝐶𝑑 =
𝐶𝑐(0.960+0.0979
𝑎
𝑦
)
√1+(𝐶𝑐∗
𝑎
𝑦
)
el coeficiente de descarga está
en función del coeficiente de contracción (Cc), y este a la vez sabiendo que es 0.7 se
obtiene que:
𝑄 = 𝐶𝑑 ∗ 𝐴 ∗ √2 ∗ 𝑔 ∗ 𝑦 →
𝐶𝑐 (0.960 + 0.0979
𝑎
𝑦
)
√1 + (𝐶𝑐 ∗
𝑎
𝑦
)
𝐴 ∗ √2 ∗ 𝑔 ∗ 𝑦
1.5 =
0.7 ∗ (0.960 + 0.0979
0.2
𝑦
)
√1 + (0.7 ∗
0.2
𝑦 )
∗ (0.20 ∗ 1.5) ∗ √2 ∗ 9.81 ∗ 𝑦 = 2.9162 = 𝑦 = 𝐻
𝐻 > 𝑦𝑐 > 𝑦𝑛1 ∴ 𝑧𝑜𝑛𝑎 1
PERFIL M1
Análisis de los perfiles de flujo
Ambos tirantes de los tramos para las distintas pendientes longitudinales son
menores que el crítico, por ende el fluido se encuentra en un régimen supercrítico
que generan exclusivamente curvas de remanso S. Independientemente en la zona en
la que se forme son las únicas que se dan. Antes de la compuerta se requiere una
carga de 2.9162 m para que salga por abertura de la misma un caudal de 1.5 m^3/s
dando lugar a la formación de una curva S1. Antes como se cambia de régimen
supercrítico a crítico se forma un resalto hidráulico para lo cual se calculó el
conjugado mayor:
6. HIDRAULICA III
ROBERTO ALEJANDRO CABRERA ARIAS 6
YF1=1.01*0.5945=0.6
Luego de la compuerta la lámina de agua que emerge de la abertura se contrae a un
70% es decir; 𝑦2 =0.7*0.2=0.14 m siendo 𝑦2 < 𝑦𝑛1 < 𝑦𝑐 dando lugar a la formación
de una curva S3.
En última instancia existe en el canal un cambio de pendiente de fuerte a más fuerte.
Sabiendo que en estas circunstancias una singularidad en el régimen supercrítico
crea efectos hacia aguas abajo, se generaría una tercera curva de remanso justo en el
cambio de pendiente.
Al haber definido que 𝑦𝑐 > 𝑦𝑛1 < 𝑦𝑛2 se produce una curva S2
PERFIL AGUAS ARRIBA DE COMPUERTA - HOJA DE CÁLCULO
X Y Z Φ(Z) L
294,05341 2,9261 8,139 0,008 0,000
248,12016 2,46088 6,845 0,0107 45,93
202,66173 1,99566 5,551 0,0163 91,39
158,30483 1,53044 4,257 0,0277 135,75
117,49948 1,06522 2,963 0,0578 176,55
97,490565 0,6 1,669 0,1974 196,56
0
2
4
0,000
50,000
100,000
150,000
200,000
250,000
PERFIL HIDRAULICO
8. HIDRAULICA III
ROBERTO ALEJANDRO CABRERA ARIAS 8
COMPROBACIÓN EN H CANALES
PROBLEMA 3
Para el desarrollo de un proyecto de riego, se va a derivar de un río de 5 m^3/s. Considere el
río de sección rectangular de ancho 6.5 m, S=0.5%o n=0.030.
La obra de toma consta de una presa de derivación con perfil Creager (con C=2) con altura de
2.5 m y una batería, de 3 compuertas cuadradas de 0.65 de lado, Colocadas a 0.20 m con
respecto del fondo, en condiciones de descarga libre, (cd=0.6), como se muestra en la figura.
Calcular la influencia hacia aguas arriba de la presa.
Considere que el perfil se inicia al inicio de la compuerta (la más alejada de la presa) y termina
cuando el tirante tiene una diferencia del 2% con respecto al tirante normal.
Usar el método directo por tramos, considerando 4 puntos, incluidos los extremos.
9. HIDRAULICA III
ROBERTO ALEJANDRO CABRERA ARIAS 9
Considerando que antes del perfil el caudal afluente se desconoce, sin embargo para
efectos de cálculo se determina la carga necesaria para poder derivar 5 m3 del canal.
𝑄𝑇 = 𝑄1 = 𝑄2
𝑄1 = 𝐶 ∗ 𝐿 ∗ ℎ
3
2
5 = 0.6 ∗ 0.652
∗ √2𝑔ℎ → 𝑐𝑜𝑛𝑠𝑖𝑑𝑒𝑟𝑎𝑛𝑑𝑜 𝑞𝑢𝑒 𝑛𝑜 𝑒𝑠 𝑢𝑛 𝑢𝑛 𝑜𝑟𝑖𝑓𝑖𝑐𝑖𝑜 𝑠𝑢𝑚𝑒𝑟𝑔𝑖𝑑𝑜
h Q1 Q2 QT
3,019 4,861 5,320 10,180
2,800 2,136 5,081 7,217
2,729 1,420 5,000 6,420
Calculo de tirante Crítico
6.422
9.81
=
(6.5 ∗ 𝑦𝑐)3
6.5
→ 𝑦𝑐 = 0.463 𝑚
Calculo de tirante normal
𝑦𝑛1 = 6.42 =
1
0.030
(6.5𝑦𝑛1)
5
3
(6.5 + 2𝑦𝑛1)
2
3
∗ √0.0005 → 1.362𝑚
𝑦𝑛1 > 𝑦𝑐 ∴ 𝑃𝑒𝑟𝑓𝑖𝑙 𝑡𝑖𝑝𝑜 𝑴
𝒚𝒏𝟏 = 1.362; 𝒚𝒄 = 0.463
𝑦 > 𝑦𝑛1 > 𝑦𝑐 =∴ 𝑠𝑒 𝑓𝑜𝑟𝑚𝑎 𝑒𝑛 𝒁𝑶𝑵𝑨𝟏
𝑷𝑬𝑹𝑭𝑰𝑳 → 𝑴𝟏
Entonces se define que el tirante inicial es 2.729=yi y el final 1.02*𝑦𝑛1=1.389
CALCULO DE PERFIL HIDRÁULICO
X Y Z Φ(Z) L
5126,1069 2,729 2,004 0,131 0,000
4505,4274 2,461 1,807 0,1648 620,68
3843,2929 2,193 1,610 0,2147 1282,81
3100,776 1,925 1,413 0,2964 2025,33
2156,0394 1,657 1,217 0,4581 2970,07
-240,8875 1,389 1,020 1,1943 5366,99
0,3
0,32
0,34
0,36
0,38
0,000
10,000
20,000
30,000
40,000
50,000
60,000
70,000
80,000
90,000
PERFIL HIDRAULICO