Ulaştırma Staj Defterim.
Karayolları 18. Bölge Müdürlüğünde yapmış olduğum 25 günlük stajımda;
- Etüt, Proje ve Çevre Başmühendisliği
-Araştırma ve Geliştirme Başmühendisliği
-Üstyapı Başmühendisliğinde yer alarak gördüklerimi aktarmaya çalıştım.
Çok Katlı Yapılarda Düşey DüzensizliklerYusuf Yıldız
Deprem yönetmeliklerinde çok katlı yapılardaki kiriş süreksizlikleri konusunda belirgin bir hüküm yoktur. Bu çalışmada kiriş ve perde süreksizlikleri ayrı ayrı ele alınıp irdelenmiş ve bazı öneriler geliştirilmiştir. Önce, kiriş süreksizlikleri ile ilgili kısıtlı sayıdaki çalışmalar gözden geçirilmiş, daha sonra bir ölçüt geliştirilmiştir. Ölçüt çeşitli pratik örneklere uygulanarak sonuçlar irdelenmiştir. Sonuç
olarak, bu konudaki araştırmaların genişletilmesinin ve deprem yönetmeliğine bir madde eklenmesinin gerekli olduğu vurgulanmıştır. Ayrı bir bölümde alt katlarda kolonlara oturan perdelerin davranışları incelenmiş ve bu konudaki yönetmelik hükümlerinin yeterli kısıtlamalar içerdiği gösterilmiştir.
Ulaştırma Staj Defterim.
Karayolları 18. Bölge Müdürlüğünde yapmış olduğum 25 günlük stajımda;
- Etüt, Proje ve Çevre Başmühendisliği
-Araştırma ve Geliştirme Başmühendisliği
-Üstyapı Başmühendisliğinde yer alarak gördüklerimi aktarmaya çalıştım.
Çok Katlı Yapılarda Düşey DüzensizliklerYusuf Yıldız
Deprem yönetmeliklerinde çok katlı yapılardaki kiriş süreksizlikleri konusunda belirgin bir hüküm yoktur. Bu çalışmada kiriş ve perde süreksizlikleri ayrı ayrı ele alınıp irdelenmiş ve bazı öneriler geliştirilmiştir. Önce, kiriş süreksizlikleri ile ilgili kısıtlı sayıdaki çalışmalar gözden geçirilmiş, daha sonra bir ölçüt geliştirilmiştir. Ölçüt çeşitli pratik örneklere uygulanarak sonuçlar irdelenmiştir. Sonuç
olarak, bu konudaki araştırmaların genişletilmesinin ve deprem yönetmeliğine bir madde eklenmesinin gerekli olduğu vurgulanmıştır. Ayrı bir bölümde alt katlarda kolonlara oturan perdelerin davranışları incelenmiş ve bu konudaki yönetmelik hükümlerinin yeterli kısıtlamalar içerdiği gösterilmiştir.
Deprem Etki̇si̇ Altında Tasarım İç KuvvetleriYusuf Yıldız
Çağdaş dünya deprem yönetmeliklerinde, elverişsiz deprem doğrultularının taşıyıcı elemanlara etkisini saptamak amacı ile ortogonal deprem doğrultuları için “Ortak Etki” formülleri verilmiştir. Bu çalışmanın amacı, ortak etki formüllerini irdelemek ve geçerlilik düzeylerini saptamaktır. Bunun için
belirli sayıda “Tipik Yapı” seçilmiş ve bu yapılara parametrik olarak değiştirilen doğrultularda deprem yükleri uygulanmıştır. Kolonlar için maksimum donatı oranları, kirişler için de en büyük uç momentleri saptanmış ve deprem yönetmeliklerinde verilen formüllerin verdiği sonuçlardaki hata oranları hesaplanmıştır. Ortak etki formüllerinde yapılacak küçük bir düzeltme ile özellikle negatif (güvensiz) yöndeki hata oranlarının azaltılabileceği gösterilmiştir. Alternatif bir çözüm olarak, ortak etki formülleri yerine 45°’lik açı farkları olan deprem yüklemelerinin kullanılması önerilmiştir. Bu uygulamadan elde edilen sonuçlar özetlenmiş ve irdelenmiştir.
• A retaining wall construction method in which walls are constructed with small gaps between adjacent piles. The size of the space is determined by the nature of the soils.
• الخوازيق الساندة بيتم تنفيذها قبل حفر الموقع لأن وظيفتها سند جوانب الحفر
ولايتم الحفر قبل مرور 28 يوم على تنفيذ آخر خازوق ساند
• وبيتم استخدام الخوازيق البنتونيت فى حالة وجود مياة جوفية بمنسوب أعلى ممنسوب الحفرن
• وبيتم تنفيذ الخوازيق البنتونيت أولا ثم بين كل خازوقين بنتونيت يتم تنفيذ خازوق خرسانى بحيث يتداخل بالخوازيق البنتونيت أثناءالتنفي ولا تأثير انشائي له سواء الاملاء وسند التربة
This slide will help you to determine the immediate settlement for flexible foundation i.e. isolate footing and rigid foundation i.e. matt or raft foundation. To be more clear about the topic a numerical problem with the solution is given.
Class notes of Geotechnical Engineering course I used to teach at UET Lahore. Feel free to download the slide show.
Anyone looking to modify these files and use them for their own teaching purposes can contact me directly to get hold of editable version.
Class notes of Geotechnical Engineering course I used to teach at UET Lahore. Feel free to download the slide show.
Anyone looking to modify these files and use them for their own teaching purposes can contact me directly to get hold of editable version.
Determination of strength and stress-strain relationships of a cylindrical specimen of reconstituted specimen using Consolidated Drained (CD) Triaxial Test.
1. A series of drained triaxial tests under four different initial states were conducted on Yamuna River sand. The results consist of simple stress-strain relation, change in volume behaviour were plotted.
2. Basic stress-strain relation with volume behaviour was presented in plot. The results for densely prepared sand samples show an expected behaviour. There is a significant difference in peak and residual deviatoric stress (q) as can be depicted form the plot.
3. With increase in confining stress, load carrying capacity of specimen increases.
4. Saturation value ‘B’ must be acquired to be more than 0.95 before starting the isotropic consolidation phase in CD test.
5. CD tests are performed at much slower strain rate as compared to CU tests for the same soil. The strain rate for CD test can be chosen approx. 8-10 times lower than the CU test.
6. It is important to have no pore water pressure generation throughout the shearing phase of CD test or in other words strain rate must be so small that pore water pressure must get dissipated quickly when specimen is subjected to compression loading in CD test.
7. In CD test, volumetric strain versus axial strain relationship shows contractive response for NC soils and dilative response for OC soils. (NC = Normally consolidated, OC = Over consolidated)
References:
1. IS: 2720 (Part 11):1993- Determination of the shear strength parameters of a specimen tested in unconsolidated undrained triaxial compression without the measurement of pore water pressure (first revision). Reaffirmed- Dec 2016.
2. IS: 2720 (Part 12):1981- Determination of Shear Strength parameters of Soil from consolidated undrained triaxial compression test with measurement of pore water pressure (first revision). Reaffirmed- Dec 2016.
3. ASTM D7181-11. Method for Consolidated Drained Triaxial Compression Test for Soils; ASTM: West Conshohocken, PA, USA, 2011.
Deprem Etki̇si̇ Altında Tasarım İç KuvvetleriYusuf Yıldız
Çağdaş dünya deprem yönetmeliklerinde, elverişsiz deprem doğrultularının taşıyıcı elemanlara etkisini saptamak amacı ile ortogonal deprem doğrultuları için “Ortak Etki” formülleri verilmiştir. Bu çalışmanın amacı, ortak etki formüllerini irdelemek ve geçerlilik düzeylerini saptamaktır. Bunun için
belirli sayıda “Tipik Yapı” seçilmiş ve bu yapılara parametrik olarak değiştirilen doğrultularda deprem yükleri uygulanmıştır. Kolonlar için maksimum donatı oranları, kirişler için de en büyük uç momentleri saptanmış ve deprem yönetmeliklerinde verilen formüllerin verdiği sonuçlardaki hata oranları hesaplanmıştır. Ortak etki formüllerinde yapılacak küçük bir düzeltme ile özellikle negatif (güvensiz) yöndeki hata oranlarının azaltılabileceği gösterilmiştir. Alternatif bir çözüm olarak, ortak etki formülleri yerine 45°’lik açı farkları olan deprem yüklemelerinin kullanılması önerilmiştir. Bu uygulamadan elde edilen sonuçlar özetlenmiş ve irdelenmiştir.
• A retaining wall construction method in which walls are constructed with small gaps between adjacent piles. The size of the space is determined by the nature of the soils.
• الخوازيق الساندة بيتم تنفيذها قبل حفر الموقع لأن وظيفتها سند جوانب الحفر
ولايتم الحفر قبل مرور 28 يوم على تنفيذ آخر خازوق ساند
• وبيتم استخدام الخوازيق البنتونيت فى حالة وجود مياة جوفية بمنسوب أعلى ممنسوب الحفرن
• وبيتم تنفيذ الخوازيق البنتونيت أولا ثم بين كل خازوقين بنتونيت يتم تنفيذ خازوق خرسانى بحيث يتداخل بالخوازيق البنتونيت أثناءالتنفي ولا تأثير انشائي له سواء الاملاء وسند التربة
This slide will help you to determine the immediate settlement for flexible foundation i.e. isolate footing and rigid foundation i.e. matt or raft foundation. To be more clear about the topic a numerical problem with the solution is given.
Class notes of Geotechnical Engineering course I used to teach at UET Lahore. Feel free to download the slide show.
Anyone looking to modify these files and use them for their own teaching purposes can contact me directly to get hold of editable version.
Class notes of Geotechnical Engineering course I used to teach at UET Lahore. Feel free to download the slide show.
Anyone looking to modify these files and use them for their own teaching purposes can contact me directly to get hold of editable version.
Determination of strength and stress-strain relationships of a cylindrical specimen of reconstituted specimen using Consolidated Drained (CD) Triaxial Test.
1. A series of drained triaxial tests under four different initial states were conducted on Yamuna River sand. The results consist of simple stress-strain relation, change in volume behaviour were plotted.
2. Basic stress-strain relation with volume behaviour was presented in plot. The results for densely prepared sand samples show an expected behaviour. There is a significant difference in peak and residual deviatoric stress (q) as can be depicted form the plot.
3. With increase in confining stress, load carrying capacity of specimen increases.
4. Saturation value ‘B’ must be acquired to be more than 0.95 before starting the isotropic consolidation phase in CD test.
5. CD tests are performed at much slower strain rate as compared to CU tests for the same soil. The strain rate for CD test can be chosen approx. 8-10 times lower than the CU test.
6. It is important to have no pore water pressure generation throughout the shearing phase of CD test or in other words strain rate must be so small that pore water pressure must get dissipated quickly when specimen is subjected to compression loading in CD test.
7. In CD test, volumetric strain versus axial strain relationship shows contractive response for NC soils and dilative response for OC soils. (NC = Normally consolidated, OC = Over consolidated)
References:
1. IS: 2720 (Part 11):1993- Determination of the shear strength parameters of a specimen tested in unconsolidated undrained triaxial compression without the measurement of pore water pressure (first revision). Reaffirmed- Dec 2016.
2. IS: 2720 (Part 12):1981- Determination of Shear Strength parameters of Soil from consolidated undrained triaxial compression test with measurement of pore water pressure (first revision). Reaffirmed- Dec 2016.
3. ASTM D7181-11. Method for Consolidated Drained Triaxial Compression Test for Soils; ASTM: West Conshohocken, PA, USA, 2011.
2. Giriş;
• Plaka yükleme deneyi, rijit bir plakaya uygulanan
yük ile birlikte plakanın yapacağı oturmanın ve
göçmenin ölçülmesine dayanmaktadır.
• Deney, sığ derinliklerde yapılabildiği gibi muayene
çukuru tabanında da uygulanabilir.
• Yükleme genelde kademeli olarak yükü arttırıp
oturmaların ölçülmesi şeklinde yapılabilse de sabit
bir hızla itilme sırasında yükün ölçülmesi şeklinde de
gerçekleştirilebilir.
• Kullanılan çelik levhalar genellikle 25mm kalınlıkta
300-1000 mm arasında değişen daire veya bir kenarı
305 mm olan kare şeklindedir.
3. • Plaka genişliğinin en az 4 katı genişliğinde açılan
çukurda, deneyin uniform zemin şartlarına uygun
sonuçlar verdiği bilinmektedir. Plakanın davranışında
plaka genişliğinin 2 katı kadar derinlikte bir bölgenin
zemin özelliği etkili olacağından homojen olmayan
zeminler için plaka deneyi sonuçları sağlıklı
olmayabilir.
• PLT gevşek malzemelerden temizlenmiş bir zemin
yüzeye oturtularak yapılmalı, gerilme azalması ısı ve
nemlilik gibi etkenlerin en aza indirilmesi için
minimum sürede deney hazırlığı bitirilmelidir.
Yükleme biçimi doğrudan ağırlıkla yükleme,
ağırlıklardan veya çekme kazıkları ve zemin
ankrajlarından sağlanan tepkiye karşı kriko
yardımıyla yapılabilir.
4. PLT sonucunda
* Taşıma Gücü
* Oturma
* Yatak Katsayısı
* Elastisite Modülü
* Drenajsız Kayma Mukavemeti
özellikleri tahmin edilebilmektedir.
5.
6.
7. Deneyin Uygulanması
• Uygulamalarda genellikle 30 cm çapında ve 25mm
kalınlığında dairesel çelik plaka kullanılmaktadır.
• Plaka temel zeminine düzgün bir şekilde yerleştirilir.Zemin
yüzeyinde yapılacaksa üstteki yumuşak örtü
temizlenmelidir.
• Üçayaklı sehpa plaka oturmasından etkilenmeyecek
mesafelerde mesnetlenir.
• Deplasman ölçen 3 adet hassas (1/100mm) saat
plakanın okumasını ölçeilecek şekilde yerleştirilir.
• Plakaya belirlenen yükler kademeli olarak uygulanır.
Gerilme artırımlarının ∆P=50kPa seçilmesi uygun
olmaktadır. (25,50,100,150,200,250,300…kPa gibi)
• Her yükleme kademesinde oturma sona erinceye kadar
beklenir. Her yükleme kademesinden önce ve sonra üç
ayrı deplasman ölçen saatlerden oturmalar belirlenir ve
bunların ortalaması kullanılır.
8. • İstenilen gerilme seviyesine çıkıldığında veya sistemin
kapasitesine ulaşıldığında deneye son verilir. Ancak
plaka 10mm oturma değerine kadar mutlaka
yüklenmelidir.
• İstenirse boşaltma da kademeli olarak yapılabilir.
• Deneyde reaksiyon kuvveti, uygulanacak gerilme
seviyelerine uygun olarak seçilmelidir.
• Relatif deplasmanların alındığı sehpa deney süresince
sabit kalmasına dikkat edilmelidir.
• Deney esnasında uygulanan gerilmelerin sabit kaldığı
kontrol edilmelidir.
• Plaka yükleme deneyinde, oturma miktarlarının doğru
ölçümü için deformasyon ölçerlerin oturan plaka ve
sabit sehpa ile iyi ilişkilendirilmesi gerekmektedir.
9.
10. Deney Sonuçlarının Gösterimi
• Deney sonuçları grafik olarak genelde plakaya
uygulanan gerilme (q) yatay eksen, plakanın
oturması (s) düşey eksen şeklinde gösterilir ve deney
noktaları grafikte işaretlenir.
• Aşağıda tipik bir yükleme boşaltma plaka yükleme
eğrisi görülmektedir.
11. Deney Sonuçlarından Elde Edilen Parametreler
Zemin Emin Taşıma Gücü (qem)
• 500cm2 taban alanına sahip plaka yükleme deneyi
sonuçlarından elde edilen verilere göre gerilme-oturma eğrisi
çizilir.
• Eğri 10 mm oturmaya ulaşıncaya kadar bir kırıklık göstermeden
düzgün devam ediyorsa, 10 mm oturmaya karşı gelen
gerilmenin (qs) yarısı (Gs=2), zemin emin taşıma gücü (qem)
olarak tanımlanmaktadır.
12. • Gerilme-oturma eğrisi 10 mm oturmaya ulaşmadan önce bir
kırılma gösteriyorsa, bu kırılma noktasına karşılık gelen
gerilmenin (qs) yarısı (Gs=2), zeminin emin taşıma gücü (qem)
olarak tanımlanmaktadır.
13. Temelin Oturması(s)
• Belirlenen bir oturma kriterine karşılık gelen taşıma gücünün
bulunuşunda
Killer için
Granüler zemin için
önerilmektedir.
• B genişliğinde temelin oturması st, 30 cm genişliğinde plakanın
oturması sp olmak üzere Terzhagi ve Peck(1967) tarafından
aşağıdaki eşitlik önerilmiştir. Burada B cm birimindedir.
14. Elastisite Modülü (E)
• Plaka yükleme deneyinden elastisite modülü (E) aşağıdaki
bağıntı ile hesaplanır.
Burada ∆q gerilme-oturma eğrisinde iki nokta arasındaki
gerilme farkı, ∆s iki nokta arasındaki oturma farkı, v Poisson oranı
ve b plaka çapı veya genişliği olarak tanımlanmaktadır.
Poisson oranı belirlenemiyorsa killi zeminlerin drenajsız koşulları için
0.5 , ayrık daneli zeminler için 0.3 alınabilir.
15. Yatak Katsayısı (k)
• Elastik bir zemine oturan temellerin herhangi bir noktasındaki
çökme (S) aynı noktadaki taban basıncı ile (q) orantılıdır. Bu
orana yatak katsayısı denir.
• B genişliğindeki bir temel q gerilmesi altında S kadar bir oturma
meydana getirirse, bu durumda düşey yatak katsayısı (ky) ;
şeklinde bulunur. Deneyde yüklenen plaka boyutları ile gerçek
temel boyutları farklı olduğundan yükleme deneyi ile bulunan
yatak katsayısı kullanılırken dikkatli olunmalıdır. b çapındaki
yükleme plakası altında oluşan gerilme soğanı, b’nin yaklaşık 3
katı derinlikte önemli derecede azalacaktır. Oysa ki temel
zemininin etkili derinliği daha fazladır.
• Temel için yatak katsayısı kt ve plaka yükleme deneyinden
elde edilen kp arasında Terzaghi(1955) tarafından kili zeminler
için aşağıdaki eşitlik önerilmiştir.
16. • Bu bağıntıda b=30 cm olması halinde Terzaghi’ye göre killi
zeminlerde ve taban basıncının taşıma gücünün yarısından
daha az olması durumunda (Gs>2) geçerlidir. Kumlu
zeminlerde ise Terzaghi’ye göre;
şeklindedir. Kumlu zeminlerde deformasyon modülü derinlikle
artmakta ve daha derinlerde oturma azalmaktadır.
17. Drenajsız Kayma Mukavemeti (Su)
• PLT ile killi zeminlerde taşıma gücü veya kayma
mukavemetinin değeri tahmin edilmek isteniyorsa, yük aşamalı
olarak uygulanmaz. Plaka sabit hızda penetrasyon verecek
şekilde aşağı doğru bastırılır. Aşağıdaki eşitlikte sınır taşıma
gücünden (qs) yararlanarak su bulunur.
• Burada γ plakanın test pozisyonunun üst kısmındaki zeminin
ortalama birim hacim ağırlığı, H deneyin yapıldığı derinlik ve Nc
taşıma gücü faktörüdür.
• Zemin yüzeyindeki dairesel yüklenen alan için Nc =6, plakanın
çapının 4 katı kadar derinlikte yapılan yüklemeler için Nc =9
alınır.
• Meyerhof limit plastik teorisini dikkate alarak PLT’den belirlenen
qs ile su arasında aşağıdaki eşitliği önermiştir;