Bab 2 perencanaan gording

TUGAS STRUKTUR BAJA
BAB 2 PERENCANAAN GORDING
BAB 2
PERENCANAAN GORDING
Gambar 2.1. Sketsa struktur atas
2.1 Data Perencanaan
Jarak antar kuda – kuda (Lb) = 5 m
Penutup Atap = Seng gelombang
Berat Penutup Atap = 10 kg/m2
(PBI 1983 Hal. 12)
Kemiringan Atap 1 (α1) = 25o
Kemiringan Atap 2 (α2) = 35o
Jarak Gording 1 (B1) = 1,38 m
Jarak Gording 2 (B2) = 1,53 m
Mutu Baja = A36 ; Fu = 400 MPa
; Fy = 250 MPa
Mutu Tulangan Baja = U28 dengan beugel U24
Kecepatan Angin = 20 km/ jam
= 5,5556 m/ detik

TUGAS STRUKTUR BAJA
Sifat Mekanis Baja Struktural yang digunakan :
Modulus Elastisitas (E) = 200.000 MPa (SNI 03-1729-2002 Point 5.1.3)
Modulus Geser (G) = 80.000 MPa (SNI 03-1729-2002 Point 5.1.3)
2.2 Perkiraan Profil Gording
Penentuan Profil Gording berdasarkan kontrol bentang :
20
bL
h  ; dimana 
20
5
20
mLb
0,25 m = 250 mm
Karena h > 250 mm dipakai untuk bentang panjang, maka digunakan profil
dengan h > 250 mm
Profil Gording yang dipakai Profil CNP 16 (Light Channel)
(Tabel Profil Konstruksi Baja, Ir. Rudy Gunawan dengan petunjuk Ir. Morisco)
Data – data profil CNP 16
(Tabel Profil Konstruksi Baja, Ir. Rudy Gunawan dengan petunjuk Ir. Morisco)
A = 160 mm
b = 65 mm
t = 10,5 mm
Section Area = 41,2 cm2
= 4120 mm2
Weight = 18,8 kg/m
Cx = 1,84 cm = 18,4 mm
Cy = 18,4 cm = 184 mm
Ix = 925 cm4
= 925.104
mm4
Iy = 85,3 cm4
= 85,3.104
mm4
ix = 6,21 cm = 62,1 mm
iy = 1,89 cm = 18,9 mm
Sx = 116 cm3
= 116000 mm3
Sy = 18,3 cm3
= 18350 mm3
Gambar 2.2. Profil baja CNP 16
160
10,5
65

TUGAS STRUKTUR BAJA
2.3. Perencanaan Gording
Gambar 2.4. Kuda – kuda
Panjang jurai = 9,0323 m
Penutup atap = Seng gelombang
Spesifikasi seng = 210 cm x 100 cm (α1 = 25o
)
= 220 cm x 100 cm (α2 = 35o
)
Panjang seng gelombang = 210 cm dan 220 cm
Gambar 2.3. Sketsa profil C

TUGAS STRUKTUR BAJA
2.4 Pembebanan
2.4.1 Pembebanan Potongan I
Kemiringan Atap (α1) = 25o
Jarak Gording (B1) = 1,38 m
a. Beban Mati (qD1)
Beban sendiri gording = 18,8 kg/m
Beban penutup atap = 1,38 m x 10 kg/m = 13,8 kg/m
Berat lain – lain = 20% x 18,8 kg/m = 3,76 kg/m
qD1 = 36,36 kg/m
Beban Mati Arah X (qD1x) = qD1.cos α1 = 36,36.cos 25o
= 32,9534 kg/m
Beban Mati Arah Y (qD1y) = qD1.sin α1 = 36,36.sin 25o
= 15,3664 kg/m
b. Beban Hidup (PL1)
Beban hidup di tengah – tengah gording P = 100 kg (PBI 1983 Pasal 3.2.(2).b)
Beban Hidup Arah X (PL1x) = P.cos α1 = 100.cos 25o
= 90,6358 kg
Beban Hidup Arah Y (PL1y) = P.sin α1 = 100.sin25o
= 42,2618 kg
+
Gambar 2.5. Distribusi Pembebanan

TUGAS STRUKTUR BAJA
c. Beban Air Hujan (qR1)
(PBI 1983 Pasal 3.2.(2).a)
(25o
< 50o
; Beban hujan dianalisis ulang)
Beban Air Hujan (qR perlu) = (40 – 0,8α1) = (40 – 0,8.25o
) = 20 kg/m2
Beban Air Maksimum (qR maks) = 20 kg/m2
 dipakai qR perlu = 20 kg/m2
Beban Air Hujan (qR1) =1,38 m x 20 kg/m2
= 27,6 kg/m
Beban Air Hujan Arah X (qR1x) = qR1.cosα1 = 27,6.cos25o
= 25,0141 kg/m
Beban Air Hujan Arah Y (qR1y) = qR1.sin α1 = 27,6.sin 25o
= 11,6643 kg/m
d. Beban Angin (qW1)
(PBI 1983 Pasal 4.2.(3) & 4.2.(1))
Kecepatan Angin (V) = 5,5556 m/det
Tekanan Tiup (P rumus) = 16
2
v = 16
5556,5 2
= 1,929 kg/m2
Beban Angin Minimum (P min) = 25 kg/m2
 Prumus<Pmin = 1,929 kg/m2
< 25 kg/m2
 dipakai P min = 25 kg/m2
(PBI 1983 Pasal 4.3)
Beban Angin (W) = 1,38 m x 25 kg/m2
= 34,5 kg/m
Beban Angin Tekan (Wtekan) = koefisien angin tekan x W
= (0,02α1 – 0,4) x W (rumus untuk α< 65o
)
= (0,02.25o
– 0,4) x 34,5 = 3,45 kg/m
Beban Angin Hisap (Whisap) = koefisien angin hisap x W
= -0,4 x W
=-0,4 x 34,5 = -13,8 kg/m
Beban Merata Angin (qW1) = (Wtekan + Whisap). cos α1
= (3,45+ (-13,8)). cos 25o
= -9,3808 kg/m

TUGAS STRUKTUR BAJA
2.4.2 Pembebanan Potongan II
Jarak Gording (B2) = 1,53 m
a. Beban Mati (qD2)
Beban sendiri gording = 18,8 kg/m
Beban penutup atap aluminium = 1,53 m x 10 kg/m = 15,3 kg/m
Berat lain – lain = 20% x 18,8 kg/m = 3,76 kg/m
qD2 = 37,86 kg/m
Beban Mati Arah X (qD2x) = qD2.cos α2 = 37,86.cos 35o
= 31,0131 kg/m
Beban Mati Arah Y (qD2y) = qD2.sin α2 = 37,86.sin 35o
= 21,7156 kg/m
b. Beban Hidup (PL2)
Beban hidup di tengah – tengah gording
P = 100 kg (PBI 1983 Pasal 3.2.(2).b)
Beban Hidup Arah X (PL2x) = P.cos α2 = 100.cos 35o
= 81,9125 kg
Beban Hidup Arah Y (PL2y) = P.sin α2 = 100.sin 35o
= 57,3576 kg
c. Beban Air Hujan (qR2)
(PBI 1983 Pasal 3.2.(2).a)
(35o
< 50o
; Beban hujan dianalisis ulang)
Beban Air Hujan (qR perlu) = (40 – 0,8α1) = (40 – 0,8 . 35o
) = 12 kg/m2
Beban Air Maksimum (qR maks) = 20 kg/m2
 dipakai qR perlu = 20 kg/m2
Beban Air Hujan (qR1) =1,53 m x 12 kg/m2
= 18,36 kg/m
Beban Air Hujan Arah X (qR1x) = qR1.cosα1 = 18,36.cos 35o
= 15,0396 kg/m
Beban Air Hujan Arah Y (qR1y) = qR1.sin α1 = 18,36.sin 35o
= 10,5309 kg/m
+

TUGAS STRUKTUR BAJA
d. Beban Angin (qW1)
(PBI 1983 Pasal 4.2.(3) & 4.2.(1))
Kecepatan Angin (V) = 5,5556 m/det
Tekanan Tiup (P rumus) = 16
2
v = 16
5556,5 2
= 1,929 kg/m2
Beban Angin Minimum (P min) = 25 kg/m2
 Prumus<Pmin = 1,929 kg/m2
< 25 kg/m2
 dipakai P min = 25 kg/m2
(PBI 1983 Pasal 4.3)
Beban Angin (W) = 1,53 m x 25 kg/m2
= 38,25 kg/m
Beban Angin Tekan (Wtekan) = koefisien angin tekan x W
= (0,02α2 – 0,4) x W (rumus untuk α< 65o
)
= (0,02.35o
– 0,4) x 38,25 = 11,475 kg/m
Beban Angin Hisap (Whisap) = koefisien angin hisap x W
= -0,4 x W
= -0,4 x 38,25 = -15,3 kg/m
Beban Merata Angin (qW3) = (Wtekan + Whisap). cos α2
= (11,475 + (-15,3)). cos 35o
= -3,1333 kg/m
Tabel 2.1 Rekapitulasi Pembebanan yang bekerja
Pembebanan Arah Pembebanan
Potongan I
Pembebanan
Potongan II
Satuan
Beban Mati (qD) x 32,9534 31,0131 kg/m
y 15,3664 21,7156 kg/m
Beban Hidup (PL) x 90,6308 81,9152 kg
y 42,2618 57,3576 kg
Beban Hujan (qR) x 25,0141 15,0396 kg/m
y 11,6643 10,5309 kg/m
Beban Angin (qW) x -9,3803 -3,1333 kg/m

TUGAS STRUKTUR BAJA
2.5 Kombinasi Pembebanan
Berdasarkan SNI 03-1729-2002 Pasal 6.2.2
2.5.1 Kombinasi Pembebanan Potongan I (untuk α1 = 25o
; B1 = 1,38 m)
a. Kombinasi 1 (1,4 D)
Beban Merata
qux = 1,4. qD1x = 46,1348 kg/m
quy = 1,4. qD1y = 21,513 kg/m
b. Kombinasi 2 (1,2 D + 1,6 L + 0,5 R)
Beban Merata
qux = 1,2. qD1x + 0,5. qR1x = 52,0511 kg/m
quy = 1,2. qD1y + 0,5. qR1y = 24,2718 kg/m
Beban Titik
Pux = 1,6. PL1x = 145,0093 kg
Puy = 1,6. PL1y = 67,6189 kg
c. Kombinasi 3 (1,2 D + 1,6 R + 0,8W)
Beban Merata
qux = 1,2. qD1x + 1,6. qR1x + 0,8.qW1 = 72,0624 kg/m
quy =1,2. qD1y + 0,5. qR1y = 37,1026 kg/m
d. Kombinasi 4 (1,2 D + 1,3 W + 0,5 L + 0,5 R)
Beban Merata
qux = 1,2. qD1x + 1,3.qW1+ 0,5. qR1x = 39,8567 kg/m
quy =1,2. qD1y + 1,6. qR1y = 24,2718 kg/m
Beban Titik
Pux = 0,5. PL1x = 45,3154 kg
Puy = 0,5. PL1y = 21,1309 kg

TUGAS STRUKTUR BAJA
e. Kombinasi 5 (1,2 D + 0,5 L)
Beban Merata
qux = 1,2. qD1x = 39,5441 kg/m
quy = 1,2. qD1y = 18,4397 kg/m
Beban Titik
Pux = 0,5. PL1x = 45,3154 kg
Puy = 0,5. PL1y = 21,1309 kg
2.5.2 Kombinasi PembebananPotongan II (untuk α2 = 35o
; B2 = 1,53 m)
a. Kombinasi 1 (1,4 D)
Beban Merata
qux = 1,4. qD2x = 43,4183 kg/m
quy = 1,4. qD2y = 30,4018 kg/m
b. Kombinasi 2 (1,2 D + 1,6 L + 0,5 R)
Beban Merata
qux = 1,2. qD2x + 0,5. qR2x = 44,7355 kg/m
quy = 1,2. qD2y + 0,5. qR2y = 31,3242 kg/m
Beban Titik
Pux = 1,6. PL2x = 131,0643 kg
Puy = 1,6. PL2y = 91,7722 kg
c. Kombinasi 3 (1,2 D + 1,6 R + 0,8W)
Beban Merata
qux = 1,2. qD2x + 1,6. qR2x + 0,8.qW2 = 58,7724 kg/m
quy =1,2. qD2y + 1,6. qR2y = 42,9082 kg/m
d. Kombinasi 4 (1,2 D + 1,3 W + 0,5 L + 0,5 R)
Beban Merata
qux = 1,2. qD2x + 1,3.qW2+ 0,5. qR2x = 40,6622 kg/m
quy =1,2. qD2y + 0,5. qR2y =31,3242 kg/m

TUGAS STRUKTUR BAJA
Beban Titik
Pux = 0,5. PL2x = 40,9576 kg
Puy = 0,5. PL2y = 28,6788 kg
e. Kombinasi 5 (1,2 D + 0,5 L)
Beban Merata
qux = 1,2. qD2x = 37,2157 kg/m
quy = 1,2. qD2y = 26,0587 kg/m
Beban Titik
Pux = 0,5. PL2x = 40,9576 kg
Puy = 0,5. PL2y =28,6788 kg
2.5.3 Pembebanan Akhir
Dari hasil uji setiap kombinasi menggunakan program SAP v14, maka didapat
Momen Terfaktor Maksimum & Minimum pada,
a. Gaya Terfaktor Potongan I (untuk α1 = 25o
; B1 = 1,38 m)
qux = 52,0511 kg/m
quy = 24,2718 kg/m
Pux = 145,0093 kg
Puy = 67,6189 kg
b. Gaya Terfaktor Potongan II (untuk α1 = 35o
; B2 = 1,53 m)
qux = 44,7355 kg/m
quy = 31,3242 kg/m
Pux = 131,0643 kg
Puy = 91,7722 kg

TUGAS STRUKTUR BAJA
2.6 Perhitungan Momen
2.6.1 Momen Potongan I
a. Momen Arah Sumbu X
Gambar 2.6. Momen arah sumbu X
Dari hasil analisis menggunakan program SAP v14, didapat momen maksimum :
Mtumpuan kiri = 0 kg.m
Mtumpuan kanan = 250,43 kg.m
Mlapangan = 218,7 kg.m
Mu1x =
2
)(
%10
kanantumpuankiritumpuan
lapangan
MM
M


=
2
)43,2500(
%107,218

 = 231,2215 kg.m
b. Momen Arah Sumbu Y
Gambar 2.8. Momen arah sumbu Y
Gambar 2.7. Perpotongan beam
pada momen yang maksimum

TUGAS STRUKTUR BAJA
Mtumpuan kiri = 249,24 kg.m
Mu1y =
2
)(
%10
lapangan
MM
M


=
2
)249,24249,24(
%102,223

 = 248,124 kg.m
2.6.2 Momen Potongan II
a. Momen Arah Sumbu X
Gambar 2.10. Momen arah sumbu X
Mtumpuan kanan = 0 kg.m

TUGAS STRUKTUR BAJA
Mu2x =
2
)(
%10
lapangan
MM
M


=
2
)03,220(
%10193,48

 = 204,495 kg.m
b. Momen Arah Sumbu Y
Gambar 2.12. Momen arah sumbu Y
Mu2y =
2
)(
%10
lapangan
MM
M


=
2
)326,93326,93(
%1005,294

 = 326,743 kg.m
Dari analisis momen diatas, maka momen maksimal yang bekerja pada gording :
Mux = 231,2215 kg.m = 2312215 N.mm
Muy = 326,743 kg.m = 3267430 N.mm

TUGAS STRUKTUR BAJA
Dengan gaya – gaya yang bekerja pada gording :
qux = 50,0511 kg/m
quy = 31,3242 kg/m
Pux = 145,0093 kg
Puy = 91,7722 kg
Momen dari hasil perhitungan secara manual berdasarkan konsep analisa struktur
(Asumsi beban bekerja pada beam dengan panjang Lb & memiliki 2 tumpuan
jenis sendi)
Gambar 2.14. Momen max
Muxmax = LbPuxLbqux ..
4
1
..
8
1 2

= 5.0093,145.
4
1
5.0511,52.
8
1 2

= 343,9213 kg.m
= 3439213 N.mm
Muymax = LbPuyLbquy ..
4
1
..
8
1 2

= 5.7722,91.
4
1
5.3242,31.
8
1 2

= 212,6034 kg.m
= 2126034 N.mm
5,0 m

TUGAS STRUKTUR BAJA
2.7 Kontrol Kekuatan Profil
2.7.1 Kontrol Kelangsingan Penampang
SNI 03-1729-2002 Tabel 7.5-1
Asumsi Penampang Kompak
Check :
Flens/ Sayap Web/ Badan
λf ≤ λp λw ≤ λt
flenst
b
≤
fy
250
webt
h
≤
fy
665
t
b
≤
fy
250
t
A
≤
fy
665
5,10
65
≤
250
250
5,10
160
≤
250
665
6,1905 ≤ 15,8114 15,2381 ≤ 42,0583
Penampang Kompak Penampang Kompak
Maka Asumsi Profil adalah Penampang Kompak adalah Benar.
2.7.2 Kontrol Lendutan
SNI 03-1729-2002 Tabel 6.4.3
(Asumsi beban bekerja pada beam dengan panjang Lb & memiliki 2 tumpuan
jenis sendi)
a. Displacement Arah Sumbu X
∆x =
IyE
LbPux
IyE
Lbqux
..48
.
..384
..5 34
 ≤
300
Lb
= 45
33
45
433
10.3,8510.248
)10.5(0093,145
10.3,8510.2384
)10.5(100511,525




 
≤
300
10.5 3
= 4,6965 mm ≤ 16,6667 mm
(Memenuhi syarat)

TUGAS STRUKTUR BAJA
b. Displacement Arah Sumbu Y
∆y =
IxE
LbPuy
IxE
Lbquy
..48
.
..384
..5 34
 ≤
300
Lb
= 45
33
45
433
10.92510.248
)10.5(7722,91
10.92510.2384
)10.5(103242,315




 
≤
300
10.5 3
= 0,267 mm ≤ 16,6667 mm
(Memenuhi syarat)
2.7.3 Kontrol Terhadap momen
SNI 03-1729-2002 Tabel 8.2
Dari hasil analisis kelangsingan penampang pada sub bab 2.6.1 diketahui bahwa
profil yang digunakan merupakan penampang kompak, maka berlaku :
Mn = Mp
a. Mencari Momen Nominal yang bekerja pada Profil
Mnx = Zx. Fy
= 116000 mm3
x 250 N/mm2
= 29000000 N.mm
Mny = Zy. Fy
= 18300 mm3
x 250 N/mm2
= 4575000 N.mm
b. Kontrol Tegangan Lentur
Berdasarkan momen yang dianalisis menggunakan program SAP v14
Mnyb
Muy
Mnxb
Mux
.. 
 ≤ 1,0
45750009,0
743,326
290000009,0
2215,231
x


≤ 1,0
0,8821 ≤ 1,0
(Memenuhi syarat, Aman Terhadap Tekuk Lokal)

TUGAS STRUKTUR BAJA
Berdasarkan momen yang dianalisis menggunakan perhitungan manual
Mnyb
Muy
Mnxb
Mux
..
maxmax

 ≤ 1,0
45750009,0
2126034
290000009,0
3439213
xx
 ≤ 1,0
0,6481 ≤ 1,0
(Memenuhi syarat, Aman Terhadap Tekuk Lokal)
2.7.4 Kontrol Tahanan Nominal Lentur Penampang Terhadap Tekuk
Lateral
SNI 03-1729-2002 Tabel 8.3
Dipakai jarak antar sokongan lateral/ sekerup cladding (L) = 2 m
a. Kontrol Syarat 1 terhadap Tekuk Lateral (L ≤ Lp)
Lp =
fy
E
ry..76,1 ; ry = iy
=
250
200000
.9,18.76,1
= 940,848 mm
= 0,9408 m > L = 2 m
Tidak memenuhi untuk syarat 1, sehingga perlu di analisis lebih lanjut. Jika ingin
syarat 1 tetap terpenuhi, maka jarak sekerup cladding dapat dikurangi sebesar
kurang dari Lp sehingga bisa di dapat keadaan Complete Lateral Stability.
b. Kontrol Syarat 2 terhadap Tekuk Lateral (Lp ≤ L ≤ Lr)
Lr =
2
2
1
.11. L
L
fX
f
X
ry 





 FL = Fy – Fr
= 250 N/mm2
– 75 N/mm2
= 175 N/mm2
 X1 =
2
EGJA
Sx


TUGAS STRUKTUR BAJA
 Sx = 116000 mm3
 G = 80000 Mpa
 J =  3
..
3
1
tb
=      











 33
5,10160
3
1
5,105,1065
3
1
2
= 103800,4 mm4
X1 =
2
4120103800,480000200000
116000

= 50093,91 Mpa
 X2 =
y
wx
I
I
GJ
S
2
.4 





; Iw = Cw
 Iy = 853000 mm4
 Cw =
 







 
4
.
2
tfh
Iy =
 







 
4
.
2
tA
Iy
=
 







 
4
5,10160
.853000
2
= 5,17 x 1010
X2 =
853000
1017,5
4,10380080000
116000
4
102









= 4,73 x 10-5
Lr =
2
2
1
.11. L
L
fX
f
X
ry 





= 2
175.0000473,011
175
91,50093
9,18 




= 8664,233 mm
= 8,6642 m

TUGAS STRUKTUR BAJA
Check,
Lp ≤ L ≤ Lr
0,9408 m ≤ 2 m ≤ 8,6642 m
(Memenuhi Kontrol Untuk Syarat 2 terhadap Tekuk Lateral)
Jika ketentuan 2 terpenuhi, maka momen nominal:
𝑐 𝑏 =
12,5𝑀 𝑚𝑎𝑥
2,5𝑀 𝑚𝑎𝑥 + 3𝑀𝐴 + 4𝑀 𝐵 + 3𝑀 𝐶
≤ 2,3
Diasumsikan beban bekerja pada beam dengan panjang Lb dan 2 tumpuan jenis
sendi, dihitung dengan SAPv14:
Mmax = 3267430 N.mm
MA = 1272853 N.mm
MB = 2084927 N.mm
MC = 1272853 N.mm
Cb = 1,6915 ≤ 2,3 Ok!
Mp = Mnx
= 29000000 N.mm
Mr = Sx. FL
= 116000 mm3
x 175 N/mm2
= 20300000 N.mm
𝑀 𝑛 = 𝐶 𝑏 [𝑀𝑟 + (𝑀 𝑝 − 𝑀𝑟)
𝐿 𝑟 − 𝐿
𝐿 𝑟 − 𝐿 𝑝
]
Mn = 47035316 N.mm
Karena Mp < Mn, maka dipakai momen lentur nominal adalah Mp = 47035316
Cek Kuat lentur rencana balok :
∅ 𝒃 𝑀 𝑝 = 0,9𝑥29000000
= 26100000 𝑁. 𝑚𝑚 > 𝑀 𝑢 = 3267430 𝑁. 𝑚𝑚
Jadi profil CNP 16 KUAT menahan Mu.

TUGAS STRUKTUR BAJA
2.7.5 Kontrol Geser
SNI 03-1729-2002 Tabel 8.8
Ketentuan 1
ℎ
𝑡 𝑤
≤ 1,10√
𝑘 𝑛 𝐸
𝑓𝑦
𝑘𝑛 = 5 +
5
𝑎
ℎ
2 = 5,0051
ℎ
𝑡
≤ 1,10√
𝑘 𝑛 𝐸
𝑓𝑦
𝐴
𝑡
≤ 1,10√
𝑘 𝑛 𝐸
𝑓𝑦
15,2381 ≤ 69,6056 OK!
Vn = 0,6. fy. Aw
= 252000 N
Ketentuan 2
1,10√
𝑘 𝑛 𝐸
𝑓𝑦
≤
ℎ
𝑡
≤ 1,37√
𝑘 𝑛 𝐸
𝑓𝑦
69,6056 ≤ 15,2381 ≤ 86,6906
Vn = 0,6. Fy.Aw. 1,10√
𝑘 𝑛 𝐸
𝑓𝑦
.
1
ℎ
𝑡𝑤
= 1151102 N

TUGAS STRUKTUR BAJA
Gambar 2.15. Gaya geser maksimum
Berdasarakan hasil analisi menggunakan program SAPv14, didapat:
Vu = 202,51 kg = 2025,1 N
Check,
Vu ≤ Vn
2025,1 N ≤ 226800 N OK, AMAN TERHADAP GESER
Berdasarkan hasil perhitungan secara manual, asumsi beban bekerja pada beam
dengan panjang Lb & 2 tumpuan jenis sendi
Vu =
1
2
. 𝑞𝑢. 𝑙 +
1
2
. 𝑃𝑢
= 202,6324 kg
= 2026,324 N
Check,
Vu ≤ Vn
2026,324N ≤ 1035992 N OK, AMAN TERHADAP GESER

Bab 2 perencanaan gording

More Related Content

What's hot

Similar to Bab 2 perencanaan gording

Bab 2 perencanaan gording