1. 1
ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ
Αντοχή εμβόλου σε λυγισμό σελ.2-3
Κρίσιμο φορτίο λυγισμού σελ.4
Αντοχή εμβόλου σε στατική πίεση σελ.5
Υπολογισμός και επιλογή αντλίας σελ.6
Υπολογισμός ισχύς κινητήρα σελ.7
Αντοχή συρματοσχοίνων σελ.8
Υπολογισμός άξονα τροχαλίας σελ.9
Υπολογισμός οδηγών σελ.10-11
Τεχνική περιγραφή υδραυλικού ανελκυστήρα σελ.12-13

2. 2
ΑΝΤΟΧΗ ΕΜΒΟΛΟΥ ΣΕ ΛΥΓΙΣΜΟ
Για την μελέτη στον υδραυλικό ανελκυστήρα έμμεσης ανάρτησης με πλευρικά
τοποθετημένο έμβολο 2:1 χρησιμοποιούμε έμβολο 110×5.
Για να αντέχει το υπό μελέτη έμβολο στην καταπόνηση που υφίσταται σε λυγισμό θα
πρέπει να ισχύει η σχέση Β ≤ Ρk.
Όπου Β:το ολικό φορτίο καταπόνησης του εμβόλου σε λυγισμό
Pk: το κρίσιμο φορτίο του λυγισμού του εμβόλου σε (kp)
Για ανάρτηση εμβόλου ΗΑΙ το φορτίο καταπόνησης εμβόλου σε λυγισμό είναι :
𝐵 = 2 × ( 𝑃𝜎 + 𝑃𝜃 + 𝑃𝜔 𝜑 + 𝑃𝜃𝜃) + 0,64 × 𝛣 𝛦 + 𝑃𝜏 𝜌 + 𝑃𝜎 𝜐𝜌𝜇
= 2 × (158 + 452 + 600 + 500) + (0,64 × 106,126) + 58 + 29,928
= 2 × (1260) + 67,92 + 58 + 29,928 → 𝛣 = 2675,85 𝑘𝑝
Όπου 2 :ισορροπία των δυνάμεων κίνησης
Pσ=158 kp : βάρος του σασί (Σελίδα 134)
Pθ=34+12+190+25+84+62+30+15=452 kp :το βάρος του θαλάμου
(Σελίδα 143,Πίνακας 5.12)
Pωφ=600 kp : ωφέλιμο βάρος
Pθθ=50 kp : βάρος θυρών θαλάμου
𝐵 𝐸 = [( 𝐿 𝜅 ÷ 100) × 𝐵𝜀]+ 𝐵 𝐸𝑂 = [(790 ÷ 100) × 12,94] + 3,9
→ 𝐵 𝐸 = 106,126 𝑘𝑝
όπου BΕ:βάρος του εμβόλου σε (kp)
Βε=12,94 kgr : βάρος εμβόλου ανά τρέχον μέτρο
ΒΕΟ=3,9 kgr : βάρος εμβόλου για 0 μήκος (Πίνακας 10,Σελίδα 10)
Οπότε 𝐿 𝜅 = 𝐿
2⁄ + 26 + 14 = 1500
2⁄ + 26 + 14 → 𝐿 𝜅 = 790 𝑐𝑚
Όπου Lκ:μήκος λυγισμού του εμβόλου (Σελίδα 145)
L: κανονική διαδρομή θαλάμου σε (cm)
26 cm:μήκος εμβόλου για κάλυψη υπερδιαδρομών
14 cm:κατασκευαστική διάσταση άεργου μήκους

3. 3
Ρτρ=58 kp :βάρος της τροχαλίας για Φ400 (Σελίδα 140,Σχήμα 5.6)
𝛲𝜎𝜐𝜌𝜇 = 𝑛 × 𝑙 𝜎𝜐𝜌𝜇 × 𝜌𝜎𝜐𝜌𝜇 = 4 × 21,5 × 0,348 → 𝛲𝜎𝜐𝜌𝜇 = 29,928 𝑘𝑝
Όπου Ρσυρμ: βάρος του συρματοσχοίνου σε (kp)
n=4 :ο αριθμός των συρματοσχοίνων (Σελίδα 10)
𝑙 𝜎𝜐𝜌𝜇 = 𝛿𝜄𝛼𝛿𝜌𝜊𝜇ή 𝜃𝛼𝜆ά𝜇𝜊𝜐 + 6,5 𝑚 = 15 + 6,5 𝑚 → 𝑙 𝜎𝜐𝜌𝜇 = 21,5 𝑚 :μήκος των
συρματοσχοίνων
ρσυρμ=0,348 kg/m :η πυκνότητα των συρματοσχοίνων (Σελίδα 141)
dσυρμ=10 mm :διάμετρος συρματοσχοίνων (Σελίδα 141,Πίνακας 5.10)
𝐷 𝜏𝜌𝜊𝜒.𝜏𝜌𝜄𝛽ή𝜍 = 40 × 𝑑 𝜎𝜐𝜌𝜇 = 40 × 10 = 400 𝑚𝑚 :διάμετρος τροχαλίας τριβής

4. 4
ΚΡΙΣΙΜΟ ΦΟΡΤΙΟ ΛΥΓΙΣΜΟΥ (Ρk)
Αρχικά βρίσκουμε τον συντελεστή λυγηρότητας λ.
𝜆 =
𝐿 𝜅
𝑖⁄ = 790
3,72⁄ → 𝜆 = 212,37
Όπου Lκ: μήκος λυγισμού εμβαδού σε (cm)
𝑖=3,72 : ακτίνα αδρανείας σε (cm) (Σελίδα 10)
Ισχύει : 𝜆 ≥ 100 → 212,37 ≥ 100
Άρα έχουμε : 𝑃𝑘 =
𝜋2 × 𝛦 × 𝐽 𝑅
( 𝐿𝑘)2 × 2 × 1,4⁄ =
𝜋2 × 2100000 × 227,82
(790)2 × 2 × 1,14⁄ → 𝑃𝑘 =
2702,08 𝑘𝑝
Όπου Ε=2100000 kp/cm2
: όριο ελαστικότητας χάλυβα
2 : συντελεστής ασφαλείας σε λυγισμό
1,4 : δείκτης υπερπίεσης
𝐽 𝑅 =
( 𝐷𝑒4 − 𝑑𝑒4) × 𝜋
64⁄ =
(114 − 104) × 𝜋
64⁄ → 𝐽 𝑅 = 227,82 𝑐𝑚
Όπου JR : ροπή αδρανείας της διατομής του εμβόλου
De : εξωτερική διάμετρος σε (mm)
de : εσωτερική διάμετρος σε (mm)
Μετά τον υπολογισμό του κρίσιμου φορτίου λυγισμού συγκρίνοντας με αυτό το ολικό
φορτίο καταπόνησης εμβόλου σε λυγισμό Β θα πρέπει να ισχύει η ανίσωση
Β≤Ρk → 2675,85 kp ≤ 2702,08 kp.Άρα το έμβολο 110×5 αντέχει σε λυγισμό.

5. 5
ΑΝΤΟΧΗ ΕΜΒΟΛΟΥ-ΚΥΛΙΝΔΡΟΥΣΕ ΣΤΑΤΙΚΗ ΠΙΕΣΗ
Η απαραίτητη συνθήκη αντοχής εμβόλου-κυλίνδρου σε στατική πίεση πρέπει να
πληρεί τη σχέση : Ρστατ. ≤ Ρστατ.επιτρ.
Όπου Ρστατ. : η στατική πίεση λειτουργίας (Σελίδα 146)
Ρστατ.επιτρ. : η μέγιστη επιτρεπόμενη στατική πίεση αντοχής εμβόλου ή
κυλίνδρου (Σελίδα 147)
𝑃𝜎𝜏𝛼𝜏. =
𝛣 𝜊𝜆
𝐹𝑒
⁄ = 2714,054
95,033⁄ → 𝛲𝜎𝜏𝛼𝜏. = 28,55 𝑏𝑎𝑟
Όπου Βολ : το ολικό φορτίο καταπόνησης του εμβόλου όπως αυτό υπολογίζεται
και στην αντοχή σε λυγισμό με την διαφορά ότι το βάρος του εμβόλου υπολογίζεται
στο ακέραιο.
Για ανάρτηση εμβόλου ΗΑΙ (2:1) ισχύει :
𝛣 𝜊𝜆 = 2 × ( 𝛲𝜎 + 𝛲𝜃 + 𝛲𝜔𝜑 + 𝛲𝜃𝜃)+ 𝛣 𝛦 + 𝛲𝜏𝜌 + 𝛲𝜎𝜐𝜌𝜇. = 2 × (158 + 452 + 600 + 50) +
106,126 + 58 + 29,928 = 2520 + 106,126 + 58 + 29,928 → 𝛣𝜊𝜆 = 2714,054 𝑘𝑝
𝐹𝜀 = 𝜋 × 𝐷𝑒2
4⁄ = 𝜋 × 112
4⁄ → 𝐹𝜀 = 95,033 𝑐𝑚2 : η επιφάνεια πιέσεως του
εμβόλου.
-Μέγιστη επιτρεπόμενη στατική πίεση (Ρστατ.επιτρ)
Η μέγιστη επιτρεπόμενη στατική πίεση αντοχής εμβόλου ή κυλίνδρου είναι :
𝛲𝜎𝜏𝛼𝜏.𝜀𝜋𝜄𝜏𝜌. = 1226 × {
(𝑠 − 1)
𝐷⁄ } = 1226 × {
(5 − 1)
110⁄ } → 𝑃𝜎𝜏𝛼𝜏.𝜀𝜋𝜄𝜏𝜌. = 44,582 𝑏𝑎𝑟
Όπου s=5 mm : πάχος τοιχώματος (εμβόλου ή κυλίνδρου)
D=10 mm : εξωτερική διάμετρος (εμβόλου ή κυλίνδρου)
Μετά τους υπολογισμούς και κάνοντας σύγκριση των αποτελεσμάτων βλέπουμε ότι η
ανίσωση Ρστατ. ≤ Ρστατ.επιτρ. -> 28,55 bar ≤ 44,582 bar ισχύει και άρα το έμβολο-
κύλινδρος αντέχει σε στατική πίεση.
ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΚΑΙ ΕΠΙΛΟΓΗ ΑΝΤΛΙΑΣ

6. 6
Ο υπολογισμός της παροχής της αντλίας γίνεται με βάση την επιθυμητή ταχύτητα του
θαλάμου. Για ανάρτηση ΗΑΙ (2:1) ισχύει η σχέση :
𝑄 = 𝑉𝜀𝜃 × 𝐹𝜀 × 3 = 0,7 × 94,99 × 3 → 𝑄 = 199,479 𝑙𝑡
𝑚𝑖𝑛⁄
Όπου Vεθ =0,7 m/s : επιθυμητή ταχύτητα θαλάμου από 0,6 m/s έως 0,8 m/s
Fε : επιφάνεια πιέσεως εμβόλου σε (cm2
)
3 : συντελεστής προσαρμογής μονάδων
Μετά τον υπολογισμό της παροχής επιλέγουμε την τυποποιημένη παροχή που
δίδεται στους πίνακες των κατασκευαστών (Σελίδα 96), ώστε να πετύχουμε την
καλύτερη δυνατή προσέγγιση. Στην δική μας περίπτωση η αντλία που επιλέγουμε
είναι Allweiler τύπου SUC με φλαντζωτό υποβρύχιο κινητήρα και έχει τα εξής
χαρακτηριστικά : Q=203 lt/min , pump size=140-43 , max pressure=80 bar , motor
size:132,36 .
Τέλος υπολογίζουμε την πραγματική πλέον ταχύτητα του θαλάμου, δηλαδή :
𝑉𝜊𝜈.𝜃. =
𝑄 𝜏𝜀𝜆𝜄𝜅ή
(𝐹𝜀× 𝜎)⁄ = 203
(94,99 × 3)⁄ → 𝑉𝜊𝜈.𝜃. = 0,71 𝑚/𝑠
ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΙΣΧΥΣ ΚΙΝΗΤΗΡΑ

7. 7
Οι κινητήρες των υδραυλικών ανελκυστήρων μπορούν να υπερφορτωθούν και να
αποδώσουν ισχύ Ν κατά 30 % μεγαλύτερη της ονομαστικής Νον . Έτσι έχουμε
Ν=1,3 Νον .
Η απαιτούμενη ισχύς για την κίνηση του θαλάμου είναι :
𝑁 =
( 𝑄 × 𝑃𝜎𝜏𝛼𝜏.)
(600 × 𝜂)⁄ =
(203 × 28,55)
(600 × 0,68)⁄ = 5795,65
408⁄
→ 𝛮 = 14,21 𝑘𝑊
Όπου Q=203 lt/min : παροχή αντλίας
Ρστατ=28,55 bar : στατική πίεση υπό πλήρες φορτίο
η : ειδικός συντελεστής αποδόσεως ζεύγους αντλίας-κινητήρα και υπολογίζεται
βάσει της σχέσης :
𝜂 =
𝛲𝜎𝜏𝛼𝜏.
( 𝛼1 × 𝛲𝜎𝜏𝛼𝜏.)+ 𝛼2
⁄ = 28,55
(1,11 × 28,55) + 10,5⁄ = 28,55
42,19⁄ → 𝜂 = 0,68
Όπου α1=1,11 και α2=10,5 : σταθερές εξαρτώμενες από τον τύπο της αντλίας
(Πίνακας 3.8,Σελίδα 100)
Επειδή κατά την επιλογή της ισχύος του κινητήρα οι πίνακες των κατασκευαστών
αναφέρονται στην ονομαστική ισχύ, κάνουμε τον υπολογισμό της ονομαστικής
ισχύος:
𝛮 𝜊𝜈 =
(𝑄 × 𝛲𝜎𝜏𝛼𝜏.)
(780 × 𝜂)⁄ =
(203 × 28,55)
(780 × 0,68)⁄ → 𝛮 𝜊𝜈 = 10,93 𝑘𝑊
Κατά τον υπολογισμό της απαιτούμενης ονομαστικής ισχύος επιλέγουμε από τον
πίνακα του κατασκευαστού κινητήρα με ονομαστική ισχύ μεγαλύτερη από την
υπολογισθείσα δηλαδή Ν=Νον ×1,3 =10,93 kW ×1,3 ->Ν=14,209 kW
ΑΝΤΟΧΗ ΣΥΡΜΑΤΟΣΧΟΙΝΩΝ

8. 8
Ο έλεγχος αντοχής συρματοσχοίνων γίνεται μόνο στην 2:1 ανάρτηση. Η συνολική
αντοχή έναντι θραύσης θα πρέπει να παρουσιάζει ένα συντελεστή ασφαλείας :
ν ≥ 12
Για τον υπολογισμό του συντελεστή ασφαλείας ισχύει η σχέση :
𝜈 =
(𝑛 × 𝑃 𝐵𝑅)
𝑃𝜅 𝜎
⁄ =
(4 × 6150)
1116,96⁄ → 𝜈 = 22,02 ≥ 12
Όπου n=4 : αριθμός συρματοσχοίνων
ΡBR=6150 kp/mm2
:αντοχή συρματοσχοίνων σε θραύση
(Πίνακας 5.10,Σελίδα 141)
𝛲𝜅𝜎 = 𝛲𝜔𝜑 + 𝛲𝜃 + 𝛲𝜎 + 𝛲𝜃.𝜃 +
𝛲𝜎𝜐𝜌𝜇.
2⁄ = 600 + 452 + 50 + 29,928
2⁄
→ 𝛲𝜅𝜎 = 1116,96 𝑘𝑝 : φορτίο αναρτώμενο από τα συρματόσχοινα
Άρα τα συρματόσχοινα αντέχουν διότι ισχύει η ανίσωση ν ≥ 12 ->22,02 ≥ 12.
ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΑΞΟΝΑ ΤΡΟΧΑΛΙΑΣ

9. 9
Η τροχαλία των συρματοσχοίνων κατασκευάζεται ανά δύο επιμέρους τροχαλίες
τοποθετημένες σε κοινό άξονα (μέσω ενός ζεύγους ρουλεμάν για κάθε μία). Ο άξονας
αυτός στηρίζεται στα δύο ακραία σημεία του πάνω σε μία σιδηροκατασκευή
τοποθετούμενη στην άνω απόληξη του εμβόλου. Η καμπτική τάση στον άξονα
υπολογίζεται από την σχέση :
𝜎 =
(𝑃𝐺 × 𝑐)
𝑊⁄ =
(1312,964 × 35)
6283,19⁄ → 𝜎 = 7,31
𝑘𝑝
𝑐𝑚2⁄
Όπου 𝑃𝐺 = 𝑃𝜔 𝜑 + 𝛲𝜎 + 𝛲𝜃 + 𝛲𝜃.𝜃 + 𝛲𝜇 𝜏 +
𝛲𝜎 𝜐𝜌𝜇.
2⁄ = 600 + 158 + 452 + 50 + 38
+29,982
2⁄ → 𝑃𝐺 = 1312,964 𝑘𝑝 όπου Ρμτ : βάρος ενός μαντεμιού τροχαλίας
c =35 : απόσταση σημείου στηρίξεως άξονα από κέντρο επιμέρους τροχαλίας
(Σχήμα 5.6,Σελίδα 140)
𝑊 = 𝜋 × 𝑑3
32⁄ = 𝜋 × 403
32⁄ → 𝑊 = 6283,19 𝑐𝑚3 : ροπή αντιστάσεως άξονα
Για να έχει αντοχή ο άξονας της τροχαλίας θα πρέπει να ισχύει :
σ ≤ 935 kp/cm2
(Υλικό St37) -> 7,31 kp/cm2
≤ 935 kp/cm2
Άρα ο άξονας της τροχαλίας αντέχει.
ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΟΔΗΓΩΝ
Η φόρτιση των οδηγών στις εγκαταστάσεις των υδραυλικών ανελκυστήρων συνήθως
είναι σύνθετη και αναλύεται σε κάμψη λόγω της εκκεντρότητας των φορτίων και σε

10. 10
λυγισμό διότι πάντα οι οδηγοί είναι πακτωμένοι στον πυθμένα του φρεατίου. Η
συνολική καταπόνηση δίνεται από την σχέση : 𝜎 𝜈 = 0,9 × 𝜎 𝑏 + 𝜎 𝜅
Όπου σν : συνολική καταπόνηση
σb : καμπτική τάση
σκ : τάση λυγισμού
-Καταπόνηση οδηγών σε κάμψη
Αρχικά υπολογίζουμε την καμπτική ροπή :
𝑀𝑏 = ( 𝛲𝜎 × 𝑏) + ( 𝑃𝜃 × 𝑐) + ( 𝑃𝜔 𝜑 × 𝑑) + ( 𝑃𝜃.𝜃 × 𝑒)
= (158 × 15) + (452 × 86) + (600 × 109,33) + (50 × 140)
= 2370 + 38872 + 65598 + 7000 → 𝑀𝑏 = 113840 𝑘𝑝 × 𝑐𝑚
Όπου α=16 cm : απόσταση κέντρου οδηγών από τοίχωμα θαλάμου
b =15 cm : απόσταση κέντρου οδηγών από κέντρο βάρους σασσί
κ : μήκος θαλάμου
𝑐 = 𝜅
2⁄ + 𝛼 = 70 + 16 → 𝑐 = 86 𝑐𝑚 :απόσταση κέντρου οδηγών από κέντρο
βάρους θαλάμου
𝑑 = 2 × 𝜅
3⁄ + 𝛼 = 2 × 80
3⁄ + 16 → 𝑑 = 109,33 𝑐𝑚 : απόσταση κέντρου
οδηγών από κέντρο επενέργειας ωφέλιμου φορτίου
e =140 cm : απόσταση κέντρου οδηγών από κέντρο βάρους απέναντι πόρτας
Η καμπτική ροπή αντισταθμίζεται από μια ίση ροπή που δημιουργείται από το ζεύγος
των δύο δυνάμεων ΡΒ που δέχεται το σασί στα σημεία οδήγησης, δηλαδή :
𝛲𝛣 = 𝛭𝑏
(2⁄ × 𝑙 𝜎) = 113840
(2⁄ × 250) → 𝛲𝑏 = 227,68 𝑘𝑝
Όπου lσ=250 cm : κατακόρυφη απόσταση σημείων οδηγήσεως σασί (Σελίδα 151)
2 : σταθερά επιμερισμού της καμπτικής ροπής στους δύο οδηγούς
Ο υπολογισμός της καμπτικής καταπόνησης των οδηγών γίνεται στη δυσμενέστερη
κατάσταση φόρτισης που εμφανίζεται κατά την λειτουργία της συσκευής της αρπάγης.
Άρα επομένως τελικά η καμπτική τάση υπολογίζεται από την σχέση :

11. 11
𝜎 𝑏 = 𝑓𝛼𝜌𝜋. × {
( 𝛲𝛣 × 𝑙 𝜅)
(4 × 𝑊𝜓)⁄ } = 3 × {
(227,68 × 120)
(4 × 11,40)⁄ }
→ 𝜎 𝑏 = 1797,47 𝑘𝑝/𝑐𝑚2
Όπου fαρπ.=3 : για αρπάγη ακαριαίας πεδήσεως με κυλίνδρους
lκ =120 cm : απόσταση στηριγμάτων οδηγών για οδηγό (75 × 90 × 16)
(Σελίδα 161)
Wψ=11,40 cm3
: ροπή ακαμψίας οδηγού για υλικό RF90
(Πίνακας 5.4,Σελίδα 157)
-Καταπόνηση οδηγών σε λυγισμό
Η κατακόρυφη δύναμη που δρα πάνω στους οδηγούς λαμβάνεται και αυτή στη
δυσμενέστερη φόρτιση. Δηλαδή κατά την λειτουργία της συσκευής αρπάγης οπότε :
𝛲𝜅 = 𝑓𝛼𝜌𝜋. × (
𝛲𝜔𝜑 + 𝛲𝜎 + 𝛲𝜃 + 𝛲𝜃.𝜃
2⁄ ) = 3 × (600 + 158 + 452 + 50
2⁄ )
→ 𝛲𝜅 = 1890 kp
Όπου 2 : είναι ο συντελεστής καταμερισμού της φόρτισης στα δύο πλαϊνά του σασί
Άρα μπορούμε να υπολογίσουμε την τάση του λυγισμού που είναι :
𝜎 𝜅 =
𝛲𝜅 × 𝜔
𝛢⁄ = 1890 × 1,4
16,57⁄ → 𝜎 𝜅 = 159,69 𝑘𝑝/𝑐𝑚ˆ2
Όπου ω=1,4 : συντελεστής αύξησης των φορτίων κατά τον λυγισμό που βρίσκεται
(Πίνακας 5.8,Σελίδα 161)
Α=16,57 cm2
:επιφάνεια διατομής οδηγού (Πίνακας 5.8,Σελίδα 161)
-Έλεγχος αντοχής οδηγού
Η σύνθετη τάση υπολογίζεται από την παρακάτω σχέση :
𝜎 𝜈 = 0,9 × 𝜎 𝑏 + 𝜎 𝜅 = 0,9 × 1797,47 + 159,69 → 𝜎 𝜈 = 1777,41 𝑘𝑝/𝑐𝑚2
Άρα οι επιλεγμένοι οδηγοί αντέχουν διότι ισχύει η ανίσωση σν ≤ 1800 kp/cm2
=>1777,41 kp/cm2
≤ 1800 kp/cm2
.
ΤΕΧΝΙΚΗ ΠΕΡΙΓΡΑΦΗ ΥΔΡΑΥΛΙΚΟΥ ΑΝΕΛΚΥΣΤΗΡΑ
Γενικά
Σε πενταόροφη οικοδομή προβλέπεται η εγκατάσταση υδραυλικού ανελκυστήρα
για την εξυπηρέτηση της κατακόρυφης διακίνησης ατόμων. Η µελέτη του

12. 12
ανελκυστήρα έγινε µε βάση τους κανονισµούς του Ελληνικού Κράτους για
"Κατασκευή, εγκατάσταση και λειτουργία ηλεκτροκίνητων ανελκυστήρων" (ΦΕΚ
664/Β/9.9.88).
Περιγραφή του Ανελκυστήρα
Ο ανελκυστήρας θα είναι υδραυλικός µε τους αντίστοιχους µηχανισµούς κίνησης
και ελέγχου στον χώρο µηχανοστασίου και θα πληρεί τους παρακάτω γενικούς
κανόνες.
Οι πόρτες φρέατος θα είναι αυτόµατες, κεντρικού ανοίγµατος. Σε κάθε στάθµη θα
υπάρχει κοµβιοδόχος µε ένα κοµβίο κλήσης και µε φωτεινές ενδείξεις 1) χωριστή για
κατάληψη και λειτουργία του ανελκυστήρα και 2) χωριστή για κλήση του από την
συγκεκριµένη κοµβιοδόχο και αναµονή για την έλευση του θαλάµου.
Ο θάλαμος του ανελκυστήρα θα είναι διπλής μεταφοράς ατόμων εμβαδού 1,82 m 2
κατάλληλος για μεταφορά 8 ατόμων και για χρήση Α.Μ.Ε.Α. / 600 Kg και θα ζυγίζει
452 kg.Θα κατασκευαστεί από λαμαρίνα γαλβανιζέ, με διπλή αναδίπλωση στα
σημεία των ενώσεων για τον σχηματισμό ισχυρών νευρώσεων. Τα εσωτερικά
τοιχώματα του θαλάμου θα καλυφθούν με φύλλα φορμάικας. Η οροφή του θαλάμου
θα είναι ισχυρής κατασκευής ψευδοροφή και στην εσωτερική πλευρά καθώς και στα
πλαϊνά θα καλυφθεί από ‘’λαμαρίνα 1,5 mm’’. Η επένδυση των πλαϊνών θα έχει
υπόστρωμα ‘’ξύλο 3 mm’’.Ο φωτισμός του θαλάμου θα είναι έμμεσος με λαμπτήρες
τοποθετημένους σε τέτοια θέση που θα εξασφαλίζεται άνετος φωτισμός. Το δάπεδο
του θαλάμου θα είναι ισχυρής κατασκευής, κατάλληλο να δέχεται συγκεντρωμένο
φορτίο και θα αποτελείται από ‘’ξύλινο υπόστρωμα 20 mm’’,επιστρωμένο με
πλαστικό και επικαλυμμένο από ‘’μέταλλο 1 mm’’. Το μπροστινό μέρος του δαπέδου
θα καλυφθεί με προφίλ ανοξείδωτου χάλυβα. Μέσα στον θάλαμο θα τοποθετηθούν
μπουτονιέρα και πινακίδες οδηγιών βάσει νόμου.
Το έμβολο (110×5), που βρίσκεται στο εσωτερικό μέρος του κυλίνδρου
κατασκευάζεται από χαλυβδοσωλήνα (St52) χωρίς ραφή, με συνέπεια η επιφάνεια
του να είναι εντελώς λεία, για να εξασφαλίζεται η καλή λειτουργία των
στεγανοποιητικών στοιχείων και των στοιχείων έδρασης.
Η τροχαλίες χρησιμοποιούνται για την κίνηση των συρματόσχοινων στην περίπτωση
της έμμεσης ανάρτησης. Είναι κατασκευασμένες από χυτοσίδηρο και φέρουν
ενισχυμένες νευρώσεις. Για να υπάρχει ομαλή λειτουργία, όλα τα κανάλια είναι
απόλυτα όμοια μεταξύ τους.
Έχουμε 4 χαλύβδινα συρματόσχοινα βάρους 30 kg και διαμέτρου 10 mm που
χρησιμοποιούνται για την κίνηση του θαλάμου. Κατασκευάζονται από χαλύβδινα
συρματίδια (κλώνους) που περιελίσσονται γύρω από ψίχα κάνναβης (πυρήνας
σχοινιού).
Η αντλία που χρησιμοποιείται είναι κοχλιωτή, χαμηλών παλμών και θορύβου.
Λειτουργεί μέσα στο λάδι και συνδέεται σταθερά με τον κινητήρα με φλάτζα ενώ η
κίνηση μεταδίδεται σ’ αυτήν με την σύνδεση των αξόνων τους μέσω σφηνών. Είναι
παροχής 203 lt/min, pump size 140-43, maximum pressure 80 bar, motor size
132.36.

13. 13
Ο ηλεκτροκινητήρας της μονάδας ισχύος του ανελκυστήρα είναι ασύγχρονος
τριφασικός βραχυκυκλωμένου δρομέα τάσης 400V και ελάχιστης ισχύς 10,93 kW.
Η ύπαρξη των οδηγών ζυγών έχει σκοπό την οδήγηση του θαλάμου σε κατακόρυφη
διεύθυνση. Οι οδηγοί κατασκευάζονται από χάλυβα σε ευθύγραμμα τμήματα μήκους 5
m και διατομής σχήματος T. Οι οδηγοί, οι σύνδεσμοι και τα στηρίγματά τους
παρουσιάζουν αντοχή στις δυνάμεις που ασκούνται πάνω τους προκειμένου να
εξασφαλίζεται η ασφαλής και αξιόπιστη λειτουργία του ανελκυστήρα. Στερεώνονται με
στηρίγματα επάνω στην τοιχοποιία του φρεατίου. Η αντοχή των οδηγών και των
στηριγμάτων είναι τέτοια ώστε να καλύπτει τις δυνάμεις, οι οποίες αναπτύσσονται
κατά τη λειτουργία της αρπάγης. Επίσης αντέχουν και την κάμψη που αναπτύσσεται
από μια έκκεντρη φόρτιση του θαλάμου.
ΟΙ ΜΕΛΕΤΗΤΕΣ
Γκάγκος Γεώργιος
Δρουσιώτης Χριστόφορος
Ζέρβας Φίλιππος
Καλογιάννη Μαρία

14. 14