SEKOLAH BETON

i
LAPORAN TUGAS BESAR
STRUKTUR BANGUNAN BETON
SP-1217
DESAIN STRUKTUR SEKOLAH BETON BERTULANG
Disusun sebagai salah satu syarat kelulusan mata kuliah
SP-1217 Struktur Bangunan Beton
Dosen Pengampu:
Basyaruddin, S.T., M.T., M.Sc
Asisten Dosen :
Disusun Oleh:
Andhika Fajar Septiawan 07151005
Indra Setiawan 07151019
Kurniani 07151021
Muhammad Miftahul Huda 07151025
Muhammad Reza Permana 07151025
PROGRAM STUDI TEKNIK SIPIL
JURUSAN TEKNIK SIPIL DAN PERENCANAAN
INSTITUT TEKNOLOGI KALIMANTAN
2017

i
LAPORAN TUGAS BESAR
SP-1217
Disusun sebagai salah satu syarat kelulusan mata kuliah
SP-1217 Struktur Bangunan Beton
Dosen Pengampu:
Asisten Dosen :
Disusun Oleh:
Kurniani 07151021
PROGRAM STUDI TEKNIK SIPIL
JURUSAN TEKNIK SIPIL DAN PERENCANAAN
INSTITUT TEKNOLOGI KALIMANTAN
2017

ii
LEMBAR PENGESAHAN
TUGAS BESAR
SP-1217
Disusun sebagai salah satu syarat kelulusan mata kuliah SP-1217
Struktur Bangunan Beton
Program Studi Teknik Sipil Institut Teknologi Kalimantan
Disusun Oleh:
Kurniani 07151021
Telah Disetujui dan Disahkan oleh:
Balikpapan, 19 Desember 2017
Dosen Pengampu
NIP/NIPH : 100115037
Dosen Asistensi
NIP/NIPH : 100115037

iii
KATA PENGANTAR
Puji syukur kehadirat Tuhan Yang Maha Esa yang selalu melimpahkan
rahmat dan karunia-Nya sehingga penulis dapat menyelesaikan tugas Struktur
Bangunan Beton ini dengan lancar. Penulisan ini ditujukan untuk memenuhi tugas
besar pada mata kuliah Struktur Bangunan Beton dengan judul “Desain Sekolah
Beton Bertulang” dengan dosen pengampu oleh Bapak Basyaruddin, S.T., M.T.,
M.Sc.
Penulis menyadari karya tulis ini tidak akan selesai tanpa bantuan dari
berbagai pihak. Oleh karena itu pada kesempatan ini penulis ingin mengucapkan
terima kasih kepada
1. Bapak Basyaruddin, S.T., M.T., M.Sc selaku dosen mata kuliah Struktur
Bangunan Beton sekaligus selaku asistensi dosen.
2. Orang Tua penulis yang selalu memeberikan perhatian, motivasi dan
bimbingan moral kepada penulis
3. Teman-teman Teknik Sipil 2015 atas sharing ilmu yang sering dilakukan
Penulis menyadari karya tulis ini tidak luput dari bebagai kekurangan, untuk
itu penulis mengharapkan kritik dan saran yang membangun untuk kesempurnaan
dan perbaikan perencanaan selanjutnya.
Hormat kami,
Penulis

iv
DAFTAR ISI
LEMBAR PENGESAHAN ................................................................................. II
KATA PENGANTAR.........................................................................................III
DAFTAR ISI........................................................................................................IV
DAFTAR GAMBAR...........................................................................................VI
DAFTAR TABEL ...............................................................................................IX
BAB I PENDAHULUAN.................................................................................... 11
1.1 GAMBARAN UMUM DESAIN BANGUNAN ...................................................... 11
1.2 DENAH BANGUNAN ...................................................................................... 11
1.3 MUTU MATERIAL ......................................................................................... 13
1.4 BAGIAN STRUKTUR YANG DIDESAIN ............................................................ 13
1.5 ACUAN PERATURAN DAN SOFTWARE ........................................................... 14
BAB II KRITERIA DESAIN............................................................................. 16
2.1 PERANCANGAN AWAL (PRELIMINARY DESIGN) ........................................... 16
2.1.1 Preliminary Design Balok .................................................................... 16
2.1.2 Preliminary Design Pelat ..................................................................... 24
2.1.3 Preliminary Design Kolom................................................................... 30
2.2 PROSES DESAIN ............................................................................................ 43
2.3 PEMBEBANAN ............................................................................................... 44
2.3.1 Kombinasi Pembebanan ....................................................................... 44
2.3.2 Beban Gempa........................................................................................ 45
2.4 KUAT RENCANA ........................................................................................... 54
BAB III PERMODELAN DAN PEMBEBANAN STRUKTUR..................... 56
3.1 PERMODELAN STRUKTUR ............................................................................ 56
3.1.1 Kerangka Model ................................................................................... 56
3.1.2 Pemasangan Kolom, Balok, dan Pelat ................................................. 62
3.2 PEMBERIAN BEBAN PADA STRUKTUR .......................................................... 72
BAB 4 ANALISA STRUKTUR ......................................................................... 87
4.1 BALOK.......................................................................................................... 87
4.2 PELAT........................................................................................................... 89
4.3 KOLOM ......................................................................................................... 91
BAB 5 DESAIN PENULANGAN DAN PENGECEKAN LENDUTAN........ 98
5.1 PENDAHULUAN............................................................................................. 98
5.2 DESAIN PENULANGAN BALOK...................................................................... 98
5.2.1 Desain Tulangan Lentur Balok............................................................. 99
5.2.2 Desain Tulangan Geser Balok............................................................ 102
5.3 DESAIN PENULANGAN KOLOM ................................................................... 106

v
5.3.1 Desain Tulangan Lentur Kolom ......................................................... 106
5.2.2 Desain Tulangan Geser Kolom........................................................... 109
5.4 DESAIN PENULANGAN PELAT..................................................................... 113
5.4.1 Desain Tulangan Pelat Arah X........................................................... 113
5.4.2 Desain Tulangan Pelat Arah Y......................................................... 123
BAB 6 KESIMPULAN DAN SARAN............................................................. 135
6.1 KESIMPULAN .............................................................................................. 135
5.2 SARAN........................................................................................................ 135
DAFTAR PUSTAKA........................................................................................ 137

vi
DAFTAR GAMBAR
Gambar 1.1 Denah Bangunan Sekolah Lantai 1 ...................................................2
Gambar 2.1 Denah Pembalokan Lantai 1 ............................................................11
Gambar 2.4 Distribusi Pelat pada Lantai 1 ..........................................................18
Gambar 2.7 Denah Kolom pada Lantai 1 .............................................................30
Gambar 2.10 Flowchart Tahap Proses Desain .....................................................33
Gambar 2.11 Peta Zonasi Gempa Indonesia untuk Menentukan Ss ....................37
Gambar 2.12 Peta Zonasi Gempa Indonesia untuk Menentukan S1 ....................38
Gambar 2.13 Spektrum Respons Desain dari Hasil Perhitungan .........................42
Gambar 2.14 Spektrum Respons Desain Puskim PU ..........................................43
Gambar 3.1 Pemilihan New Model pada SAP 2000 V15 ....................................45
Gambar 3.2 Define Grid System Data .................................................................46
Gambar 3.3 Tampilan Menu Define pada SAP 2000 V15 ...................................46
Gambar 3.4 Spesifikasi Concrete Beam ...............................................................47
Gambar 3.5 Spesifikasi Concrete Column ...........................................................48
Gambar 3.6 Spesifikasi Concrete Slab .................................................................49
Gambar 3.7 Spesifikasi Rebar Longitudinal ........................................................50
Gambar 3.8 Spesifikasi Rebar Stirrups ................................................................51
Gambar 3.9 Tampilan Frame Section pada SAP 2000 V15 .................................51

vii
Gambar 3.10 Section Properties Balok Memanjang ............................................52
Gambar 3.11 Concrete Reinforcement Balok Memanjang ..................................52
Gambar 3.12 Section Properties Balok Melintang ..............................................53
Gambar 3.13 Concrete Reinforcement Balok Melintang .....................................53
Gambar 3.14 Section Properties Untuk Kolom L1 Ujung ...................................54
Gambar 3.15 Section Properties Untuk Kolom L1 Tepi .....................................54
Gambar 3.16 Section Properties Untuk Kolom L1 Interior .................................55
Gambar 3.23 Concrete Reinforcement yang digunakan pada Kolom L1, L2, L3 58
Gambar 3.24 Pilihan Section Properties ..............................................................59
Gambar 3.25 Tampilan Shell Section Pelat Lantai 1 ............................................59
Gambar 3.28 Menu Define ...................................................................................62
Gambar 3.29 Define Load Pattern .......................................................................62
Gambar 3.30 Define Load Cases .........................................................................63
Gambar 3.31 Load Case Data Gempa X ..............................................................63
Gambar 3.32 Define Load Combination ..............................................................64
Gambar 3.33 Menu Define Load Combination ....................................................65
Gambar 3.34 Load Combination Data .................................................................66
Gambar 3.35 Kombinasi pembebanan envelope ..................................................67
Gambar 3.36 Hasil Distribusi beban mati pada lantai 1 .......................................72

viii
Gambar 3.39 Hasil Distribusi beban hidup pada lantai 1 .....................................74
Gambar 3.42 Hasil deformasi SAP 2000 V15 .....................................................75
Gambar 3.43 Hasil Run pada SAP 2000 V15……………………………………76
Gambar 4.1 Tampilan Penampang Melintang Jarak 0 dan 4m ............................77
Gambar 4.2 Tampilan Penampang Melintang Jarak 11m ....................................78
Gambar 4.3 Tampilan Penampang Melintang Jarak 17m ....................................78
Gambar 4.4 Tampilan Penampang Melintang Jarak 23 dan 30m ........................79
Gambar 4.4 Tampilan Momen Pada Pelat Lantai 1 .............................................79
Gambar 4.7 Kolom pada titik 0m dan 5m ............................................................81
Gambar 4.8 Kolom pada titik 11m .......................................................................81
Gambar 4.9 Kolom pada titik 16m .......................................................................82
Gambar 4.10 Kolom pada titik 21m .....................................................................82
Gambar 4.11 Kolom pada titik 27m dan 32m ......................................................82
Gambar 4.12 Deformasi yang Terjadi Akibat Beban Hidup (Live Load) ............83
Gambar 4.13 Deformasi yang Terjadi Akibat Beban Mati (Dead Load) ............83
Gambar 4.14 Deformasi yang Terjadi Akibat Beban SIDL .................................84
Gambar 4.15 Deformasi yang Terjadi Akibat Beban Gempa Arah X .................84
Gambar 4.16 Deformasi yang Terjadi Akibat Beban Gempa Arah Y .................85
Gambar 4.17 Gaya Dalam Momen yang Terjadi Pada Jarak 0m dan 5m ............85
Gambar 4.18 Gaya Dalam Momen yang Terjadi Pada Jarak 11m .......................86
Gambar 4.21 Gaya Dalam Momen yang Terjadi Pada Jarak 27m dan 32m ........87

ix
DAFTAR TABEL
Tabel 1.1 Jenis pembalokan .................................................................................4
Tabel 1.2 Jenis kolom ..........................................................................................4
Tabel 1.3 jenis pelat .............................................................................................4
Tabel 2.1 Rekapitulasi Dimensi Balok ................................................................13
Tabel 2.2 Rekapitulasi Tebal Pelat pada Lantai 1 ................................................16
Tabel 2.5 Kolom induk lantai 3 ............................................................................20
Tabel 2.6 Kolom tepi lantai 3 ...............................................................................21
Tabel 2.7 Kolom ujung lantai 3 ............................................................................22
Tabel 2.8 Kolom Induk lantai 2 ...........................................................................23
Tabel 2.9 Kolom tepi lantai 2 ...............................................................................24
Tabel 2.10 Kolom ujung lantai 2 ..........................................................................25
Tabel 2.11 Kolom induk lantai 1 ..........................................................................26
Tabel 2.12 Kolom tepi lantai 1 .............................................................................27
Tabel 2.13 Kolom ujung lantai 1 ..........................................................................28
Tabel 2.14 Rekapitulasi dimensi kolom pada Lantai 3 ........................................29
Tabel 2.15 Rekapitulasi dimensi kolom pada Lantai 2 ........................................29
Tabel 2.16 Rekapitulasi dimensi kolom pada Lantai 1.........................................30
Tabel 2.17 Kategori risiko bangunan gedung dan non gedung unttuk beban gempa
...............................................................................................................................35
Tabel 2.18 Faktor keutamaan gempa ...................................................................36
Tabel 2.19 Koefisien situs, Fa ..............................................................................38
Tabel 2.20 Koefisien situs, Fv .............................................................................39
Tabel 2.21 Nilai parameter gempa hasil manual dan website Puskim .................41
Tabel 2.22 Hasil Perhitungan Manual Spectrum Banten .....................................42
Tabel 3.1 Distribusi pembebanan pada pelat lantai 1 ..........................................69
Tabel 3.2 Distribusi Pembebanan pelat pada lantai 2 ..........................................70

x
Tabel 3.3 Distribusi Pembebanan pelat pada lantai 3 ..........................................71
abel 5.1 Kesimpulan Analisis Gaya Dalam Pada Bentang 4m Lantai 1 ..............89
Tabel 5.2 Rekapan Hasil Penulangan Longitudinal Bentang Memanjang ..........95
Tabel 5.3 Rekapan Hasil Penulangan Longitudinal Bentang Melintang .............96
Tabel 5.4 Kesimpulan Analisis Gaya Dalam Pada Kolom Interior Lantai 1 .......96
Tabel 5.5 Rekapan Tulangan Longitudinal dan Tulangan Geser yang digunakan
............................................................................................................................. 103
Tabel 5.6 Rekapan Hasil Penulangan Longitudinal pelat arah x ....................... 124
Tabel 5.7 Rekapan Hasil Penulangan Longitudinal pelat arah y ....................... 125

11
BAB I
PENDAHULUAN
1.1 Gambaran Umum Desain Bangunan
Sekolah sebagai unit pelaksana pendidikan formal, memerlukan layanan
pendidikan yang beragam. Faktor sarana dan prasarana pendidikan merupakan
suatu hal yang harus kita perhatikan dan upayakan kelengkapannya sesuai dengan
tingkat kelayakannya. Gedung sekolah merupakan salah satu faktor yang
keberadaannya sangat penting sehingga mempengaruhi kelancaran, kenyamanan,
keamanan, serta menjadi penentu dalam keberhasilan proses belajar mengajar.
Melihat kondisi tersebut, maka sarana gedung sekolah harus memenuhi standar
kelayakannya sehingga tidak menimbulkan masalah seperti gedung sekolah yang
kapasitasnya tidak mencukupi dan fasilitas pendukung yang kurang.
Melihat dari permasalahan diatas maka penyusun mencoba untuk
merencanakan gedung sekolah, strukturnya didesain dengan menggunakan sistem
konstruksi beton bertulang. Struktur yang direncanakan terdiri dari 3 lantai dengan
tinggi masing-masing kolom tiap lantai 5 m, 4 m, dan 4 m. Struktur tersebut
memiliki total panjang 32 m dan lebar 30 m.
Berdasarkan pertimbangan yang telah dikemukakan di atas, maka pada Tugas
Besar Struktur Bangunan Beton ini direncanakan gedung sekolah 3 lantai. Gedung
sekolah yang direncanakan berlokasi di Provinsi Banten dengan menggunakan
system konstruksi beton bertulang yang direncanakan untuk menahan beban mati
(dead load), beban hidup (live load) dan beban gempa (earthquake).
1.2 Denah Bangunan
Denah merupakan rencana pada suatu bangunan yang digambarkan pada
gambar kerja. Dimana dalam denah kita dapat mengetahui tata letak ruang, beserta
lebar dari ruang yang dapat dilihat dari denah tersebut. Denah dalam bangunan
perlu disajikan secara terperinci dalam gambar maupun struktur guna memudahkan
pekerjaan di lapangan. Untuk perencanaan bangunan sekolah di Banten ini
memiliki denah sebagai berikut :

12
Gambar 1.1 Denah Bangunan Sekolah Lantai 1

13
1.3 Mutu Material
Material yang digunakan dalam desain dan pembangunan struktur ini adalah
mateial dari beton bertulang dengan mutu sebagai berikut:
a) Beton (fc’): - Balok = 20.75 MPa
- Kolom = 24.9 MPa
- Pelat = 16.6 MPa
b) Tulangan (fy): - Longitudinal = 400 MPa
- Sengkang/Transversal = 240 MPa
1.4 Bagian Struktur yang Didesain
Adapun bagian struktur bangunan sekolah yang didesain adalah sebagai
berikut:

14
a. Elemen balok
Balok dikenal sebagai elemen lentur yang dominan memikul gaya berupa
momen lentur dan juga gaya geser. Pada perencanaan ini terdapat balok
dengan bentang sebagai berikut
Tabel 1.1 Jenis Pembalokan
Jenis Balok Panjang Bentang (m)
B1 4
B2 5
B3 6
B4 7
b. Elemen kolom
Kolom merupakan batang tekan vertikal dari rangka struktur yang
memikul beban dari balok dan pelat dan meneruskan beban seluruh
bangunan ke pondasi. Pada perencanaan kolom bangunan ini memiliki
panjang bentang sebagai berikut:
Tabel 1.2 Jenis kolom
c. Elemen pelat
Desain pelat merupakan pelat beton bertulang dengan bidang yang arahnya
horizontal, dan beban yang tegak lurus dengan struktur.
Tabel 1.3 jenis pelat
1.5 Acuan Peraturan dan Software
Adapun acuran peraturan dan software yang digunakan dalam perencanaan
gedung sekolah adalah:
Interior Eksterior
Ujung Tepi
K3 K1 K2
Jenis Pelat Panjang x Lebar (m)
P1 7 x 6
P2 6 x 6
P3 5 x 6
P4 7 x 5
P5 4 x 5

15
a. SNI 03-2847-2013 sebagai pedoman persyaratan bangunan beton
bertulang
b. Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Gedung Tahun 1983
c. AutoCad 2010, merupakan software yang digunakan dalam menggambar
desain bangunan
d. SAP 2000 V15, merupakan software yang digunakan dalam mendesain
struktur bangunan dan melakukan perhitungan gaya gaya dan momen yang
terjadi dalam suatu struktur
e. Microsoft Excel, merupakan program komputer yang digunakan dalam
pengolahan angka (aritmatika) dan proses kalkulasi
f. Microsoft Word merupakan program penulisan kalimat yang membantu
dalam penyusunan kata dan penyusunan laporan.

16
BAB II
KRITERIA DESAIN
2.1 Perancangan Awal (Preliminary Design)
Suatu bangunan beton bertulang dengan data – data sebagai berikut:
a. Tipe Bangunan: Gedung Sekolah
b. Letak Bangunan: Banten
c. Wilayah Gempa: 4
d. Tinggi Bangunan: 13 m
e. Lebar Bangunan: 30 m
f. Panjang Bangunan: 32 m
g. Mutu Beton (f’c): Balok = 20.75 MPa, Kolom = 24.9 MPa, Pelat = 16.6
MPa
h. Mutu Baja (fy): longitudinal = fy 400 MPa, sengkang = fy 240 MPa
2.1.1 Preliminary Design Balok
Tebal minimum balok non-prategang dapat dilihat pada table 9.5(a) pada SNI
03-2847-2013.Tabel ini dapat digunakan apabila lendutan tidak diperhitungkan.
Nilai pada tabel tersebut berlaku apabila digunakanlangsung untuk komponen
struktur beton normal dan tulangan dengan mutu 420 MPa.
 Hmin = Sesuai nilai pada tabel (digunakan apabila fy=420 MPa)
 Hmin = Dikalikan (0.4+
𝑓𝑦
700
) (digunakan untuk fy selain 420 MPa)
 Hmin = Dikalikan (1.65-0.003wc) (digunakan untuk wc 1440 kg/m3
-
1840 kg/m3
)
Sehingga persamaan yang memenuhi syarat ialah Hmin dikalikan
dengan (0.4+
𝑓𝑦
700
) .
1. Balok induk melintang B1 (L= 400 cm) satu ujung menerus
Hmin =
𝐿
18,5
(0.4+
𝑓𝑦
700
)

17
=
400
18,5
(0.4+
400
700
)
= 21,6 (0,971)
= 20,98 (Pakai 25 cm)
B =
2
3
x hmin
=
2
3
x 25
= 16,6 (pakai 20 cm)
Direncanakan dimensi balok induk melintang B1 (L=400 cm) adalah 20/25
Hmin =
𝐿
18,5
(0.4+
𝑓𝑦
700
)
=
700
18,5
(0.4+
400
700
)
= 37,83 (0,971)
= 36,75 (Pakai 40 cm)
B =
2
3
x hmin
=
2
3
x 40
= 26,6 (pakai 30 cm)
3. Balok anak melintang B4 (L= 700 cm) dua ujung menerus
Hmin =
𝐿
21
(0.4+
𝑓𝑦
700
)
=
700
21
(0.4+
400
700
)
= 33,33 (0,971)
= 32,36 (Pakai 35 cm)

18
B =
2
3
x hmin
=
2
3
x 35
= 23,3 (pakai 25 cm)
Direncanakan dimensi balok anak melintang B2b (L=700 cm) adalah 25/35
4. Balok induk melintang B3 (L= 600 cm) tertumpu sederhana
Hmin =
𝐿
16
(0.4+
𝑓𝑦
700
)
=
600
16
(0.4+
400
700
)
= 37,5 (0,971)
= 36,41 (Pakai 40 cm)
B =
2
3
x hmin
=
2
3
x 40
= 26,6 (pakai 30 cm)
5. Balok anak melintang B3 (L= 600 cm) dua ujung menerus
Hmin =
𝐿
21
(0.4+
𝑓𝑦
700
)
=
600
21
(0.4+
400
700
)
= 28,57 (0,971)
= 27,74 (Pakai 30 cm)
B =
2
3
x hmin
=
2
3
x 30
= 20 (pakai 20 cm)
Direncanakan dimensi balok anak melintang B3 (L=600 cm) adalah 20/30

19
Hmin =
𝐿
18,5
(0.4+
𝑓𝑦
700
)
=
600
18,5
(0.4+
400
700
)
= 32,43 (0,971)
= 31,49 (Pakai 35 cm)
B =
2
3
x hmin
=
2
3
x 35
= 23,3 (pakai 25 cm)
7. Balok induk memanjang B2 (L= 500 cm) satu ujung menerus
Hmin =
𝐿
18,5
(0.4+
𝑓𝑦
700
)
=
500
18,5
(0.4+
400
700
)
= 27,02 (0,971)
= 26,24 (Pakai 30 cm)
B =
2
3
x hmin
=
2
3
x 30
= 20 (pakai 20 cm)
Direncanakan dimensi balok induk memanjang B2 (L=500 cm) adalah 20/30
8. Balok induk memanjang B3 (L= 600 cm) satu ujung menerus
Hmin =
𝐿
18,5
(0.4+
𝑓𝑦
700
)
=
600
18,5
(0.4+
400
700
)
= 32,43 (0,971)
= 31,49 (Pakai 35 cm)

20
B =
2
3
x hmin
=
2
3
x 35
= 23,3 (pakai 25 cm)
Direncanakan dimensi balok induk memanjang B3 (L=600 cm) adalah 25/35
9. Balok induk memanjang B2( L= 500 cm) satu ujung menerus
Hmin =
𝐿
18,5
(0.4+
𝑓𝑦
700
)
=
500
18,5
(0.4+
400
700
)
= 27,02 (0,971)
= 26,24 (Pakai 30 cm)
B =
2
3
x hmin
=
2
3
x 30
= 20 (pakai 20 cm)
Direncanakan dimensi balok induk memanjang A3a (L=500 cm) adalah 20/30
10. Balok anak memanjang B2 (L= 500 cm) dua ujung menerus
Hmin =
𝐿
21
(0.4+
𝑓𝑦
700
)
=
500
21
(0.4+
400
700
)
= 23,80 (0,971)
= 23,11 (Pakai 25 cm)
B =
2
3
x hmin
=
2
3
x 25
= 16,6 (pakai 20 cm)
Direncanakan dimensi balok anak memanjang A3b (L=500 cm) adalah 20/25

21
Berikut ini merupakan denah pembalokan pada lantai 1, lantai 2, lantai 3 sesuai
dengan penjelasan yang telah dibahas pada 2.1.1 sebagai berikut :
Gambar 2.1 Denah Pembalokan Lantai 1

22

23
Tabel 2.1 Rekapitulasi Dimensi Balok
Nama
Panjang
Bentang(L)(cm)
Dimensi Balok(cm)
B1 400 20/25
B4 700 30/40
B4 anak 700 25/35
B3a 600 30/40
B3b 600 20/30
B3c 600 25/35
B2 500 20/30
B3 600 25/35
B3 600 20/30
B2 500 20/30
B2 anak 500 20/25

24
2.1.2 Preliminary Design Pelat
Perhitungan pelat dengan balok yang membentang diantara tumpuan pada
semua sisinya dihitung berdasarkan SNI 03-2847-2013 pasal 9.5.3.3 sebagai
berikut:
a. Untuk αm ≤ 0,2
b. Untuk 0.2 ≤ αm ≤ 2, maka
ℎ =
ln ( 0,8 +
𝑓𝑦
1400
)
36 + 5β(αfm − 0,2)
dan tidak boleh kurang dari 120 mm
c. Untuk αm > 2, maka
ℎ =
ln ( 0,8 +
𝑓𝑦
1400
)
36 + 9β
dan tidak boleh kurang dari 90 mm
Keterangan:
Ln = Panjang bentang yang diukur dari muka ke tumpuan
Sn = Lebar bentang bersih
Fy = Tegangan leleh baja
β = Rasio bentang bersih dalam arah memanjang terhadap arah
memendek dari pelat 2 arah
αm = nilai rata – rata α untuk semua balok pada tepi – tepi dari suatu
panel
Harga αm didapat dari:
α =
Ebalok x Ibalok
Eplat x Iplat
β =
Ln
Sn
Dimana:
I balok =
1
12
x k x b x h³ ; dan I pelat = bs x (t3
/12)

25
 Balok Tengah
Nilai Be diambil terkecil dari:
1. Be = bw + 2(hw – hf)
2. Be = bw + 8hf
3. Be = jarak pusat ke pusat balok
 Balok Tepi
Nilai Be diambil yang terkecil dari:
1. Be = bw +
𝐿
12
2. Be = bw + 16hf
 Perencanaan pelat lantai dan pelat atap:
1. Mutu beton (fc’) = k-250
2. Mutu baja (fy) = fy-400
Untuk perencanaan tebal pelat diambil dari pelat dengan dimensi terluas
Ln = 3500 mm − (
300
2
+
300
2
) = 3200 mm
Ls = 3000 mm − (
250
2
+
250
2
) = 2750 mm
β =
Ln
Sn
→ β =
3200
2750
= 1,16 < 2 (pelat 2 arah)
a. Arah X diketahui:
 Lebar bentang = 3500mm
 Panjang bentang = 3000mm
 Balok : b = 300 mm ; h = 400mm
 Tebal rencana pelat adalah 120 mm,
Ln = 3500 mm − (
300
2
+
300
2
) = 3200 mm
Ls = 3000 mm − (
250
2
+
250
2
) = 2750 mm
β =
Ln
Sn
→ β =
3200
2750
= 1,16 < 2 (pelat 2 arah)
I balok = bw x
ℎ𝑤3
12

26
= 300 x
4003
12
= 16 x 108
mm4
I pelat = bp x
𝑡3
12
= 300 x
1203
12
= 432 x 106
mm4
α =
I balok
I pelat
=
16 𝑥 108
504 𝑥 106
= 3,17
b. Arah X diketahui:
 Panjang bentang = 3500mm
 Lebar bentang = 3000mm
 Balok : b = 300mm ; h = 400mm
 Tebal rencana pelat adalah 120 mm,
I balok = bw x
ℎ𝑤3
12
= 250 x
3503
12
= 893229167 mm4
I pelat = bp x
𝑡3
12
= 3000 x
1203
12
= 432 x 106
mm4
α =
I balok
I pelat
=
16 𝑥 108
504 𝑥 106
= 2,07
αm =
1
4
(3,17+ 2,07+ 3,17 + 2,07) = 2,62
𝛼𝑚 > 2, maka ketebalan minimum pelat:
hmin =
ln ( 0,8+
𝑓𝑦
1400
)
36+9β

27
=
3200 (0,8+
400
1400
)
36+9x1,16
= 74,8 mm → 7,5 cm
Karena 𝛼𝑚 > 2 dan pelat tidak boleh kurang dari 90 mm, jadi pelat yang
digunakan adalah 90 mm atau 9 cm
Berdasarkan perhitungan pelat, didapatkan data yang ditujukan pada tabel
berikut:
Tabel 2.2 Rekapitulasi Tebal Pelat pada Lantai 1
No Jenis Pelat Tebal Pelat (cm)
1. P1 9
2. P2 9
3. P3 9
4. P4 9
5. P5 12
1. P1 9
2. P2 9
3. P3 9
4. P4 9
5. P5 12

28
1. P1 9
2. P2 9
3. P3 9
4. P4 9
5. P5 12
Berikut ini merupakan distribusi pelat pada lantai 1, lantai 2, lantai 3 sesuai
500.00
600.00
500.00
500.00
600.00
700.00 600.00 600.00 700.00400.00
500.00
Gambar 2.4 Distribusi Pelat pada Lantai 1

29
500.00
600.00
500.00
500.00
600.00
700.00 600.00 600.00 700.00400.00
500.00
500.00
600.00
500.00
500.00
600.00
700.00 600.00 600.00 700.00400.00
500.00

30
2.1.3 Preliminary Design Kolom
Perencanaan kolom yang mengalami pembebanan terbagi menjadi tiga yaitu kolom
inti, kolom tepi, dan kolom ujung.
 Tebal pelat = 140 mm
 Tinggi tiap tingkat = 1. Lantai 1 = 5 m
2. Lantai 2 = 4 m
3. Lantai 3 = 4 m
Berdasarkan PPIURG tahun 1987, dengan menggunakan cara tributy area maka
didapatkan pembebanan seperti ini:
1. Kolom lantai 3
a. Kolom Induk
Perencanaan kolom yang mengalami pembebanan adalah kolom yang
memikul Bentang sebesar 500 cm x 650 cm.
Tabel 2.5 Kolom induk lantai 3
Beban Mati(DL) Berat sendiri (kg) B (m) L (m) t (m) Berat (kg)
Pelat lantai atap 2400 6.5 5 0.12 9360
Balok induk memanjang 2400 0.25 5 0.35 1050
Balok induk melintang kiri 2400 0.2 3 0.3 432
Balok induk melintang kanan 2400 0.25 3.5 0.35 735
Penutup lantai atap 24 6.5 5 0.1 78
Berat Total 11655
a) Beban hidup(LL)
Berdasarkan PPIURG tahun 1983 koefisien reduksi untuk beban hidup
struktur gedung sekolah adalah 0.9.
1.Beban hidup pelat atap = 100 kg/m2
x 6.5 m x 5 m x 0.9 = 2925 kg
2.Beban hidup air hujan = 20 kg/m2
x 6.5 m x 5 m = 650 kg
Total beban hidup (LL) = 2925 kg + 650 kg = 3575 kg
b) Berat total atap (W1)
W1 = 1.2 DL + 1.6 LL
= 1.2(11655) + 1.6(3575)
= 19706 kg
Asumsi b = h, maka :

31
b x h = b x b
𝑝 = 0,1 𝐴𝑔 𝐹𝑐′
𝑝 = 0,1 ℎ2
𝐹𝑐′
ℎ = √
𝑝
0,1 𝑓𝑐′
ℎ = √
19706
0,1 249
b = 28.13193243= 30 cm
Jadi,dimensi kolom induk K3 yang digunakan 30/30 cm.
b. Kolom tepi
Tabel 2.6 Kolom tepi lantai 3
Pelat lantai atap 2400 5 3.5 0.12 5040
Balok induk melintang 2400 0.25 3.5 0.35 735
Penutup lantai atap 24 5 3.5 0.1 42
Berat Total 6867
a) Beban hidup(LL)
x 3.5 m x 5 m x 0.9 = 1575 kg
x 3.5 m x 5 m = 350 kg
W1 = 1.2 DL + 1.6 LL
= 1.2(6867) + 1.6(1925)

32
= 11320.4 kg
b x h = b x b
𝑝 = 0,1 𝐴𝑔 𝐹𝑐′
𝑝 = 0,1 ℎ2
𝐹𝑐′
ℎ = √
𝑝
0,1 𝑓𝑐′
ℎ = √
11320.4
0,1 249
b = 21.32216073= 25 cm
Jadi,dimensi kolom tepi K3 yang digunakan 25/25 cm.
a. Kolom ujung
memikul Bentang sebesar 250 cm x 350 c
Tabel 2.7 Kolom ujung lantai 3
Pelat lantai atap 2400 2.5 3.5 0.12 2520
Balok induk memanjang 2400 0.2 2.5 0.3 360
Penutup lantai atap 24 2.5 3.5 0.1 21
Berat Total 3909
a) Beban hidup(LL)
1. Beban hidup pelat atap = 100 kg/m2
x 3.5 m x 3 m x 0.9 = 787.5 kg
2. Beban hidup air hujan = 20 kg/m2
x 3.5 m x 2.5 m = 175kg
Total beban hidup (LL) = 787.5 kg + 175 kg = 962.5 kg

33
W1 = 1.2 DL + 1.6 LL
= 1.2(3909) + 1.6(962.5)
= 6230.8 kg
b x h = b x b
𝑝 = 0,1 𝐴𝑔 𝐹𝑐′
𝑝 = 0,1 ℎ2
𝐹𝑐′
ℎ = √
𝑝
0,1 𝑓𝑐′
ℎ = √
6230.8
0,1 249
b = 15.81875253 = 20 cm
Jadi, dimensi kolom ujung K3 yang digunakan 20/20 cm.
2. Kolom lantai 2
a. Kolom Induk
Tabel 2.8 Kolom Induk lantai 2
Berat Total 11655
a) Beban hidup(LL)
Berdasarkan PPIURG tahun 1983 koefisien reduksi untuk beban
hidup struktur gedung sekolah adalah 0.9.

34
x 6.5 m x 5 m x 0.9 = 2925
kg
x 6.5 m x 5 m = 650 kg
W1 = 1.2 DL + 1.6 LL+ berat lantai 3
= 1.2(11655) + 1.6(3575)
= 21578 kg + 19706 kg
= 39412 kg
b x h = b x b
𝑝 = 0,1 𝐴𝑔 𝐹𝑐′
𝑝 = 0,1 ℎ2
𝐹𝑐′
ℎ = √
𝑝
0,1 𝑓𝑐′
ℎ = √
39412
0,1 249
b = 39.78456038= 40 cm
Jadi, dimensi kolom induk K2 yang digunakan 45/45 cm
b. Kolom tepi
Berat Total 6867
a) Beban hidup(LL)

35
x 3.5 m x 5 m x 0.9 = 1575
kg
x 3.5 m x 5 m = 350 kg
W1 = 1.2 DL + 1.6 LL + beban lantai 3
= 1.2(6867) + 1.6(1925)
= 12328.4 kg + 11320.4 kg
= 22640.8 Kg
Asumsi b=h,maka :
b x h = b x b
𝑝 = 0,1 𝐴𝑔 𝐹𝑐′
𝑝 = 0,1 ℎ2
𝐹𝑐′
ℎ = √
𝑝
0,1 𝑓𝑐′
ℎ = √
22640.8
0,1 249
b = 30.15408888= 35 cm
Jadi, dimensi kolom tepi K2 yang digunakan 35/35 cm.
c. Kolom ujung

36
Berat Total 3909
a) Beban hidup(LL)
x 3.5 m x 3 m x 0.9 =
787.5 kg
x 3.5 m x 2.5 m = 175kg
W1 = 1.2 DL + 1.6 LL + berat lantai 3
= 1.2(3909) + 1.6(962.5)
= 6734.8 kg + 6230.8 kg
= 12461.6 kg
b x h = b x b
𝑝 = 0,1 𝐴𝑔 𝐹𝑐′
𝑝 = 0,1 ℎ2
𝐹𝑐′
ℎ = √
𝑝
0,1 𝑓𝑐′
ℎ = √
12461.6
0,1 249
b = 22.37109437= 25 cm
Jadi,dimensi kolom ujung K2 yang digunakan 25/25cm.
3. Kolom lantai 1
a. Kolom Induk
Tabel 2.11 Kolom induk lantai 1

37
Berat Total 11655
a) Beban hidup(LL)
a. Beban hidup pelat atap = 100 kg/m2
x 6.5 m x 5 m x 0.9 = 2925
kg
b. Beban hidup air hujan = 20 kg/m2
x 6.5 m x 5 m = 650 kg
W1 = 1.2 DL + 1.6 LL + berat beban lantai 2 dan 3
= 1.2(11655) + 1.6(3575)
= 21578 kg + 39412 kg
= 59118 kg
Asumsi b=h,maka :
b x h = b x b
𝑝 = 0,1 𝐴𝑔 𝐹𝑐′
𝑝 = 0,1 ℎ2
𝐹𝑐′
ℎ = √
𝑝
0,1 𝑓𝑐′
ℎ = √
59118
0,1 249
b = 48.72593629= 50 cm
Jadi,dimensi kolom induk K1 yang digunakan 50/50 cm.

38
b. Kolom tepi
Beban Mati(DL) Berat sendiri(kg) B (m) L (m) t (m) Berat (kg)
Berat Total 6867
a) Beban hidup(LL)
a. Beban hidup pelat atap = 100 kg/m2
x 3.5 m x 5 m x 0.9 = 1575
kg
b. Beban hidup air hujan = 20 kg/m2
x 3.5 m x 5 m = 350 kg
W1 = 1.2 DL + 1.6 LL + berat lantai 2 dan 3
= 1.2(6867) + 1.6(1925)
= 12328.4 kg +22640.8
= 33961.2 kg
b x h = b x b
𝑝 = 0,1 𝐴𝑔 𝐹𝑐′
𝑝 = 0,1 ℎ2
𝐹𝑐′
ℎ = √
𝑝
0,1 𝑓𝑐′

39
ℎ = √
33961.2 kg
0,1 249
b = 36.93106571= 40 cm
Jadi,dimensi kolom tepi K3 yang digunakan 40/40 cm.
c. Kolom ujung
Berat Total 3909
a) Beban hidup(LL)
x 3.5 m x 3 m x 0.9 = 787.5 kg
x 3.5 m x 2.5 m = 175kg
W1 = 1.2 DL + 1.6 LL+ berat lantai 2 dan 3
= 1.2(3909) + 1.6(962.5)
= 6734.8 kg +12461.6
= 18692.4 kg
b x h = b x b
𝑝 = 0,1 𝐴𝑔 𝐹𝑐′
𝑝 = 0,1 ℎ2
𝐹𝑐′

40
ℎ = √
𝑝
0,1 𝑓𝑐′
ℎ = √
18692.4
0,1 249
b = 27.3988831= 30 cm
Jadi,dimensi kolom ujung K1 yang digunakan 30/30 cm.
Berdasarkan perhitungan preliminary kolom diatas, maka didapatkan data
yang ditujukan pada tabel berikut:
Tabel 2.14 Rekapitulasi dimensi kolom pada Lantai 3
No Jenis Pelat Dimensi (cm)
1. Kolom Induk 30/30
2. Kolom Tepi 25/25
3. Kolom Ujung 20/20
2. Kolom Tepi 35/35
2. Kolom Tepi 40/40

41
Berikut ini merupakan denah kolom pada lantai 1, lantai 2, lantai 3 sesuai
500.00
600.00
500.00
500.00
600.00
500.00
700.00 600.00 600.00 700.00400.00
KU
KU KU
KU
KU
KU
KU
KUKU
KU
KU
KU
KT KT
KT
KT KT
KT
KT
KT KT
KT
KT
KTKT
KT
KT KT
KI KI
Gambar 2.7 Denah Kolom pada Lantai 1

42
500.00
600.00
500.00
500.00
600.00
500.00
700.00 600.00 600.00 700.00400.00
KU
KU KU
KU
KU
KU
KU
KUKU
KU
KU
KU
KT KT
KT
KT KT
KT
KT
KT KT
KT
KT
KTKT
KT
KT KT
KI KI
500.00
600.00
500.00
500.00
600.00
500.00
700.00 600.00 600.00 700.00400.00
KU
KU KU
KU
KU
KU
KU
KUKU
KU
KU
KU
KT KT
KT
KT KT
KI
KI
KI KI
KI
KI
KTKT
KT
KT KT
KI KI

43
2.2 Proses Desain
Dalam perencanaan bangunan sekolah, maka dilakukan tahap proses desain
dimana akan dijelaskan melalui flowchart sebagai berikut
Not OK
Pemilihan Kriteria Desain
Preliminary Desain:
- Preliminary desain balok
- Preliminary desain pelat
- Preliminary desain kolom
Mulai
Pengumpulan data, pencarian data dan studi literatur
- Denah bangunan
- Mutu material
- Bagian struktur yang didesain
Pembebanan
Beban Gempa, Beban Hidup, Beban
Mati, Beban Angin, Beban SIDL,
Beban Dinding,
Kuat Rencana
Output Gaya Dalam
A A

44
Gambar 2.10 Flowchart Tahap Proses Desain
2.3 Pembebanan
2.3.1 Kombinasi Pembebanan
Dalam merencanakan sebuah struktur bangunan diperlukan perencanaan
pembebanan terhadap bangunan tersebut, sehingga struktur bias menahan beban –
beban yang akan terjadi sebagai struktur yang statis 3 dimensi. Dalam perhitungan
pembebanan factor pembebanan yang digunakan adalah sebagai berikut :
 1,4 DL
 1,2 DL + 1,6 LL
Perhitungan Struktur Sekunder
- Pelat atap
- Pelat lantai
Perhitungan Struktur Primer
- Balok
- Kolom
A
Desain penulangan dan cek lendutan
Kontrol
ΦMn > Mu
ΦVn > Vu
ΦNn > Nu
Gambar Detail Struktur
Selesai
A
OK

45
Dengan kombinasi pembebanan sebagai berikut :
 1,2 DL + 0,5 LL + 1,0 Ex + 0,3 Ey
 1,2 DL + 0,5 LL + 1,0 Ex – 0,3 Ey
 1,2 DL + 0,5 LL - 1,0 Ex + 0,3 Ey
 1,2 DL + 0,5 LL - 1,0 Ex – 0,3 Ey
 1,2 DL + 0,5 LL + 0,3 Ex + 1,0 Ey
 1,2 DL + 0,5 LL + 0,3 Ex - 1,0 Ey
 1,2 DL + 0,5 LL - 0,3 Ex + 1,0 Ey
 1,2 DL + 0,5 LL - 0,3 Ex - 1,0 Ey
 1,2 DL + 1,0 Wx + 1,0 LL
 1,2 DL + 1,0 Wy + 1,0 LL
 1,2 DL - 1,0 Wx + 1,0 LL
 1,2 DL - 1,0 Wy + 1,0 LL
 0,9 DL + 1,0 Ex + 0,3 Ey
 0,9 DL + 1,0 Ex - 0,3 Ey
 0,9 DL - 1,0 Ex + 0,3 Ey
 0,9 DL - 1,0 Ex - 0,3 Ey
 0,9 DL + 0,3 Ex + 1,0 Ey
 0,9 DL + 0,3 Ex - 1,0 Ey
 0,9 DL - 0,3 Ex + 1,0 Ey
 0,9 DL - 0,3 Ex - 1,0 Ey
Hasil output dari program SAP2000 dengan kombinasi beban yang digunakan
hanya untuk analisis mekanik saja, dengan mengambil nilai momen terbesar pada
elemen struktur tertentu yang sama dimensinya sedangkan untuk elemen lainnya
dengan momen yang lebih kecil dianggap telah terwakili.
2.3.2 Beban Gempa
Beban Gempa merupakan beban yang terjadi secara alami akibat
terjadinya pergerakan pada lapisan tanah sehingga adanya percepatan pada tanah

46
yang menyebabkan beban pada struktur akibat interaksi tanah dengan struktur dan
karakteristik respon struktur. Beban gempa timbul akibat percepatan
sehingga semakin besar berat struktur maka semakin besar juga beban gempa yang
diterima oleh struktur tersebut.
Beban gempa rencana ditetapkan sebagai gempa dengan kemungkinan
terlewati besarannya selama umur struktur bangunan 50 tahun adalah sebesar 2%.
Untuk mendesain struktur bangunan yang tahan gempa, kita harus
mempertimbangkan berbagai hal, salah satunya adalah faktor keutamaan dan
kategori resiko struktur bangunan. Berikut adalah tabel faktor keutamaan dan
kategori resiko struktur bangunan:
Tabel 2.17 Kategori risiko bangunan gedung dan non gedung unttuk beban gempa
Jenis Pemanfaatan
Kategori
Resiko
Gedung dan non gedung yang memiliki resiko rendah terhadap jiwa manusia pada
saat terjadi kegagalan, termasuk, tapi tidak dibatasi untuk antara lain :
- Fasilitas petanian, perkebunan, peternakan, dan perikanan
- Fasilitas sementara
- Gedung penyimpanan
- Rumah jaga dan struktur kecil lainnya
I
Semua gedung dan struktur lain, kecuali yang termasuk dalam kategori resiko I,
II, III, IV, termasuk, tapi tidak dibatasi untuk :
- Perumahan
- Rumah took dan rumah kantor
- Pasar
- Gedung perkantoran
- Geedung apartemen/ rumah susun
- Pusat perbelanjaan/ mall
- Bangunan industry
- Fasilitas manufaktur
- Pabrik
II
Geung dan non gedung yang memiliki resiko tinggi terhadap jiwa manusia pada
saat terjadi kegagalan, termasuk, tapi tidak dibatasi untuk:
- Bioskop
- Gedung petemuan
- Stadion
- Fasilitas kesehatan yang tidak memiliki unit bedah dan unit gawat darurat
- Fasilitas penitipan anak
- Penjara
III

47
- Bangunan untuk orang jompo
Gedung dan non gedung, tidak termasuk dalam kategori IV, (termasuk, tetapi
tidak dibatasi untuk fasilitas manufaktur, proses, penanganan, penyimpanan,
penggunaan atau tempat pembuangan bahan bakar berbahaya, bahan kimia
berbahaya, limbah berbahaya, atau bahan yang mudah meledak) yang
mengandung bahan beracun atau peledak dimana jumlah kandungan bahannya
melebihi nilai batas yang diisyaratkan oleh instansi yang berwenang dan cukup
menimbulkan bahaya bagi masyarakat jika terjadi kebocoran
Gedung dan non gedung yang ditunjukan sebagai fasilitas yang penting, termasuk,
tetapi tidak dibatasi untuk:
- Bangunan-bangunan monumental
- Gedung sekolah dan fasilitas pendidikan
- Rumah sakit dan fasilitas lainnya yang memiliki fasilitas bedah dan unit
gawat darurat
- Tempat perlindungan terhadap gempa bumi, angina badai, dan tempat
perlindungan darurat lainnya
- Fasilitas kesiapan darurat, komunikasi, pusat operasi dan fasilitas lainnya
untuk tanggap darurat
- Pusat pembangkit energy dan fasilitas public lainnya yang dibutuhkan
pada saat keadaan darurat
- Struktur tambahan (termasuk menara telekomonukasi, tangka
penyimpanan bahan bakar, menara pendingin, struktur stasiun listrik,
tangka air pemadam kebakaran atau struktur rumah atau struktur
pendukung air atau mineral atau peralatan pemadam kebakaran) yang
diisyaratkan untuk beroperasi pada saat keaadaan darurat
Gedung dan non gedung yang dibutuhkan untuk mempertahankan fungsi struktur
bangunan lain yang masuk ke dalam kategori resiko IV
IV
Tabel 2.18 Faktor keutamaan gempa
Kategori Resiko Faktor Keutamaan Gempa, I£
I atau II 1,0
III 1,25
IV 1,50
Analisis beban gempa akan lebih mudah bila kita menggunakan respons
spektral. Respons spektral adalah suatu spektrum yang disajikan dalam bentuk
grafik antara periode getaran struktur T vs respon-respon maksimum berdasarkan
rasio redaman dan gempa tertentu. Dalam menentukan respons spektral,
diberikan data, sebagai berikut:

48
 Asumsi tanah yang akan dibangun struktur bangunan adalah tanah keras,
sangat padat dan bantuan lunak (SC);
 Daerah struktur bangunan yang dibangun adalah Bandung.
Jadi, berikut langkah-langkah dalam membuat respons spektral, sebagai berikut:
1. MCER, Ss dan S1
Ss adalah parameter respons spektral percepatan gempa MCER terpetakan
untuk perioda pendek. Untuk mendapatkan nilai MCER Ss, kita lihat pada peta
gempa Indonesia yang terdapat keterangan Ss, sebagai berikut:
Gambar 2.11 Peta Zonasi Gempa Indonesia untuk Menentukan Ss
Berdasarkan peta zonasi gempa Indonesia di daerah Banten, maka didapatkan
MCER Ss = 0,8 – 0,9 g dan Ss = 0,9 g ialah yang digunakan. S1 adalah parameter
respons spektral percepatan gempa MCER terpetakan untuk perioda 1,0 detik.
Untuk mendapatkan nilai MCER S1, dapat dilihat pada peta gempa Indonesia yang
terdapat keterangan S1, sebagai berikut:

49
Gambar 2.12 Peta Zonasi Gempa Indonesia untuk Menentukan S1
Berdasarkan peta zonasi gempa Indonesia di daerah Bandung, maka
didapatkan S1 = 0,4 – 0,5 g dan S1 = 0,4 g ialah yang digunakan.
2. Fa dan Fv
Fa adalah faktor amplifikasi getaran terkait percepatan pada getaran
perioda pendek. Sedangkan Fv adalah faktor amplifikasi getaran terkait
percepatan yang mewakili getaran perioda 1 detik. Mencari nilai Fa dan Fv
dilakukan dengan melihat pada grafik koefisien Fa dan Fv, sebagai berikut:
Tabel 2.19 Koefisien situs, Fa
Kelas
Situs
Parameter respons spectral percepaatan gempa (MCER) terpetakan pada periode
pendek, T=0,2 detik, S1
S1 < 0,25 S1 = 0.5 S1 = 0,75 S1 = 1,0 S1 > 1,25
SA 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8
SB 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0
SC 1,2 1,2 1,1 1,0 1,0
SD 1,6 1,4 1,2 1,1 1,0
SE 2,5 1,7 1,2 0,9 0,9
SF SS

50
Tabel 2.20 Koefisien situs, Fv
Kelas
Situs
Parameter respons spectral percepaatan gempa (MCER) terpetakan pada periode
pendek, T=0,2 detik, S1
S1 < 0,1 S1 = 0.2 S1 = 0,3 S1 = 0,4 S1 > 0,5
SA 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8
SB 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0
SC 1,7 1,6 1,5 1,0 1,3
SD 2,4 2 1,8 1,4 1,5
SE 3,5 3,2 2,8 2,4 2,4
SF SS
Jadi, dengan menginterpolasi nilai Fa yang ada di tabel 2.3, maka didapatkan
nilai Fa untuk tanah keras, sangat padat dan bantuan lunak (SC) dan Ss.
3. Sms dan Sm1
Sms adalah parameter spektrum respons percepatan pada perioda pendek.
Sedangkan, Sm1 adalah parameter spektrum respons percepatan pada
perioda 1 detik. Sms dan Sm1 dapat dicari dengan, sebagai berikut:
Sms = Fa × Ss
= 1,0 × 0,9
= 0,9
Sm1 = Fv × S1
= 1,4 × 0,4
= 0,56
4. Sds dan Sd1
Sds adalah parameter percepatan spektral desain untuk perioda pendek dan
Sd1 adalah parameter percepatan spektral desain untuk perioda 1 detik. Sds dan
Sd1 dapat dicari dengan, sebagai berikut:
Sds =
2
3
× Sms

51
=
2
3
× 0,9
= 0,6
Sd1 =
2
3
× Sm1
=
2
3
× 0,56
= 0,37
5. Ts, T0, dan Sa
Bila spektrum respons desain diperlukan oleh tata cara ini adan prosedur
gerak tanah dari spesifik-situs tidak digunakan, maka ketentuannya :
a. Untuk perioda yang lebih kecil dari T0, spektrum respons percepatan
desain Sa, harus diambil dari persamaan:
Sa = SDS (0,4 + 0,6
𝑇
𝑇0
)
b. Untuk perioda lebih besar dari atau sama dengan T0 dan lebih kecil dari
atau sama dengan Ts, spektrum respons percepatan desain Sa sama
dengan SDS.
c. Untuk perioda lebih besar dari Ts, spektrum respons percepatan desain
Sa, diambil berdasarkan persamaan:
Sa =
𝑆 𝐷1
𝑇𝑠
d. Untuk rumus T0 dan Ts, sebagai berikut:
T0 = 0,2
𝑆 𝐷1
𝑆 𝐷𝑠
= 0,2
0,37
0,6
= 0,12
Ts =
𝑆 𝐷1
𝑆 𝐷𝑠
=
0,37
0,6
= 0.61
6. Plot respons Spektral
Plot respons spektral disesuaikan dengan SNI 1726-2012, sebagai
berikut:
Tabel 2.21 Nilai parameter gempa hasil manual dan website Puskim

52
Parameter Gempa Hasil Manual Hasil Puskim
PGA (g) - 0.46
SS (g) 0.9 0.942
S1 (g) 0.4 0.383
CRS - 1.016
CR1 - 0.929
FPGA - 1
FA 1.0 1.023
FV 1.4 1.417
PSA (g) - 0.46
SMS (g) 0.9 0.964
SM1 (g) 0.56 0.542
SDS (g) 0.6 0.643
SD1 (g) 0.37 0.362
T0 (detik) 0.12 0.113
TS (detik) 0.61 0.563
Perhitungan analisis struktur gedung terhadap beban gempa mengacu pada Tata
Cara Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Struktur Bangunan Gedung dan Non
Gedung (SNI 1726-2012). Menentukan nilai Ss (Parameter percepatan respons
spektral periode pendek), S1 (Parameter percepatan respons spektral periode
panjang), FA (Koefisien situs untuk perioda pendek), FV (Koefisien situs untuk
perioda panjang), Sms (Parameter percepatan respons spektral perioda pendek yang
sudah disesuaikan terhadap pengaruh kelas situs), Sm1 (Percepatan percepatan
respons spektral yang sudah disesuaikan terhadap pengaruh kelas situs), serta
percepatan disain Sds, Sd1. Perhitungan nilai spectrum gempa dibandingkan dengan
nilai respon spectra dari www.puskim.pu.go.id. Data yang dipakai sebagai acuan
perhitungan adalah dari Hasil Perhitungan Manual. Hasil perbedaan nilai spectrum
respon percepatan disain antara perhitungan manual dengan dari website puskim
PU disajikan pada Tabel 2.17
Tabel 2.22 Hasil Perhitungan Manual Spectrum Banten

53
Gambar 2.13 Spektrum Respons Desain dari Hasil Perhitungan
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0 1 2 3 4 5
Tanah Keras
Tanah Keras
T (detik) SA (g) T (detik) SA (g)
0 0.24 0.9 0.41
0.1 0.54 1.0 0.37
0.2 0.60 1.1 0.33
0.3 0.60 1.2 0.30
0.4 0.60 1.3 0.28
0.5 0.60 1.4 0.26
0.6 0.60 1.5 0.24
0.7 0.52 1.6 0.23
0.8 0.46 1.7 0.21
1.8 0.205 2.6 0.142
1.9 0.194 2.7 0.137
2.0 0.185 2.8 0.132
2.1 0.176 2.9 0.127
2.2 0.168 3.0 0.123
2.3 0.160 3.1 0.119
2.4 0.154 3.2 0.115
2.5 0.148 4.0 0.092

54
Gambar 2.14 Spektrum Respons Desain Puskim PU
2.4 Kuat Rencana
Struktur dan kompnen struktur harus didesain agar mempunyai kekuatan
desain di semua penampang, paling sedikit sama dengan kekuatan yang perlu
dihitung untuk beban dan gaya terfaktor. Komponen struktur juga harus memenuhi
semua ketentuan untuk menjamin kinerja yang mencukupi.
Kekuatan perlu (U) paling tidak harus sama dengan pengaruh beban terfaktor
dalam persamaan-persamaan berikut:
U = 1,4D
U = 1,2D + 1,6L + 0,5 (Lr atau R)
U = 1,2D + 1,6 (Lr atau R) + (1,0 L atau 0,5W)
U = 1,2D + 1,0W + 1,0L + 0,5 (Lr atau R)
U = 1,2D + 1.0E + 1,0L
U = 0,9D + 1,0W
U = 0,9D + 1,0E
a. Lentur tanpa beban aksial (0,8)
b. Beban aksial, dan beban aksial dengan lentur
c. Aksial tarik dan aksial tarik dengan lentur (0,8)
d. Aksial tekan dan aksial tekan lentur

55
1. Komponen struktur dengan tulangan spiral (0,7)
2. Komponen struktur lainnya (0,65)
e. Geser dan torsi
1. Faktor reduksi untuk geser pada komponen struktur penahan gempa
yang kuat geser nominalnya lebih kecil daripada gaya geser akibat
pengembangan kuat lentur nominalnya = 0,65
2. Geser pada hubungan balok – kolom pada balok perangkai yang
diberi tulangan diagonal = 0,8
3. Tumpuan pada beton kecuali untuk daerah pasca tarik = 0,65
4. Daerah pascatarik = 0,85
5. Penampang lentur tanpa beban aksial pada komponen struktur
pratarik dimana panjang penanaman strand nya kurang dari panjang
penyaluran yang ditetapkan = 0,75

56
BAB III
PERMODELAN DAN PEMBEBANAN STRUKTUR
3.1 Permodelan Struktur
3.1.1 Kerangka Model
Pembuatan kerangka model struktur dalam aplikasi SAP 2000 V15 adalah
sebagai berikut:
1. Klik menu File > New Model
2. Ubah unit satuan dengan satuan panjang (Kg, m, C)
3. Klik template Grid Only, sehingga muncul kotak dialog New
Coordinate/Grid System
Gambar 3.1 Pemilihan New Model pada SAP 2000 V15
4. Klik kanan pada mouse tepat digaris > Edit Grid Data > Modify/Show
System
5. Lakukan pengeditan grid sesuai dengan denah gedung yang telah diberikan

57
Gambar 3.2 Define Grid System Data
Setelah dilakukan pembuatan kerangka model menggunakan aplikasi
SAP 2000 V15 dengan option Grid Only, maka selanjutnya adalah menentukan
struktur yangakan didesain dengan langkah sebagai berikut:
1. Menentukan spesifikasi material yang akan didesain dengan memilih
menu Define > Materials
Gambar 3.3 Tampilan Menu Define pada SAP 2000 V15
2. Setelah itu pilih menu Add New Material > Material PropertyData
a. Concrete Beam

58
Klik menu Define > Materials > Add New Material > Mengisi
spesifikasi material beton yang digunakan.
Spesifikasi material beton:
1. Berat jenis beton = 2400 kg/m2
2. f’c = 21 MPa
3. Ec = 23500 Mpa
4.Poisson ratio = 0.3
Gambar 3.4 Spesifikasi Concrete Beam
b. Concrete Column
2. f’c = 25 MPa
3. Ec = 23500 Mpa

59
Gambar 3.5 Spesifikasi Concrete Column
c. Concrete Slab
2. f’c = 17 MPa
3. Ec = 23500 Mpa

60
Gambar 3.6 Spesifikasi Concrete Slab
d. Rebar Longitudinal
1. Berat jenis baja = 7850 kg/m2
2. fy = 400 MPa
3. fu = 500 Mpa
4. Es = 200000 MPa

61
Gambar 3.7 Spesifikasi Rebar Longitudinal
e. Rebar Stirrups
1. Berat jenis baja = 7850 kg/m2
2. fy = 240 MPa
3. fu = 390 Mpa
4. Es = 200000 MPa

62
Gambar 3.8 Spesifikasi Rebar Stirrups
3.1.2 Pemasangan Kolom, Balok, dan Pelat
Menentukan properties elemen yang digunakan dengan klik menu Define
> Section Properties > Frame Section
Gambar 3.9 Tampilan Frame Section pada SAP 2000 V15

63
3. Balok Memanjang
Klik menu Define > Section Properties > Frame Section > Add New Property
> Mengisi Spesifikasi Balok memanjang.
Satuan panjang yang digunakan adalah meter (m). Spesifikasi balok
memanjang dengan material concrete beam serta depth dan width. Pada
Concrete reinforcement data, masukkan spesifikasi tulangan dan
selimut beton yang digunakan.
Balok Memanjang (L=700cm), dengan depth = 0.4m dan width = 0.3m
Gambar 3.10 Section Properties Balok Memanjang
Gambar 3.11 Concrete Reinforcement Balok Memanjang

64
4. Balok Memanjang
> Mengisi Spesifikasi Balok melintang.
Satuan panjang yang digunakan adalah meter (m). Spesifikasi balok
melintang dengan material concrete beam serta depth dan width. Pada
Concrete reinforcement data, masukkan spesifikasi tulangan dan
selimut beton yang digunakan.
Balok melintang (L=600cm),dengan depth = 0.35m dan width = 0.25m
Gambar 3.12 Section Properties Balok Melintang
Gambar 3.13 Concrete Reinforcement Balok Melintang

65
b. Kolom
> Mengisi Spesifikasi Kolom.
Satuan panjang yang digunakan adalah meter (m). Spesifikasi kolom
dengan material concrete cloumn serta depth dan width.
1. Kolom Lantai 1 Ujung, dengan depth = 0.2m dan width = 0.2m
Gambar 3.14 Section Properties Untuk Kolom L1 Ujung
2. Kolom Lantai 1 Tepi, dengan depth = 0.25m dan width = 0.25m
Gambar 3.15 Section Properties Untuk Kolom L1 Tepi

66
3. Kolom Lantai 1 Interior, dengan depth = 0.3m dan width = 0.3m
Gambar 3.16 Section Properties Untuk Kolom L1 Interior

67
6. Kolom Lantai 2 Interior, dengan depth = 0.45m dan width = 0.45m

68
9. Kolom Lantai 3 Interior, dengan depth = 0.5m dan width = 0. 5m

69
Gambar 3.23 Concrete Reinforcement yang digunakan pada Kolom L1, L2, L3

70
Gambar 3.24 Pilihan Section Properties
c. Pelat
a.Pelat Lantai 1
Klik menu Define > Section Properties > Area Section > Add New Property
Satuan panjang yang digunakan adalah meter (m). Isi Section Name: Pelat
Atap Lantai 1 ; Type : Shell-thin ; Thickness dengan membrane : 0.12 dan
bending : 0.12.
Gambar 3.25 Tampilan Shell Section Pelat Lantai 1
b. Pelat Lantai 2

71
bending : 0.12.
c. Pelat Lantai 3
bending : 0.12.

72
3.2 Pemberian Beban Pada Struktur
Pemberian beban pada struktur yang telah didapatkan dari perhitungan yang
kemudian di buat menggunakan program bantu SAP 2000 V15 dengan langkah-
langkah sebagai berikut :
1. Klik menu Define > Load Pattern, kemudian tentukan Load Pattern Name,
Type, dan Self Weight Multiplier dari tiap beban yang dimasukkan.:
Gambar 3.28

73
GambGGambar 3.29 Define Load Pattern
Load Pattern diatas merupakan kumpulan dari jenis beban statis. Ada dua
metode pembebanan gempa yaitu metode Static Ekivalen dan metode Respon
Spektrum. Untuk permodelan gedung sekolah 3 lantai ini dipakai metode
Respon Spektrum.
2. Setelah memasukkan tipe pembebanan, maka selanjutnya menginput data
ke Load Cases > Add New Load Cases.
Gambar 3.30 Define Load Cases
3. Isi pada load case name > EQ X (gempa x) ; Load Case Type > Respon
Spectrum
Gambar 3.31 Load Case Data Gempa X

74
Hal ini juga berlaku pada load case EQ Y dengan menginput data yang sama
dengan Load Case EQ X.
4. Selanjutnya untuk memperoleh beban ultimate dari beban – beban yang
mungkin terjadi pada struktur yang didesain, maka dilakukan kombinasi
beban terfaktor dengan cara klik menu Define > Load Combinations > Add
New Combo
Gambar 3.32 Define Load Combination
Mengacu pada SNI 2847 – 2013, maka didefinisikan kombinasi pembebanan
gravitasi sebagai berikut :
 1,4 DL
 1,2 DL + 1,6 LL
 1,2 DL + 0,5 LL + 1,0 Ex + 0,3 Ey
 1,2 DL + 0,5 LL + 1,0 Ex – 0,3 Ey
 1,2 DL + 0,5 LL - 1,0 Ex + 0,3 Ey
 1,2 DL + 0,5 LL - 1,0 Ex – 0,3 Ey
 1,2 DL + 0,5 LL + 0,3 Ex + 1,0 Ey

75
 1,2 DL + 0,5 LL + 0,3 Ex - 1,0 Ey
 1,2 DL + 0,5 LL - 0,3 Ex + 1,0 Ey
 1,2 DL + 0,5 LL - 0,3 Ex - 1,0 Ey
 1,2 DL + 1,0 Wx + 1,0 LL
 1,2 DL + 1,0 Wy + 1,0 LL
 1,2 DL - 1,0 Wx + 1,0 LL
 1,2 DL - 1,0 Wy + 1,0 LL
 0,9 DL + 1,0 Ex + 0,3 Ey
 0,9 DL + 1,0 Ex - 0,3 Ey
 0,9 DL - 1,0 Ex + 0,3 Ey
 0,9 DL - 1,0 Ex - 0,3 Ey
 0,9 DL + 0,3 Ex + 1,0 Ey
 0,9 DL + 0,3 Ex - 1,0 Ey
 0,9 DL - 0,3 Ex + 1,0 Ey
 0,9 DL - 0,3 Ex - 1,0 Ey
Gambar 3.33 Menu Define Load Combination

76
Gambar 3.34 Load Combination Data
5. Untuk mensimulasikan arah pengaruh gempa rencana yang sembarang
terhadap struktur gedung, pengaruh pembebanan gempa dalam arah utama
harus dianggap efektif 100% dan harus dianggap terjadi bersamaan dengan
pengaruh pembebanan gempa dalam arah tegak lurus pada arah utama
pembebanan tetapi dengan efektifitas hanya 30%.
Dimana apabila kita mengacu pada SNI 2847 – 2013, maka didefinisikan
kombinasi pembebanan gravitasi sebagai berikut :
 1,4 DL
 1,2 DL + 1,6 LL
 1,2 DL + 0,5 LL + 1,0 Ex + 0,3 Ey
 1,2 DL + 0,5 LL + 1,0 Ex – 0,3 Ey
 1,2 DL + 0,5 LL - 1,0 Ex + 0,3 Ey
 1,2 DL + 0,5 LL - 1,0 Ex – 0,3 Ey
 1,2 DL + 0,5 LL + 0,3 Ex + 1,0 Ey
 1,2 DL + 0,5 LL + 0,3 Ex - 1,0 Ey
 1,2 DL + 0,5 LL - 0,3 Ex + 1,0 Ey

77
 1,2 DL + 0,5 LL - 0,3 Ex - 1,0 Ey
 1,2 DL + 1,0 Wx + 1,0 LL
 1,2 DL + 1,0 Wy + 1,0 LL
 1,2 DL - 1,0 Wx + 1,0 LL
 1,2 DL - 1,0 Wy + 1,0 LL
 0,9 DL + 1,0 Ex + 0,3 Ey
 0,9 DL + 1,0 Ex - 0,3 Ey
 0,9 DL - 1,0 Ex + 0,3 Ey
 0,9 DL - 1,0 Ex - 0,3 Ey
 0,9 DL + 0,3 Ex + 1,0 Ey
 0,9 DL + 0,3 Ex - 1,0 Ey
 0,9 DL - 0,3 Ex + 1,0 Ey
 0,9 DL - 0,3 Ex - 1,0 Ey
Gambar 3.35 Kombinasi pembebanan envelope
Kombinasi beban tersebut dapat dicari nilai envelope nya (maksimum/
minimumnya) dengan cara mengubah Load Combination Type menjadi

78
Envelope, kemudian memasukkan semua kombinasi pembebanan tersebut
6. Untuk pembebanan area pada pelat lantai dilakukan dengan memasukkan
hasil perhitungan beban area pelat lantai pada lantai 1,2 dan 3 sebagai
berikut :
Berdasarkan Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Gedung (PPUIG) 1983,
ditentukan beban lantai untuk bangunan sekolah :
LL = 250kg/m2
Rain = 20 kg/m2
SIDL = 150 kg/m2
Berat jenis beton = 2400 kg/m3
Tebal pelat = 0.12 m
Dinding ½ pasang = 250 kg/m2
Angin = 0.77 Kn/m2
Dimana pada perhitungan untuk setiap beban dapat dilihat seperti berikut :
DL = Berat sendiri beton x tebal pelat x tinggi segitiga/trapesium
LL = LL x tinggi segitiga/trapesium
SIDL = SIDL x tinggi segitiga/trapesium
Beban dinding = berat dinding x tinggi dinding
Kita lakukan perhitungan yang dapat dilihat pada tabel berikut ini :

79
Tabel 3.1 Distribusi pembebanan pada pelat lantai 1
Nama Balok
Tebal Pelat
(m)
Tinggi
Efektif
(m)
𝛾c DL Pelat SIDL LL
Dinding
(kg/m)
Tinggi Berdasarkan Beban (kg/m2)
(kg/m3
)
𝛾c × Tebal ×
Tinggi
SIDL x
Tinggi
SIDL x
Tinggi
Dinding
Lantai 3
Trapesium Segitiga
(kg/m) (kg/m) (kg/m) (m)
B3 0.15 2.5 2400 720 375 625 2250 5
B2 0.15 2.5 2400 720 375 625 2250 5
B3 0.15 3 2400 864 450 750 2250 5
B3 0.15 3 2400 864 450 750 2250 5
B3 0.15 3 2400 864 450 750 2250 5
B4 0.15 3 2400 864 450 750 2250 5
B2 0.15 2.5 2400 720 375 625 2250 5
B4 0.15 2.5 2400 720 375 625 2250 5
B1 0.15 2 2400 576 300 500 2250 5
B2 0.15 2 2400 576 300 500 2250 5

80
Tabel 3.2 Distribusi Pembebanan pelat pada lantai 2
Nama Balok
Tebal Pelat
(m)
Tinggi
Efektif
(m)
Dinding
(kg/m)
(kg/m3
)
𝛾c × Tebal ×
Tinggi
SIDL x
Tinggi
SIDL x
Tinggi
Dinding
Lantai 3
Trapesium Segitiga
B3 0.15 2.5 2400 720 375 625 2250 5
B2 0.15 2.5 2400 720 375 625 2250 5
B3 0.15 3 2400 864 450 750 2250 5
B3 0.15 3 2400 864 450 750 2250 5
B3 0.15 3 2400 864 450 750 2250 5
B4 0.15 3 2400 864 450 750 2250 5
B2 0.15 2.5 2400 720 375 625 2250 5
B4 0.15 2.5 2400 720 375 625 2250 5
B1 0.15 2 2400 576 300 500 2250 5
B2 0.15 2 2400 576 300 500 2250 5

81
Tabel 3.3 Distribusi Pembebanan pelat pada lantai 3
Nama Balok
Tebal Pelat
(m)
Tinggi
(m)
Dinding
(kg/m)
(kg/m3
)
𝛾c × Tebal ×
Tinggi
SIDL x
Tinggi
SIDL x
Tinggi
Dinding
Lantai 3
Trapesium Segitiga
B3 0.15 2.5 2400 720 375 625 2250 5
B2 0.15 2.5 2400 720 375 625 2250 5
B3 0.15 3 2400 864 450 750 2250 5
B3 0.15 3 2400 864 450 750 2250 5
B3 0.15 3 2400 864 450 750 2250 5
B4 0.15 3 2400 864 450 750 2250 5
B2 0.15 2.5 2400 720 375 625 2250 5
B4 0.15 2.5 2400 720 375 625 2250 5
B1 0.15 2 2400 576 300 500 2250 5
B2 0.15 2 2400 576 300 500 2250 5

82
Setelah seluruh beban dimasukkan pada program bantu SAP 2000 V15 mulai dari
beban pada balok, beban DL, LL, SIDL, dinding, dan angin maka didapatkan hasil
pembebanan sebagai berikut
:
Gambar 3.36 Hasil Distribusi beban mati pada lantai 1

83
Gambar 3.39 Hasil Distribusi beban hidup pada lantai 1

84
Setelah seluruh pembebanan telah dimasukkan pada program SAP 2000 V15,
dimana setiap pembebanan yang dimasukkan adalah beban mati, beban hidup,

85
SIDL, beban dinding, beban hujan, dan beban angin. Maka struktur yang telah kami
rancang dapat dilakukan pada tahap selanjutnya yakni tahap run dimana akan
didapatkan apakah struktur yang kami bangun telah sesuai atau tidak, berikut hasil
run pada program SAP 2000 V15 ini :
Gambar 3.42 Hasil deformasi SAP 2000 V15
Gambar 3.43 Hasil Run pada SAP 2000 V15
Dimana setelah dilakukan tahapan ini (run) didapatkan pada struktur sekolah 3
lantai yang kami gunakan pada program bantu SAP 20000 V15 ini didapatkan
bahwa penampang balok pada desain penampang balok kami diketahui belum
memasukan penulangan pada struktur kami, sehingga didapatkan pada hasil run ini

86
penampang balok kami berwarna hitam dikarenakan belum memasukkan
penulangan, dan perlu melakukan analisis lebih lanjut yang akan dibahas pada bab
IV.

87
BAB 4
ANALISA STRUKTUR
Pada perencanaan bangunan struktur rumah sakit dilakukan analisa
menggunakan program SAP 2000 V15 seperti yang dilakukan pada bab
sebelumnya. Terdapat beberapa hasil analisa terhadap elemen kolom, balok, dan
pelat pada model yang dibuat pada program SAP 2000 sebagai berikut :
4.1 Balok
Berikut ini adalah hasil running dari struktur bangunan gedung yang
sudah dimodelkan pada SAP2000. Dimensi balok yang digunakan adalah
sebagai berikut :
a. Balok dengan panjang bentang memanjang → b = 30 cm, h = 40 cm
b. Balok dengan panjang bentang melintang → b = 25 cm, h = 35 cm
Setelah dimodelkan pada SAP dan dilakukan running maka hasil pengecekan
beton pada balok adalah sebagai berikut :
Gambar 4.1 Tampilan Penampang Melintang Jarak 0 dan
4m

88
Gambar 4.2 Tampilan Penampang Melintang Jarak 11m
Gambar 4.3 Tampilan Penampang Melintang Jarak 17m
Gambar 4.4 Tampilan Penampang Melintang Jarak 23 dan 30m
Berdasarkan hasil running SAP2000 dapat diketahui bahwa balok yang telah
dimodelkan berwarna hitam dan telah dicek melalui menu Summary menandakan

89
desain yang dibuat termasuk dalam kategori aman dengan rekapitulasi gaya dalam
maksimal yang terjadi sebagai berikut :
4.2 Pelat
Pada perencanaan didapatkan hasil perhitungan untuk pelat lantai dan pelat
atap memiliki ketebalan 12mm (0,12 m). Dari hasil running yang dilakukan pada
permodelan SAP2000 didapatkan hasil sebagai berikut :
Gambar 4.4 Tampilan Momen Pada Pelat Lantai 1

90

91
Berdasarkan hasil running pada aplikasi SAP2000 maka didapatkan momen negatif
maksimal yang terjadi pada pelat adalah sebesar -92.6954 KNm dan momen positif
yang terbesar adalah 92.6954 KNm.
4.3 Kolom
Pada perencanaan sebelumnya didapatkan hasil perhitungan dimensi kolom
dan dilakukan permodelan pada program SAP2000. Setelah dilakukan input
pembebanan dan dilakukan running, didapatkan hasil analisis kolom berwarna
orangedan merah namun kolom masih dalam keadaan aman dan tidak mengalami
overstressed sebagai berikut
Gambar 4.7 Kolom pada titik 0m dan 5m
Gambar 4.8 Kolom pada titik 11m

92
Gambar 4.11 Kolom pada titik 27m dan 32m

93
Berdasarkan hasil analisa SAP2000 didapatkan bahwa kolom yang telah
didesain cukup kuat dan dapat menahan kombinasi beban yang diberikan tanpa
mengalami overstressed. Deformasi yang terjadi pada struktur adalah sebagai
berikut :
Gambar 4.12 Deformasi yang Terjadi Akibat Beban Hidup (Live Load)
Gambar 4.13 Deformasi yang Terjadi Akibat Beban Mati (Dead Load)

94
Gambar 4.14 Deformasi yang Terjadi Akibat Beban SIDL
Gambar 4.15 Deformasi yang Terjadi Akibat Beban Gempa Arah X

95
Gambar 4.16 Deformasi yang Terjadi Akibat Beban Gempa Arah Y
Gaya dalam momen yang terjadi pada struktur akibat pembebanan ENVELOPE
adalah sebagai berikut :
Gambar 4.17 Gaya Dalam Momen yang Terjadi Pada Jarak 0m dan 5m

96
Gambar 4.18 Gaya Dalam Momen yang Terjadi Pada Jarak 11m

97
Gambar 4.21 Gaya Dalam Momen yang Terjadi Pada Jarak 27m dan 32m

98
BAB 5
DESAIN PENULANGAN DAN PENGECEKAN LENDUTAN
5.1 Pendahuluan
Struktur merupakan hal penting dalam perancangan suatu gedung. Dalam
tugas besar ini menggunakan system rangka terbuka, dimana kolom dan baloknya
dirancang agar memikul beban, sedangkan dinding tidak dirancang memikul beban.
Elemen struktur yang akan didesain penulangannya adalah sebagai berikut:
1. Balok
2. Kolom
3. Pelat
Langkah perhitungan dalam perencanaan struktur ini adalah dengan memodelkan
struktur pada program SAP 2000 V15 dan menginput beban – beban yang ada. Hasil
dari permodelan SAP2000 V15 didapatkan gaya dalam yang terjadi pada elemen
struktur balok, kolom, dan pelat, yang selanjutnya akan digunakan sebagai
perhitungan tulangan yang digunakan pada tiap elemen tersebut. Perancangan
pertulangan balok mengacu pada SNI 03-2847-2013 mengenai ketentuan khusus
untuk perancangan bangunan tahan gempa.
5.2 Desain Penulangan Balok
Untuk mendesain tulangn balok dibedakn menjadi balok arah X (memanjang)
dan arah Y (melintang) sesuai dengan gaya dalam yang teah didapat pada subbab
sebelumnya.
Tabel 5.1 Kesimpulan Analisis Gaya Dalam Pada Bentang 4m Lantai 1
Momen (Nmm) Geser (N)
Tumpuan Lapangan Tumpuan Lapangan
127922400 56456550 98208 64687

99
5.2.1 Desain Tulangan Lentur Balok
Tahapan yang dilakukan dalam menentukan tulangan lentur pada balok 4m
adalah sebagai berikut :
DESAIN TULANGAN TEKAN
a. Menentukan data – data
Data-data perencanaan tulangan lentur balok X bentang 4m pada Lantai1
Mu : 127922400 Nmm
Fc’ : 21 Mpa
Fy : 400Mpa
Tebal decking (dc) : 40 mm
D : 355mm
Beff : 300mm
H : 400mm
Es : 200000 Mpa
Ecu : 21538,11 MPa
ecu : 0.003
Φ : 0.8
b. Menghitung Luas Penampang Tulangan
As ≥
𝑀𝑢
Φfy (d−
a
2
)
=
𝑀𝑢
Φfy (jd)
= 1251,19 mm
As =
𝐴𝑠𝑓𝑦
0,85 fc′
𝑏
= 93,46 mm
As ≥
𝑀𝑢
Φfy (d−
a
2
)
=
𝑀𝑢
Φfy (jd)
= 1296,78 mm
Sehingga digunakan tulangan berdiameter 22 mm sebanyak 4 buah
dengan spasi 75 mm.
c. Momen Kapasitas
ΦMn = Φ [As fy (d-a/2)] = 260499449,1 Nmm
SR = 0,853 (OK)

100
d. Check Minimum Tulangan
Asmin = 0.0018bh = 216 mm2
Asmin =
0,25 √fc′
fy
bw d = 305,03 mm2
As min =
1,4
fy
bw d = 372.75 mm2
𝜌𝑏 =
0,85 β1 𝑓𝑐′
𝑓𝑦
(
600
600+𝑓𝑦
) = 0,02
𝜌’ =
𝐴𝑠
𝑏𝑑
= 0,014
𝜌max = 0,75 𝜌𝑏 = 0,017
e. Check Maksimum Tulangan
Asmax = 𝜌max x b x d = 1817,855 mm2
Sehingga tulangan yang digunakan dapat dipakai karena As tulangan yang
digunakan lebih besar dibandingkan dengan As minimum dan lebih kecil
dari As maksimum yang didapat.
f. Kesimpulan
Jadi tulangan yang di gunakan untuk balok arah X bentang 4m dengan
dimensi 40/30 menggunakan tulangan lentur tekan sebesar 4D22-75 mm.
DESAIN TULANGAN TARIK
Mu : 56456550 Nmm
Fc’ : 21 Mpa
Fy : 400Mpa
D : 355mm
Beff : 300mm
H : 400mm

101
Es : 200000 Mpa
Ecu : 21538,11 MPa
ecu : 0.003
Φ : 0.8
As ≥
𝑀𝑢
Φfy (d−
a
2
)
=
𝑀𝑢
Φfy (jd)
= 552,20 mm
As =
bfc
Asfy
'85.0
= 41,25 mm
As ≥
𝑀𝑢
Φfy (d−
a
2
)
=
𝑀𝑢
Φfy (jd)
= 527,63 mm
dengan spasi 220 mm.
c. Momen Kapasitas
ΦMn = Φ [As fy (d-a/2)] = 141280190,8 Nmm
SR = 0,694 (OK)
Asmin = 0.0018bh = 216 mm2
Asmin =
0,25 √fc′
fy
bw d = 305,03 mm2
As min =
1,4
fy
bw d = 372.75 mm2
𝜌𝑏 =
0,85 β1 𝑓𝑐′
𝑓𝑦
(
600
600+𝑓𝑦
) = 0,02
𝜌’ =
𝐴𝑠
𝑏𝑑
= 0,007
𝜌max = 0,75 𝜌𝑏 = 0,017

102
f. Kesimpulan
dimensi 40/30 menggunakan tulangan lentur tekan sebesar 2D29-220
mm.
5.2.2 Desain Tulangan Geser Balok
DESAIN TULANGAN SENGKANG PADA UJUNG BENTANG
Balok Arah X dengan panjang bentang 4m tengah bentang dan data material
sebagai berikut :
Vu : 98208 N
Fc’ : 21 Mpa
Fy : 240 Mpa
D : 355mm
Beff : 300mm
H : 400mm
Langkah – langkah perhitungan kebutuhan tulangan geser/sengkang pada
balok:
1. Menghitung kapasitas geser tulangan yang telah di asumsi
ΦVc = Φ
2
12
𝜆 √fc
′
bw d
Dari perhitungan didapatkan kasitas geser = 61006 N
2. Menghitung As minimum
Asmin =
75√fc′
1200
𝑏𝑤 𝑆
fy
Didapatkan As min =53,702 mm2
3. Menghitung As dari tulangan yang digunakan → asumsi d = 10mm
As =
1
4
𝜋 d2

103
Didapatkan As = 78,5 mm2
4. Menghitung Av sengkang
Av = n. As → dengan n = 2 legs (asumsi)
Sehingga didapatkan Av = 157 mm2
5. Cek perbandingan antara Av dengan As minimum
Av > As
157 mm2
> 78,5 mm2
→OK
6. Cek spasi minimum
S ≤ 0,5 d = 177,5 mm
7. Menghitung nilai Vs
Vs = Av fy d/s
Sehingga didapatkan VS = 133764 N
8. Menghitung nilai kapasitas geser total
ΦVn = Φ Vs + ΦVc
ΦVn = 146077 N
9. Cek perbandingan kapasitas geser dengan gaya geser ultimate
ΦVn > Vu
146077 N > 98208 N →OK
SR = 0,672 →OK
DESAIN TULANGAN SENGKANG PADA TENGAH BENTANG
Balok Arah X dengan panjang bentang 4m tengah bentang dan data material
sebagai berikut :
Vu : 64687 N
Fc’ : 21 Mpa
Fy : 240 Mpa
D : 355mm
Beff : 300mm
H : 400mm

104
balok:
ΦVc = Φ
2
12
𝜆 √fc
′
bw d
Asmin =
75√fc′
1200
𝑏𝑤 𝑆
fy
3. Menghitung As dari tulangan yang digunakan → asumsi d = 10mm
As =
1
4
𝜋 d2
Av > As
157 mm2
> 78,5 mm2
→OK
S ≤ 0,5 d = 177,5 mm
Vs = Av fy d/s
ΦVn = Φ Vs + ΦVc
ΦVn = 95915,7 N
ΦVn > Vu
95915,7 N > 64687 N →OK
SR = 0,674 →OK

105
Berikut ini merupakan rekapan hasil penulangan longitudinal dan geser
bentang memanjang pada setiap lantai :
Tabel 5.2 Rekapan Hasil Penulangan Longitudinal Bentang Memanjang
Lantai 1
L (m) Dimensi
(Cm)
Tulangan Yang Digunakan Tulangan Sengkang Yang
Digunakan
Tulangan Tekan Tulangan
Tarik
Ujung
Bentang
Tengah
Bentang
4m 40/30 4D22-73mm 2D22-220mm D10-100 , 2
legs
D10-200 , 2
legs
6m 50/35 4D25-90mm 4D16-90mm D10-100 , 2
legs
D10-200 , 2
legs
7m 60/40 4D25-106mm 4D22-106mm D10-100 , 2
legs
D10-200 , 2
legs
Lantai 2
L (m) Dimensi
(Cm)
Digunakan
Tarik
Ujung
Bentang
Tengah
Bentang
4m 40/30 2D32-220mm 2D22-220mm D10-100 , 2
legs
D10-200 , 2
legs
6m 50/35 4D25-90mm 4D22-90mm D10-100 , 2
legs
D10-200 , 2
legs
7m 60/40 4D25-106mm 4D22-106mm D10-100 , 2
legs
D10-200 , 2
legs
Lantai 3
L (m) Dimensi
(Cm)
Digunakan
Tarik
Ujung
Bentang
Tengah
Bentang
4m 40/30 4D22-73mm 4D22-73mm D10-100 , 2
legs
D10-200 , 2
legs
6m 50/35 4D25-90mm 4D22-90mm D10-100 , 2
legs
D10-200 , 2
legs
7m 60/40 4D25-106mm 4D22-106mm D10-100 , 2
legs
D10-200 , 2
legs
Tabel 5.3 Rekapan Hasil Penulangan Longitudinal Bentang Melintang
Lantai 1
L
(m)
Dimensi
(cm)
Tulangan yang Digunakan Tulangan Sengkang yang
Digunakan
Tarik
Ujung Bentang Tengah Bentang
5m 45/30 4D22-73mm 3D22-110mm D10-100 , 2
legs
D10-200 , 2 legs
6m 50/35 4D25-90mm 4D22-90mm D10-100 , 2
legs
D10-200 , 2 legs
Lantai 2
L
(m)
Dimensi
(cm)
Digunakan
Tarik

106
5m 45/30 4D22-73mm 3D22-110mm D10-100 , 2
legs
D10-200 , 2 legs
6m 50/35 4D25-90mm 4D22-90mm D10-100 , 2
legs
D10-200 , 2 legs
Lantai 3
L
(m)
Dimensi
(cm)
Digunakan
Tarik
5m 45/30 4D22-73mm 3D22-110mm D10-100 , 2
legs
D10-200 , 2 legs
6m 50/35 4D25-90mm 4D22-90mm D10-100 , 2
legs
D10-200 , 2 legs
5.3 Desain Penulangan Kolom
Untuk mendesain tulangn Kolom dibedakan menjadi kolom Eksterior (Tepi dan
Ujung), kolom interior sesuai dengan gaya dalam yang teah didapat pada subbab
sebelumnya.
Tabel 5.4 Kesimpulan Analisis Gaya Dalam Pada Kolom Interior Lantai 1
Momen (Nmm) Geser (Nmm)
Tumpuan Lapangan Tumpuan Lapangan
123642297 30018796.2 1836.87 308.4
5.3.1 Desain Tulangan Lentur Kolom
Tahapan yang dilakukan dalam menentukan tulangan lentur pada kolom
interior lantai 1
Data-data perencanaan tulangan lentur kolom lantai 1
Mu : 123642297 Nmm
Fc’ : 25 Mpa
Fy : 400Mpa
D : 455mm
Beff : 500mm

107
H : 500mm
Es : 200000 Mpa
Ecu : 23500 MPa
ecu : 0.003
Φ : 0.8
3. Menghitung Luas Penampang Tulangan
As ≥
𝑀𝑢
Φfy (d−
a
2
)
=
𝑀𝑢
Φfy (jd)
= 943.55 mm
As =
𝐴𝑠𝑓𝑦
0,85 fc′ 𝑏
= 35,52 mm
As ≥
𝑀𝑢
Φfy (d−
a
2
)
=
𝑀𝑢
Φfy (jd)
= 883,69 mm
4. Momen Kapasitas
ΦMn = Φ [As fy (d-a/2)] = 212639532,8 Nmm
SR = 0,581 (OK)
5. Check Minimum Tulangan
Asmin = 0.0018bh = 450 mm2
Asmin =
0,25 √fc′
fy
bw d = 710,94 mm2
As min =
1,4
fy
bw d = 796,25 mm2
𝜌𝑏 =
0,85 β1 𝑓𝑐′
𝑓𝑦
(
600
600+𝑓𝑦
) = 0,027
𝜌’ =
𝐴𝑠
𝑏𝑑
= 0,0067
𝜌max = 0,75 𝜌𝑏 = 0,02

108
6. Check Maksimum Tulangan
Asmax = 𝜌max x b x d = 462287 mm2
7. Kesimpulan
dimensi 40/30 menggunakan tulangan lentur tekan sebesar 4D22-140.
Mu : 30018796.2 Nmm
Fc’ : 25 Mpa
Fy : 400Mpa
D : 455mm
Beff : 500mm
H : 500mm
Es : 200000 Mpa
Ecu : 23500 MPa
ecu : 0.003
Φ : 0.8
As ≥
𝑀𝑢
Φfy (d−
a
2
)
=
𝑀𝑢
Φfy (jd)
= 229,08 mm
As =
𝐴𝑠𝑓𝑦
0,85 fc′
𝑏
= 8,62 mm
As ≥
𝑀𝑢
Φfy (d−
a
2
)
=
𝑀𝑢
Φfy (jd)
= 208,15 mm

109
c. Momen Kapasitas
ΦMn = Φ [As fy (d-a/2)] = 115929903,6 Nmm
SR = 0,259 (OK)
Asmin = 0.0018bh = 450 mm2
Asmin =
0,25 √fc′
fy
bw d = 710,94 mm2
As min =
1,4
fy
bw d = 796,25 mm2
𝜌𝑏 =
0,85 β1 𝑓𝑐′
𝑓𝑦
(
600
600+𝑓𝑦
) = 0,027
𝜌’ =
𝐴𝑠
𝑏𝑑
= 0,0035
𝜌max = 0,75 𝜌𝑏 = 0,02
f. Kesimpulan
dimensi 40/30 menggunakan tulangan lentur tekan sebesar 4D16-140
mm.
5.2.2 Desain Tulangan Geser Kolom
DESAIN TULANGAN SENGKANG PADA UJUNG BENTANG
Kolom lantai 1 dengan tinggi 5m dan data material sebagai berikut :
Vu : 18020 N
Fc’ : 25 Mpa

110
Fy : 240 Mpa
D : 455mm
Beff : 500mm
H : 500mm
balok:
ΦVc = Φ
2
12
𝜆 √fc
′
bw d
Asmin =
75√fc′
1200
𝑏𝑤 𝑆
fy
3. Menghitung As dari tulangan yang digunakan → asumsi d = 10 mm
As =
1
4
𝜋 d2
Av > As
157 mm2
> 78,5 mm2
→OK
S ≤ 0,5 d = 227,5 mm
Vs = Av fy d/s

111
ΦVn = Φ Vs + ΦVc
ΦVn = 235224 N
ΦVn > Vu
235224 N > 18020 N →OK
SR = 0,0766 →OK
DESAIN TULANGAN SENGKANG PADA TENGAH BENTANG
Kolom lantai 1 dengan tinggi 5m dan data material sebagai berikut :
Vu : 3025,4 N
Fc’ : 25 Mpa
Fy : 240 Mpa
D : 455mm
Beff : 500mm
H : 500mm
balok:
ΦVc = Φ
2
12
𝜆 √fc
′
bw d
Asmin =
75√fc′
1200
𝑏𝑤 𝑆
fy
3. Menghitung As dari tulangan yang digunakan → asumsi d = 10 mm
As =
1
4
𝜋 d2

112
Av > As
157 mm2
> 78,5 mm2
→OK
S ≤ 0,5 d = 227,5 mm
Vs = Av fy d/s
ΦVn = Φ Vs + ΦVc
ΦVn = 170932 N
ΦVn > Vu
170932 N > 3025,4 N →OK
SR = 0,0177 →OK
Berikut ini merupakan rekapan hasil penulangan longitudinal dan geser
kolom pada setiap lantai
Tabel 5.5 Rekapan Tulangan Longitudinal dan Tulangan Geser yang digunakan
Lantai 1
Akibat
Dimensi
(Cm)
Tulangan Yang Digunakan
Tulangan Sengkang Yang
Digunakan
Tulangan
Tekan
Tulangan
Tarik
P 50/50 4D22-140mm 4D16-140mm D10-100 , 2 legs D10-200 , 2 legs
M2 50/50 4D22-140mm 4D16-140mm D10-100 , 2 legs D10-200 , 2 legs
Lantai 2
Akibat
Dimensi
(Cm)
Digunakan

113
Tulangan
Tekan
Tulangan
Tarik
Lantai 3
Akibat
Dimensi
(Cm)
Digunakan
Tulangan
Tekan
Tulangan
Tarik
5.4 Desain Penulangan Pelat
Pada pelat hanya didesain tulangn untuk memikul gaya lentur. Pelat tidak
perlu ditambah sengkang karena pada pelat tidak pernah terjadi failure terhadap
geser. Gaya geser kontribusi beton (Vc) sudah cukup untuk menahan geser dari lyar
disebabkan oleh lebar pelat yang cukup lebar sehgga menghasilkan Vc yang
bernilai besar.
Untuk mendesain tulangan lentur pada pelat, digunakan cara yang sama
dengan pendesainan tulangan pada balok, namun berbeda pada lebarnya saja.
Tulangan pada pelat didesain untuk tiap 1 m, sehingga dipilih untuk desain tulangan
yaitu saat momen positif dan negatif yag memiliki nilai yag paling besar. Berikut
perhitungan desain tulangan arah X pada pelat lantai atap.
5.4.1 Desain Tulangan Pelat Arah X
1. Pelat Lantai 1
Mmin 10.7395 KN m
Mmax -5.7935 KN m
Data-data perencanaan tulangan lentur pelat tiap 1 meter pada Lantai 1
Mu : 5793500 Nmm

114
Fc’ : 16.6 Mpa
Fy : 400 Mpa
d.Tulangan (db) : 16 mm
d : 72 mm
Beff : 1000 mm
H : 400 mm
Es : 200000 Mpa
Ecu : 25742.96 MPa
ecu : 0.003
Φ : 0.8
a. Menghitung Luas Penampang Tulangan
As ≥
𝑀𝑢
Φfy (d−
a
2
)
=
𝑀𝑢
Φfy (jd)
= 264.688 mm2
a =
𝐴𝑠𝑓𝑦
0,85 fc′
𝑏
= 7.50 mm
As ≥
𝑀𝑢
Φfy (d−
a
2
)
=
𝑀𝑢
Φfy (jd)
= 265.27 mm2
Sehingga digunakan tulangan berdiameter 16 mm dengan As = 402.124
mm2
sebanyak 2 buah dengan spasi 460 mm.
b. Momen Kapasitas
ΦMn = Φ [As fy (d-a/2)] = 8531480.12 Nmm = 8.531 KNm
SR = 0.679 (OK)
c. Check Minimum Tulangan
Asmin = 0.0018bh = 216 mm2
Asmin =
0,25 √fc′
fy
bw d = 183.343 mm2

115
As min =
1,4
fy
bw d = 252 mm2
𝜌𝑏 =
0,85 β1 𝑓𝑐′
𝑓𝑦
(
600
600+𝑓𝑦
) = 0.01799
𝜌’ =
𝐴𝑠
𝑏𝑑
= 0.00558
𝜌max = 0,75 𝜌𝑏 = 0.01349
d. Check Maksimum Tulangan
Asmax = 𝜌max x b x d = 971.4735 mm2
Sehingga tulangan yang digunakan dapat dipakai karena As tulangan
yang digunakan lebih besar dibandingkan dengan As minimum dan
lebih kecil dari As maksimum yang didapat.
e. Kesimpulan
Jadi tulangan yang di gunakan untuk tulangan lentur pelat tiap 1 meter
pada Lantai 1 digunakan sebesar 2D16- 460mm.
Mu : 10739500 Nmm
Fc’ : 16.6 Mpa
Fy : 400 Mpa
d : 72 mm
Beff : 1000 mm
H : 400 mm
Es : 200000 Mpa
Ecu : 25742.96 MPa
ecu : 0.003
Φ : 0.8

116
As ≥
𝑀𝑢
Φfy (d−
a
2
)
=
𝑀𝑢
Φfy (jd)
= 490.656 mm2
a =
𝐴𝑠𝑓𝑦
0,85 fc′
𝑏
= 13.90 mm
As ≥
𝑀𝑢
Φfy (d−
a
2
)
=
𝑀𝑢
Φfy (jd)
= 515.96 mm2
mm2
sebanyak 3 buah dengan spasi 306.667 mm.
b. Momen Kapasitas
SR = 0.877 (OK)
Asmin = 0.0018bh = 216 mm2
Asmin =
0,25 √fc′
fy
bw d = 183.343 mm2
As min =
1,4
fy
bw d = 252 mm2
𝜌𝑏 =
0,85 β1 𝑓𝑐′
𝑓𝑦
(
600
600+𝑓𝑦
) = 0.01799
𝜌’ =
𝐴𝑠
𝑏𝑑
= 0.00837758
𝜌max = 0,75 𝜌𝑏 = 0.013492688

117
e. Kesimpulan
pada Lantai 1 digunakan sebesar 3D16-306.667 mm
2. Pelat Lantai 2
Mmin 1324.22 KN m
Mmax -726.31 KN m
Mu : 7263100 Nmm
Fc’ : 16.6 Mpa
Fy : 400 Mpa
d : 72 mm
Beff : 1000 mm
H : 400 mm
Es : 200000 Mpa
Ecu : 25742.96 MPa
ecu : 0.003
Φ : 0.8
As ≥
𝑀𝑢
Φfy (d−
a
2
)
=
𝑀𝑢
Φfy (jd)
= 331.830 mm2
a =
𝐴𝑠𝑓𝑦
0,85 fc′
𝑏
= 9.406 mm
As ≥
𝑀𝑢
Φfy (d−
a
2
)
=
𝑀𝑢
Φfy (jd)
= 337.27 mm2
mm2

118
b. Momen Kapasitas
SR = 0.851 (OK)
Asmin = 0.0018bh = 216 mm2
Asmin =
0,25 √fc′
fy
bw d = 183.343 mm2
As min =
1,4
fy
bw d = 252 mm2
𝜌𝑏 =
0,85 β1 𝑓𝑐′
𝑓𝑦
(
600
600+𝑓𝑦
) = 0.01799
𝜌’ =
𝐴𝑠
𝑏𝑑
= 0.00558
𝜌max = 0,75 𝜌𝑏 = 0.01349
e. Kesimpulan
pada Lantai 2 digunakan sebesar 2D16- 460mm.
Mu : 13242200 Nmm
Fc’ : 16.6 Mpa
Fy : 400 Mpa
d : 72 mm

119
Beff : 1000 mm
H : 400 mm
Es : 200000 Mpa
Ecu : 25742.96 MPa
ecu : 0.003
Φ : 0.8
As ≥
𝑀𝑢
Φfy (d−
a
2
)
=
𝑀𝑢
Φfy (jd)
= 604.998 mm2
a =
𝐴𝑠𝑓𝑦
0,85 fc′
𝑏
= 17.15 mm
As ≥
𝑀𝑢
Φfy (d−
a
2
)
=
𝑀𝑢
Φfy (jd)
= 652.458 mm2
mm2
sebanyak 4 buah dengan spasi 230.000 mm.
b. Momen Kapasitas
SR = 0.849 (OK)
Asmin = 0.0018bh = 216 mm2
Asmin =
0,25 √fc′
fy
bw d = 183.343 mm2
As min =
1,4
fy
bw d = 252 mm2
𝜌𝑏 =
0,85 β1 𝑓𝑐′
𝑓𝑦
(
600
600+𝑓𝑦
) = 0.01799
𝜌’ =
𝐴𝑠
𝑏𝑑
= 0.011170107

120
𝜌max = 0,75 𝜌𝑏 = 0.013492688
e. Kesimpulan
pada Lantai 1 digunakan sebesar 4D16-230 mm
3. Pelat Lantai DAK
Mmin 709.77 KN m
Mmax -476.77 KN m
Mu : 4767700 Nmm
Fc’ : 16.6 Mpa
Fy : 400 Mpa
d : 72 mm
Beff : 1000 mm
H : 400 mm
Es : 200000 Mpa
Ecu : 25742.96 MPa
ecu : 0.003
Φ : 0.8
As ≥
𝑀𝑢
Φfy (d−
a
2
)
=
𝑀𝑢
Φfy (jd)
= 217.822 mm2

121
a =
𝐴𝑠𝑓𝑦
0,85 fc′
𝑏
= 6.1749 mm
As ≥
𝑀𝑢
Φfy (d−
a
2
)
=
𝑀𝑢
Φfy (jd)
= 216.202 mm2
mm2
b. Momen Kapasitas
SR = 0.559 (OK)
Asmin = 0.0018bh = 216 mm2
Asmin =
0,25 √fc′
fy
bw d = 183.343 mm2
As min =
1,4
fy
bw d = 252 mm2
𝜌𝑏 =
0,85 β1 𝑓𝑐′
𝑓𝑦
(
600
600+𝑓𝑦
) = 0.01799
𝜌’ =
𝐴𝑠
𝑏𝑑
= 0.00558
𝜌max = 0,75 𝜌𝑏 = 0.01349
e. Kesimpulan
pada Lantai DAK digunakan sebesar 2D16- 460mm.

122
Mu : 7097700 Nmm
Fc’ : 16.6 Mpa
Fy : 400 Mpa
d : 72 mm
Beff : 1000 mm
H : 400 mm
Es : 200000 Mpa
Ecu : 25742.96 MPa
ecu : 0.003
Φ : 0.8
As ≥
𝑀𝑢
Φfy (d−
a
2
)
=
𝑀𝑢
Φfy (jd)
= 324.27 mm2
a =
𝐴𝑠𝑓𝑦
0,85 fc′
𝑏
= 9.19 mm
As ≥
𝑀𝑢
Φfy (d−
a
2
)
=
𝑀𝑢
Φfy (jd)
= 329.067 mm2
mm2
b. Momen Kapasitas
SR = 0.559 (OK)
Asmin = 0.0018bh = 216 mm2
Asmin =
0,25 √fc′
fy
bw d = 183.343 mm2

123
As min =
1,4
fy
bw d = 252 mm2
𝜌𝑏 =
0,85 β1 𝑓𝑐′
𝑓𝑦
(
600
600+𝑓𝑦
) = 0.01799
𝜌’ =
𝐴𝑠
𝑏𝑑
= 0.00558
𝜌max = 0,75 𝜌𝑏 = 0.01349
e. Kesimpulan
pada Lantai DAK digunakan sebesar 2D16- 460mm.
5.4.2 Desain Tulangan Pelat Arah Y
1. Pelat Lantai 1
Mmin 10.0537 KN m
Mmax -4.764 KN m
Mu : 4764000 Nmm
Fc’ : 16.6 Mpa
Fy : 400 Mpa
d : 72 mm
Beff : 1000 mm
H : 400 mm
Es : 200000 Mpa

124
Ecu : 25742.96 MPa
ecu : 0.003
Φ : 0.8
As ≥
𝑀𝑢
Φfy (d−
a
2
)
=
𝑀𝑢
Φfy (jd)
= 217.653 mm2
a =
𝐴𝑠𝑓𝑦
0,85 fc′
𝑏
= 6.170 mm
As ≥
𝑀𝑢
Φfy (d−
a
2
)
=
𝑀𝑢
Φfy (jd)
= 216.027 mm2
mm2
b. Momen Kapasitas
SR = 0.558 (OK)
Asmin = 0.0018bh = 216 mm2
Asmin =
0,25 √fc′
fy
bw d = 183.343 mm2
As min =
1,4
fy
bw d = 252 mm2
𝜌𝑏 =
0,85 β1 𝑓𝑐′
𝑓𝑦
(
600
600+𝑓𝑦
) = 0.01799
𝜌’ =
𝐴𝑠
𝑏𝑑
= 0.00558
𝜌max = 0,75 𝜌𝑏 = 0.01349

SEKOLAH BETON

Recommended

Recommended

More Related Content

What's hot

What's hot (20)

Similar to SEKOLAH BETON

Similar to SEKOLAH BETON (20)

Recently uploaded

Recently uploaded (9)

SEKOLAH BETON