El documento resume 4 experimentos de cortante realizados en vigas postensadas recuperadas de un puente demolido. Los experimentos midieron la capacidad de cortante, el modo de falla, y validaron métodos numéricos. Se utilizó instrumentación avanzada como emisiones acústicas, correlación digital de imágenes y sensores inteligentes. Los resultados mostraron que la capacidad de cortante excedió la carga de agrietamiento inclinado inicial y que la falla ocurrió por aplastamiento del hormigón. Se recomienda continuar la investigación en
EXPLORACIÓN DEL SUBSUELO
Selección del tipo y la profundidad de la base adecuada para una
estructura dada.
Evaluación de la capacidad de carga de la cimentación Estimación del asentamiento probable de una estructura. Determinación de los problemas potenciales de la cimentación Determinación de la ubicación del nivel freático.
Predicción de la presión lateral de tierra
Establecimiento de métodos de construcción para condiciones
cambiantes del subsuelo.
En la cual se obtiene la información sobre el tipo de estructura que se construirá y su uso
general.
Para la construcción de edificios debe conocerse las cargas aproximadas en las columnas,
así como también su separación
Debe conocerse los requisitos del código de construcción local.
En el caso de puentes requiere determinar la longitud del tramo y la carga de pilas y estribos. Obtención de información general de la topografía y tipo de suelo que se encuentra cerca y
alrededor del sitio.
Este tipo de muestreo se utilizan en él, campo, por lo general las muestras
son alteradas y poco representativas.
Se compone de una zapata de acero para herramientas de conducción. Un tubo de acero que se divide longitudinalmente por la mitad y un
acoplamiento en la parte superior.
El acoplamiento conecta la toma de muestras a la varilla de perforación. El tubo dividido estándar tiene un diámetro interior de 34.93 mm y un
diámetro exterior de 50.8
El muestreador se introduce en el suelo con golpes de martillo en la parte
superior de la barra de perforación.
El peso estándar del martillo es de 623 N para cada golpe
El martinete tiene una altura de caída de 762 mm. Se registra el número de golpes necesarios para la penetración del muestreador de tres intervalos de
152.4 mm.
El número de golpes necesarios para los dos últimos intervalos se suman para dar el número de penetración estándar, N, a esa profundidad.
1. Pozos de Prueba (calicatas)
La excavación de pozos de prueba (calicatas) es el método más barato de
exploración superficial. Los pozos se pueden excavar manualmente empleando mano de
obra local, pero las pequeñas excavadoras mecánicas en un tractor son, si están
disponibles localmente, económicas y rápidas. En caso de que sea necesario que los
hombres trabajen en el fondo de los pozos para obtener muestras de suelo, por ejemplo,
serán necesarios los soportes de los lados de los pozos con una profundidad mayor de
1.2 m, por el riesgo de colapso. Se debe tomar en cuenta también la posible presencia de
gases venenosos o asfixiantes, por lo que se juzga necesario la provisión de aparatos de
detección de gases. En suelos con soporte acuífero, especialmente las arenas, surgen
dificultades para excavar debajo del manto acuífero, por lo cual los pozos de prueba
pueden resultar mis costosos que las perforaciones, dadas las condiciones.
Los pozos de prueba proporcionan una visión clara de la estratificación de los suelos
y de la presencia de cristales o bolsas de material más débil. Facilitan la toma de
muestras de sue
Tubería Flexible
Una sección larga y continua de tubería enrollada en un tambor. La tubería se endereza para ser bajada en un pozo y luego se rebobina para enrollarla nuevamente en el tambor de transporte y almacenamiento. Dependiendo del diámetro de la tubería (1 pulgada a 4 1/2 pulgadas) y del tamaño del tambor, la longitud de la tubería flexible puede variar entre 610 y 4 570 m 2 000 pies y 15 000 pies] o una longitud mayor.
EXPLORACIÓN DEL SUBSUELO
Selección del tipo y la profundidad de la base adecuada para una
estructura dada.
Evaluación de la capacidad de carga de la cimentación Estimación del asentamiento probable de una estructura. Determinación de los problemas potenciales de la cimentación Determinación de la ubicación del nivel freático.
Predicción de la presión lateral de tierra
Establecimiento de métodos de construcción para condiciones
cambiantes del subsuelo.
En la cual se obtiene la información sobre el tipo de estructura que se construirá y su uso
general.
Para la construcción de edificios debe conocerse las cargas aproximadas en las columnas,
así como también su separación
Debe conocerse los requisitos del código de construcción local.
En el caso de puentes requiere determinar la longitud del tramo y la carga de pilas y estribos. Obtención de información general de la topografía y tipo de suelo que se encuentra cerca y
alrededor del sitio.
Este tipo de muestreo se utilizan en él, campo, por lo general las muestras
son alteradas y poco representativas.
Se compone de una zapata de acero para herramientas de conducción. Un tubo de acero que se divide longitudinalmente por la mitad y un
acoplamiento en la parte superior.
El acoplamiento conecta la toma de muestras a la varilla de perforación. El tubo dividido estándar tiene un diámetro interior de 34.93 mm y un
diámetro exterior de 50.8
El muestreador se introduce en el suelo con golpes de martillo en la parte
superior de la barra de perforación.
El peso estándar del martillo es de 623 N para cada golpe
El martinete tiene una altura de caída de 762 mm. Se registra el número de golpes necesarios para la penetración del muestreador de tres intervalos de
152.4 mm.
El número de golpes necesarios para los dos últimos intervalos se suman para dar el número de penetración estándar, N, a esa profundidad.
1. Pozos de Prueba (calicatas)
La excavación de pozos de prueba (calicatas) es el método más barato de
exploración superficial. Los pozos se pueden excavar manualmente empleando mano de
obra local, pero las pequeñas excavadoras mecánicas en un tractor son, si están
disponibles localmente, económicas y rápidas. En caso de que sea necesario que los
hombres trabajen en el fondo de los pozos para obtener muestras de suelo, por ejemplo,
serán necesarios los soportes de los lados de los pozos con una profundidad mayor de
1.2 m, por el riesgo de colapso. Se debe tomar en cuenta también la posible presencia de
gases venenosos o asfixiantes, por lo que se juzga necesario la provisión de aparatos de
detección de gases. En suelos con soporte acuífero, especialmente las arenas, surgen
dificultades para excavar debajo del manto acuífero, por lo cual los pozos de prueba
pueden resultar mis costosos que las perforaciones, dadas las condiciones.
Los pozos de prueba proporcionan una visión clara de la estratificación de los suelos
y de la presencia de cristales o bolsas de material más débil. Facilitan la toma de
muestras de sue
Tubería Flexible
Una sección larga y continua de tubería enrollada en un tambor. La tubería se endereza para ser bajada en un pozo y luego se rebobina para enrollarla nuevamente en el tambor de transporte y almacenamiento. Dependiendo del diámetro de la tubería (1 pulgada a 4 1/2 pulgadas) y del tamaño del tambor, la longitud de la tubería flexible puede variar entre 610 y 4 570 m 2 000 pies y 15 000 pies] o una longitud mayor.
Como evaluar la capacidad de puentes de hormigón existentes?Eva Lantsoght
Después de la expansión de la red vial del país, la comunidad de ingenieros civiles y el gobierno tienen un número mayor de puentes existentes a manejar. En el futuro, esos puentes necesitaran mantenimiento y adopciones a los cambios en términos de las cargas vivas. En ese artículo vamos a ver como en Europa y América del Norte se está evaluando la capacidad de puentes de hormigón existentes. Típicamente, la evaluación es primero analítico, y después, dependiendo de la necesidad, experimental. En caso de concluir que no hay capacidad suficiente, diseñamos un refuerzo estructural para el puente. Revisaremos diferentes métodos de cálculo, inspección, pruebas de carga, y reforzamiento para puentes de hormigón existentes.
Stop criteria for proof load tests verified with field and laboratory testing...Eva Lantsoght
As the existing bridge stock is aging, improved assessment methods such as proof load testing become increasingly important. Proof load testing involves large loads, and as such the risk for the structure and personnel can be significant. To capture the structural response, extensive measurements are applied to proof load tests. Stop criteria, based on the measured quantities, are used to identify when further loading in a proof load test is not permitted. For proof load testing of buildings, stop criteria are available in existing codes. For bridges, recently stop criteria based on laboratory tests on beams reinforced with plain bars have been proposed. Subsequently, improved stop criteria were developed based on theoretical considerations for bending moment and shear. The stop criteria from the codes and the proposed stop criteria are compared to the results from field testing to collapse on the Ruytenschildt Bridge, and to the results from laboratory tests on beams sawn from the Ruytenschildt Bridge. This comparison shows that only a small change to the stop criteria derived from laboratory testing is necessary. The experimental evidence strengthens the recommendation for using the proposed stop criteria in proof load tests on bridges for bending moment, whereas further testing to confirm the stop criteria for shear is necessary.
Proof load testing of the viaduct De BeekEva Lantsoght
Proof load testing can be a suitable method to show that a bridge can carry the required loads
from the code without distress. This paper addresses the preparation, execution, and analysis of a
proof load test on a four-span reinforced concrete solid slab bridge, viaduct de Beek. The bridge
has one lane in each direction, but was restricted to a single lane, since an assessment showed
that the capacity is not sufficient to allow both lanes. For this proof load test, the bridge was
heavily equipped with sensors, so that early signs of distress can be seen. The difficulty in this test
was that, for safety reasons, only the first span could be tested, but that the lowest ratings were
found in the second span. A direct approval of the viaduct by proof loading was thus not possible,
and an analysis was necessary after the field test. The result of this analysis is that only by allowing
6.7% of plastic redistribution in the second span, sufficient capacity can be demonstrated.
libro conabilidad financiera, 5ta edicion.pdfMiriamAquino27
LIBRO DE CONTABILIDAD FINANCIERA, ESTE TE AYUDARA PARA EL AVANCE DE TU CARRERA EN LA CONTABILIDAD FINANCIERA.
SI ERES INGENIERO EN GESTION ESTE LIBRO TE AYUDARA A COMPRENDER MEJOR EL FUNCIONAMIENTO DE LA CONTABLIDAD FINANCIERA, EN AREAS ADMINISTRATIVAS ENLA CARREARA DE INGENERIA EN GESTION EMPRESARIAL, ESTE LIBRO FUE UTILIZADO PARA ALUMNOS DE SEGUNDO SEMESTRE
1. Challenge the future
Delft
University of
Technology
Pruebas de cortante en vigas postensadas
Eva Lantsoght , Gabriela Zarate, Fengqiao Zhang, Min-kook Park, Yuguang Yang
2. 2Pruebas de cortante en vigas postensadas
Agenda
• Introduccion
• Experimentos
• Resultados
• Recommendaciones
• Resumen
Falla de HPZ03, lado norte
3. 3Pruebas de cortante en vigas postensadas
Introduccion: Puentas con vigas postensadas (1)
• Puentes con vigas postensadas en Holanda (+- 70)
• Vigas postensadas
• Losa entre alas de vigas, postensado
• Vigas transversales
• Investigacion previa: capacidad de losa
• Accion de membrano en compression
• Resistencia a fatiga
• Incremento de capacidad determinado en experimentos
• Resultado: Vigas UC > 1 para cortante-tension
4. 4Pruebas de cortante en vigas postensadas
Introduccion: Puentas con vigas postensadas (2)
Puente losa-entre-vigas durante construccion, 1965
5. 5Pruebas de cortante en vigas postensadas
Introduction: Puentas con vigas postensadas (3)
Amir, S., Van der Veen , C., Walraven, J. C., & de Boer, A. (2016). Experiments on Punching Shear Behavior of Prestressed
Concrete Bridge Decks. Aci Structural Journal, 113(3), 627-636.
6. 6Pruebas de cortante en vigas postensadas
Introduccion: Vigas Helperzoom (1)
• Obtenido de puente demolido
• Perfil de tendones
• Geometria: parte de anclaje
• Mitad de longitud para transporte y
operación en laboratorio
• 1.11 m altura
• 10.51 m – 12.88 m longitud
• Carga concentrada
• a = 2.903 m & a = 4.4 m
• 4 experimentos / 4 vigas
8. 8Pruebas de cortante en vigas postensadas
Introduccion: Vigas Helperzoom(3)
Seccion A-Aʹ Seccion B-Bʹ (C.L)
9. 9Pruebas de cortante en vigas postensadas
Introduccion: Objetivos
• Objetivos de investigacion:
• Capacidad cortente-tension (UCs insuficiente)
• Validacion NLFEA
• Modo de falla
• Effecto de forma de estribos?
21. 21Pruebas de cortante en vigas postensadas
Distribucion de deformaciones: lente de 20 mm Distribucion de deformaciones: lente de 90 mm
Apertura de grietas (w) direccion x Corredizo de grietas (∆) direccion y
HPZ02 DIC
22. 22Pruebas de cortante en vigas postensadas
Resultados:
emisiones acusticas
1st bending crack
Shear cracks
23. 23Pruebas de cortante en vigas postensadas
Resultados: Carga de agrietamiento inclinado
26. 26Pruebas de cortante en vigas postensadas
Resultados: Posicion de carga
• Modo de falla:
• For a = 2903 mm: fisura de
cortante, falla a cortante-
compression
• For a = 4400 mm: fisura de
cortante, falla por compression de
zona de compression de ala o de
campo de compression en alma 0
500
1000
1500
2000
2500
3000
0 10 20 30 40 50 60 70 80
Laod(kN) Deflection at loading point (mm)
HPZ01
HPZ02
HPZ03
HPZ04
27. 27Pruebas de cortante en vigas postensadas
Resultados: angulo de campo de compresion
HPZ03
28. 28Pruebas de cortante en vigas postensadas
Recommendacions: instrumentacion
• Emisiones acusticas para observar
micro-agrietamiento
• DIC: trabazon de aggregados
• LVDT y DIC: rotacion de angulo de
campo de compresion
• Lasers: rango largo necesario
Rotating angle for HPZ03
29. 29Pruebas de cortante en vigas postensadas
Recommendaciones: aplicacion a pruebas de
carga
• Investigacion sobre pruebas de carga
• Prueba a collapso de Vecht Bridge en
2016
=> Trabajo futuro
Collapse test of Vecht Bridge, 2016
30. 30Pruebas de cortante en vigas postensadas
Recommendaciones: Puentes de vigas
postensadas
• Investigacion actual
• Distribucion de flexion transversal y
comportamiento de sistema
• Mejor opcion: NLFEA (RTD
1016:2017)
• Analisis seccional: draft new
Eurocode y Response-2000
Response 2000 vs experiments
Migalski, J. (2020). Analytical, Numerical and Experimental
Analysis of Helperzoom Post-TensionedTGirders. Delft
University of Technology,
31. 31Pruebas de cortante en vigas postensadas
Investigacion
• Publicacion de articulos de investigacion
• Analisis de puentes existentes
• Tecnicas de monitoreo
• Pruebas de carga
• Monitoreo (SHM)
32. 32Pruebas de cortante en vigas postensadas
Resumen
• 4 experimentos de cortante en viga
postensadas
• Falla – aplastamiento de hormigon
• Incremiento de carga pasando carga de
agrietamiento inclinado
• Capacidad de estribos
• AE, SA, DIC + instrumentacion tradicional
• Siguiente paso: analisis de puentes existentes
+ reccomendaciones para pruebas en campo
33. 33Pruebas de cortante en vigas postensadas
Contact:
Eva Lantsoght
E.O.L.Lantsoght@tudelft.nl
elantsoght@usfq.edu.ec