This document discusses cooling water treatment in cooling towers. It covers cooling tower concepts and types including spray ponds, natural draft, induced draft, and forced draft towers. It also discusses design factors like circulation volume and temperature change. Key water treatment issues addressed include corrosion, scaling, fouling, and microbiological growth. Solutions discussed include corrosion inhibitors, scale inhibitors, dispersants, and biocides. Existing chemical products used at the plant are also listed.
Natural gas is transported long distances as liquefied natural gas (LNG) via specialized carriers. Over the past 40 years, the size of LNG carriers has increased significantly to support growing demand. Early carriers held 0-36,000 cubic meters of LNG, while current largest carriers can hold over 220,000 cubic meters. Larger ships allow for more economical transport of LNG between countries without direct pipeline connections. Carrier designs have also evolved, with different containment systems developed to safely store larger volumes of cryogenic LNG cargo over long voyages.
This document provides an overview of mechanical seal piping plans used by Flowserve's Flow Solutions Division. It summarizes 14 single seal plans and 8 dual/quench/gas seal plans. Each plan page shows a seal end view diagram, description of what the plan is, why it is used, where it is applicable, and tips for preventative maintenance. The plans provide ways to keep mechanical seals running cleanly and cool through circulation of barrier fluids.
Distillation Blending and Cutpoint Temperature Optimization in Scheduling Ope...Brenno Menezes
In oil refinery manufacturing, final products such as fuels, lubricants and petrochemicals are produced from crude-oil in process units considering their operations in coordination with tanks, pipelines, blenders, etc. In this process, the full range of hydrocarbon components (crude-oil) is transformed (separated, reacted, blended) into smaller boiling-point temperature ranges resulting in intermediate and final products, in which planning, scheduling and real-time optimization using distillation curves of the streams can be used to effectively model the unit-operations and predict yields and properties of their outlet streams.1 The hydrocarbon streams’ characterization or assays of both the crude-oil and its derivatives are decomposed, partitioned or characterized into several temperature cuts based on what are known as True Boiling Point (TBP) temperature distribution or distillation curves.2,3 These are one-dimensional representations of how quantity (yields) and quality (properties) data of hydrocarbon streams are distributed or profiled over its TBP temperatures where each cut is also referred to as a component, pseudocomponent or hypothetical in process simulation and optimization technology.4
To improve efficiency, effectiveness and economy of mixing/blending, reacting/converting and separating/fractionating inside the oil-refinery, we proposed a new technique to optimize the blending of several streams’ distillation curves with also shifting or adjusting cutpoint temperatures of distilled streams, i.e, their initial boiling point (IBP) and final boiling point (FBP), in order to manipulate their TBP curves in either off-line or on-line environment. By shifting or adjusting the front-end and back-end of the TBP curve for one or more distillate blending streams, it allows for improved control and optimization of the final product demand quantity and quality, affording better maneuvering closer and around downstream bottlenecks such as tight property specifications and volatile demand flow and timing constrictions. This shifting or adjusting of the TBP curve’s IBP and FBP (front- and back-end respectively) ultimately requires that the unit-operation has sufficient handles or controls to allow this type of cutpoint variation where the solution from this higher-level optimization would provide set points or targets to a lower-level advanced process control systems, which are now commonplace in oil refineries.
By optimizing both the recipes of the blended material and its blending component distillation curves, very significant benefits can be achieved especially given the global push towards ultralow sulfur fuels (ULSF) due to the increase in natural gas plays reducing the demand for other oil distillates. One example is provided to highlight and demonstrate the technique.
This document discusses cooling water treatment in cooling towers. It covers cooling tower concepts and types including spray ponds, natural draft, induced draft, and forced draft towers. It also discusses design factors like circulation volume and temperature change. Key water treatment issues addressed include corrosion, scaling, fouling, and microbiological growth. Solutions discussed include corrosion inhibitors, scale inhibitors, dispersants, and biocides. Existing chemical products used at the plant are also listed.
Natural gas is transported long distances as liquefied natural gas (LNG) via specialized carriers. Over the past 40 years, the size of LNG carriers has increased significantly to support growing demand. Early carriers held 0-36,000 cubic meters of LNG, while current largest carriers can hold over 220,000 cubic meters. Larger ships allow for more economical transport of LNG between countries without direct pipeline connections. Carrier designs have also evolved, with different containment systems developed to safely store larger volumes of cryogenic LNG cargo over long voyages.
This document provides an overview of mechanical seal piping plans used by Flowserve's Flow Solutions Division. It summarizes 14 single seal plans and 8 dual/quench/gas seal plans. Each plan page shows a seal end view diagram, description of what the plan is, why it is used, where it is applicable, and tips for preventative maintenance. The plans provide ways to keep mechanical seals running cleanly and cool through circulation of barrier fluids.
Distillation Blending and Cutpoint Temperature Optimization in Scheduling Ope...Brenno Menezes
In oil refinery manufacturing, final products such as fuels, lubricants and petrochemicals are produced from crude-oil in process units considering their operations in coordination with tanks, pipelines, blenders, etc. In this process, the full range of hydrocarbon components (crude-oil) is transformed (separated, reacted, blended) into smaller boiling-point temperature ranges resulting in intermediate and final products, in which planning, scheduling and real-time optimization using distillation curves of the streams can be used to effectively model the unit-operations and predict yields and properties of their outlet streams.1 The hydrocarbon streams’ characterization or assays of both the crude-oil and its derivatives are decomposed, partitioned or characterized into several temperature cuts based on what are known as True Boiling Point (TBP) temperature distribution or distillation curves.2,3 These are one-dimensional representations of how quantity (yields) and quality (properties) data of hydrocarbon streams are distributed or profiled over its TBP temperatures where each cut is also referred to as a component, pseudocomponent or hypothetical in process simulation and optimization technology.4
To improve efficiency, effectiveness and economy of mixing/blending, reacting/converting and separating/fractionating inside the oil-refinery, we proposed a new technique to optimize the blending of several streams’ distillation curves with also shifting or adjusting cutpoint temperatures of distilled streams, i.e, their initial boiling point (IBP) and final boiling point (FBP), in order to manipulate their TBP curves in either off-line or on-line environment. By shifting or adjusting the front-end and back-end of the TBP curve for one or more distillate blending streams, it allows for improved control and optimization of the final product demand quantity and quality, affording better maneuvering closer and around downstream bottlenecks such as tight property specifications and volatile demand flow and timing constrictions. This shifting or adjusting of the TBP curve’s IBP and FBP (front- and back-end respectively) ultimately requires that the unit-operation has sufficient handles or controls to allow this type of cutpoint variation where the solution from this higher-level optimization would provide set points or targets to a lower-level advanced process control systems, which are now commonplace in oil refineries.
By optimizing both the recipes of the blended material and its blending component distillation curves, very significant benefits can be achieved especially given the global push towards ultralow sulfur fuels (ULSF) due to the increase in natural gas plays reducing the demand for other oil distillates. One example is provided to highlight and demonstrate the technique.
Impianti HVAC - Confronto tra sistemi idronici e VRFImpianti Clima
In modo concreto e sintetico, la presentazione realizza un confronto tra questi due tipi di impianti e ne mette in evidenza le principali diversità e le applicazioni consigliabili per l'uno o per l'altro. Spesso infatti gli impianti VRF e Indronici sono installati senza preoccuparsi delle caratteristiche e dei requisiti degli edifici. Con risultati che vanno da un inutile spreco di energia a un controllo del comfort insoddisfacente.
nZEB "Edifici a consumo quasi zero" in regioni calde del bacino del MediterraneoBartolomeo Conterio
eco-condominio ZNE (Zeronet Energy Building) - LECCE www.0-co2.it
Dalla lettura della Direttiva EUROPEA 2010/31/UE (EPBD), si evince la definizione di “edificio a consumo quasi zero”: “è un edificio ad altissima prestazione energetica in cui il fabbisogno energetico molto basso o quasi nullo dovrebbe essere coperto in misura molto significativa da energia da fonti rinnovabili, compresa l’energia da fonti rinnovabili prodotta in loco o nelle vicinanze”.
È una definizione estremamente aleatoria che, lasciando spazio ad ampie possibilità, può dare origine ad incomprensioni in quanto:
1) non definisce una soglia precisa dei consumi energetici;
2) si limita a stabilire “l’eventualità” di produrre in loco l’energia rinnovabile;
3) non fa alcun riferimento alla sostenibilità bio-ecologica del processo edilizio, dei materiali e delle tecnologie costruttive impiegate.
Pertanto, nel cantiere sperimentale di Lecce, i principi che sono stati adottati, al fine di raggiungere l’obiettivo della costruzione di un “edificio a consumo quasi zero”, sono stati i seguenti :
1) drastica riduzione dei consumi energetici mediante un approccio progettuale basato sui criteri dell’architettura bioclimatica e della “progettazione passiva” (standard Passivhaus) al fine di raggiungere la classe energetica A+;
2) fabbisogno energetico interamente garantito da fonti rinnovabili “on site”;
3) alta sostenibilità bio-ecologica dell’intervento sulla base del protocollo ITACA ;
Infatti, i criteri progettuali di un edificio ad alta efficienza energetica per lo più sviluppati, sperimentati e messi a punto nei paesi dell’Europa centrale e settentrionale (in cui la priorità è costituita dal contenimento della dispersione del calore nella stagione invernale), sono stati adeguatamente ponderati, rivisitati ed adattati al clima mediterraneo, poiché, alle nostre latitudini, è fondamentale risolvere il problema del surriscaldamento estivo e del conseguente contenimento energetico delle spese di condizionamento, così come annunciato dalle direttive europee 2010/31/UE (EPBD) e dalla recente direttiva 2012/27/Ue.
Il rumore in modo semplice, per affrontare con chiarezza e facilità il progetto di impianti silenziosi per la soddisfazione dell’utente Livello: medium
Nell'articolo si descrivono i principali metodi per la misurazione della conducibilità nell'acqua e la tecnologia del sistema ConductiSense. Inoltre si discutono alcune delle applicazioni principali
Verification of a aqueduct network. This presentation contains the simplification of the general equations used to verify the correct working of an aqueduct
Questo lavoro di tesi si propone di individuare, studiare e realizzare un dispositivo da applicare alle sorgenti magnetron-sputtering per aumentare la velocità delle deposizioni di film sottili. Le prove di deposizione sono state fatte utilizzando il niobio inquanto il dispositivo studiato potrebbe venire applicato alla deposizione di questo metallo superconduttore all’interno di cavità acceleratrici in radiofrequenza per acceleratori di particelle. Il problema che ci si è proposti di risolvere è quello di aumentare l’efficienza di ionizzazione del plasma da parte degli elettroni prodotti da una scarica elettrica in vuoto del tipo glow discharge. In una sorgente a diodo gli elettroni vengono persi perché assorbiti dall’anodo. In un magnetron gli stessi elettroni vengono fatti spiralizzare attorno alle linee di campo magnetico e compiendo un percorso più lungo per arrivare all’anodo effettuano un numero maggiore di collisioni ionizzanti.
Varie scuole di pensiero puntano ad aumentare l’efficienza di ionizzazione utilizzando differenti soluzioni (per esempio coupling del plasma induttivo con una sorgente a mircoonde, ECR), nel nostro caso sono state sviluppate delle sorgenti “extra” di elettroni chiamate Hollow Cathode da affiancare ai magnetron in modo da aumentare il numero di elettroni utili per la ionizzazione.
Recentemente la realizzazione di sorgenti magnetron-sputtering compatte, semplici e poco costose ha esteso l’utilizzo delle tecniche di deposizione di film sottili anche al settore low-tech come per esempio quello dei ricoprimenti decorativi oppure protettivi per il packaging nell’industria alimentare. Questo lavoro di tesi quindi, proponendosi di velocizzare la produzione di film sottili e di migliorarne la qualità, si inserisce in un contesto industriale di grande attualità
A variation on the linear reservoir method to design culverts. It use the so called "metodo italiano". It is actually known to have problems. However, for historical reasons, I explain it to students.
Guida alla selezione delle elettropompe UNIQA - Zenit GroupZenit Group
In un mercato altamente specializzato si richiede la capacità di selezionare pompe correttamente e di evidenziarne le caratteristiche in termini sia costruttivi che funzionali. Per questo è necessaria la conoscenza di alcuni concetti tecnici di base comuni a qualsiasi tipo di pompa.
In questo opuscolo parleremo di:
- Concetti base di idraulica
- Curva Q-H (Punto di lavoro)
- Pompa - Motore (P1 - P2 - P3)
- Rendimenti
- Concetto di “Idraulica”
- Applicazione di motori di diversa potenza alla stessa girante
- Funzionamento con variatore di frequenza
- Altri criteri di selezione (materiali, versioni, ecc…)
L’uso di materiali superconduttori per la costruzione di cavità RF per gli acceleratori di particelle, permette di ottenere degli alti gradienti di accelerazione con basse perdite termiche.
Tra tutti i possibili materiali, il niobio massivo puro, con Tc = 9.2 K, presenta il migliore comportamento superconduttivo se sottoposto ad alti campi di RF. Per ottenere alti fattori di qualità (Q0) e alti campi acceleranti (Eacc), sono necessarie superfici piatte e libere da difetti superficiali. Le dispersioni si generano in uno strato superficiale di 50-100 nm che presenta
esternamente l’ossido nativo (5-10 nm) solitamente contaminato da polvere ed elementi adsorbiti durante il processo di pulitura superficiale.
I processi di pulitura chimici BCP (Buffer Chemical Polishing) generano ottime
superfici, nel particolare la lucidatura chimica ottenuta con la miscela FNP 1:1:2 (Acido Fluoridrico, Acido Nitrico, Acido Ortofosforico 1:1:2 v/v/v) da Kinter1 offre anche ottimi rendimenti. Nonostante questo, con il miglioramento delle tecniche di produzione, il trattamento finale è diventato il vero fattore limitante per l’ottenimento di gradienti acceleranti superiori a 35-40 MV/m2.
L’EP (Electrochemical Polishing) rappresenta una valida alternativa offrendo, già dalle prime applicazioni, un miglioramento rispetto ai processi chimici standard di lucidatura.
Infatti, anche se non è completamente chiaro il motivo, le superfici elettrolucidate presentano gradienti acceleranti maggiori delle superfici lucidate chimicamente.
D’altronde l’impiego dell’elettrolucidatura, condotta in HF 36% / H2SO4 4%, non evita l’uso di agenti chimici alquanto pericolosi. Nasce da questi presupposti codesto lavoro di tesi che si propone l’ambizioso obiettivo di rendere il processo più sicuro e allo stesso tempo meno costoso.
Impianti HVAC - Confronto tra sistemi idronici e VRFImpianti Clima
In modo concreto e sintetico, la presentazione realizza un confronto tra questi due tipi di impianti e ne mette in evidenza le principali diversità e le applicazioni consigliabili per l'uno o per l'altro. Spesso infatti gli impianti VRF e Indronici sono installati senza preoccuparsi delle caratteristiche e dei requisiti degli edifici. Con risultati che vanno da un inutile spreco di energia a un controllo del comfort insoddisfacente.
nZEB "Edifici a consumo quasi zero" in regioni calde del bacino del MediterraneoBartolomeo Conterio
eco-condominio ZNE (Zeronet Energy Building) - LECCE www.0-co2.it
Dalla lettura della Direttiva EUROPEA 2010/31/UE (EPBD), si evince la definizione di “edificio a consumo quasi zero”: “è un edificio ad altissima prestazione energetica in cui il fabbisogno energetico molto basso o quasi nullo dovrebbe essere coperto in misura molto significativa da energia da fonti rinnovabili, compresa l’energia da fonti rinnovabili prodotta in loco o nelle vicinanze”.
È una definizione estremamente aleatoria che, lasciando spazio ad ampie possibilità, può dare origine ad incomprensioni in quanto:
1) non definisce una soglia precisa dei consumi energetici;
2) si limita a stabilire “l’eventualità” di produrre in loco l’energia rinnovabile;
3) non fa alcun riferimento alla sostenibilità bio-ecologica del processo edilizio, dei materiali e delle tecnologie costruttive impiegate.
Pertanto, nel cantiere sperimentale di Lecce, i principi che sono stati adottati, al fine di raggiungere l’obiettivo della costruzione di un “edificio a consumo quasi zero”, sono stati i seguenti :
1) drastica riduzione dei consumi energetici mediante un approccio progettuale basato sui criteri dell’architettura bioclimatica e della “progettazione passiva” (standard Passivhaus) al fine di raggiungere la classe energetica A+;
2) fabbisogno energetico interamente garantito da fonti rinnovabili “on site”;
3) alta sostenibilità bio-ecologica dell’intervento sulla base del protocollo ITACA ;
Infatti, i criteri progettuali di un edificio ad alta efficienza energetica per lo più sviluppati, sperimentati e messi a punto nei paesi dell’Europa centrale e settentrionale (in cui la priorità è costituita dal contenimento della dispersione del calore nella stagione invernale), sono stati adeguatamente ponderati, rivisitati ed adattati al clima mediterraneo, poiché, alle nostre latitudini, è fondamentale risolvere il problema del surriscaldamento estivo e del conseguente contenimento energetico delle spese di condizionamento, così come annunciato dalle direttive europee 2010/31/UE (EPBD) e dalla recente direttiva 2012/27/Ue.
Il rumore in modo semplice, per affrontare con chiarezza e facilità il progetto di impianti silenziosi per la soddisfazione dell’utente Livello: medium
Nell'articolo si descrivono i principali metodi per la misurazione della conducibilità nell'acqua e la tecnologia del sistema ConductiSense. Inoltre si discutono alcune delle applicazioni principali
Verification of a aqueduct network. This presentation contains the simplification of the general equations used to verify the correct working of an aqueduct
Questo lavoro di tesi si propone di individuare, studiare e realizzare un dispositivo da applicare alle sorgenti magnetron-sputtering per aumentare la velocità delle deposizioni di film sottili. Le prove di deposizione sono state fatte utilizzando il niobio inquanto il dispositivo studiato potrebbe venire applicato alla deposizione di questo metallo superconduttore all’interno di cavità acceleratrici in radiofrequenza per acceleratori di particelle. Il problema che ci si è proposti di risolvere è quello di aumentare l’efficienza di ionizzazione del plasma da parte degli elettroni prodotti da una scarica elettrica in vuoto del tipo glow discharge. In una sorgente a diodo gli elettroni vengono persi perché assorbiti dall’anodo. In un magnetron gli stessi elettroni vengono fatti spiralizzare attorno alle linee di campo magnetico e compiendo un percorso più lungo per arrivare all’anodo effettuano un numero maggiore di collisioni ionizzanti.
Varie scuole di pensiero puntano ad aumentare l’efficienza di ionizzazione utilizzando differenti soluzioni (per esempio coupling del plasma induttivo con una sorgente a mircoonde, ECR), nel nostro caso sono state sviluppate delle sorgenti “extra” di elettroni chiamate Hollow Cathode da affiancare ai magnetron in modo da aumentare il numero di elettroni utili per la ionizzazione.
Recentemente la realizzazione di sorgenti magnetron-sputtering compatte, semplici e poco costose ha esteso l’utilizzo delle tecniche di deposizione di film sottili anche al settore low-tech come per esempio quello dei ricoprimenti decorativi oppure protettivi per il packaging nell’industria alimentare. Questo lavoro di tesi quindi, proponendosi di velocizzare la produzione di film sottili e di migliorarne la qualità, si inserisce in un contesto industriale di grande attualità
A variation on the linear reservoir method to design culverts. It use the so called "metodo italiano". It is actually known to have problems. However, for historical reasons, I explain it to students.
Guida alla selezione delle elettropompe UNIQA - Zenit GroupZenit Group
In un mercato altamente specializzato si richiede la capacità di selezionare pompe correttamente e di evidenziarne le caratteristiche in termini sia costruttivi che funzionali. Per questo è necessaria la conoscenza di alcuni concetti tecnici di base comuni a qualsiasi tipo di pompa.
In questo opuscolo parleremo di:
- Concetti base di idraulica
- Curva Q-H (Punto di lavoro)
- Pompa - Motore (P1 - P2 - P3)
- Rendimenti
- Concetto di “Idraulica”
- Applicazione di motori di diversa potenza alla stessa girante
- Funzionamento con variatore di frequenza
- Altri criteri di selezione (materiali, versioni, ecc…)
L’uso di materiali superconduttori per la costruzione di cavità RF per gli acceleratori di particelle, permette di ottenere degli alti gradienti di accelerazione con basse perdite termiche.
Tra tutti i possibili materiali, il niobio massivo puro, con Tc = 9.2 K, presenta il migliore comportamento superconduttivo se sottoposto ad alti campi di RF. Per ottenere alti fattori di qualità (Q0) e alti campi acceleranti (Eacc), sono necessarie superfici piatte e libere da difetti superficiali. Le dispersioni si generano in uno strato superficiale di 50-100 nm che presenta
esternamente l’ossido nativo (5-10 nm) solitamente contaminato da polvere ed elementi adsorbiti durante il processo di pulitura superficiale.
I processi di pulitura chimici BCP (Buffer Chemical Polishing) generano ottime
superfici, nel particolare la lucidatura chimica ottenuta con la miscela FNP 1:1:2 (Acido Fluoridrico, Acido Nitrico, Acido Ortofosforico 1:1:2 v/v/v) da Kinter1 offre anche ottimi rendimenti. Nonostante questo, con il miglioramento delle tecniche di produzione, il trattamento finale è diventato il vero fattore limitante per l’ottenimento di gradienti acceleranti superiori a 35-40 MV/m2.
L’EP (Electrochemical Polishing) rappresenta una valida alternativa offrendo, già dalle prime applicazioni, un miglioramento rispetto ai processi chimici standard di lucidatura.
Infatti, anche se non è completamente chiaro il motivo, le superfici elettrolucidate presentano gradienti acceleranti maggiori delle superfici lucidate chimicamente.
D’altronde l’impiego dell’elettrolucidatura, condotta in HF 36% / H2SO4 4%, non evita l’uso di agenti chimici alquanto pericolosi. Nasce da questi presupposti codesto lavoro di tesi che si propone l’ambizioso obiettivo di rendere il processo più sicuro e allo stesso tempo meno costoso.
Extended Summary of "Analytical Investigation on a New Approach for Achieving...JeremyDellaGiustina
Extended Summary di: F. Frezza, P. Simeoni and N. Tedeschi, “Analytical investigation on a new approach for achieving deep penetration in a lossy medium: The lossy prism”, Journal of Telecommunications and Information Technology (JTIT) - 3/2017.
3. PERDITE DI CARICO DISTRIBUITE
In un tubo in cui scorre un fluido le perdite di carico corrispondono alle perdite di pressione: per calcolarle
si può utilizzare l’equazione che esprime la velocità in funzione della variazione di pressione :
in cui w e µ sono rispettivamente la velocità media e la viscosità del fluido, L ed R la
lunghezza del condotto e il raggio della sua sezione.
La perdita di carico è quindi direttamente proporzionale alla viscosità e alla velocità del
fluido e alla lunghezza del tubo ed è inversamente proporzionale al quadrato del raggio
della sezione. Ad ogni metro di tubo corrisponde quindi una certa perdita di carico; inoltre,
più il fluido scorre veloce, più energia viene dissipata.
Poiché le perdite di carico risultano proporzionali alla lunghezza del condotto, si
considerano distribuite lungo il condotto stesso e per questo vengono definite perdite
distribuite.
4. La perdita di carico può anche essere espressa in funzione del numero di Reynolds, la cui espressione è
in cui ρ è la densità del fluido e D il diametro della sezione del tubo.
Si consideri infatti la relazione (1): moltiplicandola e dividendola per la velocità media w, per la densità ρ e sostituendo il
raggio R con il diametro D, si ottiene:
Il numero puro 64/Re prende il nome di fattore di attrito ξ
5. Tale espressione non ha però validità generale:
è esatta solo nel caso particolare di regime
laminare completamente sviluppato, con tubo
di sezione circolare e superficie liscia, quando
cioè è valida la soluzione parabolica di
Poiseuille.
ξ=64/Re
in tutti gli altri casi ξ assume un valore diverso da 64/Re.. Il fattore di attrito è definito come quel numero
puro che rende vera la relazione (3) e il suo valore, che viene ricavato sperimentalmente, dipende
principalmente da tre fattori:
•il numero di Reynolds.
•la rugosità relativa: è un fattore che si potrebbe definire di forma e che dipende dalla possibilità che le
pareti del tubo siano non lisce ma rugose. Si indica con il rapporto adimensionale ε/D, dove ε è la rugosità,
definita come l’altezza media delle asperità in millimetri sulla superficie della parete, e D il diametro in
millimetri del tubo.
•un parametro che dipende dalla distanza x dal punto di imbocco del tubo ed è pari a x/D. La dipendenza da
questo termine viene in genere trascurata. Infatti le perdite di carico sono funzione di x solo nella regione di
ingresso del tubo, in quanto la velocità è funzione di x; tale dipendenza invece scompare nel regime
sviluppato che, nel caso più frequente di regime turbolento, si instaura dopo solo 10 diametri.
6. DIAGRAMMA DI MOODY
I valori del fattore di attrito inteso come funzione del numero di Reynolds e della rugosità relativa sono
tabulati. Questa funzione viene anche rappresentata graficamente tramite un diagramma. Tale diagramma
venne realizzato pressoché contemporaneamente da studiosi di fluidodinamica, di idraulica e di
aerodinamica ed è conosciuto come diagramma di Moody (fig. 1) o, in idraulica, arpa di Nikuradse, per la
forma caratteristica.
7. materiale ε (mm)
acciaio chiodato 0.0 – 9.0
cemento 0.3 – 3.0
doghe in legno 0.19 – 0.9
fusione in ferro 0.25
ferro zincato 0.15
ferro asfaltato 0.12
acciaio commerciale 0.046
PROBLEMA
Si calcoli la perdita di carico di un tubo di sezione circolare avente un diametro interno
D di 50,8 mm, una lunghezza L di 22,86 m, nel quale scorre ammoniaca (NH3
) satura
alla temperatura T = -12,2 °C e con una velocità media w di 21,3 m.
s-1
. La scabrezza
ε del condotto sia pari a 0,046 mm, la viscosità dell’ammoniaca µ 8,6 10-6
Pa s e la sua
densità ρ 2,19 kg m-3
.
8. Per calcolare la perdita di carico nel tubo si usa la relazione (3):
Il valore del coefficiente di attrito ξ è funzione del numero di Reynolds Re e della rugosità relativa ε/D.
Tale valore di Re è piuttosto elevato e pertanto il regime sarà fortemente turbolento.
Con questi valori si può leggere sul diagramma di Moody che il fattore di attrito ξ è:
ξ= 0.0205.
ξINFINE:
10. Le perdite concentrate sono localizzate in un ben preciso
punto del percorso, e sono dovute ad ostacoli quali un
rubinetto, una diramazione, un restringimento o un
allargamento del condotto, un gomito ecc.
V V
V
V
10
Brusco
restringimento
Brusco
allargamento
Variazione di
direzione
Ostacolo a parete
11. Fluidodinamica: perdite concentrate
Tali perdite si esprimono solitamente come frazioni di
energia cinetica del tipo:
dove:
V = velocità media sulla sezione
k = coefficiente da determinarsi sperimentalmente e che
dipende dalla geometria e dal numero di Re.
Esistono delle tabelle in cui vengono riportati i valori del
coefficiente k per le geometrie e per i fluidi più comuni.
g
V
kH
2
2
=∆
11
12. Fluidodinamica: perdite concentrate
La precedente equazione deve essere applicata per ogni
perdita di carico concentrata presente nel circuito.
Per cui la perdita concentrata totale sarà la somma di tutte le
perdite lungo il percorso.
∑=
∆=∆++∆+∆=∆
n
i
i
c
n
cccc HHHHH
1
21
...
12
14. • I valori maggiormente utilizzati di k sono riassunti nella seguente tabella:
• A volte le perdite di carico sia continue che localizzate non vengono calcolate ma
ricavate da tabelle in cui sono presenti sia il diametro dei tubi che la velocità del
fluido. In altri casi si sostituiscono le perdite localizzate con il metodo delle
lunghezze equivalenti. Esso consiste nel tradurre ciascuna discontinuità in un
tratto di opportuna lunghezza di tubazione dritta.
15. Fluidodinamica: perdite di carico
Inserendo le precedenti formule relative alle perdite di carico
sia distribuite, sia concentrate, possiamo riscrivere
l’equazione di Bernoulli, tenendo conto di tutti gli m tratti di
tubo con differente geometria e tutte le n perdite di carico
concentrate:
H
P
g
V
Z
P
g
V
ZH ∆+++=++=
γγ
2
2
2
2
1
2
1
1
22
dove ∆H è:
∑∑ ==
+
=∆
n
i
i
i
m
i i
ii
g
V
k
gD
LV
H
1
2
1
2
2
32
ρ
µ
15
16. Fluidodinamica: perdite di caricoEsercizioEsercizio::
Determinare le perdite di carico per il sangue quando scorre
in un condotto cilindrico composto da due tratti: il primo di
lunghezza L1 = 2 m e di diametro D1 = 1 cm, il secondo di
lunghezza L2 = 3 m e di diametro D2 = 1.5 cm. La portata Q è di
2 l/min. e la temperatura è di 37 °C.
V1
D1
L1
D2
L2
V2
16
17. Fluidodinamica: perdite di carico
SoluzioneSoluzione::
Innanzitutto è necessario determinare il numero di Re al
fine di determinare quale sia il tipo di moto che si instaura
all’interno del condotto:
come al solito i valori di viscosità e densità del sangue si
ricavano dalle tabelle.
Sostituendo i dati si ottengono: Re1= 1500, Re2= 1000, da cui
si evince che il moto è ovunque laminare.
µ
ρVD=Re
17
18. SoluzioneSoluzione::
Essendo il moto laminare possiamo utilizzare sia
l’espressione delle perdite di carico distribuite per
entrambi i tratti del condotto:
sia quella delle perdite di carico concentrate:
2
1
111
32
gD
LV
Hd
ρ
µ
=∆ 2
2
222
32
gD
LV
Hd
ρ
µ
=∆
g
V
kHc
2
2
=∆
18
Fluidodinamica: perdite di carico
19. SoluzioneSoluzione::
Il coefficiente k per una brusca variazione di diametro vale:
dove A1 e A2 sono le aree di passaggio dei due tratti.
Per cui per le perdite concentrate si ottiene:
2
1
2
1
−=
A
A
k
g
V
A
A
Hc
2
1
2
1
2
1
2
−=∆
19
Fluidodinamica: perdite di carico
20. SoluzioneSoluzione::
La perdita di carico complessiva è quindi:
In cui sostituendo i valori otteniamo:
g
V
A
A
D
LV
D
LV
g
H
2
132
2
1
2
1
2
2
2
22
2
1
11
−+
+=∆
ρ
µ
20
Fluidodinamica: perdite di carico
21. SoluzioneSoluzione::
V1 0,4244 m/s Re1 1500 Re2 1000
Q 2 l/min 3,3E-05 m
3
/s V2 0,1886 m/s
∆H1 0,078 m 7,84 cm
D1 1 cm 0,01 m L1 2 m ∆H2 0,023 m 2,32 cm
D2 1,5 cm 0,015 m L2 3 m
∆Hc 0,014 m 1,44 cm
A1 0,7854 cm
2
7,9E-05 m
2
ρ 1060 kg/m
3
A2 1,7671 cm
2
1,8E-04 m
2
µ 0,003 Pa s ∆H 0,116 m 11,6 cm
21
Fluidodinamica: perdite di carico
V1 0,4244 m/s Re1 1500 Re2 1000
Q 2 l/min 3,3E-05 m
3
/s V2 0,1886 m/s
∆H1 0,078 m 7,84 cm
D1 1 cm 0,01 m L1 2 m ∆H2 0,023 m 2,32 cm
D2 1,5 cm 0,015 m L2 3 m
∆Hc 0,014 m 1,44 cm
A1 0,7854 cm
2
7,9E-05 m
2
ρ 1060 kg/m
3
A2 1,7671 cm
2
1,8E-04 m
2
µ 0,003 Pa s ∆H 0,116 m 11,6 cm
V1 0,4244 m/s Re1 1500 Re2 1000
Q 2 l/min 3,3E-05 m
3
/s V2 0,1886 m/s
∆H1 0,078 m 7,84 cm
D1 1 cm 0,01 m L1 2 m ∆H2 0,023 m 2,32 cm
D2 1,5 cm 0,015 m L2 3 m
∆Hc 0,014 m 1,44 cm
A1 0,7854 cm
2
7,9E-05 m
2
ρ 1060 kg/m
3
A2 1,7671 cm
2
1,8E-04 m
2
µ 0,003 Pa s ∆H 0,116 m 11,6 cm
23. Fluidodinamica: PoiseuilleLa variazione di pressione ∆p tra due punti di un tubo in cui scorre
un fluido newtoniano in condizione di moto laminare si ricava
sperimentalmente ed è:
detta legge di Poiseuille,
dove:
– L è la lunghezza del tubo
– r il suo raggio, µ il coefficiente di viscosità
del fluido
– Q la portata del tubo
Q
r
L
p 4
8
π
µ
=∆
Jean Louis Poiseuille
(1799 -1869)
23
24. Ricordando che:
E che per la legge di Poiseuille:
Possiamo porre:
Ossia per un fluido reale che scorre in un tubo in condizioni
di moto laminare la resistenza R è direttamente
proporzionale alla lunghezza del tubo e alla viscosità, mentre
è inversamente proporzionale con la quarta potenza del
raggio.
QRp ⋅=∆
Q
r
L
p 4
8
π
µ
=∆
4
8
r
L
R
π
µ
=
24
Fluidodinamica: Poiseuille
25. Dalla formula di Poiseuille, si ricava l’espressione della
velocità:
con:
Ri è detto raggio idraulico ed espresso come il rapporto tra
l’area della sezione ed il contorno bagnato, che per sezione
circolare è pari a r/2.
µ
ρ
2
2
iJRg
V =
22
2
r
r
r
Ri ==
π
π
25
Fluidodinamica: Poiseuille
26. Quindi si è ricavata l’espressione analitica del profilo
parabolico della velocità di un fluido in moto
laminare in un condotto cilindrico:
µ
ρ
8
2
Jrg
V =
V=0
Vmax
26
Fluidodinamica: Poiseuille
27. Se per un soggetto in condizioni normali si assume in media
una differenza di pressione tra arteria aorta e vena cava di
circa 100 mmHg, considerando una portata media di sangue
attraverso il sistema circolatorio di circa 5 litri/min, si ha che
la resistenza idraulicaresistenza idraulica complessiva è di circa 20
mmHg/litri/min. Sotto sforzo, ad esempio per un ∆P di circa
150 mmHg e Q di circa 15 litri/min, applicando la legge di
Poiseuille, si ricava che la resistenza idraulica è dimezzata.
La diminuzione di R permette, senza dover aumentare
eccessivamente ∆P, un notevole aumento di portata:
all'aumento dello sforzo segue quindi una maggior
irrorazione sanguigna come richiesto dalla maggior attività.
27
Fluidodinamica: Poiseuille
28. Se invece per una qualche causa il diametro dei vasi
sanguigni si riduce?
• per la legge di Poiseuillelegge di Poiseuille si riduce fortemente la
portata in volume di sangue in tali vasi
• oppure il cuore è costretto a compiere un lavoro
maggiore per mantenerla costante
Si dimostri la precedente affermazione.
28
Fluidodinamica: Poiseuille
29. E’ necessario ricorrere all’espressione della resistenza:
Come si vede la R varia con la quarta potenza del raggio del
vaso, per cui il dimezzamento di r induce un aumento di R di
ben 16 volte.
Quindi, per mantenere la stessa portata è necessario che il
cuore compia un lavoro 16 volte superiore.
4
8
r
L
R
π
µ
=
29
Fluidodinamica: Poiseuille
30. EsercizioEsercizio::
In un tubo di raggio r=0.6 cm, scorre sangue alla
temperatura di 20°C e con una portata Qv
=3500
cm³/min. Si calcoli la variazione di pressione fra due
punti distanti L=5 m.
30
Fluidodinamica: Poiseuille
31. SoluzioneSoluzione::
Prima di tutto dobbiamo determinare il tipo di moto,
per cui è necessario calcolare il numero di Reynolds.
La velocità del fluido si determina dalla portata una
volta calcolata l’area di passaggio.
Sostituendo i valori di viscosità e densità del sengue, la
velocità appena determinata ed il diametro, Re risulta
essere pari a 1750 per cui il moto è laminare.
31
Fluidodinamica: Poiseuille
32. SoluzioneSoluzione::
Ricordando l’equazione di Poiseuille:
e sostituendo i vari valori si ottiene:
∆p = 2149.1 Pa = 16.12 mmHg = 20.675 cm
Q
r
L
p 4
8
π
µ
=∆
32
Fluidodinamica: Poiseuille
33. SoluzioneSoluzione::
ρ sangue 1060 kg/m
3
R 0,6 cm 0,006 m
µ sangue 0,00375 Pa s Area 0,00011 m
2
L 5 m
Q 3500 cm
3
/min 0,000058 m
3
/s
Velocità 0,516 m/s ∆P 2149,0830 Pa 16,120 mmHg
Re 1750 ∆P 0,2068 m 20,675 cm
33
Fluidodinamica: Poiseuille