21. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 21/534
FB1_1A：
作用于柱脚处的轴向压力 ，弯矩N 15.38kN 1 23.19M KN m ，剪力 ；2 28.72KNV
弯矩 2 16.36M KN m ，剪力 1 1.21KNV 。底板下混凝土的强度等级为 C35。锚板尺
寸为 590mm590mm，锚筋为 4M42
1）根据《钢结构连接节点设计手册》表 8-3，锚筋承受拉力
a)由于双向受弯，受拉锚筋为
a
eA =2242mm2
偏心距
3
23.19 10
1507.74
15.38
M
e m
N
m
m受拉侧底板边缘至受拉锚筋中心的距离 75tl m
1507.74 / 6 / 3 590 / 6 75 / 3 123.33te L l
根据下式可得底板受压区长度 156.1nx mm
3 2 6
3 / 2 / 2
a
e
n n t t
nA
x e L x e L l L l x
B
0n
其中 ：n 为钢材的弹性模量与混凝土弹性模量之比，
3
4
206 10
6.54
3.15 10
n
，
B、L 为底板的宽度和长度，B=590mm，L=590mm。
受拉侧锚栓的总拉力：
1
/ 2 / 3 15.38 1507.74 590 / 2 156.1/ 3
42.02
/ 3 590 75 156.1/ 3
n
a
t n
N e L x
T k
L l x
N
混凝土局部承压时的轴心抗压强度设计值提高系数：
156.1 3 590 2 156.1
2.14
156.1 590
b
l
l
A
A
底板下混凝土的最大受压应力：
2
1
590
2 2 15380 1507.74 75
2 2
1.25 /
156.1
590 124.92 590 75
33
t
c
n
n t
L
N e l
N mm
x
Bx L l
b)由于双向受弯，受拉锚筋为
a
eA =2242mm2
同理另一个方向偏心距
3
16.36 10
1063.65
15.38
M
e m
N
m
最终求得： 164.73nx mm ，
2
2 0.88 /c N mm
受拉侧锚栓的总拉力：
22. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
2
/ 2 / 3
27.53
/ 3
n
a
t n
N e L x
T k
L l x
N
混凝土局部受压时的强度提高系数：
3 2
2.16n nb
l
l n
x B xA
A x B
由于混凝土强度等级 ，混凝土强度影响系数50C 1.0c
2
1 1.25 1.0 2.14 16.7 35.74 /c c l cf N mm
2
2 0.88 1.0 2.16 16.7 36.07 /c c l cf N mm
2
1.25 0.88 2.13 35.74 /c c l cf N mm ，混凝土受压满足要求。
将两个方向的拉力合成：
2 2
2 21000 42.02 27.53
22.40 / 180 /
2242
aa
t ta
e
T
N mm f N mm
A
锚栓受拉满足要求
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 22/534
23. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
FB1_1A 支座锚栓最大、最小反力
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
4.76 0.79 69.8 -2.20 -3.95 0.14
轴力设计值N(kN) 69.80 轴力设计值N(kN) 69.80
弯矩设计值M1(kN·m) 2.20 弯矩设计值M2(kN·m) 3.95
剪力设计值V2（kN) 0.79 剪力设计值V1（kN) 4.76
偏心距e(mm) 31.59 偏心距e(mm) 56.57
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 590 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 590
底板宽度B（mm) 590 底板宽度B（mm) 590
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75
受拉锚筋的面积Ae 2242 受拉锚筋的面积Ae 2242
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
不需要求解方程! 不需要求解方程!
1 -19282274.65 过程数据 372.2200553 -53421192.72
底板受压区的长度xn（mm) 515 底板受压区的长度xn（mm) 515
底板下混凝土的最大受压应力1 0.26 底板下混凝土的最大受压应力2 0.32
底板下混凝土总的最大受压应力 0.58 47.93
受拉侧锚栓的总拉力 0.00 受拉侧锚栓的总拉力 0.00
验算锚栓强度 0.00
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
-1.21 28.72 15.38 -23.19 16.36 -0.24
轴力设计值N(kN) 15.38 轴力设计值N(kN) 15.38
弯矩设计值M1(kN·m) 23.19 弯矩设计值M2(kN·m) 16.36
剪力设计值V2（kN) 28.72 剪力设计值V1（kN) 1.21
偏心距e(mm) 1507.74 偏心距e(mm) 1063.65
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 590 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 590
底板宽度B（mm) 590 底板宽度B（mm) 590
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75
受拉锚筋的面积Ae 2242 受拉锚筋的面积Ae 2242
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
需要求解方程! 需要求解方程!
156.1005438 -4.93228E-05 过程数据 164.7268491 -0.000265762
底板受压区的长度xn（mm) 156.1 底板受压区的长度xn（mm) 164.7
底板下混凝土的最大受压应力1 1.25 底板下混凝土的最大受压应力2 0.88
底板下混凝土总的最大受压应力 2.13 35.77
受拉侧锚栓的总拉力 42.02 受拉侧锚栓的总拉力 27.53
验算锚栓强度 22.40
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 23/534
24. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
疲劳计算：
容许应力幅：
1/41/ 12
2
6
1940 10
145 /
4.38 10
C
N mm
n
应力幅 2 2
max min0.7 22.40 / 145 /N mm N mm
满足要求。
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 24/534
25. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
FB1_1B 支座锚栓最大、最小反力
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
-4.12 -0.94 65.28 2.27 4.20 0.14
轴力设计值N(kN) 65.28 轴力设计值N(kN) 65.28
弯矩设计值M1(kN·m) 2.27 弯矩设计值M2(kN·m) 4.20
剪力设计值V2（kN) 0.94 剪力设计值V1（kN) 4.12
偏心距e(mm) 34.72 偏心距e(mm) 64.35
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 590 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 590
底板宽度B（mm) 590 底板宽度B（mm) 590
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75
受拉锚筋的面积Ae 2242 受拉锚筋的面积Ae 2242
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
不需要求解方程! 不需要求解方程!
308.8195307 -52846572.02 过程数据 295.4338642 -43917445.25
底板受压区的长度xn（mm) 308.8 底板受压区的长度xn（mm) 295.4
底板下混凝土的最大受压应力1 0.25 底板下混凝土的最大受压应力2 0.31
底板下混凝土总的最大受压应力 0.56 40.92
受拉侧锚栓的总拉力 0.00 受拉侧锚栓的总拉力 0.00
验算锚栓强度 0.00
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
-0.95 -29.22 -5.06 25.44 -13.41 -0.44
轴力设计值N(kN) 5.06 轴力设计值N(kN) 5.06
弯矩设计值M1(kN·m) 25.44 弯矩设计值M2(kN·m) 13.41
剪力设计值V2（kN) 29.22 剪力设计值V1（kN) 0.95
偏心距e(mm) 5027.03 偏心距e(mm) 2650.15
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 590 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 590
底板宽度B（mm) 590 底板宽度B（mm) 590
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75
受拉锚筋的面积Ae 2242 受拉锚筋的面积Ae 2242
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
需要求解方程! 需要求解方程!
142.5541977 -3.39746E-06 过程数据 147.6341996 -8.79169E-06
底板受压区的长度xn（mm) 142.6 底板受压区的长度xn（mm) 147.6
底板下混凝土的最大受压应力1 1.35 底板下混凝土的最大受压应力2 0.72
底板下混凝土总的最大受压应力 2.07 35.23
受拉侧锚栓的总拉力 51.74 受拉侧锚栓的总拉力 26.12
验算锚栓强度 25.85
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 25/534
26. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
疲劳计算：
容许应力幅：
1/41/ 12
2
6
1940 10
145 /
4.38 10
C
N mm
n
应力幅 2 2
max min0.7 25.85 / 145 /N mm N mm
满足要求。
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 26/534
27. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
FB1_2A 支座锚栓最大、最小反力
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
3.96 -6.70 108.02 1.50 -6.71 0.28
轴力设计值N(kN) 108.02 轴力设计值N(kN) 108.02
弯矩设计值M1(kN·m) 1.50 弯矩设计值M2(kN·m) 6.71
剪力设计值V2（kN) 6.70 剪力设计值V1（kN) 3.96
偏心距e(mm) 13.92 偏心距e(mm) 62.14
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 590 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 590
底板宽度B（mm) 590 底板宽度B（mm) 590
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75
受拉锚筋的面积Ae 2242 受拉锚筋的面积Ae 2242
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
不需要求解方程! 不需要求解方程!
283.6935415 -53101385.16 过程数据 301.7057569 -45100144.39
底板受压区的长度xn（mm) 515 底板受压区的长度xn（mm) 515
底板下混凝土的最大受压应力1 0.35 底板下混凝土的最大受压应力2 0.51
底板下混凝土总的最大受压应力 0.86 47.93
受拉侧锚栓的总拉力 0.00 受拉侧锚栓的总拉力 0.00
验算锚栓强度 0.00
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
-5.54 5.03 29.04 -0.61 6.51 -0.58
轴力设计值N(kN) 29.04 轴力设计值N(kN) 29.04
弯矩设计值M1(kN·m) 0.61 弯矩设计值M2(kN·m) 6.51
剪力设计值V2（kN) 5.03 剪力设计值V1（kN) 5.54
偏心距e(mm) 20.84 偏心距e(mm) 224.24
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 590 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 590
底板宽度B（mm) 590 底板宽度B（mm) 590
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75
受拉锚筋的面积Ae 2242 受拉锚筋的面积Ae 2242
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
不需要求解方程! 需要求解方程!
283.6935415 -51668691.69 过程数据 327.7458246 0.00059535
底板受压区的长度xn（mm) 515 底板受压区的长度xn（mm) 327.7
底板下混凝土的最大受压应力1 0.10 底板下混凝土的最大受压应力2 0.33
底板下混凝土总的最大受压应力 0.43 42.02
受拉侧锚栓的总拉力 0.00 受拉侧锚栓的总拉力 2.75
验算锚栓强度 1.23
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 27/534
28. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
疲劳计算：
容许应力幅：
1/41/ 12
2
6
1940 10
145 /
4.38 10
C
N mm
n
应力幅 2 2
max min0.7 1.23 / 145 /N mm N mm
满足要求。
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 28/534
29. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
FB1_2B 支座锚栓最大、最小反力
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
-3.42 6.13 114.44 -2.09 7.27 0.28
轴力设计值N(kN) 114.44 轴力设计值N(kN) 114.44
弯矩设计值M1(kN·m) 2.09 弯矩设计值M2(kN·m) 7.27
剪力设计值V2（kN) 6.13 剪力设计值V1（kN) 3.42
偏心距e(mm) 18.24 偏心距e(mm) 63.50
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 590 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 590
底板宽度B（mm) 590 底板宽度B（mm) 590
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75
受拉锚筋的面积Ae 2242 受拉锚筋的面积Ae 2242
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
不需要求解方程! 不需要求解方程!
283.6935415 -52205991.93 过程数据 327.7458246 -47310639.43
底板受压区的长度xn（mm) 515 底板受压区的长度xn（mm) 515
底板下混凝土的最大受压应力1 0.39 底板下混凝土的最大受压应力2 0.54
底板下混凝土总的最大受压应力 0.93 47.93
受拉侧锚栓的总拉力 0.00 受拉侧锚栓的总拉力 0.00
验算锚栓强度 0.00
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
5.20 -7.25 28.26 3.15 -6.21 -0.68
轴力设计值N(kN) 28.26 轴力设计值N(kN) 28.26
弯矩设计值M1(kN·m) 3.15 弯矩设计值M2(kN·m) 6.21
剪力设计值V2（kN) 7.25 剪力设计值V1（kN) 5.20
偏心距e(mm) 111.49 偏心距e(mm) 219.74
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 590 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 590
底板宽度B（mm) 590 底板宽度B（mm) 590
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75
受拉锚筋的面积Ae 2242 受拉锚筋的面积Ae 2242
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
不需要求解方程! 需要求解方程!
283.6935415 -32909218.19 过程数据 333.1707356 0.000500292
底板受压区的长度xn（mm) 515 底板受压区的长度xn（mm) 333.2
底板下混凝土的最大受压应力1 0.17 底板下混凝土的最大受压应力2 0.31
底板下混凝土总的最大受压应力 0.49 42.21
受拉侧锚栓的总拉力 0.00 受拉侧锚栓的总拉力 2.51
验算锚栓强度 1.12
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 29/534
30. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
疲劳计算：
容许应力幅：
1/41/ 12
2
6
1940 10
145 /
4.38 10
C
N mm
n
应力幅 2 2
max min0.7 1.12 / 145 /N mm N mm
满足要求。
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 30/534
31. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
FB1_3A 支座锚栓最大、最小反力
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
3.14 19.41 -19.94 -2.37 2.17 -0.84
轴力设计值N(kN) 19.94 轴力设计值N(kN) 19.94
弯矩设计值M1(kN·m) 2.37 弯矩设计值M2(kN·m) 2.17
剪力设计值V2（kN) 19.41 剪力设计值V1（kN) 3.14
偏心距e(mm) 118.94 偏心距e(mm) 108.72
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 590 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 590
底板宽度B（mm) 590 底板宽度B（mm) 590
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75
受拉锚筋的面积Ae 2242 受拉锚筋的面积Ae 2242
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
不需要求解方程! 不需要求解方程!
266.9290819 -31151574.08 过程数据 409.4156294 -30223711.92
底板受压区的长度xn（mm) 515 底板受压区的长度xn（mm) 515
底板下混凝土的最大受压应力1 0.13 底板下混凝土的最大受压应力2 0.12
底板下混凝土总的最大受压应力 0.25 47.93
受拉侧锚栓的总拉力 0.00 受拉侧锚栓的总拉力 0.00
验算锚栓强度 0.00
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
-45.69 -253.62 252.66 47.18 -20.21 5.62
轴力设计值N(kN) 252.66 轴力设计值N(kN) 252.66
弯矩设计值M1(kN·m) 47.18 弯矩设计值M2(kN·m) 20.21
剪力设计值V2（kN) 253.62 剪力设计值V1（kN) 45.69
偏心距e(mm) 186.74 偏心距e(mm) 79.99
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 590 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 590
底板宽度B（mm) 590 底板宽度B（mm) 590
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75
受拉锚筋的面积Ae 2242 受拉锚筋的面积Ae 2242
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
需要求解方程! 不需要求解方程!
380.8546409 4.40516E-07 过程数据 409.4156294 -44218795.87
底板受压区的长度xn（mm) 380.9 底板受压区的长度xn（mm) 515
底板下混凝土的最大受压应力1 2.36 底板下混凝土的最大受压应力2 1.32
底板下混凝土总的最大受压应力 3.67 43.78
受拉侧锚栓的总拉力 12.18 受拉侧锚栓的总拉力 0.00
验算锚栓强度 5.43
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 31/534
32. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
疲劳计算：
容许应力幅：
1/41/ 12
2
6
1940 10
145 /
4.38 10
C
N mm
n
应力幅 2 2
max min0.7 5.43 / 145 /N mm N mm
满足要求。
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 32/534
33. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
FB1_3B 支座锚栓最大、最小反力
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
27.66 170.50 177.24 -31.13 17.98 7.26
轴力设计值N(kN) 177.24 轴力设计值N(kN) 177.24
弯矩设计值M1(kN·m) 31.13 弯矩设计值M2(kN·m) 17.98
剪力设计值V2（kN) 170.50 剪力设计值V1（kN) 27.66
偏心距e(mm) 175.65 偏心距e(mm) 101.44
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 590 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 590
底板宽度B（mm) 590 底板宽度B（mm) 590
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75
受拉锚筋的面积Ae 2242 受拉锚筋的面积Ae 2242
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
需要求解方程! 不需要求解方程!
400.2897369 -5.33052E-05 过程数据 507.4895891 -19211122.38
底板受压区的长度xn（mm) 400.3 底板受压区的长度xn（mm) 515
底板下混凝土的最大受压应力1 1.56 底板下混凝土的最大受压应力2 1.03
底板下混凝土总的最大受压应力 2.59 44.41
受拉侧锚栓的总拉力 6.54 受拉侧锚栓的总拉力 0.00
验算锚栓强度 2.92
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
-6.09 -29.60 -22.48 4.20 -1.77 -0.42
轴力设计值N(kN) 22.48 轴力设计值N(kN) 22.48
弯矩设计值M1(kN·m) 4.20 弯矩设计值M2(kN·m) 1.77
剪力设计值V2（kN) 29.60 剪力设计值V1（kN) 6.09
偏心距e(mm) 186.77 偏心距e(mm) 78.82
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 590 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 590
底板宽度B（mm) 590 底板宽度B（mm) 590
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75
受拉锚筋的面积Ae 2242 受拉锚筋的面积Ae 2242
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
需要求解方程! 不需要求解方程!
380.8060415 4.48897E-07 过程数据 507.4895891 -36661181.64
底板受压区的长度xn（mm) 380.8 底板受压区的长度xn（mm) 515
底板下混凝土的最大受压应力1 0.21 底板下混凝土的最大受压应力2 0.12
底板下混凝土总的最大受压应力 0.33 43.78
受拉侧锚栓的总拉力 1.08 受拉侧锚栓的总拉力 0.00
验算锚栓强度 0.48
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 33/534
34. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
疲劳计算：
容许应力幅：
1/41/ 12
2
6
1940 10
145 /
4.38 10
C
N mm
n
应力幅 2 2
max min0.7 2.92 / 145 /N mm N mm
满足要求。
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 34/534
35. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
FB1_3C 支座锚栓最大、最小反力
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
1.03 -9.89 101.44 4.63 -6.32 0.42
轴力设计值N(kN) 101.44 轴力设计值N(kN) 101.44
弯矩设计值M1(kN·m) 4.63 弯矩设计值M2(kN·m) 6.32
剪力设计值V2（kN) 9.89 剪力设计值V1（kN) 1.03
偏心距e(mm) 45.60 偏心距e(mm) 62.35
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 590 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 590
底板宽度B（mm) 590 底板宽度B（mm) 590
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75
受拉锚筋的面积Ae 2242 受拉锚筋的面积Ae 2242
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
不需要求解方程! 不需要求解方程!
1 -20356318.7 过程数据 372.2200553 -51139663.47
底板受压区的长度xn（mm) 515 底板受压区的长度xn（mm) 515
底板下混凝土的最大受压应力1 0.43 底板下混凝土的最大受压应力2 0.48
底板下混凝土总的最大受压应力 0.90 47.93
受拉侧锚栓的总拉力 0.00 受拉侧锚栓的总拉力 0.00
验算锚栓强度 0.00
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
-17.65 41.63 -173.28 -21.58 27.77 -2.64
轴力设计值N(kN) 173.28 轴力设计值N(kN) 173.28
弯矩设计值M1(kN·m) 21.58 弯矩设计值M2(kN·m) 27.77
剪力设计值V2（kN) 41.63 剪力设计值V1（kN) 17.65
偏心距e(mm) 124.56 偏心距e(mm) 160.23
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 590 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 590
底板宽度B（mm) 590 底板宽度B（mm) 590
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75
受拉锚筋的面积Ae 2242 受拉锚筋的面积Ae 2242
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
需要求解方程! 需要求解方程!
511.9206865 -2.67755E-09 过程数据 430.2554213 -9.02452E-07
底板受压区的长度xn（mm) 512 底板受压区的长度xn（mm) 430.3
底板下混凝土的最大受压应力1 1.15 底板下混凝土的最大受压应力2 1.40
底板下混凝土总的最大受压应力 2.54 45.35
受拉侧锚栓的总拉力 0.11 受拉侧锚栓的总拉力 4.04
验算锚栓强度 1.80
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 35/534
36. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
疲劳计算：
容许应力幅：
1/41/ 12
2
6
1940 10
145 /
4.38 10
C
N mm
n
应力幅 2 2
max min0.7 1.80 / 145 /N mm N mm
满足要求。
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 36/534
37. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
FB1_3D 支座锚栓最大、最小反力
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
-0.45 9.48 98.34 -4.28 6.65 0.42
轴力设计值N(kN) 98.34 轴力设计值N(kN) 98.34
弯矩设计值M1(kN·m) 4.28 弯矩设计值M2(kN·m) 6.65
剪力设计值V2（kN) 9.48 剪力设计值V1（kN) 0.45
偏心距e(mm) 43.50 偏心距e(mm) 67.64
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 590 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 590
底板宽度B（mm) 590 底板宽度B（mm) 590
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75
受拉锚筋的面积Ae 2242 受拉锚筋的面积Ae 2242
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
不需要求解方程! 不需要求解方程!
511.9206865 -63691517.89 过程数据 505.8491842 -45489432.54
底板受压区的长度xn（mm) 515 底板受压区的长度xn（mm) 515
底板下混凝土的最大受压应力1 0.41 底板下混凝土的最大受压应力2 0.48
底板下混凝土总的最大受压应力 0.88 47.93
受拉侧锚栓的总拉力 0.00 受拉侧锚栓的总拉力 0.00
验算锚栓强度 0.00
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
25.96 -34.59 -189.24 14.24 -30.84 -2.74
轴力设计值N(kN) 189.24 轴力设计值N(kN) 189.24
弯矩设计值M1(kN·m) 14.24 弯矩设计值M2(kN·m) 30.84
剪力设计值V2（kN) 34.59 剪力设计值V1（kN) 25.96
偏心距e(mm) 75.24 偏心距e(mm) 162.98
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 590 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 590
底板宽度B（mm) 590 底板宽度B（mm) 590
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75
受拉锚筋的面积Ae 2242 受拉锚筋的面积Ae 2242
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
不需要求解方程! 需要求解方程!
511.9206865 -38752363.25 过程数据 424.6576176 0
底板受压区的长度xn（mm) 515 底板受压区的长度xn（mm) 424.7
底板下混凝土的最大受压应力1 0.96 底板下混凝土的最大受压应力2 1.55
底板下混凝土总的最大受压应力 2.51 45.18
受拉侧锚栓的总拉力 0.00 受拉侧锚栓的总拉力 4.84
验算锚栓强度 2.16
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 37/534
38. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
疲劳计算：
容许应力幅：
1/41/ 12
2
6
1940 10
145 /
4.38 10
C
N mm
n
应力幅 2 2
max min0.7 2.16 / 145 /N mm N mm
满足要求。
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 38/534
39. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
FB2_1A 支座锚栓最大、最小反力
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
-2.86 1.84 92 -6.94 0.72 0.28
轴力设计值N(kN) 92.00 轴力设计值N(kN) 92.00
弯矩设计值M1(kN·m) 6.94 弯矩设计值M2(kN·m) 0.72
剪力设计值V2（kN) 1.84 剪力设计值V1（kN) 2.86
偏心距e(mm) 75.48 偏心距e(mm) 7.78
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 590 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 590
底板宽度B（mm) 590 底板宽度B（mm) 590
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75
受拉锚筋的面积Ae 2242 受拉锚筋的面积Ae 2242
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
不需要求解方程! 不需要求解方程!
1 -22646088 过程数据 372.2200553 -72660681.38
底板受压区的长度xn（mm) 515 底板受压区的长度xn（mm) 515
底板下混凝土的最大受压应力1 0.47 底板下混凝土的最大受压应力2 0.29
底板下混凝土总的最大受压应力 0.75 47.93
受拉侧锚栓的总拉力 0.00 受拉侧锚栓的总拉力 0.00
验算锚栓强度 0.00
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
80.65 100.44 -17.16 55.87 -1.92 -3.84
轴力设计值N(kN) 17.16 轴力设计值N(kN) 17.16
弯矩设计值M1(kN·m) 55.87 弯矩设计值M2(kN·m) 1.92
剪力设计值V2（kN) 100.44 剪力设计值V1（kN) 80.65
偏心距e(mm) 3255.91 偏心距e(mm) 112.12
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 590 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 590
底板宽度B（mm) 590 底板宽度B（mm) 590
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75
受拉锚筋的面积Ae 2242 受拉锚筋的面积Ae 2242
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
需要求解方程! 不需要求解方程!
145.6176352 -5.93066E-06 过程数据 372.2200553 -31513668.02
底板受压区的长度xn（mm) 145.6 底板受压区的长度xn（mm) 515
底板下混凝土的最大受压应力1 2.98 底板下混凝土的最大受压应力2 0.11
底板下混凝土总的最大受压应力 3.08 35.35
受拉侧锚栓的总拉力 110.71 受拉侧锚栓的总拉力 0.00
验算锚栓强度 49.38
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 39/534
40. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
疲劳计算：
容许应力幅：
1/41/ 12
2
6
1940 10
145 /
4.38 10
C
N mm
n
应力幅 2 2
max min0.7 49.38 / 145 /N mm N mm
满足要求。
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 40/534
41. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
FB2_1B 支座锚栓最大、最小反力
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
5.78 -1.67 115.04 6.08 0.50 0.28
轴力设计值N(kN) 115.04 轴力设计值N(kN) 115.04
弯矩设计值M1(kN·m) 6.08 弯矩设计值M2(kN·m) 0.50
剪力设计值V2（kN) 1.67 剪力设计值V1（kN) 5.78
偏心距e(mm) 52.85 偏心距e(mm) 4.36
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 590 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 590
底板宽度B（mm) 590 底板宽度B（mm) 590
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75
受拉锚筋的面积Ae 2242 受拉锚筋的面积Ae 2242
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
不需要求解方程! 不需要求解方程!
145.6176352 -27343954.47 过程数据 372.2200553 -74010685.6
底板受压区的长度xn（mm) 515 底板受压区的长度xn（mm) 515
底板下混凝土的最大受压应力1 0.51 底板下混凝土的最大受压应力2 0.35
底板下混凝土总的最大受压应力 0.85 47.93
受拉侧锚栓的总拉力 0.00 受拉侧锚栓的总拉力 0.00
验算锚栓强度 0.00
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
-84.82 -54.28 -14.62 -42.79 -15.57 -4.08
轴力设计值N(kN) 14.62 轴力设计值N(kN) 14.62
弯矩设计值M1(kN·m) 42.79 弯矩设计值M2(kN·m) 15.57
剪力设计值V2（kN) 54.28 剪力设计值V1（kN) 84.82
偏心距e(mm) 2926.85 偏心距e(mm) 1065.13
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 590 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 590
底板宽度B（mm) 590 底板宽度B（mm) 590
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75
受拉锚筋的面积Ae 2242 受拉锚筋的面积Ae 2242
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
需要求解方程! 需要求解方程!
146.6065803 -7.15256E-06 过程数据 164.6850466 -0.000263676
底板受压区的长度xn（mm) 146.6 底板受压区的长度xn（mm) 164.7
底板下混凝土的最大受压应力1 2.28 底板下混凝土的最大受压应力2 0.84
底板下混凝土总的最大受压应力 3.12 35.39
受拉侧锚栓的总拉力 84.08 受拉侧锚栓的总拉力 26.22
验算锚栓强度 39.28
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 41/534
42. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
疲劳计算：
容许应力幅：
1/41/ 12
2
6
1940 10
145 /
4.38 10
C
N mm
n
应力幅 2 2
max min0.7 39.28 / 145 /N mm N mm
满足要求。
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 42/534
43. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
FB2_2A 支座锚栓最大、最小反力
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
-12.70 -23.09 78 -1.84 -1.34 0.14
轴力设计值N(kN) 78.00 轴力设计值N(kN) 78.00
弯矩设计值M1(kN·m) 1.84 弯矩设计值M2(kN·m) 1.34
剪力设计值V2（kN) 23.09 剪力设计值V1（kN) 12.70
偏心距e(mm) 23.64 偏心距e(mm) 17.22
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 590 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 590
底板宽度B（mm) 590 底板宽度B（mm) 590
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75
受拉锚筋的面积Ae 2242 受拉锚筋的面积Ae 2242
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
不需要求解方程! 不需要求解方程!
146.6065803 -27729298.42 过程数据 164.6850466 -30525583.93
底板受压区的长度xn（mm) 515 底板受压区的长度xn（mm) 515
底板下混凝土的最大受压应力1 0.28 底板下混凝土的最大受压应力2 0.26
底板下混凝土总的最大受压应力 0.54 47.93
受拉侧锚栓的总拉力 0.00 受拉侧锚栓的总拉力 0.00
验算锚栓强度 0.00
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
76.31 -3.65 -28.48 35.36 25.80 -3.04
轴力设计值N(kN) 28.48 轴力设计值N(kN) 28.48
弯矩设计值M1(kN·m) 35.36 弯矩设计值M2(kN·m) 25.80
剪力设计值V2（kN) 3.65 剪力设计值V1（kN) 76.31
偏心距e(mm) 1241.62 偏心距e(mm) 905.73
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 590 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 590
底板宽度B（mm) 590 底板宽度B（mm) 590
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75
受拉锚筋的面积Ae 2242 受拉锚筋的面积Ae 2242
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
需要求解方程! 需要求解方程!
160.4732984 -0.000117421 过程数据 170.0518075 -0.000424035
底板受压区的长度xn（mm) 160.5 底板受压区的长度xn（mm) 170.1
底板下混凝土的最大受压应力1 1.91 底板下混凝土的最大受压应力2 1.39
底板下混凝土总的最大受压应力 3.30 35.94
受拉侧锚栓的总拉力 61.72 受拉侧锚栓的总拉力 41.48
验算锚栓强度 33.17
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 43/534
44. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
疲劳计算：
容许应力幅：
1/41/ 12
2
6
1940 10
145 /
4.38 10
C
N mm
n
应力幅 2 2
max min0.7 33.17 / 145 /N mm N mm
满足要求。
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 44/534
45. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
FB2_2B 支座锚栓最大、最小反力
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
13.44 23.36 82.76 2.37 1.26 0.28
轴力设计值N(kN) 82.76 轴力设计值N(kN) 82.76
弯矩设计值M1(kN·m) 2.37 弯矩设计值M2(kN·m) 1.26
剪力设计值V2（kN) 23.36 剪力设计值V1（kN) 13.44
偏心距e(mm) 28.64 偏心距e(mm) 15.20
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 590 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 590
底板宽度B（mm) 590 底板宽度B（mm) 590
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75
受拉锚筋的面积Ae 2242 受拉锚筋的面积Ae 2242
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
不需要求解方程! 不需要求解方程!
282.2122188 -49794571.31 过程数据 170.0518075 -31453150.66
底板受压区的长度xn（mm) 515 底板受压区的长度xn（mm) 515
底板下混凝土的最大受压应力1 0.31 底板下混凝土的最大受压应力2 0.27
底板下混凝土总的最大受压应力 0.58 47.93
受拉侧锚栓的总拉力 0.00 受拉侧锚栓的总拉力 0.00
验算锚栓强度 0.00
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
-66.44 -41.26 -49.14 -46.40 -7.10 -3.44
轴力设计值N(kN) 49.14 轴力设计值N(kN) 49.14
弯矩设计值M1(kN·m) 46.40 弯矩设计值M2(kN·m) 7.10
剪力设计值V2（kN) 41.26 剪力设计值V1（kN) 66.44
偏心距e(mm) 944.22 偏心距e(mm) 144.53
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 590 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 590
底板宽度B（mm) 590 底板宽度B（mm) 590
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75
受拉锚筋的面积Ae 2242 受拉锚筋的面积Ae 2242
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
需要求解方程! 需要求解方程!
168.5729508 -0.000543728 过程数据 464.2205995 -6.30324E-05
底板受压区的长度xn（mm) 168.6 底板受压区的长度xn（mm) 464.2
底板下混凝土的最大受压应力1 2.51 底板下混凝土的最大受压应力2 0.36
底板下混凝土总的最大受压应力 2.87 36.26
受拉侧锚栓的总拉力 75.55 受拉侧锚栓的总拉力 0.58
验算锚栓强度 33.70
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 45/534
46. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
疲劳计算：
容许应力幅：
1/41/ 12
2
6
1940 10
145 /
4.38 10
C
N mm
n
应力幅 2 2
max min0.7 33.70 / 145 /N mm N mm
满足要求。
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 46/534
47. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
FD_1A 支座锚栓最大、最小反力
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
13.20 -3.90 100.64 4.20 -3.45 0.32
轴力设计值N(kN) 100.64 轴力设计值N(kN) 100.64
弯矩设计值M1(kN·m) 4.20 弯矩设计值M2(kN·m) 3.45
剪力设计值V2（kN) 3.90 剪力设计值V1（kN) 13.20
偏心距e(mm) 41.76 偏心距e(mm) 34.32
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 550 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 550
底板宽度B（mm) 550 底板宽度B（mm) 550
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 65
受拉锚筋的面积Ae 2244 受拉锚筋的面积Ae 2244
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
不需要求解方程! 不需要求解方程!
1 -18346557.9 过程数据 372.2200553 -52879234.91
底板受压区的长度xn（mm) 475 底板受压区的长度xn（mm) 485
底板下混凝土的最大受压应力1 0.48 底板下混凝土的最大受压应力2 0.46
底板下混凝土总的最大受压应力 0.94 47.77
受拉侧锚栓的总拉力 0.00 受拉侧锚栓的总拉力 0.00
验算锚栓强度 0.00
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
-0.43 -0.43 -8.18 -5.58 4.75 -3.88
轴力设计值N(kN) 8.18 轴力设计值N(kN) 8.18
弯矩设计值M1(kN·m) 5.58 弯矩设计值M2(kN·m) 4.75
剪力设计值V2（kN) 0.43 剪力设计值V1（kN) 0.43
偏心距e(mm) 682.57 偏心距e(mm) 580.31
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 550 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 550
底板宽度B（mm) 550 底板宽度B（mm) 550
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 65
受拉锚筋的面积Ae 2244 受拉锚筋的面积Ae 2244
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
需要求解方程! 需要求解方程!
174.3674114 -0.000150576 过程数据 185.4869599 -6.59376E-06
底板受压区的长度xn（mm) 174.4 底板受压区的长度xn（mm) 185.5
底板下混凝土的最大受压应力1 0.36 底板下混凝土的最大受压应力2 0.30
底板下混凝土总的最大受压应力 0.66 36.98
受拉侧锚栓的总拉力 9.14 受拉侧锚栓的总拉力 7.10
验算锚栓强度 5.16
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 47/534
48. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
疲劳计算：
容许应力幅：
1/41/ 12
2
6
1940 10
145 /
4.38 10
C
N mm
n
应力幅 2 2
max min0.7 5.16 / 145 /N mm N mm
满足要求。
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 48/534
49. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
FD_1B 支座锚栓最大、最小反力
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
-5.88 1.86 97.84 -5.74 1.64 0.42
轴力设计值N(kN) 97.84 轴力设计值N(kN) 97.84
弯矩设计值M1(kN·m) 5.74 弯矩设计值M2(kN·m) 1.64
剪力设计值V2（kN) 1.86 剪力设计值V1（kN) 5.88
偏心距e(mm) 58.70 偏心距e(mm) 16.80
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 550 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 550
底板宽度B（mm) 550 底板宽度B（mm) 550
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 65
受拉锚筋的面积Ae 2244 受拉锚筋的面积Ae 2244
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
不需要求解方程! 不需要求解方程!
174.3674114 -26878698.93 过程数据 185.4869599 -31143539.33
底板受压区的长度xn（mm) 475 底板受压区的长度xn（mm) 485
底板下混凝土的最大受压应力1 0.53 底板下混凝土的最大受压应力2 0.38
底板下混凝土总的最大受压应力 0.91 47.77
受拉侧锚栓的总拉力 0.00 受拉侧锚栓的总拉力 0.00
验算锚栓强度 0.00
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
10.61 -3.25 -9.68 1.24 -2.87 -0.98
轴力设计值N(kN) 9.68 轴力设计值N(kN) 9.68
弯矩设计值M1(kN·m) 1.24 弯矩设计值M2(kN·m) 2.87
剪力设计值V2（kN) 3.25 剪力设计值V1（kN) 10.61
偏心距e(mm) 128.57 偏心距e(mm) 296.35
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 550 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 550
底板宽度B（mm) 550 底板宽度B（mm) 550
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 65
受拉锚筋的面积Ae 2244 受拉锚筋的面积Ae 2244
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
需要求解方程! 需要求解方程!
446.730509 -1.63843E-06 过程数据 248.0677294 -5.1409E-07
底板受压区的长度xn（mm) 446.7 底板受压区的长度xn（mm) 248.1
底板下混凝土的最大受压应力1 0.08 底板下混凝土的最大受压应力2 0.18
底板下混凝土总的最大受压应力 0.26 39.89
受拉侧锚栓的总拉力 0.07 受拉侧锚栓的总拉力 2.50
验算锚栓强度 1.12
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 49/534
50. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
疲劳计算：
容许应力幅：
1/41/ 12
2
6
1940 10
145 /
4.38 10
C
N mm
n
应力幅 2 2
max min0.7 1.12 / 145 /N mm N mm
满足要求。
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 50/534
51. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
FD_2 支座锚栓最大、最小反力
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
-0.77 -1.81 114.36 -0.49 -5.83 0.46
轴力设计值N(kN) 114.36 轴力设计值N(kN) 114.36
弯矩设计值M1(kN·m) 0.49 弯矩设计值M2(kN·m) 5.83
剪力设计值V2（kN) 1.81 剪力设计值V1（kN) 0.77
偏心距e(mm) 4.29 偏心距e(mm) 50.97
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 550 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 550
底板宽度B（mm) 550 底板宽度B（mm) 550
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75
受拉锚筋的面积Ae 2244 受拉锚筋的面积Ae 2244
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
不需要求解方程! 不需要求解方程!
1 -15502798.27 过程数据 372.2200553 -45674377.44
底板受压区的长度xn（mm) 475 底板受压区的长度xn（mm) 475
底板下混凝土的最大受压应力1 0.40 底板下混凝土的最大受压应力2 0.59
底板下混凝土总的最大受压应力 0.98 47.77
受拉侧锚栓的总拉力 0.00 受拉侧锚栓的总拉力 0.00
验算锚栓强度 0.00
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
0.36 0.85 12.02 6.92 3.77 -2.48
轴力设计值N(kN) 12.02 轴力设计值N(kN) 12.02
弯矩设计值M1(kN·m) 6.92 弯矩设计值M2(kN·m) 3.77
剪力设计值V2（kN) 0.85 剪力设计值V1（kN) 0.36
偏心距e(mm) 576.01 偏心距e(mm) 313.24
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 550 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 550
底板宽度B（mm) 550 底板宽度B（mm) 550
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75
受拉锚筋的面积Ae 2244 受拉锚筋的面积Ae 2244
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
需要求解方程! 需要求解方程!
182.8307774 -1.67117E-05 过程数据 236.3416367 0
底板受压区的长度xn（mm) 182.8 底板受压区的长度xn（mm) 236.3
底板下混凝土的最大受压应力1 0.45 底板下混凝土的最大受压应力2 0.24
底板下混凝土总的最大受压应力 0.69 37.32
受拉侧锚栓的总拉力 10.51 受拉侧锚栓的总拉力 3.55
验算锚栓强度 4.94
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 51/534
52. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
疲劳计算：
容许应力幅：
1/41/ 12
2
6
1940 10
145 /
4.38 10
C
N mm
n
应力幅 2 2
max min0.7 4.94 / 145 /N mm N mm
满足要求。
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 52/534
53. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
FD_3 支座锚栓最大、最小反力
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
2.31 19.39 7.14 67.88 81.44 -5.64
轴力设计值N(kN) 7.14 轴力设计值N(kN) 7.14
弯矩设计值M1(kN·m) 67.88 弯矩设计值M2(kN·m) 81.44
剪力设计值V2（kN) 19.39 剪力设计值V1（kN) 2.31
偏心距e(mm) 9506.50 偏心距e(mm) 11406.12
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 650 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 650
底板宽度B（mm) 650 底板宽度B（mm) 650
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75
受拉锚筋的面积Ae 3268 受拉锚筋的面积Ae 3268
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
需要求解方程! 需要求解方程!
168.107305 0 过程数据 167.4746114 0
底板受压区的长度xn（mm) 168.1 底板受压区的长度xn（mm) 167.5
底板下混凝土的最大受压应力1 2.46 底板下混凝土的最大受压应力2 2.94
底板下混凝土总的最大受压应力 5.40 35.61
受拉侧锚栓的总拉力 127.09 受拉侧锚栓的总拉力 153.16
验算锚栓强度 60.90
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
-2.51 -6.95 134.32 1.70 -20.58 2.52
轴力设计值N(kN) 134.32 轴力设计值N(kN) 134.32
弯矩设计值M1(kN·m) 1.70 弯矩设计值M2(kN·m) 20.58
剪力设计值V2（kN) 6.95 剪力设计值V1（kN) 2.51
偏心距e(mm) 12.67 偏心距e(mm) 153.18
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 650 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 650
底板宽度B（mm) 650 底板宽度B（mm) 650
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 75
受拉锚筋的面积Ae 3268 受拉锚筋的面积Ae 3268
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
不需要求解方程! 需要求解方程!
168.107305 -42813362.66 过程数据 528.6476359 -2.12016E-06
底板受压区的长度xn（mm) 575 底板受压区的长度xn（mm) 528.6
底板下混凝土的最大受压应力1 0.36 底板下混凝土的最大受压应力2 0.79
底板下混凝土总的最大受压应力 1.15 46.88
受拉侧锚栓的总拉力 0.00 受拉侧锚栓的总拉力 1.48
验算锚栓强度 0.45
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 53/534
54. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
疲劳计算：
容许应力幅：
1/41/ 12
2
6
1940 10
145 /
4.38 10
C
N mm
n
应力幅 2 2
max min0.7 60.9 / 145 /N mm N mm
满足要求。
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 54/534
55. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
FD_4 支座锚栓最大、最小反力
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
23.46 119.31 -127.92 188.72 425.02 -21.62
轴力设计值N(kN) 127.92 轴力设计值N(kN) 127.92
弯矩设计值M1(kN·m) 188.72 弯矩设计值M2(kN·m) 425.02
剪力设计值V2（kN) 119.31 剪力设计值V1（kN) 23.46
偏心距e(mm) 1475.32 偏心距e(mm) 3322.55
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 920 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 920
底板宽度B（mm) 920 底板宽度B（mm) 920
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 95 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 95
受拉锚筋的面积Ae 5892 受拉锚筋的面积Ae 5892
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
需要求解方程! 需要求解方程!
276.3528957 -1.54972E-06 过程数据 246.3671619 0
底板受压区的长度xn（mm) 276.4 底板受压区的长度xn（mm) 346.4
底板下混凝土的最大受压应力1 2.53 底板下混凝土的最大受压应力2 4.17
底板下混凝土总的最大受压应力 6.70 36.60
受拉侧锚栓的总拉力 193.30 受拉侧锚栓的总拉力 536.90
验算锚栓强度 96.85
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
-16.41 -39.98 184.3 27.07 -95.84 14.58
轴力设计值N(kN) 184.30 轴力设计值N(kN) 184.30
弯矩设计值M1(kN·m) 27.07 弯矩设计值M2(kN·m) 95.84
剪力设计值V2（kN) 39.98 剪力设计值V1（kN) 16.41
偏心距e(mm) 146.89 偏心距e(mm) 520.00
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 920 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 920
底板宽度B（mm) 920 底板宽度B（mm) 920
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 95 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 95
受拉锚筋的面积Ae 5892 受拉锚筋的面积Ae 5892
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
不需要求解方程! 需要求解方程!
276.3528957 -121207517 过程数据 402.021038 0
底板受压区的长度xn（mm) 825 底板受压区的长度xn（mm) 402
底板下混凝土的最大受压应力1 0.43 底板下混凝土的最大受压应力2 1.28
底板下混凝土总的最大受压应力 1.70 39.60
受拉侧锚栓的总拉力 0.00 受拉侧锚栓的总拉力 51.74
验算锚栓强度 8.78
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 55/534
56. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
疲劳计算：
容许应力幅：
1/41/ 12
2
6
1940 10
145 /
4.38 10
C
N mm
n
应力幅 2 2
max min0.7 96.85 / 145 /N mm N mm
满足要求。
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 56/534
57. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
FD_5 支座锚栓最大、最小反力
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
-57.62 -203.73 289.46 84.28 -424.11 19.84
轴力设计值N(kN) 289.46 轴力设计值N(kN) 289.46
弯矩设计值M1(kN·m) 84.28 弯矩设计值M2(kN·m) 424.11
剪力设计值V2（kN) 203.73 剪力设计值V1（kN) 57.62
偏心距e(mm) 291.15 偏心距e(mm) 1465.17
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 920 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 920
底板宽度B（mm) 920 底板宽度B（mm) 920
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 95 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 95
受拉锚筋的面积Ae 5892 受拉锚筋的面积Ae 5892
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
需要求解方程! 需要求解方程!
605.3751977 -5.96046E-06 过程数据 276.7460443 -1.66893E-06
底板受压区的长度xn（mm) 605.4 底板受压区的长度xn（mm) 276.7
底板下混凝土的最大受压应力1 1.09 底板下混凝土的最大受压应力2 5.68
底板下混凝土总的最大受压应力 6.77 36.61
受拉侧锚栓的总拉力 15.30 受拉侧锚栓的总拉力 433.50
验算锚栓强度 73.62
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
3.04 22.07 9.3 13.12 54.44 -7.36
轴力设计值N(kN) 9.30 轴力设计值N(kN) 9.30
弯矩设计值M1(kN·m) 13.12 弯矩设计值M2(kN·m) 54.44
剪力设计值V2（kN) 22.07 剪力设计值V1（kN) 3.04
偏心距e(mm) 1410.82 偏心距e(mm) 5853.54
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 920 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 920
底板宽度B（mm) 920 底板宽度B（mm) 920
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 95 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 95
受拉锚筋的面积Ae 5892 受拉锚筋的面积Ae 5892
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
需要求解方程! 需要求解方程!
278.9552959 -2.5332E-06 过程数据 236.6484408 0
底板受压区的长度xn（mm) 279 底板受压区的长度xn（mm) 236.6
底板下混凝土的最大受压应力1 0.18 底板下混凝土的最大受压应力2 0.71
底板下混凝土总的最大受压应力 0.89 35.60
受拉侧锚栓的总拉力 13.26 受拉侧锚栓的总拉力 68.21
验算锚栓强度 11.79
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 57/534
58. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
疲劳计算：
容许应力幅：
1/41/ 12
2
6
1940 10
145 /
4.38 10
C
N mm
n
应力幅 2 2
max min0.7 73.62 / 145 /N mm N mm
满足要求。
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 58/534
59. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
FDA_1A 支座锚栓最大、最小反力
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
5.14 9.96 -65.72 -2.35 1.80 0
轴力设计值N(kN) 65.72 轴力设计值N(kN) 65.72
弯矩设计值M1(kN·m) 2.35 弯矩设计值M2(kN·m) 1.80
剪力设计值V2（kN) 9.96 剪力设计值V1（kN) 5.14
偏心距e(mm) 35.81 偏心距e(mm) 27.43
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 700 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 700
底板宽度B（mm) 700 底板宽度B（mm) 700
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 95 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 95
受拉锚筋的面积Ae 1634 受拉锚筋的面积Ae 1634
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
不需要求解方程! 不需要求解方程!
1 -16089300.13 过程数据 372.2200553 -88527332.43
底板受压区的长度xn（mm) 605 底板受压区的长度xn（mm) 605
底板下混凝土的最大受压应力1 0.18 底板下混凝土的最大受压应力2 0.17
底板下混凝土总的最大受压应力 0.34 47.78
受拉侧锚栓的总拉力 0.00 受拉侧锚栓的总拉力 0.00
验算锚栓强度 0.00
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
-41.83 -69.55 -2.06 -64.98 16.24 0
轴力设计值N(kN) 2.06 轴力设计值N(kN) 2.06
弯矩设计值M1(kN·m) 64.98 弯矩设计值M2(kN·m) 16.24
剪力设计值V2（kN) 69.55 剪力设计值V1（kN) 41.83
偏心距e(mm) 31542.50 偏心距e(mm) 7885.31
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 700 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 700
底板宽度B（mm) 700 底板宽度B（mm) 700
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 95 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 95
受拉锚筋的面积Ae 1634 受拉锚筋的面积Ae 1634
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
需要求解方程! 需要求解方程!
122.4675413 0 过程数据 125.4206529 0
底板受压区的长度xn（mm) 122.4 底板受压区的长度xn（mm) 125.4
底板下混凝土的最大受压应力1 2.71 底板下混凝土的最大受压应力2 0.68
底板下混凝土总的最大受压应力 3.39 33.60
受拉侧锚栓的总拉力 114.04 受拉侧锚栓的总拉力 27.71
验算锚栓强度 71.82
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 59/534
60. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
疲劳计算：
容许应力幅：
1/41/ 12
2
6
1940 10
145 /
4.38 10
C
N mm
n
应力幅 2 2
max min0.7 71.82 / 145 /N mm N mm
满足要求。
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 60/534
61. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
FDA_1B 支座锚栓最大、最小反力
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
5.16 -6.21 100.02 0.80 0.69 0
轴力设计值N(kN) 100.02 轴力设计值N(kN) 100.02
弯矩设计值M1(kN·m) 0.80 弯矩设计值M2(kN·m) 0.69
剪力设计值V2（kN) 6.21 剪力设计值V1（kN) 5.16
偏心距e(mm) 7.99 偏心距e(mm) 6.89
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 700 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 700
底板宽度B（mm) 700 底板宽度B（mm) 700
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 95 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 95
受拉锚筋的面积Ae 1634 受拉锚筋的面积Ae 1634
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
不需要求解方程! 不需要求解方程!
123.513446 -25366459.93 过程数据 128.6402174 -26331463.61
底板受压区的长度xn（mm) 605 底板受压区的长度xn（mm) 605
底板下混凝土的最大受压应力1 0.22 底板下混凝土的最大受压应力2 0.22
底板下混凝土总的最大受压应力 0.43 47.78
受拉侧锚栓的总拉力 0.00 受拉侧锚栓的总拉力 0.00
验算锚栓强度 0.00
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
-67.04 -95.69 62.88 -46.15 2.04 0
轴力设计值N(kN) 62.88 轴力设计值N(kN) 62.88
弯矩设计值M1(kN·m) 46.15 弯矩设计值M2(kN·m) 2.04
剪力设计值V2（kN) 95.69 剪力设计值V1（kN) 67.04
偏心距e(mm) 733.90 偏心距e(mm) 32.44
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 700 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 700
底板宽度B（mm) 700 底板宽度B（mm) 700
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 95 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 95
受拉锚筋的面积Ae 1634 受拉锚筋的面积Ae 1634
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
需要求解方程! 不需要求解方程!
172.1031387 -0.000566415 过程数据 -15928264.07
底板受压区的长度xn（mm) 172 底板受压区的长度xn（mm) 605
底板下混凝土的最大受压应力1 1.89 底板下混凝土的最大受压应力2 0.16
底板下混凝土总的最大受压应力 2.05 35.32
受拉侧锚栓的总拉力 50.66 受拉侧锚栓的总拉力 0.00
验算锚栓强度 31.00
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 61/534
62. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
疲劳计算：
容许应力幅：
1/41/ 12
2
6
1940 10
145 /
4.38 10
C
N mm
n
应力幅 2 2
max min0.7 31.00 / 145 /N mm N mm
满足要求。
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 62/534
63. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
FDA_2A 支座锚栓最大、最小反力
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
21.54 28.67 -10.56 1.85 3.91 0
轴力设计值N(kN) 10.56 轴力设计值N(kN) 10.56
弯矩设计值M1(kN·m) 1.85 弯矩设计值M2(kN·m) 3.91
剪力设计值V2（kN) 28.67 剪力设计值V1（kN) 21.54
偏心距e(mm) 175.55 偏心距e(mm) 370.21
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 700 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 700
底板宽度B（mm) 700 底板宽度B（mm) 700
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 95 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 95
受拉锚筋的面积Ae 1634 受拉锚筋的面积Ae 1634
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
需要求解方程! 需要求解方程!
533.2951525 -0.000221518 过程数据 253.2936955 -2.27205E-05
底板受压区的长度xn（mm) 533.295 底板受压区的长度xn（mm) 253.29
底板下混凝土的最大受压应力1 0.06 底板下混凝土的最大受压应力2 0.14
底板下混凝土总的最大受压应力 0.20 37.98
受拉侧锚栓的总拉力 0.08 受拉侧锚栓的总拉力 2.12
验算锚栓强度 1.30
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
-89.77 -36.69 43.82 -53.70 -6.11 0
轴力设计值N(kN) 43.82 轴力设计值N(kN) 43.82
弯矩设计值M1(kN·m) 53.70 弯矩设计值M2(kN·m) 6.11
剪力设计值V2（kN) 36.69 剪力设计值V1（kN) 89.77
偏心距e(mm) 1225.58 偏心距e(mm) 139.42
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 700 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 700
底板宽度B（mm) 700 底板宽度B（mm) 700
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 95 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 95
受拉锚筋的面积Ae 1634 受拉锚筋的面积Ae 1634
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
需要求解方程! 不需要求解方程!
149.2173779 -2.65315E-05 过程数据 -21856104.6
底板受压区的长度xn（mm) 149 底板受压区的长度xn（mm) 605
底板下混凝土的最大受压应力1 2.24 底板下混凝土的最大受压应力2 0.20
底板下混凝土总的最大受压应力 2.44 34.54
受拉侧锚栓的总拉力 73.01 受拉侧锚栓的总拉力 0.00
验算锚栓强度 44.68
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 63/534
64. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
疲劳计算：
容许应力幅：
1/41/ 12
2
6
1940 10
145 /
4.38 10
C
N mm
n
应力幅 2 2
max min0.7 44.68 / 145 /N mm N mm
满足要求。
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 64/534
65. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
FDA_2B 支座锚栓最大、最小反力
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
-9.87 -18.74 10.64 -3.74 -1.48 0
轴力设计值N(kN) 10.64 轴力设计值N(kN) 10.64
弯矩设计值M1(kN·m) 3.74 弯矩设计值M2(kN·m) 1.48
剪力设计值V2（kN) 18.74 剪力设计值V1（kN) 9.87
偏心距e(mm) 351.05 偏心距e(mm) 138.99
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 700 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 700
底板宽度B（mm) 700 底板宽度B（mm) 700
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 95 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 95
受拉锚筋的面积Ae 1634 受拉锚筋的面积Ae 1634
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
需要求解方程! 不需要求解方程!
265.1592059 0 过程数据 253.2936955 -37055222.24
底板受压区的长度xn（mm) 265 底板受压区的长度xn（mm) 605
底板下混凝土的最大受压应力1 0.13 底板下混凝土的最大受压应力2 0.05
底板下混凝土总的最大受压应力 0.18 38.34
受拉侧锚栓的总拉力 1.84 受拉侧锚栓的总拉力 0.00
验算锚栓强度 1.13
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
-85.66 -74.14 9.88 -43.84 -3.00 0
轴力设计值N(kN) 9.88 轴力设计值N(kN) 9.88
弯矩设计值M1(kN·m) 43.84 弯矩设计值M2(kN·m) 3.00
剪力设计值V2（kN) 74.14 剪力设计值V1（kN) 85.66
偏心距e(mm) 4437.43 偏心距e(mm) 304.09
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 700 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 700
底板宽度B（mm) 700 底板宽度B（mm) 700
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 95 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 95
受拉锚筋的面积Ae 1634 受拉锚筋的面积Ae 1634
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
需要求解方程! 需要求解方程!
128.5541801 0 过程数据 304.1970596 0
底板受压区的长度xn（mm) 128.55 底板受压区的长度xn（mm) 304
底板下混凝土的最大受压应力1 1.83 底板下混凝土的最大受压应力2 0.10
底板下混凝土总的最大受压应力 1.94 33.82
受拉侧锚栓的总拉力 72.59 受拉侧锚栓的总拉力 1.09
验算锚栓强度 44.43
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 65/534
66. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
疲劳计算：
容许应力幅：
1/41/ 12
2
6
1940 10
145 /
4.38 10
C
N mm
n
应力幅 2 2
max min0.7 44.43 / 145 /N mm N mm
满足要求。
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 66/534
67. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
FH1_1 支座锚栓最大、最小反力
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
0.62 2.31 47.94 0.84 3.10 0
轴力设计值N(kN) 47.94 轴力设计值N(kN) 47.94
弯矩设计值M1(kN·m) 0.84 弯矩设计值M2(kN·m) 3.10
剪力设计值V2（kN) 2.31 剪力设计值V1（kN) 0.62
偏心距e(mm) 17.49 偏心距e(mm) 64.70
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 500 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 500
底板宽度B（mm) 500 底板宽度B（mm) 500
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 55 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 55
受拉锚筋的面积Ae 2244 受拉锚筋的面积Ae 2244
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
不需要求解方程! 不需要求解方程!
1 -16615202.22 过程数据 372.2200553 -28776768.45
底板受压区的长度xn（mm) 445 底板受压区的长度xn（mm) 445
底板下混凝土的最大受压应力1 0.23 底板下混凝土的最大受压应力2 0.34
底板下混凝土总的最大受压应力 0.57 48.23
受拉侧锚栓的总拉力 0.00 受拉侧锚栓的总拉力 0.00
验算锚栓强度 0.00
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
荷载组合得到的力
F1（KN） F2（KN） F3（KN） M1(kN·m) M2(kN·m) M3(kN·m)
-0.66 -2.98 -10.06 -7.34 -5.42 -0.14
轴力设计值N(kN) 10.06 轴力设计值N(kN) 10.06
弯矩设计值M1(kN·m) 7.34 弯矩设计值M2(kN·m) 5.42
剪力设计值V2（kN) 2.98 剪力设计值V1（kN) 0.66
偏心距e(mm) 729.21 偏心距e(mm) 539.15
底板长度L（mm)【与弯矩M1】对应的方向 500 底板长度L（mm)【与弯矩M2】对应的方向 500
底板宽度B（mm) 500 底板宽度B（mm) 500
柱的截面高度（mm) 700 柱的截面高度（mm) 700
柱的截面宽度（mm) 700 柱的截面宽度（mm) 700
受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 55 受拉侧底板边缘至受拉锚筋的距离lt（mm) 55
受拉锚筋的面积Ae 2244 受拉锚筋的面积Ae 2244
钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54 钢材与混凝土的弹性模量之比n 6.54
需要求解方程! 需要求解方程!
167.678536 -0.000205569 过程数据 180.5983857 -2.7597E-05
底板受压区的长度xn（mm) 167 底板受压区的长度xn（mm) 180
底板下混凝土的最大受压应力1 0.57 底板下混凝土的最大受压应力2 0.43
底板下混凝土总的最大受压应力 1.00 37.36
受拉侧锚栓的总拉力 13.82 受拉侧锚栓的总拉力 9.12
验算锚栓强度 7.38
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
c l cf
1( )aT kN 2 ( )aT kN
2
180 /a
tf N mm
3 2 6
3 /2 /2 0
a
e
n n t t n
nA
x e L x e L l L l x
B
2
/N mm
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 67/534
68. 上海迪士尼度假园区七个小矮人过山车轨道支座螺栓计算
疲劳计算：
容许应力幅：
1/41/ 12
2
6
1940 10
145 /
4.38 10
C
N mm
n
应力幅 2 2
max min0.7 7.38 / 145 /N mm N mm
满足要求。
同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司/ TONGJI ARCHITECTURAL DESIGN (GROUP) CO., LTD. 68/534
