Expo diseno de_losas_y_vigas

RIVERA BONILLA, ARNOLD A.
ESPINOZA PEREZ, DAVID
JARA ELGUERA, OLMER
TUCTO DIONISIO, RUBEN DARIO
TELLO JAIMES, RODOLFO L.
CONCRETO ARMADO I
ESCUELA ACADÉMICA PROFESIONAL DE
INGENIERÍA CIVIL
INGENIERIA
CIVIL
CURSO
ING. FRANCISCO VILLEGAS
DOCENTE
INTEGRANTES
1

LOSAS DE CONCRETO ARMADO
Antecedentes sobre losas armadas.
El principio básico de Losas armadas quizá fue aplicado al
concreto hasta 1886, cuando P. H. Jackson, un ingeniero
de San francisco, California, obtuvo la patente para atar
varillas de acero en piedras artificiales y en arcos de
concreto que servían como losas de piso.
Independientemente y hacia 1888, C.E.W Doehring, de
Alemania, aseguro una patente para concreto reforzado
con metal que tenía aplicado un esfuerzo de tensión antes
de que fuera cargada la losa. Estas aplicaciones estaban
basadas en el concepto de que el concreto, aunque
resistente a la compresión, era bastante débil a la tensión
y presforzando el acero contra el concreto, se pondría al
concreto bajo un esfuerzo de compresión.
Fue hasta 1951 que realmente se utilizó el verdadero
concreto armado al hacer el primer puente vehicular de
este material.
Años más tarde realizaron la práctica en EE.UU, Canadá,
Australia, etc., en Brasil esta técnica se uso, en los
últimos años ya un 30% del acero de Postensado
producido en ese país, en vista de las ventajas, se prevé
un desarrollo cada vez más rápido. 2

GENERALIDADES SOBRE LOSAS
Las losas son elementos estructurales de concreto
armado o de materiales prefabricados, de sección
transversal rectangular llena, o con huecos, de poco
espesor y abarcan superficies considerables. Sirven
para conformar pisos y techos en un edificio y se
apoyan en las vigas o muros. Pueden tener uno o
varios tramos continuos. Las losas las podemos
encontrar diferenciadas por:
Su colocación en la construcción, de entrepiso o de
cubierta.
Por sus apoyos, losas perimetrales, de un
lado continuo, dos lados continuos, tres lados
continuos.
Por su forma de armar, un sentido, o en dos
sentidos.
Por el proceso constructivo, macizas, planas,
nervadas, reticuladas, prefabricadas
3

Definición.-
Una losa de concreto armado es
una placa plana (bidimensional),
por lo general horizontal, cuyas
caras inferior y superior son
paralelas entre si. las cargas que
actúan son principalmente
perpendiculares al plano principal
de la misma, por lo tanto su
comportamiento esta dominado por
la flexión.
4

Puede apoyarse en :
➢Vigas de Concreto
➢En Muros de Mampostería
➢En Muros de Concreto Armado
➢En Vigas de Acero Estructural
➢Directamente sobre Columnas
➢En el terreno en forma continua.
5

Losas Armadas
SEGÚN SU FORMA DE TRABAJO, LOS ENTREPISOS SECLASIFICAN EN:
➢LOSAS ALIGERADAS EN UNA DIRECCION, o simplemente armadas.
➢LOSAS ALIGERADAS EN DOS DIRECCIONES (Losas Cruzadas),
armadas en dos direcciones ortogonales.
SEGÚN SU FORMA DE EJECUCIÓN:
➢LOSAS LLENAS O MACIZAS
➢LOSAS NERVADAS
➢LOSAS PREFABRICADAS
➢LOSAS SPANCRET
➢LOSAS SIPOREX … y otros.
6

Criterios de selección del tipo de
losa
Dada la gran variedad existente
en cuanto a tipos de losas que se
pueden utilizar en una edificación,
hay una serie de aspectos que el
Proyectista debe considerar antes de
tomar una decisión. Tomar en cuenta
aspectos del tipo estructural como la
capacidad resistente que debe tener la
losa, las luces de cálculo que se
tienen, los usos y la importancia de la
edificación. Evaluar los aspectos
constructivos y el factor económico.
7

DISEÑO DE LOSAS ALIGERADAS
1.- PREDIMENSIONAMIENTO :
El peralte de las losas aligeradas armadas en una dirección, pueden ser
dimensionadas considerando lo siguiente:
8

9
Losas aligeradas armadas en dos direcciones
Los aligerados armados en dos direcciones se usan
generalmente cuando se tiene paños cuadrados y luces
mayores de 6 metros.
Para esos casos considerar:
H= 25 cm para luces entre 6.5 y 7.5 m.
H= 30 cm para luces entre 7.0 y 8.5 m.

2.- METODOS DE ANALISIS ESTRUCTURAL :
Método Directo : Hardy Cross, Ecuación de los 3 momentos,
método matricial, etc.
Método Aproximado: Método de los coeficientes del ACI.
Métodos de coeficientes para el análisis de losas Según las dimensiones
de los paneles de losa, estos pueden clasificarse como losas en una o dos
direcciones. Para las losas en una dirección, se tiene un análisis
equivalente a una viga continua. En el ACI-318 (2014), se dispone de una
serie de coeficientes que simplifican la obtención de momentos y
cortantes para estructuras con continuidad. Cabe aclarar que este
método no contempla la redistribución de momentos.
3.- MÉTODO DE LOS COEFICIENTES DEL ACI: Es un método simplificado
para la determinación de los momentos flectores y fuerzas cortantes para
el diseño de losas y vigas continuas. 10

CONDICIONES QUE DEBE CUMPLIRSE
1.- Contar con dos o mas tramos.
2.- Los tramos son aproximadamente iguales, sin que la mayor de las luces
adyacentes exceda en las del 20 % a la menor.
3.- Las cargas deben ser uniformente distribuidas
4.- La carga viva WL no debe ser mayor que el triple de la carga muerta Wd
WL < 3WD
5.- los elementos analizados deben ser prismáticos.
11

16
MÁS RECURSOS:
LOSA ALIGERADA
https://www.youtube.com/watch?v=IsaGAmqD0E4
https://www.youtube.com/watch?v=3Keho9YYPrU

CURSO : CONCRETO ARMADO I
TEMA : DISEÑO DE LOSA ALIGERADA
DOCENTE : Ing. FRANCISCO VILLEGAS QUISPE
ALUMNO : Rubén Darío TUCTO DIONISIO.
AÑO 2021
PROBLEMA DE APLICACION
17

CALCULO Y DISEÑO DE LOSA ALIGERADA
VISTA DE PLANTA
DATOS:
➢ Concreto f’c = 210 kg/𝒄𝒎𝟐
➢ Acero f’y = 4200 kg/𝒄𝒎𝟐
➢ Apoyado en vigas ambos extremos.
VIGUETA VIGUETA 40 cm.
3.50 m. 3.50 m.
VIGA
VIGA
VIGA
10 cm.
18

10 cm. 10 cm.
30 cm. 10 cm. 10 cm.
30 cm.
5 cm.
15 cm.
40 cm.
Espesor de Losa:
t = Luz/25
t = 3.50 m. /25 = 14 cm.≈ 15 cm.
CALCULO DE LA LOSA :
19

METRADO DE CARGAS:
CARGA MUERTA (D)
Peso propio : 350 kg/𝒎𝟐
x 0.40 m = 140 kg/m.
Piso terminado: 100 kg/𝒎𝟐
x 0.40 m = 40 kg/m.
Tabiquería : 100 kg/𝒎𝟐
x 0.40 m = 40 kg/m.
D= 550 x 0.40 = 220 kg/m.
CARGA VIVA (L)
Sobre carga S/C : 200 kg/𝒎𝟐
x 0.40 m = 80 kg/m.
L = 80 kg/m.
CARGA ULTIMA (Wu)
Wu = 1.2 D + 1.6 L
Wu = 1.2 (220) + 1.6 L (80)
Wu = 392 kg/m.
20

M =
- WuL
24
2
M =
- WuL
9
2
M =
- WuL
24
2
M =
+ WuL
14
2
M =
+ WuL
14
2
APOYO
VIGA
APOYO
VIGA
DIAGRAMA DE MOMENTOS FLECTORES POR EL METODO DE LOS COEFICIENTES
ACI-318-11
3.50 m. 3.50 m.
Wu= 0.39 TN/m.
21

MOMENTOS ULTIMOS
3.50 m. 3.50 m.
Wu= 0.39 TN/m.
Mu =
- 0.39x3.5
24
2
+
Mu =
- 0.39x3.5
9
2
Mu =
-
0.39x3.5
24
2
Mu =
0.39x3.5
14
2
+
Mu =
0.39x3.5
14
2
= 0.20 = 0.20
= 0.53
= 0.34 = 0.34
22

MOMENTOS NOMINALES
3.50 m. 3.50 m.
Wu= 0.39 TN/m.
Mn =
- 0.20
0.90
+
= 0.22
Mn =
0.53
0.90
= 0.59
Mn =
0.20
0.90
= 0.22
-
Mn =
0.34
0.90
= 0.38
+
Mn =
0.34
0.90
= 0.38
Mn =
𝑴𝒖
Ø
23

DISTRIBUCION INICIAL DE ACEROS
3.50 m. 3.50 m.
Wu= 0.39 TN/m.
CALCULO DEL ACERO CENTRAL (-)
d=17 cm.
r=2 cm.
b=10 cm.
Mn = 0.59 TN-m.
Concreto f’c = 210 kg/𝒄𝒎𝟐
Acero f’y = 4200 kg/𝒄𝒎𝟐
24

PRIMER TANTEO:
1° Asumir “a” = 3.4 cm. (20% de “ d ”)
2° Calcular As =
𝑴𝒏
𝐅𝐲 ( 𝐝−
𝐚
𝟐
)
=
𝟎.𝟓𝟗 𝐱 𝟏𝟎𝟓 𝐤𝐠−𝒄𝒎
𝟒𝟐𝟎𝟎 𝐤𝐠 /𝒄𝒎𝟐( 𝟏𝟕𝐜𝐦 −
𝟑.𝟒 𝐜𝐦
𝟐
)
= 0.92 𝒄𝒎𝟐
3° Verificando “a”
a=
𝐀𝐬 𝐱 𝐟’𝐲
𝟎.𝟖𝟓 𝐱 𝐟’𝐜 𝐱 𝐛
AS1
25

a =
0.92 𝑥 4200 kg/cm2
0.85 𝑥 210 Τ
kg cm2 𝑥 10 cm
= 2.16 cm.
SEGUNDO TANTEO:
=
𝟎.𝟓𝟗 𝐱 𝟏𝟎𝟓 𝐤𝐠−𝒄𝒎
𝟒𝟐𝟎𝟎 𝐤𝐠 /𝒄𝒎𝟐( 𝟏𝟕𝐜𝐦 −
𝟐.𝟏𝟔 𝐜𝐦
𝟐
)
= 0.88 𝒄𝒎𝟐
Verificando “a”
AS2
a =
0.88 𝑥 4200 kg/cm2
0.85 𝑥 210 Τ
kg cm2 𝑥 10 cm
= 2.07 cm. OK
1 Ø 1/2” = 1.27 cm2.
26

CALCULO DEL ACEROS POSITIVOS (+)
Mn = 0.38 TN-m.
d=17 cm.
r=2 cm.
b=10 cm.
Calculando “a” :
Si 0.59 -------------------- 2.07
cm.
0.38 -------------------- a
a =
𝟎.𝟑𝟖 𝐱 𝟐.𝟎𝟕𝒄𝒎.
𝟎.𝟓𝟗
= 1.33 cm.
27

PRIMER TANTEO:
1° Asumir “a” = 1.33 cm.
2° Calcular As =
𝑴𝒏
𝐅𝐲 ( 𝐝−
𝐚
𝟐
)
𝑨𝒔 =
𝟎.𝟑𝟖 𝐱 𝟏𝟎𝟓 𝐤𝐠−𝒄𝒎
𝟒𝟐𝟎𝟎 𝐤𝐠 /𝒄𝒎𝟐( 𝟏𝟕𝐜𝐦 −
𝟏.𝟑𝟑 𝐜𝐦
𝟐
)
= 0.55 𝒄𝒎𝟐
a=
𝟎.𝟖𝟓 𝐱 𝐟’𝐜 𝐱 𝐛
28

a =
0.55 𝑥 4200 kg/cm2
0.85 𝑥 210 Τ
kg cm2 𝑥 10 cm
= 1.29 cm. ok
1 Ø 3/8” = 0.71 cm2.
CALCULO DEL ACERO EN LOS APOYOS EXTREMOS (-)
Mn = 0.22 TN-m.
d=17 cm.
r=2 cm.
b=10 cm.
Calculando “a” :
Si 0.38 -------------------- 1.29
cm.
0.22 -------------------- a
29

PRIMER TANTEO:
1° Asumir “a” = 0.75 cm.
2° Calcular As =
𝑴𝒏
𝐅𝐲 ( 𝐝−
𝐚
𝟐
)
𝑨𝒔 =
𝟎.𝟐𝟐 𝐱 𝟏𝟎𝟓 𝐤𝐠−𝒄𝒎
𝟒𝟐𝟎𝟎 𝐤𝐠 /𝒄𝒎𝟐( 𝟏𝟕𝐜𝐦 −
𝟎.𝟕𝟓 𝐜𝐦
𝟐
)
= 0.32 𝒄𝒎𝟐
a =
0.32 𝑥 4200 kg/cm2
0.85 𝑥 210 Τ
kg cm2 𝑥 10 cm
= 0.75 cm. OK
a=
𝟎.𝟖𝟓 𝐱 𝐟’𝐜 𝐱 𝐛
a =
0.22 𝑥 1.29
0.38
= 0. 75 cm.
30

ASmin=
𝟏𝟒
𝐟’𝒚
𝒃. 𝒅
1 Ø 3/8” = 0.71 cm2.
VERIFICANDO ACERO MINIMO
ASmin=
𝟏𝟒
𝟒𝟐𝟎𝟎 Τ
kg cm2 (𝟏𝟎 𝐜𝐦. )(𝟏𝟕 𝐜𝐦. )
ASmin= 𝟎. 𝟓𝟕 𝑐𝑚2. 𝑂𝐾.
31

C= 𝟔. 𝟑𝟖 𝐜𝐦𝟐.
VERIFICANDO ACERO MAXIMO
a= 0.85 6.38 𝐜𝐦.
a = 5.42 cm.
C=
𝟑
𝟖
𝑥 𝒅𝒕
C=
𝟑
𝟖
𝑥 𝟏𝟕 𝒄𝒎.
.C
a
1

=
Asmáx. =
𝟎. 𝟖𝟓 𝒙 𝐟’𝒄 𝒙 a. 𝒃
𝐟’𝐲
32

= 2.30 cm2. OK.
Asmáx.
=
𝟎. 𝟖𝟓 𝒙 𝟐𝟏𝟎
kg
cm2 𝒙 5.42 𝒄𝒎. 𝒙 𝟏𝟎 𝒄𝒎.
𝟒, 𝟐𝟎𝟎kg/cm2
Asmáx.
3.50 m. 3.50 m.
Wu= 0.39 TN/m.
1 Ø 3/8"
1 Ø 3/8" 1 Ø 1/2"
1 Ø 3/8"
DISTRIBUCION DEL ACERO
33

3.50 m. 3.50 m.
Wu= 0.39 TN/m.
1 Ø 3/8"
1 Ø 3/8" 1 Ø 1/2"
1 Ø 3/8"
DIAGRAMA DE ESFUERZOS CORTANTES
Vu =
WuL
2
1.15
Vu =
WuL
2
Vu =
2
WuL
Vu =
WuL
2
1.15
34

VERIFICAMOS CORTANTE MAXIMO (-):
Vu = 1.15 x
𝑾𝒖 𝑳
𝟐
Vu = 1.15 x
𝟎.𝟑𝟗 𝒙 𝟑.𝟓𝟎
𝟐
= 0.78 Tn
Vn =
𝑽𝒖
Ø
= 0.78 TN
Vn =
𝟎.𝟕𝟖
𝟎.𝟕𝟓
= 1.05 TN Fuerza que trata de cortar
35

RESISTENCIA DEL CONCRETO A LA CORTANTE:
𝑽𝒄 = 𝟎. 𝟓𝟑 𝒇
′
𝒄 𝒃. 𝒅
𝑽𝒄 = 𝟎. 𝟓𝟑 𝟐𝟏𝟎 x 10 cm. x 17 cm.
𝑽𝒄 = 𝟏. 𝟑𝟎𝟓 𝑻𝑵
La resistencia al cortante Vc se incrementa en 10% debido a que las
viguetas están casi juntan y se ayudan entre si.
Vc = 1.305 x 1.10 = 1.436 TN (solo viguetas) OK superior a la fuerza Vn que
trata de cortar.
36

CALCULO DEL ACERO DE TEMPERATURA :
As = 0.0018 𝑏. 𝑡
As = 0.0018 (100 𝑐𝑚. )(5 𝑐𝑚. )
As = 0.90 𝑐𝑚2. (3 Ø ¼”)
Ø ¼” @ 33 cm.
La máxima separación de varillas es 5t ó sea 5 veces el espesor de
la losa 5 x 5 cm. = 25 cm.
15 cm.
10 cm.
5 cm.
10 cm.
30 cm.
Ø 1
4" @ 25 cm. ambos sentidos
37

L1 L2
L1/4 L1/3 L1/3 L2/3
L1/4 L2/4 L2/4
CORTES DE LOS ACEROS:
38

3.50 m. 3.50 m.
VIGA
VIGA
VIGA
0.88 m. 0.88 m.
1.17 m.
1.17 m.
1 Ø 3/8" 1 Ø 3/8"
1 Ø 1/2"
1 Ø 3/8"
A1
DISTRIBUCION DE LOS ACEROS Y AREA FINAL DE LA LOSA:
39

VIGAS Y LOSAS CONTINUAS
• METODOS DE ANALISIS.
Establecemos una diferencia entre las vigas y
losas simplemente apoyadas son estructuras
isostáticas y no presentan mayores dificultades
para la determinación de sus fuerzas internas
pues éstas se evalúan a través de las
ecuaciones de equilibrio. Sin embargo, las
losas y vigas continuas, en su calidad de
estructuras hiperestáticas, requieren de
criterios adicionales al de equilibrio para la
determinación de sus fuerzas internas.
40

• METODOS DE ANALISIS.
Para analizar este tipo de estructuras
se efectúa a través de:
✓Método elástico
✓Método plástico
✓Método aproximado propuesto por
el código del ACI.
41
• FACTORES POR LO CUAL NO SE PUEDE
OBTENER ESFUERZOS REALES.
✓EI patrón incierto de fisuramiento del
material
✓El comportamiento inelástico del
concreto
✓La sensibilidad de las características
mecánicas del concreto al
procedimiento constructivo.
✓La dificultad para estimar los esfuerzos
debidos al creep (tensión), la
contracción de fragua y los
asentamientos diferenciales.

• CONSIDERACIONES (ACI-8.7,8.8)
✓Para el cálculo de los momentos en
columnas debidos a cargas de
gravedad, se puede asumir que sus
extremos lejanos están empotrados
✓Cualquier criterio que se asuma para
estimar la rigidez de los elementos de
concreto armado, ya sea a la flexión o
a la torsión, deberá ser mantenido a
todo lo largo del análisis.
42
METODO ELASTICO

Este es un método aproximado para la determinación de las fuerzas internas
en estructuras de concreto armado. Este procedimiento es válido para vigas y
losas armadas en una dirección.
43
METODO DE LOS COEFICIENTES DEL ACI
LIMITACIONES
✓La viga o losa debe contar con dos o más
tramos
✓Los tramos deben tener longitudes casi
iguales
✓Las cargas deben ser uniformemente
distribuidas
✓La carga viva no debe ser mayor que el
triple de la carga muerta
✓Los elementos analizados deben ser
prismáticos

44
Extremo discontinuo no solidario
con el apoyo...... 𝑊
𝑢𝑙𝑛
2
/11
COEFICIENTES DE DISEÑO
✓MOMENTO POSITIVO
➢Tramo exterior
Extremo solidario con el
apoyo...... 𝑊
𝑢𝑙𝑛
2
/14
Tramos inferiores … . 𝑊
𝑢𝑙𝑛
2
/16

45
COEFICIENTES DE DISEÑO
✓MOMENTO NEGATIVO EN LA CARA
EXTERIOR
Más de dos tramos...... 𝑊
𝑢𝑙𝑛
2
/10
➢Momento negativo en las otras caras
de los apoyos interiores...... 𝑊
𝑢𝑙𝑛
2
/11
Extremo solidario con el
apoyo...... 𝑊
𝑢𝑙𝑛
2
/24

46
ALTERNANCIA DE CARGAS
La carga muerta por naturaleza tiene una
distribución que no varía con el tiempo. Sin
embargo, la carga viva es una carga móvil.
Los tramos cargados en algunas ocasiones
no lo estarán en otras. Este patrón de carga
cambiante deberá ser considerado en el
análisis para estimar los máximos esfuerzos
en la estructura, haciendo uso de diversos
métodos entre ellos el método de las líneas
de influencia

47
FACTORES DE CARGA
Son números que se usan para
aumentar las cargas estimadas aplicadas
a las estructuras. Se usan para cargas
aplicadas a todos los tipos de miembros,
no solamente vigas y losas.
Donde:
U = carga de diseño o última que la
estructura necesita poder resistir
D = carga muerta
F = cargas debidas al peso y presión
de fluidos
T = efectos totales de la temperatura
L = carga viva
S = carga de nieve
W = carga eólica
E = efectos sísmicos

EJERCICIO – DISEÑO DE VIGA
48

54
MÁS RECURSOS:
VIGA CONTINUA
https://www.youtube.com/watch?v=X8irA8WRvU8&t=10s
https://www.youtube.com/watch?v=jCHZTYmToag
https://www.youtube.com/watch?v=tizkbfAxRjo

LOSAS NERVADAS O LOSA
DE CASETONES.
.
55

LOSAS NERVADAS
Estas son más ligeras que las
losas macizas de rigidez
equivalente, lo que les
permite ser más eficientes
para cubrir grandes luces.
Elaboración: Se hace uso de
encofrados metálicos, si se
prefiere
superficie
uniforme,
una losa cuya
sea
rellenar
inferior
deben
se
los espacios vacíos con
ladrillos huecos o materiales
análogos (Losa Aligerada).
56

Constituyen un arreglo lineal de nervios, que
actuando como vigas soportan la carga de un
plano horizontal.
 La equidistancia depende de los elementos
que se utilicen como encofrado.
Las áreas tributarias de cada elemento
(nervio) son más pequeñas que las de una
viga.
Las vigas de unión de los pilares se calculan
como zapatas continuas bidireccionales.
El espesor mínimo de la losa es de 20 cm.
Estas definen los arranques de los pilares en
los encuentros de las vigas bidireccionales.




57

Las nervaduras o viguetas deberán tener un
ancho de al menos 10 cm y un peralte no
mayor que 3 veces y medio dicho ancho.
La distancia libre entre nervaduras no será
mayor que 75 cm. Esta limitación permite un
ligero incremento en la capacidad de corte
del concreto y la disminución del
recubrimiento del refuerzo.
Si la losa tiene embebidas tuberías, su
cm
espesor deberá ser por lo menos 2.5
mayor al diámetro exterior de los tubos.
58

Estas dejan
pueden
vanos
ser
intermedios,
ocupados
bloques
permanentemente por
huecos o materiales con un peso
de
volumétrico que no exceda
900kg/m³ y sean capaces de resistir
una carga concentrada de 1 tonelada.
Pueden colocarse, temporalmente a
manera de cimbra para el colado de
las trabes, casetones de plástico
prefabricados (variedad de materiales
y medidas), una vez fraguado el
concreto deben retirarse y lavarse
para usos posteriores.
59

Al utilizar ladrillos o bloques cuya resistencia a la compresión es menor que la del
concreto o no se emplea elementos de relleno, el espesor de la losa no deberá ser
menor que 1/12 de la luz libre entre viguetas o nervaduras, ni menor que 5 cm.
Por requisito de integridad estructural (ACI-7.13.2. l), por lo menos un varilla de refuerzo
positivo deberá ser colocada a todo lo largo de la vigueta o nervadura y continua sobre
los apoyos. De ser necesario será empalmada sobre los apoyos con un empalme clase A
y en el extremo se anclará haciendo uso de un gancho estándar.
60

VENTAJAS
 Los esfuerzos de flexión y corte son relativamente bajos y repartidos en
grandes áreas.
• Permite colocar muros divisorios libremente.
• Se puede apoyar directamente sobre las columnas sin necesidad de trabes
de carga entre columna y columna.
• Resiste fuertes cargas concentradas, ya que se distribuyen a áreas
muy grandes a través de las nervaduras cercanas de ambas direcciones.
• Las losas reticulares son más livianas y más rígidas que las losas macizas.
• Uniformidad en acabados.
• El volumen de los colados en la obra es reducido.
• Mayor duración de la madera de cimbra, ya que sólo se adhiere a las
nervaduras, y puede utilizarse más veces
61

• El sistema reticular celulado da a las estructuras un aspecto de
ligereza y esbeltez.
• El entrepiso plano por ambas caras le da un aspecto más limpio
a la estructura y permite aprovechar la altura real que hay de piso a
techo para el paso de luz natural.
• Permite la modulación con claros cada vez mayores = reducción
considerable en el número de columnas.
• Aislamiento acústico y térmico.
• La ausencia de trabes a la vista elimina el falso plafón. la presencia
de voladizos de las losas, que alcanzan sin problema 3 y 4 metros.
• Mayor rigidez de los entrepisos, gran estabilidad a las cargas
dinámicas, soporta cargas muy fuertes.
• Su aplicación es variada y flexible, puede utilizarse en
edificios de pocos niveles, o grandes edificaciones para
construcciones de índole público, escuelas, centros comerciales,
hospitales, oficinas, multifamiliares, bodegas, almacenes,
construcciones industriales, casas económicas en serie o residencias
particulares.
62

Procedimiento constructivo
Cimbra.
Deberá estar perfectamente al nivel requerido, será plana,
cuidada y resistente de madera o de metal.
63

Trazo de la retícula.
Se trazan sobre la cimbra los espacios que corresponden a las hileras de
bloques de borde, las hileras interiores de cajones formados por los bloques.
Se localizará fácilmente mediante reventones, tomados desde los elementos
extremos, conviene indicar sobre la cimbra la posición de estos bloques, con
trazos no necesariamente continuos.
64

Colocación de los bloques.
Se podrá hacer al mismo tiempo que el trazo de la retícula, el manejo y
colocación de los bloques se hace fácilmente a mano, procurando que
asienten muy bien sobre la cimbra
65

Armado
Para un recubrimiento adecuado en el refuerzo metálico, conviene colocar calzas, una
por cada bloque, sobre las cuales se tienden las varillas del refuerzo inferior, primero en
un sentido y luego en otro.
Se ponen los estribos en ambas direcciones, y se coloca el refuerzo superior,
amarrándose con los estribos, en la posición indicada en los planos constructivos.
En la zona del capitel debe revisarse cuidadosamente la colocación del refuerzo, pues
es la zona sometida a los máximos esfuerzos y la colocación de su armado es a base de
varillas rectas, en las nervaduras del capitel que van de columna a columna y las dos
laterales, se colocan dos varillas abajo y dos arriba, aumentando en el capitel la
cantidad necesaria para tomar los esfuerzos.
En las nervaduras centrales del claro se dispone sólo de una varilla inferior y otra
superior. (Todo armado dispone sólo de una varilla inferior y otra superior)
Todo armado dependerá principalmente del diseño y del cálculo.
66

Para introducir las instalaciones
eléctricas, se colocan sobre el bloque
donde se requiera la instalación y se
perfora, estás tuberías o ductos deberán
colocarse después de tener terminado
todo el armado.
Para las instalaciones sanitarias que
en
generalmente están concentradas
zonas definidas es conveniente alojarlas
en esa zona o se puede colgar dichas
tuberías de la estructura, pero se tendrá
que utilizar un falso plafón
67

Colado.
En las nervaduras
centrales, que son las más
angostas se deberá tener
controlado el colado para
asegurarse de que se llene
el reducido ancho de la
nervadura y una vez que el
concreto llegue al nivel de
los bloques se enrasará al
nivel requerido.
Para colados interrumpidos
deberán dejarse las juntas
en los sitios de menor
esfuerzo.
68

Descimbrado.
Es fácil y rápido, porque la cimbra se adhiere solamente al concreto de las
nervaduras, conservándose mucho mejor y teniendo mayor duración.
69

Acabados.
Se puede enyesar o aplanar directamente la cara inferior de la losa, ya que
la superficie del bloque y de las nervaduras tienen una excelente adherencia
a estos acabados. En la cara superior bastará con colocar un fino muy
delgado para terminar la superficie y colocar el piso final, o bien entortado
para colocar un acabado pétreo.
En las losas de azotea la impermeabilización se hace como en cualquier losa
de cubierta en azoteas.
70

71
HAZ CLIC EN: EJERCICIO DEL TEMA:

72
MÁS RECURSOS:
LOSA NERVADA
https://www.youtube.com/watch?v=dGy1BSS4rmI
https://www.youtube.com/watch?v=L6kNzWY1GWQ

VENTAJA:
Soporta mayor peso, en áreas pequeñas normalmente son utilizadas para montar tanques de agua o
estructuras pesadas y son mas fáciles de construir; basta fabricar un encofrado de madera de superficie
plano, distribuir el acero de refuerzo uniformemente en todo el ancho de la losa y vaciar el concreto.
DESVENTAJA:
Son pesadas y transmiten fácilmente las vibraciones, el ruido, el calor y su costo es alto a comparación de
otras losas.
Las losas de cada tramo se miden perpendicularmente a los apoyos, cuando no estos no sean paralelos, la
luz del tramo será variable y se considerara en la dirección que predomina en la placa.
USOS:
Se utiliza principalmente en casas de habitación,
en claros cortos, ya que en claros largos extensos
tiende a colgarse.
73
LOSAS MACIZAS

SEGÚN LA FORMA DE APOYO PUEDEN SER:
Armadas en un sentido, si la losa se apoya en dos lados opuestos. En este caso el acero
principal se colocará perpendicularmente a la dirección de los apoyos.
Armada en dos sentidos, si se apoya en los cuatro lados. En este caso se colocarán
barras principales en los dos sentidos ortogonales.
74
LOSAS MACIZAS

DISEÑO DE LOSAS MACIZAS:
En el diseño de losas se considera que cuando un lado es igual o mayor al doble del
otro, basta con armarla o reforzarla en la dirección larga solamente, un refuerzo mínimo
por efectos de temperatura y/o contracción de fragua.
1. EXPRESIÓN DEL PREDIMENSIONAMIENTO
Las losas macizas pueden ser dimensionadas en forma aproximada considerando
espesores menores en 5 cm a los indicados para losas aligeradas.
Para: S/C≤350 Kg/m2 𝑒 ≥
𝐿𝑛
25
− 0.05
S/C>350 Kg/m2 𝑒 ≥
𝐿𝑛
21
− 0.05
2º Forma:
a. Losas Simplemente Apoyadas: e≥Ln/20
b. Losas con Apoyos Discontinuos: e≥Ln/24
c. Losas con 2 Apoyos Continuos: e≥Ln/28
75
LOSAS MACIZAS

2. ACERO MINIMO Y ACERO DE TEMPERATURA Y/O CONTRACCIÓN DE FRAGUA
Acero Mínimo: (Asmín)
Asmín=0.0018*b*d
Acero por Temperatura y/o Contracción de fragua (Acero Transversal): (Asmín)
Ast=0.0018*b*e
76
LOSAS MACIZAS
3. EXPRESIONES DE DISEÑO (Método a la Rotura)
3.1 Diseño por momento flexionante:
Se puede usar cualquiera de las expresiones de diseños siguientes:
As =
𝑀𝑢
∅𝑓𝑦(𝑑−
𝑎
2
)
w = 0.85 − 0.7225 −
1.7𝑀𝑢
∅∗𝑓′𝑐∗𝑏∗𝑑2
𝑎 =
𝐴𝑠∗𝑓𝑦
0.85𝑓′𝑐∗𝑏
ρ = 𝑤 ∗
𝑓′𝑐
𝑓𝑦
Aproximar: a=d/5 𝐴𝑠 = 𝜌 ∗ 𝑏 ∗ 𝑑

77
LOSAS MACIZAS
3.1 Diseño por momento flexionante:
En donde:
𝑀𝑢 :Momento ultimo de diseño
∅ :Factor de reducción de capacidad (=0.9; por momento flexionante)
𝐴𝑠: Área de acero de refuerzo de tracción
𝑓𝑦: Esfuerzo de fluencia del acero
d : Peralte efectivo (puede tomarse: d=h-3cm)
𝑎: Profundidad del prisma de esfuerzos
𝑓′𝑐: Resistencia a la compresión del concreto
𝑏: Ancho de compresión
LOSAS MACIZAS
b=100 cm (para momentos positivos y negativos)

78
LOSAS MACIZAS
3. EXPRESIONES DE DISEÑO (Método a la Rotura)
3.1 Diseño por fuerza cortante:
La expresión de verificación por fuerza cortante es la siguiente:
𝑉𝑢𝑑 = ∅ ∗ 0.53 𝑓′𝑐 ∗ 𝑏 ∗ 𝑑
De no cumplirse la vigueta requiere ensanche.
En donde:
𝑉𝑢𝑑: Fuerza cortante ultima de diseño situada a una distancia “d” de la cara
∅: Factor de reducción de capacidad (∅=0.85; por fuerza cortante)
b: Ancho de la sección:
En losa aligerada: b=10 cm
En losa maciza : b=100 cm

79
HAZ CLIC EN: EJERCICIO 1 DEL TEMA:

80
HAZ CLIC EN: EJERCICIO 2 DEL TEMA:

81
MÁS RECURSOS:
LOSA MACIZA
https://www.youtube.com/watch?v=9EffjyIaeU0
https://www.youtube.com/watch?v=s2pyUki2UEM&t=164s

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