PHU LUC BANG TINH.pdf

PHỤ LỤC BẢNG TÍNH
MỤC LỤC
I. KẾT CẤU CỐNG HỘP H=4.59M.
II. KẾT CẤU CỐNG HỘP H=3.96M.
III. KẾT CẤU CỐNG HỘP H=3.07M.
IV. SỨC CHỊU TẢI CỌC ỐNG BTCT DƯL D400.

I. KẾT CẤU CỐNG HỘP H=4.59M

DỰ ÁN: DỰ ÁN CẦU LỘ 2 TRÊN TUYẾN ĐƯỜNG VÕ VĂN KIỆT
(ĐOẠN TỪ MẬU THÂN ĐẾN ĐƯỜNG NGUYỄN HUỆ)- GIAI ĐOẠN 1
CÔNG TRÌNH: ĐƯỜNG ĐẦU CẦU LỘ 2
HÀNG MỤC: TÍNH TOÁN PHẢN LỰC ĐẦU CỌC CỐNG DỌC CẦU
1. Mô hình tính toán
Xem xét tính toán kiểm tra cho đốt dầm cao nhất dài 12m
Mô hình trong midas

2. Tải trọng
2.1. Tĩnh tải (DC)
- Khối lượng riêng của bê tông cốt thép = 24.5 kN/m3
- Khối lượng riêng của bê tông nhựa = 22.5 kN/m3
- Đất đắp = 1.8 kN/m3
-Tải trọng lớp phủ: qbtn = 13.5 kN/m
-Tải trọng lan can: qlc = 120.6 kN
-Tải trọng lề bộ hành: qlbh = 39.2 kN/m
2.2. Hoạt tải xe
- Hoạt tải xe (LL) gồm:
+ Xe tải thiết kế
Hoạt tải xe được tính toán theo nguyên lý phân bố áp lực bánh xe xuống đỉnh cống thông qua lớp
phủ trên mặt cống. Diện tích tiếp xúc của lốp xe được giả thiết là một hình chữ nhật có chiều rộng
là 510mm . Chiều dày BTN là 5cm do vậy chiều rộng băng tải là:
B= 510+Hx2= 510+50*2= 610 mm
+ Trên 1 đoạn cống đủ 1 xe tải thiết kế do vậy tải trên 1 bánh xe như sau:
P=1/2(35+145x2) = 162.5 kN
- Tải làn thiết kế
Xét trên 1 đoạn cống 12m
ql= 12*9.3/3 37.2 kN/m
- Hoạt tải người đi bộ:
q ng = 3 kN/m2
= 36 kN/m
- Hệ số làn xe:
2.3. Hệ số tải trọng
KH Sử dụng 2 Cường độ 1
DC 1.00 1.25
DW 1.00 1.50
LL 1.30 1.75
IM 1.33 1.33
0.65
Số làn Hệ số làn
1
2
3
> 3
1.2
1
0.85
Hoạt tải
Xung kích
Tỉnh tải lớp phủ
Tỉnh tải bản thân
Loại tải

2.4. Sơ đồ xếp tải
TH 1: Tải trọng 1 xe lệch bên trái
TH 2: Tải trọng 1 xe lệch bên phải
TH 3: Tải trọng 1 xe đúng tâm
TH 4: Tải trọng 2 xe lệch tâm trái
TH 5: Tải trọng 2 xe lệch tâm phải

3 Kết quả tính toán phản lực gối
Tính toán nội lực đầu cọc
Biên ngoài tổng phản lực max là: 2264.4 KN
Số cọc dự kiến bố trí so le : 11
nếu chia đều thì phản lực 1 cọc là: 205.9 KN
Biên trong tổng phản lực max là: 3840.1 KN
Dựa vào hình trụ lỗ khoan của mố M1 và M2 trong bước dự án và số liệu thí nghiệm
địa chất bước lập bản vẽ thi công. Tư vấn xác định chiều dài cọc như sau:
Sức chịu tải của cọc mố M1 =44(T), M2=37 (T) Đạt

HÀNG MỤC: KIỂM TOÁN MẶT CẮT CỐNG DỌC CẦU-H=4.59M

2. Tải trọng
B= 510+Hx2= 510+50*2= 610 mm
+ Trên 1 đoạn cống chỉ tính 1 trục xe tải thiết kế 145kN do vậy tải trên 1 bánh xe như sau:
P=1/2x145 = 72.5 kN
ql= 9.3/3 = 3.1 kN/m
q ng = 3 kN/m2
= 3 kN/m
DC 1.00 1.25
DW 1.00 1.50
LL 1.30 1.75
IM 1.33 1.33
1 1.2
2 1
Hoạt tải
Xung kích
3 0.85
> 3 0.65
Loại tải

CẦU LỘ 2
HẠNG MỤC: TƯỜNG CỐNG HỘP
7
3. Nội lực thân và bản nắp tường hộp.
 (THCD-1):
 Moment: My.
Moment thân: My= 169.1 KNm.
Moment bản nắp: My= 172.7 KNm.
 Lực cắt: Qz
Lực cắt thân: Qz = 53.5 KN
Lực cắt bản nắp: Qz = 317.6 KN
 Tổ hợp 2 (THCD-2):
 Moment: My.
 Lực cắt: Qz

CẦU LỘ 2
8
 Tổ hợp 3 (THSD-1):
 Moment My:
 Lực cắt: Qz
 Tổ hợp 4 (THSD-2):
 Moment My:

CẦU LỘ 2
9
 Lực cắt: Qz
Lực cắt thân: Qz = 41.4 KN.
Lực cắt bản nắp: Qz = 220.1 KN.
4. Tổng hợp
Bảng tổng hợp kết quả:
Tổ hợp
Tường thân Bản nắp
Momen (kN.m) Lực cắt (kN) Momen (kN.m) Lực cắt (kN)
TH CD-1 169.1 53.5 172.7 317.6
TH CD-2 132.0 55.4 176.3 295.1
TH SD-1 126.1 40.0 128.7 236.8
TH SD-2 131.4 41.4 98.6 220.1

Hạng mục: Thân cống hộp
Tiêu chuẩn: TCVN 11823-2017
1. KIỂM TRA SỨC KHÁNG UỐN THÂN CỐNG HỘP
Sức kháng uốn tính toán của cấu kiện Mr lấy như sau: Mr=Mn
Trong đó:
- Mn : Sức kháng danh định
- : hệ số sức kháng quy định ở điều 5.5.4.2
- As : Diện tích cốt thép chịu kéo
- A's : Diện tích cốt thép chịu nén
- fs : Ứng suất trong cốt thép chịu kéo ở mức kháng uốn danh định
- f's : Ứng suất trong cốt thép chịu nén ở mức kháng uốn danh định
- fy : Cường độ chảy của cốt thép chịu kéo
- f'y : Cường độ chảy của cốt thép chịu nén
- ds : khoảng cách từ thớ chịu nén đến trọng tâm cốt thép chịu kéo
- d : khoảng cách từ thớ chịu kéo đến trọng tâm cốt thép chịu kéo
- d's : khoảng cách từ thớ chịu nén đến trọng tâm cốt thép chịu nén
- a : Chiều cao khối ứng suất tương đương = c 1
1 : Hệ số qui đổi hình khối ứng suất quy định ở điều 5.7.2.2 0.84
- c : Khoảng cách từ trục trung hòa đến thớ chịu nén =[Asfs-A'sf's]/(f'cb1b)
1 : Hệ số qui đổi hình khối ứng suất quy định ở điều 7.2.2
1- Tải trọng kiểm tra
Lực cắt lớn nhất V 55 kN
Mô men lớn nhất M 169 kN.m
2- Các kích thước mặt cắt kiểm tra
h 450 mm
b 1,000 mm
d's 61 mm
d 61 mm
ds 389 mm
3- Đặc trưng vật liệu
Cường độ chảy của cốt thép chịu kéo fs=fy 400 MPa
Cường độ chảy của cốt thép chịu nén f's=f'y 400 MPa
Cường độ nén bê tông f'c 30 MPa
Tỷ trọng của bê tông Wc 2,320 Kg
Mô đun đàn hồi của cốt thép Es
200,000 MPa
Mô đun đàn hồi của bê tông Ec
28,111 MPa
Mn=Asfs(ds-a/2)-A'sf's(d's-a/2)
Thực hiện
Kiểm tra
1

Thực hiện
Kiểm tra
4 - Cốt thép
Cốt thép chịu kéo As
D 22 mm
As-1bar 380.13 mm2
Nos 7
As 2,661 mm2
Cốt thép chịu nén A's
D 22.0 mm
A's-1bar 380.13 mm2
Nos 7
A's 2661 mm2
5 - Kiểm tra sức kháng uốn
c= 49.94537 mm
a= 41.74 mm
Mn 349 kN.m
- : Hệ số sức kháng uốn và nén của bê tông 0.9
Mr=Mn 314 kN.m
Kiểm tra: M 314 > M = 169 Đạt
6. Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối thiểu :
Áp dụng công thức:
Mn ≥ Min (Mcr, 1.33M) (5.7.3.3)
Trong đó :
Mcr = frSc (5.7.3.3-33)
- Hệ số biến động do momen nứt do uốn 1 1.6
- Tỷ lệ cường độ chảy danh định với cường độ bền chịu kéo của cốt thép 3
0.67
- Cường độ chịu kéo khi uốn fr = 0.63f'c
0.5
3.45 Mpa
- Mô men quán tính của mặt cắt bê tông: 7,593,750,000 mm4
- Khoảng cách từ trục trung hòa đến thớ chịu kéo ngoài cùng yt: 225 mm
Kiểm tra:Mn = 314 > Mcr = 125 Đạt
2

Thực hiện
Kiểm tra
8. Khống chế nứt bằng phân bố cốt thép
Tổ hợp dùng để kiểm tra là tải trọng sử dụng
M = 131.4 kN.m
Điều kiện:
s≤ 123000e/sfss -2dc (5.7.3.4-34)
+ Hàm lượng cốt thép  0.00684
+ Es/Ec n 7.11
+ k k 0.267
+   0.911
fs = 139.35 Mpa
dc: bề dày lớp bê tông tính từ thớ chịu kéo ngoài cùng cho đến tam của thanh hay sợi đặt gần nhất
s= 1+dc/0.7(h-dc)
+ f'y : Cường độ chảy của cốt thép chịu nén 400 Mpa
dc (thực tế)= 61.0 mm
s= 150.0 mm
s= 1.2
fss= 139.4 Mpa
e= 0.75
0.6f'y= 240 Mpa
Kiểm tra: f 139.4 < 0.6*f'y= 240 Đạt
Và s = 150 < 123000e/sfs -2dc= 419 Đạt
3

2. KIỂM TRA SỨC KHÁNG CẮT THÂN CỐNG HỘP
Đặc trưng vật liệu
Giới hạn dẻo cốt thép dự ứng lực fpu 1,860 MPa
Giới hạn chảy cốt thép dự ứng lực fpy 1,674 MPa
Cường độ chảy của cốt thép fy 400 MPa
Mô đun đàn hồi của thép ứng suất trước Ep 197,000 MPa
Mô đun đàn hồi của cốt thép Es 200,000 MPa
Mô đun đàn hồi của bê tông Ec 28,111 MPa
Cường độ chịu nén của bê tông f'c 30 MPa
Tải trọng kiểm tra
Mô men lớn nhất Mu 169,100,000 N.mm
Lực dọc lớn nhất Nu 0 N
Lực cắt lớn nhất Vu 55,400 N
Các thông số mặt cắt
Chiều cao mặt cắt h 450 mm
Bề rộng bản bụng hữu hiệu (quy đổi về tiết diện chữ nhật) bw 1,000 mm
ds 61 mm
Diện tích cốt thép dự ứng lực Aps - mm2
Khoảng cách mép chịu nén đến trọng tâm cáp dự ứng lực dp - mm
Cốt thép chịu kéo
- Đường kính mm 22
thanh 7
- Diện tích mặt cắt ngang cốt thép chịu kéo Ast 2,661 mm2
dst 389 mm
Chiều cao chịu cắt hữu hiệu dv 324 mm
Sức kháng cắt Vr =  Vn
Vn = min {(Vc + Vs + Vp); 0.25f'cbvdv + Vp}
+ Vc : Sức kháng cắt danh định của bê tông 0.083*b*(f'c)^0.5
*bw*dv (5.8.3.3)
+ Vs : Sức kháng cắt danh định của cốt thép Ay*fy*dv*(cos+cos)*sin)/s
*  : Góc nghiêng của cốt thép ngang với trục dọc
* b : Hệ số chỉ khả năng của bê tông bị nứt chéo truyền lực kéo
* q : Góc nghiêng của ứng suất nén chéo
Hệ số sức kháng cắt  0.9
Xác định  & Hệ số chỉ khả năng của bê tông bị nứt chéo truyền lực kéo  2.3
Ứng biến trong cốt thép ở phía chịu kéo do uốn  0.001
Góc nghiêng của ứng suất nén chéo  36.40 độ
Vc Sức kháng cắt danh định của bê tông Vc 338,743 N
Vp Thành phần dự ứng lực hữu hiệu trên hướng lực cắt tác dụngVp - N
Kiểm tra vùng đòi hỏi cốt thép ngang : Vu và 0.5(Vc+Vp) Không đòi hỏi
Diện tích cốt thép ngang tối thiểu trong vòng bước đai s Av 681.915 mm2
Khoảng cách từ thớ chịu kéo đến trọng tâm cốt thép chịu
kéo
- Số lượng thanh
Khoảng cách từ thớ chịu nén đến trọng tâm cốt thép chịu
kéo
+ Vp : Thành phần dự ứng lực hữu hiệu trên hướng lực cắt tác dụng
Thực hiện
Kiểm tra
4

Thực hiện
Kiểm tra
Dữ liệu thép ngang
Nhóm 1
1 90 degrees
Khoảng cách cốt thép ngang s1 600 mm
Diện tích cốt thép ngang tối thiểu trong vòng bước đai s: Av1
- Đường kính 12 mm
2
- Diện tích mặt cắt ngang của cốt thép chịu lực cắt Av1 226 mm
2
Lực kháng cắt danh định của cốt thép Vs1 66,275 N
Nhóm 2
2 90 degrees
Khoảng cách cốt
thép ngang
s2 600 mm
- Số lượng -
- Diện tích mặt cắt ngang của cốt thép chịu lực cắt Av2 - mm2
Lực kháng cắt danh định của cốt thép Vs2 - N
Vs1 + Vs2 66,275 N
Lực kháng cắt danh định Vn 405,019 N
Lực kháng cắt tính toán Vr 364,517 N
Kiểm tra: V 364,517 > Vu = 55,400 Đạt
Góc nghiêng của cốt thép ngang với trục dọc
- Số lượng
5

Hạng mục: Bản nắp cống hộp
3. KIỂM TRA SỨC KHÁNG UỐN BẢN NẮP
Sức kháng uốn tính toán của cấu kiện Mr lấy như sau: Mr=Mn
Trong đó:
- : hệ số sức kháng quy định ở điều 5.5.4.2
- a : Chiều cao khối ứng suất tương đương = c 1
1 : Hệ số qui đổi hình khối ứng suất quy định ở điều 5.7.2.2 0.84
- c : Khoảng cách từ trục trung hòa đến thớ chịu nén =[Asfs-A'sf's]/(f'cb1b)
1 : Hệ số qui đổi hình khối ứng suất quy định ở điều 7.2.2
h 300 mm
b 1,000 mm
d's 50 mm
d 50 mm
ds 250 mm
200,000 MPa
28,111 MPa
Thực hiện
Kiểm tra
6

Thực hiện
Kiểm tra
4 - Cốt thép
D 25 mm
As-1bar 490.87 mm2
Nos 7
As 3,436 mm2
D 25.0 mm
A's-1bar 490.87 mm2
Nos 7
A's 3436 mm2
c= 64.49558 mm
a= 53.90 mm
Mn 275 kN.m
- : Hệ số sức kháng uốn và nén của bê tông 0.9
Mr=Mn 247 kN.m
Kiểm tra: M 247 > M = 176 Đạt
Mn ≥ Min (Mcr, 1.33M) (5.7.3.3)
Trong đó :
Mcr = frSc (5.7.3.3-33)
- Hệ số biến động do momen nứt do uốn 1 1.6
- Tỷ lệ cường độ chảy danh định với cường độ bền chịu kéo của cốt thép 3
0.67
0.5
3.45 Mpa
Kiểm tra:Mn = 247 > Mcr = 55 Đạt
7

Thực hiện
Kiểm tra
M = 128.7 kN.m
Điều kiện:
s≤ 123000e/sfss -2dc (5.7.3.4-34)
+ Hàm lượng cốt thép  0.01374
+ Es/Ec n 7.11
+ k k 0.267
+   0.911
fs = 164.46 Mpa
s= 1+dc/0.7(h-dc)
s= 150.0 mm
s= 1.3
fss= 164.5 Mpa
e= 0.75
0.6f'y= 240 Mpa
Kiểm tra: f 164.5 < 0.6*f'y= 240 Đạt
Và s = 150 < 123000e/sfs -2dc= 336 Đạt
8

4. KIỂM TRA SỨC KHÁNG CẮT BẢN NẮP CỐNG HỘP
ds 50 mm
thanh 7
dst 250 mm
Sức kháng cắt Vr =  Vn
Vn = min {(Vc + Vs + Vp); 0.25f'cbvdv + Vp}
*bw*dv (5.8.3.3)
+ Vs : Sức kháng cắt danh định của cốt thép Ay*fy*dv*(cos+cos)*sin)/s
*  : Góc nghiêng của cốt thép ngang với trục dọc
Hệ số sức kháng cắt  0.9
Xác định  & Hệ số chỉ khả năng của bê tông bị nứt chéo truyền lực kéo  2.0
Ứng biến trong cốt thép ở phía chịu kéo do uốn  0.001
Góc nghiêng của ứng suất nén chéo  40.34 độ
Kiểm tra vùng đòi hỏi cốt thép ngang : Vu và 0.5(Vc+Vp) Cần đòi hỏi
kéo
Thực hiện
Kiểm tra
kéo
9

Thực hiện
Kiểm tra
Nhóm 1
1 90 degrees
2
2
Nhóm 2
2 90 degrees
thép ngang
s2 450 mm
- Số lượng 2
- Diện tích mặt cắt ngang của cốt thép chịu lực cắt Av2 402 mm2
Vs1 + Vs2 181,841 N
Kiểm tra: V 343,540 > Vu = 317,000 Đạt
- Số lượng
10

II. KẾT CẤU CỐNG HỘP H=3.96M

HÀNG MỤC: TÍNH TOÁN PHẢN LỰC ĐẦU CỌC CỐNG DỌC CẦU - H=3.96M

2. Tải trọng
B= 510+Hx2= 510+50*2= 610 mm
+ Trên 1 đoạn cống đủ 1 xe tải thiết kế do vậy tải trên 1 bánh xe như sau:
P=1/2(35+145x2) = 162.5 kN
ql= 12*9.3/3 37.2 kN/m
q ng = 3 kN/m2
= 36 kN/m
DC 1.00 1.25
DW 1.00 1.50
LL 1.30 1.75
IM 1.33 1.33
Hoạt tải
Xung kích
Loại tải
0.65
1
2
3
> 3
1.2
1
0.85

CẦU LỘ 2
7
3. Nội lực thân và bản nắp tường hộp H=3.96.
· (THCD):
Ø Moment: My.
Ø Lực cắt: Qz
· Tổ hợp 2 (THSD):
Ø Moment My:

CẦU LỘ 2
8
Ø Lực cắt: Qz
4. Tổng hợp
Tổ hợp
TH CD 174.6 66.5 173.1 324.8
TH SD 130.3 49.7 129.0 242.2

Hạng mục: Thân cống hộp H=3.96M
Sức kháng uốn tính toán của cấu kiện Mr lấy như sau: Mr=jMn
Trong đó:
- j : hệ số sức kháng quy định ở điều 5.5.4.2
- a : Chiều cao khối ứng suất tương đương = c b1
- b1 : Hệ số qui đổi hình khối ứng suất quy định ở điều 5.7.2.2 0.84
- c : Khoảng cách từ trục trung hòa đến thớ chịu nén =[Asfs-A'sf's]/(a1f'cb1b)
- a1 : Hệ số qui đổi hình khối ứng suất quy định ở điều 7.2.2
h 450 mm
b 1,000 mm
d's 61 mm
d 61 mm
ds 389 mm
200,000 MPa
28,111 MPa
Thực hiện
Kiểm tra
1

Thực hiện
Kiểm tra
4 - Cốt thép
D 22 mm
As-1bar 380.13 mm2
Nos 7
As 2,661 mm2
D 22.0 mm
A's-1bar 380.13 mm2
Nos 7
A's 2661 mm2
c= 49.94537 mm
a= 41.74 mm
Mn 349 kN.m
- j : Hệ số sức kháng uốn và nén của bê tông 0.9
Mr=jMn 314 kN.m
Kiểm tra: M 314 > jM = 175 Đạt
jMn ≥ Min (Mcr, 1.33M) (5.7.3.3)
Trong đó :
Mcr = g3g1frSc (5.7.3.3-33)
- Hệ số biến động do momen nứt do uốn g1 1.6
- Tỷ lệ cường độ chảy danh định với cường độ bền chịu kéo của cốt thép g3
0.67
0.5
3.45 Mpa
Kiểm tra: jMn = 314 > Mcr = 125 Đạt
2

Thực hiện
Kiểm tra
M = 130.3 kN.m
Điều kiện:
s≤ 123000ge/bsfss -2dc (5.7.3.4-34)
+ Hàm lượng cốt thép r 0.00684
+ Es/Ec n 7.11
+ k k 0.267
+ j j 0.911
fs = 138.18 Mpa
bs= 1+dc/0.7(h-dc)
s= 150.0 mm
bs= 1.2
fss= 138.2 Mpa
ge= 0.75
0.6f'y= 240 Mpa
Kiểm tra: f 138.2 < 0.6*f'y= 240 Đạt
Và s = 150 < 123000ge/bsfs -2dc= 423 Đạt
3

ds 61 mm
thanh 7
dst 389 mm
Sức kháng cắt Vr = j Vn
Vn = min {j(Vc + Vs + Vp); 0.25f'cbvdv + Vp}
*bw*dv (5.8.3.3)
+ Vs : Sức kháng cắt danh định của cốt thép Ay*fy*dv*(cosq+cosa)*sina)/s
* a : Góc nghiêng của cốt thép ngang với trục dọc
Hệ số sức kháng cắt j 0.9
Xác định b & qHệ số chỉ khả năng của bê tông bị nứt chéo truyền lực kéo b 2.3
Ứng biến trong cốt thép ở phía chịu kéo do uốn ex 0.001
Góc nghiêng của ứng suất nén chéo q 36.83 độ
Kiểm tra vùng đòi hỏi cốt thép ngang : Vu và 0.5j(Vc+Vp) Không đòi hỏi
Thực hiện
Kiểm tra
kéo
kéo
4

Thực hiện
Kiểm tra
Nhóm 1
a1 90 degrees
2
2
Nhóm 2
a2 90 degrees
thép ngang
s2 600 mm
- Số lượng -
Vs1 + Vs2 65,227 N
Kiểm tra: V 359,168 > Vu = 66,500 Đạt
- Số lượng
5

Hạng mục: Bản nắp cống hộp H=3.96M
Trong đó:
h 300 mm
b 1,000 mm
d's 50 mm
d 50 mm
ds 250 mm
200,000 MPa
28,111 MPa
Thực hiện
Kiểm tra
6

Thực hiện
Kiểm tra
4 - Cốt thép
D 25 mm
As-1bar 490.87 mm2
Nos 7
As 3,436 mm2
D 25.0 mm
A's-1bar 490.87 mm2
Nos 7
A's 3436 mm2
c= 64.49558 mm
a= 53.90 mm
Mn 275 kN.m
Mr=jMn 247 kN.m
jMn ≥ Min (Mcr, 1.33M) (5.7.3.3)
Trong đó :
Mcr = g3g1frSc (5.7.3.3-33)
0.67
0.5
3.45 Mpa
7

Thực hiện
Kiểm tra
M = 129.0 kN.m
Điều kiện:
s≤ 123000ge/bsfss -2dc (5.7.3.4-34)
+ Es/Ec n 7.11
+ k k 0.267
+ j j 0.911
fs = 164.85 Mpa
bs= 1+dc/0.7(h-dc)
s= 150.0 mm
bs= 1.3
fss= 164.8 Mpa
ge= 0.75
0.6f'y= 240 Mpa
Kiểm tra: f 164.8 < 0.6*f'y= 240 Đạt
Và s = 150 < 123000ge/bsfs -2dc= 335 Đạt
8

ds 50 mm
thanh 7
dst 450 mm
*bw*dv (5.8.3.3)
Kiểm tra vùng đòi hỏi cốt thép ngang : Vu và 0.5j(Vc+Vp) Cần đòi hỏi
Thực hiện
Kiểm tra
kéo
kéo
9

Thực hiện
Kiểm tra
Nhóm 1
a1 90 degrees
2
2
Nhóm 2
a2 90 degrees
thép ngang
s2 450 mm
- Số lượng -
Vs1 + Vs2 134,735 N
Kiểm tra: V 465,214 > Vu = 324,800 Đạt
- Số lượng
10

III. KẾT CẤU CỐNG HỘP H=3.07M

HÀNG MỤC: TÍNH TOÁN PHẢN LỰC ĐẦU CỌC CỐNG DỌC CẦU - H=3.07M

27.0 T
36.5 T

2. Tải trọng
B= 510+Hx2= 510+50*2= 610 mm
+ Trên 1 đoạn cống chỉ tính 1 trục xe tải thiết kế 145kN do vậy tải trên 1 bánh xe như sau:
P=1/2x145 = 72.5 kN
ql= 9.3/3 = 3.1 kN/m
q ng = 3 kN/m2
= 3 kN/m
DC 1.00 1.25
DW 1.00 1.50
LL 1.30 1.75
IM 1.33 1.33
Hoạt tải
Xung kích
3 0.85
> 3 0.65
Loại tải
1 1.2
2 1

CẦU LỘ 2
7
3. Nội lực thân và bản nắp tường hộp H=3.07.
· (THCD):
Ø Moment: My.
Ø Lực cắt: Qz
· Tổ hợp 2 (THSD):
Ø Moment My:

CẦU LỘ 2
8
Ø Lực cắt: Qz
4. Tổng hợp
Tổ hợp
TH CD 195.6 90.2 168.3 321.2
TH SD 145.5 67.5 125.4 241.1

Trong đó:
h 450 mm
b 1,000 mm
d's 61 mm
d 61 mm
ds 389 mm
200,000 MPa
28,111 MPa
Thực hiện
Kiểm tra
1

Thực hiện
Kiểm tra
4 - Cốt thép
D 22 mm
As-1bar 380.13 mm2
Nos 7
As 2,661 mm2
D 22.0 mm
A's-1bar 380.13 mm2
Nos 7
A's 2661 mm2
c= 49.94537 mm
a= 41.74 mm
Mn 349 kN.m
Mr=jMn 314 kN.m
jMn ≥ Min (Mcr, 1.33M) (5.7.3.3)
Trong đó :
Mcr = g3g1frSc (5.7.3.3-33)
0.67
0.5
3.45 Mpa
2

Thực hiện
Kiểm tra
M = 145.5 kN.m
Điều kiện:
s≤ 123000ge/bsfss -2dc (5.7.3.4-34)
+ Es/Ec n 7.11
+ k k 0.267
+ j j 0.911
fs = 154.30 Mpa
bs= 1+dc/0.7(h-dc)
s= 150.0 mm
bs= 1.2
fss= 154.3 Mpa
ge= 0.75
0.6f'y= 240 Mpa
Kiểm tra: f 154.3 < 0.6*f'y= 240 Đạt
Và s = 150 < 123000ge/bsfs -2dc= 366 Đạt
3

ds 61 mm
thanh 7
dst 389 mm
*bw*dv (5.8.3.3)
Kiểm tra vùng đòi hỏi cốt thép ngang : Vu và 0.5j(Vc+Vp) Không đòi hỏi
Thực hiện
Kiểm tra
kéo
kéo
4

Thực hiện
Kiểm tra
Nhóm 1
a1 90 degrees
2
2
Nhóm 2
a2 90 degrees
thép ngang
s2 600 mm
- Số lượng -
Vs1 + Vs2 61,866 N
Kiểm tra: V 341,385 > Vu = 90,200 Đạt
- Số lượng
5

Trong đó:
h 300 mm
b 1,000 mm
d's 50 mm
d 50 mm
ds 250 mm
200,000 MPa
28,111 MPa
Thực hiện
Kiểm tra
6

Thực hiện
Kiểm tra
4 - Cốt thép
D 25 mm
As-1bar 490.87 mm2
Nos 7
As 3,436 mm2
D 25.0 mm
A's-1bar 490.87 mm2
Nos 7
A's 3436 mm2
c= 64.49558 mm
a= 53.90 mm
Mn 275 kN.m
Mr=jMn 247 kN.m
jMn ≥ Min (Mcr, 1.33M) (5.7.3.3)
Trong đó :
Mcr = g3g1frSc (5.7.3.3-33)
0.67
0.5
3.45 Mpa
7

Thực hiện
Kiểm tra
M = 125.4 kN.m
Điều kiện:
s≤ 123000ge/bsfss -2dc (5.7.3.4-34)
+ Es/Ec n 7.11
+ k k 0.267
+ j j 0.911
fs = 160.25 Mpa
bs= 1+dc/0.7(h-dc)
s= 150.0 mm
bs= 1.3
fss= 160.2 Mpa
ge= 0.75
0.6f'y= 240 Mpa
Kiểm tra: f 160.2 < 0.6*f'y= 240 Đạt
Và s = 150 < 123000ge/bsfs -2dc= 348 Đạt
8

ds 50 mm
thanh 7
dst 450 mm
*bw*dv (5.8.3.3)
Kiểm tra vùng đòi hỏi cốt thép ngang : Vu và 0.5j(Vc+Vp) Cần đòi hỏi
kéo
Thực hiện
Kiểm tra
kéo
9

Thực hiện
Kiểm tra
Nhóm 1
a1 90 degrees
2
2
Nhóm 2
a2 90 degrees
thép ngang
s2 450 mm
- Số lượng -
Vs1 + Vs2 136,077 N
Kiểm tra: V 466,949 > Vu = 321,200 Đạt
- Số lượng
10

IV. SỨC CHỊU TẢI CỌC ỐNG BTCT
DƯL D400

BAÛNG TÍNH SÖÙC CHÒU TAÛI COÏC BT DUL Þ0.4M THEO TIEÂU CHUAÅN TCVN 11823:2017
CAÀU LỘ 2
HAÏNG MUÏC: SAØN GIAÛM TAÛI TƯỜNG HỘP MỐ M1
Loaïi coïc BT DUL Heä soâ söùc khaùng ñaát rôøi
Ñöôøng kính coïc: 0.40 m Muõi coïc 0.30
Chieàu daøi coïc 47.85 m Thaønh coïc 0.30
Chu vi maët caét ngang coïc 1.257 m Heä soâ söùc khaùng ñaát dính
Dieän tích maët caét ngang coïc 0.108 m2
Muõi coïc 0.35
Cao ñoä ñaùy beä moùng : 0.90 m Thaønh coïc 0.35
Cao ñoä maët ñaát TN : 2.05 m
Cao ñoä maët ñaát tính toaùn: 0.90 m
Cao ñoä möïc nöôùc ngaàm tính toaùn: 2.05 m
Aûnh höôûng ñaåy noåi (xeùt/khoâng xeùt): xeùt
SÖÙC KHAÙNG THAØNH COÏC Coâng thöùc: Qs = S (qs * As * li )
Söùc khaùng thaønh ñôn vò qs (kPa):
Vôùi ñaát caùt: qs = 0.0019* (N1)60*1000 (kPa)
(Reese & Wright 1977 - 10.7.3.4.2b-1)
Vôùi ñaát seùt: qs = a*Su (10-7.3.8.6.2)
Teân lôùp ñaát Cao ñoä Chieàu saâu Loaïi ñaát N Sui li qs hjqsQs
phaân lôùp Hi (m) (buùa/30cm) ( kPa) (m) ( kPa) (KN)
0.90
K 0.55 0.18 seùt - 7.7 0.35 0.00 0.00
-0.45 0.85 seùt - 7.8 1.00 0.00 0.00
-1.45 1.85 seùt - 8.1 1.00 0.00 0.00
-2.45 2.85 seùt - 8.3 1.00 3.49 1.09
-3.45 3.85 seùt - 8.6 1.00 4.52 1.42
-4.45 4.85 seùt - 8.8 1.00 5.74 1.80
-5.45 5.85 seùt - 9.1 1.00 6.79 2.13
-6.45 6.85 seùt - 9.3 1.00 7.75 2.43
-7.45 7.85 seùt - 9.6 1.00 8.63 2.71
-8.45 8.85 seùt - 9.8 1.00 9.48 2.97
-9.45 9.85 seùt - 10.1 1.00 10.09 3.16
-10.45 10.85 seùt - 10.3 1.00 10.34 3.24
-11.45 11.85 seùt - 10.6 1.00 10.59 3.32
-12.45 12.85 seùt - 10.8 1.00 10.84 3.40
-13.45 13.85 seùt - 11.1 1.00 11.10 3.48
-14.45 14.85 seùt - 11.3 1.00 11.35 3.56
-15.45 15.85 seùt - 11.6 1.00 11.60 3.63
-16.45 16.85 seùt - 11.8 1.00 11.85 3.71
-17.45 17.85 seùt - 12.1 1.00 12.10 3.79
-18.45 18.85 seùt - 12.4 1.00 12.35 3.87
1 -19.15 19.70 seùt - 12.6 0.70 12.56 2.76
-20.15 20.55 seùt - 20.3 1.00 20.33 6.37
-21.15 21.55 seùt - 20.9 1.00 20.92 6.55
-22.15 22.55 seùt - 21.5 1.00 21.50 6.74
-23.15 23.55 seùt - 22.1 1.00 22.08 6.92
-24.15 24.55 seùt - 22.7 1.00 22.67 7.10
-25.15 25.55 seùt - 23.2 1.00 23.25 7.29
-26.15 26.55 seùt - 23.8 1.00 23.83 7.47
-27.15 27.55 seùt - 24.4 1.00 24.41 7.65
-28.15 28.55 seùt - 25.0 1.00 25.00 7.83
-29.15 29.55 seùt - 25.6 1.00 25.58 8.02
-30.15 30.55 seùt - 26.2 1.00 26.16 8.20
SCT-tuong hop M1.xls - coc donG

-31.15 31.55 seùt - 26.7 1.00 26.74 8.38
-32.15 32.55 seùt - 27.3 1.00 27.33 8.56
-33.15 33.55 seùt - 27.9 1.00 27.91 8.75
-34.15 34.55 seùt - 28.5 1.00 28.49 8.93
-35.15 35.55 seùt - 29.1 1.00 29.08 9.11
-36.15 36.55 seùt - 29.7 1.00 29.66 9.29
-37.15 37.55 seùt - 30.2 1.00 30.24 9.48
-38.15 38.55 seùt - 30.8 1.00 30.82 9.66
1A -38.75 39.35 seùt - 31.3 0.60 31.29 5.88
-39.75 40.15 seùt - 37.7 1.00 37.68 11.81
-40.75 41.15 seùt - 38.2 1.00 38.17 11.96
-41.75 42.15 seùt - 38.7 1.00 38.66 12.12
-42.75 43.15 seùt - 39.2 1.00 39.15 12.27
-43.75 44.15 seùt - 39.6 1.00 39.64 12.42
2 -44.45 45.00 seùt - 40.1 0.70 40.06 8.79
-45.45 45.85 caùt 20 - 1.00 38.00 14.33
-46.45 46.85 caùt 33 - 1.00 62.70 23.64
3 -46.95 47.60 caùt 35 - 0.50 66.50 12.53
Toång Lms= 47.9 Toång coäng: 330.5
Söùc khaùng muõi coïc Coâng thöùc: Qp = qp * Ap
Cao ñoä muõi coïc: -46.95
Söùc khaùng ñôn vò qp (kPa):
Vôùi ñaát caùt: qp = 38*Ncorr*Db/D <= 400*Ncorr (A10.7.3.4.2a-1)
vôùi Ncorr = 0.77 * lg(1920/Pz)*N
Vôùi ñaát seùt: qp = 9*Su (A10.7.3.3.3-1)
Loaïi ñaát muõi coïc: caùt Db (m) Su (kPa) N (buùa) Pz (kPa) qp (kPa) Qp (kN)
2.50 - 36 301.80 5290 571
TOÅNG SÖÙC KHAÙNG
hQR=h(jqp*Qp + jqs*Qs) (neùn) 502 kN
TROÏNG LÖÔÏNG COÏC (W) 70 kN
SÖÙC CHÒU TAÛI CUÛA COÏC
Heä soá nhoùm coïc h: Seùt: 0.71 Caùt: 1.00
h (jqpQp + jqsQs)-W (neùn) 432 kN
= 44 T

BAÛNG TÍNH SÖÙC CHÒU TAÛI COÏC BT DUL Þ0.4M THEO TIEÂU CHUAÅN TCVN 11823:2017
CAÀU LỘ 2
HAÏNG MUÏC: SAØN GIAÛM TAÛI TƯỜNG HỘP MỐ M2
Loaïi coïc BT DUL Heä soâ söùc khaùng ñaát rôøi
Ñöôøng kính coïc: 0.40 m Muõi coïc 0.30
Chieàu daøi coïc 47.85 m Thaønh coïc 0.30
Chu vi maët caét ngang coïc 1.257 m Heä soâ söùc khaùng ñaát dính
Dieän tích maët caét ngang coïc 0.108 m2
Muõi coïc 0.35
Cao ñoä ñaùy beä moùng : 0.90 m Thaønh coïc 0.35
Cao ñoä maët ñaát TN : 1.69 m
Cao ñoä maët ñaát tính toaùn: 0.90 m
Cao ñoä möïc nöôùc ngaàm tính toaùn: 2.05 m
Aûnh höôûng ñaåy noåi (xeùt/khoâng xeùt): xeùt
SÖÙC KHAÙNG THAØNH COÏC Coâng thöùc: Qs = S (qs * As * li )
Söùc khaùng thaønh ñôn vò qs (kPa):
Vôùi ñaát caùt: qs = 0.0019* (N1)60*1000 (kPa)
(Reese & Wright 1977 - 10.7.3.4.2b-1)
Vôùi ñaát seùt: qs = a*Su (10-7.3.8.6.2)
Teân lôùp ñaát Cao ñoä Chieàu saâu Loaïi ñaát N Sui li qs hjqsQs
phaân lôùp Hi (m) (buùa/30cm) ( kPa) (m) ( kPa) (KN)
0.90
-0.10 0.50 seùt - 7.7 1.00 0.00 0.00
K -0.41 1.16 seùt - 7.9 0.31 0.00 0.00
-1.41 1.81 seùt - 8.1 1.00 0.00 0.00
-2.41 2.81 seùt - 8.3 1.00 3.44 1.08
-3.41 3.81 seùt - 8.6 1.00 4.46 1.40
-4.41 4.81 seùt - 8.8 1.00 5.69 1.78
-5.41 5.81 seùt - 9.1 1.00 6.75 2.12
-6.41 6.81 seùt - 9.3 1.00 7.71 2.42
-7.41 7.81 seùt - 9.6 1.00 8.60 2.70
-8.41 8.81 seùt - 9.8 1.00 9.44 2.96
-9.41 9.81 seùt - 10.1 1.00 10.08 3.16
-10.41 10.81 seùt - 10.3 1.00 10.33 3.24
-11.41 11.81 seùt - 10.6 1.00 10.58 3.32
-12.41 12.81 seùt - 10.8 1.00 10.83 3.40
-13.41 13.81 seùt - 11.1 1.00 11.09 3.47
-14.41 14.81 seùt - 11.3 1.00 11.34 3.55
-15.41 15.81 seùt - 11.6 1.00 11.59 3.63
-16.41 16.81 seùt - 11.8 1.00 11.84 3.71
-17.41 17.81 seùt - 12.1 1.00 12.09 3.79
-18.41 18.81 seùt - 12.3 1.00 12.34 3.87
-19.41 19.81 seùt - 12.6 1.00 12.59 3.95
-20.41 20.81 seùt - 12.8 1.00 12.84 4.02
1 -21.31 21.76 seùt - 13.1 0.90 13.08 3.69
-22.31 22.71 seùt - 21.3 1.00 21.27 6.67
-23.31 23.71 seùt - 21.9 1.00 21.85 6.85
-24.31 24.71 seùt - 22.4 1.00 22.44 7.03
-25.31 25.71 seùt - 23.0 1.00 23.02 7.21
-26.31 26.71 seùt - 23.6 1.00 23.60 7.40
-27.31 27.71 seùt - 24.2 1.00 24.18 7.58
-28.31 28.71 seùt - 24.8 1.00 24.77 7.76
-29.31 29.71 seùt - 25.3 1.00 25.35 7.94
-30.31 30.71 seùt - 25.9 1.00 25.93 8.13

-31.31 31.71 seùt - 26.5 1.00 26.52 8.31
-32.31 32.71 seùt - 27.1 1.00 27.10 8.49
-33.31 33.71 seùt - 27.7 1.00 27.68 8.67
-34.31 34.71 seùt - 28.3 1.00 28.26 8.86
-35.31 35.71 seùt - 28.8 1.00 28.85 9.04
-36.31 36.71 seùt - 29.4 1.00 29.43 9.22
-37.31 37.71 seùt - 30.0 1.00 30.01 9.40
-38.31 38.71 seùt - 30.6 1.00 30.59 9.59
1A -38.81 39.46 seùt - 31.0 0.50 31.03 4.86
-39.81 40.21 seùt - 37.4 1.00 37.40 11.72
-40.81 41.21 seùt - 37.9 1.00 37.89 11.87
-41.81 42.21 seùt - 38.4 1.00 38.38 12.03
2 -42.41 43.01 seùt - 38.8 0.60 38.77 7.29
-43.41 43.81 caùt 8 - 1.00 15.20 5.73
-44.41 44.81 caùt 11 - 1.00 20.90 7.88
-45.41 45.81 caùt 13 - 1.00 24.70 9.31
-46.41 46.81 caùt 15 - 1.00 28.50 10.74
3 -46.95 47.58 caùt 17 - 0.54 32.30 6.58
Toång Lms= 47.9 Toång coäng: 287.4
Söùc khaùng muõi coïc Coâng thöùc: Qp = qp * Ap
Cao ñoä muõi coïc: -46.95
Söùc khaùng ñôn vò qp (kPa):
Vôùi ñaát caùt: qp = 38*Ncorr*Db/D <= 400*Ncorr (A10.7.3.4.2a-1)
vôùi Ncorr = 0.77 * lg(1920/Pz)*N
Vôùi ñaát seùt: qp = 9*Su (A10.7.3.3.3-1)
Loaïi ñaát muõi coïc: caùt Db (m) Su (kPa) N (buùa) Pz (kPa) qp (kPa) Qp (kN)
4.54 - 18 307.44 4410 476
TOÅNG SÖÙC KHAÙNG
hQR=h(jqp*Qp + jqs*Qs) (neùn) 430 kN
TROÏNG LÖÔÏNG COÏC (W) 70 kN
SÖÙC CHÒU TAÛI CUÛA COÏC
Heä soá nhoùm coïc h: Seùt: 0.71 Caùt: 1.00
h (jqpQp + jqsQs)-W (neùn) 361 kN
= 37 T

PHU LUC BANG TINH.pdf

Recommended

Recommended

More Related Content

What's hot

What's hot (20)

Similar to PHU LUC BANG TINH.pdf

Similar to PHU LUC BANG TINH.pdf (20)

More from Khai Truong

More from Khai Truong (10)

PHU LUC BANG TINH.pdf