Luận văn: Công trình tòa nhà Viettel Tiền Giang, HAY

Lời cảm ơn
Sau quá trình 5 năm học tập và nghiên cứu tại trường Đại Học Dân Lập Hải
Phòng. Dưới sự dạy dỗ,chỉ bảo tận tình của các thầy,các cô trong nhà trường.Em đã
tích lũy được lượng kiến thức cần thiết để làm hành trang cho sự nghiệp sau này.
Qua kỳ làm đồ án tốt nghiệp kết thúc khóa học 2010-2015 của khoa Xây Dựng
Dân Dụng Và Công Nghiệp, các thầy cô đã cho em hiểu biết thêm rất nhiều điều bổ
ích,giúp em sau khi ra trường tham gia vào đội ngũ những người làm công tác xây dựng
không còn bỡ ngỡ. Qua đây em xin được gửi lời cảm ơn
PGS.Ts.Lê Thanh Huấn
PGS.Ts.Nguyễn Đình Thám
Đã tận tình hướng dẫn, chỉ bảo em trong quá trình làm đồ án tốt nghiệp, giúp em hoàn
thành được nhiệm vụ mà mình được giao. Em cũng xin cảm ơn các thầy cô giáo trong
trường đã tận dạy bảo trong suốt quá trình học tập, nghiên cứu.
Mặc dù đã cố gắng hết mình trong quá trình làm đồ án nhưng do kiến thức còn
hạn chế nên khó tránh khỏi những thiếu sót. Vì vậy,em rất mong các thầy cô chỉ bảo
thêm.
Hải Phòng 14 tháng 1 năm 2015
Sinh viên
Đặng Văn Hạnh

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP
Đề tài: Tßa nhµ Viettel TiÒn Giang
Đặng Văn Hạnh – XD1401D – MSSV 1012104045. Trang 18
A-KIẾN TRÖC
10%
GIÁO VIÊN HƢỚNG DẪN : PGS.TS LÊ THANH HUẤN
SINH VIÊN THỰC HIỆN : ĐẶNG VĂN HẠNH
MSSV : 1012104045
LỚP : XD1401D
NHIỆM VỤ:
- Giới thiệu công trình thiết kế.
- Các giải pháp kiến trúc:
+ Thể hiện các mặt đứng, mặt bằng công trình theo kích thước được giao.
+ Thể hiện các mặt cắt công trình
- Các giải pháp kĩ thuật công trình.
BẢN VẼ :
- KT01- Bản vẽ mặt bằng tầng 1,2 ,3.
- KT02- Bản vẽ mặt bằng tầng 9, tầng mái.
- KT03- Bản vẽ mặt đứng trục 1-8 và trục G-A
- KT04- Bản vẽ mặt cắt A-A, B-B công trình.

CHƢƠNG I: GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH “TÕA NHÀ VIETTEL TIỀN GIANG”
1.1.Nhu cầu, mục đích, địa điểm xây dựng công trình
- Hiện nay các công trình cao tầng đang được xây dựng khá phổ biến ở Việt Nam, với
chức năng phong phú: nhà ở, nhà làm việc, văn phòng, khách sạn, ngân hàng, trung tâm
thương mại…Với mục đích mở rộng và đẩy mạnh hoạt động động sản xuất kinh doanh
trên khắp cả nước, phục vụ tốt nhất nhu cầu của khách hàng mọi vùng miền, công trình
Tòa nhà Viettel Tiền Giang xây dựng là một phần thực hiện mục đích này.
- Địa điểm xây dựng công trình: tại khu phố 4, phường 9, thành phố Mỹ Tho, tỉnh Tiền
Giang, trên khu đất có 2 mặt giáp đường (hướng Bắc giáp trục đường Đinh Bộ Lĩnh,
phía Tây giáp đường nhánh vào khu dân cư).
- Mục tiêu đầu tư xây dựng công trình Tòa nhà Viettel Tiền Giang:
+ Xây dựng Toà nhà Viettel Tiền Giang kết hợp kinh doanh đa dịch vụ của VIETTEL tại
Tiền Giang, tạo môi trường làm việc đủ điều kiện cho cán bộ công nhân viên, nâng cao
chất lượng hạ tầng viễn thông tại địa phương và chất lượng dịch vụ cung cấp cho khách
hàng, đảm bảo nhiệm vụ kinh doanh và nhiệm vụ chính trị,quân sự được giao.
+ Tạo thêm quỹ đất thương mại, văn phòng, dịch vụ, góp phần xây dựng những công
trình hiện đại, phù hợp với định hướng phát triển của Tiền Giang
1.2.Chức năng, quy mô xây dựng công trình
1.2.1.Chức năng:
- Trung tâm kinh doanh đa dịch vụ Viettel, trung tâm giao dịch và chăm sóc khách hàng
bưu chính và viễn thông.
- Văn phòng làm việc của chi nhánh viễn thông và các công ty khác trực thuộc
VIETTEL
- Văn phòng làm việc cho thuê
- Trung tâm thương mại - dịch vụ hỗn hợp: các diện tích tầng dưới dùng làm trung tâm
bán lẻ cho các dịch vụ thương mại của VIETTEL và cung cấp mặt bằng thương mại cho
bên ngoài.
1.2.2.Quy mô
- Tòa nhà được xây dựng với quy mô 9 tầng với chiều cao 35.1 m. Tổng diện tích sàn
xây dựng 5932 m2.

CHƢƠNG II: GIẢI PHÁP KIẾN TRÖC CỦA CÔNG TRÌNH
2.1.Giải pháp mặt bằng
- Khẩu độ chính được dùng là 7,2m x 7,2m. Các bước cột biên thay đổi từ 3,6m đến
7,2m. Chiều cao tầng cũng thay đổi tùy theo công năng của từng tầng, cụ thể là : các
tầng 3, 4, 5, 6,7, 8 cao 3,6m; tầng 1, 2 và 9 cao 4,5m.
- Mặt bằng công trình được bố trí gồm 1 lõi giao thông đứng (gồm 2 thang máy, 1 thang
bộ và 1 thang thoát hiểm) kết hợp 1 khu vệ sinh chung và toàn bộ hệ thống hộp kỹ thuật.
Các không gian chức năng khác được bố trí xung quanh lõi này.
Các không gian chức năng được bố trí cụ thể như sau :
+ Tầng 1 bố trí Trung tâm chăm sóc khách hàng (80 m2
) và Siêu thị điện thoại
VIETTEL (200 m2
) ở mặt phía Bắc; Trung tâm Thương mại (460 m2
) ở mặt phía Tây và
Sảnh khối Văn phòng (70 m2
) ở mặt phía Đông.
TT CH¡M SãC KH¸CH HµNG
trung t©m th-¬ng m¹i
tiÒn s¶nh
khèi v¨n phßng
lÔ t©n
s = 460m2
p.kü thuËt
kho
72007200720072003600
72007200720072003600
34800
3600 7200 7200 7200 7200
37500
40500
7200720072007200
34800
36002400
2400
2400
2400
code : ±0.00
siªu thÞ ®iÖn tho¹i
s = 200m2
±0.00
-0.77 ®-êng dèc
1800 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200
300
220
5100
12001800
100
1700120012001800
300
210054003000120012005700600
s = 80m2
s = 70 m2
5100 600
5700
2700
TAM CÊP TC2TAM CÊP TC1
KHUVÖSINHVS2tamcÊptc4
30075001800540054001800
tamcÊptc3
1200
CôM THANG Bé - THANG M¸Y - VÖ SINH 1
2201600350 7200 2100
1200900900900
B
2700 4500 1800 5400 5400 1800 300 3600 2200500
4500270036001800600
36001800600
KT-04
1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 12001200
2200900240030002300
200 3100
220
3002700240018001800240030002400
±0.00
150024009006007200220
300270024001800180024003000240015002400900600 3900 220 3200 220
2550 2100 2550
600
900
300690060011501100
150
48001600200
21002400210060023502204450
-0.02
-0.02-0.77
bånhoabh2
tho¸t ra
m¹ng tho¸t chung
tho¸t ra
m¹ng tho¸t chung
tho¸t ra
m¹ng tho¸t chung
CHI TIÕT XEM tõ KT-29 ®Õn kt-41
thang ct1
thang ct2
khu vÖ sinh vs1
345021001650
220
220
220
bånhoabh1
2203450900
300
p. trùc
220 4100 220 2700
A
B
C
D
E
F
A
B
C
D
E
F
1 2 3 41* 65
1 2 3 41* 65

+ Tầng 2 bố trí Trung tâm Thương mại (620 m2
) và Nhà hàng ăn uống (266 m2
) phục vụ
khách hàng và nhân viên văn phòng.
+Tại khối Trung tâm thương mại có bố trí 1 thang cuốn đôi để cho khách hàng sử dụng
khi lên xuống tầng 1 – tầng 2.
B
KT-04
1800 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 600
2400 2400 4800 7200 2400
24002400480072002400
nhµ hµng
s = 160m2
bÕp - phôc vô
1200120012001800
300
21001200120012004350200235012001200
46006003000
46006003000 4800
4800
255021006050
1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 12001200
120012001200120012001200
lancankÝnh
CHITIÕTXEMKT-32
CôM THANG Bé - THANG M¸Y - VÖ SINH 1
600 1500 2400 1500 1200
200 1600 300 7200 30020002800300 2550
200
1500
200
2450
255021002550300
130015001400200
45004600200
200
200
m¸i kÝnh 1
m¸i kÝnh 2
m¸ikÝnh3
500 2100
2600
3002100
300
35300
300300
12001200600600
300
3003000
500
30066006003300750
30010500750
11250
+4.50
+4.50
1400 1400
62 3 4 5
2 3 4 5 6
èng tnm - d=110
èng tnm - d=110
m¸ikÝnh2
thang ct1
thang ct2
khu vÖ sinh vs1
200
200
200
200
200
200
200
vÞ trÝ chËu röa
vÞ trÝ bÕp nÊu
trung t©m th-¬ng m¹i
kho
s = 620m2
72007200720072003600
72007200720072003600
33000
3600 7200 7200 7200 7200
35300
7200720072007200
35100
3600
a
b
c
d
e
f
1
a
b
c
d
e
f
1
code : +4.50
2400
2400

+ Từ tầng 3 đến tầng 8 là Văn phòng VIETTEL với diện tích sử dụng 380 m2
/tầng.
72007200720072003600
300
720072007200
3600 7200 7200 7200
33200
33200
7200720072007200
33000
a
b
c
d
e
f
1
a
b
c
d
e
1
3600
33000
18001800
7200
7200
1200600 x 10 = 600036002400 600 x 6 = 3600
1200600x10=600036002400600x6=3600
1900 2100 5000 2100 1900
2700200 2100 5000 2100 5000 2100 27001600
s = 240 m2
s = 140 m2
46006001200
4600
600
12001800
bån hoa BH3
3500 1800 1400
500
300
300
300300
500300
200
200
200
20030051001800
R2000
R
2000
R
2000
455026502800
200
1500 80012002200200
120012001200120012002200200
1200 1200 1200 1200 7001200 1200 1200 1200
1200120012001200
7200
300
200
200
1800
6001150110015048002500200
200
300
62 3 4 5
2 3 4 5 6
r·nh tho¸t n-íc m¸i
i=0,2%
i=0,2%
i=0,2%
i=0,2%
i=0,2%i=0,2%
èng tnm - d=110èng tnm - d=110
code : +8.95
i=0,2%i=0,2%
èng tnm - d=110
èng tnm - d=110
B
KT-04
200
300
200
thang ct1
thangct2
+8.95
khu vÖ sinh vs1

+ Tầng 9 bố trí Trung tâm hội nghị truyền hình kết hợp Trung tâm đào tạo (Hội trường)
với diện tích sử dụng 290 m2
. Các phòng nhỏ xung quanh hội trường được sử dụng làm
kho trang thiết bị hội trường. Sảnh tầng (170 m2
) cũng kết hợp làm Căngtin giải khát.
héi tr-êng
kho
kho
290m2
kho
170m2
s¶nh nghØ
phôc vô
40m2
720072007200
720072007200
2000 7200 7200 7200
720072007200
b
c
d
e
F
b
c
d
e
code : +30.60
kho
2000
18001800
300
300
300
23900
300
25500
23900
23900
2800 3001800200 3900 2007200 300
455026502800
200
1200120012001200120022002001200120012001200
2007200
60011001100200480028002002005350150039003000240015003750
200
1700200
100
900 2200
200
300 1500 600 4200 400 200
200620090080090080502004850600
200 2150 2900 900
690030031002003900235020046506001200200
4850600
71002007100235020046506001200200
1800200
2 3 4 5
x2 x3 x4 x5
èng tnm - d=110
èngtnm-d=110
B
KT-04
300
200
200
+23.40
thangct2
thang ct1
khu vÖ sinh vs1
- Hệ thống thang máy và thang bộ thoát hiểm được bố trí đạt yêu cầu tiêu chuẩn phòng
cháy chữa cháy, đảm bảo hệ thống giao thông thuận tiện, nhanh chóng khi có sự cố xảy
ra. Các không gian khác được bố trí hợp lý, phù hợp với các yêu cầu chức năng của công
trình.
2.2.Giải pháp mặt cắt

720072007200720036002400
Abcde
p. m¸y
285075018001800900900180018009002700285075028507502850750285016501500900
360045004500360036003600360045002400
37500
285075036009003300120090018001500900
360045004500360036003600360045002400
37500
900
36009002850750330012002850750360090028507502850750
9001800900900180090090018009009003600
biÓn qu¶ng c¸o
±0.00
-0.75
+4.50
+9.00
+12.60
+16.20
+27.00
+30.60
+35.10
+37.50
±0.00
-0.75
+4.50
+9.00
+12.60
+16.20
+27.00
+30.60
+35.10
+37.50
34800
2850750
3600
3600
2850750
9001800900900
+23.40+23.40
2850750
3600
3600
2850750
9001800900900
+19.80+19.80
1500
f

720072007200720036002400
65432
285075036009003600900900270028507502850750
2850750285016501500900
360045004500360036003600
360045002400
37500
285075036009003300120090018001500900
360045004500360036003600360045002400
37500
900
3600900285075036009002850750360090028507502850750
9001800900900180090090018009009003600
biÓn qu¶ng c¸o
±0.00
-0.75
+4.50
+9.00
+12.60
+16.20
±0.00
-0.75
+4.50
+9.00
+12.60
+16.20
+19.80
34800
2850
750
3600
3600
2850750
9001800900
2850750
3600
3600
2850750
9001800900
+19.80
+27.00
+30.60
+35.10
+37.50
+23.40
+27.00
+30.60
+35.10
+37.50
+23.40
1

- Tầng 1 và 2 là trung tâm thương mại có độ cao 4,5 m.
- Tầng 3 đến tầng 8 là văn phòng có độ cao 3,6 m.
- Tầng 9 là hội trường có độ cao 4,5 m.
- Tầng tum cao 2,4 m.
2.3.Giải pháp mặt chính
- Mặt tiền công trình được thiết kế theo phương án Văn phòng VIETTEL 2 mặt tiền,
hướng ra 2 trục đường giao thông đối ngoại.
7200 7200 7200 7200
32400
4500450036003600360036004500
35100
1500
4500450036003600360036004500
35100
1500
Viettel - H·y nãi theo c¸ch cña b¹n
900
2400750
900
2400
±0.00
-0.75
750
+4.50
+9.00
+12.60
+23.40
+27.00
+30.60
+35.10
+37.50
tÇng1tÇng2tÇng3tÇng4tÇng7tÇng8tÇng9m¸i
3600
123456
36003600
36003600
+16.20
+19.80
tÇng5tÇng6

B-KIẾN TRÖC
45%
GIÁO VIÊN HƢỚNG DẪN : PGS.TS LÊ THANH HUẤN
SINH VIÊN THỰC HIỆN : ĐẶNG VĂN HẠNH
MSSV : 1012104045
LỚP : XD1401D
NHIỆM VỤ PHẦN KẾT CẤU:
1. Lập mặt bằng kết cấu của công trình.
2. Chọn sơ bộ kích thước tiết diện cấu kiện và vật liệu sử dùng làm kết
cấu công trình.
3. Xác định tải trọng tác dụng lên công trình.
4. Xác định nội lực khung K3, thiết kế thép khung K3.
5. Thiết kế thép móng khung K3.
6. Thiết kế thép cầu thang bộ CT01.
Bản vẽ kèm theo:
1. KC 01- Kết cấu móng khung K3.
2. KC 02- Mặt bằng kết cấu.
3. KC 03- Kết cấu khung K3.
4. KC 04- Kết cấu cầu thang CT01.
CHƢƠNG I: TÍNH CỐT THÉP SÀN VÀ THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH
1.1 MẶT BẰNG KẾT CẤU TẦNG ĐIỂN HÌNH CỦA CÔNG TRÌNH

5432
e
d
c
b
e
d
c
b
5432
D:30X40
D:30X40
D:30X40
D:30X40
D:30X40
D:22X40
D:22X40
D: 30X40
D: 30X40
C60x60
C60x60
L
KHUNG K3
KHUNG K4
KHUNG K2
C60x60
D:30x70
D:30x70
D:30x70
D:30x70
D:30x70
D:30x70
D:30x70
D:30x70
D:30x70
D:30x70
D:30X40
D:30x70
Mặt bằng bố trí kết cấu tầng điển hình
1.2 TÍNH CỐT THÉP SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH
1.2.1 Bề dày sàn
1.2.1.1 Lựa chọn sơ bộ chiều dày sàn
- Chiều dày của sàn xác định sơ bộ theo công thức: hs = l
m
D
Trong đó:
m = 40 - 45 cho bản kê bốn cạnh.
10 – 18 cho bản công son. Chọn m = 14.
D = 0.8 – 1.4 phụ thuộc vào tải trọng; Chọn D = 1,2.
L : cạnh ngắn của ô sàn.
+ Ô bản có kích thước lớn nhất được chọn để lựa chọn sơ bộ chiều dày sàn: 7,2x7,2m
1 1
1,1 .7,2 0,176 0,198
40 45
Sh
1.2.1.2 Phân loại sàn
BẢNG PHÂN LOẠI SÀN

Soá hieäu
oâ saøn
Nhịp kiến
trúc
Nhịp tính toán Tyû soá
=l02/l01
chieàu
daøy saøn
(cm)
Ô sàn làm
việc theo
l2(m) l1(m) l02(m) l01(m)
S1 2,25 1,65 1,95 1,35 1,44 10 2 phöông
S2 7,2 1,65 6,9 1,35 5,1 10 1 phöông
S3 7,4 1,65 7,1 1,35 5,26 10 1 phöông
S4 7,2 7,2 6,9 6,9 1,0 18 2 phöông
S5 7,4 7,2 7,1 6,9 1,03 18 2 phöông
S6 7,4 6,7 7,1 6,4 1,11 18 2 phöông
S7 7,4 4,55 7,1 4,25 1,67 18 2 phöông
S8 6,65 4,4 6,35 4,1 1,55 10 2 phöông
1.2.1.3 Chän kÝch th-íc tiÕt diÖn c¸c dÇm
Chiều cao tiết diện dầm h được xác định theo công thức sau :
d
d
k
h L
m
Trong đó : Ld - nhịp của dầm đang xét.
md - hệ số, với dầm chính : md= 8 12, với dầm phụ : md=8 ÷20
k- hệ số tải trọng: k = 1,0 ÷1,3 ,chọn k =1
Suy ra:
Đối với dầm chính có nhị p Ld = 7,2 m:
1 1
720 60 90
8 12
cmh , chọn h = 70 cm.
b =(0,3÷0,5).h = 21÷35 cm
Chọn : h = 70 cm, b = 30 cm
+Đối với dầm phụ có nhịp Ld = 7,4 m:
1 1
740 37 92,5
8 20
cmh , chọn h = 40 cm.
b =(0,3÷0,5) h
Chọn : h = 40 cm, b = 30 cm.
Tương tự ta có bảng sau:
Bảng 1: Bảng tiết diện dầm
STT
Tên
dầm
Ld(m)
1 1
8 12
h
(cm)
1 1
8 20
h
(cm)
hchọn
(cm)
bchọn
(cm)

1 Dc-01 7,2 60÷90 70 30
2 Dc-02 4,4 37÷55 70 30
3 Dp-01 7,2 36÷90 40 30
4 Dp-02 7,6 38÷95 40 30
5 Dp-03 7,4 37÷92,5 40 30
6 Dp-04 4,4 22÷55 30 22
7 Dp-05 3,0 15÷37,5 30 22
1.2.1.4 Xác định tải trọng trên sàn
1. Tĩnh tải
sµn ceramic dµy 10mm
v÷a lãt dµy 20mm
sµn btct dµy 18mm
trÇn gi¶, hÖ thèng kü thuËt
C¸c líp cÊu t¹o sµn
STT Tên Các lớp cấu tạo
Chiều
dày
(cm)
TL riêng
(daN/m3)
Tải trọng
tiêu
chuẩn
(daN/m2)
Hệ số
độ tin
cậy n
Tải trọng
tính toán
(daN/m2)
1 Sàn tầngBản BTCT 18 2500 450 1.1 495
Gạch lát nền 1 2000 20 1.1 22
Vữa lót 3 1800 54 1.3 70.2
Trần giả, hệ thống kỹ thuật 50 1.3 65
Tổng TT chưa kể đến bản sàn
BTCT 124 157.2
Tổng tải trọng kể đến bản sàn
BTCT 574 652.2
2 Sàn mái Bản BTCT 8 2500 200 1.1 220
Hai lớp gạch lá nem 4 1800 72 1.1 79.2
Lớp bê tông xỉ 10 1500 150 1.1 165
Vữa chống thấm 2.5 1800 45 1.3 58.5
Lớp BT chống thấm 4 2500 100 1.1 110.0
Vữa trát trần 1.5 1800 27 1.3 35.1

Bê tông tạo dốc 4 2500 100 1.1 110
BTCT 494 557.8
BTCT 777.8
3 Sàn VS Bản BTCT 14 2500 350 1.1 385.0
Gạch lát nền 1 2000 20 1.1 22.0
Vữa lót 4 1800 72 1.3 93.6
Thiết bị vệ sinh 75 1.2 90.0
Trần kĩ thuật 30 1.3 39.0
BTCT 197 244.6
BTCT 629.6
2, Ho¹t t¶i sö dông
Ho¹t t¶i sö dông ®-îc lÊy theo TCVN 2737 - 1995
Lo¹i nhµ ë Lo¹i sµn Ho¹t t¶i tiªu
chuÈn(t/m2
)
HÖ sè v-ît t¶i T¶i träng tt
t/m2
)
Chung c-
cao cÊp
Sµn phßng ngñ 0,2 1,2 0,24
VÖ sinh 0,15 1,2 0,18
Cöa hµng 0,4 1,2 0,48
Hµnh lang,ct 0,3 1,2 0,36
M¸i 0,075 1,3 0,0975
M¸i t«n 0,03 1,3 0,039
1.2.1.5 Xác định nội lực
X¸c ®Þnh theo ph-¬ng ph¸p ®µn håi

L
1, TÝnh to¸n « b¶n kª bèn c¹nh S3
(KÝch th-íc 7,2x7,2m)
TÝnh víi « b¶n 7,2x7,2m cña phßng kh¸ch: 4 phÝa cña « sµn ®Òu liªn kÕt cøng víi dÇm
nªn nhÞp tÝnh to¸n lÊy ®Õn mÐp dÇm.

7200
M
72007200
7200
MM
M
M
1
M1
M2
MB1
MA1
B2A2
B1
A1
MB2
MA2
M2
s5
b,T¶i träng t¸c dông
TÜnh t¶i: gtt = 652,2(kG/m2
)
Ho¹t t¶i: ptt = 480 (kG/m2
)
TÝnh to¸n víi d¶i b¶n réng 1m ta cã
Tæng t¶i träng: qb =( 652,2+ 480).1 = 1132,2 (kG/m)
c,TÝnh néi lùc
Ta tÝnh m«men cho mçi ®¬n vÞ bÒ réng cña b¶n lµ 1m (thÐp ®Æt ®Òu trong b¶n).
NhÞp tÝnh to¸n cña « b¶n
l1 = 7,2- 0,7/2- 0,7/2 = 6,5 m
l2 = 7,2- 0,7/2- 0,7/2 = 6,5 m V× 2
1
l
l
=
6,5
1,0
6,5
< 2 TÝnh theo s¬ ®å b¶n
kª bèn c¹nh, b¶n lµm viÖc theo 2 phu¬ng.
- Tính toán theo sơ đồ ®µn håi, ta cắt 1 dải bản rộng 1m theo 2 phương
tra b¶ng phô 16 (s¸ch sµn s-ên bª t«ng cèt thÐp toµn khèi – Nhµ xuÊt b¶n khoa
häc vµ kü thuËt) ta cã:
α1 = 0,0179 ; α2 = 0,0179 ; β1 =0,0417; β2 = 0,0417
Víi P= 1 2. .bq l l =1132,2.6,9.6,9 = 53940 KG.
M1 = M2= α1.P = 0,0179. 53940=965,5 KG.m
M2 = α2.P = 0,0179. 53940= 965,5 KG.m
MA1 = MB1 = β1.P = 0,0417. 53490= 2230,5 KG.m
MA2 = MB2 = β2.P = 0,0417. 53490= 2230,5 KG.m
B¶ng x¸c ®Þnh néi lùc cho « lo¹i b¶n kª 4 c¹nh

«
sµn
l1
(m)
l2
(m)
L01
(m)
L02
(m)
02
01
l
l
M1
(kGm)
M2
(kGm)
MA1
(kGm)
MA2
(kGm)
S1 1,65 2,25 1,35 1,95 1,44 141,2 67,96 0 0
S4 7,2 7,2 6,9 6,9 1,0 964,9 964,9 2247,8 2247,8
S5 7,2 7,4 6,9 7,1 1,03 1270,2 1051,6 3098,3 2206,4
S6 6,7 7,4 6,4 7,1 1,11 1511,5 1230,6 3489,1 2833,7
S7 4,55 7,4 4,25 7,1 1,67 1085,7 388,8 2267,1 813,8
S8 4,4 6,65 4,1 6,35 1,55 1020,2 423,7 0 0
2, TÝnh to¸n « sµn hµnh lang
a,KÝch th-íc « sµn S3
(kÝch th-íc 1,65x7,4m)
l1 = 1,65 -
0,3
2
-
0,3
2
= 1,35 m
l2 = 7,4-
0,3
2
-
0,3
2
= 7,1 m
Tû sè l2/l1= 5,26>2 => b¶n lo¹i dÇm
b,T¶i träng t¸c dông
TÜnh t¶i: gtt = 652,2(kG/m2
)
Ho¹t t¶i: ptt = 480 (kG/m2
)
Tæng t¶i träng: qb = 652,2+ 480 = 1132,2 (kG/m2
)
Mnhip =Mgèi =
16
lq 2
.
, nhÞp tÝnh to¸n l = 1,35 (m).
Mmax =
2
1132,2 1,35
16
= 129(kGm)
B¶ng tÝnh to¸n néi lùc cho « lo¹i b¶n dÇm
« sµn
l1
(m)
l2
(m)
l01
(m)
l02
(m)
02
01
l
l
G p q Mg Mn
S2 1,65 7,1 1,35 6,9 5,1 652,2 480 1132,2 129 129
S3 1,65 7,4 1,35 7,1 5,26 652,2 480 1132,2 129 129
1.2.1.6 Tính toán cốt thép sàn
1, TÝnh to¸n cho sµn S5
B¶n dµy hb = 18 cm.
Chän ao=1,5 cm cho mäi tiÕt diÖn, ho= 18 - 1,5 = 16,5cm. TÝnh cho 1m dµi b = 100 cm.
+ M« men d-¬ng:
Víi m«men d-¬ng M1 = 1270,2 Kg.m ta cã:

2 2
0
1270,2.100
0,0342 0,427
. . 145.100.16
m R
b
M
R b h
0,5.(1 1 2. ) 0,5.(1 1 2 0.0342) 0,983m
2
0
1270,2.100
3,589
. . 2250.0,983.16
S
S
M
A cm
R h
KiÓm tra hµm l-îng cèt thÐp:
min
0
3,589
100% 100% 0,224% 0,05%
. 100 16
SA
b h
Dïng thÐp 10 cã as=0,785, a=
. 100 0,785
21,87
3,589
s
S
b a
A
cm
Chän thÐp 6 10 a250. cã AS= 3,925 cm2
Nh- vËy c¶ chiÒu dµi cña « b¶n lµ 7,2m.Ta chän cho c¶ chiÒu dµi « b¶n lµ 30 10 cã As =
23,55 cm2
víi kho¶ng çch çc thanh lµ a=200mm.
Víi m«men d-¬ng M2 < M1 ta chän thÐp nh- víi M1 ,30 10 a250 cho c¶ « b¶n.
+ M« men ©m:
Víi m«men ©m MA1= MB1 = 3098,3. Kg.m ta cã:
R2 2
0
3089,3.100
0,083 =0,427
. . 145.100.16
m
b
M
R b h
0,5.(1 1 2. ) 0,5.(1 1 2.0,083) 0,957m
2
0
3089,3 100
8,967
. . 2250 0,957 16
S
S
M
A cm
R h
KiÓm tra hµm l-îng cèt thÐp:
min
0
8,967
100% 100% 0,56% 0,05%
. 100 16
SA
b h
Dïng thÐp 12 cã aS=1,131, a=
100 1,131
12,6
8,967
s
S
ba
A
cm
Chän thÐp 11 12 a100. cã AS= 12,441 cm2
.
Nh- vËy c¶ chiÒu dµi cña « b¶n lµ 7,2m. Ta chän cho c¶ chiÒu dµi « b¶n lµ 73 12 cã As =
82,563cm2
víi kho¶ng çch çc thanh lµ a=100mm.
Víi m«men ©m (MA2 = MB2 )< (MA1= MB1 )ta chän nh- víi MA1, 73 12 a100 cho c¶
« b¶n
B¶ng tÝnh to¸n cèt thÐp cho çc « sµn
Tên
bản M
Giá tri
(kG.m)
ho
(cm)
m
As
(cm2
)
Chọn thép %

S1
M1 141,2 8 0,015 0.992 0.79 10a250 ; As = 3,925 cm2
0,099
MI 67,96 8 0.007 0.996 0,379 10a250 ; As = 3,925 cm2
0,057
S4
M1 964,9 16 0,026 0,987 2,72 10a250 ; As = 3,925 cm2
0,17
MI 2247,8 16 0,061 0,969 6,44 10a100 ; As = 8,635 cm2
0,4
S5
M1 1270,2 16 0,0342 0,983 3,59 10a250 ; As = 3,925 cm2
0,22
MI 3089,3 16 0,083 0,957 8,97 10a75 ; As = 10,99 cm2
0,56
S6
M1 1511,5 16 0,083 0,957 2,32 10a250 ; As = 3,925 cm2
0,15
MI 3489,1 16 0,041 0,979 9,9 10a75 ; As = 10,99 cm2
0,62
S7
M1 1085,7 16 0,029 0,985 3,06 10a250 ; As = 3,925 cm2
0,19
MI 2267,1 16 0,062 0,969 6,5 10a100 ; As = 8,635 cm2
0,41
M1 1020,2 8 0,11 0,942 6,02 10a150 ; As = 6,281 cm2
0,75
S8 MI 0 8 0 1 0 10a250 ; As = 3,925 cm2
0
Mg 129 8 0,016 0,992 0,722 10a250 ; As = 3,925 cm2
0,09
S2 Mn 129 8 0,016 0,992 0,722 10a250 ; As = 3,925 cm2
0,09
Mg 129 8 0,016 0,992 0,722 10a250 ; As = 3,925 cm2
0,09
S3 Mn 129 8 0,016 0,992 0,722 10a250 ; As = 3,925 cm2
0,09
1.2.2 Chọn kích thƣớc tƣờng
- Tường bao:
Được xây chung quanh chu vi nhà, do yêu cầu chống thấm, chống ẩm nên tường dày 22 cm
xây bằng gạch lỗ M75. Tường có hai lớp trát dày 2 x 1.5 cm (ở hai bên) tường được ốp tấm
nhôm màu ghi sáng.
+ Chiều cao của tường xây tầng 1,2 và tầng 9:
Htường = Ht – hd = 4,5 – 0,7= 3,8 m.
+ Chiều cao tường từ tầng 3 đền tầng 8:
Htường = Ht – hd = 3,6 – 0,7 = 2,9 m.
(Tuỳ thuộc vào chiều cao tầng và chiều cao dầm dưới tường để xác định chính xác chiều cao
tường).
- Tường ngăn

Dùng ngăn chia không gian trong mỗi tầng, song tuỳ theo việc ngăn giữa các căn hộ hay ngăn
trong 1 căn hộ mà có thể là tường 22 cm hoặc 11 cm.
1.2.3 Kích thƣớc tiết diện các cột
- Tiết diện cột sơ bộ chọn theo công thức: Fc = k N / Rb
+ k = 1.2 1.5 hệ số kể đến mômen uốn( trong đó: cột góc k = 1,5; cột biên k =1,3; cột trong
k = 1,2).
+ Bê tông cột cấp độ bền B25 có Rb = 14,5MPa=145daN/ 2
cm .
+ N: Lực nén lớn nhất có thể xuất hiện trong cột (xác định theo diện chịu tải của mỗi cột).
* Xác định sơ bộ tiết diện cột:
a, Cột trục 1
b c d
1
2
Diện truyền tải của cột trục1:
S1 =7,2x
3,6
2
= 12,96 m2
Lực dọc do tải phân bố đều trên bản sàn,hành lang,cầu thang
N1 = q.SB =(652,2+480).12,96 = 14673 ( daN)
Lực do tải trọng tường ngăn dày 220 mm,cao 3,8
N2 = gt.lt.ht = 354,1.
3,6
2
.3,8 = 2422 (daN)
Với cột chịu tải trọng của sàn tầng 2 và sàn tầng 3 truyền vào.
N = i in N = 2.N1+N2
=2.14673+2422
= 31768 (daN).
Để kể đến ảnh hưởng của momen ta chọn k = 1,1
→ A=
1,1.31768
241
145b
kN
R
(cm2
)
b, Cột trục 2

b c d
1
2
3
Diện truyền tải của cột trục 2:
S1 =7,2.(
3,6 7,2
2 2
)= 38,88 m2
N1 = q.SB =(652,2 480).38,88 44020( daN)
Lực do tải trọng tường ngăn dày 220 mm, 1 tầng cao 3,8m và 7 tầng cao 2,9m
N2 = gt.lt.ht = 354,1.(
7,2
2
+3).3,8 +7x354,1.(
7,2
2
+3).2,9 = 56323 (daN)
Lực do tải phân bố đều trên bản sàn mái:
N3 = qm.SB = 777,8.38,88= 30241( daN).
Với cột chịu tải từ sàn tầng 1 đến sàn mái truyền vào
N = i in N = 8.N1 +N2+N3
=8.44020+56323+30241
= 438724 (daN).
→ A=
1,1.438724
3328
145b
kN
R
(cm2
)
c, Cột trục 3

2 3 4
c
d
e
S1 =7,2.7,2= 51,84 m2
N1 = q.SB 7.(652,2 480).51,84 (652,2 600).51,84 475767 ( daN)
Lực do tải trọng tường ngăn dày 220 mm,tầng 2 cao 3,8m,6 tầng trên cao 2,9m
N2 = gt.lt.ht = 354,1.(
7,2
2
+3).3,8 +6x354,1.(
7,2
2
+3).2,9 = 49546 (daN)
N3 = qm.SB = 777,8.51,84= 40321( daN).
N = iN = N1 +N2+N3
=475767+49546+40321
= 565634 (daN).
→ A=
1,1.565634
4291
145b
kN
R
(cm2
)
d, Cột trục 4
3 4 6
c
d
e

S1 =7,2.7,2= 51,84 m2
N1 = q.SB 7.(652,2 480).51,84 (652,2 600).51,84 475767 ( daN)
N2 = gt.lt.ht = 354,1.(
7,2
2
+3).3,8 +7x354,1.(
7,2
2
+3).2,9 = 56323 (daN)
N3 = qm.SB = 777,8.51,84= 40321( daN).
N = iN = N1 +N2+N3
=475767+56323+40321
= 572411 (daN).
→ A=
1,1.572411
4342
145b
kN
R
(cm2
)
e, Cột trục 5
4 5 6
c
d
e
Diện truyền tải của cột trục 5 tầng 2,3:
S1 =7,2.7,2= 51,84 m2
Diện truyền tải của cột trục 5 tầng 6:
S1 =7,2.3,6= 25,92 m2
N1 =q.SB 2.(652,2 480).51,84 5.(652,2 480).25,92 (652,2 600).25,92 296577(daN)
N2 = gt.lt.ht = 354,1.(
7,2
2
+3).3,8 +7x354,1.(
7,2
2
+3).2,9 = 56323 (daN)
N3 = qm.SB = 777,8.25,92= 20161( daN).

N = iN = N1 +8.N2+N3
=296577+56323+20161
= 373061 (daN).
→ A=
1,1.373061
2830
145b
kN
R
(cm2
)
f, Cột trục 6
c d e
5
6
S1 =7,2.3,6= 25,92 m2
N1 =q.SB 2.(652,2 480).25,92 58693(daN)
Lực do tải trọng tường ngăn dày 220 mm
N2 = gt.lt.ht = 354,1.(3,6+ 7,2).3,8 = 14532 (daN)
N = iN = 2.N1 +N2
=2.58693+14532
= 131918 (daN).
→ A=
1,1.131918
1001
145b
kN
R
(cm2
)
- Tòa nhà với chức năng chính là trung tâm thương mại, văn phòng làm việc, với không gian
rộng lớn ít tường ngăn. Do vậy để đảm bảo về kiến trúc ta chọn tiết diện các cột trục
A,B,C,D,E bằng nhau trừ các cột biên nằm trên trục 1 và trục F.
Với diện tích cột tính toán sơ bộ lớn nhất là 2
4470cF cm ta chọn cột với kích thước bxh=
70x70 cm có 2
4900cF cm .
Khi càng lên các tầng trên diện tích truyền tải vào cột giảm, do đó tải trọng tác dụng vào cột
cũng giảm.Để giảm khối lượng bêtông cột, và tăng không gian sử dụng, từ tầng 3 trở lên, các
cột có tiết diện 70x70cm ở tầng dưới ta chọn giảm xuống còn 60x60 cm.
- Các cột biên trục 1,F có diện tích cột tính toán sơ bộ lớn nhất: 2
240cF cm .

Chọn b=30cm,chọn h= 30cm.
*Kiểm tra điều kiện ổn định :
Độ mảnh được hạn chế như sau : = L0/b 0
Đối với cột nhà 0b = 31 (theo sách: Kết cấu bê tông cốt thép-phần cấu kiện cơ bản- Phan
Quang Minh(chủ biên) ).
L0: chiều dài tính toán của cấu kiện; với cột hai đầu ngàm L0 = 0,7.L
Ta chỉ cần kiểm tra cho cột có bmin = 30 cm
+ Cột tầng tầng 1: L = 4,5 m Lo= 4,5.0,7=3,15m
Lo/b = 3,15/0,3 =10,5 < 0b
Các tầng khác cột có kích thước lớn hơn nên không cần kiểm tra.
Vậy các cột đã chọn đều đảm bảo điều kiện ổn định.
1.2.4.Vật liệu sử dụng làm kết cấu công trình
1.2.4.1.Cốt thép
+ Thép tròn trơn : AI, Rs = 2300 daN/cm2
+ Thép có gờ: AII, Rs = 2800 daN/cm2 đối với các đường kính 10
1.2.4.2.Bê tông: qui định cho các loại cấu kiện như sau:
Cọc, đài, sàn đáy tầng hầm, bể ngầm: cấp độ bền B25 có Rb = 145daN/cm2
Rbt = 10,50 daN/cm2
Cột, vách: cấp độ bền B25 Rb = 145 2
/daN cm ,Rbt = 10,50 2
/daN cm .
Dầm, sàn, cầu thang bộ: cấp độ bền B20: Rb = 115 2
/daN cm ,Rbt = 9,0 2
/daN cm .
Bê tông lót: cấp độ bền B7,5.
1.3 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CÔNG TRÌNH
Phương pháp đặt tải lên công trình: Tải trọng vật liệu hoàn thiện sàn được tính trung bình trên
mặt bằng sàn. Tải trọng tường bao ngoài tính trực tiếp lên dầm.
Trị số hoạt tải tiêu chuẩn: (daN/m2) lấy theo TCVN 2737 : 1995
1.3.1.Tải trọng thƣờng xuyên
1.3.1.1.Tĩnh tải tác dụng lên sàn
STT Tên Các lớp cấu tạo
Chiều
dày
(cm)
TL riêng
(daN/m3)
Tải trọng
tiêu
chuẩn
(daN/m2)
Hệ số
độ tin
cậy n
Tải trọng
tính toán
(daN/m2)
1 Sàn
tầng
Bản BTCT 18 2500 450 1.1 495
Gạch lát nền 1 2000 20 1.1 22
Vữa lót 3 1800 54 1.3 70.2

Trần giả, hệ thống kỹ thuật 50 1.3 65
Tổng TT chưa kể đến bản sàn BTCT 124 157.2
Tổng tải trọng kể đến bản sàn BTCT 574 652.2
2 Sàn
mái
Bản BTCT 8 2500 200 1.1 220
Hai lớp gạch lá nem 4 1800 72 1.1 79.2
Lớp bê tông xỉ 10 1500 150 1.1 165
Vữa chống thấm 2.5 1800 45 1.3 58.5
Lớp BT chống thấm 4 2500 100 1.1 110.0
Vữa trát trần 1.5 1800 27 1.3 35.1
Bê tông tạo dốc 4 2500 100 1.1 110
Tổng tải trọng kể đến bản sàn BTCT 777.8
3 Sàn
VS
Bản BTCT 14 2500 350 1.1 385.0
Gạch lát nền 1 2000 20 1.1 22.0
Vữa lót 4 1800 72 1.3 93.6
Thiết bị vệ sinh 75 1.2 90.0
Trần kĩ thuật 30 1.3 39.0
Tổng tải trọng kể đến bản sàn BTCT 629.6
4 Tường
220
Tường gạch 22 cm 22 1800 396 1.1 435.6
Vữa trát 2x1,5cm 3 1800 54 1.3 70.2
Tổng tải trọng (chưa tính cửa ): 450 505.8
Tổng tải trọng (hệ số cửa = 0,7): 315 354.1
5 Tường
110
Tường gạch 11 cm 11 1800 198 1.1 217.8
Vữa trát 2x1,5cm 3 1800 54 1.3 70.2
Tổng tải trọng (chưa tính cửa ): 252 288.0
Tổng tải trọng (hệ số cửa = 0,7): 176.4 201.6
1.3.1.2.Tĩnh tải tác dụng lên cầu thang
- Sơ bộ chọn bề dày bản thang và chiều dày chiếu nghỉ là 12 cm, chọn chiều cao bậc thang là
15cm, chiều rộng của bậc là 30 cm (2.h+b=60 cm). góc dốc của cầu thang là 26,570
.
- Chiều dày qui đổi của bậc gạch.
2 2
0,15.0,3.0,5
0,067( ).
0.15 0,3
h cm
- Tải trọng bậc gạch phân bố đều theo phương vuông góc với mặt bản:
qtt = n. .h =1,1.1800.0,067 = 132,66(daN/m2
).

- Tải bậc gạch phân bố đều trên mặt bằng:
' 2
2
132,66
165,84( / )
( os26,57)
ttq daN m
c
.
Bảng tính tải trọng tác dụng lên bản vế cầu thang
Các lớp cấu tạo
Chiều
dày
(cm)
daN/m3
Hệ số
độ tin
cậy
n
Tải trọng tính
toán phân bố
vuông góc trên
bản
(daN/m2)
Tải trọng
tính toán
phân bố trên
mặt bằng
(daN/m2)
Bản BTCT 12 2500 1,1 330 412,54
Vữa xây bậc gạch 2 1800 1,3 46,8 58,51
Bậc gạch 15x30cm 6,7 1800 1,1 132,66 165,84
Vữa lát gạch bậc 2 1800 1,3 37,44 46,8
Gạch lát bậc 2 2000 1,3 41,60 52
Vữa trát dưới 1,5 1800 1,3 35,1 43,88
Tổng TT chưa kể đến bản BTCT 293,6 367,03
Tổng TT có kể đến bản BTCT 623,6 779,57
Tĩnh tải tác dụng lên chiếu nghỉ
Các lớp cấu tạo
Chiều
dày
cm
daN/m3
Hệ số
độ tin
cậy
n
Tải trọng tính
toán phân bố
trên mặt bằng
daN/m2
Bản BTCT 12 2500 1,1 330
Vữa lát gạch 2 1800 1,3 46,8
Gạch lát 2 2000 1,3 52
Vữa trát dưới 1,5 1800 1,3 35,1
Tổng TT chưa kể đến bản BTCT 133,9
Tổng TT có kể đến bản BTCT 463,9
- Trọng lượng trên 1m2 của tường kính chịu lực dày 12mm:
0,012.1.1.2600.1,3= 40,45(daN/m2).

- Trọng lượng trên 1m2 của kính trong 2 lớp dày 12,38mm:
0,01238.1.1.2600.1,3=41,84(daN/m2).
1.3.2 Hoạt tải
STT Loại phòng Tải trọng tiêu
chuẩn
(daN/m2)
Hệ số độ
tin cậy
n
Tải trọng tính
toán
(daN/m2)
1 Văn phòng làm việc 200 1,2 240
2 Phòng vệ sinh 150 1,3 195
3 Cửa hàng trưng bày, siêu thị 400 1,2 480
4 Cửa hàng ăn uống 300 1,2 360
5 Phòng kỹ thuật, khu điều hòa 300 1,2 360
6 Kho 400 1,2 480
7 Sảnh, cầu thang, hành lang 300 1,2 360
8 Ban công, lôgia 200 1,2 240
9 Gara để xe 500 1,2 600
10 Hội trường 500 1,2 600
11 Mái bằng không sử dụng 75 1,3 97,5
1.3.2.1 X¸c ®Þnh t¶i träng t¸c dông lªn khung K3
Hệ số quy đổi tải trọng:
a, Với ô sàn lớn, kích thước 6,9x6,9(m) :
Tải trọng phân bố tác dụng lên khung có dạng hình tam giác. Để quy đổi sang dạng tải
trọng phân bố hình chữ nhật, ta có hệ số chuyển đổi k = 0,625
b, Với ô sàn lớn, kích thước 7,1x6,9(m) :
Có β =
6,9
0,486
2 2.7,1
B
L
→ k = 1 - 2β2
+ β3
= 1 – 2.0,4862
+ 0,4863
= 0,642
c, Với ô sàn lớn, kích thước 4,25x7,1(m) :
Có β =
4,25
0,299
2 2.7,1
B
L
→ k = 1 - 2β2
+ β3
= 1 – 2.0,2992
+ 0,2993
= 0,848
d, Với ô sàn lớn, kích thước 1,35x1,95(m) :
Có β =
1,35
0,346
2 2.1,95
B
L
→ k = 1 - 2β2
+ β3
= 1 – 2.0,3462
+ 0,3463
= 0,802
e, Với ô sàn lớn, kích thước 1,35x6,9(m) :

Có β =
1,35
0,098
2 2.6,9
B
L
→ k = 1 - 2β2
+ β3
= 1 – 2.0,0982
+ 0,0983
= 0,982
f, Với ô sàn lớn, kích thước 1,95x3,3(m) :
Có β =
1,95
0,295
2 2.3,3
B
L
→ k = 1 - 2β2
+ β3
= 1 – 2.0,2952
+ 0,2953
= 0,852
g, Với ô sàn lớn, kích thước 6,9x3,3(m) :
Có β =
3,3
0,239
2 2.6,9
B
L
→ k = 1 - 2β2
+ β3
= 1 – 2.0,2392
+ 0,2393
= 0,899
1.3.2.1Xác đị nh tải trọng do tĩnh tải tác dụng vào khung k3
1, Tĩnh tải sàn tầng 2,3
S¬ ®å truyÒn t¶i nh- h×nh vÏ.
654321
c
d
e
c
d
e
g1
g2
g3
g4
g5
g6
g56g45
g34
g23
g12
654321
MÆt b»ng ph©n t¶i sµn tÇng 2,3
TẢI TRỌNG PHÂN BỐ- daN/m
TT Loại tải trọng và cách tính
Giá trị
daN/m
G12
1,
Do tải trọng từ sàn 12 truyền vào dưới dạng hình thang và
tam giác với tung độ lớn nhất:
652,2(2,4/2-0,15)+652,2x(3.6/2-0,15)
Đổi ra phấn bố đều với : k1 = 0,852; k2=0,625
554,4x0,815+945,7x0,625 1256
G23

1,
Do tải trọng từ sàn 23 truyền vào dưới dạng hình tam giác
với tung độ lớn nhất: 652,2x(7,2-0,3) = 4500
Đổi ra tải phân bố đều:
4500x0,625 2813
G34
4500x0,625 2813
G45
1,
652,2(7,2/2-0,15)+652,2x(4,55/2-0,15)
Đổi ra phấn bố đều với : k1 = 0,625;k2=0,848
2250x0,625+1386x0,848 2581
2, Do tường 220 trên dầm truyền xuống: 505,8x(4,5-0,7) 1922
Cộng và làm tròn: 4503
1, G56
4500x0,625
2813
2, Do tường 220 trên dầm truyền xuống: 505,8x(4,5-0,7) 1922
TẢI TRỌNG TẬP TRUNG – daN
TT
Loại tải trọng và cách tính Giá trị
daN
G1
1,
Do trọng lượng bản thân dầm 0,3x0,4:
2500x1,1x0,3x0,4x(3,6+2,4) 1980
2,
Do trọng lượng của tường xây trên dầm dọc cao
4,5-0,7=3,8m với hệ số giảm lỗ cửa 0,7:
505,8x3,8x(3,6+2,4)x0,7 8073
3,
Do trọng lượng sàn truyền vào
652,2x1/8x(2,4-0,45)x(2,4- 0,45)+
652,2x1/8x (7,2 0,3) (7,2 3,6) (3,6 0,3)
3135

Tổng cộng
13188
G2
1,
Do trọng lượng bản thân dầm 0,3x0,7
2500x1,1x0,7x0,3x7,2 4158
2,
Do trọng lượng của tường kính xây trên dầm dọc cao
4,5-0,7= 3,8m:
40,45 x3,8x1,2 184
3,
652,2x1/8 (7,2 0,3) (7,2 3,6) (3,6 0,3) +
+652,2x1/8x(2,4-0,45)x(2,4-0,45)+
+1/4x652,2x(7,2-0,3)x(7,2-0,3) 10898
Tổng cộng 15240
G3
1,
2500x1,1x0,3x0,7x7,2 4158
2,
652,2x1/2(7,2-0,3)x(7,2-0,3) 15526
Tổng cộng
19684
G4
1,
2500x1,1x0,3x0,7x(2,3+3,6)
3407
2,
652,2x3/8(7,2-0,3)x(7,2-0,3)+652,2x1/8(4,55-0,35)x(4,55-
0,35)
13082
3,
40,45x3,8x3,6x0,7
387
Tổng cộng 16876
G5
1,
2500x1,1x0,3x0,7x(2,3+3,6) 3407
2,
652,2x3/8(7,2-0,3)x(7,2-0,3)+652,2x1/8(4,6-0,15)x(4,6- 13259

0,15)
Tổng cộng 16666
G6
1,
2500x1,1x0,3x0,7x7,2 4158
2,
652,2x1/4x(7,2-0,3)x(7,2-0,3) 7763
3,
505,8x3,8x7,2x0,7
9687
Tổng cộng 21608
2, Tĩnh tải tầng 4-9
g1*
5432
c
d
e
1* 2 3 4 5
1*
g2
g3
g4
g5
g23g34
g23
g1*2
MÆt b»ng ph©n t¶i sµn tÇng 4-9

Giá trị
daN/m
g1*2
1,
Do tải trọng từ sàn *2 truyền vào dưới dạng hình tam giác
với tung độ lớn nhất:
652,2x(1,65-0,3)
Đổi ra phấn bố đều với : k=0,625
880x0,625 550
2,
3,6-0,7= 2,9m:
40,45 x2,9 117
1, g23
4500x0,625 2813
2,
3,6-0,4= 3,2m:
41,84 x3,2 117
1, G34
4500x0,625 2813
2,
3,6-0,7= 2,9m:
40,45 x2,9 117

1, G45
652,2(7,2/2-0,15)+652,2x(4.55/2-0,15)
2250x0,625+1386x0,848 2582
2,
3,6-0,7=2,9m:
40,45 x2,9
117
TT
daN
1, G1*
2500x1,1x0,3x0,4x(2,4+3,6) 1980
2,
3,6-0,7= 2,9m với hệ số giảm lỗ cửa 0,7:
505,8x2,9x(2,4+3,6)x0,7 6161
3,
1
8
x652,2 (2,4 0,45) (2,4 1,65) (1,65 0,3) +
1
8
x652,2x (7,2 0,3) (7,2 1,65) (1,65 0,3) 1667
Tổng cộng
9808
G2
1,
2500x1,1x0,3x0,7x7,2 4158
2,
3,6-0,7= 2,9m: 40,45x2,9x1,2 141
3,
Giống mục 3 của G2 đã tính ở trên
Do trọng lượng sàn 23 truyền vào
652,2x(7,2-0,3)x(7,2-0,3)/4=7763
9430

Tổng cộng 13729
G3
1,
2500x1,1x0,3x0,7x(3,6+2,3) 3407
2,
652,2x(7,2-0,3)x(7,2-0,3)/2 15526
Tổng cộng 18933
G4
1,
2500x1,1x0,3x0,7x(3,6+2,3) 3407
2,
652,2x3x(7,2-0,3)x(7,2-0,3)/8+
652,2x(4,55-0,15)x(4,55-0,15)/8
13223
Tổng cộng 16630
G5
1,
2500x1,1x0,3x0,7x(3,6+2,3)
3407
2,
652,2x1/8x(7,2-0,3)x(7,2-0,3)+
652,2x1/8x(4,55-0,15)x(4,55-0,15)
5460
3,
3,6-0,7= 2,9m với hệ số giảm lỗ cửa 0,7:
505,8x2,9x(2,4+3,6)x0,7 6161
Tổng cộng
15028
3, T¶i träng tÇng m¸i

L
54321*
e
d
c
e
d
c
g1*
g2
g4
g5
g45
g1*2
5432
g24
MÆt b»ng tÇng m¸i
Giá trị
daN/m
gm1*2
1,
Do tải trọng từ sàn 1*2 truyền vào dưới dạng hình thang
với tung độ lớn nhất: 777,8x(1,65-0,3)=1050
Đổi ra phấn bố đều với với k=0,625: 1050x0,625 656
gm24
1,
Đổi ra tải phân bố đều: k=0,992
1167x0,992
1158
gm45
1,
hình tam giác với tung độ lớn nhất:
777,8x(7,2/2-0,15)+777,8x(4,55/2-0,15)
Đổi ra tải phân bố đều: k1=0,625; k2=0,848
2683x0,625+1653x0,848 3079

TT
daN
Gm1*
1,
2500x1,1x0,3x0,4x(2,4+3,6) 1980
3,
Do trọng lượng sàn mái truyền vào
777,8x
1
(2,4 0,45) (2,4 1,65) (1,65 0,3)
8
+
777,8x
1
(7,2 0,3) (7,2 1,65) (1,65 0,3)
8
1988
4,
Do tường chắn mái cao 1,5m dày 22cm
505,8x1,1x1,5x(2,4+3,6) 5007
Tổng cộng
8975
Gm2
1,
2500x1,1x0,3x0,7x7,2
4158
2,
Do trọng lượng dầm phụ 0,3x0,8 truyền vào
2500x1,1x0,3x0,8x3x7,2
4752
3,
Giống mục 3 phần tính Gm1*
Do trọng lượng sàn 24 truyền vào
777,8x(1,8-0,3)=1167
3155
Tổng cộng
12065
Gm4
1,
2500x1,1x0,3x0,7x(3,6+2,3) 3407
2,
Do trọng lượng dầm phụ 0,3x0,8 truyền vào
2500x1,1x0,3x0,8x3x7,2
4752
3,
777,8x(1,8-0,3)+777,8x1/8(7,2-0,3)(7,2-0,3)+
777,8x1/8(4,55-0,15)(4,55-0,15)
7093
Tổng cộng
15252

Gm5
1,
2500x1,1x0,3x0,4x(3,6+2,3) 1947
2,
777,8x1/8x(7,2-0,3)(7,2-0,3)+777,8x1/8x(4,55-0,15)(4,55-
0,15)
6511
3,
Do tường chắn mái cao 1,5m dày 22cm
505,8x1,1x1,5x(2,3+3,6) 5007
Tổng cộng
13465

1 2 3 4 5 6
13188 15240 19684 16876 16666 21608
1256 2813 2813 4503 4735
5115 15240 19684 16876 16666 11921
1256 2813 2813 4503 4735
13729 18933 16630
2930 2930 2699667
9808 15028
13729 18933 16630
2930 2930 2699667
9808 15028
13729 18933 16630
2930 2930 2699667
9808 15028
13729 18933 16630
2930 2930 2699667
9808 15028
13729 18933 16630
2930 2930 2699667
9808 15028
13729 18933 16630
2930 2930 2699667
9808 15028
12065 15252
1158 3079656
8975 13465
S¬ ®å tÜnh t¶i t¸c dông vµo khung
B, Ho¹t t¶i 1
1, Ho¹t t¶i 1 tÇng 2

pI
1 pI
1 pI
1 pI
1 pI
1 pI
1
pI
12
pI
34 pI
56
654321
654321
c
d
e
c
d
e
S¬ ®å ph©n bè ho¹t t¶i 1- tÇng 2
HOẠT TẢI PHÂN BỐ - daN/m
Giá trị
daN/m
1, pI
12
Do tải trọng từ sàn truyền vào dưới dạng hình thang và
tam giác với tung độ lớn nhất: 240x2,25/2+480x3,6/2
270x0,852+864x0,625 770
2, pI
34
Do tải trọng từ sàn truyền vào dưới dạng hình tam giác với
tung độ lớn nhất: 360x7,2/2+480x7,2/2
1296x0,625+1728x0,625 1890
3, pI
56
1296x0,625+1728x0,625
1890
HOẠT TẢI TẬP TRUNG - daN

Giá trị
daN
1, PI
1=PI
2
240x1/8x(2,4-0,45)x(2,4- 0,45)+
480x1/8x (7,2 0,3) (7,2 3,6) (3,6 0,3)
2193
2, PI
3=PI
4
Do tải trọng từ sàn truyền vào:
480x(7,2-0,3)x(7,2-0,3)/4+360x(7,2-0,3)x(7,2-0,3)/4 9998
3, PI
5=PI
6
240x(7,2-0,3)x(7,2-0,3)/8+480x(7,2-0,3)x(7,2-0,3)/8
4285
b, Ho¹t tải 1 tÇng 3
pI
2 pI
3 pI
4 pI
5
pI
23
pI
45
654321
654321
c
d
e
c
d
e
S¬ ®å ph©n bè ho¹t t¶i 1-tÇng 3

Giá trị
daN/m
1, pI
23
tung độ lớn nhất: 360x(7,2-0,3)/2+480x(7,2-0,3)/2
Đổi ra phấn bố đều với : k = 0,625
2898x0,625 1811
2, pI
45
480(7,2/2-0,15)+360x(4.55/2-0,15)
1656x0,625+765x0,848
1684
Giá trị
daN
1, PI
2=PI
3
360x(7,2-0,3)x(7,2-0,3)/8+480x(7,2-0,3)x(7,2-0,3)/8 4436
2, PI
4=PI
5
480x(7,2-0,3)x(7,2-0,3)/8+360x(4,55-0,15)x(4,55-
0,15)/8
3728
b, Ho¹t tải 1 tÇng 4, 6, 8

5432
pI
12
pI
34
pI
1* p
I
2 pI
3 pI
4
1*
c
d
e
1* 2 3 4 5
S¬ ®å ph©n bè ho¹t t¶i 1-tÇng 4, 6, 8
Giá trị
daN/m
1, pI
1*2
198x0.625+297x0,625 309
2, pI
34
240x7,2/2+360x7,2/2
864x0,625+1296x0,625
1350

Giá trị
daN
1, PI
1*=PI
2
360x 7,2 (7,2 1,65) 1,65/8
+240x 2,4 (2,4 1,65) 1,65/8
1103
2, PI
3=PI
4
360x7,2x7,2/4 +240x7,2x7,2/4 7776
d, Ho¹t tải 1 tÇng 5, 7, 9
pI
45
pI
5
c
d
e
1* 2 3 4 5
5432
pI
23
p
I
2 pI
3 pI
4
1*
Giá trị

daN/m
1,
pI
23
864x0.625+1296x0,625 1350
2,
pI
45
Do tải trọng từ sàn truyền vào dưới dạng hình thang với
tung độ lớn nhất:
240x7,2/2+360x4,55/2
Đổi ra phấn bố đều với : k1 = 0,642, k2=0,829
864x0,642+819x0,829
1234
Giá trị
daN
1,
PI
2=PI
3
360x7,2x7,2/8 +240x7,2x7,2/8 3888
2,
PI
4=PI
5
240x7,2x7,2/8 +360x4,55x4,6/8 2497
e, TÇng m¸i

L
54321*
e
d
c
e
d
c
5432
pI
1* pI
2 pI
4 pI
5
pI
1*2
pI
45
S¬ ®å ph©n bè ho¹t t¶i 1-tÇng m¸i
Giá trị
daN/m
1, pIm
1*2
97,5x1,65
161x0,625
101
2, pIm
45
97,5x(7,2/2+4,55/2)
Đổi ra phấn bố đều với k = 0,625: 573x0,625 358
Giá trị
daN

1, PIm
1*=PIm
2
97,5x[2,25+(2,25-1,65)]x1,65/8+
97,5x[7,2+(7,2-1,65)]x1,65/8
313
2, PIm
4=PIm
5
97,5x7,2x7,2/8+ 97,5x4,55x4,55/8 884
1 2 3 4 5 6
2193 2193 9998 9998 4285 4285
770 1890
1890
4436 4436 3728 3728
1811 1684
1103 7776 7776
1350309
1103
3888 3888 2497
1350 1234
2497
1103 7776 7776
1350309
1103
3888 3888 2497
1350 1234
2497
1103 7776 7776
1350309
1103
3888 3888 2497
1350 1234
2497
313 884
358101
313 884
S¬ ®å ho¹t t¶i 1 t¸c dông vµo khung
C. Ho¹t t¶i 2
a, TÇng 2

I
I
I I
I
I
654321
c
d
e
c
d
e
654321
pI
2 pI
3 pI
4 pI
5
pI
23
pI
45
Giá trị
daN/m
1, pII
23
tung độ lớn nhất: 480x7,2 = 3456
Đổi ra phấn bố đều với k = 0,625: 3456x0,625 2160
2, pII
45
Do tải trọng từ sàn truyền vào dưới dạng hình tam giác và
hình thang với tung độ lớn nhất: 360x7,2/2+360x4,55/2
Đổi ra phấn bố đều với : k1 = 0,625, k2=0,848
1296x0,625+819x0,848 1505
Giá trị
daN

1, PII
2=PII
3
480x7,2x7,2/4 4666
2, PII
4=PII
5
360x7,2x7,2/8+360x4,55x4,55/8 3264
b, Hoạt tải 2 tầng 3
I
I
I I
I
I I
I
I
654321
c
d
e
c
d
e
654321
pI
1 pI
1 pI
1 pI
1 pI
1 pI
1
pI
12
pI
34 pI
56
Giá trị
daN/m
1, pII
12

tam giác với tung độ lớn nhất: 480x2,25/2+480x3,6/2
Đổi ra phấn bố đều với : k1 = 0,852; k2=0,625
540x0,852+864x0,625
2, pII
34
2160
tung độ lớn nhất: 480x7,2
Đổi ra phấn bố đều với k=0,625: 3456x0,625
3, pII
56
tung độ lớn nhất: 360x7,2 =2592
2592x0,625 1620
Giá trị
daN
1,
PII
1=PII
2
240x2,25x2,25/8+240x[ 7,2+(7,2-3,6)]x3,6/8 1318
2
PII
3=PII
4
240x7,2x7,2/8+360x7,2x7,2/8 3880
3,
PII
5=PII
6
240x7,2x7,2/8+360x7,2x7,2/8 3880
C, Hoạt tải 2 tÇng 4, 6, 8

I
I
I I
I
I
pI
45
pI
5
c
d
e
1* 2 3 4 5
5432
pI
23
p
I
2 pI
3 pI
4
1*
Giá trị
daN/m
1, pII
23
Đổi ra phấn bố đều với: k=0,625
2160x0,625 1350
2, pII
45
864x0,625+819x0.848 1235
Giá trị
daN

1, PII
2=PII
3
240x7,2x7,2/8+360x7,2x7,2/8 3888
2 PII
4=PII
5
240x7,2x7,2/8+360x4,55x4,55/8 2446
h, Hoạt tải 2 tÇng 5, 7, 9
c
d
e
1* 2 3 4 5
5432
pI
12
pI
34
pI
1* p
I
2 pI
3 pI
4
1*
I I
I
I I
I
Giá trị
daN/m
1, pII
1*2

Đổi ra phấn bố đều với: k=0,625
490x0,625 309
2, pII
34
Đổi ra phấn bố đều với k = 0,625: 2160x0.625 1350
Giá trị
daN
1, PII
1*=PII
2
360x 2,25 (2,25 1,65) 1,65 /8 +
240x 7,2 (7,2 1,65) 1,65/8
843
2 PII
3=PII
4
240x7,2x7,2/8+360x7,2x7,2/8 3880
k, TÇng m¸i

L
54321*
e
d
c
e
d
c
g2
g4
5432
g24
S¬ ®å ph©n bè ho¹t t¶i 2 tÇng m¸i
Giá trị
daN/m
1,
pIIm
24
tung độ lớn nhất: 97,5x7,2 = 702
702x0,625 439
Giá trị
daN
1,
PIIm
2=PIIm
4
97,5x7,2x7,2/4 1264

1 2 3 4 5 6
4666 4666 3264 3264
2160 1505
1318 1339 3880 3880 3880 3880
1000 2160
1620
3888 3888 2446
1350 1235
2446
865 3880 3880
1350309
843
3888 3888 2446
1350 1235
2446
865 3880 3880
1350309
843
3888 3888 2446
1350 1235
2446
865 3880 3880
1350309
843
1264 1264
439
S¬ ®å ho¹t t¶i 2 t¸c dông lªn khung
1.3.3 Tải trọng gió
- Công trình có độ cao 37,5m< 40m. Chỉ xét đến thành phần tĩnh của tải trọng gió.
- Công trình xây dựng tại Tiền Giang thuộc vùng gió IIA. Khu vực xây dựng nằm trong nội đô
có nhiều nhà nên chọn dạng địa hình B (che chắn). Áp lực gió tiêu chuẩn: Wo =83 kG / m2.
- Giá trị tính toán phần tĩnh của tải trọng gió W ở độ cao Z được xác định theo công thức:
. .OW W k c γ

K: hệ số tính đến sự thay đổi của áp lực gió theo độ cao.
γ =1,2 hệ số độ tin cậy của tải trọng.
C: hệ số khí động , mặt đón gió c= 0,8; mặt hút gió c= - 0,6. Mặt ngoài của công trình đối xứng
qua đường chéo của mặt bằng.
Bảng tải trọng gió tác dụng theo phương vuông góc với trục A-B:
B¶ng tÝnh to¸n t¶i träng giã
TÇng
§é cao
m
k
WO
kG/m2 Cd Ch
B
(m)
Wtt(®)
kG/m2
Wtt(h)
kG/m2
qd
(kG/m)
qh
(kG/m)
1 4.50 0.86 83 0.8 0.6 7,2 68,5 51,4 493,2 370
2 4.50 0.98 83 0.8 0.6 7,2 78,1 58,6 562 421,7
3 3.60 1.04 83 0.8 0.6 7,2 82,9 62,2 597 447,8
4 3.60 1.09 83 0.8 0.6 7,2 86,9 65,1 625,7 468,7
5 3.60 1.13 83 0.8 0.6 7,2 90 67,5 648 486
6 3.60 1.16 83 0.8 0.6 7,2 94,4 69,3 680 499
7 3.60 1.19 83 0.8 0.6 7,2 94,8 71,1 682,6 511,9
8 3.60 1.22 83 0.8 0.6 7,2 97,2 72,9 700 524,9
9 4.50 1.25 83 0.8 0.6 7,2 99,6 74,7 717,1 537,8
Tải trọng gió trên mái qui về lực tập trung đặt ở đầu cột Sđ,Sh với k = 1,25
Trị số S tính theo công thức :
S = n.k.wo.B. i.hi =1,2.1,25.83.7,2. i.hi=896,4. i.hi
Sđ = 896,4.(0,8.1,5) =1075,7 KG/m
Sh = 896,4.(0,6.1,5) =806,8 KG/m

1075,7 kg/m 806,8 kg/m
493kg/m
597kg/m
626kg/m648kg/m680kg/m
448kg/m
722kg/m370kg/m
1 2 3 4 5 6
562kg/m
Sơ đồ gió trái tác dụng vào khung

123456
562kg/m
1075,7 kg/m806,8 kg/m
493kg/m
597kg/m626kg/m648kg/m680kg/m
448kg/m469kg/m486kg/m499kg/m
722kg/m370kg/m
Sơ đồ gió phải tác dụng vào khung
CHƢƠNG II: TÍNH TOÁN KHUNG K3
2.1 SƠ ĐỒ TÍNH CỦA KHUNG

2.1.1 Sơ đồ kích thƣớc của khung
+0.00
+5.50
+9.00
+12.60
+16.20
+23.40
+27.00
+30.60
+35.10
+19.80
D:30x70
D:30x70
D:30x70
D:30x70
D:30x70
D:30x70
D:30x70
D:30x70
D:30x80
D:30x70 D:30x70 D:30x70
D:30x70 D:30x70
D:30x70 D:30x70
D:30x70 D:30x70
D:30x70 D:30x70
D:30x70 D:30x70
D:30x70 D:30x70
D:30x70 D:30x70
D:30x70
D:30x70
C:60x60
C:50x50
D:30x40
D:30x70
D:30x40
D:30x70
D:30x40
D:30x70
D:30x40
D:30x70
D:30x40
D:30x70
D:30x40
D:30x70
D:30x40
D:30x70
D:30x70
D:30x40
D:30x40 D:30x70
D:30x70
D:30x70
D:30x70
D:30x70
D:30x70
D:30x70
D:30x70
D:30x70
D:30x70
C:60x60C:60x60 C:60x60 C:40x40C:30x30
C:60x60C:30x30 C:60x60 C:60x60 C:60x60 C:40x40
C:50x50C:50x50C:50x50
C:50x50 C:50x50 C:50x50 C:50x50
C:50x50 C:50x50C:50x50C:50x50
C:50x50 C:50x50 C:50x50 C:50x50
C:50x50 C:50x50
C:50x50 C:50x50C:50x50
C:50x50C:50x50
C:50x50
C:50x50 C:50x50 C:50x50
D:30x70 D:30x70
D:30x70D:30x70
D:30x70 D:30x70
D:30x70D:30x70
D:30x70 D:30x70 D:30x70 D:30x70
D:30x70D:30x70D:30x70
D:30x40
D:30x40
D:30x70
1 2 3 4 5 6
 TÍNH TOÁN CỐT THÉP KHUNG TRỤC 3.
Ta sử dụng phần mềm Sap2000v14 để tính toán nội lực cho các phần tử.
Số thứ tự các phần tử được đánh theo Sap2000 như sau:

1 2 3 4 5 6
55 64 73 82 91
65 74 83
66 75 84
67 76 85
68 77 86
69 78 87
70 79 88
71 80 89
72 90
56 92
12
101112131415161755
1920212223242526
282930313233343536
373839404142434445
4647
Số thứ tự các phần tử
a) Tính toán cốt thép cho dầm.
1.1 Phần tử dầm 55 ( trục 1-2, tầng 1):
a. Tính toán thép dọc:

Tiết diện của dầm: bxh= 30x40. Từ bảng tổ hợp nội lực ta chọn ra nội lực nguy hiểm
nhất cho dầm là:
Gối 1: M1=-9,975 (T.m)
Nhịp 12: M12=1,314 (T.m)
Gối 2: M2=-5,516 (T.m)
+Tính cốt thép cho gối mômen âm:M1= -9,975 (T.m)
Tính theo tiết diện chữ nhật b h=30x40 cm.
Giả thiết a = 4 (cm)
 h0=30-4=26 (cm)
αm= = 2
9,975
1150.0,3.0,36
= 0,223<αR=0,429
 δ = 0,5(1+ ) = 0,5(1+ 1 2.0,223 ) =0,872
As= =
9,975
28000.0,872.0,36
= 11,35.10-4
(m2
) = 11,35 (cm2
)
Kiểm tra hàm lượng cốt thép:
μ = .100% =
11,35
30.36
.100%=1,05 % >μmin=0,05%
Chọn: 5Ø18- As=12,72 cm2
.
25 25
300
4040
400
3o18
2o18
o8
2o18
+Tính cốt thép cho gối mômen âm:M2= -5,516 (T.m)
Tính theo tiết diện chữ nhật b h=30x40 cm.
Giả thiết a = 4 (cm)
 h0=40-4=36 (cm)
αm= = 2
5,516
1150.0,3.0,36
= 0,123<αR=0,429
 δ = 0,5(1+ ) = 0,5(1+ 1 2.0,123 ) =0,934
As= =
5,516
28000.0,934.0,36
= 5,86.10-4
(m2
) = 5,86 (cm2
)

Kiểm tra hàm lượng cốt thép:
μ = .100% =
5,86
30.36
.100%=0,54 % >μmin=0,05%
Chọn: 3Ø18- As=7 ,63 (cm2
)
25 25
300
4040
400
3o18
2o18
o8
+ Tính cốt thép chịu lực cho momen dương: M= 1,314 (T.m)
Tính theo tiết diện chữ T có cánh nằm trong vùng nén với '
fh = 10 (cm)
Giả thiết a = 4 (cm) h0= 40-4=36 (cm).
Giá trị độ vươn của cánh cS lấy bé hơn trị số sau
- Một nửa khoảng cách thông thủy giữa các sườn dọc
0,5 (7,2-0.3+7,2-0,3) = 6,9 (m)
- 1/6 nhịp cấu kiện : 3,6/6 = 0,6 (m);
Sc= 0,6 (m).
Tính fb'
= b + 2 cS = 0,3 + 2x0,6 = 1,5 (m)
Xác định: )5,0(.. '
0
''
fffbf hhhbRM 1150.1,5.0,1.(0,36 – 0,5.0,1) =53,475 (T.m)
Có Mmax= 1,314 (T.m) < 53,475 (T.m) trục trung hòa đi qua cánh .
Giá trị :m
αm= = 2
1,314
1150.1,5.0,36
= 0,006<αR=0,429
 δ = 0,5(1+ ) = 0,5(1+ 1 2.0,006 ) =0,997
As= =
1,314
28000.0,997.0,36
= 1,31.10-4
(m2
) = 1,31 (cm2
)
Kiểm tra hàm lượng cốt thép
μ = .100% =
1,31
30.36
.100%=0,12 % >μmin=0,05%
Chọn: 2Ø18- As= 5,09(cm2
)

25 25
300
4040
400
3o18
2o18
o8
2o18
Tính tương tự với các dầm khác : xem phụ lục tính toán
b. Tính toán cốt đai cho dầm:
Từ bảng tổ hợp nội lực ta chọn được lực cắt nguy hiểm nhất cho dầm :
Qmax= 28,841 T.( phần tử91- dầm tầng 2 nhị p 56)
+ Bê tông B20 có Rb=1150 T/m2
; Rbt= 90 T/m2
.
+ Cốt đai nhóm CI có Rsw=17500 T/m2
,Es=210000Mpa.
+ Chọn a = 4 (cm) h0= 70 - 4 = 66 (cm)
+ Kiểm tra điều kiện cường độ trên tiết diện nghiêng theo ứng suất nén chính :
0113,0 bhRQ bbw
Do chưa có bố trí cốt đai nên ta giả thiết 11 bw = 1.
Ta có : 03,0 bhRb = 0,3.1150.0,3.0,66 = 68,31T > Q = 28,841T.
Dầm đủ khả năng chịu ứng suất nén chính
+ Kiểm tra sự cần thiết phải đặt cốt đai:
Bỏ qua sự ảnh hưởng của lực dọc trục nên 0n .
Qbmin = b3(1+ n)Rbtbh0=0,6.(1+0).90.0,3.0,66=10,692T
 Q=28,841T > Qbmin  Cần phải đặt cốt đai chịu cắt.
b
Mb = b2(1+ f+ n).Rbtbh0
2
= 2(1+0+0).90.0,3.0,662
= 23,522 T.m
+ Chọn cốt đai 8, số nhánh n = 2 với khoảng cách s = 15 cm.
Lực mà cốt đai chịu được phân bố trên đơn vị chiều dài:
1750 1,571
183,28
15
sw sw
sw
R A
q
s
(daN/cm) = 18,328 (T/m)
+ Khả năng chịu lực cắt của dầm:
Qu = Qb + Qsw Qmax
Trong đó: lấy Qb = Qbmin = 10,692T

Qsw = qsw.C0
C0 = =
23,522
18,328
=1,13 (m) < 2h0 = 1,32 (m)
0CqQ swsw 18,328.1,13 = 20,71 (T).
swbu QQQ min 10,692+20,71=31,402 (T)> Q=28,841 (T).
+ Dầm có h = 70 (cm) > 45 (cm) sct = min (h/3, 50cm) = 23,3 (cm)
+ Giá trị Smax: Smax= =
2
1,5.(1 0).90.0,3.0,66
28,841
= 0,612 (m)
+ Khoảng cách bố trí cốt đai maxmin( , , ) 15tt cts s s s (cm).Chọn s=15 cm= 150 mm.
Bố trí thép đai: - Ở 2 đầu dầm trong đoạn L/4, ta bố trí thép đai Ø8a150
với L là nhịp thông thủy của dầm.
- Phần còn lại cốt đai được đặt thưa hơn theo điều kiện cấu tạo:
Sct= min(3h/4, 50cm)= 50cm. Ta chọn Ø8a300
+ Kiểm tra lại điều kiện cường độ trên tiết diện nghiêng theo ứng suất nén chính khi đã
bố trí cốt đai: 0113,0 bhRQ bbw
- với .3,1511 ww
Dầm bố trí Ø8a150 có
2.0,785
0,0035
30.15
sw
w
na
bs
;
7
10.3
10.1,2
4
5
b
s
E
E
.
- 1 1 5 1 5.0,0035.7 1,123 1,3w w .
- 1 1 1 0,01.11,5 0,885b bR .
 w1 b1 = 1,123.0,885= 0,994
 Q=28,841(T) < 0113,0 bhRbbw = 0,3.0,994.1150.0,3.0,66 = 67,9 (T).
Dầm đủ khả năng chịu ứng suất nén chính.
Phần tử dầm chính còn lại: Đối với các dầm chính 30x70(cm) ta bố trí thép đai như
thép đai dầm 31. Còn với dầm chính 30x40(cm) vì dầm ngắn và có lực cắt nhỏ nên ta bố
trí Ø8a200 trên suốt chiều dài của dầm
b) Tính toán cốt thép cho cột.
Nhận xét: Kết cấu khung đối xứng, làm việc theo phương ngang nhà ,cột làm việc chịu
nén lệch tâm theo phương y.
Ở đây, phương pháp tính toán cốt thép cột chịu nén lệch tâm sẽ được tính toán theo
giáo trình “KẾT CẤU BÊTÔNG CỐT THÉP” của Gs. Ts Ngô Thế Phong, Gs. Ts
Nguyễn Đình Cống và Pgs. Ts Phan Quang Minh. Việc thiết kế cấu kiện bêtông cốt thép
theo tiêu chuẩn TCVN 356 – 2005

Cột sẽ được tính toán cho cặp nội lực nguy hiể
,Mmax
cả M N cùng lớn ,
.
1
1,2 và tầng 3 3-9.
Đối với khung phẳng đối xứng, tiết diện cột các trục là giống nhau, kết quả nội lực
các trục gần giống nhau nên ta chỉ cần tính toán thép cho một trục giữa, một trục biên,
các trục còn lại được lấy thép tương tự.
Nhận xét: Trong nhà nhiều tầng lực dọc tại chân cột thường rất lớn so với mômen (lệch
tâm bé), do đó ta ưu tiên cặp nội lực tính toán có N lớn. Tại đỉnh cột thường xảy ra
trường hợp lệch tâm lớn nên ta ưu tiên các cặp có M lớn. Ở đây ta tính toán cho 3 cặp với
mỗi cột được xét.
Số liệu dùng chung để tính toán cột: Bêtông B20 có Rb=1150T/m2
. Eb=27000Mpa. Cột
đổ bêtông theo phương đứng, yêu cầu mỗi lớp đổ không quá 1,5m. Không kể đến hệ số
làm việc.
Nếu Ф 10 mm thì dùng thép CII có Rs=Rsc=280 Mpa; Es=210000Mpa.
Nếu Ф 10 mm thì dùng thép CI có Rs=Rsc=225 Mpa; Es=210000Mpa.
Tra bảng ta được ξR=0,595; αR=0,418
2.1 t trục 3, tầng 1, phần tử19, có :bxh=70x70cm
a. Sốliệu tính toán :
Chiều dài tính toán Hl 7,00 = 0,7x4,5(m) = 3,15 (m)= 315 (cm).
Giả thiết a =a’ = 4 cm ahh0 = 60- 4 =56 (cm);
'0 ahZa 56 – 4 = 52 (cm).
Độ mảnh hlh /0 315/60 = 5,25< 8 bỏ qua ảnh hưởng của uốn dọc.
Lấy hệ số ảnh hưởng của uốn dọc ε=1
Độ lệch tâm ngẫu nhiên
1 1 1 1
max( , ) max( .450, .60) 2,0( )
600 30 600 30
a ce H h cm
Ký hiệu
cặp NL
Ký hiệu
ở bảng
TH
Đ2
của
cặp NL
M
(T.m)
N
(T)
e1=M/N
(cm)
ea
(cm)
e0=max(e1,ea)
(cm)
1 19_10 MmaxΞemax 25139,3 388494 6,47 2,0 6,47
2 19_11 Nmax,Mtư 514 555033 0,009 2,0 2,0
3 19_12 M,N lớn 226 548969 0,04 2,0 2,0

A,Tính cốt thép đối xứng cho cặp nội lực số1 :M = 25139,3T.m và N = 388494 T
+ 0 / 2e e h a 1.6,67 + 60/2 – 4 = 37,67 (cm).
c 0,623R
x =
388,494
1150.0,6b
N
R b
= 0,56(m) =56 (cm)> 0 0,623 56Rh 34,8 (cm)
Xảy ra trường hợp 0hx R , nén lệch tâm bé.
Xác định lại x:
x1 =
388,494
1150.0,6b
N
R b
= 0,56(m) =56 (cm)
1( 0,5 ) 388,494(0,3267 0,5.0,56 0,56)
'
28000.0,52
o
s
sc a
N e x h
A
R Z
=12,46.10-4
(m2
)
=12,46 (cm2
)
x= =
4
4
1
388,494 2.28000.12,46.10 . 1
1 0,623
.0,56
2.28000.12,46.10
1150.0,6.0,56
1 0,623
=0, 49 (m)
Lấy x=0,49 (m)
0. . .( 0,5 )b
s
sc a
Ne R b x h x
A
R Z
388,494.0,3767 1150.0,6.0,49(0,56 0,5.0,49)
28000.0,52
= 27,37.10-4
(m2
)= 27,37 (cm2
)
B,Tính toán cốt thép đối xứng cho cặp nội lực số2:
M=0,514 T.m; N= 555,033 T
+ 0 / 2e e h a 1.2 + 60/2 – 4 = 28 (cm).
0,623R
x =
555,033
1150.0,6b
N
R b
= 0,8(m) =80 (cm)> 0 0,623 56Rh 34,8 (cm)
x1 =
555,033
1150.0,6b
N
R b
= 0,8(m) =80 (cm)
1( 0,5 ) 555,033(0.28 0,5.0,8 0,56)
'
28000.0,52
o
s
sc a
N e x h
A
R Z
= 45,7.10-4
(m2
) = 45,7 (cm2
)

 x= =
4
4
1
555,033 2.28000.45,7.10 . 1
1 0,623
.0,56
2.28000.45,7.10
1150.0,6.0,56
1 0,623
=0,51 (m)
 Lấy x=0,51 (m)
0. . .( 0,5 )b
s
sc a
Ne R b x h x
A
R Z
555,033.0,28 1150.0,6.0,51(0,56 0,5.0,51)
28000.0,52
33,02.10-4
(m2
)=33,02(cm2
)
C,Tính toán cốt thép đối xứng cho cặp nội lực số3
M=0,226 T.m; N= 548,969 T
+ 0 / 2e e h a 1.2 + 60/2 – 4 = 28 (cm).
0,623R
x =
548,969
1150.0,6b
N
R b
= 0,8(m) =80 (cm)> 0 0,623 56Rh 35 (cm)
x1 =
548,969
1150.0,6b
N
R b
= 0,8(m) =80 (cm)
1( 0,5 ) 548,969(0.28 0,5.0,8 0,56)
'
28000.0,52
o
s
sc a
N e x h
A
R Z
= 45,24.10-4
(m2
) = 45,24 (cm2
)
x= =
4
4
1
548,969 2.28000.45,24.10 . 1
1 0,623
.0,56
2.28000.45,24.10
1150.0,6.0,56
1 0,623
0,51 (m)
 Lấy x=0,51(m)
0. . .( 0,5 )b
s
sc a
Ne R b x h x
A
R Z
548,033.0,28 1150.0,6.0,51(0,56 0,5.0,51)
28000.0,52
=
31,67.10-4
(m2
)=31,67 (cm2
)
* Ta lựa chọn diện tích cốt thép để chọn thép cho cột là 33,02 (cm2
)
Xác định giá trị hàm lượng cốt thép tối thiểu theo độ mảnh λ:

λ = 0 315
18
0,288.60
l
r
→λ ϵ (17÷35) → µmin= 0,1%
Hàm lượng cốt thép:
µ= 100% =
33,02
60.56
.100%=0,98%> 0.2%
Nhận xét: Cặp nội lực 3 đòi hỏi diện tích thép lớn nhất nên ta bố trí thép cột theo
A’s=As=33,02 cm2
. Chọn: 6Ø28- As=36,95 cm2
.
Tính toán tương tự ta được diện tích thép cho các cột như sau:
2,Tính toán cốt đai cho cột:
Do cột phần lớn làm việc như một cấu kiện lệch tâm nên cốt ngang chỉ đặt cấu tạo
theo TCXD 198 - 1997 nhằm đảm bảo giữ ổn định cho cốt dọc, chống phình cốt thép dọc
và chống nứt:
Đường kính cốt đai: d (5; 0,25d1) = (5; 0,25 28). Vậy ta chọn thép 8.
Cốt thép ngang phải được bố trí trên suốt chiều dài cột, khoảng cách trong vùng
nối buộc : ađ ≤ (10 min,500)= 160mm. Chọn a=100mm.
Trong các vùng khác cốt đai chọn:
Khoảng cách đai: a≤( 15Ømin,500mm)=(15.16,500mm)=240mm. Chọn a=200
Nối cốt thép bằng nối buộc với đoạn nối 30d.
* Chọn cốt đai:
- Cốt đai đặt theo cấu tạo (theo TCXD 198):
+ Đường kính thép đai lớn hơn 1/4 đường kính cốt dọc = 6,25 mm và phải 8 mm. Vậy
ta chọn thép đai Φ8.
Hàm lượng cốt thép =2,81%<0,03 khoảng cách giứa các cốt đai 15 min =37,5cm.
Khoảng cách giứa các cốt đai trong vùng nối buộc cốt thép 10 min =25cm.
*Bố trí như sau :
-Về khoảng cách :
Với vùng cần đặt đai dày chọn ađ = 100 (mm)
Và vùng còn lại chọn ađ = 200 (mm)
- Ngoài ra để giữ ổn định ta bố trí cốt dọc cấu tạo nằm ở góc đai

CHƢƠNG III: TÍNH TOÁN MÓNG KHUNG K3
3.1 Điều kiện địa chất công trình và địa chất thuỷ văn
3.1.1 Điều kiện địa chất công trình
Kết quả thăm dò và xử lý địa chất dưới công trình được trình bày trong bảng dưới đây:
Lớp đất
Chiều dầy
(m)
Độ sâu
(m)
Mô tả lớp đất
1 1,6 1,6 Đất lấp .
2 2,3 3,9 Sét màu xám xanh, xám nâu, dẻo mềm
3 8,5 12,4 Bùn sét pha lẫn hữu cơ màu xám đen
4 5,8 18,2 Cát pha màu xám nâu, nâu vàng, trạng thái dẻo mền.
5 7,5 25,7 Sét pha màu nâu vàng, nâu gụ, dẻo cứng
6 4,5 30,2 Sét pha màu xám ghi, xám nâu, dẻo chảy
7 9 39,2 Cát hạt mịn, trạng thái chặt vừa
8 >13 >52,2 Cát hạt thô, lẫn cuội sỏi màu nâu vàng, trạng thái chặt.
Các chỉ tiêu cơ lý của đất :
Líp ®Êt 1 2 3 4 5 6 7 8
ChiÒu dÇy h (m) 1,6 2.3 8.5 5.8 7.5 4.5 9 >13
Dung träng tù nhiªn (T/m3
) 1.8 1.56 1.82 1.92 1.77 1.95 1.98
HÖ sè rçng e 0.995 0.937 0.740 0.816 0.944 0.61
TØ träng 2.7 2.6 2.63 2.72 2.68 2.68
§é Èm tù nhiªn W(%) 38.6 58.2 29.9 28.2 35 19
§é Èm gh ch¶y Wc(%) 44.3 54.7 30.4 37.2 37.6
§é Èm gh dÎo Wd(%) 25.4 39.2 24.5 23.9 24.5
ChØ sè dÎo A 18.9 15.5 5.9 13.3 13.1
§é sÖt B 0.70 1.23 0.915 0.32 0.80
Träng l-îng ®Èy næi ®n 0.81 0.61 0.87 0.95 0.82 0.95 1.03
SPT 2 1 3 9 4 55 115

3.1.2 Điều kiện địa chất thuỷ văn
Mực nước ngầm tương đối ổn định ở độ sâu 5,0(m) so với cốt tự nhiên, tức là ở cốt -5,75 (m),
nước ít ăn mòn.
Lựa chọn phương án móng :
Công trình nhà cao tầng thường có các đặc điểm chính: tải trọng thẳng đứng giá trị lớn đặt trên
mặt bằng hạn chế, công trình cần có sự ổn định khi chịu tải trọng ngang.
Do đó việc thiết kế móng cho nhà cao tầng cần đảm bảo :
- Độ lún cho phép
- Sức chịu tải của cọc
- Công nghệ thi công hợp lý không làm hư hại đến công trình đã xây dựng .
- Đạt hiệu quả - kinh tế - kỹ thuật
Với các đặc điểm địa chất công trình như đã giới thiệu, các lớp đất trên là đất yếu xen kẹp
không thể đặt móng cao tầng lên được, chỉ có lớp cuối cùng là cát hạt thô lẫn sỏi cuội có chiều
dày không kết thúc tại đáy hố khoan là có khả năng đặt được móng cao tầng.
Vậy phương án móng sâu là bắt buộc . Nếu dùng cọc ép sẽ khó đảm bảo khả năng chịu lực
đồng thời số lượng cọc có thể lớn, khó thi công và bố trí đài. Mặt khác công trình nằm khá gần
khu dân cư nên biện pháp dùng cọc đóng không khả thi. Hơn nữa dù là cọc đóng hay cọc ép thì
độ lún của công trình vẫn khá lớn. Vậy ta quyết định dùng phương án cọc khoan nhồi có thể
đáp ứng các yêu cầu nêu trên và khắc phục được nhược điểm của các phương pháp cọc đóng
hoặc ép.
3.2 Tính toán cọc khoan nhồi
3.2.1.Các bƣớc tính toán
- Chọn loại, kích thước của cọc, đài cọc.
- Xác định sức chịu tải của cọc theo vật liệu và theo đất nền.
- Sơ bộ chọn số lượng cọc cần dùng.
- Bố trí cọc trên mặt bằng và mặt đứng.
- Tính toán và kiểm tra móng theo các điều kiện :
+ Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc.
+ Kiểm tra sức chịu tải của nền đất.
+ Kiểm tra lún của nền móng.
3.2.2 Chọn đƣờng kính cọc, chiều dài cọc và kích thƣớc đài cọc
Căn cứ vào các lớp địa chất ở trên ta dự kiến cắm cọc vào độ sâu 41,2(m) tính từ mặt đất tự
nhiên (ở cốt -41,95m), tức là cắm vào lớp 8 một đoạn 2(m) (lớp cát thô chặt, có lẫn cuội sỏi).
* Vật liệu làm đài và cọc :
- Bê tông cấp độ bền B25 :
2 2 2 2
145 / 1450 / ; 10,5 / 105 /b btR daN cm T m R daN cm T m .

- Cốt thép chịu lực của đài và cọc AII:
2 2
2800 / 28000 /s scR R daN cm T m
- Chọn sơ bộ tiết diện cọc: Chọn D = 800mm , D = 1000mm.
3.3 Xác định kích sơ bộ kích thƣớc đài cọc, khả năng chịu tải của cọc
- Tải trọng nguy hiểm tác dụng tại chân cột C28 lấy từ bảng tổ hợp
Nmax = -572,853 T; Mtư = -0,872 Tm; Qtư = 0,733 T.
3.3.1 Chiều sâu chôn móng: hmđ
Tính hmin-chiều sâu chọn móng yêu cầu nhỏ nhất
0
min 0,7. (45 )
2 '
Q
h tg
b
Trong đó:
Q:Tổng lực ngang: axM
xQ 8,09kN
':Dung trọng riêng của lớp đất đặt đài '=0,81 T/m3
b:Bề rộng đài chọn sơ bộ b=3,0m
φ:Góc ma sát trong 0
5
Ta có : hmin=1,17m;Ta chọn hmđ= 2,0 m>hmin=1,17m
Với độ sâu đáy đài đủ lớn,lực ngang Q nhỏ,trong tính toán gần đúng coi như bỏ
qua tải trọng ngang.
- Đáy đài đặt lên lớp đất thứ 1.
Điều kiện kiểm tra tính toán theo sơ đồ móng cọc đài thấp :
h hmin
Trong đó : h : độ sâu chôn đáy đài .
0
min 0,7. (45 / 2).
.
Q
h tg
b
.
Với: = 50
: góc ma sát trong lớp đất phía trên đáy đài.
= 1,8 (T/m3
) : dung trọng tự nhiên của đất trên đáy đài .
b = 3,0 (m) : bề rộng đài móng (giả thiết)
Q = ax 8.09mQ T :tổng tải trọng ngang.
0 0
min
8,09
0,7. (45 5 / 2). 0,935 .
1,8.3,0
h tg m
Chọn hđài = 1,50 (m)> minh
3.3.2 Xác định kích thƣớc đài cọc
a, Chiều sâu chôn móng: hmđ
Tính hmin-chiều sâu chọn móng yêu cầu nhỏ nhất

0
min 0,7. (45 )
2 '
Q
h tg
b
Trong đó:
Q:Tổng lực ngang: axM
xQ 8,09kN
':Dung trọng riêng của lớp đất đặt đài '=0,81 T/m3
b:Bề rộng đài chọn sơ bộ b=3,0m
φ:Góc ma sát trong 0
5
Ta có : hmin=1,17m;Ta chọn hm= 1,2 m>hmin=1,17m
Với độ sâu đáy đài đủ lớn,lực ngang Q nhỏ,trong tính toán gần đúng coi như bỏ
qua tải trọng ngang.
- Đáy đài đặt lên lớp đất thứ 1.
Điều kiện kiểm tra tính toán theo sơ đồ móng cọc đài thấp :
h hmin
Trong đó : h : độ sâu chôn đáy đài .
0
min 0,7. (45 / 2).
.
Q
h tg
b
.
Với: = 50
: góc ma sát trong lớp đất phía trên đáy đài.
= 1,8 (T/m3
) : dung trọng tự nhiên của đất trên đáy đài .
b = 3,0 (m) : bề rộng đài móng (giả thiết)
Q = ax 8.09mQ T :tổng tải trọng ngang.
0 0
min
8,09
0,7. (45 5 / 2). 0,935 .
1,8.3,0
h tg m
Chọn hđài = 1,50 (m)> minh
Chiều dài cọc nhồi l = 40,2 (m).
3.3.3 Sức chịu tải của cọc
3.3.3.1.Theo vật liệu làm cọc
Sức chịu tải của cọc nhồi theo vật liệu làm cọc được xác định theo công thức :
1 2.( . . . . )vl b b a aP m m R F R F
Với :
Fb- Diện tích cọc Fb =
2
4
D
- Hệ số uốn dọc, lấy = 1
m1- Hệ số điều kiện làm việc, đối với cọc được đổ bằng ống dịch chuyển thẳng đứng thì m1 =
0,85

m2- Hệ số điều kiện làm việc kể đến phương pháp thi công. Với biện pháp thi công cần dùng
ống vách và đổ bê tông trong dung dịch Bentonite thì m2 = 0,7
Dự định bố trí cốt thép trong cọc:
Cọc Φ800: 16Φ20 có Fa = 56,56 cm2
.
Cọc Φ1000: 18Φ22 có Fa = 68,4 cm2
.
Sức chịu tải của một số loại cọc theo vật liệu:
Loại cọc Rb(daN/cm2
) Ra(daN/cm2
) Fb(cm2
) Fa(cm2
) Pvl(T)
D=800 145 2800 5024 56,56 591,814
D=1000 145 2800 7850 68,4 868,779
3.3.2.2.Theo đất nền
c chịu :
- : stbPu ANKANKQ .... 21
:
3
utt
u
Q
Q
: uQ ịu (kN)
–
)
PA - (m2
)
tbN -
sA -
1K - .
2K - .
Loại cọc N Ap(m2
) Ntb As(m2
) Qu(KN) Qu
tt
(KN)
D800 115 0,502 66 27,63 8751 2917
D1000 120 0,785 66 34,54 13113 4371
-
(*)Xác định theo các chỉ tiêu cơ lý của đất nền từ kết qủa quả thí nghiệm đất trong
phòng.
Sức chịu tải cho phép của cọc đơn Qa được tính theo công thức: Qa =
tc
tc
k
Q
.
Trong đó : ktc - Hệ số an toàn, ktc = 1,4.
Qtc - Sức chịu tải tiêu chuẩn tính toán đối với đất nền của cọc đơn.

Qtc = m ( mR . qp . Ap + u .
n
i 1
mf .f i . li)
m : Hệ số điều kiện làm việc của cọc , lấy m = 1.
mR : Hệ số điều kiện làm việc của đất dưới mũi cọc, mR = 1.
qp : Cường độ chịu tải của đất dưới mũi cọc, (T/m2
)
Ap : Diện tích mũi cọc, lấy bằng diện tích tiết diện ngang của cọc, (m2
).
mf : hệ số điều kiện làm việc của đất ở mặt bên cọc phụ thuộc vào phương pháp tạo lỗ khoan,
lấy theo bảng A.5 TCXD 205 : 1998, lấy mf = 0,6 (cọc khoan nhồi đổ bê tông dưới dung dịch
Bentonite).
fi : Ma sát bên của lớp đất i ở mặt bên của thân cọc (T/m2
), lấy theo bảng A.2 TCXD 205 :
1998.
li : chiều dày các lớp đất mà cọc đi qua.
u : chu vi cọc.
Xác định qp:
Theo TCXD 205 : 1998 với cọc nhồi chống vào lớp đất cát không mở rộng đáy, cường độ chịu
tải của đất dưới mũi cọc qp xác định như sau:
' 0 0
0,75 .( . . . . )p I p k I kq d A L B
Trong đó :
β, o
kA , α, o
kB : Hệ số không thữ nguyên lấy theo bảng A.6.
'
I : Dung trọng của đất dưới mũi cọc, '
I = 1,98 T/m3
.
I : Dung trọng trung bình của các lớp đất phía trên mũi cọc.
pd : Đường kính cọc, pd = 1 (m).
L : chiều dài cọc (m) , L = 40,2 (m) L/ pd =40,2>25
Lớp đất cuối cùng có φ = 35o
tra bảng A.6 ta được :
o
kA =71,3 ; o
kB = 127 ; α= 0,70 ( h/d = 41,2 > 25) ; β= 0,19 ( pd <4m).
. 1,8.2,3 1,56.8,5 1,82.5,8 1,92.7,5 1,77.4,5 1,95.9 1,98.2
2,3 8,5 5,8 7,5 4,5 9 2
i i
I
i
h
h
I = 1,81(T/m3
).
qp = 0,75.0,19.(1,98.1.71,3 + 0,70.1,81.36,05.127) = 941,9 (T/m2
).
Tính fi - lực ma sát đơn vị giới hạn trung bình của các lớp đất, phụ thuộc vào chiều sâu trung
bình của các lớp đất (tính từ mặt lớp 3 do lớp đất lấp không tính vào), độ sệt của đất sét hoặc
trạng thái chặt của đất cát, hi là độ sâu trung bình của lớp đất thứ i :

+ Lớp 1 :+ l3 = 0,1 (m).
+ h3= 0,8 (m)
+ Lớp 2 :+ l3 = 2,3 (m).
+ h3= 2,75 (m) f3 = 0,775 (T/m2
)
+ B = 1,23
+ Lớp 3 :+ l3 = 8,5 (m).
+ h3= 8,15 (m) f3 = 0,60 (T/m2
)
+ B = 1,23
+Lớp 6 :+ l6 = 4,5 (m)
+ h6 =27,95 (m) f6=0,85(T/m2
)
+ B = 0,80
+ Lớp 4 :+ l4 = 5,8 (m)
+ h4=15,3 (m) f4 = 0,685(T/m2
)
+ B = 0,915
+ Lớp 7 :+ l7 = 9 (m)
+ h7= 34,7(m) f7 =7,0 (T/m2
)
+ Cát hạt mịn chặt vừa.
+ Lớp 5 :+ l5 = 7,5 (m)
+ h5= 21,95 (m) f5=5,82 (T/m2
)
+ B = 0,32
+ Lớp 8 :+ l8 = 2 (m)
+ h8= 40,2(m) f8=10,0 (T/m2
)
+ Cát hạt thô, trạng thái chặt
n
i 1
fi . li = 141,33 (T/m).
Vậy sức chịu tải tiêu chuẩn của cọc là
Với cọc D = 1000, Qtc = 1.[1.941,9 .0,785 + .1.0,6.138,798] = 1000,9(T).
Qa =
tc
tc
k
Q
=
1000,9
714,93
1,4
(T).
Vậy sức chịu tải tính toán của cọc là: [P] = Min(Pvl , Qa) = Qa = 661 (T)
Vậy sức chịu tải tính toán của cọc là: [P] = Min(Pvl , Qa) = Qa = 661 (T)
Tính toán tương tự cho cọc có D= 800 ta có :
D = 800 D = 1000
Pvl = 574,202(T) Pvl =868,779 (T)
Qa = 487,73 (T) Qa = 714,93 (T)
Qtt
u = 291.7 (T) Qtt
u = 437.1 (T)
[P] = 291,7 (T) [P] = 437,1(T)
3.3.3 Xác định số lƣợng cọc
Cột Nmax SLC D800 SLC D1000 Chọn

8
§Êt çt h¹t th« lÉn cuéi sái,chÆt ;
1,98 (T/m ) ; 0,61(T/m );
e=0,61 ; 2,68 35 00 ;
W=19%
dn
3 3
trô ®Þa chÊt -0,75
MNN
3,42º3,42º
-42,10
-6,25
2
1
3
4
5
6
7
§Êt lÊp
§Êt sÐt pha,mµu x¸m,dÎo mÒm;
1,80 (T/m ) ; 0,81(T/m );
e=0,995 ; 2,70 5 00 ;
W=38,6% ;Wc=44,30% ;Wd=25,4%
dn
3 3
§Êt sÐt pha,x¸m ®en,dÎo ch¶y;
1,56 (T/m ) ; 0,61(T/m );
e=0,937 ; 2,60 3 00 ;
W=58,2% ;Wc=54,7% ;Wd=39,2%
dn
3 3
§Êt çt pha,mµu x¸m vµng n©u,
dÎo mÒm;
1,82 (T/m ) ; 0,87(T/m );
e=0,740 ; 2,63 8 36' ;
W=29,9% ;Wc=30,4% ;Wd=24,5%
dn
3 3
§Êt sÐt pha,mµu n©u vµng,dÎo cøng;
1,92 (T/m ) ; 0,95(T/m );
e=0,816 ; 2,72 13 00 ;
W=28,2% ;Wc=37,2% ;Wd=23,9%
dn
3 3
Çt h¹t mÞn, chÆt võa;
1,77 (T/m ) ; 0,82(T/m );
Çt h¹t mÞn chÆt võa:
1,95 (T/m ) ; 0,95(T/m );dn
3 3
dn
C1 51,519 0,18 0,12 1D800
C10 482,653 1,65 1,1 2D1000
C19 555,033 1,9 1,27 2D1000
C28 555,033 1,9 1,27 2D1000
C37 424,924 1,46 0,97 2D1000
C37 109,355 0,36 0,25 1D800

3.5 Tính toán móng cọc nhồi dƣới cột C28
- Móng dưới cọc C28 được tính với tổ hợp tải trọng:
Nmax = -572,853 T; Mtư = -0,872 Tm; Qtư = 0,734 T.
Cọc và và kích thước đài được bố trí như hình vẽ:
Lựa chọn chiều cao đài, chiều sâu đặt đài, chiều dài cọc như móng dưới chân cột C28.
3.5.1 Kiểm tra sức chịu tải của cọc
Tổng tải trọng tác dụng lớn nhất tại chân cột:
Nmax = N0 + Nđ
Trong đó:
N0 : Tải trọng tính toán tại chân cột. N0 = N = 572,853 (T).
Nđ : Trọng lượng của đài, trọng lượng bản thân sàn 1 và hoạt tải sàn tầng 1. Chọn
chiều cao đài là 1,5 (m).
Nđ
tt
= 1,1.8,28.1,5.2,5+(1,1.0,3.2,5+0.5.1,2).7,2.7,2= 108,027 (T).
Vậy Nmax = 572,853 + 108,027 = 680,088 (T).
Trọng lượng tính toán của cọc:
Ncọc =1,1.Fc.Lc.2,5 = 0,785.41,2.2,5.1,1 = 88,94 (T).
Pmax,min = 2
i
maxtt
2
i
maxttmax
x
.xMy
y
.yMx
n
N
Xmax=1,5m; Ymax=0 m.
max 2
680,088 0,872.1,5
2 2.1,5
tt
P =340,33(T).
min 2
680,088 0,872.1,5
2 2.1,5
tt
P =339,75 (T).
- Kiểm tra khả năng chịu lực của cọc:
+Tải trọng tác dụng tại mũi cọc:

P = Ncọc+ max
tt
P = 88,94 + 340,33 = 429,27 T < [P] =437,1 (T)
P’
= Ncọc + min
tt
P = 88,94 + 339,75 = 428,69 > 0 (không cần kiểm tra cọc chịu nhổ).
Vậy cọc đảm bảo khả năng chịu lực.
3.5.2 Kiểm tra cƣờng độ đât nền
- Kiểm tra cường độ đất nền theo công thức:
R
R
F
N
qu
tb
.2,1max
Trong đó: R: Sức chịu tải tính toán của đất nền.
- Xác định khối móng quy ước:
= tb/4 : Góc ma sát trong trung bình của các lớp đất (bỏ qua lớp 1,2).
=φtb/4 = 0
3,42 .
- Gần đúng đáy khối móng quy ước có kích thước:
1 2.41,2. 3,42 5,92( )quB tg m .
4 2.41,2. 3,42 8,92( )quL tg m .
- Diện tích đáy khối móng quy ước:
Fqư= 5,92.8,92=52,81 (m2
).
- Trọng lượng của khối đất từ đáy đài đến mũi cọc:
1 qu(F ). .c i iN F l
Nước ngầm ở độ sâu -5,5 m so với mặt đất tự nhiên, dưới mực nước ngầm phải tính với dung
trọng đẩy nổi.
1N =(52,81 – 2.0,7854).(2,3.1,8+1,6.1,56+6,9.0,61+0,87.5,8+0,95.7,5+0,82.4,5+0,95.9+1,03.2)
1N =1912,04 (T).
- Tổng tải trọng tác dụng tại chân khối móng quy ước:
2 1 axcoc mN N N N = 1912,04 + 2.88,94 + 680,088 =2770 (T).
- Ứng suất trung bình tại đáy móng khối quy ước:
22770
52,45( / )
52,81
tb
qu
N
T m
F
.
* Tính ứng suất lớn nhất max dưới đáy khối móng quy ước :
2 2
3
. 5,92 .8,92
W 52,1( )
6 6
qu qu
X
B L
m .
22
max
2770 0,872
52,47( / )
W 52,81 52,1
X
qu X
N M
T m
F
.

22
min
2770 0,872
52,44( / )
W 52,81 52,1
X
qu X
N M
T m
F
.
Xác định sức chịu tải của đất nền tại đáy móng khối quy ước :
)( 0
tctc
DcBqAbmR
Trong đó:
m - hệ số điều kiện làm việc lấy bằng 1.
Với lớp 8 có φ=35o
, tra bảng được các giá trị A, B, D như sau:
A =1,68; B =7,76; D = 9,60
ctc
= 0 ;
b = 5,92 (m) ;
γ =1,98 (T/m3
) .
0 . 41,2.1,81 74,572qu tbq H 2
( / )T m
2
1.(1,68.5,92.1,98 7,76.74,572) 598,37( / )tc
R T m .
Kiểm tra sức chịu tải của đất nền dưới đáy khối móng quy ước:
tb =52,455 2
( / )T m < tc
R = 2
598,37( / )T m .
max =52,47 2
( / )T m <1,2. tc
R =718,04 2
( / )T m .
Tính theo Terzaghi:
1 2 3
1
[ ] .(0,5. . . . . . . . )q c
S
p N b N q N C
F
Trong đó:
i - hệ số điều chỉnh theo hình dạng móng:
1
5,92
1 0,2. 1 0,2. 0,867
8,92
l
b
2 =1; 3
5,92
1 0,2. 1 0,2. 1,133
8,92
l
b
iN -hệ số sức chịu tải xác định theo góc ma sát của đất dưới đáy móng,φ =350
N =48; qN =33,3; cN =46,1.
C- lực dính của đất, C=0.
q= 1,81.41,2=74,57 2
( / )T m (phụ tải trên mức đáy móng quy ước).
1
[ ] .(0,5.48.5,29.1,98.0,867 33,3.74,57 0) 900,38
3
p 2
( / )T m (> tc
R )
Vậy nền đất dưới đáy khối móng quy ước đủ sức chịu tải.
3.5.3 Kiểm tra lún

Nền đất dưới mũi cọc rất tốt (cát hạt thô lẫn cuội sỏi trang thái chặt) và đủ dày (h>13 m) nên
ta coi như nền đồng nhất để tính lún cho móng. Vậy dùng phương pháp nền biến dạng tuyến
tính để tính lún. Tính lún theo tải trọng tiêu chuẩn:
Độ lún: S = pgl.b. .(1- 2
)/E
glp : ứng suất gây lún gl tb btp
2,3.1,8 1,6.1,56 6,9.0,61 0,87.5,8 7,5.0,95 4,5.0,82 9.0,95 2.1,03bt
bt =37,316 2
( / )T m glp =56,12 /1,15 - 37,316=11,484 2
( / )T m .
b: chiều rộng móng quy ước , b = 5,92 (m)
E, môdun biết dạng và hệ số poison của đất , = 0,3 ; E = 4000 (T/m2
)
: Hệ số phụ thuộc hình dạng và loại móng. Với Lqư/Bqư = 8,92/5,92 = 1,507.
= 1,1.
S = 11,484.5,92.1,1.(1-0,32
)/4000=0,017m=1,7cm Sgh = 8 (cm).
Vậy móng đảm bảo độ lún cho phép.
3.5.4 Kiểm tra chọc thủng của cột
- Khoảng cách giữa mép cột và mép cọc là 650 mm nhỏ hơn khoảng cách góc mở 450
. Nên ta
tính toán chọc thủng theo góc chọc thủng từ mép cột đến mép cọc.Tháp đâm thủng như hình vẽ
Công thức tính toán đâm thủng lấy theo sách Kết cấu BTCT II :
ĐTP 1 2 2 1c c o kb c h c h R .

Luận văn: Công trình tòa nhà Viettel Tiền Giang, HAY

Luận văn: Công trình tòa nhà Viettel Tiền Giang, HAY

Recommended

Recommended

More Related Content

What's hot

What's hot (17)

Similar to Luận văn: Công trình tòa nhà Viettel Tiền Giang, HAY

Similar to Luận văn: Công trình tòa nhà Viettel Tiền Giang, HAY (20)

More from Dịch Vụ Viết Bài Trọn Gói ZALO 0917193864

More from Dịch Vụ Viết Bài Trọn Gói ZALO 0917193864 (20)

Recently uploaded

Recently uploaded (18)

Luận văn: Công trình tòa nhà Viettel Tiền Giang, HAY