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V. Stile - Appunti ingegneria: Motori a combustione interna, mappa mentale
1. Motori a combustione interna
Analisi cinematica
Bottone manovella B
ω cost.
sB=rθ=rθt
vB=ωr
ωB=ω
2
r
Piede biella C
sc=r[1-cosθ+μ-μ√(1-(sinθ/μ)
2
)]
1° approssimazione sc
(1)
=r[1-cosθ]
2° approssimazione sc
(2)
=r[1-cosθ+(1-cos2θ)/4μ]
vc=rω[sinθ+sin2θ/(2√(μ
2
-sin
2
θ)]
1° approssimazione vc
(1)
= rω sinθ]
2° approssimazione vc
(2)
=rω[sinθ+sin2θ/2μ]
wc=rω
2
{cosθ+[cos2θ(μ
2
-sin
2
θ)+(sin
2
2θ)/4]/(μ
2
-sin
2
θ)
3/2
}
1° approssimazione wc
(1)
= rω
2
cosθ]
2° approssimazione wc
(2)
=rω
2
[cosθ+cos2θ/μ]
Bilanciamento forze inerzia
Bilanciamento forze rotanti e fittizie del 1° ordine
Analisi dinamica Forze
Pressione fluido
Inerzia
Pistone moto alterno
Fp,i=-Mpwc
Manovella
moto circolare
uniforme
Fm,i=-Mmeω
2
Biella moto roto-traslatorio
Fb,i=-MbwG
Mb=-IGΦ’’
Peso Trascurabili rispetto alle altre
Attrito
Non affrontata nel corso
Riduzione biella
Teoria sistemi equivalenti
10 eq e 10 incognite
Semplificazione
Forze inerzia manovellismo
Lavoro forze inerzia
LF(rotanti)
=0
Li,a=corsa∫Fi,a ds Li,acorsa = 0
Meccanismo comando valvole
Forze dovute alla
pressione fluido
Fasi
1) Aspirazione
2) Compressione
3) Espansione
4) Scarico
Forza F agente
sul pistone
F=A(PN-Patm)
Diagramma indicato (PN/sc)
Momento motore
Mm=(Fgas+Fi,a)vc/ω
Grafico del Momento motore (Mm/θ)
Coppia (Mm medio)
Mm=1/4π0∫4πMm(θ)dθ
Potenza indicata
Pi=Mm ω
Conservazione massa
Conservazione
baricentro sui 3 assi
tensore d’inerzia
6 eq
3 eq
1 eq
3 eq e 3 incognite
Terna di riferimento
centrale d’inerzia
-3 eq
Moto piano
Velocità parallele
al piano
-2 eq
Rotazioni su assi
normali al piano
-2 eq
Approssimazione
2 eq 2 incognite
Massa nel baricentro m0 = 0
m2 posizionata in B
Fi rotanti agenti in B
Fi alternative agenti in C
Fi,r=(m2+Mme/r)ω
2
r
Fi,a=(Mp+m1)wc
OSSERVAZIONE
Studio dinamico manovellismo come stella di
vettori rotanti
Fi,a=(Mp+m1) wc
(2)
poniamo wc
(2) Fi,a 1° ordine = (Mp+m1)rω
2
cosθ
Fi,a 2° ordine = (Mp+m1)rω
2
cos2θ/μ
Forze fittizie
Fi,a fittizie 1° ordine
Fi,a fittizie 2° ordine
Th. lavoro-en.cinetica dLi,a=dEcin integrando Li,a=ΔEcin=(1/2)MPv
2
PMI-(1/2)MPv
2
PMS=0
Graficamente
Eq. moto C 1° appross.
Eq. accelerazione C 1° appross.
cosθ=(-sc
(1)+r)/r
wc
(1)
= - sc
(1)ω
2
+rω
2
Fi,a= - M wc
(1)
Grafico lavoro forze d’inerzia
Wc
(1)
è una retta con
pend. negativa
Fi,a retta pendenza
positiva (segno -) e
inclinazione differente
di M rispetto a Wc
(1)
area lavoro la cui
somma è 0
Fi,r=Fi,a fitt.
1°
+ Fi,r = Fbil = mbil ω
2
d
Le forze rotanti del 2°
ordine solitamente non
vengono bilanciate in
macchine monocilindriche
Forza inerzia
manovella (forza
centrifuga)
Forza inerzia
contributo m2
biella posizionata
in B
Fi,m=Mmω
2
e
Si sposta la massa
della manovella in B
e la chiamiamo M*
Fi,m=Mmω
2
e=M*ω
2
r
da cui M*=Mme/r
m = ma + mp + mv
(r)
+ mb
(r)
k = kp + kv
(r)
P = Pp + P0
(r)
Sostituiamo alla camma la forza F da essa esplicata
Analisi camma
Analisi spostamento-velocità-accelerazione
piattello di punteria
I punti P1 e P2 relativi a π/6 e π/2
sono detti punti di transizione per
la camma armonica
Analisi F
h = alzata camma
α = angolo formato dal punto di
tangenza di cui sopra e il punto
di contatto del piattello
β = angolo compreso fra punto di
tangenza alla circonferenza base del
fianco e all’asse di simmetria
D’Alembert: -mx’’-kx-P+F=0
Condizione distacco (limite)
del piattello F=0
ovvero kx+P=-mx’’
Esiste un valore di ω1 per il quale risulta F = 0 per
θ = π/3
Condizione primo distacco:
ω1=√{(2/9)[(Kh+P)/mh]}
Tale valore di ω1 è il minimo valore per il quale si
verifica la condizione di distacco
Per valori ω> ω1 la curva mx’’ interseca la curva
(P+Kx) il punto D individua la condizione di
distacco
Per ω1->∞ l’ascissa θD di D tende al punto di
transizione π/6
Mappa mentale a cura di Vittorio Stile, M.Sc. Management Engineering