Thiết kế cung cấp điện cho phân xưởng cơ khí.docx

DỊCH VỤ VIẾT THUÊ ĐỀ TÀI TRỌN GÓI ZALO / TEL: 0909.232.620
TẢI TÀI LIỆU – KẾT BẠN ZALO: 0909.232.620
NĂM HỌC 2013-2014
BỘ CÔNG THƯƠNG
TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH
KHOA CÔNG NGHỆ ĐIỆN
------------------
BÁO CÁO ĐỒ ÁN 1
ĐỀ TÀI
THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN CHO PHÂN XƯỞNG CƠ KHÍ
GVHD: Th.S VÕ TẤN LỘC
NHÓM SVTH:
NGÔ QUỐC PHƯƠNG 10050021
NGUYỄN NGỌC QUỐC 10053491
LỚP: DHDI6A
KHÓA: KHÓA 6

1
TP.HỒ CHÍ MINH, Tháng 11 Năm 2013
ĐỀ TÀI
TÍNH TOÁN CUNG CẤP ĐIỆN CHO PHÂN XƯỞNG CƠ KHÍ
NỘI DUNG CHÍNH
-CHƯƠNG 1 . GIỚI THIỆU ĐỀ TÀI
1.1 SƠ ĐỒ MẶT BẰNG CÁC THIẾT BỊ
1.2 THÔNG SỐ CÁC THIẾT BỊ TRONG TOÀN PHÂN XƯỞNG
-CHƯƠNG 2. XÁC ĐỊNH CÔNG SUẤT PHỤ TẢI TÍNH TOÁN (PTT)
2.1 GIỚI THIỆU CÁC PHƯƠNG PHÁP TÍNH CÔNG SUẤT TÍNH TOÁN
2.2 XÁC ĐỊNH CÔNG SUẤT TÍNH TOÁN CỦA PHÂN XƯỞNG
-CHƯƠNG 3 XÁC ĐỊNH TÂM PHỤ TẢI CỦA PHÂN XƯỞNG
3.1 Ý NGHĨA VIỆC XÁC ĐỊNH TÂM PHỤ TẢI ĐIỆN
3.2 PHƯƠNG PHÁP XÁC ĐỊNH TÂM PHỤ TẢI
3.3 XÁC ĐỊNH TÂM PHỤ TẢI CHO TỪNG NHÓM THIẾT BỊ VÀ TOÀN PHÂN
XƯỞNG
SƠ ĐỒ VỊ TRÍ CÁC TỦ ĐỘNG LỰC VÀ TỦ PHÂN PHỐI
-CHƯƠNG 4 CHỌN PHƯƠNG ÁN CUNG CẤP ĐIỆN CHO PHÂN XƯỞNG
4.1 CÁC PHƯƠNG ÁN CUNG CẤP ĐIỆN
4.2 CHỌN PHƯƠNG ÁN CẤP ĐIỆN
4.3 SƠ ĐỒ NGUYÊN LÝ CỦA PHÂN XƯỞNG
SƠ ĐỒ MẶT BẰNG ĐI DÂY TOÀN PHÂN XƯỞNG
-CHƯƠNG 5. CHỌN THIẾT BỊ CHO MẠNG ĐIỆN .
5.1 CHỌN MÁY BIẾN ÁP
5.2 CHỌN DÂY DẪN

2
5.3 CHỌN CB (APTOMAT)
PHẦN KẾT LUẬN
Khoa Điện, Ngày….Tháng….Năm…….
GVHD : Võ Tấn Lộc
NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN
..........................................................................................................................................................................
..........................................................................................................................................................................
..........................................................................................................................................................................
Khoa Điện, ngày tháng năm 2013
NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN PHẢN BIỆN
..........................................................................................................................................................................
..........................................................................................................................................................................
Khoa Điện, ngày tháng năm 2013
LỜI NÓI ĐẦU
Đất nước ta đang trong công cuộc công nhiệp hoá , hiện đại hoá . Nhu cầu điện năng trong
các lĩnh vực công nghiệp , nông nghiệp , dịch vụ và sinh hoạt tăng trưởng không ngừng đi
cùng với quá trình phát triển kinh tế . Do đó đòi hỏi rất nhiều công trình cung cấp điện . Đặc
biệt rất cần các công trình có chất lượng cao , đảm bảo cung cấp điện liên tục , phục vụ tốt các
nghành trong nền kinh tế quốc dân.
Trong đó có lĩnh vực công nghiệp là một trong các ngành kinh tế trọng điểm của đất nước,
được Nhà nước và Chính phủ ưu tiên phát triển vì có vai trò quan trọng trong kế hoạch đưa
nước ta trở thành nước công nghiệp vào năm 2020. Thiết kế cung cấp điện cho nghành này là
một công việc khó khăn, đòi hỏi sự cẩn thận cao. Phụ tải của ngành phần lớn là phụ tải hộ loại
1,2, đòi hỏi độ tin cậy cung cấp điện cao.
Dưới sự hướng dẫn của thầy Th.S VÕ TẤN LỘC , em được nhận đề tài Thiết kế cung cấp
điện cho phân xưởng cơ khí. Đồ án bao gồm 1 số phần chính như chọn máy và vị trí đặt máy
biến áp, chọn dây và các phần tử bảo vệ. Đây là một đồ án có tính thực tiễn rất cao, chắc chắn
sẽ giúp ích cho em rất nhiều ứong công tác sau này.

3
Trong quá trình thực hiện đồ án, em đã nhận được sự chỉ bảo rất tận tình của thầy Th.S VÕ
TẤN LỘC cùng các thầy cô trong khoa CÔNG NGHỆ ĐIỆN.
Ngày nhận đồ án thứ 5 ngày 19 tháng 9 năm 2013 phòng X5.14
Em xin chân thành cảm ơn .
MỤC LỤC
CHƯƠNG 1: GIỚI THIỆU ĐỀ TÀI..............................................................................6
1 .1. GIỚI THIỆU...................................................................................................................................................6
1.2 . SƠ ĐỒ MẶT BẰNG CÁC THIẾT BỊ ................................................................................................................8
1.3 THÔNG SỐ THIẾT BỊ TRONG TOÀN PHÂN XƯỞNG. ....................................................................................9
CHƯƠNG 2: XÁC ĐỊNH CÔNG SUẤT PHỤ TẢI TÍNH TOÁN (PTT)................10
2.1 . GIỚI THIỆU CÁC PHƯƠNG PHÁP TÍNH.................................................................................................... 10
2 .2 . XÁC ĐỊNH CÔNG SUẤT TÍNH TOÁN PHÂN XƯỞNG................................................................................ 13

4
2.2.1 CHIA NHÓM CÁC THIẾT BỊ TRONG PHÂN XƯỞNG............................................................................. 13
2.2.2 CÔNG SUẤT TÍNH TOÁN PHỤ TẢI ĐỘNG LỰC CỦA PHÂN XƯỞNG ................................................... 14
2.2.3 PHỤ TẢI CHIẾU SÁNG CỦA PHÂN XƯỞNG......................................................................................... 26
2.2.4 PHỤ TẢI TÍNH TOÁN TỔNG CỦA TOÀN PHÂN XƯỞNG..................................................................... 28
CHƯƠNG 3 : XÁC ĐỊNH TÂM PHỤ TẢI CỦA PHÂN XƯỞNG.........................31
3.1 Ý NGHĨA CỦA VIỆC XÁC ĐỊNH TÂM PHỤ TẢI ........................................................................................... 31
3.2 XÁC ĐỊNH TÂM PHỤ TẢI. .......................................................................................................................... 31
SƠ ĐỒ VỊ TRÍ CÁC TỦ PHÂN PHỐI VÀ TỦ ĐỘNG LỰC CỦA TOÀN NHÀ MÁY ................................................. 43
CHƯƠNG 4 : CHỌN PHƯƠNG ÁN CUNG CẤP ĐIỆN CHO PHÂN XƯỞNG..44
4.1 CÁC PHƯƠNG ÁN CUNG CẤP ĐIỆN........................................................................................................... 44
4.2 PHÂN TÍCH VÀ LỰA CHỌN SƠ ĐỒ ĐỂ CẤP ĐIỆN CHO PHÂN XƯỞNG ..................................................... 47
4.3 SƠ ĐỒ NGUYÊN LÝ.................................................................................................................................... 48
SƠ ĐỒ ĐI DÂY CHO TOÀN PHÂN XƯỞNG....................................................................................................... 51
CHƯƠNG 5 : CHỌN THIẾT BỊ CHO MẠNG ĐIỆN...............................................52
5.1 CHỌN DÂY DẪN.......................................................................................................................................... 52
5.1.1 PHƯƠNG PHÁP LỰA CHỌN DÂY DẪN................................................................................................ 52
5.1.2 LỰA CHỌN TIẾT DIỆN DÂY DẪN.......................................................................................................... 56
5.2 CHỌN MÁY BIẾN ÁP.................................................................................................................................. 74
5.3 CHỌN CB (APTOMAT) ............................................................................................................................... 77
5.3.1 TÍNH TOÁN TỔNG TRỞ MẠNG ĐIỆN. ................................................................................................. 77
5.3.2 PHƯƠNG PHÁP CHỌN CB (APTOMAT) .............................................................................................. 87
5.3.3 CHỌN CB (APTOMAT) CHO PHÂN XƯỞNG ........................................................................................ 87
5.3.3.2 CHỌN CB CHO TỪNG MÁY .............................................................................................................. 94
5.3.3.3 CHỌN CB CHO CHIẾU SÁNG............................................................................................................ 95
KẾT LUẬN.......................................................................................................................................................... 98
BẢNG TỔNG KẾT .............................................................................................................................................. 98
SƠ ĐỒ NGUYÊN LÝ........................................................................................................................................... 99
SƠ ĐỒ NGUYÊN LÝ TỪ CÁC TỦ ĐỘNG LỰC ĐẾN CÁC MÁY........................................................................... 100
SƠ ĐỒ ĐI DÂY TOÀN PHÂN XƯỞNG ............................................................................................................. 111

5
TÀI LIỆU THAM KHẢO .................................................................................................................................... 113

6
CHƯƠNG 1: GIỚI THIỆU ĐỀ TÀI
1 .1. GIỚI THIỆU
Trong nhà máy cơ khí có nhiều hệ thống máy móc khác nhau rất đa dạng, phong phú và
phức tạp. Các hệ thống máy móc này có tính công nghệ cao và hiện đại. Do vậy mà việc cung
cấp điện cho nhà máy phải đảm bảo chất lượng và độ tin cậy cao.
Đứng về mặt cung cấp điện thì việc thiết kế điện phải đảm bảo sự gia tăng phụ tải trong
tương lai, về mặt kỹ thuật và kinh tế phải đề ra phương án cấp điện sao cho không gây quá tải
sau vài năm sản xuất và cũng không gây quá dư thừa dung lượng công suất dự trữ.
Theo quy trình trang bị điện và công nghệ của nhà máy ta thấy khi ngừng cung cấp điện sẽ
ảnh hưởng đến chất lượng sản phẩm của nhà máy gây thiệt hại về nền kinh tế quốc dân do đó
ta xếp nhà máy vào phụ tải loại II, cần được bảo đảm cung cấp điện liên tục và an toàn.
Phân xưởng sữa chữa cơ khí có tổng diện tích 3064 2
mm bao gồm một phòng kỹ thuật có
diện tích 265 2
mm , một văn phòng có diện tích 202 2
mm , một nhà kho và một nhà vệ sinh có
diện tích 166.14 2
mm , phân xưởng làm việc ngày 2 ca ca sáng và ca chiều .
Phụ tải điện trong phân xưởng sữa chữa cơ khí có thể phân ra làm 2 loại phụ tải chính:
+ Phụ tải động lực thường có chế độ làm việc dài hạn, điện áp yêu cầu trực tiếp đến thiết bị là
380/220V, công suất của chúng nằm trong dải từ 1 đến hàng chục kW và được cung cấp bởi
dòng điện xoay chiều tần số f=50Hz.
+ Phụ tải chiếu sáng thường là phụ tải 1 pha, công suất không lớn. Phụ tải chiếu sáng bằng
phẳng , ít thay đổi và thường dùng dòng điện xoay chiều tần số f = 50 Hz.

7

8
1.2 . SƠ ĐỒ MẶT BẰNG CÁC THIẾT BỊ

9
*Chú thích :
Ký hệu phụ tải : Tên nhóm phụ tải +số thứ tự trong nhóm
1.3 THÔNG SỐ THIẾT BỊ TRONG TOÀN PHÂN XƯỞNG.
stt Tên máy Công suất
(KW)
Mã hiệu Tổng
công suất
(KW)
Kích
thước
(dài-rông)
m
1 Máy tiện ren vít vạn năng 4 C6240C/1000 16 2.5-1.2
2 Máy tiện vạn năng hiển
thị 3 trục
5.625 JETGH_1860ZX
16.875
2.9-1
3 Máy tiện vạn năng bang
lỏm
5.5 C6250C/1000
5.5
2.9-1.2
4 Máy tiện ren vít vạn năng 11 CU400M 11 2.9-1.1
5 Máy tiện ren ống 11 CLOMS.10 11 1.5-1.5
6 Máy mài bàn đá 0.32 M3040 0.32
7 Máy cắt sắt 2.4 CC14SF 2.4 0.4-0.4
8 Quạt thông gió 0.55 APB95-9-A 0.55
9 Máy phay đứng 6.1 GEST JL_V280A 24.4 1.7-1.7
10 Máy phay vạn năng 9.79 GEST JL-VH32A 15.58 1.7-1.2
11 Máy phay vạn năng 4.569 VH-1A 4.569 1.7-1.2
12 Máy phay vạn năng dạng
cong xon
3.73 UM-1
7.46
1.4-1.2
13 Máy phay đứng ngang
vạn năng
10.57 XL6336
10.57
1.6-1.2
14 Máy phay ngang vạn năng
dạng công xon
3.73 UM2
3.73
1.4-1.2
15 Máy mài dụng cụ vạn
năng
3.15 MA6025
6.3
1.4-1.4
16 Máy mài sắt dụng cụ vạn
năng
3.105 2MA9125
6.21
1.6-1.7
17 Máy mài phẳng vạn năng 2.2 KNASNY 3D711
AF10-1
2.2
1.9-1.6
18 Máy mài phẳng vạn năng 4 KNASNY
BORETS
3D7HVFF
4
1.9-1.4

10
19 Máy mài phảng vạn năng 7.5 KNASNY
BORETSOSH-
550
7.5
1.9-1.5
20 Máy mài lổ vạn năng 6.1 3M225VM 6.1 2.6-1.8
21 Máy mài lổ vạn năng 9.23 3M227VM 9.23 2.6-1.8
22 Máy mài lổ vạn năng 7.5 3K228A 7.5 2.6-1.8
23 Máy mài sắt dụng cụ vạn
năng
2.905 2M9120A
2.905
1.6-1.7
24 Máy mài tròn vạn năng 4.24 KNATH RSM-
750
4.24
2-1.5
25 Máy khoan đứng 1.5 KIK LC-25B 3 0.5-0.5
26 Máy phay CNC 7.5 AGMAA6 15 2.5-2.4
27 Máy xọc răng bàn tự động 15 OHTORI BMU-
40MC
15
28 Máy xọc thủy lực 10 BCH-150-2 10 4.3-3
29 Máy mài bàn 2 đá 0.75 BA5063 1.5 0.5-0.5
30 Máy phay CNC 8.6 MCTABO DE
12-175
8.6
3.3-2.3
31 Máy khoan bàn 1.1 ASUKI AS-036 2.2 0.5-0.5
32 Máy khoan đứng 1.5 KIK LC-25B 3 0.5-0.5
CHƯƠNG 2: XÁC ĐỊNH CÔNG SUẤT PHỤ TẢI TÍNH TOÁN (PTT)
2.1 . GIỚI THIỆU CÁC PHƯƠNG PHÁP TÍNH.
Các Phương Pháp Tính Phụ Tải Tính Toán
Hiện nay có nhiều phương pháp để tính phụ tải tính toán. Những phương pháp đơn giản, tính
toán thuận tiện, thường kết quả không thật chính xác. Ngược lại, nếu độ chính xác được nâng
cao thì phương pháp phức tạp. Vì vậy tùy theo giai đoạn thiết kế, yêu cầu cụ thể mà chọn
phương pháp tính cho thích hợp. Sau đây là một số phương pháp thường dùng nhất:
2.1.1 Xác Định Phụ Tải Tính Toán Theo Công Suất Đặt Và Hệ Số Nhu Cầu.
Công thức tính:
Ptt= knc.∑ 𝑃đ𝑖
𝑛
𝑖=1
Qtt=Ptt.tg𝜑

11
Stt=√𝑃𝑡𝑡
2
+ 𝑄𝑡𝑡
2
=
𝑃𝑡𝑡
𝑐𝑜𝑠𝜑
Một cách gần đúng có thể lấy Pđ=Pđm.
Do đó Ptt=knc. ∑ 𝑃đ𝑚𝑖
𝑛
𝑖=1
Trong đó:
Pđi ,Pđmi –công suất đặt và công suất định mức của thiết bị thứ i, kW;
Ptt , Qtt, Stt –công suất tác dụng, phản kháng và toàn phần tính toán của nhóm thiết bị,kW,
kVAr, kVA;
n – số thiết bị trong nhóm.
Nếu hệ số cos𝜑 của các thiết bị trong nhóm không giống nhau thì phải tính hệ số công suất
trung bình theo CT sau:
𝑃1𝑐𝑜𝑠𝜑1+ 𝑃2𝑐𝑜𝑠𝜑2+⋯ +𝑃𝑛𝑐𝑜𝑠𝜑𝑛
𝑃1+ 𝑃2+⋯ +𝑃𝑛
Hệ số nhu cầu của các máy khác nhau thường cho trong các sổ tay.
Phương pháp tính phụ tải tính toán theo hệ số nhu cầu có ưu điểm là đơn giản, thuận tiện, vì
thế nó là một trong những phương pháp được dùng rộng rãi. Nhược điểm của phương pháp
này là kém chính xác. Bởi vì hệ số nhu cầu knc tra được trong sổ tay là một số liệu cố định cho
trước không phụ thuộc vào chế độ vận hành và số thiết bị trong nhóm máy. Mà hệ số
knc=ksd.kmax có nghĩa là hệ số nhu cầu phụ thuộc vào những yếu tố kể trên. Vì vậy, nếu chế độ
vận hành và số thiết bị nhóm thay đổi nhiều thì kết quả sẽ không chính xác.
2.1.2 Xác định phụ tải tính toán theo suất phụ tải trên một đơn vị diện tích sản xuất .
Công thức:
Ptt=p0.F
Trong đó:
P0- suất phụ tải trên 1m2
diện tích sản xuất, kW/m2
;
F- diện tích sản xuất m2
( diện tích dùng để đặt máy sản xuất ).
Giá trị p0 co thể tra được trong sổ tay. Giá trị p0 của từng loại hộ tiêu thụ do kinh nghiệm
vận hành thống kê lại mà có.

12
Phương pháp này chỉ cho kết quả gần đúng , nên nó thường được dùng trong thiết kế sơ bộ
hay để tính phụ tải các phân xưởng có mật độ máy móc sản xuất phân bố tương đối đều, như
phân xưởng gia công cơ khí, dệt, sản xuất ôtô, vòng bi….
2.1.3 Xác định phụ tải tính toán theo suất tiêu hao điện năng cho một đơn vị sản phẩm
Công thức tính:
Ptt=
𝑀𝑤0
𝑇𝑚𝑎𝑥
Trong đó:
M- số đơn vị sản phẩm được sản xuất ra trong 1 năm (sản lượng);
w0- suất tiêu hao điện năng cho một đơn vị sản phẩm, kWh/đơn vị sp;
Tmax- thời gian sử dụng công suất lớn nhất, h
Phương pháp này thường được dùng để tính toán cho các thiết bị điện có đồ thị phụ tải ít
biến đổi như: quạt gió, bơm nước, máy khí nén…. Khi đó phụ tải tính toán gần bằng phụ tải
trung bình và kết quả tương đối trung bình.
2.1.4 Xác định phụ tải tính toán theo hệ số cực đại kmax và công suất trung bình Ptb (còn
gọi là phương pháp số thiết bị hiệu quả nhq).
Khi không có các số liệu cần thiết để áp dụng các phương pháp tương đối đơn giản đã nêu
trên, hoặc khi cần nâng cao trình độ chính xác của phụ tải tính toán thì nên dùng phương pháp
tính theo hệ số đại.
Công thức tính:
Ptt=kmax.ksd.Pđm
Trong đó:
Pđm- công suất định mức, W;
kmax, ksd- hệ số cực đại và hệ số sử dụng
hệ số sử dụng ksd củacác nhóm máy có thể tra trong sổ tay.
Phương pháp này cho kết quả tương đối chính xác vì khi xác định số thiết bị hiệu quả nhq
chúng ta đã xét tới một loạt các yếu tố quan trọng như ảnh hưởng của số lượng thiết bị trong
nhóm,số thiết bị có công suất lớn nhất cũng như sự khác nhau về chế độ làm việc của chúng.
Khi tính phụ tải theo phương pháp này,trong một số trường hợp cụ thể ma dùng các
phương pháp gần đúng như sau:
 Trường hợp n ≤ 3 và nhq < 4, phụ tải tính theo công thức:
Ptt=. ∑ 𝑃đ𝑚𝑖
𝑛
𝑖=1
Đối với thiết bị làm việc ở chế độ ngắn hạn lặp lại thì:

13
Stt=
𝑆đ𝑚√𝜀đ𝑚
0,875
 Trường hợp n > 3 và nhq < 4, phụ tải tính theo công thức:
Ptt=. ∑ 𝑘𝑝𝑡𝑖𝑃đ𝑚𝑖
𝑛
𝑖=1
Trong đó:
Kpt- hệ số phụ tải của từng máy
Nếu không có số liệu chính xác, có thể tính gần đúng như:
Kpt=0,9 Đối với thiết bị làm việc ở chế độ dài hạn
Kpt=0,75 Đối với thiết bị làm việc ở chế độ ngắn hạn lặp lại
 nhq > 300 và ksd < 0,5 thì hệ số cực đại kmax được lấy ứng với nhq = 300. Còn khi
nhq > 300 và ksd ≥ 0,5 thì:
Ptt=1,05.ksd.Pđm
 Đối với các thiết bị có đồ thị phụ tải bằng phẳng ( các máy bơm, quạt nén
khí,……) phụ tải tính toán có thể lấy bằng phụ tải trung bình:
Ptt = Ptn = ksd.Pđm
 Nếu trong mạng có các thiết bị một pha thì phải cố gắng phân phối đều các thiết bị
đó lên ba pha của mạng.
2 .2 . XÁC ĐỊNH CÔNG SUẤT TÍNH TOÁN PHÂN XƯỞNG.
2.2.1 CHIA NHÓM CÁC THIẾT BỊ TRONG PHÂN XƯỞNG
Trong quá trình thiết kế đã cho ta biết các thông tin chính xác về mặt bằng bố trí thiết bị máy
móc ,công suất và quá trình công nghệ của từng thiết bị trong phân xưởng. Do đó ta có thể chia
phụ tải thành các nhóm và xác định phụ tải cho từng nhóm sau đó ta xác định phụ tải tổng của
toàn phân xưởng sửa chữa cơ khí.
- Nguyên tắc chia nhóm
+ Số lượng : 8 – 16 thiết bị
+ Các thiết bị cùng chế độ làm việc để việc xác định phụ tải tính toán được chính xác và thuận
tiện cho việc lựa chọn phương thức cung cấp điện cho nhóm.
+ Các thiết bị đặt gần nhau để giảm chiều dài đường dây hạ áp nhờ vậy có thể tiết kiệm được
vốn đầu tư và tổn thất trên các đường dây hạ áp trong phân xưởng .

14
→ Dựa vào những nguyên tắc trên và căn cứ vào sơ đồ phân bố thiết bị trên mặt bằng phân
xưởng sửa chữa cơ khí, ta chia các thiết bị trong phân xưởng thành 8 nhóm
2.2.2 CÔNG SUẤT TÍNH TOÁN PHỤ TẢI ĐỘNG LỰC CỦA PHÂN XƯỞNG
Tính toán phụ tải điện là công việc bắt buộc và đầu tiên trong mọi công trình cung cấp
điện. Việc này sẽ cung cấp các số liệu phục vụ cho việc thiết kế lưới điện về sau của người kĩ
sư. Phụ tải tính toán có giá trị tương đương với phụ tải thực tế về mặt hiệu ứng nhiệt, do đó
việc chọn dây dẫn hay các thiết bị bảo vệ cho nó sẽ được đảm bảo.
Để đơn giản ta có thể tra bảng lấy trung bình thành phần hệ số công suất và hệ số sử dụng
của phân xưởng cơ khí tra bảng PL 1.1 trị số trung bình Ksd và cos của các nhóm thiết bị
điện trong sách “HỆ THỐNG CUNG CẤP ĐIỆN CỦA XÍ NGHIỆP CÔNG NGHIỆP ĐÔ THỊ
VÀ NHÀ CAO TẦNG” của tác giả “NGUYỄN CÔNG HIỀN VÀ NGUYỂN MẠNH
HOẠCH” trang 324 ta có được 0.6
COS  và 0.15
sd
K  hệ số công suất và hệ số sử dụng
này sẽ áp dụng tính toán cho toàn bộ các phụ tải của phân xưởng cơ khí.
Có nhiều phương pháp tính toán phụ tải điện như phương pháp hệ số nhu cầu, hệ số tham
gia cực đại. Đối với việc thiết kế cung cấp điện cho phân xưởng sửa chữa cơ khí, vì đã có các
thông tin chính xác về mặt bằng bố ứí thiết bị, biết được công suất và quá trình công nghệ của
từng thiết bị nên chúng ta sử dụng phương pháp xác định phụ tải tính toán theo hệ số cực đại
max
K và công suất trung bình tb
P (còn gọi là phương pháp số thiết bị hiệu quả hq
n hay phương
pháp sắp xếp biểu đồ) để tổng hợp nhóm phụ tải động lực.
Thực hiện phân nhóm các thiết bị có ứong xưởng, mỗi nhóm khoảng từ 10-12 thiết bị, mỗi
nhóm đó sẽ được cung cấp điện từ 1 tủ động lực riêng, lấy điện từ 1 tủ phân phối chung. Các
thiết bị trong nhóm nên chọn có vị trí gần nhau trên mặt bằng phân xưởng. Các thiết bị trong
nhóm nên có cùng chế độ làm việc , số lượng thiết bị trong 1 nhóm không nên nhiều quá vì
gây phức tạp trong vận hành, giảm độ tin cậy cung cấp điện.
Dưới đây là 8 nhóm phụ tải động lực của phân xưởng và công suất tính toán của của các
nhóm phụ tải.
Nhóm 1:
stt Tên máy Số
lượng
Công suất
(KW)
Mã hiệu Tổng công
suất (KW)
Kích
thước
(dài-rông)
m
1 Máy tiện ren vít vạn 4 4 C6240C/1000 16 2.5-1.2

15
năng
2 Máy tiện vạn năng
hiển thị 3 trục
3 5.625 JETGH_1860ZX
16.875
2.9-1
bang lỏm
1 5.5 C6250C/1000
5.5
2.9-1.2
4 Máy tiện ren vít vạn
năng
1 11 CU400M
11
2.9-1.1
5 Máy tiện ren ống 1 11 CLOMS.10 11 1.5-1.5
6 Máy mài bàn đá 1 0.32 M3040 0.32
7 Máy cắt sắt 1 2.4 CC14SF 2.4 0.4-0.4
8 Quạt thông gió 1 0.55 APB95-9-A 0.55
13 63.645
-Tính toán phụ tải động lực nhóm 1:
n=13
Ta có Ksd=0.15 và cos 0.6
 
63.645
P  trong đó ta có 11
MAX
P  =>
2
MAX
P
=5.5 (Kw)
=>Ta có 1
n =6 và 1 44.375
P  (Kw)
Từ đó ta có :
* 1 6
0.46
13
n
n
n
   và
* 1 44.375
0.697
63.645
P
P
P
  
Từ *
n và *
P ta có thể suy ra được
*
hq
n từ công thức :
*
*2 * 2
* *
0.95
(1 )
(1 )
hq
n
P P
n n




= 2 2
0.95
0.775
0.697 (1 0.697)
0.46 (1 0.46)




Từ
*
hq
n ta có thể tính được hq
n từ công thức
*
*
hq hq
n n n

13*0.775 10.072
hq
n  

16
Từ hq
n và sd
K ta có thể tra bảng để tìm được giá trị MAX
K =2.095
Từ giá trị MAX
K và sd
K ta có thể tính được giá trị công suất tính toán| của nhóm phụ tải từ
công thức :
8
0
* * *
ttdl MAX sd i i
i
P K K P n

  => 2.095*0.15*63.645 20
ttdl
P   (Kw)
Nhóm 2:
stt Tên máy Số
lượng
Công
suất
(KW)
Mã hiệu Tổng
công
suất
(KW)
Kích thước
(dài-rông)
m
năng
4 4 C6240C/1000
16
2.5-1.2
hiển thị 3 trục
2 5.625 JETGH_1860ZX
11.25
2.9-1
bang lỏm
1 5.5 C6250C/1000
5.5
2.9-1.2
năng
1 11 CU400M
11
2.9-1.1
5 Máy tiện ren ống 1 1 HANGZHOU01 1 2.9-1.1
6 Máy tiện ren ống 1 11 CLOMS.10 11 1.5-1.5
7 Máy mài bàn đá 1 0.32 M3040 0.32
8 Máy cắt sắt 1 2.4 CC14SF 2.4 0.4-0.4
Tổng 12 58.47
-Tính toán phụ tải động lực nhóm 2 :
n=12
 
58.47
MAX
P  =>
2
MAX
P
=5.5 (Kw)

17
=>Ta có 1
n =5 và 1 38.75
P  (Kw)
Từ đó ta có :
* 1 5
0.417
12
n
n
n
   và
* 1 38.75
0.663
58.47
P
P
P
  
Từ *
n và *
*
hq
*
*2 * 2
* *
0.95
(1 )
(1 )
hq
n
P P
n n




= 2 2
0.95
0.761
0.663 (1 0.663)
0.417 (1 0.417)




Từ
*
hq
n từ công thức
*
*
hq hq
n n n

12*0.761 9.132
hq
n  
Từ hq
n và sd
K =2.1868
Từ giá trị MAX
K và sd
công thức :
8
0
* * *
ttdl MAX sd i i
i
P K K P n

  => 2.1868*0.15*58.47 19.179
ttdl
P   (Kw)
Nhóm 3:
stt Tên máy Số
lượng
Công
suất
(KW)
Mã hiệu Tổng
công
suất
(KW)
Kích
thước
(dài-
rông) m
1 Máy phay đứng 4 6.1 GEST
JL_V280A
24.4
1.7-1.7
2 Máy phay vạn năng 2 9.79 GEST JL-
VH32A
15.58
1.7-1.2
3 Máy phay vạn năng 1 4.569 VH-1A 4.569 1.7-1.2

18
4 Máy phay vạn năng dạng cong
xon
2 3.73 UM-1
7.46
1.4-1.2
5 Máy phay đứng ngang vạn
năng
1 10.57 XL6336
10.57
1.6-1.2
6 Máy mài 2 đá 1 0.32 M3040 0.32
7 Máy cắt sắt 1 2.4 CC14SF 2.4 0.5-0.5
8 Máy phay ngang vạn năng
dạng công xon
1 3.73 UM2
3.73
1.4-1.2
Tổng 13 69.029
n=10
 
57.099
P  trong đó ta có 10.57
MAX
P  =>
2
MAX
P
=5.285 (Kw)
=>Ta có 1
n =5 và 1 42.35
P  (Kw)
Từ đó ta có :
* 1 5
0.5
10
n
n
n
   và
* 1 42.35
0.74
57.099
P
P
P
  
Từ *
n và *
*
hq
*
*2 * 2
* *
0.95
(1 )
(1 )
hq
n
P P
n n




= 2 2
0.95
0.772
0.74 (1 0.74)
0.5 (1 0.5)




Từ
*
hq
n từ công thức
*
*
hq hq
n n n

0.772*10 7.72
hq
n  
Từ hq
n và sd
K =2.35
Từ giá trị MAX
K và sd
công thức :

19
8
0
* * *
ttdl MAX sd i i
i
P K K P n

  => 2.35*0.15*57.099 20.127
ttdl
P   (Kw)
Nhóm 4:
stt Tên máy Số
lượng
Công
suất
(KW)
Mã hiệu Tổng
công
suất
(KW)
Kích thước
(dài-rông)
m
1 Máy phay đứng 4 6.1 GEST
JL_V280A
24.4
1.7-1.7
2 Máy phay vạn năng 1 9.72 GEST JL-
VH32A
9.72
1.7-1.2
3 Máy phay vạn năng 1 3.077 GESTSULT-1 3.077 1.7-1.2
4 Máy phay vạn năng 1 4.569 VH-1A 4.569 1.7-1.2
5 Máy phay vạn năng
dạng cong xon
1 3.73 UM-1
3.73
1.4-1.2
6 Máy phay đứng ngang
vạn năng
1 10.57 XL6336
10.57
1.6-1.2
7 Máy phay vạn năng 1 7.296 VH15A 7.296 1.7-1.2
8 Máy mài 2 đá 1 0.32 M3040 0.32
9 Máy cắt sắt 1 2.4 CC14SF 2.4 0.5-0.5
10 Máy phay ngang vạn
năng dạng công xon
1 3.73 UM2
3.73
1.4-1.2
Tổng 14 70.362
n=14
 
70.362
MAX
P  =>
2
MAX
P
=5.5 (Kw)

20
=>Ta có 1
n =7 và 1 51.986
P  (Kw)
Từ đó ta có :
* 1 7
0.5
14
n
n
n
   và
* 1 51.986
0.738
70.362
P
P
P
  
Từ *
n và *
*
hq
*
*2 * 2
* *
0.95
(1 )
(1 )
hq
n
P P
n n




= 2 2
0.95
0.775
0.738 (1 0.738)
0.5 (1 0.5)




Từ
*
hq
n từ công thức
*
*
hq hq
n n n

0.775*14 10.843
hq
n  
Từ hq
n và sd
K ta có thể tra bảng để tìm được giá trị 2.041
MAX
K 
Từ giá trị MAX
K và sd
công thức :
11
0
* * *
ttdl MAX sd i i
i
P K K P n

  => 2.041*0.15*70.362 21.54
ttdl
P   (Kw)
Nhóm 5:
stt Tên máy Số
lượng
Công
suất
(KW)
MÃ HIỆU Tổng
công
suất
(KW)
Kích
thước
(dài-
rông) m
năng
2 3.15 MA6025
6.3
1.4-1.4
2 Máy mài sắt dụng cụ
vạn năng
2 3.105 2MA9125
6.21
1.6-1.7
3 Máy mài phẳng vạn
năng
1 2.2 KNASNY 3D711
AF10-1
2.2
1.9-1.6

21
năng
1 4 KNASNY
BORETS
3D7HVFF
4
1.9-1.4
5 Máy mài phảng vạn
năng
1 7.5 KNASNY
BORETSOSH-550
7.5
1.9-1.5
6 Máy mài lổ vạn năng 1 6.1 3M225VM 6.1 2.6-1.8
8 Máy mài lổ vạn năng 1 7.5 3K228A 7.5 2.6-1.8
vạn năng
1 2.905 2M9120A
2.905
1.6-1.7
10 Máy mài tròn vạn năng 1 4.24 KNATH RSM-750 4.24 2-1.5
Tổng 13 56.735
n=12
 
56.735
MAX
P  =>
2
MAX
P
=4.615 (Kw)
=>Ta có 1
n =4 và 1 30.33
P  (Kw)
Từ đó ta có :
* 1 4
0.308
13
n
n
n
   và
* 1 30.33
0.534
56.735
P
P
P
  
Từ *
n và *
*
hq
*
*2 * 2
* *
0.95
(1 )
(1 )
hq
n
P P
n n




= 2 2
0.95
0.766
0.534 (1 0.534)
0.308 (1 0.308)




Từ
*
hq
n từ công thức
*
*
hq hq
n n n

0.766*13 9.96
hq
n  

22
Từ hq
n và sd
MAX
K 
Từ giá trị MAX
K và sd
công thức :
11
0
* * *
ttdl MAX sd i i
i
P K K P n

  => 2.1037*0.15*56.735 17.9
ttdl
P   (Kw)
Nhóm 6:
stt Tên máy Số
lượng
Công
suất
(KW)
MÃ HIỆU Tổng
công suất
(KW)
Kích
thước
(dài-
rông) m
năng
3 3.15 MA6025
9.45
1.4-1.4
vạn năng
1 3.105 2MA9125
3.105
1.6-1.7
năng
1 2.2 KNASNY 3D711
AF10-1
2.2
1.9-1.6
4 Máy mài phảng vạn
năng
2 7.5 KNASNY
BORETSOSH-550
7.5
1.9-1.5
6 Máy mài lổ vạn năng 1 7.5 3K228A 7.5 2.6-1.8
7 Máy mài tròn vạn năng 1 5.25 KNATH MULTI
CRIND
5.25
2-1.5
8 Máy mài tròn vạn năng 1 4.24 KNATH RSM-750 4.24 2-1.5
Tổng 12 62.205
n=12
 
65.205
MAX
P  => 4.615
2
MAX
P
 (Kw)

23
=>Ta có 1
n =6 và 1 46.21
P  (Kw)
Từ đó ta có :
* 1 6
0.5
12
n
n
n
   và
* 1 46.21
0.708
65.205
P
P
P
  
Từ *
n và *
*
hq
*
*2 * 2
* *
0.95
(1 )
(1 )
hq
n
P P
n n




= 2 2
0.95
0.810
0.708 (1 0.708)
0.5 (1 0.5)




Từ
*
hq
n từ công thức
*
*
hq hq
n n n

0.810*12 9.718
hq
n  
Từ hq
n và sd
MAX
K 
Từ giá trị MAX
K và sd
công thức :
8
1
* * *
ttdl MAX sd i i
i
P K K P n

  => 2.1282*0.15*65.205 20.82
ttdl
P   (Kw)
Nhóm 7:
stt Tên máy Số
lượng
Công suất
(KW)
MÃ HIỆU Tổng
công
suất
(KW)
Kích thước
(dài-rông) m
1 Máy khoan bàn 2 1.1 ASUKI AS-
036
2.2
0.5-0.5
2 Máy khoan đứng 2 1.5 KIK LC-25B 3 0.5-0.5
3 Máy phay CNC 2 7.5 AGMAA6 15 2.5-2.4
4 Máy xọc răng
bàn tự động
1 15 OHTORI
BMU-40MC
15

24
5 Máy xọc thủy lực 1 10 BCH-150-2 10 4.3-3
6 Máy mài bàn 2
đá
2 0.75 BA5063
1.5
0.5-0.5
7 Máy cắt sắt 1 2.4 ASAKIAS-
022
2.4
0.5-0.5
8 Máy đánh bóng
tin inox
1 1.2 CC14SF
1.2
9 Máy phay CNC 1 8.6 MCTABO DE
12-175
8.6
3.3-2.3
Tổng 13 58.9
n=13
 
58.9
MAX
P  => 5
2
MAX
P
 (Kw)
=>Ta có 1
n =5 và 1 48.6
P  (Kw)
Từ đó ta có :
* 1 5
0.385
13
n
n
n
   và
* 1 48.6
0.825
58.9
P
P
P
  
Từ *
n và *
*
hq
*
*2 * 2
* *
0.95
(1 )
(1 )
hq
n
P P
n n




= 2 2
0.95
0.523
0.825 (1 0.825)
0.385 (1 0.385)




Từ
*
hq
n từ công thức
*
*
hq hq
n n n

0.523*13 6.799
hq
n  
Từ hq
n và sd
MAX
K 

25
Từ giá trị MAX
K và sd
công thức :
9
1
* * *
ttdl MAX sd i i
i
P K K P n

  => 2.5122*0.15*58.9 22.195
ttdl
P   (Kw)
Nhóm 8:
stt Tên máy Số
lượng
Công suất
(KW)
MÃ HIỆU Tổng
công
suất
(KW)
Kích thước
(dài-rông) m
1 Máy khoan bàn 3 1.1 ASUKI AS-
036
3.3
0.5-0.5
2 Máy khoan đứng 2 1.5 KIK LC-25B 3 0.5-0.5
3 Máy khoan đứng 1 `1.5 1.5 2.5-2.4
4 Máy xọc răng
bàn tự động
1 15 OHTORI
BMU-40MC
15
5 Máy xọc thủy lực 2 10 BCH-150-2 20 4.3-3
6 Máy mài bàn 2 đá 2 0.75 BA5063 1.5 0.5-0.5
7 Máy cắt sắt 1 2.4 ASAKIAS-
022
2.4
0.5-0.5
8 Máy đánh bóng
tin inox
1 1.2 CC14SF
1.2
9 Máy phay CNC 1 8.6 MCTABO DE
12-175
8.6
3.3-2.3
Tổng 15 57.05
n=15
 
57.05
MAX
P  => 7.5
2
MAX
P
 (Kw)

26
=>Ta có 1
n =4 và 1 43.6
P  (Kw)
Từ đó ta có :
* 1 4
0.266
15
n
n
n
   và
* 1 43.6
0.758
57.05
P
P
P
  
Từ *
n và *
*
hq
*
*2 * 2
* *
0.95
(1 )
(1 )
hq
n
P P
n n




= 2 2
0.95
0.454
0.758 (1 0.758)
0.286 (1 0.286)




Từ
*
hq
n từ công thức
*
*
hq hq
n n n

0.454*15 6.81
hq
n  
Từ hq
n và sd
MAX
K 
Từ giá trị MAX
K và sd
K ta có thể tính được giá trị công suất tính toán của nhóm phụ tải từ
công thức :
8
1
* * *
ttdl MAX sd i i
i
P K K P n

  => 2.5104*0.15*57.05 21.48
ttdl
P   (Kw)
2.2.3 PHỤ TẢI CHIẾU SÁNG CỦA PHÂN XƯỞNG.
Ta có suất phụ tải chiếu sáng dùng đèn huỳnh quang như sau :
Phân xưởng cơ khí 0 14
P 
Kho vật liệu 0 9
P 
Phòng kỹ thuật 0 18
P 
Khu văn phòng 0 18
P 
-Tính toán chiếu sáng nhóm 1 :

27
Ta có diện tích nhóm 1 của phân xưởng là 2
252m và diện tích phòng kỹ thuật là 2
273m từ
đó suy ra :
1 252*14 273*18 8.442(Kw)
cs
P   
Ta có diện tích nhóm 2 là 2
252m từ đó ta có :
2 252*14
cs
P 
252m từ đó ta có :
3 252*14 3.5( )
cs
P Kw
 
Ta có diện tích nhóm 4 của phân xưởng là 2
252m và diện tích kho vật liệu là 2
189m ,diện
tích nhà vệ sinh là 2
45m từ đó ta có thể tính được công suất chiếu sáng của nhóm :
4 252*14 189*9 45*9 5.63( )
cs
P Kw
   
242m , diện tích khu văn phòng là 2
198m =>
5 242*14 198*18 6.9( )
cs
P Kw
  
Ta có diện tích của nhóm 6 là 2
237.5m =>
6 237.5*14 3.3(Kw)
cs
P  
299m
7 299*14 4.186( )
cs
P Kw
 
-Tính toán phụ tải chiếu sáng nhóm 8 :

28
318m
8 318*14 4.45( )
cs
P Kw
 
2.2.4 PHỤ TẢI TÍNH TOÁN TỔNG CỦA TOÀN PHÂN XƯỞNG.
-Phụ Tải Tính Toán Của Các Nhóm Trong Phân Xưởng
Nhóm 1 :
20( )
ttdl
P Kw
 và 8.442( )
cs
P Kw
 => 28.442( )
tt ttdl cs
P P P Kw
   ta có hệ số công suất của phân
xưởng cơ khí là cos 0.6
  ( tra bảng)
Từ đó ta tính được công suất phản kháng của nhóm phụ tải là :
*tan
tt tt
Q P 
 =28.442*1.333 37.83( )
KVAR

2 2
tt tt tt
S P Q
  = 2 2
28.442 37.91 47.39( )
KVA
 
3*
tt
tt
dm
S
I
U
 =
47.39
72(A)
3*0.38

Nhóm 2 :
19.179( )
dl
P Kw
 và 3.5( )
cs
P Kw
 => 22.679( )
tt ttdl cs
P P P Kw
   ta có hệ số công
suất của phân xưởng cơ khí là cos 0.6
*tan
tt tt
Q P 
 =22.679*1.333 30.23( )
KVAR

2 2
tt tt tt
S P Q
  = 2 2
22.679 30.23 37.798( )
KVA
 
3*
tt
tt
dm
S
I
U
 =
37.798
57.42(A)
3*0.38

Nhóm 3 :

29
20.127( )
dl
P Kw
 và 3.5( )
cs
P Kw
 => 23.627( )
tt ttdl cs
P P P Kw
   ta có hệ số công suất
của phân xưởng cơ khí là cos 0.6
*tan
tt tt
Q P 
 =23.627*1.333 31.494( )
KVAR

2 2
tt tt tt
S P Q
  = 2 2
23.627 31.494 39.37( )
KVA
 
3*
tt
tt
dm
S
I
U
 =
39.37
59.82(A)
3*0.38

Nhóm 4 :
21.54( )
dl
P Kw
 và 5.63( )
cs
P Kw
 => 27.17( )
tt ttdl cs
P P P Kw
*tan
tt tt
Q P 
 =27.17*1.333 36.22( )
KVAR

2 2
tt tt tt
S P Q
  = 2 2
27.17 36.22 45.28( )
KVA
 
3*
tt
tt
dm
S
I
U
 =
45.28
68.79(A)
3*0.38

Nhóm 5 :
17.9( )
dl
P Kw
 và 6.9( )
cs
P Kw
 => 24.8( )
tt ttdl cs
P P P Kw
   ta có hệ số công suất của
phân xưởng cơ khí là cos 0.6
*tan
tt tt
Q P 
 =24.8*1.333 33.06( )
KVAR

2 2
tt tt tt
S P Q
  = 2 2
24.8 33.06 41.32( )
KVA
 

30
3*
tt
tt
dm
S
I
U
 =
41.32
62.78(A)
3*0.38

Nhóm 6 :
20.82( )
dl
P Kw
 và 3.3( )
cs
P Kw
 => 24.126( )
tt ttdl cs
P P P Kw
*tan
tt tt
Q P 
 =24.126*1.333 32.156( )
KVAR

2 2
tt tt tt
S P Q
  = 2 2
24.126 32.16 40.2( )
KVA
 
3*
tt
tt
dm
S
I
U
 =
40.2
61.08(A)
3*0.38

Nhóm 7 :
26.381( )
dl
P Kw
 và 4.186( )
cs
P Kw
 => 26.381( )
tt ttdl cs
P P P Kw
   ta có hệ số công
suất của phân xưởng cơ khí là cos 0.6
*tan
tt tt
Q P 
 =26.381*1.333 35.166( )
KVAR

2 2
tt tt tt
S P Q
  = 2 2
26.381 35.166 43.961( )
KVA
 
3*
tt
tt
dm
S
I
U
 =
43.961
66.792(A)
3*0.38

Nhóm 8 :
21.48( )
dl
P Kw
 và 4.45( )
cs
P Kw
 => 25.93( )
tt ttdl cs
P P P Kw

31
*tan
tt tt
Q P 
 =25.93*1.333 34.565( )
KVAR

2 2
tt tt tt
S P Q
  = 2 2
25.93 34.565 43.21( )
KVA
 
3*
tt
tt
dm
S
I
U
 =
43.21
65.65(A)
3*0.38

CHƯƠNG 3 : XÁC ĐỊNH TÂM PHỤ TẢI CỦA PHÂN XƯỞNG
3.1 Ý NGHĨA CỦA VIỆC XÁC ĐỊNH TÂM PHỤ TẢI .
Tâm phụ tải để đặt tủ động lực (hoặc tủ phân phối) ở tâm phụ tải nhằm cung cấp điện với tổn
thất điện áp và tổn thất công suất nhỏ nhất và chi phí hợp lý . Tuy nhiên vị trí đặt tủ còn phụ
thuộc vào yếu tố mỹ quan .
3.2 XÁC ĐỊNH TÂM PHỤ TẢI.
Vị trí tối ưu của các tủ phân phối hay tủ động lực được xác định dựa theo tâm phụ tải và được
xác định theo công thức.
i i
i
X P
X
P



và i i
i
Y P
Y
P



Trong đó :
,
i i
X Y : tọa độ của điệm tải thứ i ;
i
P : công suất của điểm tải i.
,
X Y : tọa độ của trạm biến áp phân phối.
Ta tiến hành tính tâm phụ tải của từng nhóm :
Nhóm 1 :
Ta có ma trận tọa độ của X,Y và công suất như sau :
1
X =[55.5 55.5 55.5 55.5 51.9 51.9 51.9 51.9 48.2 48.2 48.2] (m)
1
Y =[24 29 34 39 25 28.6 33.8 39 29 34 38.9] (m)
1
P =[4 4 4 4 2.4 5.6 5.6 5.6 5.5 11 11] (Kw)

32
1 1
1
1
55.5*4 +55.5*4 55.5*4 +55.5*4 +51.9*2.4 +51.9*5.6 +51.9*5.6 +51.9*5.6 +48.2*5.5 +48.2*11+48.2*11
4 +4 +4 +4 +2.4 +5.6 +5.6 +5.6 +5.5 +11+
51. (
1
19
1
)
i i
i
X P
X m
P
  



1 1
1
1
24*4 +29*4 34*4 +39*4 +25*2.4 +28.6*5.6 +33.8*5.6 +39*5.6 +29*5.5 +34*11 +38.9*11
4 +4 +4 +4 +2.4 +5.6 +5.6 +5.6 +5.5 +11 +1
33.38 ( )
1
9
i i
i
Y P
Y m
P
 




Tọa độ tâm phụ tải : (51.19 ;33.389)
Dựa vào tọa độ tâm phụ tải ta có thể lựa chọn vị trí tối ưu để đặt tủ động lực 1 (DL1) ở tọa độ
(53.47 ;41.24) và vị trí của tủ động lực 1 (DL1) được mô tả như trong hình.
*Chú thích : chấm tròn màu xanh lá là tâm phụ tải .
DL+số thứ tự : tên tủ động lực
Nhóm 2 :
x2=[36 36 36 36 40 40 40 40 43 43 43 43 ] (m)
y2=[24 29 34 39 24 29 34 39 30 33 35 39.5] (m)
p2=[4 4 4 4 11 5.5 5.6 5.6 0.32 2.4 1 11 ] (KW)

33
2 2
2
2
39.66( )
i i
i
X P
X m
P
 


2 2
2
2
32.43( )
i i
i
Y P
Y m
P
 


Tọa độ tâm phụ tải : (39.66 ;32.43)
Ta nhận thấy tọa độ tâm phụ tải so với sơ đồ mặt bằng chưa được tối ưu nên ta sẽ thay đổi vị
trí đặt tủ động lực cho tối ưu hơn :
Vì thế nên ta chọn tọa độ đặt tủ động lực là : (35.42 ;41.24) (m) và được mô tả như trong hình .
Nhóm 3 :
Ta có các ma trận tọa độ x,y và công suất của nhóm như sau.
x3=[31 ,31 ,27 ,27 ,27 ,27 ,23 ,23 ,23] (m)
y3=[28 ,36 ,25 ,28 ,32 ,36 ,28 ,32 ,39] (m)
p3=[6.1 ,6.1 ,3.7 ,4.6 ,9.7 ,9.7 ,2.4 ,3.73 ,10.5] (KW)

34
3 3
3
3
26.68( )
i i
i
X P
X m
P
 


3 3
3
3
33.03( )
i i
i
Y P
Y m
P
 


Tọa độ tâm phụ tải : (26.68 ;33.03)
Dựa vào tọa độ tâm phụ tải ta có thể lựa chọn vị trí tối ưu để đặt tủ động lực 3 (DL3) ờ tọa độ
(28.95 ;41.24) và được mô tả như trong hình.
Nhóm 4 :

35
Ta có các ma trận tọa độ x,y và công suất của nhóm như sau.
x4=[19.4 ,19.4 ,19.4 ,19.4 ,15.7 ,15.7 ,15.7 ,15.7 ,12 ,12 ,12 ,12 ] (m)
y4=[28 ,32 ,36 ,39 ,28 ,32 ,36 ,39 ,28 ,32 ,36 ,39] (m)
p4=[6.1 ,6.1 ,6.1 ,6.1 ,4.6 ,3 ,9.79 ,6.1, 2.4 ,7.3 ,10.6 ,3.7] (KW)
4 4
4
4
15.72( )
i i
i
X P
X m
P
 


4 4
4
4
34.29( )
i i
i
Y P
Y m
P
 


Dựa vào tọa độ tâm phụ tải ta có thể lựa chọn vị trí tối ưu để đặt tủ động lực 4 (DL4) ở tọa độ (
10.9 ;41.24) và được mô tả như hình sau :

36
Nhóm 5 :
x5=[57.5 ,57.5 ,57.5 ,57.5 ,53.2 ,53.2 ,53.2 ,53.2 ,48.9 ,48.9 ,48.9 ,48.9] (m)
y5=[33.5 ,7 ,10.5 ,14 ,3.8 ,8 ,11.9 ,15.8 ,3.1 ,7.3 ,11.4 ,16] (m)
p5=[3 3 ,3.15, 3.15 ,6 ,7.5 ,4 ,2.2 ,4.24 ,2.9 ,7.5 ,9.23] (KW)
5 5
5
5
52.30( )
i i
i
X P
X m
P
 


5 5
5
5
11.3( )
i i
i
Y P
Y m
P
 


(54.26 ;0) và được mô tả như hình sau :

37
Nhóm 6 :
x6=[44.1 ,44.1 ,44.1 ,44.1 ,40 ,40 ,40 ,40 ,35.8 ,35.8 ,35.8 ,35.8] (m)
y6=[3.3 ,6.9 ,10.3 ,13.7 ,3.8 ,8 ,11.9 ,15.8 ,3.5 ,7.5 ,11.8 ,16] (m)
p6=[3 ,3.15 ,3.15 ,3.15 ,9.2 ,7.5 ,7.5 ,2.2 ,4.24 ,2.52 ,7.5 ,9.23] (KW)
6 6
6
6
39.24( )
i i
i
X P
X m
P
 


6 6
6
6
9.56( )
i i
i
Y P
Y m
P
 



38
Nhóm 7 :
x7=[30.6 ,30.6 ,30.6 ,30.6 ,24.9 ,24.9 ,19.7 ,19.7 ,19.7 ,19.7 ,19.7 ,19.7] (m)
y7=[3.7 ,8.2 ,12.2 ,15.4 ,4.6 ,12.2 ,4.2 ,7 ,9 ,10 ,12 ,15] (m)
p7=[7.5 ,7.5 ,1.1 ,1.1 ,15 ,10 ,1.2 ,0.75 ,0.75 ,2.4 ,1.5 ,1.5] (KW)
7 7
7
7
26.01( )
i i
i
X P
X m
P
 


7 7
7
7
7.79( )
i i
i
Y P
Y m
P
 


(24.69 ;0) và được mô tả như hình :

39
Nhóm 8 :
x8=[15.2 ,15.2 ,15.2 ,15.2 ,15.2 ,11.1 ,11.1 ,11.1 ,4.3 ,4.3 ,4.3 ] (m)
y8=[2.9 ,5.7 ,8.5 ,11.3 ,14 ,3.7 ,9.6 ,15.7 ,4.6 ,10.9 ,14] (m)
p8=[1.5 ,1.1 ,1.1 ,1.1 ,1.5 ,7.5 ,15 ,10 ,10 ,8.6 ,2.4] (KW)
8 8
8
8
9.14( )
i i
i
X P
X m
P
 


8 8
8
8
9.29( )
i i
i
Y P
Y m
P
 



40
-Từ tọa độ tâm phụ tải của các nhóm ta có thể xác định được tọa độ của vị trí tối ưu để
đặt máy biến áp và tủ phân phối tổng (TPPT)
1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8
1 2 3 4 5 6 7 8
[ ]
T
X P X P X P X P X P X P X P X P
X
P P P P P P P P
      

      
       
        
(m)
1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8
1 2 3 4 5 6 7 8
[ ]
T
Y P Y P Y P Y P Y P Y P Y P Y P
Y
P P P P P P P P
      

      
       
        
(m)
=>

41
32.21( )
T
X m

21.96( )
T
Y m

Dựa vào tọa độ tâm phụ tải ta có thể lựa chọn vị trí tối ưu để đặt tủ phân phối tổng (TPPT) ở
tọa độ (64.53 ;41.24) và được mô tả như hình sau:
*Chú thích : Chấm tròn màu xanh lá là tâm phụ tải .
TPPT : Trạm phân phối tổng.

42

43
SƠ ĐỒ VỊ TRÍ CÁC TỦ PHÂN PHỐI VÀ TỦ ĐỘNG LỰC CỦA TOÀN NHÀ MÁY

44
*Chú thích :
MBA: máy biến áp
TPPT: trạm phân phối tổng
TPP1->TPP4: trạm phân phối nhánh từ 1 đến 4
DL1->DL8: các tủ động lực từ 1 đến 4
Ký hệu phụ tải : Tên nhóm phụ tải +số thứ tự trong nhóm
CHƯƠNG 4 : CHỌN PHƯƠNG ÁN CUNG CẤP ĐIỆN CHO PHÂN XƯỞNG
4.1 CÁC PHƯƠNG ÁN CUNG CẤP ĐIỆN.
* Sơ đồ mạng trục chính:
-Các phụ tài được đấu nối chung từ một đường trục.
-Chi phí đầu tư, bào dưởng, vận hành cao, độ tinh cậy cung cấp điện thấp.
-Thường xảy ra sự cố trên đường dây.
-Có nhiều mói nói các phụ tải phụ thuộc vào nhau.

45
* Sơ đồ mạng điện hình tia:
-Mỏi phụ tải được cung cấp một đường dây riêng biệt.
-chi phí vận hành, bào dưởng, đầu tư cao.
-Độ tinh cậy cung cấp điện cao.
-Các phụ tải không phụ thuộc vào nhau.
-Để lắp đặt thêm đường dây dự phòng.

46
* Sơ đồ mạch vòng

47
-Các phụ tải được cung cấp điện từ các nguồn khác nhau.
-Các nguồn được nối thành vòng kính vận hành hờ.
-Chi phí đàu tư, bào dưởng, vận hành cao.
-Độ tinh cậy cung cấp điên cao nhât.
-Khó trong việc lựa chon thiết bị.
4.2 PHÂN TÍCH VÀ LỰA CHỌN SƠ ĐỒ ĐỂ CẤP ĐIỆN CHO PHÂN XƯỞNG
Mạng điện hạ áp ở đây được hiểu là mạng động lực hoặc chiếu sáng trong phân xưởng với cấp
điện áp thường là 380/220 V.
Sơ đồ nối dây của mạng động lực có hai dạng cơ bản là mạng hình tia và mạng phân nhánh
và ưu khuyết điểm của chúng như sau :
-Sơ đồ hình tia có ưu điểm là nối dây rõ ràng , mỗi hộ dùng điện được cấp từ một đường dây,
do đó chúng ít ảnh hưởng lẫn nhau độ tin cậy cung cấp điện tương đối cao dễ thực hiện các
biện pháp bảo vệ và tự động động hóa cao dễ vận hành bảo quản .
Khuyết điểm của nó là vốn đầu tư lớn . vì vậy sơ đồ nối dây hình tia được dùng cung cấp điện
cho các hộ tiêu thụ loại 1 và loại 2.
-Sơ đồ phân nhánh có ưu khuyết điểm ngược lại so với sơ đồ hình tia vì vậy loại sơ đồ này
được dùng khi cung cấp điện cho các hộ tiêu thụ loại 2 và 3.
Trong thực tế người ta thường kết hợp hai dạng sơ đồ cơ bản đó thành những sơ đồ hỗn hợp để
nâng cao độ tin cậy và linh hoạt của sơ đồ người ta thường đặt các mạch dự phòng chung hoặc
riêng .

48
=>Với ưu nhược điểm của các loại sơ đồ như trên ta nhân thấy với những đặc điểm của phân
xưởng và để đảm bảo tính kinh tế kỹ thuật ta lựa chọn phương án cung cấp điện bằng sơ đồ
hình tia để cấp điện cho phân xưởng.
4.3 SƠ ĐỒ NGUYÊN LÝ
Trong các dạng sơ đồ trên ta chọn sơ đồ hình tia để cung cấp điện cho phân xưởng là thích hợp
nhất. và ta có sơ đồ nguyên lý của phân xưởng như sau :

49
Sơ đồ nguyên lý tổng quát của phân xưởng
*Chú thích: MBA: Máy biến áp
G: Máy phát
CB: thiết bị đóng cắt tự động (Aptomat)
l: chiều dài các đoạn dây
TPPT: Tủ phân phối tổng
TPP1 TPP4: Các tủ phân phối nhánh
DL1DL8: các tủ động lực cung cấp điện cho các nhóm phụ tải
Nhóm 1Nhóm 4: Các nhóm phụ tải của phân xưởng

50

51
SƠ ĐỒ ĐI DÂY CHO TOÀN PHÂN XƯỞNG

52
*Chú thích :
CHƯƠNG 5 : CHỌN THIẾT BỊ CHO MẠNG ĐIỆN
5.1 CHỌN DÂY DẪN
5.1.1 PHƯƠNG PHÁP LỰA CHỌN DÂY DẪN
1) Chọn tiết diện dây dẫn theo tổn hao điện áp cho phép
Trước hết xác định thành phần phản kháng của tổn hao điện áp cho phép:
∆Ux=
∑ 𝑄𝑖𝑙𝑖𝑥0
𝑈
Xác định thành phần tác dụng của tổn hao điện áp cho phép:
∆Ur = ∆Ucp- ∆U
Tiết diện dây dẫn được xác định như sau:
F=
∑ 𝑃𝑖𝑙𝑖
𝑛
1
𝛾 𝑈∆𝑈𝑟
Trong đó:
x0 –thường có giá trị từ 0,35-0,4
Pi- công suất tác dụng trên đoạn dây thứ i,kW
li- chiều dài đoạn dây thứ i, m
U- điện áp định mức của đường dây, kV
∆Ur- thành phần tác dụng, V
𝛾- điện dẫn của vật liệu Ω.m/mm2

53
Căn cứ vào giá trị F để lựa chọn dây dẫn ứng với thang tiết diện gần nhất về phía trên, sau
đó kiểm tra lại tổn hao điện áp thựctế của dây dẫn vừa chọn.
2) Xác định tiết diện dây dẫn theo chi phí kim loại cực tiểu
Đường dây không phân nhánh
Tiết diện của đường dây không phân nhánh gồm nhiều đoạn được xác định trước hết từ đoạn
dây cuối cùng (đoạn thứ n ):
F=
√𝑃𝑛
𝛾 𝑈∆𝑈𝑟
∑ 𝑙𝑖
𝑛
1 √𝑃𝑖
Tiết diện của các đoạn dây khác theo biểu thức:
Fi=Fn√
𝑃𝑖
𝑃𝑛
Pn- công suất tác dụng trên đoạn dây thứ n
∆Ur- được xác định bằng công thức ở phương pháp 1
Đối với đường dây phân nhánh
Trước hết xác định thành phần tác dụng của tổn hao điện áp cho phép trên đường dây
chung theo biểu thức:
∆Ur0 =
∆Ur
1+√
∑ 𝑃𝑖𝑙𝑖
2
𝑛
2
𝑃0𝑙0
2
Tiết diện dây dẫn trên đoạn đầu được xác định:
F0 =
𝑃0𝑙0
𝛾 𝑈∆𝑈0
P0 và l0 là công suất tác dụng chạy trên đoạn dây chung và chiều dài

54
Chọn dây dẫn có tiết diện gần F0 nhất về phía trên xác định thành phần tác dụng của tổn hao
điện áp thực tế trên đoạn dây đầu:
∆UR0tt =
𝑃0𝑟0𝑙0
𝑈
Thành phần tác dụng của tổn hao điện áp cho phép trên các đoạn dây phân nhánh
∆UR1 = ∆UR- ∆UR0tt
Tiết diện dây dẫn của các đoạn dây phân nhánh được xác định:
F1 =
𝑃1𝑙1
𝛾 𝑈∆𝑈𝑅1
và F2 =
𝑃2𝑙2
𝛾 𝑈∆𝑈𝑅1
Trong đó:
Pi, li - công suất tác dụng và chiều dài của đoạn dây phân nhánh thứ i
3) Xác định tiết diện dây dẫn theo mật độ dòng điện không đổi
Phương pháp này được áp dụng khi thời gian sử dụng công suất cực đại TM nhỏ
Các bước xác định ∆Ur tương tự như các phương pháp khác, sau đó xác định mật độ dòng điện
không đổi theo biểu thức:
j =
𝛾 ∆𝑈𝑅
√3 ∑ 𝑙𝑖𝑐𝑜𝑠𝜑𝑖
𝑛
1
trong đó:
𝑐𝑜𝑠𝜑𝑖- hệ số công suất tương ứng ở đoạn dây thứ i.
Với mật độ dòng điện J, ta xác định được tiết diện dây dẫn trên các đoạn:
F1 =
𝐼1
𝐽
, F2 =
𝐼2
𝐽
,……. Fn =
𝐼𝑛
𝐽
4) Xác định tiết diện dây dẫn theo mật độ dòng điện cho phép của dây dẫn
Theo phương pháp này tiết diện dây dẫn được chọn theo điều kiện
Ilv ≤ Icp

55
Icp- dòng điện cho phép ứng với từng loại dây dẫn,phụ thuộc vào nhiệt độ
đốt nóng cho phép của chúng.
5) Phương pháp chọn tiết diện dây dẫn theo điều kiện phát nóng
khi có dòng điện chạy qua dây dẩn và dây cáp thì vật dẫn bị nóng, nếu nhiệt độ dây dẫn quá
cao có thể làm cho chúng bị hư hỏng hoặc giảm tuổi thọ.Mặc khác, độ bền cơ học của kim
loại dẫn điện cũng bị giảm xuống. do vậy nhà chế tạo quy định nhiệt độ cho phép đối với mỗi
loại dây dẫn và dây cáp.
Điều kiện chọn dây dẫn
1 2
1 2
* *
*
cp tt
tt
cp
K K I I
I
I
K K

 
Trong đó :
1
K :là hệ số hiệu chỉnh nhiệt độ ứng với môi trường đặt dây cáp
2
K :là hệ số hiệu chỉnh nhiệt độ kể đến số lượng dây hoặc cáp đi chung một rảnh
cp
I : dòng điện lâu dài cho phép ứng với tiết diện dây hoặc cáp định lựa chọn
Dòng điện cho phép là dòng điện lớn nhất có thể chạy qua dây dẫn trong thời gian không hạn
chế mà không làm cho nhiệt độ của nó vượt quá trị số cho phép.
6) Chọn tiết diện dây dẫn của mạng điện chiếu sáng
F =
𝑀𝑞𝑝
𝐶.∆𝑈𝑐𝑝%
Trong đó:
𝑀𝑞𝑝- tổng momen quy đổi của tất cả các nhánh, được xác định:
𝑀𝑞𝑝= ∑ 𝑀𝑖 + ∑ 𝛼𝑀𝑗
Trong đó:
𝑀𝑖- momen tải của các nhánh có cùng số lượng dây dẫn với đường trục
chính

56
𝑀𝑗 - momen tải của các nhánh có cùng số lượng dây dẫn khác với nhóm
trên
𝑀 – Pl momem tải
∆𝑈𝑐𝑝% - hao tổn điện áp cho phép, %
C = 𝛾 𝑈𝑛
2
105
hệ số phụ thuộc vào cấu trúc mạng điện, tra bảng 4.pl.BT
𝛼 – hệ số quy đổi, phụ thuộc vào kết cấu mạng điện tra bảng 5.pl.BT
Tra bảng trong sách “BÀI TẬP CUNG CẤP ĐIỆN” của tác giả TRẦN QUANG KHÁNH
5.1.2 LỰA CHỌN TIẾT DIỆN DÂY DẪN
-Tính Toán Tiết Diện Dây Dẫn
-Ta lựa chọn phương pháp lựa chọn tiết diện theo điều kiện phát nóng để tính toán và lựa chọn
dây dẫn cho toàn phân xưởng.
-Tiết diện dây trung lấy lớn hơn hoặc bằng 0.5 tiết diện dây pha.Ở đây ta lấy tiết diện dây
trung tính bằng 0.5 dây pha.
1
2
trungtinh pha
F F


57
Sơ đồ nguyên lý
*Chú thích: MBA: Máy biến áp
G: Máy phát
Lựa chọn loại dây tiết diện dây theo điều kiện dòng diện cho phép :

58
1 2
1 2
* *
*
cp tt
tt
cp
K K I I
I
I
K K

 
Trong đó :
1
K :là hệ số hiệu chỉnh nhiệt độ ứng với môi trường đặt dây cáp
2
K :là hệ số hiệu chỉnh nhiệt độ kể đến số lượng dây hoặc cáp đi chung một rảnh
cp
I : dòng điện lâu dài cho phép ứng với tiết diện dây hoặc cáp định lựa chọn
-Với nhiệt độ môi trường xung quanh là 30o
C
Nhiệt độ lớn nhất cho phép của dây là 60o
C
Nhiệt độ tiêu chuẩn của môi trường xung quanh là 25o
C
Từ đó ta tra bảng 4.13 trong sổ tay lựa chọn và tra cứu thiết bị điện từ 0.4 đến 500 kv của NGÔ
HỒNG QUANG trang 286 giá trị của 1
K là 0.93.
-với số cáp cùng đặt trong một rãnh là 4 và khoảng cách giữa các sợi là 100mm ta có thể tra
bảng 4.74 trong sổ tay lựa chọn và tra cứu thiết bị điện từ 0.4 đến 500 kv của NGÔ HỒNG
QUANG trang 286 giá trị của 2
K là 0.8.
- Lựa chọn loại dây cho toàn phân xưởng là cáp lõi đồng cách điện PVC loại nũa mềm đặt cố
định do CADIVI chế tạo .
- Từ giá trị dòng điện cho phép ta có thể tra bảng 4.11 và 4.12 ,4.13,4.14 ở các trang từ 2.33-
238 trong sách sổ tay lựa chọn và tra cứu thiết bị điện từ 0.4 đến 500 kv của NGÔ HỒNG
QUANG.
-Ký hiệu dây dẫn hạ áp :
n vật liệu cách điện (mF+1F0)
Trong dó:
n số lộ đường dây
m số dây pha

59
F tiết diện dây pha
F0 tiết diện dây trung tính
-Vật liệu làm dây (C. F)
Trong đó C là số lõi F là tiết diện
-Với Đoạn 0
l Ta Có :
0 10
l  m
Giá trị dòng điện tính toán là 514.332( )
tt
I A

Từ công thức 1 2 cp tt
K K I I
 ta có thể tính được giá trị dòng điện cho phép của đoạn dây như
sau :
1 2
tt
cp
I
I
K K
 = 514.332
691.306(A)
0.93*0.8

Với 691.306(A)
cp
I  tra bảng 4.11 ta lựa chọn loại dây cáp đồng 1 lõi cách điện PVC do
CADIVI chế tạo có diện dây 2
400mm dòng điện cho phép 742 (A)
Giá trị 0
x và 0
r của đường dây :
0
18.84
0.047( / )
400
r Km
F

   
Lấy trung bình 0 0.08( / Km)
x  
-Kiểm tổn thức điện áp đến tủ phân phối tổng (PPT):
3 3
(0.047*10)*10 0.47*10 ( )
R  
  
3 3
(0.08*10)*10 0.8*10 ( )
X  
  
3 3
28.4*0.47*10 37.9*0.8*10
0.115(V)
0.38
dm
PR QX
U
U
 
 
   

60
=> 5% dm
U U
  thỏa mản điều kiện
-Với Đoạn Dây 1
l :
1 19.2
l m

tt
I A

K K I I
sau :
1 2
tt
cp
I
I
K K
 = 129.42
173.952(A)
0.93*0.8

Với 173.952(A)
cp
CADIVI chế tạo dòng điện cho phép 187 (A) tiết diện dây 2
60mm
Giá trị 0
x và 0
0
18.84
0.314( )
60
r
F

   
x  
-Kiểm tổn thức điện áp đến tủ phân phối 1 (PP1):
3 3
(0.047*10 0.309*19.2)*10 6.4*10 ( )
R  
   
3 3
(0.08*10 0.08*19.2)*10 2.336*10 ( )
X  
   
3 3
28.4*6.4*10 37.9*2.336*10
0.711(V)
0.38
dm
PR QX
U
U
 
 
   
=> 5% dm
U U
-Với Doạn Dây 2
l Ta Có :

61
2 43.5
l m

tt
I A

K K I I
sau :
1 2
tt
cp
I
I
K K
 = 128.61
172.863(A)
0.93*0.8

Với 172.863(A)
cp
60mm .
Giá trị 0
x và 0
0
18.84
0.314( / )
60
r Km
F

   
x  
3 3
(0.047*10 0.309*43.5)*10 13.91*10 ( )
R  
   
3 3
(0.08*10 0.08*43.5)*10 4.28*10 ( )
X  
   
3 3
23.6*13.91*10 31.5*4.28*10
1.22(V)
0.38
dm
PR QX
U
U
 
 
   
=> 5% dm
U U
-Với Đoạn 3
l Ta Có :
3
l =72.5
tt
I A


62
K K I I
sau :
1 2
tt
cp
I
I
K K
 = 123.86
166.478(A)
0.93*0.8

Với 166.478(A)
cp
60mm .
Giá trị 0
x và 0
0
18.84
0.314( / )
60
r Km
F

   
x  
3 3
(0.047*10 0.309*72.5)*10 22.87*10 ( )
R  
   
3 3
(0.08*10 0.08*72.5)*10 6.6*10 ( )
X  
   
3 3
24.79*22.87*10 33*6.6*10
2.065(V)
0.38
dm
PR QX
U
U
 
 
   
=> 5% dm
U U
-Với Đoạn 4
l Ta Có :
4
l =102.1m
tt
I A

K K I I
sau :

63
1 2
tt
cp
I
I
K K
 = 132.442
178.013(A)
0.93*0.8

Với 178.013(A)
cp
CADIVI chế tạo với dòng điện cho phép 187 (A) tiết diện dây 2
60mm .
Giá trị 0
x và 0
0
18.84
0.314( / )
60
r Km
F

   
x  
3 3
(0.047*10 0.309*102.1)*10 32.019*10 ( )
R  
   
3 3
(0.08*10 0.08*102.1)*10 8.97*10 ( )
X  
   
3 3
26.4*32.019*10 35.17*8.97*10
3.05(V)
0.38
dm
PR QX
U
U
 
 
   
=> 5% dm
U U
-Đoạn 11
l :
11 6.5
l 
Giá trị dòng điện tính toán là 72( )
tt
I A

K K I I
sau :
1 2
tt
cp
I
I
K K
 = 72
96.774(A)
0.93*0.8

Với 96.774(A)
cp
22mm .

64
Giá trị 0
x và 0
0
18.84
0.856( / )
22
r Km
F

   
Do tiết diện dây < 2
50mm n6n ta coi như thành phần cảm kháng 0 0
x 
-Kiểm tổn thức điện áp đến tủ động lực nhóm 1:
3 3
(0.047*10 0.309*19.2 0.84*6.5)*10 11.842*10 ( )
R  
    
3 3
(0.08*10 0.08*19.2)*10 2.336*10 ( )
X  
   
3 3
28.4*11.862*10 37.9*2.336*10
1.119(V)
0.38
dm
PR QX
U
U
 
 
   
=> 5% dm
U U
-Đoạn 12
l :
12 6.5
l 
tt
I A

K K I I
sau :
1 2
tt
cp
I
I
K K
 = 57.42
77.177(A)
0.93*0.8

Với 77.177(A)
cp
16mm .
Giá trị 0
x và 0
0
18.84
1.178( / )
16
r Km
F

   

65
x 
3 3
(0.047*10 0.309*19.2 1.15*6.5)*10 13.847*10 ( )
R  
    
3 3
(0.08*10 0.08*19.2)*10 2.336*10 ( )
X  
   
3 3
22.7*13.878*10 30.23*2.336*10
1.015(V)
0.38
dm
PR QX
U
U
 
 
   
=> 5% dm
U U
-Đoạn 21
l :
21
l =6.5 m
tt
I A

K K I I
sau :
1 2
tt
cp
I
I
K K
 = 59.182
80.403(A)
0.93*0.8

Với 80.403(A)
cp
16mm .
Giá trị 0
x và 0
0
18.84
1.178( / )
16
r Km
F

   
x 
3 3
(0.047*10 0.309*43.5 1.15*6.5)*10 21.386*10 ( )
R  
    

66
3 3
(0.08*10 0.08*43.5)*10 4.28*10 ( )
X  
   
3 3
23.6*21.386*10 31.5*4.28*10
1.683(V)
0.38
dm
PR QX
U
U
 
 
   
=> 5% dm
U U
-Đoạn 22
l :
22 6.5
l m

tt
I A

K K I I
sau :
1 2
tt
cp
I
I
K K
 =
68.79
92.46(A)
0.93*0.8

Với 92.46(A)
cp
I  tra bảng 4.12 ta lựa chọn loại dây cáp đồng 2 lõi cách điện PVC do CADIVI
chế tạo với dòng điện cho phép 102 (A) tiết diện dây 2
22mm .
Giá trị 0
x và 0
0
18.84
0.856( / )
22
r Km
F

   
x 
3 3
(0.047*10 0.309*43.5 0.84*6.5)*10 19.37*10 ( )
R  
    
3 3
(0.08*10 0.08*43.5)*10 4.28*10 ( )
X  
   
3 3
27.17*19.37*10 36.22*4.28*10
1.793(V)
0.38
dm
PR QX
U
U
 
 
   

67
=> 5% dm
U U
-Đoạn 31
l :
31 6.5
l m

tt
I A

K K I I
sau :
1 2
tt
cp
I
I
K K
 =
62.78
84.382(A)
0.93*0.8

Với 84.382(A)
cp
22mm .
Giá trị 0
x và 0
0
18.84
0.856( / )
22
r Km
F

   
x 
3 3
(0.047*10 0.309*72.5 0.84*6.5)*10 28.33*10 ( )
R  
    
3 3
(0.08*10 0.08*72.5)*10 6.6*10 ( )
X  
   
3 3
24.79*28.33*10 33*6.6*10
2.42(V)
0.38
dm
PR QX
U
U
 
 
   
=> 5% dm
U U
-Đoạn 32
l :
32 6.5
l m


68
tt
I A

K K I I
sau :
1 2
tt
cp
I
I
K K
 = 61.08
82.097(A)
0.93*0.8

Với 82.097(A)
cp
22mm .
Giá trị 0
x và 0
0
18.84
0.856( / )
22
r Km
F

   
x 
3 3
(0.047*10 0.309*72.5 0.84*6.5)*10 28.33*10 ( )
R  
    
3 3
(0.08*10 0.08*72.5)*10 6.6*10 ( )
X  
   
3 3
24.1*28.33*10 32.16*6.6*10
2.355(V)
0.38
dm
PR QX
U
U
 
 
   
=> 5% dm
U U
-Đoạn 41
l :
41 6.5
l m

tt
I A

K K I I
sau :

69
1 2
tt
cp
I
I
K K
 = 66.792
89.774(A)
0.93*0.8

Với 89.774(A)
cp
22mm .
Giá trị 0
x và 0
0
18.84
0.856( / )
22
r Km
F

   
x 
3 3
(0.047*10 0.309*102.1 0.84*6.5)*10 37.47*10 ( )
R  
    
3 3
(0.08*10 0.08*102.1)*10 8.97*10 ( )
X  
   
3 3
26.4*37.47*10 35.17*8.97*10
3.433(V)
0.38
dm
PR QX
U
U
 
 
   
=> 5% dm
U U
-Đoạn 42
l :
42 6.5
l m

tt
I A

K K I I
sau :
1 2
tt
cp
I
I
K K
 = 65.65
85.93(A)
0.93*0.8

Với 85.93(A)
cp
I  tra bảng 4.12 ta lựa chọn loại dây cáp đồng 2 lõi cách điện PVC do CADIVI
chế tạo với dòng điện cho phép 102 (A) tiết diện dây 2
22mm .

70
Giá trị 0
x và 0
0
18.84
0.856( / )
22
r Km
F

   
x 
3 3
(0.047*10 0.309*102.1 0.84*6.5)*10 37.48*10 ( )
R  
    
3 3
(0.08*10 0.08*102.1)*10 8.97*10 ( )
X  
   
3 3
25.9*37.48*10 34.6*8.97*10
3.37(V)
0.38
dm
PR QX
U
U
 
 
   
=> 5% dm
U U
+Lựa Chọn Tiết Diện Dây Cho Từng Máy:
-Lựa chọn dây cáp hạ áp hai lõi đồng cách điện PVC loại nữa mềm đặt cố định do CADIVI
chế tạo.
-Ký hiệu : vật liệu dẫn điện (C-F) ,C là số lõi của dây dẫn.
STT Tên Máy
Công
Suất
(Kw)
Dòng
Điện
Định
Mức
Dòng
Điện
Cho
Phép
Loại Dây Dẫn
(
2)
mm
1
Máy tiện ren vít vạn
năng
4.000
10.12
9
13.615 M(2-1) ( cp
I  15A)
2
Máy tiện vạn năng hiển
thị 3 trục
5.625
14.24
4
19.146 M(2-1.5) ( cp
I  20A)
3
Máy tiện vạn năng bang
lỏm
5.500
13.92
8
18.720 M (2-1.5) ( cp
I  21A)
4
Máy tiện ren vít vạn
năng
11.000
27.85
5
37.440 M (2-5.5) ( cp
I  44A)
5 Máy tiện ren ống 11.000 27.85 37.440 M (2-5.5) ( cp
I  44A)

71
5
6 Máy mài bàn đá 0.320 0.810 1.089
7 Máy cắt sắt 2.400 6.078 8.169 M(2-1.0) ( cp
I  15A)
8 Quạt thông gió 0.550 1.393 1.872
9 Máy phay đứng 6.100
15.44
7
20.762 M(2-1.5) ( cp
I  21A)
10 Máy phay vạn năng 9.790
24.79
1
33.322 M(2-3.5) ( cp
I  34A)
11 Máy phay vạn năng 4.569
11.57
0
15.551 M(2-1.5) ( cp
I  21A)
12
Máy phay vạn năng
dạng cong xon
3.730 9.446 12.696 M(2-1.0) ( cp
I  15A)
13
Máy phay đứng ngang
vạn năng
10.570
26.76
7
35.977 M(2-4.0) ( cp
I  37A)
14
Máy phay ngang vạn
năng dạng công xon
3.730 9.446 12.696 M(2-1.0) ( cp
I  15A)
15
Máy mài dụng cụ vạn
năng
3.150 7.977 10.721 M(2-1.0) ( cp
I  15A)
16
Máy mài sắt dụng cụ
vạn năng
3.105 7.863 10.568 M(2-1.0) ( cp
I  15A)
17
Máy mài phẳng vạn
năng
2.200 5.571 7.488 M(2-1.0) ( cp
I  15A)
18
Máy mài phẳng vạn
năng
4.000
10.12
9
13.615 M(2-1.0) ( cp
I  15A)
19
Máy mài phảng vạn
năng
7.500
18.99
2
25.527 M(2-2.5) ( cp
I  27A)
20 Máy mài lổ vạn năng 6.100
15.44
7
20.762 M(2-2.0) ( cp
I  24A)
23.37
3
31.416 M(2-3.5) ( cp
I  34A)
18.99
2
25.527 M(2-2.5) ( cp
I  27A)
23
Máy mài sắt dụng cụ
vạn năng
2.905 7.356 9.888 M(2-1.0) ( cp
I  15A)
24 Máy mài tròn vạn năng 4.240
10.73
7
14.431 M(2-1.0) ( cp
I  15A)
25 Máy khoan đứng 1.500 3.798 5.105

72
26 Máy phay CNC 7.500
18.99
2
25.527 M(2-2.5) ( cp
I  27A)
27
Máy xọc răng bàn tự
động
15.000
37.98
5
51.055 M(2-8.0) ( cp
I  55A)
28 Máy xọc thủy lực 10.000
25.32
3
34.036 M(2-4) ( cp
I  37A)
29 Máy mài bàn 2 đá 0.750 1.899 2.553
30 Máy phay CNC 8.600
21.77
8
29.271 M(2-3.5) ( cp
I  34A)
31 Máy khoan bàn 1.100 2.786 3.744
32 Máy khoan đứng 1.500 3.798 5.105 M(2-1.0) ( cp
I  15A)
+Lựa Chọn Dây Dẫn Cho Chiếu Sáng
Nhóm 1 :
Ta có Pcs =8.442 (Kw) từ đó ta tính được
8.442
21.38
3*0.38*0.6 3*0.38*0.6
cs
cs
P
I    A
=>
1 2
21.38
22.98( )
* 0.93*1
cs
cp
I
I A
k k
  
=>chọn dây M(4-2) ( 2
mm ) dm
I =24(A)
Nhóm 2:
3.5
8.862( )
3*0.38*0.6 3*0.38*0.6
cs
cs
P
I A
   A
=>
1 2
8.862
9.525( )
* 0.93*1
cs
cp
I
I A
k k
  
=>chọn dây M(4-1) ( 2
mm ) dm
I =15(A)

73
Nhóm 3:
3.5
8.862( )
3*0.38*0.6 3*0.38*0.6
cs
cs
P
I A
   A
=>
1 2
8.862
9.525( )
* 0.93*1
cs
cp
I
I A
k k
  
=>chọn dây M(4-1) ( 2
mm ) dm
I =15(A)
Nhóm 4:
5.63
14.25( )
3*0.38*0.6 3*0.38*0.6
cs
cs
P
I A
   A
=>
1 2
14.25
15.32( )
* 0.93*1
cs
cp
I
I A
k k
  
=>chọn dây M(4-1.5) ( 2
mm ) dm
I =21(A)
Nhóm 5:
6.9
17.47( )
3*0.38*0.6 3*0.38*0.6
cs
cs
P
I A
   A
=>
1 2
17.47
18.78( )
* 0.93*1
cs
cp
I
I A
k k
  
=>chọn dây M(4-1.5) ( 2
mm ) dm
I =21(A)
Nhóm 6:

74
3.3
8.36( )
3*0.38*0.6 3*0.38*0.6
cs
cs
P
I A
   A
=>
1 2
8.36
8.98( )
* 0.93*1
cs
cp
I
I A
k k
  
=>chọn dây M(4-1) ( 2
mm ) dm
I =15(A)
Nhóm 7:
Ta có Pcs =4.186(Kw) từ đó ta tính được
4.186
10.59( )
3*0.38*0.6 3*0.38*0.6
cs
cs
P
I A
   A
=>
1 2
10.59
11.38( )
* 0.93*1
cs
cp
I
I A
k k
  
=>chọn dây M(4-1) ( 2
mm ) dm
I =15(A)
Nhóm 8:
Ta có Pcs =4.45(Kw) từ đó ta tính được
4.45
11.26( )
3*0.38*0.6 3*0.38*0.6
cs
cs
P
I A
   A
=>
1 2
11.26
12.1( )
* 0.93*1
cs
cp
I
I A
k k
  
=>chọn dây M(4-1) ( 2
mm ) dm
I =15(A)
5.2 CHỌN MÁY BIẾN ÁP
-Trạm biến áp là một phần tử rất quan trọng của hệ thống điện nó có nhiệm vụ tiếp nhận
điện năng từ hệ thống, biến đổi từ cấp điện áp này sang cấp điện áp khác và phân phối cho
mạng điện tương ứng. Trong mỗi trạm biến áp ngoài máy biến áp còn có rất nhiều thiết bị hợp
thành hệ thống tiếp nhận và phân phối điện năng. Các thiết bị phía cao áp gọi là thiết bị phân
phối cao áp (máy cắt, dao cách ly, thanh cái...) và các thiết bị phía hạ áp gọi là thiết bị phân
phối hạ áp (thanh cái hạ áp, aptômat, cầu dao, cầu chảy...).

75
Kết cấu của trạm biến áp phụ thuộc vào loại trạm, vị trí, công dụng...của chúng. Các
trạm biến áp trung gian thường được xây dựng với hai dạng chính:
+Trạm biến áp ngoài trời có các thiết bị phân phối phía cao áp được đặt ở ngoài
trời các thiết bị phân phối phía thứ cấp được đặt trong các tà điện hoặc đặt trong
nhà.
+Trạm biến áp trong nhà: toàn bộ thiết bị của trạm từ phía sơ cấp đến phía thứ
cấp được đặt trong nhà với các tủ phân phối tương ứng.
-Tất cả các trạm biến áp cần phải thoả mãn các yêu cầu cơ bản sau:
+Sơ đồ và kết cấu phải đơn giản đến mức có thể.
+Dễ thao tác vận hành.
+Đảm bảo cung cấp điện liên tục và tin cậy với chất lượng cao.
+Có khả năng mở rộng và phát triển.
+Có các thiết bị hiện đại để có thể áp dụng các công nghệ tiên tiến trong vận
hành và điều khiển mạng điện.
+Giá thành hợp lí và có hiệu quả kinh tế cao.
Các yêu cầu trên có thể mâu thuẫn với nhau, vì yậy trong tính toán thiết kế cần phải tìm lời
giải tối ưu bằng cách giải các bài toán kinh tế kĩ thuật.
-Vị trí của trạm biến áp có ảnh hưởng rất lớn đến các chỉ tiêu kinh tế kĩ thuật của mạng
điện. Nếu vị trí của trạm biến áp đặt quá xa phụ tải thì có thể dẫn đến chất lượng điện áp bị
giảm, làm tổn thất điện năng. Nếu phụ tải phân tán, thì việc đặt các trạm biến áp gần chúng có
thể dẫn đến số lượng trạm biến áp tăng, chi phí cho đường dây cung cấp lớn và như vậy hiệu
quả kinh tế sẽ giảm.
Vị trí trạm biến áp thường được đặt ở liền kề, bên ngoài hoặc ở bên trong phân xưởng.
Vị trí của trạm biến áp cần phải thỏa mãn các yêu cầu cơ bản sau :
+An toàn và liên tục cấp điện.
+Gần trung tâm phụ tải, thuận tiện cho nguồn cung cấp đi tới.
+Thao tác, vận hành, quản lý dễ dàng.
+Tiết kiệm vốn đầu tư và chi phí vận hành nhỏ.
+Bảo đảm các điều kiện khác như cảnh quan môi trường, có khả năng điều chỉnh
cải tạo thích họp, đáp ứng được khi khẩn cấp...
+Tổng tổn thất cồng suất trên các đường dây là nhỏ nhất.
Căn cứ vào sơ đồ bố trí các thiết bị trong phân xưởng thấy rằng các phụ tải được bố trí với mật
độ cao trong nhà xưởng nên không thể bố trí máy biến áp trong nhà . Vì vậy nên đặt máy phía
ngoài nhà xưởng ngay sát tường.

76
-Công suất của máy biến áp được chọn căn cứ vào công suất của phụ tải và khả năng
chịu quá tải của máy biến áp. Số lượng máy được chọn còn phụ thuộc vào yêu cầu độ tin cậy
cung cấp điện.
-Điều kiện lựa chọn máy máy biến áp (với trạm một máy) :
dmB tt
S S
 (với trạm một máy) .
tt
dmB
qt
S
S
K
  ( với trạm hai máy biến áp)
Trong đó : dmB
S công suất định mức của máy biến áp
qt
K hệ số quá tải : 1.4
qt
K  theo tiêu chuẩn VIỆT NAM
qt
K  1.3 theo tiêu chuẩn IEC
-Phân xưởng cơ khí thuộc loại tiêu thụ loại 2 nên lựa chọn 1 máy máy biến áp để cấp điện cho
phân xưởng , và một máy phát dự phòng.
Công suất toàn phần của phân xưởng 338.521( )
tt
S KVA

Do đó ta chọn máy biến áp nội địa ( không cần hiệu chỉnh nhiệt độ) do ABB chế tạo công suất
định mức 400
BA
S KVA

Các thông số kỹ thuật của máy biến áp :
Mức điều chỉnh điện áp 2 2.5%
x
 .
Điện áp 22/0.4 (Kv).
Công suất không tải : 0 840(W)
P
  .
Công suất ngắn mạch: 5750(W)
N
P
  .
Điện áp ngắn mạch %: % 4%
N
U
 
Kích thước (dài-rộng-cao)mm: 1620-1055-1500

77
Trọng lượng (Kg): 1440
5.3 CHỌN CB (APTOMAT)
5.3.1 TÍNH TOÁN TỔNG TRỞ MẠNG ĐIỆN.
-Tổng trờ máy biến áp quy về phía hạ áp xác định theo công thức:
2 6 2 4
2
* *10 %* *10
( )
N dmBA n dmBA
BA
dmBA dmBA
P U U U
Z j m
S S

  
Tổng trở của các đoạn đường dây:
0 0
* * *
L
Z r l jx l
 = 0
*
*
l
jx l
F


 điện trở suất : cáp lõi đồng
2
18.84( . / )
mm Km
  
cáp lõi nhôm
2
31.5( . / )
mm Km
  
F là tiết diện dây dẫn tính bằng 2
mm .
L là chiều dài đường dây tính bằng Km.
Vì là mạng hạ áp nên thành phần cảm kháng của đường dây rất nhỏ nên ta có thể lấy gần đúng
:
0 0
x  : Đối với đường dây có 2
50
F mm

0 0.08( / )
x mm Km
  : đối với đường dây có 2
50
F mm

Bỏ qua giá trị tổng trở của CB
-Tổng trở của máy biến áp quy về phía hạ áp :
2 6 2 4
2
5.75*(0.38) *10 4*(0.38) *10
5.189 14.44( )
400 400
BA
Z j j m
    
-Tổng trở đoạn 0
l :
0
0
0 0
*
*
l
l
Z jx l
F

  =18.8*10
*0.08*10 0.470 0.8( )
400
j j m
   

78
l :
1
1
0 1
*
*
l
l
Z jx l
F

  =18.8*19.2
*0.08*19.2 6.016 1.54( )
60
j j m
   
l :
2
2
0 2
*
*
l
l
Z jx l
F

  =18.8*43.5
*0.08*43.5 13.63 3.48( )
60
j j m
   
l :
3
3
0 3
*
*
l
l
Z jx l
F

  =18.8*72.5
*0.08*72.5 22.71 5.8( )
60
j j m
   
l :
4
4
0 4
*
*
l
l
Z jx l
F

  =18.8*102.1
*0.08*102.1 31.99 8.168( )
60
j j m
   
l :
Do thành đường dây có tiết diện <50 2
mm nên coi như thành phần 0 0
x 
11
11
*
l
l
Z
F

 =18.8*6.5
5.55( )
22
m
 
l :
12
12
*
l
l
Z
F

 =18.8*6.5
7.63( )
16
m
 
l :
21
21
*
l
l
Z
F

 =18.8*6.5
7.63( )
16
m
 
l :
22
22
*
l
l
Z
F

 =18.8*6.5
5.55( )
22
m
 
l :

79
31
31
*
l
l
Z
F

 =18.8*6.5
5.55( )
22
m
 
l :
32
32
*
l
l
Z
F

 =18.8*6.5
5.55( )
22
m
 
l :
41
41
*
l
l
Z
F

 =18.8*6.5
5.55( )
22
m
 
l :
42
42
*
l
l
Z
F

 =18.8*6.5
5.55( )
22
m
 

80
5.3.2 TÍNH TOÁN NGẮN MẠCH
Vị trí các điểm ngắn mạch cần tính toán
Chú thích: MBA: Máy biến áp
G: Máy phát
N: Điểm ngắn mạch

81
-Để tính ngắn mạch hạ áp cho phép lấy kết quả gần đúng bằng cách cho trạm biến áp phân
phối là nguồn, trong tổng trở ngắn mạch chỉ cần kể từ tổng trở biến áp đến điểm cần tính ngắn
mạch.
Dòng điện ngắn mạch tại một điểm được tính toán theo công thức:
3*
dm
N
N
U
I
Z

Trong đó :
N
I dòng điện ngắn mạch’
dm
U điện áp định mức tại điểm ngắn mạch.
N
Z tổng trở tính từ nguồn đến điểm ngắn mạch bao gồm tổng trở biến áp ,tổng trở của đường
dây, tổng trở CB, tổng trở thanh cái .
-dòng điện ngắn mạch tại điểm 0
N :
Tổng trở từ MBA đến điểm ngắn mạch 0
N :
0
0 0
2 2
3 * ( ) ( )
dm
N
BA l cb BA l cb
U
Z
R R R X X X

    
Trong đó :
dm
U điện áp định mức tại điểm ngắn mạch.
,
BA BA
R X điện trở và điện kháng của máy biến áp quy về phía hạ áp.
0 0
,
l l
R X điện trở và điện kháng của đường dây tính từ MBA tới điểm ngắn mạch.
,
cb cb
R X điện trở và điện kháng CB:
1 2
( )
cb cb cb cb
Z R jX R R jX
    
Với

82
1
R điện trở tiếp xúc của CB (tra bảng )
2 , cb
R X điện trở và điện kháng của cuộn dây bảo vệ quá dòng của CB (tra bảng)
(tra bảng 3.54 và 3.55 trang 189 trong “Sổ Tay Lựa Chọn Và Tra Cứu Thiết Bị Điện Từ 0.4
Đến 500 Kv”).
=> (0.25 0.12) *0.094 0.37 *0.094( )
cb
Z j j m
     
Từ trên ta có thể tính được tổng trở 0
N
Z :
0
(5.189 0.47 0.37) *(14.44 0.8 0.094)
N
Z j
      =6.029 *15.334( )
j m
 
0 2 2
380
3* 6.029 15.334
N
I 

=13.316( )
KA
Vậy dòng điện ngắn mạch tại điểm 0
N là 13.316 (KA)
-Dòng điện ngắn mạch tại điểm 1
N :
Tổng trở từ máy biến áp đến điểm ngắn mạch 1
N :
0
6.029 *15.334( )
N
Z j m
  
1
6.016 *1.54( )
l
Z j m
  
1 0 1
N N l
Z Z Z
  =(6.029 6.016) *(15.334 1.54) 12.045 *16.874( )
j j m
     
 1 2 2
380
10.582( )
3* 12.045 16.874
N
I KA
 

Vậy dòng ngắn mạch tại điểm 1
N là 10.582 (KA).
N :
N :
0
6.029 *15.334( )
N
Z j m
  

83
2
13.63 *3.48( )
l
Z j m
  
2 0 2
N N l
Z Z Z
  =(6.029 13.63) *(15.334 3.48) 19.661 *18.814( )
j j m
     
=> 2 2 2
380
8.602( )
3* 19.661 18.814
N
I KA
 

N là 8.602 (KA).
N :
N :
0
6.029 *15.334( )
N
Z j m
  
3
22.71 *5.8( )
l
Z j m
  
3 0 3
N N l
Z Z Z
  =(6.029 22.71) *(15.334 5.8) 28.739 *21.134( )
j j m
     
=> 3 2 2
380
6.15( )
3* 28.739 21.134
N
I KA
 

N là 6.15 (KA).
- Dòng điện ngắn mạch tại điểm 4
N :
N :
0
6.029 *15.334( )
N
Z j m
  
4
31.99 *8.168( )
l
Z j m
  
4 0 4
N N l
Z Z Z
  =(6.029 31.99) *(15.334 8.168) 38.019 *23.502( )
j j m
     
=> 4 2 2
380
4.908( )
3* 38.019 23.502
N
I KA
 


84
N là 4.908 (KA).
N :
N :
1
12.045 *16.874( )
N
Z j m
  
11
5.55( )
l
Z m
 
11 1 11
N N l
Z Z Z
  =(12.045 5.55) *(16.874) 17.595 *16.874( )
j j m
    
=> 11 2 2
380
8.999( )
3* 17.595 16.874
N
I KA
 

N là 8.999(KA)
N :
N :
1
12.045 *16.874( )
N
Z j m
  
12
7.63( )
l
Z m
 
12 1 12
N N l
Z Z Z
  =(12.045 7.63) *(16.874) 19.675 *16.874( )
j j m
    
=> 12 2 2
380
8.464( )
3* 19.675 16.874
N
I KA
 

N là 8.354 (KA).
N :
N :
2
19.661 *18.814( )
N
Z j m
  

85
21
7.638( )
l
Z m
 
21 2 21
N N l
Z Z Z
  =(19.661 7.638) *(18.814) 27.299 *18.814( )
j j m
    
=> 21 2 2
380
6.617( )
3* 27.299 18.814
N
I KA
 

N là 6.617 (KA).
N :
N :
2
19.661 *18.814( )
N
Z j m
  
22
5.55( )
l
Z m
 
22 2 22
N N l
Z Z Z
  =(19.661 5.55) *(18.814) 25.511 *18.814( )
j j m
    
=> 22 2 2
380
6.92( )
3* 25.511 18.814
N
I KA
 

N là 6.92 (KA).
N :
N :
3
28.739 *21.134( )
N
Z j m
  
31
5.55( )
l
Z m
 
31 3 31
N N l
Z Z Z
  =(28.739 5.55) *(21.134) 34.289 *21.134 )
j j m
    
=> 31 2 2
380
5.45( )
3* 34.289 21.134
N
I KA
 


86
N là 5.45 (KA).
N :
N :
3
28.739 *21.134( )
N
Z j m
  
32
5.55( )
l
Z m
 
32 3 32
N N l
Z Z Z
  =(28.739 5.55) *(21.134) 34.289 *21.134( )
j j m
    
=> 32 2 2
380
5.45( )
3* 34.289 21.134
N
I KA
 

N là 5.45 (KA).
N :
N :
4
38.019 *23.502( )
N
Z j m
  
41
5.55( )
l
Z m
 
41 4 41
N N l
Z Z Z
  =(38.019 5.55) *(23.502) 43.569 *23.502( )
j j m
    
=> 41 2 2
380
4.43( )
3* 43.569 23.502
N
I KA
 

N là 4.43 (KA).
N :
N :
4
38.019 *23.502( )
N
Z j m
  

87
42
5.55( )
l
Z m
 
42 4 42
N N l
Z Z Z
  =(38.019 5.55) *(23.502) 43.569 *23.502( )
j j m
    
=> 42 2 2
380
4.43( )
3* 43.569 23.502
N
I KA
 

N là 4.43 (KA).
5.3.2 PHƯƠNG PHÁP CHỌN CB (APTOMAT)
5.3.3 CHỌN CB (APTOMAT) CHO PHÂN XƯỞNG
CB (Aptômat) là một dạng máy cắt hạ áp, nó vừa có chức năng bảo vệ vừa có chức năng
đóng cắt mạng điện. CB (Aptômat) có hai phần tử bảo vệ là cuộn điện từ và rơle nhiệt. Cuộn
điện từ dùng để bảo vệ chống dòng ngắn mạch, còn rơle nhiệt dùng để bảo vệ chống quá tải.
Đặc tính bảo vệ của CB (Aptômat) cũng tương tự như đặc tính bảo vệ của cầu chảy. Nhưng do
ưu điểm hơn hẳn cầu chì là khả năng làm việc chắc chắn, tin cậy, an toàn, đóng cắt đồng thời 3
pha và khả năng tự động hóa cao, nên CB (Aptomat) mặc dù có giá đắt hơn vẫn ngày càng
được dùng rộng rãi trong lưới điện hạ áp.
5.3.3.1 LỰA CHỌN CB CHO TỦ PHÂN PHỐI .
Điều kiện chọn CB:
dmCB dmLD
dmCB tt
cdmCB N
U U
I I
I I



-Lựa chọn CB0:
Điều kiện chọn:
380( )
dmCB
U V

514,332( )
dmCB
I A

13.316( )
cdmCB
I A


88
Cb0 là CB tổng có dòng điện phụ tải chạy qua là I=514.332 (A) ta chọn CB loại NS600E do
merlin gerin chế tạo với các thông số như sau:
500( )
dmCB
U V

600(A)
dmCB
I 
15( )
cdmCB
I KA

-Lựa chọn CB1:
1 1 1 129.42( )
dmCB tt dmCB
I I I A
  
1
1 10.582( )
cdmCB N cdmCB
I I I KA
  
1 380(V)
dmCB
U 
Từ điều kiện 1
dmCB
I ta lựa chọn CB do merlin gerin chế tạo mã hiệu NS400E
500( )
dmCB
U v

400( )
dmCB
I A

max 15( )
N
I KA

-Lựa chọn CB2:
2 2 2 128.61( )
dmCB tt dmCB
I I I A
  
2
2 2 8.602( )
cdmCB N cdmCB
I I I KA
  
2 380(V)
dmCB
U 

89
dmCB
400( )
dmCB
I A

max 15( )
N
I KA

500(V)
dmCB
U 
-Lựa chọn CB3:
3 3 3 123.86( )
dmCB tt dmCB
I I I A
  
3
3 3 6.15( )
cdmCB N cdmCB
I I I KA
  
3 380(V)
dmCB
U 
dmCB
225( )
dmCB
I A

max 7.5( )
N
I KA

500( )
dmCB
U V

-Lựa chọn CB4:
4 4 4 132.442( )
dmCB tt dmCB
I I I A
  
4
4 4 4.908( )
cdmCB N cdmCB
I I I KA
  
4 380(V)
dmCB
U 
dmCB

90
225( )
dmCB
I A

max 7.5( )
N
I KA

4 500( )
dmCB
U V

Lựa chọn CB cho tủ động lực :
-Lựa chọn CB11:
11 11 11 72( )
dmCB tt dmCB
I I I A
  
11
11 11 8.999( )
cdmCB N cdmCB
I I I KA
  
11 380(V)
dmCB
U 
dmCB
I ta lựa chọn CB do merlin gerin chế tạo mã hiệu NC125H
125( )
dmCB
I A

max 10( )
N
I KA

415( )
dmCB
U V

-Lựa chọn CB12:
12 12 12 57.42( )
dmCB tt dmCB
I I I A
  
12
12 12 8.464( )
cdmCB N cdmCB
I I I KA
  
12 380(V)
dmCB
U 
dmCB
I ta lựa chọn CB do merlin gerin chế tạo mã hiệu C60H
440( )
dmCB
U V


91
63( )
dmCB
I A

max 10( )
N
I KA

-Lựa chọn CB21:
21 21 21 59.82( )
dmCB tt dmCB
I I I A
  
21
21 21 6.617( )
cdmCB N cdmCB
I I I KA
  
21 380(V)
dmCB
U 
dmCB
I ta lựa chọn CB do merlin gerin chế tạo mã hiệu C60H
440( )
dmCB
U V

63( )
dmCB
I A

max 10( )
N
I KA

-Lựa chọn CB22:
22 22 22 68.79( )
dmCB tt dmCB
I I I A
  
22
22 22 6.92( )
cdmCB N cdmCB
I I I KA
  
22 380(V)
dmCB
U 
dmCB
440( )
dmCB
U V

125( )
dmCB
I A


92
max 10( )
N
I KA

-Lựa chọn CB31:
31 31 31 62.78( )
dmCB tt dmCB
I I I A
  
31
31 31 5.45( )
cdmCB N cdmCB
I I I KA
  
31 380(V)
dmCB
U 
dmCB
I ta lựa chọn CB do merlin gerin chế tạo mã hiệu C60N
440( )
dmCB
U V

63( )
dmCB
I A

max 6( )
N
I KA

-Lựa chọn CB32:
32 32 32 61.08( )
dmCB tt dmCB
I I I A
  
32
32 32 5.447( )
cdmCB N cdmCB
I I I KA
  
32 380(V)
dmCB
U 
dmCB
I ta lựa chọn CB do merlin gerin chế tạo mã hiệu C60N
440( )
dmCB
U V

63( )
dmCB
I A

max 6( )
N
I KA

-Lựa chọn CB41:

93
41 41 41 66.792( )
dmCB tt dmCB
I I I A
  
41
41 41 4.43( )
cdmCB N cdmCB
I I I KA
  
41 380(V)
dmCB
U 
dmCB
440( )
dmCB
U V

100( )
dmCB
I A

max 6( )
N
I KA

-Lựa chọn CB42:
42 42 42 66.792( )
dmCB tt dmCB
I I I A
  
42
42 42 4.43( )
cdmCB N cdmCB
I I I KA
  
42 380(V)
dmCB
U 
dmCB
440( )
dmCB
U V

100( )
dmCB
I A

max 6( )
N
I KA


94
5.3.3.2 CHỌN CB CHO TỪNG MÁY
-Lấy gần đúng điểm ngắn mạch tại tủ động lực lớn nhất đó là tại điểm ngắn mạch 11
N và ta có
11
8.999( )
N
I KA
 .
dmCB dmTB
U U

dmCB dmTB
I I

cCB N
I I

-Lựa chọn CB điện áp 230/400 V dòng cắt ngắn mạch 10( )
cN
I KA

stt Tên máy
Công
suất
(KW)
dòng
điện
định
mức
(A)
Loại CB
1 Máy tiện ren vít vạn năng 4 10.13 ABB S253-B16 ( dm
I  16A)
2
Máy tiện vạn năng hiển thị 3
trục
5.625 14.24 ABB S253-B16 ( dm
I 16A)
3 Máy tiện vạn năng bang lỏm 5.5 13.93 ABB S253-B16 ( dm
I 16A)
4 Máy tiện ren vít vạn năng 11 27.86 ABB S253-B32 ( dm
I 32A)
5 Máy tiện ren ống 11 27.86 ABB S253-B32 ( dm
I 32A)
6 Máy mài bàn đá 0.32 2.24 ABB S252-B6 ( dm
I  6 A)
7 Máy cắt sắt 2.4 18.18 ABB S252-B20 ( dm
I  20A)
8 Quạt thông gió 0.55 4.16 ABB S252-B6 ( dm
I  6 A)
9 Máy phay đứng 6.1 15.45 ABB S253-B16 ( dm
I 16A)
10 Máy phay vạn năng 9.79 24.79 ABB S253-B25 ( dm
I 25A)
11 Máy phay vạn năng 4.569 11.57 ABB S253-B16 ( dm
I 16A)
12
Máy phay vạn năng dạng cong
xon
3.73 9.45 ABB S253-B10( dm
I 10A)

95
13 Máy phay đứng ngang vạn năng 10.57 26.77 ABB S253-32 ( dm
I 32A)
14
Máy phay ngang vạn năng dạng
công xon
3.73 9.45 ABB S253-B10 ( dm
I 10A)
15 Máy mài dụng cụ vạn năng 3.15 7.98 ABB S253-B10 ( dm
I 10A)
16 Máy mài sắt dụng cụ vạn năng 3.105 7.86 ABB S253-B6 ( dm
I 6A)
17 Máy mài phẳng vạn năng 2.2 5.57 ABB S253-B6 ( dm
I 6A)
18 Máy mài phẳng vạn năng 4 10.13 ABB S253-B16 ( dm
I 16A)
19 Máy mài phảng vạn năng 7.5 18.99 ABB S253-B20 ( dm
I 20A)
20 Máy mài lổ vạn năng 6.1 15.45 ABB S253-B20 ( dm
I 20A)
I 25A)
I 20A))
23 Máy mài sắt dụng cụ vạn năng 2.905 7.36 ABB S253-B10 ( dm
I 10A)
24 Máy mài tròn vạn năng 4.24 10.74 ABB S253-B16 ( dm
I 16A)
25 Máy khoan đứng 1.5 3.80 ABB S253-B6 ( dm
I 6A)
26 Máy phay CNC 7.5 18.99 ABB S253-B20 ( dm
I 20A)
27 Máy xọc răng bàn tự động 15 37.99 ABB S253-B40 ( dm
I 40A)
28 Máy xọc thủy lực 10 25.32 ABB S253-B32 ( dm
I 32A)
29 Máy mài bàn 2 đá 0.75 5.68 ABB S252-B6 ( dm
I 6A)
30 Máy phay CNC 8.6 21.78 ABB S253-B25 ( dm
I 25A)
31 Máy khoan bàn 1.1 8.33 ABB S252-B6 ( dm
I 6A)
32 Máy khoan đứng 1.5 11.36 ABB S252-B16 ( dm
I 16A)
5.3.3.3 CHỌN CB CHO CHIẾU SÁNG
CB 1 pha sử dụng cho chiếu sáng và các thiết bị 1 pha trong phân xưởng nhưng chủ yếu là
dùng cho chiếu sáng .

96
Lấy gần đúng điểm ngắn mạch tại tủ động lực lớn nhất đó là tại điểm ngắn mạch 11
N và ta có
11
8.999( )
N
I KA

Điều kiện chọn CB cho chiếu sáng phải có dòng cắt ngắn mạch
11
cN N
I I

-Chọn CB 1 Pha Cho Chiếu Sáng nhóm 1 :
1 252*14 273*18 8.442(Kw)
cs
P   
1
8.442
63( )
0.22*0.6
p
I A
 
Chọn CB 1 pha do hang ABB chế tạo mang mã hiệu S252-B63 có 63( )
dm
I A

2 252*14
cs
P  =3.53 (w)
3.53
26.74( )
0.22*0.6
cs
I A
 
dm
I A

3 252*14 3.5( )
cs
P Kw
 
3.5
26.52( )
0.22*0.6
cs
I A
 
dm
I A

4 252*14 189*9 45*9 5.63( )
cs
P Kw
   

97
5.63
42.65( )
0.22*0.6
cs
I KW
 
dm
I A

5 242*14 198*18 6.9( )
cs
P Kw
  
6.9
52.27
0.22*0.6
cs
I   (A)
dm
I A

6 237.5*14 3.3(Kw)
cs
P  
3.3
25( )
0.22*0.6
cs
I A
 
dm
I A

7 299*14 4.186( )
cs
P Kw
 
4.184
31.69( )
0.22*0.6
cs
I A
 
dm
I A

8 318*14 4.45( )
cs
P Kw
 

98
4.45
33.71( )
0.22*0.6
cs
I A
 
dm
I A

KẾT LUẬN
BẢNG TỔNG KẾT
Tên các tủ
Đường dây (
2
mm )
CB bảo vệ
Trạm phân phối tổng (TPPT)
PVC (3.400+1.200)
2
mm Merin Gerin NS600E
Trạm phân phối 1 (TPP1)
PVC (3.60+1.30)
2
PVC (3.60+1.30)
2
PVC (3.60+1.30)
2
PVC (3.60+1.30)
2
Tủ động lực 1 (DL1)
PVC (3.22+1.11)
2
PVC (3.16+1.8)
2
PVC (3.16+1.8)
2
PVC (3.22+1.11)
2
PVC (3.22+1.11)
2
PVC (3.22+1.11)
2
PVC (3.22+1.11)
2
PVC (3.22+1.11)
2
*Chú thích:
-Ký hiệu thông số đường dây:

99
Số lộ đường dây+vật liệu cách điện+(số dây pha.tiết diện dây pha+tiết diện dây trung tính).
-Ký hiệu CB:
Tên hãng sản xuất+mã hiệu CB.
SƠ ĐỒ NGUYÊN LÝ
*Chú thích:
-ký hiệu CB: CB1 MG-NS400E
Trong đó : CB1 ký hiệu tên của CB (ở đây tên CB là CB1)
MG tên hãng sản xuất CB (Merlin Gerin)
NS400E mã hiệu của CB

100
Ký hiệu tương tự cho các CB khác
-Ký hiệu đường dây được ký hiệu theo thứ tự sau:
Vật liệu cách điện+(số dây pha.tiết diện dây pha+tiết diện dây trung tính)
(Theo sách “SỔ TAY LỰA CHỌN VÀ TRA CỨU THIẾT BỊ ĐIỆN TỪ 0.4 ĐẾN 500Kv”
của tác giả NGÔ HỒNG QUANG)
SƠ ĐỒ NGUYÊN LÝ TỪ CÁC TỦ ĐỘNG LỰC ĐẾN CÁC MÁY
*Chú thích sơ đồ:
-Trong bảng vẽ thông số đường dây được ký hiệu :
PVC M(C.F) trong đó PVC là vật liệu cách điện.
M là vật liệu dẫn điện (M:đồng, A: nhôm).
C là số lỏi.
F là tiết diện dây dẫn.
(Theo sách “SỔ TAY LỰA CHỌN VÀ TRA CỨU THIẾT BỊ ĐIỆN TỪ 0.4 ĐẾN 500Kv” của
tác giả NGÔ HỒNG QUANG).
-Phụ tải động lực ký hiệu là M và được sắp xếp theo số thứ tử và số lượng trình bầy trong
chương 1.
Ví dụ: M 1.1
M phụ tải động lực
1.1: ký hiệu nhóm.số thứ tự trong nhóm
-Phụ tải chiếu sáng được ký hiệu là CS.

101
-TỦ ĐỘNG LỰC 1

102

103
--TỦ ĐỘNG LỰC 3

104

105

106

107

108

109

110

111
SƠ ĐỒ ĐI DÂY TOÀN PHÂN XƯỞNG

112
*Chú thích :
*Bài Học Rút Ra:
Qua việc làm đồ án thiết kế cung cấp điện cho phân xưởng cơ khí này em nhận ra rằng việc
tính toán thiết kế cung cấp điện cần phải được đầu tư kỹ lưỡng, đầu tiên phải đảm bảo được
các tiêu chí an toàn cho người vận hành, công nhân…và các thiết bị trong nhà máy phân
xưởng, phải kết hợp đảm bảo tối ưu cả kỹ thuật lẫn kinh tế. Chúng ta biết rằng việc phân
xưởng bị mất điện sẽ gây ra thiệt hại kinh tế rất nhiều cho nên khi thiết kế cung cấp cần đưa ra
các tình huống dự phòng đẻ khi phân xưởng mất điện cần có nguồn điện dự phòng cung cấp
cho phân xưởng tiếp tục hoạt động tối thiểu việc tổn thất về kinh tế.
Hiện nay trên thị trường có rất nhiều các chủng loại thiết bị điện do đó khi lựa chọn các thiết
bị điện cung cấp cho một phân xưởng, nhà máy…cần phải xem xét kỹ lưỡng để có thể lựa
chọn chủng loại thiết bị thích hợp vừa đảm bảo tính kỹ thuật vừa tránh lãng phí.Cũng cần phải
tránh mua những thiết bị không rõ nguồn gốc, ưu tiên các nhà sản xuất lâu năm có uy tính
tránh tiền mất tật mang.
Kinh tế đất nước và thế giới ngày càng phát triển nhanh chống do đó khoa học công nghệ
ngày càng phát triển, vì thế khi thiết kế cung cấp điện cũng cần dự tính cho tương lai đưa ra
các phương án cho tương lai, để khi tương lai gần có thể đưa ra sử dụng mà không cần phải bỏ
ra chi phí để nâng cấp và sữa chữa, gây giáng đoạn trong sản suất .

113
TÀI LIỆU THAM KHẢO
-SỔ TAY LỰA CHỌN VÀ TRA CỨU THIẾT BỊ ĐIỆN TỪ 0.4 ĐẾN 500Kv của tác giả NGÔ
HỒNG QUANG.
-SÁCH CUNG CẤP ĐIỆN của tác giả NGUYỄN XUÂN PHÚ, NGUYỄN CÔNG HIỀN,
NGUYỄN BỘI KHUÊ.
-SÁCH HỆ THỐNG CUNG CẤP ĐIỆN CỦA XÍ NGHIỆP CÔNG NGHIỆP VÀ NHÀ CAO
TẦNG của tác giả NGUYỄN CÔNG HIỀN, NGUYỄN MẠNH HOẠCH.
-SÁCH BÀI TẬP CUNG CẤP ĐIỆN của tác giả TRẦN QUANG KHÁNH.
END

Thiết kế cung cấp điện cho phân xưởng cơ khí.docx

More Related Content

What's hot

Similar to Thiết kế cung cấp điện cho phân xưởng cơ khí.docx

More from Dịch Vụ Viết Bài Trọn Gói ZALO 0917193864

Recently uploaded

Thiết kế cung cấp điện cho phân xưởng cơ khí.docx