SNI 03 1729-2015

“HakCiptaBadanStandardisasiNasional,Copystandarinidibuatuntukpenayangandiwww.bsn.go.iddantidakuntukdikomersialkan”
SNI 1729:2015
Standar Nasional Indonesia
Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural
ICS 91.080.10 Badan Standardisasi Nasional

© BSN 2015
Hak cipta dilindungi undang-undang. Dilarang mengumumkan dan memperbanyak sebagian atau
seluruh isi dokumen ini dengan cara dan dalam bentuk apapun serta dilarang mendistribusikan
dokumen ini baik secara elektronik maupun tercetak tanpa izin tertulis dari BSN
BSN
Email: dokinfo@bsn.go.id
www.bsn.go.id
Diterbitkan di Jakarta

SNI 1729:2015
© BSN 2015 i
Daftar Isi
Prakata ......................................................................................................................................i
Daftar Isi ……………………………………………………………………………………………… ii
Daftar Simbol..........................................................................................................................xv
Daftar istilah......................................................................................................................... xxix
A. KETENTUAN UMUM......................................................................................................... 1
A1. Ruang Lingkup .................................................................................................................. 1
1. Aplikasi Seismik ......................................................................................................... 2
2. Aplikasi Nuklir .............................................................................................................. 2
A2.Spesifikasi, Peraturan dan Standar Acuan ........................................................................ 2
A3.Material.............................................................................................................................. 7
1. Material Baja Struktural................................................................................................ 7
1a. Acuan ke ASTM........................................................................................................ 7
1b. Baja Tidak Teridentifikasi.......................................................................................... 8
1c. Profil Besar Baja Canai Panas.................................................................................. 8
1d. Profil Besar Tersusun ............................................................................................... 8
2. Penuangan dan Penempaan Baja............................................................................ 9
3. Baut, Ring dan Mur................................................................................................... 9
4. Batang Angkur dan Batang Berulir ........................................................................... 9
5. Material Habis Pakai untuk Pengelasan................................................................. 10
6. Angkur Paku Berkepala.......................................................................................... 10
A4.Gambar Desain Struktural dan Spesifikasi ..................................................................... 10
B. PERSYARATAN DESAIN................................................................................................ 11
B1.Ketentuan Umum............................................................................................................. 11
B2.Beban dan Kombinasi Beban .......................................................................................... 11
B3. Dasar Desain................................................................................................................... 11
1. Kekuatan Perlu .......................................................................................................... 11
2. Keadaan Batas .......................................................................................................... 12
3. Desain Kekuatan Berdasarkan Desain Faktor Beban dan Ketahanan (DFBK) ......... 12
4. Desain Kekuatan Berdasarkan Desain Kekuatan Izin (DKI)...................................... 12
5. Desain untuk Stabilitas .............................................................................................. 13
6. Desain Sambungan ................................................................................................... 13
6a. Sambungan Sederhana............................................................................................. 13
6b. Sambungan Momen .................................................................................................. 13
7. Redistribusi Momen pada Balok ............................................................................... 13
8. Diafragma dan Kolektor ............................................................................................. 14

SNI 1729:2015
© BSN 2015 ii
9. Desain Kemampuan Layan........................................................................................ 14
10. Desain Genangan....................................................................................................... 14
11. Desain Fatik................................................................................................................ 14
12. Desain untuk Kondisi Kebakaran................................................................................ 14
13. Desain untuk Efek Korosi............................................................................................ 15
14. Angkur pada Beton ..................................................................................................... 15
B4. PROPERTI KOMPONEN STRUKTUR............................................................................ 15
1. Klasifikasi Penampang untuk Tekuk Lokal....................................................................... 15
1a. Elemen Tidak Diperkaku.................................................................................................. 15
1b. Elemen Diperkaku............................................................................................................ 16
2. Tebal Dinding Desain PSB............................................................................................... 16
3. Penentuan Luas Bruto dan Neto...................................................................................... 21
3a. Luas Bruto........................................................................................................................ 21
3b. Luas neto ......................................................................................................................... 21
B5. FABRIKASI DAN EREKSI ............................................................................................... 21
B6. PENGENDALIAN KUALITAS DAN PENJAMINAN KUALITAS ....................................... 21
B7. EVALUASI STRUKTUR YANG SUDAH BERDIRI .......................................................... 21
C. DESAIN UNTUK STABILITAS ........................................................................................ 22
C1. PERSYARATAN STABILITAS UMUM ............................................................................ 22
1. Metode Analisis Langsung Desain................................................................................... 22
2. Metode Alternatif Desain.................................................................................................. 22
C2. PERHITUNGAN KEKUATAN PERLU............................................................................. 23
1. Persyaratan Analisis Umum............................................................................................. 23
2. Pertimbangan Ketidaksempurnaan Awal......................................................................... 24
2a. Pemodelan Langsung Ketidaksempurnaan..................................................................... 24
2b. Penggunaan Beban Notional untuk Mewakili Ketidaksempurnaan ................................. 24
3. Penyesuaian terhadap Kekakuan .................................................................................... 25
C3. PERHITUNGAN KEKUATAN TERSEDIA........................................................................ 26
D. DESAIN KOMPONEN STRUKTUR UNTUK TARIK ........................................................ 28
D1. PEMBATASAN KELANGSINGAN .................................................................................. 28
D2. KEKUATAN TARIK ......................................................................................................... 28
D3. LUAS NETO EFEKTIF .................................................................................................... 29
D4. KOMPONEN STRUKTUR TERSUSUN .......................................................................... 31
D5. KOMPONEN STRUKTUR TERHUBUNG-SENDI........................................................... 31
1. Kekuatan Tarik................................................................................................................. 31
2. Persyaratan Dimensi........................................................................................................ 32
D6. EYEBARS ....................................................................................................................... 32

SNI 1729:2015
© BSN 2015 iii
1. Kekuatan Tarik................................................................................................................. 32
2. Persyaratan Dimensi ....................................................................................................... 32
E. DESAIN KOMPONEN STRUKTUR UNTUK TEKAN...................................................... 33
E1. KETENTUAN UMUM ...................................................................................................... 33
E2. PANJANG EFEKTIF........................................................................................................ 35
E3. TEKUK LENTUR DARI KOMPONEN STRUKTUR TANPA ELEMEN LANGSING ........ 35
E4. TEKUK TORSI DAN TEKUK TORSI-LENTUR DARI KOMPONEN STRUKTUR TANPA
ELEMEN LANGSING ...................................................................................................... 36
E5. KOMPONEN STRUKTUR TEKAN SIKU TUNGGAL...................................................... 38
E6. KOMPONEN STRUKTUR TERSUSUN.......................................................................... 39
1. Kekuatan Tekan............................................................................................................... 39
2. Persyaratan dimensional ................................................................................................. 40
E7. KOMPONEN STRUKTUR DENGAN ELEMEN LANGSING ........................................... 42
1. Elemen Langsing Tidak Diperkaku, sQ ........................................................................... 43
2. Elemen Langsing Diperkaku, aQ ..................................................................................... 45
F. DESAIN KOMPONEN STRUKTUR UNTUK LENTUR.................................................... 47
F1. KETENTUAN UMUM....................................................................................................... 49
F2. KOMPONEN STRUKTUR PROFIL I KOMPAK SIMETRIS GANDA DAN KANAL
MELENGKUNG DI SUMBU MAJOR ............................................................................... 50
1. Pelelehan......................................................................................................................... 50
2. Tekuk Torsi-Lateral.......................................................................................................... 51
F3. KOMPONEN STRUKTUR PROFIL I SIMETRIS GANDA DENGAN BADAN KOMPAK
DAN NONKOMPAK ATAU SAYAP LANGSING MELENGKUNG DI SUMBU MAJOR... 52
2. Tekuk Lokal Sayap Tekan ............................................................................................... 53
F4. KOMPONEN STRUKTUR PROFIL I LAINNYA DENGAN BADAN KOMPAK ATAU
NONKOMPAK MELENGKUNG DI SUMBU MAJOR....................................................... 53
1. Pelelehan Sayap tekan.................................................................................................... 53
4. Pelelehan Sayap Tarik..................................................................................................... 57
F5. KOMPONEN STRUKTUR PROFIL I SIMETRIS GANDA DAN SIMETRIS TUNGGAL
DENGAN BADAN LANGSING MELENGKUNG DI SUMBU MAJOR.............................. 57
1. Pelelehan Sayap Tekan................................................................................................... 58
4. Pelelehan Sayap Tarik..................................................................................................... 59
F6. KOMPONEN STRUKTUR PROFIL I DAN KANAL MELENGKUNG DI SUMBU MINOR 59

SNI 1729:2015
© BSN 2015 iv
1. Pelelehan ......................................................................................................................... 59
2. Tekuk Lokal Sayap........................................................................................................... 59
F7. PSB BUJUR SANGKAR DAN PERSEGI DAN KOMPONEN STRUKTUR BERBENTUK
BOKS ............................................................................................................................... 60
1. Pelelehan ......................................................................................................................... 60
2. Tekuk Lokal Sayap........................................................................................................... 60
3. Tekuk Lokal Badan .......................................................................................................... 61
F8. PSB BUNDAR.................................................................................................................. 61
1. Pelelehan ......................................................................................................................... 61
2. Tekuk Lokal...................................................................................................................... 61
F9. T DAN SIKU GANDA YANG DIBEBANI DALAM BIDANG SIMETRIS............................ 62
1. Pelelehan ......................................................................................................................... 62
2. Tekuk Torsi-Lateral ..........................................................................................................62
3. Tekuk Lokal Sayap T ....................................................................................................... 63
4. Tekuk Lokal dari Badan T pada Tekan Lentur................................................................. 63
F10. SIKU TUNGGAL............................................................................................................ 64
1. Pelelehan ......................................................................................................................... 64
3. Tekuk lokal kaki................................................................................................................ 66
F11. BATANG TULANGAN PERSEGI DAN BUNDAR.......................................................... 67
1. Pelelehan ......................................................................................................................... 67
F12. PROFIL-PROFIL TIDAK SIMETRIS .............................................................................. 67
1. Pelelehan ......................................................................................................................... 68
3. Tekuk lokal....................................................................................................................... 68
F13. PROPORSI BALOK DAN GELAGAR............................................................................ 68
1. Reduksi Kekuatan untuk Komponen Struktur Dengan Lubang-Lubang pada
Sayap Tarik...................................................................................................................... 68
2. Batas Proporsi untuk Komponen Struktur Profil I............................................................. 69
3. Pelat Penutup................................................................................................................... 69
4. Balok Tersusun ................................................................................................................70
5. Panjang Tanpa Berbreis untuk Redistribusi Momen........................................................ 70
G. DESAIN KOMPONEN STRUKTUR UNTUK GESER ...................................................... 72
G1.KETENTUAN UMUM ....................................................................................................... 72
G2. KOMPONEN STRUKTUR DENGAN BADAN TIDAK DIPERKAKU ATAU DIPERKAKU 72
1. Kekuatan Geser............................................................................................................... 72
2. Pengaku Transversal....................................................................................................... 74

SNI 1729:2015
© BSN 2015 v
G3.AKSI MEDAN TARIK ....................................................................................................... 75
1. Batas Penggunaan dari Aksi Medan Tarik ...................................................................... 75
2. Kekuatan Geser Dengan Aksi Medan Tarik .................................................................... 75
3. Pengaku Transversal....................................................................................................... 75
G4.Siku Tunggal.................................................................................................................... 76
G5.KOMPONEN STRUKTUR PSB PERSEGI DAN BERBENTUK-BOKS ........................... 77
G6.PSB BUNDAR.................................................................................................................. 77
G7.GESER SUMBU LEMAH PADA PROFIL SIMETRIS GANDA DAN TUNGGAL.............. 78
G8.BALOK DAN GELAGAR DENGAN BUKAAN PADA BADAN.......................................... 78
H. DESAIN KOMPONEN STRUKTUR UNTUK KOMBINASI GAYA DAN TORSI ............... 79
H1. KOMPONEN STRUKTUR SIMETRIS GANDA DAN TUNGGAL MENAHAN LENTUR
DAN GAYA AKSIAL......................................................................................................... 79
1. Komponen struktur Simetris Ganda dan Tunggal Menahan Lentur dan Tekan............... 79
2. Komponen Struktur Simetris Ganda dan Tunggal untuk Lentur dan Tarik ...................... 80
3. Komponen Struktur Kompak Canai Panas Simetris Ganda Menahan Momen Lentur
dan Gaya Tekan Sumbu Tunggal.................................................................................... 81
H2. KOMPONEN STRUKTUR TIDAK SIMETRIS DAN LAINNYA MENAHAN
MOMEN LENTUR DAN GAYA AKSIAL........................................................................... 82
H3. KOMPONEN STRUKTUR YANG MENAHAN TORSI DAN KOMBINASI TORSI,
LENTUR, GESER DAN/ATAU GAYA AKSIAL ................................................................ 83
1. PSB Bundar dan Persegi yang Menahan Torsi ............................................................... 83
2. PSB yang Menahan Kombinasi Gaya Torsi, Geser, Lentur dan Aksial........................... 84
3. Komponen Struktur NonPSB yang Menahan Torsi dan Tegangan Kombinasi ............... 85
H4. KEGAGALAN DARI SAYAP DENGAN LUBANG-LUBANG YANG MENAHAN TARIK .. 86
I. DESAIN KOMPONEN STRUKTUR KOMPOSIT............................................................. 87
I1. KETENTUAN UMUM....................................................................................................... 87
1. Beton dan Tulangan Baja ................................................................................................ 87
2. Kekuatan Nominal Penampang Komposit ....................................................................... 88
2a. Metode Distribusi Tegangan Plastis ................................................................................ 88
2b. Metode Kompatibilitas Regangan.................................................................................... 88
3. Pembatasan Material....................................................................................................... 88
4. Klasifikasi Penampang Komposit Terisi Beton untuk Tekuk Lokal .................................. 89
I2. GAYA AKSIAL ................................................................................................................. 90
1. Komponen Struktur Komposit Terbungkus Beton ........................................................... 90
1a. Pembatasan..................................................................................................................... 90
1b. Kekuatan Tekan............................................................................................................... 91
1c. Kekuatan Tarik................................................................................................................. 92
1d. Transfer Beban................................................................................................................ 92

SNI 1729:2015
© BSN 2015 vi
1e. Persyaratan Pendetailan.................................................................................................. 92
2. Komponen Struktur Komposit Terisi Beton...................................................................... 93
2a. Pembatasan..................................................................................................................... 93
2b. Kekuatan Tekan............................................................................................................... 93
2c. Kekuatan Tarik................................................................................................................. 94
2d. Transfer Beban ................................................................................................................94
I3. LENTUR........................................................................................................................... 94
1. Umum............................................................................................................................... 94
1a. Lebar Efektif..................................................................................................................... 94
1b. Kekuatan Selama Pelaksanaan....................................................................................... 95
2. Balok Komposit Dengan Angkur Steel headed stud atau Angkur Kanal Baja ................. 95
2a. Kekuatan Lentur Positif.................................................................................................... 95
2b. Kekuatan Lentur Negatif .................................................................................................. 95
2c. Balok Komposit Dengan Dek Baja Berlekuk.................................................................... 96
2d. Transfer Beban Antara Balok Baja dan Slab Beton......................................................... 97
3. Komponen Struktur Komposit Terbungkus Beton............................................................ 98
4. Komponen Struktur Komposit Terisi Beton...................................................................... 98
4a. Pembatasan..................................................................................................................... 98
4b. Kekuatan Lentur............................................................................................................... 98
I4. Geser ............................................................................................................................... 99
1. Komponen Struktur Komposit Terisi dan Terbungkus Beton........................................... 99
2. Balok Komposit Dengan Dek Baja Berlekuk.................................................................... 99
I5. KOMBINASI LENTUR DAN GAYA AKSIAL ................................................................. 100
I6. TRANSFER BEBAN....................................................................................................... 100
1. Persyaratan Umum ........................................................................................................ 100
2. Alokasi Gaya..................................................................................................................100
2a. Gaya Eksternal yang Dipekerjakan pada Penampang Baja .......................................... 100
2b. Gaya Eksternal yang Dipekerjakan untuk Beton............................................................ 101
2c. Gaya Eksternal yang Dipekerjakan Serentak pada Baja dan Beton.............................. 101
3. Mekanisme Transfer Gaya............................................................................................. 101
3a. Tumpuan Langsung ....................................................................................................... 101
3b. Sambungan Geser......................................................................................................... 102
3c. Interaksi Lekat Langsung............................................................................................... 102
4. Persyaratan Pendetailan................................................................................................ 103
4a. Komponen Struktur Komposit Terbungkus Beton.......................................................... 103
4b. Komponen Struktur Komposit Terisi Beton.................................................................... 103
I7. DIAFRAGMA KOMPOSIT DAN BALOK KOLEKTOR.................................................... 103

SNI 1729:2015
© BSN 2015 vii
I8. ANGKUR BAJA ............................................................................................................. 103
1. Umum ............................................................................................................................ 103
2. Angkur Baja pada Balok Komposit ................................................................................ 103
2a. Kekuatan dari Angkur Steel headed stud ..................................................................... 104
2b. Kekuatan dari Angkur Kanal Baja.................................................................................. 105
2c. Jumlah Angkur Baja yang Diperlukan............................................................................ 105
2d. Persyaratan Pendetailan ............................................................................................... 106
3. Angkur Baja pada Komponen Komposit........................................................................ 106
3a. Kekuatan Geser dari Angkur Steel headed stud pada Komponen Komposit................ 107
3b. Kekuatan Tarik dari Angkur Steel headed stud pada Komponen Komposit.................. 108
3c. Kekuatan Angkur Steel Headed Stud untuk Interaksi Geser dan Tarik pada Komponen
Komposit........................................................................................................................ 108
3d. Kekuatan Geser Angkur Kanal Baja pada Komponen Komposit................................... 110
3e. Persyaratan Pendetailan pada Komponen Komposit .................................................... 110
I9. KASUS KHUSUS........................................................................................................... 110
J. DESAIN SAMBUNGAN ................................................................................................. 111
J1. Ketentuan Umum......................................................................................................... 111
1. Dasar Desain................................................................................................................. 111
2. Sambungan Sederhana................................................................................................. 111
3. Sambungan Momen ...................................................................................................... 111
4. Komponen Struktur Tekan Dengan Joint Tumpu .......................................................... 112
5. Splice pada Profil Besar ................................................................................................ 112
6. Lubang Akses Las ......................................................................................................... 112
7. Penempatan Las dan Baut ............................................................................................ 113
8. Baut dalam Kombinasi Dengan Las .............................................................................. 113
9. Baut Kekuatan-Tinggi dalam Kombinasi Dengan Paku Keling...................................... 113
10. Pembatasan pada Sambungan Dengan Baut dan Sambungan Dengan Las ............... 113
J2. Las ................................................................................................................................ 114
1. Las Tumpul.................................................................................................................... 114
1a. Area Efektif .................................................................................................................... 114
1b. Pembatasan................................................................................................................... 116
2. Las Sudut....................................................................................................................... 116
2a. Luas Efektif.................................................................................................................... 116
2b. Pembatasan................................................................................................................... 116
3. Las Plug dan Slot........................................................................................................... 118
3a. Luas Efektif.................................................................................................................... 118
3b. Pembatasan................................................................................................................... 118
4. Kekuatan........................................................................................................................ 119

SNI 1729:2015
© BSN 2015 viii
5. Kombinasi Las................................................................................................................ 122
6. Persyaratan Logam Pengisi........................................................................................... 123
7. Logam Las Dicampur..................................................................................................... 123
J3. BAUT DAN BAGIAN-BAGIAN BERULIR....................................................................... 123
1. Baut Kekuatan-Tinggi..................................................................................................... 123
2. Ukuran dan Penggunaan Lubang.................................................................................. 126
3. Spasi Minimum............................................................................................................... 127
4. Jarak Tepi Minimum....................................................................................................... 127
5. Spasi Maksimum dan Jarak Tepi................................................................................... 129
6. Kekuatan Tarik dan Geser dari Baut dan Bagian-bagian Berulir ................................... 129
7. Kombinasi Gaya Tarik dan Geser dalam Sambungan Tipe-Tumpuan .......................... 129
8. Baut Kekuatan-Tinggi dalam Sambungan Slip-Kritis ..................................................... 130
9. Kombinasi Gaya Tarik dan Geser dalam Sambungan Slip-Kritis................................... 131
10. Kekuatan Tumpuan pada Lubang-Lubang Baut ............................................................ 132
11. Sarana Penyambung Khusus ........................................................................................ 133
12. Sarana Penyambung Gaya Tarik................................................................................... 133
J4. ELEMEN TERPENGARUH DARI KOMPONEN STRUKTUR DAN ELEMEN
PENYAMBUNG.............................................................................................................. 133
1. Kekuatan Elemen dalam Tarik....................................................................................... 133
2. Kekuatan Elemen dalam Geser ..................................................................................... 133
3. Kekuatan Geser Blok ..................................................................................................... 134
4. Kekuatan Elemen dalam Tekan..................................................................................... 134
5. Kekuatan Elemen dalam Lentur..................................................................................... 134
J5. Pengisi ........................................................................................................................... 135
1. Pengisi dalam Sambungan Las ..................................................................................... 135
1a. Pengisi Tipis................................................................................................................... 135
1b. Pengisi Tebal ................................................................................................................. 135
2. Pengisi dalam Sambungan Baut.................................................................................... 135
J6. Splice ............................................................................................................................. 136
J7. Kekuatan Tumpuan........................................................................................................ 136
J8. DASAR KOLOM DAN PENUMPU BETON.................................................................... 137
J9. BATANG ANGKUR DAN PENANAMAN........................................................................ 137
J10. SAYAP DAN BADAN DENGAN GAYA TERPUSAT.................................................... 138
1. Lentur Lokal Sayap ........................................................................................................ 138
2. Pelelehan Lokal Badan .................................................................................................. 139
3. Pelipatan pada Badan.................................................................................................... 139
4. Tekuk pada Badan akibat Goyangan............................................................................. 140
5. Tekuk Tekan Badan.......................................................................................................141

SNI 1729:2015
© BSN 2015 ix
6. Geser Zona Panel Badan .............................................................................................. 142
7. Ujung Tanpa Berangka dari Balok dan Gelagar............................................................ 143
8. Persyaratan Pengaku Tambahan untuk Gaya-Gaya Terpusat...................................... 143
9. Persyaratan Pelat Pengganda Tambahan untuk Gaya-Gaya Terpusat ........................ 144
K. DESAIN SAMBUNGAN KOMPONEN STRUKTUR PSB DAN BOKS .......................... 145
K1. GAYA-GAYA TERPUSAT PADA PSB.......................................................................... 145
1. Definisi Parameter ......................................................................................................... 145
2. PSB Bundar................................................................................................................... 146
3. PSB Persegi .................................................................................................................. 146
K2. SAMBUNGAN RANGKA BATANG PSB-KE-PSB....................................................... 146
1. Definisi Parameter 224
2. PSB Bundar................................................................................................................... 152
3. PSB Persegi .................................................................................................................. 152
K3. SAMBUNGAN MOMEN PSB-KE-PSB........................................................................ 152
1. Definisi Parameter ......................................................................................................... 158
2. PSB Bundar................................................................................................................... 159
3. PSB Persegi .................................................................................................................. 159
K4. LAS-LAS PELAT DAN CABANG-CABANG PADA PSB PERSEGI .............................. 159
L. DESAIN UNTUK KEMAMPUAN LAYAN....................................................................... 168
L1. KETENTUAN UMUM..................................................................................................... 168
L2. CAMBER ....................................................................................................................... 168
L3. DEFLEKSI ..................................................................................................................... 168
L4. SIMPANGAN ................................................................................................................. 168
L5. VIBRASI......................................................................................................................... 169
L6. GERAKAN INDUKSI-ANGIN......................................................................................... 169
L7. PEMUAIAN DAN KONTRAKSI...................................................................................... 169
L8. SLIP SAMBUNGAN....................................................................................................... 169
M. PABRIKASI DAN EREKSI............................................................................................. 170
M1.GAMBAR KERJA DAN GAMBAR EREKSI ................................................................... 170
M2.FABRIKASI.................................................................................................................... 170
1. Camber, Pelengkungan dan Pelurusan......................................................................... 170
2. Pemotongan Termal ...................................................................................................... 170
3. Perencanaan Tepi ......................................................................................................... 171
4. Pelaksanaan Las ........................................................................................................... 171
5. Pelaksanaan Baut.......................................................................................................... 171
6. Joint Tekan .................................................................................................................... 172
7. Toleransi Dimensi.......................................................................................................... 172

SNI 1729:2015
© BSN 2015 x
8. Finish dari Dasar Kolom................................................................................................. 172
9. Lubang untuk Batang Angkur ........................................................................................ 172
10. Lubang Saluran.............................................................................................................. 172
11. Persyaratan untuk Komponen Struktur yang Digalvanis ............................................... 173
M3.PENGECATAN DI BENGKEL........................................................................................ 173
1. Persyaratan Umum........................................................................................................ 173
2. Permukaan yang Tidak Dapat Diakses.......................................................................... 173
3. Permukaan Kontak ........................................................................................................173
4. Permukaan Jadi............................................................................................................. 173
5. Permukaan yang Berdekatan dengan Las Lapangan.................................................... 173
M4.EREKSI.......................................................................................................................... 173
1. Pengaturan Dasar Kolom............................................................................................... 173
2. Stabilitas dan Sambungan............................................................................................. 174
3. Pelurusan....................................................................................................................... 174
4. Pengepasan dari Joint Tekan Kolom dan Pelat Dasar .................................................. 174
5. Pengelasan Lapangan................................................................................................... 174
6. Pengecatan Lapangan................................................................................................... 174
N. PENGENDALIAN KUALITAS DAN PENJAMINAN KUALITAS ..................................... 175
N1. RUANG LINGKUP......................................................................................................... 175
N2. PROGRAM PENGENDALIAN KUALITAS FABRIKASI DAN EREKTOR...................... 175
N3. DOKUMEN FABRIKATOR DAN EREKTOR ................................................................. 176
1. Penyerahan Dokumen Konstruksi Baja ......................................................................... 176
2. Dokumen Tersedia untuk Konstruksi Baja..................................................................... 176
N4. PEMERIKSAAN DAN PERSONIL PENGUJIAN NONDESTRUKTIF............................ 177
1. Kualifikasi Pemeriksa Pengendali Kualitas.................................................................... 177
2. Kualifikasi Pemeriksa Penjamin Kualitas ....................................................................... 178
3. Kualifikasi Personil PND ................................................................................................ 178
N5. PERSYARATAN MINIMUM UNTUK PEMERIKSAAN BANGUNAN
BAJA STRUKTURAL..................................................................................................... 178
1. Pengendalian Kualitas ...................................................................................................178
2. Penjaminan Kualitas ......................................................................................................179
3. Pemeriksaan Terkoordinasi ........................................................................................... 179
4. Pemeriksaan Pengelasan.............................................................................................. 179
5. Pengujian NonDestruktif dari Joint Dilas........................................................................ 181
5a. Prosedur ........................................................................................................................ 181
5b. PND Las Tumpul PJL .................................................................................................... 181
5c. Lubang Akses PND........................................................................................................ 181

SNI 1729:2015
© BSN 2015 xi
5d. Joint Dilas yang Memikul Fatik ...................................................................................... 182
5e. Reduksi dari Laju Uji Ultrasonik..................................................................................... 182
5f. Penambahan dalam Laju Uji Ultrasonik......................................................................... 182
5g. Dokumentasi.................................................................................................................. 182
6. Pemeriksaan Pembautan Kekuatan-Tinggi ................................................................... 183
7. Tugas Pemeriksaan Lainnya ......................................................................................... 184
N6. PERSYARATAN MINIMUM UNTUK PEMERIKSAAN KONSTRUKSI KOMPOSIT ..... 184
N7. FABRIKATOR DAN EREKTOR YANG DISETUJUI ..................................................... 185
N8. MATERIAL DAN PENGERJAAN YANG TIDAK SESUAI ............................................. 185
LAMPIRAN 1. DESAIN DENGAN ANALISIS INELASTIS................................................. 187
1.1 PERSYARATAN UMUM................................................................................................ 187
1.2 PERSYARATAN DAKTALITAS..................................................................................... 188
1. Material.......................................................................................................................... 188
2. Penampang Melintang................................................................................................... 188
3. Panjang Tanpa Berbreis................................................................................................ 189
4. Gaya Aksial.................................................................................................................... 190
1.3 PERSYARATAN ANALISIS........................................................................................... 190
1. Properti Material dan Kriteria Leleh ............................................................................... 191
2. Ketidaksempurnaan Geometris ..................................................................................... 191
3. Efek Tegangan Sisa dan Pelelehan Sebagian .............................................................. 191
LAMPIRAN 2. DESAIN UNTUK GENANGAN................................................................... 192
2.1 DESAIN SEDERHANA UNTUK GENANGAN............................................................... 192
2.2 DESAIN DITINGKATKAN UNTUK GENANGAN........................................................... 193
LAMPIRAN 3. DESAIN UNTUK FATIK ............................................................................. 196
3.1 KETENTUAN UMUM..................................................................................................... 196
3.2 PENGHITUNGAN TEGANGAN DAN RENTANG TEGANGAN MAKSIMUM ............... 197
3.3 MATERIAL POLOS DAN JOINT DILAS........................................................................ 197
3.4 BAUT DAN BAGIAN YANG BERULIR .......................................................................... 199
3.5 PERSYARATAN FABRIKASI DAN EREKSI KHUSUS ................................................. 200
LAMPIRAN 4. DESAIN STRUKTURAL UNTUK KONDISI KEBAKARAN......................... 218
4.1 KETENTUAN UMUM..................................................................................................... 218
4.1.1 Objektif Kinerja ......................................................................................................... 218
4.1.2 Desain dengan Analisis Kerekayasaan .................................................................... 218
4.1.3 Desain dengan Pengujian Kualifikasi ....................................................................... 218
4.1.4 Kombinasi Beban dan Kekuatan Perlu..................................................................... 219
4.2 DESAIN STRUKTURAL UNTUK KONDISI KEBAKARAN DENGAN ANALISIS........... 219
4.2.1 Desain-Dasar Kebakaran......................................................................................... 219

SNI 1729:2015
© BSN 2015 xii
4.2.1.1 Kebakaran Dilokalisasi........................................................................................... 219
4.2.1.2 Paca-Flashover Kebakaran Kompartemen............................................................ 219
4.2.1.3 Kebakaran Eksterior .............................................................................................. 220
4.2.1.4 Sistem Proteksi Kebakaran Aktif............................................................................ 220
4.2.2 Temperatur dalam Sistem Struktur akibat Kondisi Kebakaran ................................. 220
4.2.3 Kekuatan Material pada Temperatur Terelevasi....................................................... 220
4.2.3.1 Perpanjangan akibat Termal.................................................................................. 220
4.2.3.2 Properti Mekanikal pada Temperatur Terelevasi ................................................... 221
4.2.4 Persyaratan Desain Struktural .................................................................................. 222
4.2.4.1 Integritas Struktural Umum .................................................................................... 222
4.2.4.2 Persyaratan Kekuatan dan Batas Deformasi......................................................... 222
4.2.4.3 Metode Analisis...................................................................................................... 222
4.2.4.3a Metode Lanjutan Analisis...................................................................................... 222
4.2.4.3b Metode Sederhana Analisis.................................................................................. 223
4.2.4.4 Kekuatan Desain.................................................................................................... 225
4.3 DESAIN DENGAN PENGUJIAN KUALIFIKASI............................................................. 225
4.3.1 Standar kualifikasi..................................................................................................... 225
4.3.2 Konstruksi Dikekang ................................................................................................. 225
4.3.3 Konstruksi Tidak Dikekang ....................................................................................... 225
LAMPIRAN 5. EVALUASI DARI STRUKTUR YANG SUDAH BERDIRI............................ 226
5.1 KETENTUAN UMUM..................................................................................................... 226
5.2 PROPERTI MATERIAL.................................................................................................. 226
1. Penentuan Pengujian yang Diperlukan.......................................................................... 226
2. Properti Tarik ................................................................................................................. 226
3. Komposisi Kimia ............................................................................................................ 227
4. Kekerasan Takik Metal Dasar........................................................................................ 227
5. Metal Las ....................................................................................................................... 227
6. Baut dan Paku Keling ....................................................................................................227
5.3 EVALUASI DENGAN ANALISIS STRUKTURAL........................................................... 227
1. Data Dimensional........................................................................................................... 227
2. Evaluasi Kekuatans .......................................................................................................227
3. Evaluasi Kemampuan Layan ......................................................................................... 228
5.4 EVALUASI DENGAN UJI BEBAN ................................................................................. 228
1. Penentuan Laju Beban dengan Pengujian .................................................................... 228
2. Evaluasi Kemampuan Layan ......................................................................................... 228
5.5 LAPORAN EVALUASI ................................................................................................... 228
LAMPIRAN 6. BREISING STABILITAS UNTUK KOLOM DAN BALOK ............................ 230

SNI 1729:2015
© BSN 2015 xiii
6.1 KETENTUAN UMUM..................................................................................................... 230
6.2 BREISING KOLOM........................................................................................................ 231
1. Breising Relatif............................................................................................................... 231
2. Breising Nodal ............................................................................................................... 231
6.3 BREISING BALOK......................................................................................................... 232
1. Breising Lateral.............................................................................................................. 232
1a. Breising Relatif............................................................................................................... 232
1b. Breising Nodal ............................................................................................................... 233
2. Breising torsi.................................................................................................................. 233
2a. Breising Nodal ............................................................................................................... 233
2b. Breising Menerus........................................................................................................... 234
6.4 BREISING BALOK-KOLOM .......................................................................................... 235
LAMPIRAN 7. METODE ALTERNATIF DESAIN UNTUK STABILITAS............................ 236
7.1 PERSYARATAN STABILITAS UMUM .......................................................................... 236
7.2 METODE PANJANG EFEKTIF...................................................................................... 236
1. Pembatasan................................................................................................................... 236
2. Kekuatan Perlu .............................................................................................................. 236
3. Kekuatan Tersedia......................................................................................................... 237
7.3 METODE ANALISIS ORDE-PERTAMA ........................................................................ 237
1. Pembatasan................................................................................................................... 237
2. Kekuatan Perlu .............................................................................................................. 238
3. Kekuatan Tersedia......................................................................................................... 239
LAMPIRAN 8. ANALISIS ORDE-KEDUA PENDEKATAN................................................. 240
8.1.PEMBATASAN .............................................................................................................. 240
8.2.PROSEDUR PENGHITUNGAN .................................................................................... 240
1. Pengali B1 untuk Efek P- ............................................................................................ 241
2. Pengali 2
B untuk Efek -P ......................................................................................... 242

SNI 1729:2015
© BSN 2015 xiv
Prakata
Standar Nasional Indonesia mengenai “Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural”
merupakan merupakan revisi dari SNI 03-1729-2002 Tata cara perencanaan struktur baja
untuk bangunan gedung.
Standar ini merupakan adopsi identik dengan metode terjemahan dari AISC 360-10
Specification for Structural Steel Buildings yang diterbitkan oleh the American Institute of
Steel Construction.
Standar ini disusun dengan tujuan untuk memberikan acuan dalam sektor konstruksi dan
rekayasa sipil, khususnya terkait dengan gedung baja struktural. Standar ini memberikan
persyaratan umum, persyaratan desain, analisis, persyaratan desain komponen struktur dan
sambungan, sistem rangka-momen, sistem rangka-terbreis dan dinding-geser, sistem rangka
momen komposit, rangka terbreis komposit dan sistem dinding geser, fabrikasi dan ereksi,
pengendalian kualitas dan penjaminan kualitas, ketentuan pengujian prakualifikasi dan
kualifikasi siklik.
Standar ini dipersiapkan oleh Komite Teknis 91-01 Bahan Konstruksi Bangunan dan
Rekayasa Sipil pada Subkomite Teknis 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur dan Konstruksi
Bangunan dan telah dibahas dan disetujui pada rapat konsensus tanggal 28 November 2011
di Bandung dan telah melalui proses jajak pendapat pada tanggal 20 Januari 2013 hingga 20
Maret 2013.
Untuk menjaga ketertelusuran, struktur standar ini menggunakan struktur standar yang
diadopsi. Bila ada keraguan mengenai pemahaman standar ini, maka agar mengacu pada
naskah aslinya dalam bahasa Inggris.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 xv
Daftar simbol
Simbol Definisi Pasal
BMA Luas penampang logam dasar, in.2
(mm2
) J2.4
bA Luas nominal tubuh yang tidak berulir dari baut atau bagian
yang berulir, in.2
(mm2
)
J3.6
biA Luas penampang cabang lewatan, in.2
(mm2
) K2.3
bjA Luas penampang cabang yang berlewatan, in.2
(mm2
) K2.3
cA Luas beton, in.2
(mm2
) I2.1b
cA Luas pelat beton di lebar efektif, in.2
(mm2
) I3.2d
eA Luas neto efektif, in.2
(mm2
) D2
eA Jumlah luas efektif penampang berdasarkan lebar efektif
tereduksi, be, in.2
(mm2
)
E7.2
fcA Luas sayap tekan, in.2
(mm2
) G3.1
fgA Luas bruto sayap tarik, in.2
(mm2
) F13.1
fnA Luas neto sayap tarik, in.2
(mm2
) F13.1
ftA Luas sayap tarik, in.2
(mm2
) G3.1
gA Luas penampang bruto komponen struktur, in.2
(mm2
) B3.7
gA Luas bruto komponen struktur komposit, in.2
(mm2
) I2.1
gvA Luas bruto penahan geser, in.2
(mm2
) J4.3
nA Luas neto komponen struktur, in.2
(mm2
) B4.3
nA Luas elemen-elemen yang tersambung langsung, in.2
(mm2
) Tabel D3.1
ntA Luas neto penahan tarik, in.2
(mm2
) J4.3
nvA Luas neto penahan geser, in.2
(mm2
) J4.3
pbA Luas tumpu terproyeksi, in.2
(mm2
) J7
sA Luas penampang profil baja, in.2
(mm2
) I2.1b
s aA Luas penampang paku penahan geser, in.2
(mm2
) I8.2a
sfA Luas geser pada jalur runtuh, in.2
(mm2
) D5.1
srA Luas dari batang tulangan yang menerus, in.2
(mm2
) I2.1
srA Luas baja tulangan longitudinal yang disalurkan secara cukup di
lebar efektif pelat beton, in.2
(mm2
)
I3.2d
tA Luas tarik neto, in.2
(mm2
) Lamp. 3.4
wA Luas badan, tinggi keseluruhan dikalikan tebal badan, wdt , in.2
(mm2
)
G2.1
Awe Luas efektif las, in.2
(mm2
) J2.4
Awei Luas efektif throat las dari setiap elemen las ith, in.2
(mm2
) J2.4
1A Luas beton yang dibebani, in.2
(mm2
) I6.3a
1A Luas tumpuan baja konsentris di atas penumpu beton, in.2
(mm2
)
J8
2A Luas maksimum bagian permukaan tumpuan yang secara
geometris sama dan konsentris dengan luas yang dibebani, in.2
(mm2
)
J8
B Lebar keseluruhan komponen struktur PSB persegi, diukur 90
derajat terhadap bidang sambungan, in. (mm)
Tabel D3.1

SNI 1729:2015
© BSN 2015 xvi
B Lebar keseluruhan penampang baja persegi sepanjang muka
yang menyalurkan beban, in. (mm)
I6.3c
bB Lebar keseluruhan komponen struktur cabang PSB persegi,
diukur 90 derajat terhadap bidang sambungan, in. (mm)
K2.1
biB Lebar keseluruhan cabang yang meng-overlap, in. (mm) K2.3
bjB Lebar keseluruhan cabang yang dioverlap, in. (mm) K2.3
pB Lebar pelat, diukur 90 derajat terhadap sambungan, in. (mm) K1.1
1B Pengali untuk menghitung efek P -  Lamp. 8.2
2B Pengali untuk menghitung efek P -  Lamp. 8.2
C Konstanta torsi PSB H3.1
bC Faktor modifikasi tekuk torsi-lateral untuk diagram momen tidak
merata
F1
dC Koefisien yang diperhitungkan untuk kekakuan breising perlu
yang ditingkatkan pada titik belok
Lamp. 6.3.1
fC Konstanta dari Tabel A-3.1 untuk kategori fatik Lamp. 3.3
mC Koefisien yang diperhitungkan untuk momen nonmerata Lamp.8.2.1
pC Koefisien fleksibilitas genangan air hujan untuk komponen
struktur primer pada atap rata
Lamp. 2.1
rC Koefisien untuk tekuk pada badan akibat goyangan J10.4
sC Koefisien fleksibilitas genangan air hujan untuk komponen
struktur sekunder pada atap rata
Lamp. 2.1
vC Koefisien geser badan G2.1
wC Konstanta pembengkokan, in.6
(mm6
) E4
2
C Penambahan jarak tepi Tabel J3.5
D Diameter terluar sekeliling komponen struktur PSB, in. (mm) Tabel B4.1
D Diameter terluar sekeliling komponen struktur utama PSB, in.
(mm)
K2.1
D beban mati nominal, kips (N) Lamp. 2.2
bD Diameter terluar sekeliling komponen struktur cabang PSB, in.
(mm)
K2.1
uD Pada sambungan slip-kritis, pengali yang mencerminkan rasio
baut pratarik rata-rata yang terpasang terhadap baut pratarik
minimum yang disyaratkan
J3.8
E Modulus elastis baja = 29 000 ksi (200 000 Mpa) Tabel B4.1
cE Modulus elastis beton = '
cf
1,5
cw , ksi ( '
cf
1,5
0,043 cw , MPa)
I2.1b
 TcE Modulus elastis beton pada temperatur terelevasi, ksi (MPa) Lamp.
4.2.3.2
sE Modulus elastis baja = 29 000 ksi (200 000 MPa) I2.1
 TE Modulus elastis baja pada temperatur terelevasi, ksi (MPa) App.4.2.4.3
effEI Kekakuan efektif penampang komposit, kip-in.2
(N-mm2
) I2.1b
Fc Tegangan tersedia, ksi (MPa) K1.1
Fca Tegangan aksial tersedia pada titik yang diperhitungkan, ksi
(MPa)
H2
Fcbw,Fcbz Tegangan lentur tersedia pada titik yang diperhitungkan, ksi
(MPa)
H2
crF Tegangan kritis, ksi (MPa) E3
cryF Tegangan kritis terhadap sumbu y simetris, ksi (MPa) E4
crzF Tegangan tekuk torsi kritis, ksi (MPa) E4

SNI 1729:2015
© BSN 2015 xvii
eF Tegangan tekuk elastis, ksi (MPa) E.3
Fe (T) Tegangan tekuk elastis kritis dengan modulus elastis  TE
pada temperatur terelevasi, ksi (MPa)
Lamp.
4.2.4.3
exF Tegangan tekuk lentur elastis pada sumbu major utama, ksi
(MPa)
E4
EXXF Kekuatan klasifikasi logam pengisi, ksi (MPa) J2.4
eyF Tegangan tekuk lentur elastis pada sumbu major utama, ksi
(MPa)
E4
ezF Tegangan tekuk torsi elastis, ksi (MPa) E4
inF Tegangan lekatan nominal, 0,06 ksi (0,40 MPa) I6.3c
LF Besaran tegangan lentur pada sayap tekan dimana tekuk lokal
sayap atau tekuk lateral-torsi dipengaruhi oleh pelelehan, ksi
(MPa)
Tabel B4.1
nF Tegangan nominal, ksi (MPa) H3.3
nF Tegangan tarik nominal, ntF , atau tegangan geser, nvF , dari
Tabel J3.2, ksi (MPa)
J3.6
n B MF Tegangan nominal logam dasar, ksi (MPa) J2.4
ntF Tegangan tarik nominal dari Tabel J3.2, ksi (MPa) J3.7
ntF' Tegangan tarik nominal yang dimodifikasi mencakup efek
tegangan geser, ksi (MPa)
J3.7
nvF Tegangan geser nominal dari Tabel J3.2, ksi (MPa) J3.7
n wF Tegangan nominal logam las, ksi (MPa) J2.4
n wF Tegangan nominal logam las (Bab J) dengan tanpa peningkatan
pada kekuatan akibat beban langsung, ksi MPa)
K4
n wiF Tegangan nominal pada elemen las ith, ksi (MPa) J2.4
n wixF Komponen x dari tegangan nominal, n wiF , ksi (MPa) J2.4
n wiyF Komponen y dari tegangan nominal, n wiF , ksi (MPa) J2.4
 TF p
Batas proporsional pada temperatur terelevasi, ksi (MPa) Lamp.
4.2.3.2
SRF Rentang tegangan izin, ksi (MPa) Lamp. 3.3
THF Rentang tegangan izin batas, rentang tegangan maksimum
untuk riwayat hidup desain tidak terbatas dari Tabel A-3.1, ksi
(MPa)
Lamp. 3.1
uF Kekuatan tarik minimum yang disyaratkan, ksi (MPa) D2
 TFu
Kekuatan tarik minimum pada temperatur terelevasi, ksi (MPa) Lamp.
4.2.3.2
Fy Tegangan leleh minimum yang disyaratkan, ksi (MPa). Seperti
yang digunakan dalam Spesifikasi ini, “tegangan leleh”
menunjukkan baik titik leleh minimum yang disyaratkan (untuk
baja yang mempunyai titik leleh) atau kekuatan leleh yang
disyaratkan (untuk baja yang tidak mempunyai titik leleh)
Tabel B3.7
Fyb Tegangan leleh minimum yang disyaratkan dari material
komponen struktur cabang PSB, ksi (MPa)
K2.1
Fybi Tegangan leleh minimum yang disyaratkan dari material cabang
overlapping, ksi (MPa)
K2.3
Fybj Tegangan leleh minimum yang disyaratkan dari material cabang
overlapped, ksi (MPa)
K2.3
Fyf Tegangan leleh minimum yang disyaratkan dari sayap, ksi
(MPa)
J10.1

SNI 1729:2015
© BSN 2015 xviii
Fyp Tegangan leleh minimum yang disyaratkan dari pelat, ksi (MPa) K1.1
Fysr Tegangan leleh minimum yang disyaratkan batang tulangan, ksi
(MPa)
I2.1b
ystF Tegangan leleh minimum yang disyaratkan dari material
pengaku, ksi (MPa)
G3.3
 TFT
Tegangan leleh pada temperatur terelevasi, ksi (MPa) Lamp.
4.2.4.3
ywF Tegangan leleh minimum yang disyaratkan dari material badan,
ksi (MPa)
G3.3
G Modulus elastis geser baja = 11 200 ksi (77 200 MPa) E4
G (T) Modulus elastis geser baja pada temperatur terelevasi, ksi
(MPa)
Lamp.
4.2.3.2
H Konstanta lentur E4
H Geser tingkat, dalam arah translasi yang diperhitungkan, hasil
gaya lateral yang digunakan untuk menghitung H
 , kips (N)
Lamp. 8.2.2
H Tinggi keseluruhan komponen struktur PSB persegi, diukur
dalam bidang sambungan, in. (mm)
Tabel D3.1
bH Tinggi keseluruhan komponen struktur cabang PSB persegi,
diukur dalam bidang sambungan, in. (mm)
K2.1
biH Tinggi keseluruhan cabang overlapping K2.3
I Momen inersia dalam bidang lentur, in.4
(mm4
) Lamp.8.2.1
cI Momen inersia penampang beton pada sumbu netral elastis
penampang komposit, in.4
(mm4
)
I2.1b
dI Momen inersia dek baja yang didukung pada komponen struktur
sekunder, in.4
(mm4
)
Lamp. 2.1
pI Momen inersia komponen struktur primer, in.4
(mm4
) Lamp. 2.1
sI Momen inersia komponen struktur sekunder, in.4
(mm4
) Lamp. 2.1
sI Momen inersia profil baja pada sumbu netral elastis
(mm4
)
I2.1b
srI Momen inersia batang tulangan pada sumbu netral elastis
(mm4
)
I2.1b
stI Momen inersia dari pengaku transversal pada sumbu pusat
badan untuk sepasang pengaku, atau sekitar muka kontak
dengan pelat badan untuk pengaku tunggal, in.4
(mm4
)
G3.3
1
stI Momen inersia minimum pengaku transversal yang diperlukan
untuk pengembangan dari ketahanan tekuk geser badan pada
Pasal G2.2, in.4
(mm4
)
G3.3
2
stI Momen inersia minimum pengaku transversal yang diperlukan
untuk pengembangan tekuk geser badan total ditambah
ketahanan medan tarik badan, 2
cr VV  , in.4
(mm4
)
G3.3
xI , yI Momen inersia pada sumbu utama, in.4
(mm4
) E4
yI Momen inersia keluar bidang, in.4
(mm4
) Lamp.
6.3.2a
Iyc Momen inersia sayap tekan pada sumbu y, in.4
(mm4
) F4.2
Iz Momen inersia sumbu minor utama, in.4
(mm4
) F10.2
J Konstanta torsi, in.4
(mm4
) E4
K Faktor panjang efektif C3,E2
Kx Faktor panjang efektif untuk tekuk lentur pada sumbu x E4
Ky Faktor panjang efektif untuk tekuk lentur pada sumbu y E4
Kz Faktor panjang efektif untuk tekuk torsi E4
K1 Faktor panjang efektif pada bidang lentur, dihitung berdasarkan Lamp. 8.2.1

SNI 1729:2015
© BSN 2015 xix
asumsi dari tanpa translasi lateral di ujung komponen struktur,
atur sama dengan 1,0 kecuali analisis menunjukkan nilai terkecil
L Tinggi tingkat, in. (mm) Lamp.7.3.2
L Panjang komponen struktur, in. (mm) H3.1
L Beban hidup penghunian nominal Lamp. 4.1.4
L Panjang komponen struktur tidak dibreis secara lateral, in. (mm) E2
L Panjang bentang, in. (mm) Lamp.
6.3.2a
L Panjang komponen struktur antara titik kerja pada sumbu kord
rangka batang, in. (mm)
E5
bL Panjang antara titik-titik yang dibreis untuk mencegah peralihan
lateral sayap tekan atau dibreis untuk mencegah puntir
penampang melintang, in. (mm)
F2.2
bL Jarak antara breis, in. (mm) Lamp. 6.2
bL Panjang tanpa dibreis secara lateral terbesar sepanjang sayap
di titik dari beban, in. (mm)
J10.4
mL Pembatasan panjang tidak dibreis secara lateral untuk
kelayakan selama redistribusi momen pada balok sesuai
dengan Pasal B3.7
F13.5
pL Pembatasan panjang tidak dibreis secara lateral untuk kondisi
batas leleh, in. (mm)
F2.2
pL Panjang komponen struktur utama, ft (m) Lamp. 2.1
pdL Pembatasan panjang tidak dibreis secara lateral untuk analisis
plastis, in. (mm)
Lamp. 1.2.3
rL Pembatasan panjang tidak dibreis secara lateral untuk kondisi
batas tekuk torsi-lateral inelastis, in. (mm)
F2.2
sL Panjang komponen struktur sekunder, ft (m) Lamp. 2.1
vL Jarak dari maksimum ke gaya geser nol, in. (mm) G6
AM Nilai absolut momen pada titik seperempat dari segmen tidak
dibreis, kip-in. (N-mm)
F1
aM Kekuatan lentur perlu menggunakan kombinasi beban DKI, kip-
in. (N-mm)
J10.4
BM Nilai absolut momen pada sumbu segmen tidak dibreis, kip-in.
(N-mm)
F1
CM Nilai absolut momen pada titik tiga-perempat dari segmen tidak
dibreis, kip-in. (N-mm)
F1
Mcx , Mcy Kekuatan lentur tersedia ditentukan menurut Bab F, kip-in. (N-
mm)
H1.1
cxM Kekuatan torsi-lateral tersedia untuk lentur sumbu kuat
ditentukan sesuai dengan Bab F yang menggunakan Cb = 1,0,
kip-in. (N-mm)
H1.3
Mcx Kekuatan lentur tersedia pada sumbu x untuk keadaan batas
keruntuhan tarik sayap, kip-in (N-mm)
H4
eM Momen tekuk torsi-lateral elastis, kip-in. (N-mm) F10.2
ltM Momen orde-pertama akibat kombinasi beban DFBK atau DKI
disebabkan oleh translasi lateral hanya dari struktur, kip-in. (N-
mm)
Lamp.8.2
maxM Nilai absolut momen maksimum pada segmen tidak dibreis, kip-
in. (N-mm)
F1
Mmid Momen di tengah dari panjang tanpa breising, kip-in. (N-mm) Lamp.1.2.3
Mn Kekuatan lentur nominal, kip-in. (N-mm) F1

SNI 1729:2015
© BSN 2015 xx
ntM Momen orde-pertama menggunakan kombinasi beban DFBK
atau DKI, dengan struktur dikekang melawan translasi, kip-in.
(N-mm)
Lamp.8.2
pM Momen lentur plastis, kip-in (N-mm) Tabel B4.1
pM Momen sehubungan dengan distribusi tegangan plastis di atas
penampang komposit, kip-in. (N-mm)
I3.4b
rM Kekuatan lentur orde-kedua yang diperlukan akibat kombinasi
beban DFBK atau DKI, kip-in. (N-mm)
Lamp.8.2
rM Kekuatan lentur perlu yang menggunakan kombinasi beban
DFBK atau DKI, kip-in. (N-mm)
H1.1
rbM Momen breising perlu yang menggunakan kombinasi beban
DFBK atau DKI, kip-in. (N-mm)
Lamp. 6.3.2
ip-rM Kekuatan lentur perlu dalam-bidang pada cabang yang
menggunakan kombinasi beban DFBK atau DKI, kip-in.(N-mm)
K3.2
op-rM Kekuatan lentur perlu keluar bidang gambar pada cabang yang
menggunakan kombinasi beban DFBK atau DKI, kip-in. (N-mm)
K3.2
ryMrxM , Kekuatan lentur perlu, kip-in. (N-mm) H1.1
rxM Kekuatan lentur perlu di lokasi lubang-lubang baut; positif untuk
tarik pada sayap yang diperhitungkan, negatif untuk tekan, kip-
in. (N-mm)
H4
uM Kekuatan lentur perlu yang menggunakan kombinasi beban
DFBK, kip-in. (N-mm)
J10.4
yM Momen di pelelehan serat terluar, kip-in. (N-mm) Tabel B4.1
yM Momen leleh pada sumbu lentur, kip-in. (N-mm) F10.1
Myc Momen di pelelehan serat terluar pada sayap tekan, kip-in. (N-
mm)
F4.2
Myt Momen di pelelehan serat terluar pada sayap tarik, kip-in. (N-
mm)
F4.4
'
M 1 Momen efektif di ujung dari panjang tanpa breising yang
berlawan dari 2M , kip-in. (N-mm)
Lamp.1.2.3
1M Momen terkecil di ujung panjang tak-terbreis, kip-in. (N-mm) F13.5,
Lamp.1.2.3
2M Momen terbesar di ujung panjang tak-terbreis, kip-in. (N-mm) F13.5,
Lamp.1.2.3
iN Beban nasional yang diterapkan pada level i, kips (N) C2.2b
iN Beban lateral tambahan, kips (N) Lamp.7.3
vO Koefisien sambungan overlap K2.2
cP Kekuatan aksial tersedia, kips (N) H1.1
Pcy Kekuatan tekan tersedia keluar bidang lentur, kips (N) H1.3
Pe Beban tekuk kritis elastis yang ditentukan sesuai dengan Bab C
atau Lampiran 7, kips (N)
I2.1b
Pe story Kekuatan tekuk kritis elastis untuk tingkat pada arah translasi
yang diperhitungkan, kips (N)
Lamp.8.2.2
Pey Beban tekuk kritis elastis untuk tekuk sekitar sumbu lemah, kips
(N)
H1.2
1eP kekuatan tekuk kritis elastis komponen struktur pada bidang
lentur, kips (N)
Lamp.8.2.1
Plt Gaya aksial orde-pertama yang menggunakan kombinasi beban
DFBK atau DKI, akibat translasi lateral hanya dari struktur, kips
(N)
Lamp.8.2

SNI 1729:2015
© BSN 2015 xxi
m fP Beban vertikal total pada kolom di tingkat yang merupakan
bagian dari rangka momen, jika ada, dalam arah translasi yang
diperhitungkan, kips (N)
Lamp. 8.2.2
nP Kekuatan aksial nominal, kips (N) D2
nP Kekuatan tekan nominal, kips (N) E1
Pno Kekuatan tekan nominal dari panjang nol, simetris ganda,
komponen struktur komposit yang dibebani secara aksial, kips
(N)
I2
Pnt Gaya aksial orde-pertama menggunakan kombinasi beban
DFBK dan DKI, dengan struktur dikekang melawan translasi
lateral, kips (N)
Lamp.8.2
pP Kekuatan tumpu nominal, kips (N) J8
rP Kekuatan aksial orde-kedua yang diperlukan dengan
menggunakan kombinasi beban DFBK atau DKI, kips (N)
Lamp.8.2
rP Kekuatan tekan aksial yang diperlukan dengan menggunakan
kombinasi beban DFBK atau DKI, kips (N)
C2.3
rP Kekuatan aksial yang diperlukan dengan menggunakan
kombinasi beban DBBK atau DKI, kips (N)
H1.1
rP Kekuatan aksial yang diperlukan dari komponen struktur di
lokasi lubang baut; positif dalam tarik, negatif dalam tekan, kips
(N)
H4
rP Gaya eksternal perlu yang diterapkan pada komponen struktur
komposit, kips (N)
I6.2a
Prb Kekuatan breis perlu yang menggunakan kombinasi beban
DFBK atau DKI, kips (N)
Lamp.6.2
Pro Kekuatan aksial-perlu pada kord di joint, di atas sisi joint dengan
tegangan tekan terendah, kips (N)
Tabel K1.1
Pstory Beban vertikal total yang didukung oleh tingkat menggunakan
beban kombinasi DFBK atau DKI, yang sesuai, termasuk beban
pada kolom yang bukan bagian dari sistem penahan gaya
lateral, kips (N)
Lamp.8.2.2
uP Kekuatan aksial-perlu pada kord menggunakan kombinasi
beban DFBK, kips (N)
K1.1
uP Kekuatan aksial tekan yang diperlukan, kips (N) Lamp. 1.2.2
yP Kekuatan leleh aksial, kips (N) C2.3
Q Faktor reduksi neto untuk menghitung semua elemen tekan
langsing
E7
aQ Faktor reduksi untuk elemen langsing diperkaku E7.2
Qct Kekuatan tarik tersedia, kips (N) I8.3c
Qcv Kekuatan geser tersedia, kips (N) I8.3c
fQ Parameter interaksi tegangan-kord K2.2
nQ Kekuatan nominal dari satu steel headed stud atau angkur
kanal baja, kips (N)
I3.2
Qnt Kekuatan tarik nominal dari angkur steel headed stud, kips (N) I8.3b
Qnv Kekuatan geser nominal dari angkur steel headed stud, kips (N) I8.3a
Qrt Kekuatan tarik perlu, kips (N) I8.3c
Qrv Kekuatan geser perlu, kips (N) I8.3c
sQ Faktor reduksi untuk elemen langsing tidak diperkaku E7.1
R Radius joint permukaan, in. (mm) Tabel J2.2
R Beban nominal akibat air hujan atau salju, eksklusif kontribusi
genangan air hujan, ksi (MPa)
Lamp. 2.2

SNI 1729:2015
© BSN 2015 xxii
R Koefisien modifikasi respons seismik A1.1
Ra Kekuatan perlu menggunakan kombinasi beban DKI B3.4
RFIL Faktor reduksi untuk joint menggunakan hanya sepasang las sudut
melintang
Lamp. 3.3
Rg Koefisien untuk menghitung efek group I8.2a
RM Koefisien untuk menghitung pengaruh P- pada P-  Lamp.8.2.2
Rn Kekuatan nominal, disyaratkan pada Bab B sampai K B3.3
Rn Ketahanan slip nominal, kips (N) J3.8
Rn Kekuatan nominal dari mekanisme transfer yang berlaku, kips
(N)
I6.3
Rnwl Kekuatan nominal total dari las sudut yang dibebani
longitudinal, seperti ditentukan sesuai dengan Tabel J2.5, kips
(N)
J2.4
Rnwt Kekuatan nominal total dari las sudut yang dibebani transversal,
seperti ditentukan menurut Tabel J2.5 tanpa pengganti pada
Pasal J2.4(a), kips (N)
J2.4
Rnx Komponen horizontal kekuatan nominal kelompok las, kips (N) J2.4
Rny Komponen vertikal kekuatan nominal kelompok las, kips (N) J2.4
Rp Faktor efek posisi untuk paku geser (shear stud) I8.2a
Rpc Faktor plastifikasi badan F4.1
Rpg Faktor reduksi kekuatan lentur F5.2
RPJP Faktor reduksi untuk las tumpul penetrasi-joint-sebagian (PJS)
penguat atau tanpa penguat melintang
Lamp. 3.3
Rpt Faktor plastifikasi badan sehubungan dengan kondisi batas
leleh sayap tarik
F4.4
Ru Kekuatan perlu menggunakan kombinasi beban DFBK B3.3
S Modulus penampang elastis, in.3
(mm3
) F8.2
S Spasi komponen struktur sekunder, ft (m) Lamp. 2.1
S Beban salju nominal Lamp. 4.1.4
Sc Modulus penampang elastis terhadap tumit dalam tekan relatif
pada sumbu lentur, in.3
(mm3
)
F10.3
Se Modulus penampang efektif pada sumbu major, , in.3
(mm3
) F7.2
Sip Modulus penampang elastis efektif las untuk lentur di bidang
(Tabel K4.1), in.3
(mm3
)
K4
m inS Modulus penampang elastis terendah relatif terhadap sumbu
lentur, in.3
(mm3
)
F12
Sop Modulus penampang elastis efektif las untuk lentur di luar-
bidang (Tabel K4.1), in.3
(mm3
)
K4
Sxc,Sxt Modulus penampang elastis yang diacu pada setiap sayap
tekan dan tarik, in.3
(mm3
)
Tabel B4.1
Sx Modulus penampang elastis pada sumbu x, in.3
(mm3
) F2.2
Sy Untuk penampang elastis pada sumbu y. Untuk kanal, modulus
penampang minimum, in.3
(mm3
)
F6.2
T Gaya nominal dan deformasi akibat dasar-desain kebakaran
yang didefinisikan pada Lampiran Pasal 4.2.1
Lamp. 4.1.4
Ta Gaya tarik perlu menggunakan kombinasi beban DKI, kips (kN) J3.9
Tb Gaya tarik sarana penyambung minimum pada Tabel J3.1 atau
J3.1M, kips (kN)
J3.8
Tc Kekuatan torsi yang tersedia, kip-in. (N-mm) H3.2
Tn Kekuatan torsi nominal, kip-in. (N-mm) H3.1
Tr Kekuatan torsi perlu menggunakan kombinasi DFBK atau DKI,
kip-in. (N-mm)
H3.2
Tu Gaya tarik perlu menggunakan kombinasi beban DFBK, kips (N) J3.9

SNI 1729:2015
© BSN 2015 xxiii
U Faktor geser yang tidak diperhitungkan D3
U Rasio pemanfaatan K2.2
Ubs Koefisien reduksi, digunakan pada perhitungan kekuatan runtuh
blok geser
J4.3
Up Indeks tegangan untuk komponen struktur primer Lamp. 2.2
Us Indeks tegangan untuk komponen struktur sekunder Lamp. 2.2
V' Gaya geser nominal antara balok baja dan pelat beton yang
disalurkan melalui angkur baja, kips (N)
I3.2d
cV Kekuatan geser tersedia, kips (N) H3.2
Vc1 Terkecil dari kekuatan geser tersedia pada panel badan yang
berdekatan dengan nV seperti didefinisikan pada Pasal G2.1, kips (N)
G3.3
Vc2 Terkecil dari kekuatan geser tersedia pada panel badan yang
berdekatan dengan nV seperti didefinisikan pada Pasal G3.2, kips (N)
G3.3
Vn Kekuatan geser nominal, kips (N) G1
Vr Terbesar dari kekuatan geser pada panel badan yang
berdekatan menggunakan kombinasi beban DFBK atau DKI,
kips (N)
G3.3
Vr Kekuatan geser perlu menggunakan kombinasi beban DFBK
atau DKI, kips (N)
H3.2
'
rV Gaya geser longitudinal perlu yang disalurkan ke baja atau
beton, kips (N)
I6.2
iY Beban gravitas yang diterapkan pada level i dari kombinasi
beban DFBK atau kombinasi beban DKI, yang sesuai, kips (N)
C2.2b,
App.7.3.2
Z Modulus penampang plastis pada sumbu lentur, in.3
(mm3
) F7.1
Zb Modulus penampang plastis dari cabang pada sumbu lentur,
in.3
(mm3
)
K3.1
Zx Modulus penampang plastis pada sumbu x, in.3
(mm3
) F2.1
Zy Modulus penampang plastis pada sumbu y, in.3
(mm3
) F6.1
a Jarak bersih antara pengaku-pengaku tranversal, in. (mm) F13.2
a Jarak antara konektor, in. (mm) E6.1
a Jarak terpendek dari tepi lubang sendi ke tepi komponen
struktur yang diukur sejajar terhadap arah gaya, in. (mm)
D5.1
a Setengah panjang muka root nonlas dalam arah tebal pelat
yang dibebani-tarik, in. (mm)
Lamp. 3.3
a' Panjang las sepanjang kedua tepi dari penghentian pelat
penutup pada balok atau gelagar, in. (mm)
F13.3
wa Rasio dari dua kali luas badan dalam tekan akibat penerapan
dari momen lentur sendiri sumbu major pada luas komponen
sayap tekan
F4.2
b Lebar total kaki dalam tekan, in. (mm) F10.3
b Untuk sayap komponen struktur profil I, setengah lebar sayap-
penuh, bf; untuk sayap kanal, dimensi nominal total dari sayap,
in. (mm)
E6.2
b Lebar total dari kaki terpanjang, in. (mm) E7.1
b Lebar elemen tekan tidak diperkaku; lebar elemen tekan
diperkaku, in. (mm)
B4.1
b Lebar kaki yang menahan gaya geser, in. (mm) G4
cfb Lebar sayap kolom, in. (mm) J10.6
eb Lebar efektif tereduksi, in. (mm) E7.2
be Jarak tepi efektif untuk perhitungan kekuatan runtuh tarik dari
komponen struktur pin-disambung, in. (mm)
D5.1
eoib Lebar efektif dari las muka cabang ke kord, in. (mm) K2.3

SNI 1729:2015
© BSN 2015 xxiv
eovb Lebar efektif dari las muka cabang pada breis overlapped, in.
(mm)
K2.3
fb Lebar sayap, in. (mm) B4.1
fcb Lebar sayap tekan, in. (mm) F4.2
ftb Lebar sayap tarik, in. (mm) G3.1
lb Panjang dari kaki siku terpanjang, in. (mm) E5
sb Panjang dari kaki siku terpendek, in. (mm) E5
sb Lebar pengaku untuk satu-pengaku disisi, in. (mm) Lamp. 6.3.2
d Diameter sarana penyambung nominal, in. (mm) J3.3
d Diameter baut nominal, in. (mm) J3.10
d Tinggi nominal total penampang, in. (mm) B4.1, J10.3
d Tinggi batang tulangan persegi, in. (mm) F11.2
d Diameter, in. (mm) J7
d Diameter sendi, in. (mm) D5.1
bd Tinggi balok, in. (mm) J10.6
bd Diameter nominal (diameter badan/body atau shank), in. (mm) App. 3.4
cd Tinggi kolom, in. (mm) J10.6
e Eksentrisitas pada sambungan rangka batang, positif berada
jauh dari cabang-cabang, in. (mm)
K2.1
ht-mide Jarak dari tepi shank angkur steel headed stud ke badan dek
baja, in. (mm)
I8.2a
'
cf Kekuatan tekan beton yang disyaratkan, ksi (MPa) I1.2b
 Tf'
c
Kekuatan tekan beton di temperatur terelevasi, ksi (MPa) I1.2b
of Tegangan akibat RD  ( D = beban mati nominal, R =
beban nominal akibat air hujan atau salju eksklusif dari kontribusi
genangan air hujan), ksi (MPa)
App.2.2
raf Tegangan aksial-perlu di titik perhitungan yang menggunakan
kombinasi beban DFBK atau DKI, ksi (MPa)
H2
rb zrb w ff , Tegangan lentur perlu di titik perhitungan menggunakan beban
kombinasi DFBK atau DKI, ksi (MPa)
H2
rvf Tegangan geser perlu menggunakan kombinasi beban DFBK
atau DKI, ksi (MPa)
J3.7
g Spasi pusat-ke-pusat tranversal antara sarana penyambung, in.
(mm)
B4.3
g Celah antara kaki komponen struktur cabang pada sambungan-
tipe K bercelah, dengan mengabaikan las, in. (mm)
K2.1
h Lebar elemen tekan diperkaku, in. (mm) B4.1
h Tinggi elemen geser, in. (mm) G2.1b
h Jarak bersih antara sayap dikurangi sudut atau radius sudut
profil canai panas; jarak antara garis sarana penyambung yang
berdekatan atau jarak bersih antara sayap bila las digunakan
untuk profil tersusun, in. (mm)
J10.4
ch Dua kali jarak dari pusat gravitasi ke yang berikut: muka bagian
dalam sayap tekan dikurangi las sudut atau radius sudut, untuk
profil canai panas; garis terdekat sarana penyambung pada
sayap tekan atau muka bagian dalam dari sayap tekan bila las
digunakan, untuk penampang tersusun, in. (mm)
B4.1

SNI 1729:2015
© BSN 2015 xxv
oh Jarak antara titik-titik berat sayap, in. (mm) F2.2
ph Dua kali jarak dari sumbu netral plastis ke garis terdekat dari
sarana penyambung pada sayap tekan atau muka bagian
dalam dari sayap tekan bila las digunakan, in. (mm)
B4.1
rh Tinggi nominal rusuk, in. (mm) J3.8
k Jarak dari muka terluar dari sayap ke tumit badan dari sudut, in.
(mm)
J10.2
ck Koefisien untuk elemen langsing tak-diperkaku Tabel B4.1
sck Koefisien kombinasi tarik dan geser slip-kritis J3.9
vk Koefisien tekuk geser pelat badan G2.1
 Panjang aktual dari las yang dibebani ujungnya, in. (mm) J2.2
 Panjang sambungan, in. (mm) Tabel D3.1
b
 Panjang penumpu, in. (mm) J7
c
 Jarak bersih, dalam arah gaya, antara tepi lubang dan tepi
lubang yang berdekatan atau tepi material, in. (mm)
J3.10
c a
 Panjang angkur kanal, in. (mm) I8.2b
e
 Panjang las tumpul dan las sudut efektif total pada PSB persegi
untuk perhitungan kekuatan las, in. (mm)
K4
o v
 Panjang overlap diukur sepanjang muka penyambungan dari
beneath kord dua cabang, in. (mm)
K2.1
p
 Panjang terproyeksi dari cabang overlapping pada kord, in.
(mm)
K2.1
n Jumlah dari titik-titik nodal terbreis di dalam bentang App. 6.3
n Ulir per inch (per mm) App. 3.4
bn Jumlah baut penahan tarik yang diterapkan J3.9
sn Jumlah bidang-bidang slip yang diperlukan berkenaan
sambungan untuk slip
J3.8
S Rn Jumlah dari fluktuasi rentang tegangan pada desain life App.3.3
p Pitch, in. Per ulir (mm per ulir) App.3.4
ip Rasio dari deformasi elemen i terhadap deformasinya di
tegangan maksimum
J2.4
r Jari-jari girasi, in. (mm) E2
crr Jarak dari pusat rotasi seketika ke elemen las dengan rasio
minimum iu r/ , in. (mm)
J2.4
ir Radius girasi minimum dari setiap komponen, in. (mm) E6.1
ir Jarak dari pusat rotasi seketika ke elemen las ith, in. (mm) J2.4
_
or
Radius polar dari girasi pada pusat geser, in. (mm) E4
tr Radius girasi komponen sayap pada tekan lentur ditambah
sepertiga luas badan dalam tekan akibat penerapan sumbu
major momen lentur saja
F4.2
tsr Radius girasi efektif, in. (mm) F2.2
xr Radius girasi pada sumbu x, in. (mm) E4
xr Radius girasi pada sumbu geometris sejajar terhadap kaki besi
siku tersambung, in. (mm)
E5
yr Radius girasi pada sumbu y, in. (mm) E4

SNI 1729:2015
© BSN 2015 xxvi
zr Jari-jari girasi pada sumbu utama minor, in. (mm) E5
s Spasi pusat-ke-pusat longitudinal (pitch) dari setiap dua lubang
berurutan, in. (mm)
B4.3
t Tebal elemen, in. (mm) E7.1
t Tebal dinding, in. (mm) E7.2
t Tebal kaki besi siku, in. (mm) F10.2
t Lebar batang tulangan persegi sejajar dengan sumbu lentur, in.
(mm)
F11.2
t Tebal material yang disambung, in. (mm) J3.10
t Tebal pelat, in. (mm) D5.1
t Tebal total dari pengisi, in. (mm) J5.2
t Tebal dinding desain komponen struktur PSB, in. (mm) B4.1, K1.1
bt Tebal dinding desain dari komponen struktur cabang PSB, in.
(mm)
K2.1
bit Tebal dari cabang overlapping, in. (mm) K2.3
bjt Tebal cabang dari cabang overlapped, in. (mm) K2.3
cft Tebal sayap kolom, in. (mm) J10.6
ft Tebal sayap, in. (mm) F6.2
ft Tebal sayap yang dibebani, in. (mm) J10.1
ft Tebal sayap angkur kanal, in. (mm) I8.2b
fct Tebal sayap tekan, in. (mm) F4.2
pt Tebal pelat, in. (mm) K1.1
pt Tebal pelat dibebani tarik, in. (mm) App. 3.3
stt Tebal pengaku badan, in. (mm) App. 6.3.2a
wt Tebal badan, in. (mm) Tabel B4.1
wt Tebal throat las efektif terkecil sekeliling perimeter dari cabang
atau pelat, in. (mm)
K4
wt Tebal badan angkur kanal, in. (mm) I8.2b
w Lebar pelat penutup, in. (mm) F13.3
w Ukuran kaki las, in. (mm) J2.2
w Subscript sehubungan simbol pada sumbu major lentur utama H2
w Lebar pelat, in. (mm) Tabel D3.1
w Ukuran kaki dari penguat atau sudut yang berkontur, jika ada,
pada arah tebal pelat dibebani tarik, in. (mm)
Lamp. 3.3
cw Berat beton per satuan volume ( 15590  cw lbs/ft3
atau
50025001  cw kg/m3
)
I2.1
rw Lebar rata-rata rusuk beton atau voute (haunch), in. (mm) I3.2
x Indeks sehubungan simbol pada sumbu kuat lentur H1.1
ix Komponen x dari ir J2.4
ox , oy Koordinat dari pusat geser berkenaan dengan titik berat, in.
(mm)
E4
x Eksentrisitas dari sambungan, in. (mm) Tabel D3.1
y Indeks sehubungan simbol pada sumbu lemah lentur H1.1
iy Komponen y dari ir J2.4
z Indeks sehubungan simbol pada sumbu minor lentur utama H2

SNI 1729:2015
© BSN 2015 xxvii
 Faktor penyesuaian level gaya DFBK/DKI C2.3
 Faktor reduksi yang diberikan oleh Persamaan J2-1 J2.2
 Rasio lebar; rasio dari diameter cabang terhadap diameter kord
untuk PSB bundar; rasio dari lebar cabang keseluruhan
terhadap lebar kord untuk PSB persegi
K2.1
T Kekakuan sistem breis keseluruhan, kip-in./radian (N-
mm/radian)
Lamp.
6.3.2a
br Kekakuan breis yang diperlukan, kips/in. (N/mm) Lamp. 6.2.1
eff Rasio lebar efektif; jumlah dari perimeter dua komonen struktur
cabang pada sebuah sambungan-K dibagi dengan delapan kali
lebar kord
K2.1
eop Parameter efektif pons terluar K2.3
sec Kekakuan distorsi badan, termasuk efek dari pengaku
tranversal badan, jika ada, kip-in./radian (N-mm/radian)
Lamp.
6.3.2a
T b
 Kekakuan torsi yang diperlukan untuk breising nodal, kip-in./rad
(N-mm/rad)
Lamp.
6.3.2a
w Sifat penampang untuk siku kaki yang tidak sama, positif untuk
kaki pendek dalam tekan dan negatif untuk kaki panjang dalam
tekan
F10.2
 Simpangan tingkat-dalam orde-pertama akibat kombinasi beban
DFBK atau DKI, in. (mm)
Lamp. 7.3.2
H Simpangan tingkat-dalam orde-pertama akibat gaya lateral, in.
(mm)
Lamp. 8.2.2
i Deformasi dari elemen las di level tegangan menengah,
diproporsikan secara linear terhadap deformasi kritis
berdasarkan jarak dari pusat rotasi seketika, ir , in. (mm)
J2.4
m i
 Deformasi dari elemen las pada tegangan maksimum, in. (mm) J2.4
ui
 Deformasi dari elemen las pada tegangan ultimate (retak),
biasanya dalam elemen terjauh dari pusat rotasi seketika, in.
(mm)
J2.4
 Tc u
 Regangan beton maksimum pada temperatur terelevasi, % Lamp.
4.2.3.2
 Rasio kelangsingan kord; rasio dari setengah diameter terhadap
tebal dinding untuk PSB bundar; rasio setengah lebar terhadap
tebal dinding untuk PSB persegi
K2.1
 Rasio celah; rasio celah antara cabang-cabang dari suatu
sambungan-K di celah terhadap lebar kord untuk PSB persegi
K2.1
 Parameter panjang beban, hanya sesuai untuk PSB persegi;
rasio dari panjang kontak cabang dengan kord dalam bidang
dari sambungan pada lebar kord
K2.1
 Parameter kelangsingan F3.2
p Parameter batas kelangsingan untuk elemen kompak B4
p d
 Parameter batas kelangsingan untuk desain plastis Lamp.1.2
pf Parameter batas kelangsingan untuk sayap kompak F3.2
pw Parameter batas kelangsingan untuk badan kompak F4
r Parameter batas kelangsingan untuk elemen nonkompak B4
rf Parameter batas kelangsingan untuk sayap nonkompak F3.2
rw Parameter batas kelangsingan untuk badan nonkompak F4.2

SNI 1729:2015
© BSN 2015 xxviii
 Koefisien slip rata-rata untuk permukaan kelas A atau B, yang
sesuai, atau seperti ditetapkan oleh pengujian
J3.8
 Faktor ketahanan, disyaratkan dalam Bab B sampai K B3.3
B Faktor ketahanan untuk tumpuan beton I6.3a
b Faktor ketahanan untuk lentur F1
c Faktor ketahanan untuk tekan B3.7
c Faktor ketahanan untuk kolom komposit dibebani secara aksial I2.1b
sf Faktor ketahanan untuk geser pada alur keruntuhan D5.1
T Faktor ketahanan untuk torsi H3.1
t Faktor ketahanan untuk tarik D2
t Faktor ketahanan untuk angkur steel headed stud dalam tarik I8.3b
v
 Faktor ketahanan untuk geser G1
v Faktor ketahanan untuk angkur steel headed stud dalam geser I8.3a
 Faktor keamanan, disyaratkan pada Bab B sampai K B3.4
B Faktor keamanan untuk tumpuan beton I6.1
b Faktor keamanan untuk lentur F1
c Faktor keamanan untuk tekan B3.7
c Faktor keamanan untuk kolom komposit yang dibebani secara
aksial
I2.1b
sf Faktor keamanan untuk geser pada alur keruntuhan D5.1
T
 Faktor keamanan untuk torsi H3.1
t Faktor keamanan untuk tarik D2
t Faktor keamanan untuk angkur steel headed stud dalam tarik I8.3b
v
 Faktor keamanan untuk geser G1
v Faktor keamanan untuk angkur steel headed stud dalam geser I8.3a
sr Rasio tulangan minimum untuk penulangan longitudinal I2.1
st
 Terbesar dari Fyw/Fyst dan 1,0 G3.3
 Sudut pembebanan yang diukur dari sumbu longitudinal las,
derajat
J2.4
 Sudut lancip antara cabang dan kord, derajat K2.1
i
 Sudut pembebanan yang diukur dari sumbu longitudinal
elemen las ith, derajat
J2.4
b Parameter reduksi kekakuan C2.3

SNI 1729:2015
© BSN 2015 xxix
Daftar istilah
Istilah yang didefinisikan ditulis dalam huruf miring dalam daftar di bawah, dan dimana
mereka pertama kali muncul dalam suatu pasal atau paragraf panjang dalam spesifikasi ini.
Catatan:
(1) Istilah yang ditandai dengan tanda †
adalah istilah-istilah umum AISI dan AISC yang telah
dikoordinasikan antara kedua lembaga
(2) Istilah yang ditandai dengan tanda * biasanya dikualifikasikan dengan tipe dari efek
beban; misalnya, kekuatan tarik nominal, kekuatan tekan tersedia, dan kekuatan lentur
desain.
(3) Istilah yang ditandai dengan tanda ** biasanya dikualifikasikan dengan jenis komponen;
misalnya, tekuk lokal badan dan lentur lokal sayap.
Active fire protection / Proteksi kebakaran aktif. Material bangunan dan sistem yang
diaktifkan oleh kebakaran untuk mengurangi efek merugikan atau untuk memberitahu orang
agar mengambil beberapa tindakan untuk mengurangi efek merugikan.
Allowable strength*†
/ Kekuatan izin*†
. Kekuatan nominal dibagi dengan faktor keamanan,
/nR .
Allowable stress* / Tegangan izin*. Kekuatan izin dibagi dengan sifat penampang yang
sesuai, seperti modulus penampang atau luas penampang melintang.
Applicable building code†
/ Peraturan bangunan yang berlaku†
. Peraturan bangunan yang
digunakan untuk mendesain gedung.
ASD (allowable strength design)†
/ DKI (Desain Kekuatan Izin)†
. Metode yang
memproporsikan komponen struktur sedemikian rupa sehingga kekuatan izin sama dengan
atau melebihi kekuatan perlu dari komponen akibat aksi kombinasi beban DKI.
ASD load combination†
/ Kombinasi beban DKI†
. Kombinasi beban dalam peraturan
bangunan yang berlaku untuk desain kekuatan izin (desain tegangan izin).
Authority having jurisdiction (AHJ) / Otoritas yang memiliki kewenangan. Organisasi,
subdivisi politis, kantor atau individu yang dibebani tanggung jawab melaksanakan dan
menegakkan ketentuan peraturan bangunan yang berlaku.
Available strength*†
/ Kekuatan tersedia*†
. Kekuatan desain atau kekuatan izin, yang
sesuai.
Available stress* / Tegangan tersedia*. Tegangan desain atau tegangan izin, yang sesuai.
Average rib width / Lebar rusuk rata-rata. Lebar rata-rata rusuk bergelombang pada dek
baja lekuk.
Batten plate / Pelat kopel. Pelat yang disambungkan secara kaku pada dua komponen
paralel dari kolom atau balok tersusun yang didesain untuk menyalurkan geser di antara
komponen-komponen.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 xxx
Beam / Balok. Komponen struktur horizontal nominal yang memiliki fungsi utama untuk
menahan momen lentur.
Beam-column / Kolom-balok. Komponen struktur yang menahan gaya aksial dan momen
lentur.
Bearing†
/ Tumpuan†
. Pada suatu sambungan, keadaan batas dari gaya-gaya geser
disalurkan melalui sarana penyambung mekanikal ke elemen-elemen sambungan.
Bearing (local compressive yielding)†
/ Tumpuan (leleh tekan lokal)†
. Keadaan batas dari
leleh tekan lokal akibat aksi dari suatu tumpuan komponen struktur terhadap komponen
struktur lainnya atau suatu permukaan.
Bearing-type connection / Sambungan tipe tumpu. Sambungan baut dimana gaya-gaya
geser disalurkan melalui tumpuan baut ke elemen-elemen sambungan.
Block shear rupture†
/ Kegagalan geser blok†
. Pada suatu sambungan, keadaan batas dari
kegagalan akibat tarik sepanjang suatu alur dan pelelehan akibat geser atau kegagalan
geser sepanjang alur lainnya.
Braced frame†
/ Portal terbreis†
. Sistem rangka batang vertikal yang secara esensial
memberikan ketahanan terhadap gaya lateral dan memberikan stabilitas untuk sistem
struktur.
Bracing / Breising. Komponen struktur atau sistem yang memberikan kekakuan dan
kekuatan untuk membatasi pergerakan ke luar bidang gambar dari komponen struktur
lainnya di titik breis.
Branch member / Komponen struktur cabang. Pada sambungan PSB, komponen struktur
yang berakhir di komponen struktur tali busur atau komponen struktur utama.
Buckling†
/ Tekuk†
. Keadaan batas dari perubahan geometri tiba-tiba dari struktur atau setiap
elemennya akibat kondisi beban kritis.
Buckling strength / Kekuatan tekuk. Kekuatan untuk keadaan batas ketidakstabilan.
Built-up member, cross section, section, shape / Komponen struktur tersusun, penampang
melintang, profil, bentuk. Komponen struktur, penampang melintang, profil atau bentuk yang
difabrikasi dari elemen-elemen baja struktur yang disatukan menggunakan las atau baut.
Camber / Camber. Lengkungan yang difabrikasi pada suatu balok atau rangka batang untuk
mengimbangi lendutan yang disebabkan oleh beban.
Charpy V-notch impact test / Pengujian impak takik-V Charpy. Pengujian dinamik standar
yang mengukur kekerasan takik suatu spesimen.
Chord member / Komponen struktur kord (tali busur). Pada suatu sambungan PSB,
komponen struktur utama yang menerus melampaui sambungan rangka batang.
Cladding / Kulit Bangunan Gedung. Penutup luar dari struktur.
Cold-formed steel structural member†
/ komponen struktur baja dibentuk-dingin†
. Profil yang
dibuat melalui proses penekanan dari lembar baja polos, yang dipotong dari gulungan atau
lembaran pelat, atau melalui proses pengan dingin, ataupun gulungan atau lembaran pelat
yang di panas; kedua proses pembentukan tersebut dilakukan pada temperatur ruang

SNI 1729:2015
© BSN 2015 xxxi
ambien, yaitu tanpa pemanasan tambahan sebagaimana dibutuhkan untuk yang terbentuk
panas.
Collector / Kolektor. Juga dikenal sebagai drag strut; elemen yang bekerja untuk
menyalurkan beban antara diafragma lantai dan komponen struktur sistem penahan gaya
lateral.
Column / Kolom. Komponen struktur vertikal nominal yang memiliki fungsi utama menahan
gaya aksial tekan.
Column base / Dasar kolom. Rakitan dari profil struktur, pelat, konektor, baut dan batang
pada dasar suatu kolom yang digunakan untuk menyalurkan gaya-gaya antara struktur atas
baja dan pondasi.
Compact section / Penampang kompak. Penampang yang mampu mengembangkan
distribusi tegangan plastis secara penuh dan memiliki kapasitas rotasi kurang lebih tiga
sebelum terjadi tekuk lokal.
Compartmentation / Pengboksan. Penutupan dari ruangan menggunakan elemen-elemen
yang memiliki daya tahan kebakaran secara spesifik.
Complete-joint-penetration (CJP) groove weld / Las tumpul penetrasi-joint-lengkap (PJL).
Las tumpul dimana logam las mencapai seluruh ketebalan joint, kecuali seperti diizinkan
pada sambungan PSB.
Composite / Komposit. Kondisi dimana elemen-elemen dan komponen struktur baja dan
beton bekerja sebagai satu kesatuan dalam distribusi gaya-gaya dalam.
Composite beam / Balok komposit. Balok baja struktur yang bersentuhan langsung dan
bekerja secara komposit dengan pelat beton bertulang.
Composite component / Komponen komposit. Komponen struktur, elemen penyambung atau
rakitan dimana elemen-elemen baja dan beton bekerja sebagai satu kesatuan dalam
distribusi gaya-gaya dalam, dengan pengecualian kasus khusus balok komposit dimana
angkur baja tertanam dalam pelat beton solid atau dalam pelat yang dicor di atas dek baja
lekuk.
Concrete breakout surface / Permukaan beton pecah. Permukaan yang menandai suatu
volume beton di sekeliling sebuah angkur steel headed stud yang terpisah dari beton
sekitarnya.
Concrete crushing / Kehancuran beton. Keadaan batas dari kegagalan tekan pada beton
yang telah mencapai regangan ultimit.
Concrete haunch / Penebalan beton setempat. Pada sistem lantai komposit yang
menggunakan dek baja, suatu penampang beton solid sebagai akibat dari penghentian dek
pada setiap sisi gelagar.
Concrete-encased beam / Balok terbungkus-beton. Balok yang secara keseluruhan
terbungkus beton yang dicor menyatu dengan pelat.
Connection†
/ Sambungan†
. Kombinasi dari elemen-elemen struktur dan joint yang digunakan
untuk menyalurkan gaya-gaya antara dua atau lebih komponen struktur.
Construction documents / Dokumen pelaksanaan. Gambar desain, spesifikasi, gambar kerja
dan gambar ereksi.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 xxxii
Cope / Coakan. Pemotongan pada suatu komponen struktur untuk menghilangkan sebuah
sayap dan menyesuaikan dengan bentuk dari komponen struktur yang berpotongan.
Cover plate / Pelat penutup. Pelat yang dilas atau dibaut ke sayap dari suatu komponen
struktur untuk menambah luas penampang profil, modulus penampang atau momen inersia.
Cross connection / Sambungan silang. Sambungan PSB dimana gaya-gaya pada komponen
struktur cabang atau elemen penyambung yang tegak lurus pada komponen struktur utama
yang diimbangi oleh gaya-gaya pada komponen struktur cabang lainnya atau elemen
penyambung pada sisi yang berlawanan dari komponen struktur utama.
Design-basis fire / Kebakaran dasar-desain. Sekumpulan kondisi yang mendefinisikan
perkembangan suatu kebakaran dan penyebaran produk-produk terbakar pada keseluruhan
gedung atau bagiannya.
Design drawings / Gambar desain. Dokumen berupa gambar dan foto yang memperlihatkan
desain, lokasi dan dimensi dari pekerjaan. Dokumen-dokumen ini umumnya meliputi denah,
elevasi, potongan, detail, skedul, diagram dan catatan-catatan.
Design load†
/ Beban desain†
. Beban kerja yang ditentukan sesuai dengan kombinasi beban
DFBK atau kombinasi beban DKI, mana yang sesuai.
Design strength*†
/ Kekuatan desain*†
. Faktor ketahanan dikalikan dengan kekuatan
nominal, nR
Design wall thickness / Ketebalan dinding desain. Ketebalan dinding PSB yang diasumsikan
pada penentuan properti penampang.
Diagonal stiffener / Pengaku diagonal. Pengaku badan pada zona panel kolom dengan
orientasi diagonal terhadap sayap, pada satu atau kedua sisi badan.
Diaphragm†
/ Diafragma†
. Atap, lantai atau membran lainnya atau sistem breising yang
menyalurkan gaya dalam bidang ke sistem penahan gaya lateral.
Diaphragm plate / Pelat diafragma. Pelat yang memiliki kekakuan dan kekuatan geser dalam
bidang, digunakan untuk menyalurkan gaya ke elemen-elemen pendukung.
Direct analysis method / Metode analisis langsung. Metode desain untuk stabilitas yang
memasukkan efek tegangan residu dan ketidaklurusan awal dari portal dengan mengurangi
kekakuan dan mempekerjakan beban notional pada analisis orde-kedua.
Direct bond interaction / Interaksi lekat langsung. Dalam sebuah penampang komposit,
mekanisme dimana gaya disalurkan antara baja dan beton melalui tegangan lekat.
Distortional failure / Kegagalan distorsi. Keadaan batas dari suatu sambungan rangka batang
PSB berdasarkan distorsi dari komponen struktur tali busur PSB dari persegi menjadi jajaran
genjang.
Distortional stiffness / Kekakuan distorsi. Kekakuan lentur badan ke luar bidang gambar.
Double curvature / Lengkungan ganda. Perubahan bentuk balok dengan satu atau lebih titik
balik sepanjang bentangnya.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 xxxiii
Double-concentrated forces / Gaya terpusat-ganda. Dua gaya yang sama besar dan
berlawanan arah yang bekerja tegak lurus pada sayap yang sama, membentuk kopel.
Doubler / Pengganda. Pelat yang ditambahkan pada, dan paralel dengan, suatu badan balok
atau kolom untuk meningkatkan kekuatan pada lokasi gaya-gaya terpusat.
Drift / Simpangan. Defleksi lateral dari struktur.
Effective length / Panjang efektif. Panjang yang identik dengan panjang kolom dengan
kondisi sendi pada kedua ujungnya.
Effective length factor / Faktor panjang efektif, K. Rasio antara panjang efektif dan panjang
tanpa breising dari komponen struktur.
Effective net area / Luas neto efektif. Luas neto yang dimodifikasi untuk memperhitungkan
efek shear lag.
Effective section modulus / Modulus penampang efektif. Modulus penampang yang direduksi
untuk memperhitungkan tekuk pada elemen-elemen tekan yang langsing.
Effective width / Lebar efektif. Lebar yang direduksi dari pelat atau pelat lantai dengan
asumsi distribusi tegangan merata yang menghasilkan efek yang sama dengan perilaku
komponen struktur dengan lebar pelat atau pelat lantai aktual yang distribusi tegangannya
tidak merata.
Elastic analysis / Analisis elastis. Analisis struktur berdasarkan asumsi bahwa struktur
kembali ke geometri awalnya pada saat beban ditiadakan.
Elevated temperatures / Peningkatan temperatur. Kondisi pemanasan yang dialami oleh
elemen-elemen gedung atau struktur sebagai akibat dari kebakaran yang melampaui kondisi
ambien yang diperkirakan.
Encased composite member / Komponen struktur komposit terbungkus. Komponen struktur
komposit yang terdiri dari suatu komponen beton struktur dan satu atau lebih profil baja di
dalamnya.
End panel / Panel ujung. Panel badan dengan panel yang berdekatan hanya pada satu sisi.
End return. Panjang dari las sudut yang menerus mengelilingi suatu sudut pada bidang yang
sama.
Engineer of record / Insinyur profesional bersertifikat. Profesional yang memiliki izin yang
bertanggung jawab untuk mengesahkan gambar desain dan spesifikasi.
Expansion rocker / Tumpuan ayun untuk pemuaian. Tumpuan dengan permukaan lengkung,
dimana suatu komponen struktur bertumpu, yang dapat berayun untuk mengakomodasi
pemuaian.
Expansion roller / Tumpuan rol untuk pemuaian. Batang tulangan baja bulat, dimana suatu
komponen struktur bertumpu, yang dapat berguling untuk mengakomodasi pemuaian.
Eyebar. Komponen struktur tarik berujung-sendi dengan tebal seragam, yang ditempa atau
dipotong dengan menggunakan api dimana bagian kepala lebih lebar dari batang tubuhnya,
diproporsikan memberikan kekuatan yang sama baik pada bagian kepala maupun batang
tubuh.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 xxxiv
Factored load†
/ Beban terfaktor†
. Hasil kali dari faktor beban dan beban nominal.
Fastener / Sarana penyambung. Istilah generik untuk baut, paku keling, atau perangkat
penyambung lainnya.
Fatigue†
/ Fatik†
. Keadaan batas dari permulaan retak dan berlanjut sebagai akibat dari
penerapan beban hidup berulang.
Faying surface / Permukaan lekat. Permukaan kontak dari elemen-elemen sambungan yang
menyalurkan gaya geser.
Filled composite member / Elemen komposit terisi. Elemen komposit yang terdiri dari suatu
cangkang PSB diisi beton struktur.
Filler / Pengisi. Pelat yang digunakan untuk menyusun ketebalan satu komponen.
Filler metal / Logam pengisi. Logam atau campuran logam yang ditambahkan pada
pembuatan joint yang di las.
Fillet weld / Las sudut. Las yang umumnya berpenampang segi tiga yang dibuat di antara
perpotongan permukaan elemen-elemen.
Fillet weld reinforcement / Penguatan las sudut. Las sudut yang ditambahkan pada las
tumpul.
Finished surface / Permukaan jadi. Permukaan yang difabrikasi dengan nilai tinggi
kekasaran diukur menurut ANSI/ASME B46.1 yang sama dengan atau kurang dari 500.
Fire / Kebakaran. Pembakaran yang bersifat merusak, seperti ditunjukkan oleh salah satu
atau semua hal berikut: sinar, kobaran api, panas atau asap.
Fire barrier / Perintang kebakaran. Elemen konstruksi yang dibentuk dari material tahan-api
dan teruji sesuai dengan standar uji ketahanan api yang disetujui, untuk membuktikan
kesesuaiannya dengan peraturan bangunan yang berlaku.
Fire resistance / Ketahanan api. Properti rakitan yang mencegah atau memperlambat
rambatan panas yang berlebihan, gas panas, atau kobaran api dalam kondisi
penggunaannya dan memungkinkannya untuk terus melakukan fungsi yang ditetapkan.
First-order analysis / Analisis orde-pertama. Analisis struktur di mana kondisi keseimbangan
diformulasikan pada struktur tak-berdeformasi; efek orde-kedua diabaikan.
Fitted bearing stiffener / Pengaku tumpuan yang dipas. Pengaku yang digunakan pada suatu
tumpuan atau beban terpusat yang pas dengan kencang melawan satu atau kedua sayap
balok sehingga dapat menyalurkan beban melalui tumpuan.
Flare bevel groove weld / Las tumpul terpancung melebar. Las tumpul yang terbentuk dari
suatu elemen dengan permukaan lengkung yang bersentuhan dengan elemen datar.
Flare V-groove weld / Las tumpul-V melebar. Las tumpul yang terbentuk oleh dua elemen
dengan permukaan lengkung.
Flashover. Transisi ke tingkat keterlibatan permukaan total pada suatu kebakaran dari
material mudah terbakar di dalam suatu ruangan tertutup .

SNI 1729:2015
© BSN 2015 xxxv
Flat width / Lebar datar. Lebar nominal PSB persegi dikurangi dua kali jari-jari sudut terluar.
Bila jari-jari sudut tidak diketahui, lebar datar dapat diambil sebagai lebar penampang total
dikurangi tiga kali ketebalan.
Flexural buckling†
/ Tekuk lentur†
. Modus tekuk di mana komponen struktur tekan melentur
secara lateral tanpa puntir atau perubahan bentuk penampang.
Flexural-torsional buckling†
/ Tekuk lentur-puntir†
. Modus tekuk di mana komponen struktur
tekan melentur dan memuntir secara bersamaan tanpa perubahan bentuk penampang.
Force / Gaya. Resultan dari distribusi tegangan pada luas yang ditetapkan.
Formed section / Profil yang dibentuk. Lihat elemen struktur baja canai dingin.
Formed steel deck / Dek baja lekuk. Pada konstruksi komposit, baja canai dingin pada profil
dek yang digunakan sebagai cetakan beton permanen.
Fully restrained moment connection / Sambungan momen tertahan penuh. Sambungan yang
mampu menyalurkan momen dengan mengabaikan rotasi antara elemen-elemen yang
disambung.
Gage. Spasi pusat-ke-pusat tegak lurus sarana penyambung.
Gapped connection / Sambungan bercelah. Sambungan rangka batang PSB dengan suatu
celah atau ruang pada muka tali busur antara perpotongan komponen struktur cabang.
Geometric axis / Sumbu geometri. Sumbu paralel terhadap badan, sayap atau kaki siku.
Girder / Gelagar. Lihat Balok.
Girder filler / Pengisi gelagar. Pada sistem lantai komposit yang menggunakan dek baja
lekuk, potongan tipis dari lembaran baja yang digunakan sebagai pengisi antara lembaran
dek dan sayap gelagar.
Gouge. Alur atau lubang dengan permukaan yang relatif halus sebagai hasil dari deformasi
plastis atau pemindahan material.
Gravity load / Beban gravitasi. Beban yang bekerja dengan arah ke bawah, seperti beban
mati dan beban hidup.
Grip (of bolt) / Grip (dari baut). Ketebalan material yang diterobos baut.
Groove weld / Las tumpul. Las pada alur di antara elemen-elemen penyambung. Lihat juga
AWS D1.1./D1.1M.
Gusset plate / Pelat buhul. Elemen pelat yang menyambungkan komponen-komponen
struktur rangka batang atau suatu batang tarik atau breis ke suatu balok atau kolom.
Heat flux / Aliran panas. Energi radiasi per satuan luas permukaan.
Heat release rate / Laju pelepasan panas. Laju energi panas yang dihasilkan dari
pembakaran material.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 xxxvi
High-strength bolt / Baut kekuatan-tinggi. Sarana penyambung yang memenuhi ASTM A325,
A325M, A490, A490M, F1852, F2280 atau lainnya seperti yang diizinkan dalam Pasal J3.1.
Horizontal shear / Geser horizontal. Gaya pada bidang pemisah antara permukaan baja dan
permukaan beton pada suatu balok komposit.
HSS / PSB. Penampang baja struktur berongga berbentuk bujur sangkar, persegi panjang
atau bundar yang diproduksi menurut spesifikasi pipa atau tabung.
Inelastic analysis / Analisis inelastis. Analisis struktur yang memperhitungkan perilaku
material inelastis, termasuk analisis plastis.
In-plane instability†
/ Ketidakstabilan bidang†
. Keadaan batas yang meliputi tekuk pada bidang
portal atau komponen struktur.
Instability†
. Ketidakstabilan†
. Keadaan batas yang dicapai pada pembebanan suatu
komponen struktur, portal atau struktur dimana suatu gangguan kecil pada beban atau
geometri menghasilkan perpindahan yang besar.
Introduction length / Panjang semula. Pada kolom komposit terbungkus beton, panjang
sepanjang mana gaya kolom diasumsikan disalurkan ke dalam atau ke luar profil baja.
Joint†
. Luasan di mana dua atau lebih ujung-ujung, permukaan, atau tepi dihubungkan.
Dikategorikan oleh tipe sarana penyambung atau las yang digunakan dan metode
penyaluran gaya.
Joint eccentricity / Eksentrisitas joint. Pada sambungan rangka batang PSB, jarak tegak
lurus dari pusat gravitasi komponen struktur tali busur ke perpotongan dari titik-titik kerja
komponen struktur cabang.
k-area / Daerah-k. Bagian dari badan yang diperluas dari titik singgung badan dan
lengkungan pengisi antara sayap dan badan (AISC dimensi k) sebesar 1 ½ in. (38 mm) ke
dalam badan di luar dimensi k.
K-connection / Sambungan-K. Sambungan PSB dimana gaya-gaya dalam komponen
struktur cabang atau elemen-elemen penghubung yang tegak lurus terhadap komponen
struktur utama, terutama diseimbangkan dengan gaya-gaya pada komponen struktur cabang
lainnya atau elemen-elemen penyambung pada sisi yang sama dari komponen struktur
utama.
Lacing / Pelat penghubung. Pelat, baja siku atau profil baja lainnya, dalam suatu konfigurasi
kisi-kisi, yang menghubungkan dua profil baja menjadi satu kesatuan.
Lap joint / Buhul Tersusun. Buhul antara dua elemen-elemen sambungan yang overlapping
dalam bidang paralel.
Lateral bracing / Breising lateral. Komponen struktur atau sistem yang didesain untuk
mencegah tekuk lateral atau tekuk torsi-lateral dari komponen-komponen struktur.
Lateral force resisting system / Sistem penahan gaya lateral. Sistem struktur yang didesain
untuk menahan beban lateral dan memberi stabilitas struktur secara keseluruhan.
Lateral load / Beban lateral. Beban yang bekerja dalam arah lateral, misalnya efek angin
atau gempa.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 xxxvii
Lateral-torsional buckling†
/ Tekuk puntir-lateral†
. Pola tekuk komponen struktur lentur yang
melibatkan lendutan di luar bidang lentur yang terjadi serentak dengan puntir di pusat geser
penampang.
Leaning column / Kolom condong. Kolom yang didesain untuk menahan hanya beban
gravitasi, dengan sambungan-sambungan yang tidak dimaksudkan memberi ketahanan
terhadap beban lateral.
Length effects / Efek panjang. Perhitungan reduksi kekuatan komponen struktur berdasarkan
panjang tanpa breising.
Lightweight concrete / Beton ringan. Beton struktur dengan kerapatan massa 115 lb/ft3
(1
840 kg/m3
) atau lebih kecil, seperti ditentukan oleh ASTM C567.
Limit state†
/ Keadaan batas†
. Kondisi dimana suatu struktur atau komponen menjadi tidak
laik dan dinilai tidak lagi berguna sesuai fungsinya (keadaan batas kemampuan layan) atau
telah mencapai kapasitas ultimit penahan beban (keadaan batas kekuatan).
Load†
/ Beban†
. Gaya atau aksi lainnya akibat berat material bangunan gedung, penghuni
dan barang-barang miliknya, efek lingkungan, perbedaan pergerakan atau perubahan
dimensi yang tertahan.
Load effect†
/ Efek beban†
. Gaya, tegangan dan deformasi yang dihasilkan di dalam suatu
komponen struktur setelah penerapan beban.
Load factor†
/ Faktor beban†
. Faktor yang memperhitungkan deviasi beban nominal dari
beban aktual, untuk ketidakpastian dalam analisis yang merubah beban menjadi efek beban
dan untuk probabilitas akan terjadinya lebih dari satu beban ekstrim secara bersamaan.
Local bending**†
/ Lentur lokal**†
. Keadaan batas dari deformasi besar pada sayap akibat
gaya transversal terpusat.
Local buckling** / Tekuk lokal**. Keadaan batas dari tekuk elemen tekan di suatu
penampang.
Local yielding**†
/ Leleh lokal**†
. Leleh yang terjadi di daerah lokal dari sebuah elemen.
LRFD (load and resistance factor design)†
/ DFBK (Desain Faktor Beban dan Ketahanan)†
.
Metode yang memproporsikan komponen struktur sedemikian sehingga kekuatan desain
sama atau melebihi kekuatan perlu komponen akibat aksi kombinasi beban DFBK.
LRFD load combination†
/ Kombinasi beban DFBK†
. Kombinasi beban pada peraturan
bangunan gedung yang berlaku dimaksudkan untuk desain kekuatan (desain faktor beban
dan ketahanan).
Main member / Komponen struktur utama. Pada suatu sambungan PSB, komponen struktur
tali busur, kolom atau komponen struktur PSB lainnya dimana komponen struktur cabang
atau elemen lainnya menempel.
Mechanism / Mekanisme. Sistem struktur yang mencakup sejumlah sendi riil, sendi plastis
atau keduanya, sehingga dapat bersambung dalam satu atau lebih modus benda kaku.
Mill scale / Sisik pabrik . Lapisan permukaan oksida pada baja yang terbentuk melalui proses
panas.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 xxxviii
Moment connection / Sambungan momen. Sambungan yang menyalurkan momen lentur
antara komponen struktur yang disambung.
Moment frame†
/ Portal momen†
. Sistem portal yang memberikan ketahanan terhadap beban
lateral dan memberikan stabilitas sistem struktur, terutama melalui geser dan lentur dari
komponen-komponen struktur portal dan sambungan-sambungannya.
Negative flexural strength / Kekuatan lentur negatif. Kekuatan lentur balok komposit di
daerah yang permukaan atasnya tertarik akibat lentur.
Net area / Luas neto. Luas bruto yang direduksi untuk memperhitungkan material yang
dihilangkan.
Nodal brace / Breis nodal. Breis yang mencegah pergerakan lateral atau puntir secara
independen terhadap breis lainnya pada titik-titik breis yang berdekatan (lihat breis relatif).
Nominal dimension / Dimensi nominal. Dimensi yang tercantum atau teoretis, pada tabel
properti penampang.
Nominal load†
/ Beban nominal†
. Besaran beban yang ditetapkan oleh peraturan bangunan
gedung yang berlaku.
Nominal rib height / Tinggi rib nominal. Tinggi dek baja lekuk diukur dari titik terendah sisi
bawah ke titik tertinggi bagian atas.
Nominal strength*†
/ Kekuatan nominal*†
. Kekuatan suatu struktur atau komponen (tanpa
faktor ketahanan atau faktor keamanan) untuk menahan efek beban, seperti ditentukan
dalam Spesifikasi ini.
Noncompact section / Penampang nonkompak. Penampang yang dapat mengembangkan
tegangan leleh dalam elemen tekannya sebelum tekuk lokal terjadi, tetapi tidak dapat
mengembangkan kapasitas rotasi sebesar tiga.
Nondestructive testing / Pengujian nondestruktif. Prosedur pemeriksaan tanpa ada material
yang rusak dan integritas material atau komponen tidak terpengaruh.
Notch toughness / Kekerasan takik. Energi yang diserap pada suatu temperatur yang
ditetapkan seperti yang diukur pada pengujian impak takik-V Charpy.
Notional load / Beban notional. Beban virtual yang dipekerjakan pada suatu analisis struktur
untuk memperhitungkan efek destabilisasi yang tidak diperhitungkan dalam ketentuan-
ketentuan desain.
Out-of-plane buckling / Tekuk ke luar bidang gambar. Keadaan batas dari balok, kolom atau
balok-kolom terkait tekuk lateral atau tekuk puntir-lateral.
Overlapped connection / Sambungan lewatan. Sambungan rangka batang PSB dimana
komponen struktur cabang yang berpotongan overlap.
Panel zone / Zona panel. Daerah badan pada sambungan balok-ke-kolom yang dibatasi oleh
perpanjangan sayap balok dan kolom yang masuk ke dalam sambungan, yang menyalurkan
momen melalui panel geser.
Partial-joint-penetration (PJP) groove weld / Las tumpul penetrasi-joint-sebagian (PJS). Las
tumpul dimana penetrasi disengaja kurang dari ketebalan total elemen yang disambung.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 xxxix
Partially restrained moment connection / Sambungan momen tertahan sebagian.
Sambungan yang mampu menyalurkan momen dengan adanya rotasi yang tidak bisa
diabaikan antara komponen struktur yang disambung.
Percent elongation / Persen perpanjangan. Ukuran daktalitas, ditentukan dalam pengujian
tarik sebagai perpanjangan maksimum dari panjang gage dibagi dengan panjang semula
gage dinyatakan dalam persen.
Pipa / Pipa. Lihat PSB.
Pitch. Spasi memanjang pusat-ke-pusat sarana penyambung. Spasi pusat-ke-pusat dari ulir
baut sepanjang sumbu baut.
Plastic analysis / Analisis plastis. Analisis struktur berdasarkan asumsi dari perilaku plastis-
kaku, yaitu, keseimbangan struktur terpenuhi dan tegangan di seluruh struktur terjadi pada
atau di bawah tegangan leleh.
Plastic hinge / Sendi plastis. Zona leleh penuh yang terbentuk pada komponen struktur saat
momen plastis tercapai.
Plastic moment / Momen plastis. Momen tahanan teoretis pada saat penampang leleh
penuh.
Plastic stress distribution method / Metode distribusi tegangan plastis. Pada komponen
struktur komposit, metode untuk menentukan tegangan-tegangan dengan asumsi bahwa
penampang profil baja dan beton pada kondisi plastis penuh.
Plastification / Plastifikasi. Pada sambungan PSB, keadaan batas berdasarkan mekanisme
garis leleh lentur ke luar bidang gambar pada tali busur di suatu sambungan komponen
struktur cabang.
Plate girder / Gelagar pelat. Balok tersusun.
Plug weld / Las sumbat. Las pada lubang bundar di satu elemen dari suatu buhul yang
menyatukan elemen ke elemen lainnya.
Ponding / Genangan. Genangan air akibat lendutan dari atap datar.
Positive flexural strength / Kekuatan lentur positif. Kekuatan lentur balok komposit di daerah
yang permukaan atasnya tertekan akibat lentur.
Pretensioned bolt / Baut pra-tarik. Baut yang dikencangkan sampai gaya pra-tarik minimum
yang disyaratkan.
Pretensioned joint / Buhul pratarik. Buhul dengan baut kekuatan tinggi yang dikencangkan
sampai gaya pra-tarik minimum yang disyaratkan.
Properly developed / Dikembangkan dengan baik. Baja tulangan didetail untuk meleleh
secara daktail sebelum terjadinya kehancuran beton. Baja tulangan yang memenuhi
ketentuan ACI 318 sampai pada panjang penyaluran, spasi dan selimut beton, dianggap
telah dikembangkan dengan baik.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 xl
-P
Prying action / Aksi ungkit. Amplifikasi gaya tarik pada suatu baut yang disebabkan oleh
pengungkitan di antara titik pembebanan, baut dan reaksi dari elemen-elemen yang
disambung.
Punching load / Beban pons. Pada sambungan PSB, komponen dari gaya komponen
struktur cabang yang tegak lurus terhadap suatu tali busur.
effect / Efek -P . Efek dari beban-beban yang bekerja pada komponen struktur
yang berdefleksi antara buhul-buhul atau titik-titik nodal.
-P effect / Efek -P . Efek dari beban yang bekerja pada lokasi buhul atau titik nodal
yang berpindah pada suatu struktur. Pada struktur bangunan bertingkat, ini adalah efek dari
beban-beban yang bekerja pada lokasi lantai dan atap yang berpindah secara lateral.
Quality assurance / Penjaminan kualitas. Tugas pemantauan dan pengawasan yang
dilakukan oleh badan atau perusahaan selain fabrikator atau erektor untuk memastikan
bahwa material yang tersedia dan pekerjaan yang dilakukan oleh fabrikator dan erektor
memenuhi persyaratan dokumen konstruksi dan standar acuan yang disetujui. Jaminan mutu
mencakup tugas-tugas yang dinyatakan sebagai “pemeriksaan khusus“ oleh peraturan
bangunan gedung yang berlaku.
Quality assurance inspector (QAI) / Pengawas jaminan mutu (PJM). Seseorang yang
ditunjuk untuk melakukan pengawasan jaminan mutu pada pekerjaan yang sedang
berlangsung.
Quality assurance plan (QAP) / Rencana jaminan mutu (RJM). Program di mana suatu
badan atau perusahaan yang bertanggungjawab atas jaminan mutu menjaga prosedur detail
pemantauan dan pengawasan untuk memastikan kesesuaian pekerjaan dengan dokumen
konstruksi dan standar acuan yang telah disetujui.
Quality control / Pengendalian kualitas. Pengendalian dan pengawasan yang dilakukan oleh
fabrikator atau erektor, mana yang sesuai, untuk memastikan bahwa material yang tersedia
dan pekerjaan yang dilakukan memenuhi persyaratan dari dokumen konstruksi dan standar
acuan yang telah disetujui.
Quality control inspector (QCI) / Pengawas pengendali mutu (PPM). Seseorang yang
ditunjuk untuk melakukan tugas pengawasan pengendalian mutu untuk pekerjaan yang
sedang berlangsung.
Quality control program (QCP) / Program pengendalian mutu (PPM). Program di mana
fabrikator atau erektor, mana yang sesuai, menjaga prosedur detail dari fabrikasi atau ereksi
dan prosedur pengawasan untuk memastikan kesesuaian pekerjaan dengan gambar desain,
spesifikasi dan standar acuan yang telah disetujui.
Reentrant. Pada coakan atau lubang akses las, pemotongan pada perubahan arah
mendadak dimana permukaan terekspos adalah cekung.
Relative brace / Breis relatif. Breis yang mengendalikan pergerakan relatif dari dua titik breis
yang berdekatan searah panjang balok atau kolom atau perpindahan lateral relatif dari dua
tingkat dalam sebuah portal (lihat breis nodal).
Required strength*†
/ Kekuatan perlu*†
. Gaya-gaya, tegangan-tegangan, dan deformasi-
deformasi yang bekerja pada komponen struktur, yang ditentukan baik oleh analisis struktur,
untuk kombinasi beban DFBK atau DKI, yang sesuai, ataupun seperti yang disyaratkan oleh
Spesifikasi atau standar ini.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 xli


Resistance factor †
/ Faktor ketahanan  †
. Faktor yang memperhitungkan deviasi
kekuatan nominal yang tidak dapat dihindari terhadap kekuatan aktual dan demi cara serta
konsekuensi kegagalan.
Restrained construction / Konstruksi tertahan. Rakitan lantai dan atap dan setiap balok-balok
pada bangunan gedung di mana struktur sekeliling atau penyangga mampu menahan
pemuaian termal yang besar pada seluruh rentang dari peningkatan temperatur yang
diantisipasi.
Reverse curvature / Lengkungan terbalik. Lihat lengkungan ganda.
Root of joint / Akar buhul. Bagian dari suatu buhul yang akan dilas dimana komponen-
komponen struktur berdekatan satu terhadap lainnya.
Rotation capacity / Kapasitas rotasi. Peningkatan rotasi sudut yang dapat diterima oleh suatu
profil tertentu sebelum terjadi peluruhan beban yang berlebihan, didefinisikan sebagai rasio
rotasi inelastis yang dicapai terhadap rotasi elastis ideal pada pelelehan pertama.
Rupture strength†
/ Kekuatan runtuh†
. Kekuatan yang dibatasi oleh retak atau sobek pada
komponen struktur atau elemen-elemen penyambung.
Safety factor †
/ Faktor keamanan  †
. Faktor yang memperhitungkan deviasi kekuatan
aktual terhadap kekuatan nominal, deviasi beban aktual terhadap beban nominal,
ketidakpastian dalam analisis yang mengubah beban menjadi efek beban, dan demi cara
dan konsekuensi kegagalan.
Second-order effect / Analisis orde-kedua. Efek dari beban-beban yang bekerja pada
konfigurasi struktur terdeformasi; mencakup efek P dan efek P .
Seismic response modification factor / Faktor modifikasi respons seismik. Faktor yang
mereduksi efek beban gempa pada level kekuatan.
Service load†
/ Beban layan†
. Beban di mana keadaan batas kemampuan layan dievaluasi.
Service load combination / Kombinasi beban layan. Kombinasi beban dimana keadaan batas
kemampuan layan dievaluasi.
Serviceability limit state / Keadaan batas kemampuan layan. Pembatasan kondisi yang
mempengaruhi kemampuan struktur untuk mempertahankan penampilannya,
keterpeliharaan, keawetan atau kenyamanan penghuninya atau fungsi mesin, dalam
penggunaan normal.
Shear buckling†
/ Tekuk geser†
. Modus tekuk di mana elemen pelat, misalnya badan dari
balok, berdeformasi akibat geser murni yang diterapkan pada bidang pelat.
Shear lag. Distribusi tegangan tarik tak-merata pada suatu komponen struktur atau elemen
penyambung di sekitar sambungan.
Shear wall†
/ Dinding geser†
. Dinding yang memberi ketahanan terhadap beban lateral pada
bidang dinding dan memberi stabilitas bagi sistem struktur.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 xlii
Shear yielding (punching) / Leleh geser (pons). Pada sambungan PSB, keadaan batas
berdasarkan kekuatan geser ke luar bidang gambar dari dinding tali busur dimana
komponen-komponen struktur cabang dihubungkan.
Sheet steel / Baja lembaran. Pada sistem lantai komposit, baja yang digunakan untuk pelat
penutup atau pengguntingan aneka macam pada dek baja lekuk.
Shim / Baji. Lapisan tipis material yang digunakan untuk mengisi ruang antara permukaan
yang dilekatkan atau permukaan tumpuan.
Sidesway buckling (frame) / Tekuk sidesway (portal). Keadaan batas stabilitas yang
melibatkan ketidakstabilan sidesway lateral dari portal.
Simple connection / Sambungan sederhana. Sambungan yang menyalurkan momen lentur
yang diabaikan di antara komponen-komponen struktur yang disambung.
Single-concentrated force / Gaya terpusat-tunggal. Gaya tarik atau tekan yang diterapkan
tegak lurus sayap komponen struktur.
Single curvature / Lengkungan tunggal. Garis elastis deformasi balok yang tidak memiliki titik
balik di dalam bentang.
Slender-element section / Profil elemen-langsing. Penampang melintang yang memiliki
komponen-komponen pelat langsing yang memadai sehingga tekuk lokal pada rentang
elastis dapat terjadi.
Slip. Pada sambungan baut, keadaan batas pergerakan relatif dari bagian-bagian yang
tersambung sebelum kekuatan yang tersedia dari sambungan tercapai.
Slip-critical connection / Sambungan kritis-slip. Sambungan baut yang didesain untuk
menahan pergerakan melalui friksi pada permukaan lekat dari sambungan akibat gaya
penjepit dari baut.
Slot weld / Las slot. Las yang dimasukkan pada suatu lubang diperpanjang yang
menyatukan elemen ke elemen lainnya.
Snug-tightened joint / Buhul dikencangkan rapat. Buhul dengan lapisan-lapisan yang
tersambung secara bersentuhan rapat seperti disyaratkan pada Bab J.
Specifications / Spesifikasi. Dokumen tertulis berisi persyaratan material, standar dan
pelaksanaan perkerjaan.
Specified minimum tensile strength / Kekuatan tarik minimum yang disyaratkan. Batas
terendah kekuatan tarik yang disyaratkan untuk material seperti didefinisikan oleh ASTM.
Specified minimum yield stress†
/ Tegangan leleh minimum yang disyaratkan†
. Batas
terendah tegangan leleh yang disyaratkan untuk material seperti didefinisikan oleh ASTM.
Splice. Sambungan di antara dua elemen struktur yang disatukan pada ujung-ujungnya
untuk membentuk suatu elemen tunggal, yang lebih panjang.
Stability / Stabilitas. Kondisi yang dicapai pada pembebanan suatu komponen struktur, portal
atau struktur dimana gangguan kecil pada beban atau geometri tidak menghasilkan
perpindahan yang besar.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 xliii
Statically loaded / Pembebanan statis. Tidak menahan tegangan-tegangan fatik yang berarti.
Beban gravitasii, angin dan seismik diperhitungkan sebagai beban statis.
Steel anchor / Angkur baja. Paku berkepala atau kanal canai panas di las pada komponen
struktur baja dan menyatu di dalam beton dari komponen struktur komposit untuk
menyalurkan geser, tarik atau kombinasi geser dan tarik pada bidang pemisah dari dua
material.
Stiffened element / Elemen diperkaku. Elemen tekan datar dengan elemen ke luar bidang
gambar yang berdekatan sepanjang kedua tepi paralel terhadap arah beban.
Stiffener / Pengaku. Elemen struktur, biasanya suatu siku atau pelat, ditempelkan pada
suatu komponen struktur untuk mendistribusikan beban, menyalurkan geser atau mencegah
tekuk.
Stiffness / Kekakuan. Ketahanan terhadap deformasi suatu komponen struktur atau struktur,
diukur dengan rasio gaya yang diterapkan (atau momen) terhadap perpindahan yang sesuai
(atau rotasi).
Strain compatibility method / Metode kompatibilitas regangan. Metode untuk penentuan
tegangan-tegangan dalam komponen struktur komposit dengan memperhitungkan hubungan
regangan-tegangan dari setiap material dan lokasinya dengan memperhatikan sumbu netral
penampang melintang.
Strength limit state / Keadaan batas kekuatan. Kondisi batas dimana maksimum kekuatan
struktur atau komponene-komponennya telah tercapai.
Stress / Tegangan. Gaya per satuan luas yang disebabkan oleh gaya aksial, momen, geser
atau torsi.
Stress concentration / Pemusatan tegangan. Tegangan lokal yang jauh lebih tinggi dari rata-
rata akibat perubahan geometri yang mendadak atau pembebanan lokal.
Strong axis / Sumbu kuat. Sumbu utama major titik berat pada suatu penampang melintang.
Structural analysis†
/ Analisis struktur†
. Penentuan efek beban pada komponen struktur dan
sambungan berdasarkan prinsip mekanika struktur.
Structural component†
/ Komponen struktur†
. Komponen struktur, konektor, elemen atau
rakitan penyambung.
Structural steel / Baja struktural. Elemen baja seperti didefinisikan dalam Pasal 2.1 AISC
Code of Standard Practice for Steel Buildings and Bridges.
Structural system / Sistem struktur. Suatu rakitan komponen-komponen penahan beban
yang disambung bersama untuk memberikan interaksi atau saling ketergantungan.
T-connection / Sambungan-T. Sambungan PSB dimana komponen struktur cabang atau
elemen penyambung tegak lurus terhadap komponen struktur utama dan dimana gaya-gaya
tegak lurus terhadap komponen struktur utama terutama diseimbangkan oleh geser pada
komponen struktur utama.
Tensile strength (of material)†
/ Kekuatan tarik (dari material)†
. Tegangan tarik maksimum
yang mampu ditahan oleh material seperti didefinisikan oleh ASTM.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 xliv
Tensile strength (of member) / Kekuatan tarik (dari komponen struktur). Gaya tarik
maksimum komponen struktur yang mampu ditahan.
Tension and shear rupture / Keruntuhan tarik dan geser. Pada baut atau sarana
penyambung mekanis lain, keadaan batas keruntuhan akibat gaya tarik dan geser yang
terjadi secara serentak.
Tension field action / Aksi lapangan tarik. Perilaku panel akibat geser dimana gaya-gaya tarik
diagonal terjadi pada badan dan gaya-gaya tekan terjadi pada pengaku-pengaku tranversal
dengan cara yang mirip dengan rangka batang Pratt.
Thermally cut / Pemotongan panas. Pemotongan dengan gas, plasma atau laser.
Tie plate / Pelat pengikat. Elemen pelat yang digunakan untuk menyatukan dua komponen
paralel suatu kolom tersusun, gelagar atau batang tarik yang secara kaku disambungkan ke
komponen-komponen paralel dan didesain untuk menyalurkan geser di antaranya.
Toe of fillet / Ujung las sudut. Perpotongan muka las sudut dengan logam dasar. Titik
singgung dari suatu las sudut yang berbentuk bulat.
Torsional bracing / Breising puntir. Breising yang menahan puntir dari balok atau kolom.
Torsional buckling†
/ Tekuk puntir†
. Modus tekuk dimana puntir komponen struktur tekan
terjadi mengelilingi sumbu pusat gesernya.
Transverse reinforcement / Tulangan transversal. Dalam kolom komposit terbungkus beton,
tulangan baja dalam bentuk sengkang tertutup atau kawat lasan pabrik yang memberi
pengekangan untuk beton yang melingkupi profil baja.
Transverse stiffener / Pengaku transversal. Pengaku badan dalam arah tegak lurus sayap,
diikatkan ke badan.
Tubing / Perpipaan. Lihat PSB.
Turn-of-nut method / Metode putar baut. Prosedur dimana pra-tarik yang disyaratkan pada
baut kekuatan-tinggi dikontrol dengan memutar komponen sarana penyambung dengan
suatu jumlah yang telah ditentukan sebelumnya sesudah baut tersebut dikencangkan
dengan rapat.
Unbraced length / Panjang tanpa breising. Jarak antara titik-titik terbreis dari komponen
struktur, yang diukur antara pusat-pusat gravitasi komponen-komponen struktur breising.
Uneven load distribution / Distribusi beban tidak-merata. Pada sambungan PSB, kondisi di
mana beban melalui penampang melintang dari elemen yang disambungkan tidak
didistribusikan dengan cara yang dapat ditentukan segera.
Unframed end / Ujung tidak merangka. Ujung dari suatu komponen struktur yang tidak
ditahan terhadap rotasi dengan pengaku atau elemen sambungan.
Unrestrained construction / Konstruksi tidak dikekang. Rakitan lantai dan atap dan setiap
balok dalam bangunan gedung yang diasumsikan bebas berputar dan berkembang di
sepanjang rentang temperatur yang meningkat yang diantisipasi.
Unstiffened element / Elemen tidak diperkaku. Elemen tekan datar dengan elemen ke luar
bidang gambar yang berdekatan sepanjang satu tepi paralel dengan arah beban.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 xlv
Weak axis / Sumbu lemah. Sumbu utama minor dari titik pusat penampang melintang.
Weathering steel / Pelapukan baja. Baja kekuatan-tinggi dengan sedikit campuran logam
lain, dengan pencegahan yang sesuai, dapat digunakan dalam lingkungan atmosfir normal
(bukan laut) tanpa proteksi pelapis cat.
Web crippling†
/ Lipat pada badan†
. Keadaan batas kegagalan lokal dari pelat badan di
daerah sangat dekat dengan beban terpusat atau reaksi.
Web sidesway buckling / Tekuk pada badan akibat goyangan. Keadaan batas tekuk lateral
dari sayap tarik yang berlawanan lokasi dengan suatu gaya tekan terpusat.
Weld metal / Logam las. Bagian dari campuran las yang telah benar-benar mencair selama
pengelasan. Logam las memiliki elemen logam pengisi dan logam dasar yang dicairkan
dalam siklus termal las.
Weld root / Akar las . Lihat akar joint.
Y-connection / Sambungan-Y. Sambungan PSB di mana komponen struktur cabang atau
elemen penyambung tidak tegak lurus terhadap komponen struktur utama dan di mana gaya
tegak lurus terhadap komponen struktur utama terutama diseimbangkan oleh geser dalam
komponen struktur utama.
Yield moment†
/ Momen leleh†
. Pada komponen struktur yang menahan lentur, momen di
mana serat terluar ekstrim pertama kali mencapai tegangan leleh.
Yield point†
/ Titik leleh†
. Tegangan pertama pada suatu material di mana peningkatan dalam
regangan terjadi tanpa peningkatan tegangan seperti didefinisikan oleh ASTM.
Yield strength†
/ Kekuatan leleh†
. Tegangan dimana material memperlihatkan deviasi
pembatasan yang disyaratkan terhadap proporsionalitas tegangan terhadap regangan
seperti didefinisikan oleh ASTM.
Yield stress†
/ Tegangan leleh†
. Istilah generik yang menunjukkan titik leleh atau kekuatan
leleh, mana yang sesuai, untuk material.
Yielding†
/ Leleh†
. Keadaan batas dari deformasi inelastis yang terjadi sesudah tegangan
leleh tercapai.
Yielding (plastic momen)†
/ Leleh (momen plastis)†
. Leleh pada seluruh penampang
melintang dari komponen struktur pada saat momen lentur mencapai momen plastis.
Yielding (yield moment)†
/ Leleh (momen leleh)†
. Leleh pada serat terluar penampang
melintang komponen struktur pada saat momen lentur mencapai momen leleh.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 1 dari 242
Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural
BAB A
KETENTUAN UMUM
Bab ini menyatakan ruang lingkup Spesifikasi, mengikhtisarkan spesifikasi, peraturan, dan
standar yang diacu, serta memberi persyaratan untuk material dan dokumen desain struktur.
Bab ini diatur sebagai berikut.
A1. Ruang Lingkup
A2. Spesifikasi, Peraturan, dan Standar Acuan
A3. Material
A4. Gambar Desain Struktural dan Spesifikasi
A1. RUANG LINGKUP
Spesifikasi untuk Bangunan Gedung Baja Struktural (SNI 1729.1), selanjutnya disebut
sebagai Spesifikasi, harus digunakan untuk mendesain sistem baja struktural atau
sistem dengan baja struktural yang bekerja secara komposit dengan beton bertulang,
dimana elemen baja didefinisikan pada AISC Code of Standard Practice for Steel
Buildings and Bridges, Pasal 2.1., yang selanjutnya disebut Code of Standard Practice.
Spesifikasi ini mencakup Simbol, Daftar Istilah, Bab A sampai dengan Bab N, dan
Lampiran 1 sampai dengan 8. Penjelasan dan Catatan yang disisipkan pada semua
bagian adalah bukan merupakan bagian dari Spesifikasi.
Catatan: Catatan dimaksudkan untuk memberi ringkasan dan panduan praktis dalam
penerapan ketentuan tersebut.
Spesifikasi ini memberikan kriteria untuk desain, fabrikasi dan ereksi bangunan gedung
baja struktural dan struktur lainnya, dimana struktur lainnya didefinisikan sebagai
struktur yang didesain, dipabrikasi, dan diereksi dalam cara yang sama pada bangunan
gedung, dengan bangunan gedung-seperti elemen penahan beban vertikal dan elemen
penahan beban lateral.
Bilamana Spesifikasi ini mengacu pada peraturan bangunan umum yang berlaku dan
tidak ada, beban, kombinasi beban, pembatasan sistem, dan persyaratan desain
umum harus sesuai yang ada dalam SEI/ASCE 7.
Bila kondisi tidak dicakup oleh Spesifikasi, desain diizinkan berdasarkan pengujian atau
analisis, tergantung persetujuan dari pihak yang berwenang.
Metode alternatif analisis dan desain boleh digunakan, asalkan metode tersebut bisa
diterima oleh pihak yang berwenang.
Catatan: Untuk perancangan komponen struktur, selain dari profil struktur berongga (PSB),
yang merupakan canai dingin, dengan ketebalan tidak lebih dari 1 in. (25 mm), maka
direkomendasikan menggunakan ketentuan AISI North American Specification for the Design of
Cold-Formed Steel Structural Members.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 2 dari 242
1. Aplikasi Seismik
Ketentuan seismik untuk struktur bangunan gedung baja (ANSI/AISC 341) harus
diterapkan pada perancangan sistem penahan gaya seismik dari baja struktural atau
baja struktural yang bekerja secara komposit dengan beton bertulang, kecuali secara
khusus diatur lain oleh peraturan bangunan gedung yang berlaku.
Catatan: SEI/ASCE 7 (Tabel 12.2-1, Bagian H) secara khusus mengecualikan sistem baja
struktural, tetapi tidak untuk sistem komposit, dalam kategori desain seismik B dan C jika
mereka dirancang sesuai dengan Spesifikasi dan beban seismik dihitung menggunakan suatu
faktor modifikasi respons seismik, R, sebesar 3. Untuk kategori desain seismik A, SEI/ASCE 7
mensyaratkan gaya lateral yang digunakan sebagai beban dan efek seismik, tetapi perhitungan
ini tidak memerlukan penggunaan suatu faktor R. Oleh karena itu untuk kategori desain seismik
A tidak perlu mendefinisikan sistem penahan gaya seismik yang memenuhi setiap persyaratan
khusus dan Ketentuan seismik untuk struktur bangunan gedung baja tidak perlu diterapkan.
Ketentuan Lampiran 1 dari Spesifikasi ini tidak berlaku untuk desain seismik dari
bangunan gedung dan struktur lainnya.
2. Aplikasi Nuklir
Perancangan, pabrikasi dan ereksi struktur nuklir harus sesuai dengan persyaratan
Specification for Safety-Related Steel Structures for Nuclear Facilities (ANSI/AISC
N690), selain ketentuan Spesikasi ini.
A2. ACUAN
Spesifikasi, peraturan dan standar berikut yang diacu pada standar ini adalah:
ACI Internasional (ACI)
ACI 318-08 Building Code Requirements for Structural Concrete and Commentary
ACI 318M-08 Metric Building Code Requirements for Structural Concrete and
Commentary
ACI 349-06 Code Requirements for Nuclear Safety-Related Concrete Structures and
Commentary
American Institute of Steel Construction, Inc. (AISC)
AISC 303-10 Code of Standard Practice for Steel Buildings and Bridges
ANSI/AISC 341-10 Seismic Provisions for Structural Steel Buildings
ANSI/AISC N690-06 Specification Safety-Related Steel Structures for Nuclear Facilities
American Society of Civil Engineers (ASCE)
ASCE/Sei 7-10 Minimum Design Loads for Buildings and Other Structures
ASCE/SEI/SFPE 29-05 Standard Calculation Methods for Structural Fire Protection

SNI 1729:2015
© BSN 2015 3 dari 242
American Society of Mechanical Engineers (ASME)
ASME B18.2.6-06 Fasteners for Use in Structural Applications
ASME B46.1-02 Surface Texture, Surface Roughness, Waviness, and Lay
American Society for Nondestructive Testing (ASNT)
ANSI/ASNT CP-189-2006 Standard for Qualification and Certification of Nondestructive
Testing Personnel
Recommended Practice No. SNT-Tc-1A-2006 Personnel Qualification and Certification
in Nondestructive Testing
ASTM International
A6/A6M-09 Standard Specification for General Requirements for Rolled Structural Steel
Bars, plates, Shapes, and Sheet Piling
A36/A36M-08 Standard Specification for Carbon Structural Steel
A53/A53M-07 Standard Specification for Pipe, Steel, Black and Hot-Dipped, Zinc-
coated, Welded and Seamless
A193/A193M-08b Standard Specification for Alloy Steel and Stainless Steel Bolting
Materials for High Temperature or High pressure Service and Other Special Purpose
Applications
A194/A194M-09 Standard Specification for Carbon and Alloy Steel Nuts for Bolts for
High Pressure or High Temperature Service, or Both
A216/A216M-08 Standard Specification for Steel Castings, Carbon, Suitable for Fusion
Welding, for High Temperature Service
A242/A242M-04(2009) Standard Specification for High-Strength Low-Alloy Structural
Steel
A283/A283M-03(2007) Standard Specification for Low and Intermediate Tensile
Strength Carbon Steel Plates
A307-07b Standard Specification for Carbon Steel Bolts and Studs, 60,000 PSI Tensile
Strength
A325-09 Standard Specification for Structural Bolts, Steel, Heat Treated, 120/105 ksi
Minimum Tensile Strength
A325M-09 Standard Specification for High-Strength Bolts for Structural Steel Joint
(Metric)
A354-07a Standard Specification for Quenched and Tempered Alloy Steel Bolts, Studs,
and Other Externally Threaded Fasteners
A370-09 Standard Test Methods and Definitions for Mechanical Testing of Steel
Products
A449-07b Standard Specification for Hex Cap Screws, Bolts and Studs, Steel, Heat
Treated, 120/105/90 ksi Minimum Tensile Strength, General Use

SNI 1729:2015
© BSN 2015 4 dari 242
A490-08b Standard Specification for Heat-Treated Steel Structural Bolts, Alloy Steel,
Heat Treated, 150 ksi Minimum Tensile Strength
A490M-08 Standard Specification for High-Strength Steel Bolts, Classes 10.9 and
10.9.3, for Structural Steel Joints (Metric)
A500/A500M-07 Standard Specification for Cold-Formed Welded and Seamless
Carbon Steel Structural Tubing in Rounds and shapes
A501-07 Standard Specification for Hot-Formed Welded and Seamless Carbon Steel
Structural Tubing
A502-03 Standard Specification for Steel Structural Rivets, Steel, Structural
A514/A514M-05 Standard Specification for High-Yield Strength, Quenched and
Tempered Alloy Steel Plate, Suitable for Welding
A529/A529M-05 Standard Specification for High-Strength Carbon-Manganese Steel of
Structural Quality
A563-07a Standard Specification for Carbon and Alloy Steel Nuts
A563M-07 Standard Specification for Carbon and Alloy Steel Nuts [Metric]
A568/A568M-09 Standard Specification for Steel, Sheet, Carbon, Structural, and High-
Strength, Low-Alloy, Hot-Rolled and Cold-Rolled, General Requirements for
A572/A572M-07 Standard Specification for High-Strength Low-Alloy Columbium-
Vanadium Structural Steel
A588/A588M-05 Standard Specification for High-Strength Low-Alloy Structural Steel,
up to 50 ksi [345 MPa] Minimum Yield Point, with Atmospheric Corrosion Resistance
A606/A606M-09 Standard Specification for Steel, Sheet and Strip, High-Strength, Low-
Alloy, Hot-Rolled and Cold-Rolled, with Improved Atmospheric Corrosion Resistance
A618/A618M-04 Standard Specification for Hot-Formed Welded and Seamless High-
Strength Low-Alloy Structural Tubing
A668/A668M-04 Standard Specification for Steel Forgings, Carbon and Alloy, for
General Industrial Use
A673/A673M-04 Standard Specification for Sampling Procedure for Impact Testing of
Structural Steel
A709/A709M-09 Standard Specification for Structural Steel for Bridges
A751-08 Standard Test Methods, Practices, and Terminology for Chemical Analysis of
Steel Products
A847/A847M-05 Standard Specification for Cold-Formed Welded and Seamless High-
Strength, Low-Alloy Structural Tubing with Improved Atmospheric Corrosion Resistance

SNI 1729:2015
© BSN 2015 5 dari 242
A852/A852M-03(2007) Standard Specification for Quenched and Tempered Low-Alloy
Structural Steel Plate with 70 ksi [485 MPa] Minimum Yield Strength to 4 in. [100 mm]
Thick
A913/A913M-07 Standard Specification for High-Strength Low-Alloy Steel Shapes of
Structural Quality, Produced by Quenching and Self-Tempering Process (QST)
A992/A992M-06a Standard Specification for Structural Steel Shapes
Catatan: ASTM A992 adalah spesifikasi untuk profil-W yang biasanya paling banyak dijadikan
acuan.
A1011/A1011M-09a Standard Specification for Steel, Sheet and Strip, Hot-Rolled,
Carbon, Structural, High-Strength Low-Alloy, High-Strength Low-Allow with Improved
Formability, and Ultra-High Strength
A1043/A1043M-05 Standard Specification for Structural Steel with Low Yield to Tensile
Ratio for Use in Buildings
C567-05a Standard Test Method for Determining Density of Structural Lightweight
Concrete
E119-08a Standard Test Methods for Fire Tests of Building Construction and Materials
E165-02 Standard Test Methods for Liquid Penetrant Examination
E709-08 Standard Guide for Magnetic Particle Examination
F436-09 Standard Specification for Hardened Steel Washers
F436M-09 Standard Specification for Hardened Steel Washers (Metric)
F606-07 Standard Test Methods for Determining the Mechanical Properties of
Externally and Internally Threaded Fasteners, Washer, Direct Tension Indicators, and
Rivets
F606M-07 Standard Test Methods for Determining the Mechanical Properties of
Externally and Internally Threaded Fasteners, Washer, and Rivets (Metric)
F844-07a Standard Specification for Washers, Steel, Plain (Flat), Unhardened for
General Use
F959-09 Standard Specification for Compressible-Washer-Type Direct Tension
Indicators for Use with Structural Fasteners
F959M-07 Standard Specification for Compressible-Washer-Type Direct Tension
Indicators for Use with Structural Fasteners (Metric)
F1554-99 Standard Specification for Anchor Bolts, Steel, 36, 55, and 105 ksi Yield
Strength
Catatan: ASTM F1554 adalah spesifikasi untuk batang angkur yang paling banyak dijadikan
acuan. Mutu dan kondisi pengelasan harus disyaratkan.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 6 dari 242
F1852-08 Standard Specification for “Twist-Off” Type Tension Control Structural
Bolt/Nut/Washers Assemblies, Steel, Heat Treated, 120/105 ksi Minimum Tensile
Strength
F2280-08 Standard Specification for “Twist-Off” Type Tension Control Structural
Bolt/Nut/Washers Assemblies, Steel, Heat Treated, 150 ksi Minimum Tensile Strength
American Welding Society (AWS)
AWS A5.1/A5.1M-2004 Specification for Carbon Steel Electrodes for Shielded Metal
Arc Welding
AWS A5.5/A5.5M-2004 Specification for Low-Alloy Steel Electrodes for Shielded Metal
Arc Welding
AWS A5.17/A5.17M-1997 Specification for Carbon Steel Electrodes and Fluxs for
Submerged Arc Welding
AWS A5.18/A5.18M-2005 Specification for Carbon Steel Electrodes and Rods for Gas
Shielded Arc Welding
AWS A5.20/A5.20M-2005 Specification for Carbon Steel Electrodes for Flux Cored Arc
Welding
AWS A5.23/A5.23M-2007 Specification for Low-Alloy Steel Electrodes and Fluxes for
Submerged Arc Welding
AWS A5.25/A5.25M-1997 (R2009) Specification for Carbon and Low-Alloy Steel
Electrodes and Fluxes for Electroslag Welding
AWS A5.26/A5.26M-1997 Specification for Carbon and Low-Alloy Steel Electrodes for
Electrogas Welding
AWS A5.28/A5.28M-2005 Specification for Low-Alloy Steel Electrodes and Rods for
Gas Shielded Arc Welding
AWS A5.29/A5.29M-2005 Specification for Low-Alloy Steel Electrodes for Flux Cored
Arc Welding
AWS A5.32/A5.32M-1997 (R2007) Specification for Welding Shielding Gases
AWS B5.1-2003 Specification for the Qualification of Welding Inspectors
AWS D1.1/D1.1M-2010 Structural Welding Code-Steel
AWS D1.3-2008 Structural Welding Code-Sheet Steel
Research Council on Structural Connections (RCSC)
Specification for Structural Joints Using High-Strength Bolts, 2009

SNI 1729:2015
© BSN 2015 7 dari 242
A3. MATERIAL
1. Material Baja Struktural
Laporan uji material atau laporan uji yang dibuat oleh pabrikator atau laboratorium
pengujian harus merupakan bukti yang memadai sesuai dengan salah satu standar
ASTM yang tercantum di Pasal A3.1a. Untuk profil struktur canai-panas, pelat, dan
batang tulangan, pengujian tersebut harus dilakukan sesuai dengan ASTM A6/A6M;
untuk lembaran, pengujian tersebut harus dilakukan sesuai dengan ASTM
A568/A568M; untuk penampang tabung dan pipa, pengujian tersebut harus dilakukan
sesuai dengan persyaratan standar ASTM yang berlaku yang tertera di atas untuk
bentuk-bentuk produk tersebut.
1a. Acuan ke ASTM
Material baja struktural yang sesuai dengan satu dari spesifikasi ASTM berikut yang
disetujui untuk digunakan dalam Spesifikasi ini:
(1) Profil struktur canai panas
ASTM A36/A36M ASTM A709/A709M
(2) Tabung struktur
ASTM A500 ASTM A618/ASTM618M
ASTM A501 ASTM A847/A847M
(3) Pipa
ASTM A53/A53M, Gr. B
(4) Pelat
ASTM A572/A572M
(5) Batang tulangan
(6) Lembaran baja
ASTM A606/A606M
ASTM A1011/A1011M SS, HSLAS, dan HSLAS-F

SNI 1729:2015
© BSN 2015 8 dari 242
1b. Baja Tidak Teridentifikasi
Baja yang tidak teridentifikasi, bebas dari cacat yang merugikan, hanya boleh digunakan
untuk komponen struktur atau detail dimana kerusakan tidak akan mereduksi kekuatan
struktur, baik secara setempat atau keseluruhan. Penggunaan tersebut harus disetujui
Insinyur profesional bersertifikat.
Catatan: Baja yang tidak teridentifikasi boleh digunakan untuk detail-detail dimana properti
mekanis yang tepat dan kemampuan untuk dilas dapat diabaikan. Hal ini umumnya untuk
mengontrol pelat pinggir (curb), ganjal, dan potongan yang serupa lainnya.
1c. Profil Besar Baja Canai Panas
ASTM A6/A6M profil canai-panas dengan ketebalan sayap melebihi 2 in. (50 mm)
dipertimbangkan sebagai profil besar canai panas. Profil besar canai panas yang
digunakan sebagai komponen struktur menahan gaya tarik primer (yang terhitung)
akibat tarik atau lentur dan spliced atau disambung menggunakan las tumpul penetrasi
joint lengkap yang menyatu melalui ketebalan sayap atau sayap dan badan, harus
disyaratkan sebagai berikut. Dokumen desain struktural harus mensyaratkan bahwa
bentuk-bentuk tersebut dipasok dengan uji impak kekerasan takik-V (CVN) dengan hasil
uji sesuai dengan ASTM A6/A6M, Supplementary Requirement S30, Charpy V-Notch
Impact Test for Structural Shapes – Alternate Core Location. Pengujian impak harus
memenuhi nilai rata-rata minimum 20 ft-lbs (27 J) energi yang terserap pada temperatur
maksimum + 70 o
F (+ 21 o
C).
Persyaratan di atas tidak boleh diterapkan pada splice dan sambungan baut. Bila profil
besar canai panas dilas ke permukaan dari profil lainnya menggunakan las tumpul,
persyaratan di atas hanya diterapkan pada profil yang memiliki logam las terhubung
melalui penampang melintang.
Catatan: Persyaratan tambahan untuk joint pada komponen struktur besar canai panas
dijelaskan dalam Pasal J1.5, J1.6, J2.6, dan M2.2.
1d. Profil Besar Tersusun
Penampang melintang tersusun yang terdiri dari pelat dengan ketebalan melebihi 2 in.
(50 mm), digunakan sebagai komponen struktur penahan gaya tarik primer (yang
dihitung) akibat tarik atau lentur dan spliced atau disambungkan ke komponen struktur
lain dengan menggunakan las tumpul penetrasi joint lengkap yang menyatukan
ketebalan pelat, harus disyaratkan sebagai berikut. Dokumen kontrak harus
mensyaratkan bahwa baja yang dipasok dengan hasil pengujian impak Takik - Charpy V
sesuai dengan ASTM A6/A6M, Persyaratan Tambahan S5, Pengujian Impak Takik-
Charpy V. Pengujian impak harus dilakukan sesuai dengan ASTM A673/A673M,
Frekuensi P, dan harus memenuhi nilai rata-rata minimum sebesar 20 ft-lbs (27 J)
energi diserap pada temperatur maksimum + 70 o
F (+ 21 o
C).
Bila profil besar tersusun yang dilas pada muka komponen struktur lainnya yang
menggunakan las tumpul, persyaratan di atas hanya diterapkan pada profil yang
memiliki logam las tersambung melalui penampang melintang.
Catatan: Persyaratan tambahan untuk joint pada komponen struktur tersusun besar yang
dijelaskan pada Pasal J1.5, J1.6, J2.6, dan M2.2.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 9 dari 242
2. Penuangan dan Penempaan Baja
Baja cor harus sesuai dengan ASTM A216/A216M, Gr. WCB dengan Persyaratan
Tambahan S11. Penempaan baja harus sesuai dengan ASTM A668/A668M. Laporan
pengujian yang dibuat sesuai dengan standar acuan di atas harus merupakan bukti yang
memadai sesuai dengan standar tersebut.
3. Baut, Ring dan Mur
Material baut, ring, dan mur yang sesuai dengan satu dari spesifikasi ASTM berikut yang
disetujui untuk penggunaan dalam Spesifikasi ini:
(1) Baut:
ASTM A307 ASTM A490
ASTM A325 ASTM A490M
ASTM A325M ASTM F1852
ASTM A354 ASTM F2280
ASTM A449
(2) Mur:
ASTM A194/A194M ASTM A563M
ASTM A563
(3) Ring:
ASTM F436 ASTM F844
ASTM F436M
(4) Indikator Tarik Langsung Tipe-Ring-Yang dapat Ditekan
ASTM F959
ASTM F959M
Sertifikat pabrik harus merupakan bukti yang memadai sesuai dengan standar tersebut.
4. Batang Angkur dan Batang Berulir
Material batang angkur dan batang berulir yang sesuai dengan satu dari spesifikasi
ASTM berikut yang disetujui untuk digunakan oleh Spesifikasi ini:
ASTM A354 ASTM F1554
ASTM A449
Catatan: ASTM F1554 merupakan spesifikasi material yang dipilih untuk batang angkur.
Material A449 dapat diterima untuk batang angkur kekuatan-tinggi dan batang berulir
kekuatan tinggi dari setiap diameter.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 10 dari 242
Bagian berulir pada batang angkur dan batang berulir harus sesuai dengan
rangkaian/seri standar terpadu ASME B18.2.6 dan harus memiliki toleransi Kelas 2A.
5. Material Habis Pakai untuk Pengelasan
Logam pengisi dan fluks harus sesuai dengan satu dari spesifikasi yang berikut dari
American Welding Society:
AWS A5.1/A5.1M AWS A5.25/A5.25M
AWS A5.5/A5.5M AWS A5.26/A5.26M
AWS A5.17/A5.17M AWS A5.28/A5.28M
AWS A5.18/A5.18M AWS A5.29/A5.29M
AWS A5.20/A5.20M AWS A5.32/A5.32M
AWS A5.23/A5.23M
Logam pengisi dan fluks yang sesuai untuk penerapan yang dimaksud harus dipilih.
6. Angkur Paku Berkepala
Angkur steel headed stud harus sesuai dengan persyaratan Baja-Peraturan Pengelasan
Struktur (AWS D1.1/D1.1M).
Sertifikat pabrik harus merupakan bukti yang memadai sesuai dengan AWS
D1.1/D1.1M.
A4. GAMBAR DESAIN STRUKTURAL DAN SPESIFIKASI
Gambar desain struktural dan spesifikasi harus memenuhi persyaratan dalam Code of
Standard Practice.
Catatan: Ketentuan dalam Spesifikasi ini berisi informasi yang harus diperlihatkan dalam
gambar desain. Ini meliputi:
Pasal A3.1c Profil besar canai panas dimana diperlukan inti alternatif dari kekerasan takik-V
Charpy (Takik-VC).
Pasal A3.1d Profil besar tersusun di mana kekerasan takik-VC diperlukan.
Pasal J3.1Lokasi sambungan menggunakan baut pratarik.
Informasi lainnya diperlukan oleh fabrikator atau erektor dan harus menunjukkan gambar desain
termasuk:
Detail fatik yang mensyaratkan pengujian nondestruktif (Lampiran 3; contoh, Tabel A3.1, Kasus
5.1 sampai 5.4)
Kategori risiko (Bab N)
Indikasi las penetrasi-joint-lengkap (PJL) yang menahan tarik (Bab N)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 11 dari 242
BAB B
PERSYARATAN DESAIN
Bab ini membahas persyaratan umum untuk analisis dan desain struktur baja yang berlaku
di dalam semua bab dari spesifikasi ini.
Bab ini disusun sebagai berikut:
B1. Ketentuan Umum
B2. Beban dan Kombinasi Beban
B3. Dasar Desain
B4. Properti Komponen Struktur
B5. Fabrikasi dan Ereksi
B6. Pengendalian Kualitas dan Penjaminan Kualitas
B7. Evaluasi Struktur yang Sudah Berdiri
B1. KETENTUAN UMUM
Desain dari komponen struktur dan sambungan harus konsisten dengan perilaku
dimaksud dari sistem portal dan asumsi yang dibuat dalam analisis struktur. Kecuali
dibatasi oleh peraturan bangunan gedung yang berlaku, ketahanan terhadap beban
lateral dan stabilitas bisa menggunakan setiap kombinasi komponen struktur dan
sambungan.
B2. BEBAN DAN KOMBINASI BEBAN
Beban dan kombinasi beban harus seperti ditetapkan oleh peraturan bangunan gedung
yang berlaku. Bila tidak ada pada peraturan bangunan yang berlaku, beban dan
kombinasi beban harus diambil seperti yang ditetapkan dalam Desain Beban minimum
untuk Bangunan Gedung dan Struktur Lainnya (ASCE/SEI 7). Untuk tujuan desain,
beban nominal harus diambil seperti beban yang ditetapkan oleh peraturan bangunan
gedung yang berlaku.
Catatan: Bila menggunakan ASCE/SEI 7, untuk desain berdasarkan Pasal B3.3 (DFBK),
kombinasi beban pada ASCE/SEI 7, dapat diterapkan Pasal 2.3. Untuk desain berdasarkan
Pasal B3.4 (DKI), kombinasi beban pada ASCE/SEI 7, dapat diterapkan Pasal 2.4.
B3. DASAR DESAIN
Desain harus dibuat sesuai dengan ketentuan Desain Faktor Beban dan Ketahanan
(DFBK) atau dengan ketentuan untuk Desain Kekuatan Izin (DKI).
1. Kekuatan Perlu
Kekuatan perlu komponen struktur dan sambungan harus ditentukan melalui analisis
struktur untuk kombinasi beban yang sesuai Pasal B2.
Desain boleh dilakukan dengan analisis elastis, analisis inelastis atau analisis plastis.
Ketentuan untuk analisis inelastis dan plastis ditetapkan pada Lampiran 1, Desain
dengan Analisis Inelastis.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 12 dari 242
2. Keadaan Batas
Desain harus berdasarkan pada prinsip bahwa kekuatan atau keadaan batas
kemampuan layan tidak dilampaui saat struktur menahan semua kombinasi beban
yang sesuai.
Desain untuk persyaratan integritas struktur dari peraturan bangunan gedung yang
berlaku harus berdasarkan kekuatan nominal daripada kekuatan desain (DFBK) atau
kekuatan izin (DKI), kecuali secara khusus dinyatakan lain dalam peraturan bangunan
gedung yang berlaku. Keadaan batas untuk sambungan yang berdasarkan
pembatasan deformasi atau pelelehan dari komponen sambungan tidak perlu
memenuhi persyaratan integritas struktur.
Untuk memenuhi persyaratan integritas struktur dari peraturan bangunan gedung yang
berlaku, baut tipe tumpu di sambungan diizinkan memiliki lubang-lubang berslot-
pendek paralel terhadap arah beban tarik, dan harus diasumsikan terdapat pada ujung
slot tersebut.
3. Desain Kekuatan Berdasarkan Desain Faktor Beban dan Ketahanan (DFBK)
Desain yang sesuai dengan ketentuan untuk desain faktor beban dan ketahanan
(DFBK) memenuhi persyaratan spesifikasi ini bila kekuatan desain setiap komponen
struktural sama atau melebihi kekuatan perlu yang ditentukan berdasarkan kombinasi
beban DFBK. Semua ketentuan Spesifikasi ini, kecuali untuk Pasal B3.4 ini, harus
digunakan.
Desain harus dilakukan sesuai dengan Persamaan B3-1:
nu RR  (B3-1)
Keterangan:
uR = kekuatan perlu menggunakan kombinasi beban DFBK
nR = kekuatan nominal, disyaratkan dalam Bab B sampai K
 = faktor ketahanan, disyaratkan dalam Bab B sampai K
nR = kekuatan desain
4. Desain Kekuatan Berdasarkan Desain Kekuatan Izin (DKI)
Desain yang sesuai dengan ketentuan Desain Kekuatan Izin (DKI) memenuhi
persyaratan Spesifikasi ini bila kekuatan izin dari setiap komponen struktur sama atau
melebihi kekuatan perlu yang ditentukan berdasarkan kombinasi beban DKI. Semua
ketentuan Spesifikasi ini, kecuali Pasal B3.3, harus digunakan.
Desain harus dilakukan menurut Persamaan B3-2:

/
na RR (B3-2)
keterangan
aR = kekuatan perlu yang menggunakan kombinasi beban DKI
nR = kekuatan nominal, disyaratkan dalam Bab B sampai K
 = faktor keamanan, disyaratkan dalam Bab B sampai K

/
nR = kekuatan izin

SNI 1729:2015
© BSN 2015 13 dari 242
5. Desain untuk Stabilitas
Stabilitas struktur dan elemen-elemennya harus ditentukan sesuai Bab C.
6. Desain Sambungan
Elemen sambungan harus dirancang sesuai dengan Bab J dan Bab K. Gaya dan
deformasi yang digunakan dalam desain harus konsisten dengan kinerja sambungan
yang direncanakan tersebut dan asumsi yang digunakan pada analisis struktur.
Deformasi inelastis yang dibatasi sendiri dari sambungan adalah diizinkan. Di titik
penyangga, balok, gelagar dan rangka batang harus dikekang melawan rotasi pada
sumbu longitudinalnya kecuali dapat ditunjukkan dengan analisis bahwa pengekang
tidak diperlukan.
Catatan: Pasal 3.1.2 dari Code of Standard Practice membahas komunikasi informasi yang
diperlukan untuk desain sambungan.
6a. Sambungan Sederhana
Sambungan sederhana mengabaikan adanya momen. Pada analisis struktur,
sambungan sederhana dianggap memungkinkan terjadinya rotasi relatif tidak terkekang
antara elemen yang tersambung bercabang. Sambungan sederhana harus memiliki
kapasitas rotasi yang cukup untuk mengakomodasi rotasi perlu yang ditentukan melalui
analisis struktur.
6b. Sambungan Momen
Dua tipe sambungan momen, Tertahan Penuh (TP) dan Tertahan Sebagian (TS), boleh
digunakan, seperti disyaratkan di bawah ini.
(a) Sambungan Momen Tertahan Penuh (TP)
Sambungan momen tertahan penuh (TP) menyalurkan momen dengan rotasi yang
boleh diabaikan antara komponen struktur yang tersambung. Pada analisis
struktur, sambungan ini diasumsikan untuk tidak memungkinkan terjadinya rotasi
relatif. Suatu sambungan TP harus memiliki kekuatan dan kekakuan yang cukup
untuk mempertahankan sudut antara komponen struktur yang tersambung pada
kondisi batas kekuatan.
(b) Sambungan Momen Tertahan Sebagian (TS)
Sambungan momen tertahan sebagian (TS) mampu menyalurkan momen, tetapi
rotasi antara komponen struktur yang tersambung tidak boleh diabaikan. Pada
analisis struktur harus mencakup karakteristik respons gaya-deformasi
sambungan. Karakteristik respons sambungan TS harus terdokumentasi dalam
literatur teknis atau ditetapkan dengan analisis atau merupakan hasil rata-rata
eksperimental. Elemen komponen sambungan TS harus memiliki kekuatan,
kekakuan dan kapasitas deformasi yang cukup pada kondisi batas kekuatan.
7. Redistribusi Momen pada Balok
Kekuatan lentur perlu dari balok yang terdiri dari penampang kompak, seperti
didefinisikan Pasal B4.1, dan memenuhi persyaratan panjang tanpa dibreising Pasal
F13.5 dapat diambil sebagai sembilan-persepuluh dari momen negatif pada titik
tumpuan, dihasilkan dari pembebanan gravitasi dan melalui analisis elastis yang
memenuhi persyaratan Bab C, asalkan momen positif maksimum diperbesar
sepersepuluh dari rata-rata momen negatif hasil analisis elastis. Reduksi ini tidak

SNI 1729:2015
© BSN 2015 14 dari 242
diizinkan untuk momen-momen di komponen struktur dengan Fy melebihi 65 ksi (450
MPa), untuk struktur kantilever, desain yang menggunakan sambungan momen tertahan
sebagian (TS), atau untuk desain dengan analisis inelastis harus menggunakan
ketentuan Lampiran 1. Reduksi ini diizinkan untuk desain sesuai Pasal B3.3 (DFBK) dan
untuk desain sesuai Pasal B3.4 (DKI). Kekuatan aksial-perlu tidak boleh melebihi
gyc AF
0 , 1 5
untuk DFBK atau cgy AF 
0 , 1 5
untuk DKI di mana c
 dan c
 ditentukan
dari Pasal E1, dan Ag = luas bruto komponen struktur, in. (mm), dan Fy = tegangan leleh
minimum yang disyaratkan, ksi (MPa).
8. Diafragma dan Kolektor
Diafragma dan kolektor harus dirancang untuk gaya-gaya yang dihasilkan dari beban-
beban seperti ditetapkan Pasal B2. Diafragma dan kolektor harus dirancang menurut
ketentuan Bab C sampai K, yang sesuai.
9. Desain Kemampuan Layan
Keseluruhan struktur dan setiap komponen struktur dan sambungan harus diperiksa
kemampuan layannya. Persyaratan untuk desain kemampuan layan dijelaskan dalam
Bab L.
10. Desain Genangan
Sistem atap harus diselidiki melalui analisis struktur untuk menjamin kekuatan dan
stabilitas yang cukup akibat genangan, kecuali permukaan atap diberi kemiringan
sebesar ¼ in. tiap-tiap ft (20 mm tiap-tiap meter) atau lebih besar terhadap titik
drainase bebas atau sistem drainase yang cukup disediakan untuk mencegah
akumulasi air.
Metode pemeriksaan genangan air hujan dijelaskan dalam Lampiran 2, Desain untuk
Genangan.
11. Desain Fatik
Fatik harus diperhitungkan menurut Lampiran 3, Desain untuk Fatik, untuk komponen
struktur dan sambungannya yang menahan pembebanan yang diulang. Fatik tidak
perlu diperhitungkan untuk efek seismik atau untuk efek pembebanan angin tegak lurus
sistem penahan beban lateral bangunan gedung dan komponen selubung bangunan
gedung.
12. Desain untuk Kondisi Kebakaran
Dua metode desain untuk kondisi kebakaran diberikan dalam Lampiran 4, Desain
Struktur untuk Kondisi Kebakaran: melalui Analisis dan melalui pengujian kualifikasi.
Kesesuaian dengan persyaratan pencegahan kebakaran pada peraturan bangunan
gedung yang berlaku harus dipertimbangkan memenuhi persyaratan Pasal ini dan
Lampiran 4.
Pasal ini tidak dimaksudkan untuk menciptakan atau menyiratkan persyaratan
kontraktual untuk Insinyur profesional bersertifikat bertanggung jawab untuk desain
struktur atau untuk anggota lainnya dari tim desain.
Catatan: Desain dengan pengujian kualifikasi merupakan metode yang bersifat menentukan
yang umumnya disyaratkan dalam peraturan bangunan gedung. Secara tradisional, pada
sebagian besar proyek di mana arsitek merupakan profesional utama, arsitek telah menjadi
pihak yang bertanggung jawab untuk mensyaratkan dan mengkoordinasikan persyaratan

SNI 1729:2015
© BSN 2015 15 dari 242
pencegahan kebakaran. Desain dengan analisis merupakan pendekatan rekayasa baru untuk
pencegahan kebakaran. Penunjukkan pihak yang bertanggung jawab untuk merancang
terhadap kondisi kebakaran tergantung kontrak pada setiap proyek.
13. Desain untuk Efek Korosi
Bila korosi mengganggu kekuatan atau kemampuan layan struktur, maka komponen
struktural harus dirancang mampu menghadapi korosi atau harus dilindungi terhadap
korosi.
14. Angkur pada Beton
Angkur antara baja dan beton bekerja secara komposit dan harus dirancang sesuai
Bab I. Desain dari dasar kolom dan batang angkur harus sesuai Bab J.
B4. PROPERTI KOMPONEN STRUKTUR
1. Klasifikasi Penampang untuk Tekuk Lokal
Untuk kondisi tekan, penampang diklasifikasikan sebagai elemen nonlangsing atau
penampang elemen-langsing. Untuk profil elemen nonlangsing, rasio tebal-terhadap-
lebar dari elemen tekan tidak boleh melebihi r
 dari Tabel B4.1. Jika rasio tersebut
melebihi r
 , disebut penampang dengan elemen-langsing.
Untuk kondisi lentur, penampang diklasifikasikan sebagai penampang kompak,
nonkompak atau penampang elemen-langsing. Untuk penampang kompak, sayap-
sayapnya harus menyatu dengan bagian badan dan rasio tebal-terhadap-lebar dari
elemen tekannya tidak boleh melebihi batasnya, p
 , dari Tabel B4.1b. Jika rasio tebal-
terhadap-lebar dari satu atau lebih elemen tekan melebihi p
 , tetapi tidak boleh
melebihi r
 dari Tabel B4.1b, penampang disebut nonkompak. Jika rasio tebal-
terhadap-lebar dari setiap elemen tekan melebihi r
 , disebut penampang dengan
elemen-langsing.
1a. Elemen Tidak Diperkaku
Untuk elemen yang tidak diperkaku yang didukung sepanjang hanya satu tepi paralel
terhadap arah gaya tekan, lebar harus diambil sebagai berikut:
(a) Untuk sayap komponen struktur bentuk-I dan T, lebar b adalah setengah lebar
sayap total, bf .
(b) Untuk kaki profil siku dan sayap kanal dan Z, lebar b adalah dimensi nominal total.
(c) Untuk pelat, lebar, b, adalah jarak dari tepi bebas ke barisan pertama dari
pengencang atau garis las.
(d) Untuk badan profil T, d adalah diambil sebagai tinggi nominal total profil.
Catatan: Mengacu pada Tabel B4.1 untuk penggambaran grafik dimensi elemen tidak diperkaku.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 16 dari 242
1b. Elemen Diperkaku
Untuk elemen diperkaku yang didukung sepanjang dua tepi paralel terhadap arah gaya
tekan, lebar harus diambil sebagai berikut:
(a) Untuk badan profil canai panas atau yang dibentuk, h adalah jarak bersih antara
sayap dikurangi radius sudut pertemuan pada setiap sayap; hc adalah dua kali
jarak dari pusat gravitasi ke muka bagian dalam sayap tekan dikurangi radius
sudut.
(b) Untuk badan dari profil tersusun, h adalah jarak antara deretan yang berdekatan
dari pengencang atau jarak bersih antara sayap-sayap bila las digunakan, dan hc
adalah dua kali jarak dari pusat gravitasi ke deretan terdekat dari pengencang
pada sayap tekan atau muka bagian dalam dari sayap tekan bila las digunakan. hp
adalah dua kali jarak dari sumbu netral plastis ke deretan terdekat pengencang
pada sayap tekan atau muka bagian dalam dari sayap tekan bila las digunakan.
(c) Untuk sayap atau pelat diafragma pada profil tersusun, lebar, b, adalah jarak
antara garis yang berdekatan dari pengencang atau deretan las-las.
(d) Untuk sayap dari profil struktur berongga persegi (PSB), lebar, b, adalah jarak
bersih antara badan-badan dikurangi radius sudut bagian dalam pada setiap sisi.
Untuk badan PSB persegi, h adalah jarak bersih antara sayap-sayap dikurangi
radius sudut bagian dalam pada setiap sisi. Jika radius sudut tidak diketahui, b
dan h harus diambil sebagai dimensi terluar yang sesuai dikurangi tiga kali
ketebalan. Ketebalan, t, harus diambil sebagai tebal dinding desain, di Pasal B4.2.
(e) Untuk pelat penutup berlubang, b adalah jarak transversal antara garis terdekat
dari pengencang, dan luas neto dari pelat diambil di lubang terlebar.
Catatan: Mengacu pada Tabel B4.1 untuk grafik yang mewakili dimensi elemen diperkaku.
Untuk sayap-sayap yang miring dari profil canai panas, maka tebal sayap yang
digunakan adalah tebal rata-rata dari tepi bebas dan dari muka badan yang sesuai.
2. Tebal Dinding Desain PSB
Ketebalan dinding desain, t, harus digunakan dalam perhitungan yang melibatkan
ketebalan dinding profil struktur berongga (PSB). Ketebalan dinding desain, t, harus
diambil sama dengan 0,93 kali ketebalan dinding nominal untuk PSB Electric-Resistant-
Welded (ERW) dan sama dengan ketebalan nominal untuk PSB Submerged-Arc-
Welded (SAW).
Catatan:
Sebuah pipa dapat dirancang menggunakan ketentuan dari Spesifikasi untuk profil PSB bundar
selama pipa tersebut sesuai dengan ASTM A53 Kelas B dan pembatasan yang sesuai dari
Spesifikasi digunakan.
ASTM A500 PSB dan ASTM A53 pipa Mutu B yang diproduksi melalui proses sebuah ERW.
Proses SAW digunakan untuk penampang melintang yang lebih besar dari yang diizinkan oleh
ASTM A500.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 17 dari 242
Tabel B4.1a
Rasio Tebal-terhadap-Lebar: Elemen Tekan
Komponen Struktur yang Menahan Tekan Aksial
Kasus Deskripsi elemen Rasio
tebal-
terhadap-
lebar
Batasan rasio
tebal-
terhadap-lebar
Contoh
Elementanpapengaku
1 Sayap dari Profil I
canai panas, pelat
yang diproyeksikan
dari profil I canai
panas; kaki berdiri
bebas dari
sepasang siku
disambung dengan
kontak menerus,
sayap dari kanal,
dan sayap dari T
tb
/
yFE
/0 , 5 6
2 Sayap dari profil I
tersusun dan pelat
atau kaki siku yang
diproyeksikan dari
profil I tersusun
tb
/
[ a ]
0 , 6 4
y
c
F
Ek
3 Kaki dari siku
tunggal, kaki dari
siku ganda dengan
pemisah, dan
semua elemen tak-
diperkaku lainnya
tb
/
yF
E0 , 4 5
4 stem dari T
tb
/
yF
E0 , 7 5

SNI 1729:2015
© BSN 2015 18 dari 242
Tabel B4.1a (Lanjutan)
Kasus Deskripsi elemen Rasio
tebal-
terhadap-
lebar
Batasan rasio
tebal-
terhadap-lebar
Contoh
Elemenyangdiperkaku
5 badan dari profil I
simetris ganda dan
kanal
tb
/
yF
E1 , 4 9
6 dinding PSB
persegi dan boks
dari ketebalan
merata
tb
/
yF
E1 , 4 0
7 Pelat penutup
sayap dan pelat
diafragma antara
deretan sarana
penyambung atau
las
tb
/
yF
E1 , 4 0
8 Semua elemen
diperkaku lainnya tb
/
yF
E1 , 4 9
9 PSB bulat
tD
/
yF
E0 , 1 1

SNI 1729:2015
© BSN 2015 19 dari 242
Tabel B4.1b
Rasio Tebal-terhadap-Lebar: Elemen Tekan
Komponen Struktur Menahan Lentur
Kasus Deskripsi
elemen
Rasio
Ketebalan-
terhadap-
Lebar
Batasan
Rasio Tebal-Lebar
Contoh
p

(kompak)
r

(nonkompak)
Elementanpapengaku
10 Sayap dari
profil I
canai
panas,
kanal, dan
T
tb
/
yF
E0 , 3 8 yF
E1 , 0
11 sayap dari
profil
tersusun
bentuk I
simetris
ganda dan
tunggal
tb
/
yF
E0 , 3 8 [a] [b]
L
c
F
Ek0 , 9 5
12 kaki dari
siku
tunggal
tb
/
yF
E0 , 5 4
yF
E0 , 9 1
13 sayap dari
semua
profil I dan
kanal
dalam
lentur pada
sumbu
lemah
tb
/
yF
E0 , 3 8
yF
E1 , 0
14 Badan dari
T
td
/
yF
E0 , 8 4
yF
E1 , 0 3

SNI 1729:2015
© BSN 2015 20 dari 242
Tabel B4.1b (Lanjutan)
Kasus Deskripsi
elemen
Rasio
Ketebalan-
terhadap-
Lebar
Batasan
Rasio Tebal-Lebar
Contoh
p

(kompak)
r

(nonkompak)
Elemenyangdiperkaku
15 Badan dari
profil I
simetris
ganda dan
kanal
wth
/
yF
E3 , 7 6
yF
E5 , 7 0
16 Badan dari
profil I
simetris
tunggal
wc th
/
[c]
y
p
yp
c
M
M
F
E
h
h



 0 , 0-0 , 5 4
yF
E5 , 7 0
17 Sayap dari
PSB
persegi dan
boks
ketebalan
merata
tb
/
yF
E1 , 1 2
yF
E1 , 4 0
18 Pelat
penutup
sayap dan
pelat
diafragma
antara
deretan
sarana
penyambun
g atau las
tb
/
yF
E1 , 1 2
yF
E1 , 4 0
19 Badan dari
PSB
persegi dan
boks
th
/
yF
E2 , 4 2
yF
E5 , 7 0
20 PSB bulat
tD
/
yF
E0 , 0 7
yF
E0 , 3 1
[a]
w
c
th
k /
4
 , tetapi tidak boleh diambil kurang dari 0,35 maupun lebih besar dari 0,76 untuk tujuan perhitungan.
[b]
yL FF
0 , 7
 untuk lentur sumbu major dari badan kompak dan nonkompak komponen struktur profil I tersusun
0 , 7/
xcxt SS ;
yxcxtyL FSSFF
0 , 5
 / untuk lentur sumbu major dari badan kompak dan nonkompak komponen
struktur profil I tersusun dengan
0 , 7
xcxt SS / .
[c]
My = momen pada leleh serat terluar. Mp = momen lentur plastis, kip-in. (N-mm)
E = modulus elastis baja = 29 000 ksi (200 000 MPa)
Fy = tegangan leleh minimum yang disyaratkan, ksi (MPa)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 21 dari 242
3. Penentuan Luas Bruto dan Neto
3a. Luas Bruto
Luas bruto, Ag, dari komponen struktur adalah luas penampang melintang total.
3b. Luas neto
Luas neto, An, dari komponen struktur adalah jumlah dari produk ketebalan dan lebar
neto dari setiap elemen yang dihitung sebagai berikut:
Dalam penghitungan luas neto untuk tarik dan geser, lebar lubang baut harus diambil
sebesar 1/16 in. (2 mm) lebih besar dari dimensi nominal dari lubang.
Untuk suatu rangkaian lubang-lubang yang diperluas bersilangan dalam sembarang
diagonal atau garis zig-zag, lebar neto dari bagian tersebut harus diperoleh dengan
pengurangan dari lebar bruto jumlah dari diameter atau dimensi slot seperti dijelaskan
dalam pasal ini, dari semua lubang-lubang dalam rangkaian tersebut, dan dijumlahkan,
untuk setiap g dalam rangkaian tersebut, sebesar s2
/4g,
Keterangan
s = spasi (pitch) pusat-ke-pusat longitudinal dari setiap dua lubang berurutan, in. (mm)
g = spasi (gage) pusat-ke-pusat transversal antara garis sarana penyambung, in. (mm)
Untuk profil siku, ukuran lubang pada kaki-kaki yang berdekatan dan berlawanan harus
merupakan jumlah ukuran dari belakang siku dikurangi ketebalan.
Untuk PSB terslot yang dilas pada pelat buhul, luas neto, An, adalah luas bruto dikurangi
hasil ketebalan dan lebar total material yang dihilangkan untuk membentuk slot tersebut.
Pada penentuan las plug atau las slot di luas neto, logam las tidak boleh diperhitungkan
sebagai penambah luas neto.
Untuk komponen struktur tanpa lubang, luas neto tersebut, An, adalah sama dengan
luas bruto, Ag.
Catatan: Pasal J4.1(b) batas An sampai maksimum sebesar 0,85Ag untuk sambungan pelat
dengan lubang-lubang.
B5. PABRIKASI DAN EREKSI
Gambar kerja, pabrikasi, bengkel pengecatan dan ereksi harus memenuhi persyaratan
yang ditetapkan pada Bab M, Pabrikasi dan Ereksi.
B6. PENGENDALIAN MUTU DAN PENJAMINAN MUTU
Aktivitas pengendalian mutu dan penjaminan mutu harus memenuhi persyaratan yang
ditetapkan Bab N, Pengendalian Mutu dan Penjaminan Mutu.
B7. EVALUASI STRUKTUR YANG SUDAH BERDIRI
Evaluasi struktur yang sudah berdiri harus memenuhi persyaratan yang ditetapkan
Lampiran 5, Evaluasi Struktur yang sudah berdiri.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 22 dari 242
BAB C
DESAIN UNTUK STABILITAS
Bab ini membahas persyaratan desain struktur untuk stabilitas. Metode analisis langsung
disajikan di sini. Metode alternatif disajikan pada Lampiran 7.
C1. Persyaratan Stabilitas Umum
C2. Perhitungan Kekuatan Perlu
C3. Perhitungan Kekuatan Tersedia
C1. PERSYARATAN STABILITAS UMUM
Stabilitas harus disediakan untuk struktur secara keseluruhan dan untuk setiap
elemennya. Efek terhadap stabilitas struktur dan elemen-elemennya harus
memperhitungkan hal-hal berikut: (1) lentur, geser dan deformasi komponen struktur
aksial, dan semua deformasi lainnya yang memberi kontribusi terhadap perpindahan
struktur; (2) efek orde-kedua (kedua efek -P dan -P ); (3) ketidaksempurnaan
geometri; (4) reduksi kekakuan akibat inelastisitas; dan (5) ketidakpastian dalam
kekakuan dan kekuatan. Semua efek yang bergantung beban harus dihitung di level
pembebanan sesuai dengan kombinasi beban DFBK atau 1,6 kali kombinasi beban
DKI.
Setiap metode rasional dari desain untuk stabilitas yang mempertimbangkan semua dari
efek-efek yang tertera tersebut adalah diizinkan; ini meliputi metode yang dijelaskan
dalam Pasal C1.1 dan C1.2.
Untuk struktur yang dirancang dengan analisis inelastis, ketentuan Lampiran 1 harus
dipenuhi.
Catatan: Istilah “desain“ yang digunakan dalam ketentuan ini adalah kombinasi dari analisis
untuk menentukan kekuatan perlu dari komponen dan memproporsikan komponen agar
memiliki kekuatan yang cukup.
Lihat Penjelasan Pasal C1 dan Tabel C-C1.1 untuk penjelasan tentang bagaimana persyaratan
(1) sampai (5) dari Pasal C1 terpenuhi pada metode dari desain yang dijelaskan Pasal C1.1 dan
C1.2.
1. Metode Analisis Langsung Desain
Metode analisis langsung, yang terdiri dari perhitungan kekuatan perlu menurut Pasal
C2 dan perhitungan kekuatan tersedia menurut Pasal C3, boleh dilakukan untuk semua
struktur.
2. Metode Alternatif Desain
Metode Panjang efektif dan metode analisis orde-pertama, dijelaskan pada Lampiran 7,
diizinkan seperti alternatif dalam metode analisis langsung untuk struktur yang
memenuhi kendala yang disyaratkan pada Lampiran tersebut.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 23 dari 242
C2. PERHITUNGAN KEKUATAN PERLU
Untuk metode analisis langsung, kekuatan perlu komponen struktur harus ditentukan
dari analisis sesuai dengan Pasal C2.1. Analisis harus meliputi pertimbangan
ketidaksempurnaan awal menurut Pasal C2.2 dan kekakuan yang disetujui menurut
Pasal C2.3.
1. Persyaratan Analisis Umum
Analisis struktur harus sesuai dengan persyaratan yang berikut:
(1) Analisis harus memperhitungkan deformasi lentur, geser dan aksial dari komponen
struktur, dan deformasi dari semua komponen lainnya serta deformasi sambungan
yang memberi kontribusi pada perpindahan struktur. Analisis harus
memperhitungkan reduksi semua kekakuan yang berkontribusi pada stabilitas
struktur, seperti disyaratkan pada Pasal C2.3.
(2) Harus menggunakan analisis orde-kedua yang memperhitungkan efek P-  dan
P- , kecuali boleh mengabaikan efek P- pada respons struktur bila kondisi
berikut terpenuhi: (a) Struktur menahan beban gravitasi melalui kolom, dinding
atau portal vertikal secara nominal; (b) rasio dari simpangan orde-kedua
maksimum terhadap simpangan orde-pertama maksimum (ditentukan untuk
kombinasi beban DFBK atau 1,6 kali kombinasi beban DKI, dengan kekakuan
yang disetujui seperti pada Pasal C2.3) dalam semua tingkat sama dengan atau
kurang dari 1,7; dan (c) tidak lebih dari sepertiga beban gravitasi total pada
struktur yang diterima oleh kolom yang merupakan bagian dari portal penahan-
momen dalam arah translasi yang ditinjau. Untuk semua kasus efek P- perlu
dipertimbangkan dalam evaluasi masing-masing komponen struktur yang
menahan tekan dan lentur.
Catatan: Analisis orde-kedua yang hanya memperhitungkan efek -P dan
mengabaikan efek dari P- pada respons strukturnya, diijinkan untuk kondisi-kondisi
tertentu seperti yang disebutkan dalam bab ini. Persyaratan untuk memperhitungkan
efek P- dalam evaluasi dari setiap komponen struktur dapat dipenuhi dengan
menggunakan pengali B1 yang dijelaskan di Lampiran 8.
Penggunaan dari metode analisis orde-kedua yang diberikan Lampiran 8 diizinkan
sebagai alternatif untuk dari analisis orde-kedua yang lebih kompleks.
(3) Analisis harus mempertimbangkan semua beban gravitasi dan beban-beban
lainnya yang dapat mempengaruhi stabilitas struktur.
Catatan: Adalah penting untuk memperhitungkan semua beban gravitasi, termasuk
beban pada kolom-kolom miring dan elemen-elemen lainnnya yang bukan merupakan
bagian dari sistem penahan gaya lateral.
(4) Untuk desain dengan DFBK, analisis orde-kedua harus menggunakan kombinasi
beban terfaktor DFBK. Untuk desain dengan ASD, analisis orde-kedua harus
menggunakan 1,6 kali beban kombinasi DKI, dan hasilnya harus dibagi dengan
angka 1,6 untuk memperoleh kekuatan perlu dari komponen.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 24 dari 242
2. Pertimbangan Ketidaksempurnaan Awal
Efek ketidaksempurnaan awal pada stabilitas struktur harus diperhitungkan melalui
pemodelan langsung dari ketidaksempurnaan dalam analisis seperti dijelaskan dalam
Pasal C2.2a atau melalui penggunaan beban notional seperti dijelaskan dalam Pasal
C2.2b.
Catatan: Ketidaksempurnaan tersebut yang diperhitungkan dalam pasal ini adalah
ketidaksempurnaan pada lokasi titik-titik perpotongan dari komponen struktur. Pada struktur
bangunan gedung tipikal, ketidaksempurnaan dari tipe ini adalah kemiringan kolom.
Ketidaklurusan awal dari setiap komponen struktur tidak dijelaskan dalam pasal ini; tapi
diperhitungkan pada ketentuan desain komponen struktur tekan dari Bab E dan tidak perlu
dipertimbangkan secara eksplisit dalam analisis selama ini berada dalam batas dari AISC
Code of Standard Practice.
2a. Pemodelan Langsung Ketidaksempurnaan
Pada semua kasus, diizinkan untuk memperhitungkan efek ketidaksempurnaan awal
secara langsung dalam analisis. Struktur harus dianalisis dengan titik-titik perpotongan
komponen struktur yang telah berpindah dari lokasi-lokasi nominalnya. Besar dari
perpindahan awal tersebut harus merupakan nilai maksimum yang diperhitungkan
dalam desain. Pola pemindahan awal harus sedemikian rupa sehingga memberikan
efek ketidakstabilan terbesar.
Catatan: Perpindahan awal yang sama dalam konfigurasi untuk kedua perpindahan akibat
pembebanan dan pola tekuk yang diantisipasi harus dipertimbangkan dalam pemodelan
ketidaksempurnaan. Besar dari perpindahan awal tersebut harus berdasarkan toleransi
konstruksi yang diizinkan, seperti disyaratkan dalam AISC Code of Standard Practice atau
persyaratan lainnya, atau ketidaksempunaan yang sebenarnya jika diketahui.
Pada analisis struktur yang menahan beban gravitasi melalui kolom, dinding atau portal
vertikal nominal, dimana rasio simpangan orde-kedua maksimum terhadap simpangan
orde-pertama maksimum (ditentukan untuk kombinasi beban DFBK atau 1,6 kali
kombinasi beban DKI, dengan kekakuan yang diatur seperti yang disyaratkan dalam
Pasal C2.3) pada semua tingkat adalah sama dengan atau kurang dari 1,7, diizinkan
untuk memasukkan ketidaksempurnaan awal dalam analisis hanya untuk kombinasi
beban gravitasi dan bukan pada analisis untuk kombinasi beban yang menggunakan
beban lateral.
2b. Penggunaan Beban Notional untuk Mewakili Ketidaksempurnaan
Untuk struktur yang menahan beban gravitasi terutama melalui kolom, dinding atau
portal vertikal nominal, diijinkan menggunakan beban notional untuk mewakili efek
ketidaksempurnaan awal yang sesuai dengan persyaratan dari pasal ini. Beban notional
harus digunakan untuk model struktur berdasarkan pada geometri nominalnya.
Catatan: Konsep beban notional berlaku pada semua tipe struktur, tetapi persyaratan spesifik
pada Pasal C2.2b(1) sampai C2.2b(4) hanya berlaku untuk kelas dari struktur seperti yang
dijelaskan di atas.
(1) Beban notional harus digunakan sebagai beban lateral pada semua level. Beban
notional harus ditambahkan ke beban lateral lainnya dan harus digunakan pada
semua kombinasi beban, kecuali seperti yang ditunjukkan pada (4), di bawah.
Besar beban notional tersebut adalah:

SNI 1729:2015
© BSN 2015 25 dari 242
ii YN 
0 , 0 0 2
 (C2-1)
keterangan
1 , 0
 (DFBK);
1 , 6
 (DKI)
iN = beban notional yang digunakan pada level i, kips (N)
iY = beban gravitasi yang digunakan pada level i dari kombinasi beban DFBK atau
kombinasi beban DKI, yang sesuai, kips (N)
Catatan: Beban notional dapat menambah (umumnya kecil) besarnya gaya geser dasar
pada struktur. Reaksi horizontal yang benar di fondasi dapat diperoleh melalui penggunaan
suatu gaya horizontal tambahan pada dasar dari struktur yang besarnya sama dan
berlawanan arah dari jumlah semua beban notional, yang didistribusikan di antara elemen
penahan beban vertikal dengan proporsi yang sama dari beban gravitasi yang ditumpu
oleh elemen-elemen ini. Beban notional juga dapat memperbesar efek momen guling,
yang bukan merupakan besaran fiktif.
(2) Beban notional di setiap level, Ni , harus didistribusikan di atas level itu dengan
cara yang sama seperti beban gravitasi di level tersebut. Beban notional harus
digunakan pada arah yang memberi efek destabilisasi terbesar.
Catatan: Untuk sebagian besar struktur bangunan gedung, persyaratan dengan
memperhatikan arah beban notional dapat dipenuhi sebagai berikut: Untuk kombinasi
beban yang tidak memasukkan beban lateral, dipertimbangkan dua arah ortogonal
alternatif dari aplikasi beban notional, dalam suatu arti positif dan dalam suatu arti negatif
pada setiap arah, dan dalam arah yang sama pada semua level; untuk kombinasi beban
yang memasukkan beban lateral, pekerjakan semua beban notional dalam arah resultan
beban lateral dalam kombinasi tersebut.
(3) Koefisien beban notional sebesar 0,002 pada Persamaan C2-1 diperoleh
berdasarkan suatu rasio kemiringan tingkat sebesar 1/500; nilai maksimum yang
berbeda boleh digunakan untuk menaksir koefisien beban notional secara
proporsional.
Catatan: Kemiringan sebesar 1/500 mewakili toleransi maksimum pada
ketidaksempurnaan kolom yang disyaratkan dalam AISC Code of Standard Practice.
Dalam beberapa kasus, toleransi yang disyaratkan lainnya misalnya pada lokasi denah
kolom akan diatur dan memerlukan suatu toleransi ketidaksempurnaan lain yang ketat.
(4) Untuk struktur dimana rasio dari simpangan orde-kedua masimum terhadap
simpangan orde-pertama maksimum (keduanya ditentukan untuk kombinasi beban
DFBK atau 1,6 kali kombinasi beban DKI, dengan kekakuan yang disetujui seperti
disyaratkan dalam C2.3) pada semua tingkat adalah sama dengan atau kurang
dari 1,7, diizinkan untuk menggunakan beban notional, Ni , hanya dalam kombinasi
beban gravitasi saja dan bukan dalam kombinasi yang memasukkan beban-beban
lateral lainnya.
3. Penyesuaian terhadap Kekakuan
Analisis struktur untuk menentukan kekuatan perlu dari komponen harus menggunakan
kekakuan yang direduksi, sebagai berikut:
(1) Suatu faktor 0,80 harus digunakan pada semua kekakuan yang berkontribusi
terhadap stabilitas struktur.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 26 dari 242
Catatan: Penggunaan reduksi kekakuan tersebut pada sebagian besar komponen struktur
dan bukan untuk yang lainnya, dalam beberapa kasus akan menghasilkan distorsi artifisial
dari struktur akibat beban dan terjadinya kemungkinan yang tak-diinginkan dari redistribusi
gaya-gaya. Ini dapat dihindari dengan menggunakan reduksi pada semua komponen
struktur, termasuk yang tidak berkontribusi terhadap stabilitas struktur.
(2) Suatu faktor penambah, b
 , harus digunakan pada kekakuan lentur dari semua
komponen struktur dimana kekakuan lenturnya berkontribusi terhadap stabilitas
struktur.
(a) Bila
0 , 5/
yr PP
1 , 0
b
 (C2-2a)
(b) Bila
0 , 5/
yr PP
   yryrb PPPP
/-1/4
  (C2-2b)
keterangan
 = 1,0 (DFBK);  = 1,0 (DKI)
Pr = kekuatan tekan aksial-perlu menggunakan kombinasi beban DFBK atau DKI, kips
(N)
Py = kekuatan leleh aksial (= FyAg), kips (N)
Catatan: Diambil bersama-sama, pasal (1) dan (2) mensyaratkan penggunaan
0,8 b
 dikalikan kekakuan lentur elastis nominal dan 0,8 dikalikan kekakuan elastis nominal
lainnya untuk komponen struktur baja struktur dalam analisis tersebut.
(3) Dalam struktur dimana Pasal C2.2b berlaku, sebagai pengganti dari menggunakan
1 , 0
b
 dimana
0 , 5/
yr PP , boleh menggunakan
1 , 0
b
 untuk semua
komponen struktur jika beban notional sebesar iY
0 , 0 0 1
[dimana iY adalah
seperti dijelaskan dalam Pasal C2.2b(1)] dipasang pada semua level, dalam arah
yang disyaratkan Pasal C2.2b(2), dalam semua kombinasi pembebanan. Beban
notional ini harus ditambahkan ke kombinasi tersebut, jika ada, untuk
memperhitungkan ketidaksempurnaan dan tidak berlaku untuk Pasal C2.2b(4).
(4) Bila komponen terdiri dari material selain baja struktur yang dianggap memberi
kontribusi untuk stabilitas struktur dan tata cara yang mengatur atau spesifikasi
untuk material lainnya memerlukan reduksi yang lebih besar pada kekakuan, maka
reduksi kekakuan yang lebih besar harus digunakan untuk komponen.
C3. PERHITUNGAN KEKUATAN TERSEDIA
Untuk metode analisis langsung dari desain, kekuatan tersedia dari komponen struktur
dan sambungan harus dihitung menurut ketentuan Bab D, E, F, G, H, I, J dan K, yang
sesuai, dengan tanpa memperhitungkan stabilitas struktur secara keseluruhan. Faktor
panjang efektif, K, dari semua komponen struktur harus diambil satu kecuali suatu nilai
yang lebih kecil dapat diterima melalui analisis rasional.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 27 dari 242
Breising diperuntukkan untuk membatasi panjang tanpa breising dari komponen struktur
harus memiliki kekakuan dan kekuatan yang cukup untuk mengontrol pergerakan
komponen struktur pada titik-titik terbreis.
Metode dari persyaratan breising yang memenuhi pada setiap kolom, balok dan balok-
kolom diberikan dalam Lampiran 6. Persyaratan Lampiran 6 tidak berlaku untuk breising
yang merupakan bagian dari sistem penahan gaya keseluruhan.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 28 dari 242
BAB D
DESAIN KOMPONEN STRUKTUR UNTUK TARIK
Bab ini menggunakan komponen struktur menahan tarik aksial yang disebabkan oleh gaya-
gaya statis yang bekerja melalui sumbu titik berat.
D1. Pembatasan Kelangsingan
D2. Kekuatan Tarik
D3. Luas Neto Efektif
D4. Komponen Struktur Tersusun
D5. Komponen Struktur Terhubung-Sendi
D6. Eyebars
Catatan: Untuk kasus-kasus yang tidak dicakup dalam bab ini berlaku pasal-pasal yang berikut:
 B3.11 Komponen struktur yang menahan fatik
 Bab H Komponen struktur yang menahan kombinasi tarik aksial dan lentur
 J3 Batang berulir
 J4.1 Elemen penyambung dalam tarik
 J4.3 Kekuatan runtuh geser blok pada sambungan ujung dari komponen struktur tarik
D1. PEMBATASAN KELANGSINGAN
Tidak ada batas kelangsingan maksimum untuk komponen struktur dalam tarik.
Catatan: Untuk komponen struktur yang dirancang berdasarkan tarik, rasio kelangsingan
rL
/
lebih baik tidak melebihi 300. Saran ini tidak berlaku pada batang atau gantungan
dalam gaya tarik.
D2. KEKUATAN TARIK
Kekuatan tarik desain, nt P , dan kekuatan tarik tersedia, tnP 
/
, dari komponen struktur
tarik, harus nilai terendah yang diperoleh sesuai dengan keadaan batas dari leleh tarik
pada penampang bruto dan keruntuhan tarik pada penampang neto.
(a) Untuk leleh tarik pada penampang bruto:
gyn AFP  (D2-1)
0 , 9 0
t
 (DFBK)
1 , 6 7
t
(DKI)
(b) Untuk keruntuhan tarik pada penampang neto:
eun AFP  (D2-2)
0 , 7 5
t
 (DFBK)
, 0 0
2t
(DKI)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 29 dari 242
keterangan
eA = luas neto efektif, in.2
(mm2
)
gA = luas bruto dari komponen struktur, in.2
(mm2
)
yF = tegangan leleh minimum yang disyaratkan, ksi (MPa)
uF = kekuatan tarik minimum yang disyaratkan, ksi (MPa)
Bila komponen struktur tanpa lubang sepenuhnya disambung dengan las, luas neto
efektif yang digunakan pada Persamaan D2-2 harus seperti ditentukan dalam Pasal D3.
Bila lubang berada pada suatu komponen struktur dengan sambungan ujung dilas, atau
pada sambungan yang dilas pada kasus dari las plug atau las slot, luas neto efektif
melalui lubang-lubang harus digunakan dalam Persamaan D2-2.
D3. LUAS NETO EFEKTIF
Luas bruto, gA , dan luas neto, nA , dari komponen struktur tarik harus ditentukan sesuai
dengan ketentuan Pasal B4.3.
Luas neto efektif dari komponen struktur tarik harus ditentukan sebagai berikut:
UAA ne
 (D3-1)
dimana U , faktor shear lag, ditentukan seperti tertera dalam Tabel D3.1.
Untuk profil melintang terbuka misalnya berbentuk W, M, S, C atau HP, WTs, STs, dan
siku tunggal dan siku ganda, faktor shear lag, U, tidak perlu lebih kecil dari rasio luas
bruto elemen yang disambung terhadap luas bruto komponen struktur. Ketentuan ini
tidak berlaku pada penampang tertutup, misalnya profil PSB, atau untuk pelat.
Catatan: Untuk pelat dengan splice yang di baut Ae = An ≤ 0,85Ag, sesuai dengan Pasal J4.1.
Tabel D3.1 – Faktor Shear lag untuk Sambungan pada Komponen Struktur Tarik
Kasus Deskripsi Elemen Faktor Shear lag, U Contoh
1 Semua komponen struktur tarik dimana
beban tarik disalurkan secara langsung ke
setiap dari elemen profil melintang melalui
sarana penyambung atau las-las (kecuali
seperti dalam Kasus 4, 5 dan 6)
U = 1,0
2 Semua komponen struktur tarik, kecuali
pelat dan PSB, dimana beban tarik
disalurkan ke beberapa tetapi tidak semua
dari elemen profil melintang melalui sarana
penyambung atau las longitudinal atau
melalui las longitudinal dalam kombinasi
dengan las transversal. (Secara alternatif,
untuk W, M, S dan HP, Kasus 7 dapat
digunakan. Untuk baja siku, Kasus 8 dapat
digunakan)
U = 1 - x / I

SNI 1729:2015
© BSN 2015 30 dari 242
Tabel D3.1 (Lanjutan)
Kasus Deskripsi Elemen Faktor Shear lag, U Contoh
3 Semua komponen struktur tarik dimana
beban tarik hanya disalurkan melalui las
transversal ke beberapa tetapi tidak semua
dari elemen profil melintang.
U = 1,0
dan
An = luas dari elemen yang
disambung langsung
4 Pelat dimana beban tarik disalurkan melalui
hanya las longitudinal.
l 2w ... U = 1,0
2w > l 1,5w ... U = 0,87
1,5w > l w ... U = 0,75
5 PSB Bundar dengan sebuah pelat buhul
konsentris tunggal
l 1,3D ... U = 1,0
D ≤ l < 1,3D ... U = 1 - x /
I
x = D /
6 PSB Persegi Dengan sebuah
pelat buhul
konsentris tunggal
l ≥ H ... U = 1 - x / I
 HB
B HB
x


 4
22
Dengan dua sisi
pelat buhul
l ≥ H ... U = 1 - x / I
 HB
B
x

 4
2
7 Bentuk W, M, S atau
HP atau T
memotong dari
bentuk-bentuk ini
(Jika U dihitung
dalam Kasus 2, nilai
yang lebih besar
diizinkan untuk
digunakan).
Dengan sayap
disambungkan
dengan 3 atau lebih
sarana penyambung
per baris di arah
pembebanan
bf ≥ 2/3d...U = 0,90
bf < 2/3d...U = 0,85
Dengan badan
disambungkan
dengan 4 atau lebih
sarana penyambung
per baris di arah
pembebanan
U = 0,70
8 Siku tunggal dan
ganda (Jika U
dihitung dalam
Kasus 2, nilai yang
lebih besar diizinkan
untuk digunakan).
Dengan 4 atau lebih
sarana penyambung
per baris di arah
pembebanan
U = 0,80
Dengan 3 sarana
penyambung per
baris di arah
pembebanan
(Dengan lebih
sedikit dari 3 sarana
penyambung per
baris di arah
pembebanan,
gunakan Ksus 2).
U = 0,60
l = panjangan sambungan, in. (mm); w = lebar pelat, in. (mm); x = eksentrisitas sambungan, in. (mm); B = lebar
keseluruhan dari komponen struktur PSB persegi, diukur 90
o
terhadap bidang dari sambungan, in. (mm); H =
tinggi keseluruhan dari komponen struktur PSB persegi, diukur pada bidang sambungan, in. (mm)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 31 dari 242
D4. KOMPONEN STRUKTUR TERSUSUN
Untuk pembatasan pada spasi longitudinal dari konektor antara elemen-elemen dalam
kontak menerus yang terdiri dari sebuah pelat dan sebuah profil atau dua pelat, lihat
Pasal J3.5.
Baik pelat penutup berlubang atau pelat pengikat tanpa lacing diizinkan digunakan pada
sisi-sisi terbuka komponen struktur tarik tersusun. Pelat pengikat harus memiliki panjang
tidak kurang dari dua-pertiga jarak antara garis las atau pengencang yang
menghubungkan mereka ke komponen-komponen dari struktur tersebut. Ketebalan
pelat pengikat tesebut tidak boleh kurang dari seperlimapuluh dari jarak antara deretan
ini. Spasi longitudinal dari las berselang-seling atau pengencang pada pelat pengikat
tidak boleh melebihi 6 in. (150 mm).
Catatan: Spasi longitudinal konektor antara komponen sebaiknya rasio kelangsingannya
dibatasi pada setiap komponen antara konektor sampai ke 300.
D5. KOMPONEN STRUKTUR TERHUBUNG-SENDI
1. Kekuatan Tarik
Kekuatan tarik desain, nt P , dan kekuatan tarik tersedia, tnP 
/
, dari komponen struktur
terhubung-sendi, harus nilai terendah yang ditentukan sesuai dengan keadaan batas
dari keruntuhan tarik, keruntuhan geser, tumpuan, dan pelelehan.
(a) Untuk keruntuhan tarik pada daerah efektif neto:
Pn = Fu (2tbe) (D5-1)0 , 7 5
t
 (DFBK)
2 , 0 0
t
(DKI)
(b) Untuk keruntuhan geser pada daerah efektif:
sfun AFP
0 , 6
 (D5-2)
0 , 7 5
sf
 (DFBK)
2 , 0 0
sf
(DKI)
keterangan
sfA = luas pada alur kegagalan geser =  
/ 22
dat  , in.2
(mm2
)
a = jarak terpendek dari tepi lubang sendi ke tepi komponen struktur yang diukur paralel
terhadap arah gaya, in. (mm)
be =
0 , 6 32
t , in. (=
1 62
t , mm) tetapi tidak lebih dari jarak aktual dari tepi lubang ke tepi
bagian yang diukur pada arah tegak lurus terhadap gaya yang digunakan, in. (mm)
d = diameter sendi, in. (mm)
t = ketebalan pelat, in. (mm)
(c) Untuk tumpuan pada daerah terproyeksi dari sendi, gunakan Pasal J7.
(d) Untuk pelelehan pada penampang bruto, gunakan Pasal D2(a).

SNI 1729:2015
© BSN 2015 32 dari 242
2. Persyaratan Dimensi
Lubang sendi harus ditempatkan di pertengahan antara ujung-ujung dari komponen
struktur pada arah tegak lurus terhadap gaya yang digunakan. Bila sendi yang
diharapkan memberi pergerakan relatif antara bagian-bagian yang terhubung akibat
beban total, diameter dari lubang sendi tidak boleh lebih dari 1/32 in. (1 mm) lebih besar
dari diameter sendi.
Lebar pelat pada lubang sendi tidak boleh kecil dari 2be + d dan perpanjangan minimum,
a, di luar ujung tumpuan dari lubang sendi, paralel terhadap sumbu komponen struktur,
tidak boleh kecil dari 1,33be.
Sudut di luar lubang sendi diizinkan harus dipotong pada 45o
terhadap sumbu
komponen struktur, disediakan luas neto di luar lubang sendi, pada suatu bidang tegak
lurus terhadap yang dipotong, adalah tidak kurang dari yang disyaratkan di luar lubang
sendi paralel terhadap sumbu komponen struktur.
D6. EYEBARS
1. Kekuatan Tarik
Kekuatan tarik tersedia dari eyebars harus ditentukan menurut Pasal D2, dengan gA
diambil sebagai luas penampang tubuh.
Untuk tujuan perhitungan, lebar tubuh dari eyebar tidak boleh melebihi delapan kali
ketebalannya.
2. Persyaratan Dimensi
Eyebars harus dari ketebalan yang merata, tanpa penguatan di lubang sendi, dan
memiliki lingkaran kepala dengan batas luar konsentris dengan lubang sendi.
Radius dari transisi antara lingkaran kepala dan tubuh eyebar tidak boleh kurang dari
diameter kepala.
Diameter sendi tidak boleh kurang dari tujuh per delapan kali lebar tubuh eyebar, dan
diameter lubang sendi tidak boleh lebih dari 1/32 in. (1 mm) lebih besar dari diameter
sendi.
Untuk baja yang memiliki Fy lebih besar dari 70 ksi (485 MPa), diameter lubang tidak
boleh melebihi lima kali ketebalan pelat, dan lebar dari tubuh eyebar harus direduksi
sesuai dengan itu.
Ketebalan kurang dari ½ in. (13 mm) hanya diizinkan jika mur eksternal disediakan
untuk mengencangkan pelat sendi dan pelat pengisi ke dalam kontak terlindung. Lebar
dari tepi lubang ke tepi pelat yang tegak lurus terhadap arah dari beban yang digunakan
harus lebih besar dari dua per tiga dan, untuk tujuan perhitungan, tidak lebih dari tiga
per empat kali lebar tubuh eyebar tersebut.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 33 dari 242
BAB E
DESAIN KOMPONEN STRUKTUR UNTUK TEKAN
Bab ini membahas komponen struktur penahan tekan aksial melalui sumbu sentroidal.
E1. Ketentuan Umum
E2. Panjang efektif
E3. Tekuk Lentur dari Komponen Struktur tanpa Elemen Langsing
E4. Tekuk Torsi dan Tekuk Torsi-Lentur dari Komponen Struktur tanpa Elemen
Langsing
E5. Komponen Struktur Tekan Siku Tunggal
E6. Komponen Struktur Tersusun
E7. Komponen Struktur dengan Elemen Langsing
Catatan: Untuk komponen struktur yang tidak termasuk dalam bab ini pasal yang berikut digunakan:
 H1 – H2 Komponen struktur yang menahan kombinasi tekan aksial dan lentur
 H3 Komponen struktur yang menahan tekan aksial dan torsi
 I2 Komponen Struktur Komposit yang dibebani secara aksial
 J4.4 Kekuatan tekan dari elemen penyambung
E1. KETENTUAN UMUM
Kekuatan tekan desain, nc P , dan kekuatan tekan tersedia, cnP 
/
, ditentukan sebagai
berikut.
Kekuatan tekan nominal, nP , harus nilai terendah yang diperoleh berdasarkan pada
keadaan batas dari tekuk lentur, tekuk torsi dan tekuk torsi-lentur.
c
 = 0,90 (DFBK) c
 = 1,67 (DKI)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 34 dari 242
CATATAN PENGGUNA TABEL E1.1
Tabel Pemilihan untuk Penerapan Profil Bab E
Penampang Melintang Tanpa Elemen Langsing Dengan Elemen Langsing
Penampang pada
Bab E
Keadaan
Batas
Penampang pada
Bab E
Keadaan
Batas
E3
E4
FB
TB
E7 LB
FB
TB
E3
E4
FB
FTB
E7 LB
FB
FTB
E3 FB E7 LB
FB
E3 FB E7 LB
FB
E3
E4
FB
FTB
E7
LB
FB
FTB
E6
E3
E4
FB
FTB
E6
E7 LB
FB
FTB
E5 E5
E3 FB N/A N/A
Bentuk tidak smetris
selain siku tunggal
E4 FTB E7 LB
FTB
FB = tekuk lentur, TB = tekuk torsi, FTB = tekuk torsi-lentur, LB = tekuk lokal

SNI 1729:2015
© BSN 2015 35 dari 242
E2. PANJANG EFEKTIF
Faktor panjang efektif, K, untuk perhitungan kelangsingan komponen struktur, KL/r,
harus ditentukan menurut Bab C atau Lampiran 7.
keterangan
L = panjang tanpa dibreising lateral dari komponen struktur, in. (mm)
r = radius girasi, in. (mm)
Catatan: Untuk komponen struktur yang dirancang berdasarkan tekan, rasio kelangsingan
efektif KL/r, sebaiknya tidak melebihi 200.
E3. TEKUK LENTUR DARI KOMPONEN STRUKTUR TANPA ELEMEN LANGSING
Pasal ini diterapkan untuk komponen struktur tekan elemen nonlangsing seperti
dijelaskan dalam Pasal B4.1 untuk elemen dalam tekan merata.
Catatan: Bila panjang tanpa breising torsional adalah lebih besar dari panjang tanpa
dibreising lateral, Pasal E4 boleh mengontrol desain dari sayap lebar dan kolom-kolom
berbentuk serupa.
Kekuatan tekan nominal, nP , harus ditentukan berdasarkan keadaan batas dari tekuk
lentur.
gcrn AFP  (E3-1)
Tegangan kritis, crF , ditentukan sebagai berikut:
(a) Bila
yF
E
r
K L 4 , 7 1
 (atau
2 , 2 5

e
y
F
F
)








 e
y
F
F
crF
0 , 6 5 8
(E3-2)
(b) Bila
yF
E
r
K L 4 , 7 1
 (atau
2 , 2 5

e
y
F
F
)
ecr FF
0 , 8 7 7
 (E3-3)
keterangan
eF = tegangan tekuk kritis elastis ditentukan sesuai dengan Persamaan E3-4, seperti
disyaratkan dalam Lampiran 7, Pasal 7.2.3(b), atau melalui suatu analisis tekuk elastis,
yang sesuai, ksi (MPa)
2
2







r
K L
E
Fe

(E3-4)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 36 dari 242
Catatan: Dua ketidaksetaraan untuk perhitungan batas dan penerapan Pasal E3(a) dan
E3(b), satu berdasarkan pada KL/r dan satu berdasarkan pada Fy/Fe , memberi hasil yang
sama.
E4. TEKUK TORSI DAN TEKUK TORSI-LENTUR DARI KOMPONEN STRUKTUR TANPA
ELEMEN LANGSING
Pasal ini diterapkan untuk komponen struktur simetris tunggal dan asimetris, dan
komponen struktur simetris ganda tertentu, misalnya kolom cruciform atau kolom
tersusun tanpa elemen langsing, seperti didefinisikan pada Pasal B4.1 untuk elemen
dalam tekan merata. Sebagai tambahan, pasal ini diterapkan untuk semua komponen
struktur simetris ganda tanpa elemen langsing bila panjang tanpa breising torsi melebihi
panjang tanpa breising lateral. Ketentuan ini diperlukan untuk siku tunggal dengan b/t >
20.
Kekuatan tekan nominal, nP , harus ditentukan berdasarkan pada keadaan batas dari
tekuk torsi dan tekuk torsi-lentur, sebagai berikut:
gcrn AFP  (E4-1)
Tegangan kritis, Fcr , yang ditentukan sebagai berikut:
(a) Untuk komponen struktur tekan siku ganda dan profil T:
  












 
 2
4
-1-1
2
crzcry
crzcrycrzcry
cr
FF
HFF
H
FF
F (E4-2)
dimana cryF diambil sebagai crF dari Persamaan E3-2 atau E3-3, untuk tekuk
lentur pada sumbu y simetris, dan
y
y
r
LK
r
K L  untuk komponen struktur tekan
berbentuk T , dan
mr
K L
r
K L






 dari Pasal E6 untuk komponen struktur tekan siku
ganda, dan
2
og
crz
rA
G J
F  (E4-3)
(b) Untuk semua kasus lainnya, crF harus ditentukan sesuai dengan Persamaan E3-
2 atau E3-3, dengan menggunakan tegangan tekuk elastis torsi atau torsi-lentur,
eF , ditentukan sebagai berikut:
(i) Untuk komponen struktur simetris ganda:
  yxz
w
e
II
G J
LK
E C
F








1
2
2

(E4-4)
(ii) Untuk komponen struktur simetris tunggal dimana y adalah sumbu simetris:

SNI 1729:2015
© BSN 2015 37 dari 242
  












 
 2
4
-1-1
2
e ze y
e ze ye ze y
e
FF
HFF
H
FF
F (E4-5)
(iii) Untuk komponen struktur tak-simetris, eF adalah akar terendah dari
persamaan pangkat tiga:
       
0
2
2
2
2












o
o
e xee
o
o
e yeee zee yee xe
r
y
F-FF
r
x
F-FF-F-FF-FF-F (E4-6)
keterangan
gA = luas bruto penampang dari komponen struktur, in.2
(mm2
)
wC = konstanta pilin, in.6
(mm6
)
2
2







x
x
e x
r
LK
E
F

(E4-7)
2
2









y
y
e y
r
LK
E
F

(E4-8)
 
22
2 1
ogz
w
e z
rA
G J
LK
E C
F 









(E4-9)
G = modulus elastis geser dari baja = 11 200 ksi (77 200 MPa)
2
22
-1
o
oo
r
yx
H

 (E4-10)
xI , yI = momen inersia di sumbu utama, in.4
(mm4
)
J = konstanta torsi, in.4
(mm4
)
xK = faktor panjang efektif untuk tekuk lentur di sumbu x
yK = faktor panjang efektif untuk tekuk lentur di sumbu y
zK = faktor panjang efektif untuk tekuk torsi
or = radius girasi polar di pusat geser, in. (mm)
g
yx
ooo
A
II
yxr


222
(E4-11)
xr = radius girasi di sumbu x, in. (mm)
yr = radius girasi di sumbu y, in. (mm)
ox , oy = koordinat pusat geser sehubungan dengan titik berat, in. (mm)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 38 dari 242
Catatan: Untuk profil I simetris ganda, wC boleh diambil sebagai
/ 42
oy hI , di mana oh
adalah jarak antara titik berat sayap, sebagai pengganti dari analisis lebih teliti. Untuk T dan
siku ganda, menghilangkan istilah dengan wC bila yang dihitung e zF dan ambil ox
sebesar 0.
E5. KOMPONEN STRUKTUR TEKAN SIKU TUNGGAL
Kekuatan tekan nominal, nP , dari komponen struktur siku tunggal harus ditentukan
menurut Pasal E3 atau Pasal E7, yang sesuai, untuk komponen struktur yang dibebani
secara aksial. Untuk siku tunggal dengan b/t > 20, Pasal E4 harus digunakan.
Komponen struktur yang memenuhi kriteria yang dikenakan dalam Pasal E5(a) atau
E5(b) diizinkan dirancang sebagai komponen struktur dibebani secara aksial dengan
menggunakan rasio kelangsingan efektif yang disyaratkan, KL/r.
Efek eksentrisitas pada komponen struktur siku tunggal diizinkan diabaikan bila
dievaluasi sebagai komponen struktur tekan dibebani secara aksial dengan
menggunakan satu dari rasio kelangsingan efektif yang disyaratkan Pasal E5(a) atau
E5(b), asalkan:
(1) komponen struktur dibebani di ujung-ujung dalam tekan melalui satu kaki yang
sama;
(2) komponen-komponen struktur yang disambung dengan las atau dengan
sambungan minimum dua-baut; dan
(3) tidak ada beban transversal menengah.
Komponen struktur siku tunggal dengan kondisi ujung berbeda dari yang dijelaskan
dalam Pasal E5(a) atau (b), dengan rasio dari lebar kaki panjang terhadap lebar kaki
pendek lebih besar dari 1,7 atau dengan beban transversal, harus dievaluasi untuk
kombinasi beban aksial dan lentur dengan menggunakan ketentuan Bab H.
(a) Untuk siku kaki-sama atau siku kaki-tak sama yang disambungkan sampai kaki
terpanjang setiap komponen struktur atau komponen struktur badan dari rangka
batang planar dengan komponen struktur badan yang berdekatan disambungkan
pada sisi yang sama dari pelat buhul atau kord:
(i) Bila
8 00

xr
L :
xr
L
r
K L 0 , 7 57 2
 (E5-1)
(ii) Bila
8 0

xr
L :
2 0 01 , 2 53 2

xr
L
r
K L (E5-2)
Untuk siku kaki-tidak sama dengan rasio panjang kaki kurang dari 1,7 dan
disambungkan sampai kaki terpendek, rK L
/
dari Persamaan E5-1 dan E5-2 harus
ditingkatkan dengan penambahan sebesar   1/4 2
sbb , tetapi rK L
/
dari
komponen struktur tidak boleh diambil lebih kecil dari zrL
/0 , 9 5
.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 39 dari 242
(b) Untuk siku kaki-sama atau siku kaki-tidak sama yang disambungkan sampai kaki
terpanjang komponen struktur badan dari boks atau rangka batang ruang dengan
komponen struktur badan yang berdekatan disambungkan dengan sisi yang sama
pelat buhul atau kord:
(i) Bila
7 5

xr
L
:
xr
L
r
K L 0 , 86 0
 (E5-3)
(ii) Bila
7 5

xr
L :
2 0 04 5

xr
L
r
K L (E5-4)
Untuk siku kaki-tidak sama dengan rasio panjang kaki kurang dari 1,7 dan
disambungkan sampai kaki terpendek, rK L
/
dari Persamaan E5-3 dan E5-4 harus
ditingkatkan dengan penambahan sebesar   1/6 2
sbb , tetapi rK L
/
dari
komponen struktur tidak boleh diambil kurang dari zrL
/0 , 8 2
,
keterangan
L = panjang dari komponen struktur antara titik-titik kerja pada sumbu kord
rangka batang, in. (mm)
b = panjang dari kaki terpanjang dari siku, in. (mm)
sb = panjang dari kaki terpendek dari siku, in. (mm)
xr = radius girasi di sumbu geometris paralel dengan kaki yang disambung, in.
(mm)
zr = radius girasi di sumbu utama minor, in. (mm)
E6. KOMPONEN STRUKTUR TERSUSUN
1. Kekuatan Tekan
Pasal ini diterapkan untuk komponen struktur tersusun terdiri dari dua bentuk (a)
dihubungkan dengan baut atau las, atau (b) dengan sedikitnya satu sisi terbuka yang
dihubungkan melalui pelat penutup dilubangi atau lacing dengan pelat pengikat.
Sambungan ujung harus di las atau disambung dengan sumber dari baut pratarik
dengan permukaan lekatan Kelas A atau B.
Catatan: Hal ini dapat diterima untuk desain sambungan ujung yang di baut dari komponen
struktur tekan tersusun untuk beban menekan penuh dengan baut dalam tumpuan dan desain
baut berdasarkan kekuatan geser; bagaimanapun, baut-baut harus pratarik. Pada komponen
struktur tekan tersusun, misalnya strut siku-ganda dalam rangka batang, suatu slip relatif kecil
antara elemen-elemen yang khusus di sambungan ujung dapat ditingkatkan panjang efektif dari
kombinasi penampang terhadap yang dari setiap komponen dan mereduksi secara berarti
kekuatan tekan strut tersebut. Oleh karena itu, sambungan antara elemen-elemen di ujung-ujung
dari komponen struktur tersusun harus dirancang untuk menahan slip.
Kekuatan tekan nominal dari komponen struktur tersusun yang terdiri dari dua bentuk
yang dihubungkan melalui baut atau las harus ditentukan menurut Pasal E3, E4, atau
E7 bergantung pada modifikasi yang berikut. Sebagai pengganti analisis yang lebih
teliti, jika modus tekuk melibatkan deformasi relatif yang menghasilkan gaya geser pada

SNI 1729:2015
© BSN 2015 40 dari 242
konektor antara setiap profil, rK L
/
yang diganti dengan  mrK L
/
ditentukan sebagai
berikut:
(a) Untuk konektor menengah yang dibaut secara snug-tight:
22


















im r
a
r
K L
r
K L
o
(E6-1)
(b) Untuk konektor menengah yang di las atau yang disambung dengan baut pra-tarik:
(i) Bila 
i
a
r
4 0
o












r
K L
r
K L
m
(E6-2a)
(ii) 
i
a
r
4 0
22


















i
i
m r
aK
r
K L
r
K L
o
(E6-2b)
keterangan
mr
K L






= rasio kelangsingan dimodifikasi dari komponen struktur tersusun
or
K L






= rasio kelangsingan dari komponen struktur tersusun yang bekerja sebagai
suatu kesatuan pada arah tekuk yang diperhitungkan
iK = 0,50 untuk siku belakang-terhadap-belakang
= 0,70 untuk kanal belakang-terhadap-belakang
= 0,86 untuk semua kasus lainnya
a = jarak antara konektor, in. (mm)
ir = radius girasi minimum dari setiap komponen, in. (mm)
2. Persyaratan dimensional
Setiap komponen dari komponen struktur tekan yang terdiri dari dua atau lebih profil
harus disambungkan ke satu lainnya di interval, a , sedemikian rupa sehingga rasio
kelangsingan efektif irK a
/
dari setiap bentuk komponen antara pengencang tidak
melebihi tigaperempat kali rasio kelangsingan yang menentukan dari komponen struktur
tersusun. Radius girasi terkecil, ir , harus digunakan pada perhitungan rasio
kelangsingan dari setiap bagian komponen.
Pada ujung dari tumpuan komponen struktur tekan tersusun pada pelas dasar atau
permukaan finished, semua komponen dalam kontak dengan satu lainnya harus
disambungkan dengan suatu las yang memiliki suatu panjang tidak kurang dari lebar

SNI 1729:2015
© BSN 2015 41 dari 242
maksimum dari komponen struktur atau dengan las yang berspasi secara longitudinal
terpisah tidak lebih dari empat diameter untuk suatu jarak sama dengan 1 ½ kali lebar
maksimum dari komponen struktur tersebut.
Seluruh panjang komponen struktur tekan tersusun antara sambungan ujung yang
diperlukan di atas, spasi longitudinal untuk las atau baut yang berselang-seling harus
cukup untuk memberi penyaluran kekuatan perlu. Untuk pembatasan pada spasi
longitudinal dari pengencang antara elemen pada kontak yang menerus yang terdiri dari
pelat dan profil atau dua pelat, lihat Pasal J3.5. Bila komponen dari suatu komponen
struktur tekan tersusun terdiri dari pelat bagian luar, spasi maksimum tidak boleh
melebihi ketebalan dari pelat bagian luat yang lebih tipis dikalikan 0,75 yFE
/
atau 12
in. (305 mm), bila las diberikan berselang-seling sepanjang ujung-ujung dari komponen
atau bila pengencang diberikan pada semua deretan gage di setiap penampang. Bila
pengecang diatur supaya tidak terjadi serentak, spasi maksimum dari pengencang pada
setiap deretan gage tidak boleh melebihi ketebalan dari pelat bagian luar yang lebih tipis
dikalikan 1,12 yFE
/
atau 18 in. (460 mm).
Sisi-sisi terbuka dari komponen struktur tekan tersusun dari pelat atau profil harus
disediakan melalui pelat-pelat penutup menerus berlubang dengan suatu rangkaian dari
lubang-lubang akses. Lebar tanpa ditumpu dari pelat-pelat yang demikian pada lubang-
lubang akses, seperti dijelaskan dalam Pasal B4.1, diasumsikan memberi kontribusi
terhadap kekuatan tersedia asalkan persyaratan yang berikut dipenuhi:
(1) Rasio ketebalan-terhadap-lebar harus sesuai dengan pembatasan dari Pasal B4.1.
Catatan: Disebut konservatif untuk penggunaan pembatasan rasio ketebalan terhadap
lebar untuk Kasus 7 dalam Tabel B4.1a dengan lebar, b, yang diambil sebagai jarak
transversal antara deretan pengencang yang terdekat. Luas neto dari pelat tersebut
diambil di lubang terlebar. Sebagai pengganti dari pendekatan ini, pembatasan rasio
ketebalan-terhadap-lebar tersebut dapat ditentukan melalui analisis.
(2) Rasio dari panjang (dalam arah tegangan) terhadap lebar dari lubang tidak boleh
melebihi 2.
(3) Jarak bersih antara lubang-lubang pada arah tegangan harus tidak kecil dari jarak
transversal antara deretan terdekat dari yang menyambungkan pengencang atau
las.
(4) Tepi luar dari lubang-lubang di semua titik-titik harus memiliki suatu radius minimum
1 ½ in. (38 mm).
Sebagai alternatif pada pelat-pelat penutup berlubang, lacing dengan pelat-pelat
pengikat diizinkan pada setiap ujung dan pada titik-titik menengah jika lacing dihentikan.
Pelat-pelat pengikat harus seperti mendekati ujung-ujung sebagai dapat dilaksanakan.
Pada komponen struktur yang memberi kekuatan tersedia, ujung pelat-pelat pengikat
harus memiliki suatu panjang yang tidak kecil dari jarak antara deretan pengencang
atau las-las yang menghubungkannya ke komponen-komponen dari komponen struktur.
Pelat-pelat pengikat menengah harus memiliki panjang tidak kurang dari setengah dari
jarak ini. Ketebalan pelat-pelat pengikat harus tidak kecil dari seperlimapuluh dari jarak
antara deretan las atau pengecang yang menghubungkannya ke segmen-segmen dari
komponen struktur. Pada pelaksanaan las, pengelasan tersebut pada setiap deretan
yang menyambungkan pelat pengikat harus total tidak kurang dari sepertiga panjang
dari pelat. Pada pelaksanaan pembautan, spasi dalam arah tegangan pada pelat-pelat
pengikat harus tidak lebih dari enam diameter dan pelat-pelat pengikat harus
disambungkan ke setiap segmen melalui sedikitnya tiga pengencang.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 42 dari 242
Lacing, termasuk batang-batang tulangan rata, baja siku, kanal atau profil-profil lainnya
yang digunakan sebagai lacing, harus berjarak demikian sehingga rasio L/r dari elemen
sayap yang dicakup antara sambungan-sambungannya tidak boleh melebihi
tigaperempat dikalikan rasio kelangsingan yang menentukan untuk komponen struktur
seperti suatu keseluruhan. Lacing harus diproporsikan untuk memberi suatu kekuatan
geser yang tegak lurus sumbu dari komponen struktur sama dengan 2 % dari kekuatan
tekan yang tersedia dari komponen struktur tersebut. Rasio L/r untuk batang tulangan
lacing yang diatur pada sistem tunggal tidak boleh melebihi 140. Untuk lacing ganda
rasio ini tidak boleh melebihi 200. Batang tulangan lacing ganda harus dihubungkan
pada perpotongan tersebut. Untuk batang tulangan lacing dalam tekan, L adalah
diizinkan untuk diambil sebagai panjang tidak ditumpu dari batang tulangan lacing
antara las-las atau pengencang yang menyambungkannya ke komponen-komponen
dari komponen struktur tersusun untuk lacing tunggal, dan 70 % dari jarak yang untuk
lacing ganda.
Catatan: Inklinasi/kemiringan batang tulangan lacing pada sumbu komponen struktur lebih baik
tidak kurang dari 60o
untuk lacing tunggal dan 45o
untuk lacing ganda. Bila jarak antara deretan
las atau pengencang pada sayap lebih dari 15 in. (380 mm), lacing sebaiknya ganda atau dibuat
dari baja siku.
Untuk persyaratan spasi tambahan, lihat Pasal J3.5.
E7. KOMPONEN STRUKTUR DENGAN ELEMEN LANGSING
Pasal ini diterapkan untuk komponen struktur tekan elemen-langsing, seperti dijelaskan
dalam Pasal B4.1 untuk elemen-elemen dalam tekan merata.
Kekuatan tekan nominal, nP , harus nilai terendah berdasarkan pada keadaan batas
dari tekuk lentur, tekuk torsi dan tekuk torsi-lentur yang sesuai.
gcrn AFP  (E7-1)
Tegangan kritis, Fcr , harus ditentukan sebagai berikut:
(a) Bila
yQ F
E
r
K L 4 , 7 1
 






2 , 2 5a t a u
e
y
F
Q F
y
F
Q F
cr FQF e
y









0 , 6 5 8
(E7-2)
(b) Bila
yQ F
E
r
K L 4 , 7 1
 






2 , 2 5a t a u
e
y
F
Q F
ecr FF
0 , 8 7 7
 (E7-3)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 43 dari 242
Keterangan
eF = tegangan tekuk elastis, dihitung dengan menggunakan Persamaan E3-4 dan E4-4 untuk
komponen struktur simetris ganda, Persamaan E3-4 dan E4-5 untuk komponen struktur
simetris tunggal, dan Persamaan E4-6 untuk komponen struktur asimetris, kecuali untuk
siku tunggal dengan b/t ≤ 20, dimana eF dihitung dengan menggunakan Persamaan E3-
4, ksi (MPa).
Q = faktor reduksi neto yang menghitung untuk semua elemen tekan langsing;
= 1,0 untuk komponen struktur tanpa elemen langsing, seperti dijelaskan dalam Pasal B4.1,
untuk elemen dalam tekan merata
= as QQ untuk komponen struktur dengan penampang elemen-langsing, seperti dijelaskan
pada Pasal B4.1, untuk elemen dalam tekan merata.
Catatan: Untuk penampang melintang yang hanya terdiri dari elemen langsing tidak diperkaku,
Qs (Qa = 1,0). Untuk penampang melintang yang hanya terdiri dari elemen langsing diperkaku,
aQQ  (
1 , 0
sQ ). Untuk penampang melintang yang terdiri dari elemen langsing diperkaku
dan tidak diperkaku, as QQQ  . Untuk penampang melintang yang terdiri dari beberapa elemen
langsing tidak diperkaku, hal yang konservatif untuk penggunaan Qs terkecil dari elemen langsing
lebih dalam penentuan kekuatan komponen struktur untuk tekan murni.
1. Elemen Langsing Tidak Diperkaku, sQ
Faktor reduksi sQ untuk elemen langsing tidak diperkaku didefinisikan sebagai berikut:
(a) Untuk sayap, baja siku, dan pelat yang diproyeksikan dari kolom canai panas atau
komponen struktur tekan lainnya:
(i) Bila
yF
E
t
b 0 , 5 6

1 , 0
sQ (E7-4)
(ii) Bila
yy F
E
t
b
F
E 1 , 0 30 , 5 6

E
F
t
b
Q
y
s 






0 , 7 4-1 , 4 1 5
(E7-5)
(iii) Bila
yF
E
t
b 1 , 0 3

2
0 , 6 9







t
b
F
E
Q
y
s (E7-6)
(b) Untuk sayap, baja siku, dan pelat yang diproyeksikan dari kolom profil I tersusun
atau komponen struktur tekan lainnya:

SNI 1729:2015
© BSN 2015 44 dari 242
(i) Bila
y
c
F
E k
t
b 0 , 6 4

1 , 0
sQ (E7-7)
(ii) Bila
y
c
y
c
F
E k
t
b
F
E k 1 , 1 70 , 6 4

c
y
s
E k
F
t
b
Q 






0 , 6 5-1 , 4 1 5
(E7-8)
(iii) Bila
y
c
F
E k
t
b 1 , 1 7

2
0 , 9 0







t
b
F
E k
Q
y
c
s (E7-9)
keterangan
b = lebar dari elemen tekan tak-diperkaku, seperti dijelaskan dalam Pasal B4.1, in. (mm)
w
c
t
h
k
4
 , dan tidak boleh diambil kecil dari 0,35 maupun lebih besar dari 0,76 untuk
perhitungan
t = ketebalan elemen, in. (mm)
(c) Untuk siku tunggal
(i) Bila
yF
E
t
b 0 , 4 5

1 , 0
sQ (E7-10)
(ii) Bila
yy F
E
t
b
F
E 0 , 9 10 , 4 5

E
F
t
b
Q
y
s 






0 , 7 6-1 , 3 4
(E7-11)
(iii) Bila
yF
E
t
b 0 , 9 1


SNI 1729:2015
© BSN 2015 45 dari 242
2
0 , 5 3







t
b
F
E
Q
y
s (E7-12)
Keterangan
b = lebar total dari kaki terpanjang, in. (mm)
(d) Untuk badan dari T
(i) Bila
yF
E
t
d 0 , 7 5

1 , 0
sQ (E7-13)
(ii) Bila
yy F
E
t
d
F
E 1 , 0 30 , 7 5

E
F
t
d
Q
y
s 






1 , 2 2-1 , 9 0 8
(E7-14)
(iii) Bila
yF
E
t
d 1 , 0 3

2
0 , 6 9







t
d
F
E
Q
y
s (E7-15)
keterangan
d = tinggi nominal total dari T, in. (mm)
2. Elemen Langsing Diperkaku, aQ
Faktor reduksi, aQ , untuk elemen diperkaku langsing didefinisikan sebagai berikut:
g
e
a
A
A
Q  (E7-16)
Keterangan:
Ag = luas bruto penampang melintang komponen struktur, in.2
(mm2
)
Ae = jumlah dari luas efektif penampang melintang berdasarkan lebar efektif tereduksi, eb ,
in.2
(mm2
)
Lebar efektif tereduksi, eb , yang ditentukan sebagai berikut:
(a) Untuk elemen langsing yang ditekan secara merata, dengan
f
E
t
b 1 , 4 9
 ,
kecuali sayap dari penampang bujur sangkar dan persegi ketebalan merata:

SNI 1729:2015
© BSN 2015 46 dari 242
  b
f
E
tbf
E
tbe






 /
0 , 3 4
-11 , 9 2
(E7-17)
Keterangan:
f diambil sebagai crF dengan crF dihitung berdasarkan
1 , 0
Q .
(b) Untuk sayap dari penampang elemen-langsing bujur sangkar dan persegi
ketebalan merata dengan
f
E
t
b 1 , 4 0
 :
  b
f
E
tbf
E
tbe






 /
0 , 3 8
-11 , 9 2
(E-18)
keterangan
f = Pn / Ae
Catatan: Sebagai pengganti dari perhitungan f = Pn/Ae, yang mengharuskan perulangan,
f dapat diambil sama dengan yF . Ini akan menghasilkan perkiraan yang sedikit
konservatif dari kekuatan tersedia kolom.
(c) Untuk penampang bundar yang dibebani secara aksial:
Bila
yy F
E
t
D
F
E 0 , 4 50 , 1 1

 
3
2
/
0 , 0 3 8

tDF
E
QQ
y
a
(E7-19)
keterangan
D = diameter terluar dari PSB bundar, in. (mm)
t = ketebalan dinding, in. (mm)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 47 dari 242
BAB F
DESAIN KOMPONEN STRUKTUR UNTUK LENTUR
Bab ini diterapkan untuk komponen struktur yang menahan lentur sederhana di satu sumbu
utama. Untuk lentur sederhana, komponen struktur dibebani di suatu bidang paralel terhadap
sumbu utama yang melewati pusat geser atau yang ditahan terhadap puntir di titik-titik beban
dan penumpu.
F1. Ketentuan Umum
F2. Komponen Struktur Profil I Kompak Simetris Ganda dan Kanal Melengkung di
Sumbu Major
F3. Komponen Struktur Profil I Simetris Ganda dengan Badan Kompak dan
Nonkompak atau Sayap Langsing Melengkung di Sumbu Major
F4. Komponen Struktur Profil I Lainnya dengan Badan Kompak atau Nonkompak
Melengkung di Sumbu Major
F5. Komponen Struktur Profil I Simetris Ganda dan Simetris Tunggal dengan Badan
Langsing Melengkung di Sumbu Major
F6. Komponen Struktur Profil I dan Kanal Melengkung di Sumbu Minor
F7. PSB Bujur Sangkar dan Persegi dan Komponen Struktur Berbentuk Boks
F8. PSB Bundar
F9. T dan Siku Ganda Terbebani pada Bidang Simetris
F10. Siku Tunggal
F11. Batang Tulangan Persegi dan Bundar
F12. Profil-Profil Tidak Simetris
F13. Proporsi dari Balok dan Gelagar
Catatan: Untuk kasus-kasus yang tidak termasuk dalam bab ini digunakan pasal-pasal berikut:
 Bab G. Ketentuan desain untuk geser
 H1-H3. Komponen struktur yang menahan lentur biaksial atau kombinasi lentur dan
gaya aksial.
 H4. Komponen struktur yang menahan lentur dan torsi.
 Lampiran 3. Komponen struktur yang menahan fatik.
Untuk panduan dalam penentuan pasal yang sesuai dari bab ini digunakan Tabel Catatan Pengguna
F1.1.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 48 dari 242
Tabel Catatan Pengguna F1.1
Tabel Pemilihan untuk Penggunaan Bab Pasal F
Pasal dalam
Bab F
Penampang Melintang Kelangsingan
Sayap
Kelangsingan
Badan
Keadaan Batas
F2 C C Y, LTB
F3 NC, S C LTB, FLB
F4 C, NC, S C, NC Y, LTB,
FLB, TFY
F5 C, NC, S S Y, LTB,
FLB, TFY
F6 C, NC, S N/A Y, FLB
F7 C, NC, S C, NC Y, FLB, WLB
F8 N/A N/A Y, LB

SNI 1729:2015
© BSN 2015 49 dari 242
Tabel Catatan Pengguna F1.1 (lanjutan)
Pasal dalam
Bab F
Penampang Melintang Kelangsingan
Sayap
Kelangsingan
Badan
Keadaan Batas
F9 C, NC, S N/A Y, LTB, FLB
F10 N/A N/A Y, LTB, LLB
F11 N/A N/A Y, LTB
F12 Bentuk Tidak-Simetris,
selain siku tunggal
N/A
N/A
Semua
keadaan batas
Y = pelelehan, LTB = tekuk torsi-lateral, FLB = tekuk lokal sayap, WLB = tekuk lokal badan, TFY = pelelehan sayap
tarik, LLB = tekuk lokal kaki, LB = tekuk lokal, C = kompak, NC = nonkompak, S = langsing
F1. KETENTUAN UMUM
Ketentuan lentur desain, nb M , dan kekuatan lentur yang diizinkan, bnM / , harus
ditentukan sebagai berikut:
(1) Untuk semua ketentuan dalam bab ini
0 , 9 0
b
 (DFBK)
1 , 6 7
 b
(DKI)
dan kekuatan lentur nominal, nM , harus ditentukan sesuai dengan Pasal F2
sampai F13.
(2) Ketentuan dalam bab ini berdasarkan asumsi bahwa titik-titik penumpu balok dan
gelagar menahan rotasi di sumbu longitudinalnya.
(3) Untuk komponen struktur simetris tunggal dalam lengkungan tunggal dan semua
komponen struktur simetris ganda:
bC = faktor modifikasi tekuk torsi-lateral untuk diagram momen nonmerata
bila kedua ujung segmen yang dibreising ditentukan sebagai berikut:

SNI 1729:2015
© BSN 2015 50 dari 242
CBAm a ks
m a ks
b
MMMM
M
C 3432 , 5
1 2 , 5

 (F1-1)
Keterangan:
m a ksM = nilai mutlak momen maksimum dalam segmen tanpa dibreising, kip-in. (N-
mm)
AM = nilai mutlak momen pada titik seperempat dari segmen tanpa dibreising, kip-
in. (N-mm)
BM = nilai mutlak momen pada sumbu segmen tanpa dibreising, kip-in. (N-mm)
CM = nilai mutlak momen pada titik tiga-perempat segmen tanpa dibreising, kip-in.
(N-mm)
Untuk kantilever atau overhangs dimana ujung bebas yang tanpa dibreising,
1 , 0
bC
Catatan: Untuk komponen struktur simetris ganda dengan tanpa beban transversal antara titik-
titik breis, Persamaan F1-1 mereduksi sampai 1,0 untuk kasus dari momen ujung yang sama
dari tanda yang berlawanan (momen merata), 2,27 untuk kasus dari momen ujung yang sama
dari tanda yang sama (lentur lengkungan terbalik), dan sampai 1,67 bila satu momen ujung
sama dengan nol. Untuk komponen struktur simetris tunggal, analisis untuk Cb yang didetail
lebih lanjut dijelaskan pada Penjelasan.
(4) Pada komponen struktur simetris tunggal yang menahan lentur lengkungan
terbalik, kekuatan tekuk torsi-lateral harus diperiksa untuk kedua sayap. Kekuatan
lentur yang tersedia harus lebih besar dari atau sama dengan momen perlu
maksimum yang menyebabkan tekan di sayap diperhitungkan.
F2. KOMPONEN STRUKTUR PROFIL I KOMPAK SIMETRIS GANDA DAN KANAL
MELENGKUNG DI SUMBU MAJOR
Pasal ini diterapkan untuk komponen struktur profil I simetris ganda dan kanal melentur
di sumbu major, memiliki badan kompak dan sayap kompak seperti dijelaskan dalam
Pasal B4.1 untuk lentur.
Catatan: Semua ASTM A6 berbentuk W, S, M, C dan MC berlaku kecuali W21x48, W14x99,
W14x90, W12x65, W10x12, W8x31, W8x10, W6x15, W6x9, W6x8,5, dan M4x6 memiliki sayap
kompak untuk
5 0
yF ksi (345 MPa); semua ASTM A6 berbentuk W, S, M, HP, C dan MC
yang berlaku memiliki badan kompak pada Fy ≤ 65 ksi (450 MPa).
Kekuatan lentur nominal, nM , harus nilai terendah yang diperoleh sesuai dengan
keadaan batas dari leleh (momen plastis) dan tekuk torsi-lateral.
1. Pelelehan
xypn ZFMM  (F2-1)
keterangan
yF = tegangan leleh minimum yang disyaratkan dari tipe baja yang digunakan, ksi
(MPa)
xZ = modulus penampang plastis di sumbu x, in.3
(mm3
)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 51 dari 242
2. Tekuk Torsi-Lateral
(a) Bila pb LL  , keadaan batas dari tekuk torsi-lateral tidak boleh digunakan.
(b) Bila rbp LLL 
  p
pr
pb
xyppbn M
L-L
L-L
SF-MMCM 

















0 , 7
(F2-2)
(c) rb LL 
pxcrn MSFM  (F2-3)
Keterangan:
bL = panjang antara titik-titik, baik yang dibreising melawan perpindahan lateral sayap tekan
atau dibreising melawan puntir penampang melintang, in. (mm)
2
2
2
0 , 0 7 81














ts
b
ox
ts
b
b
cr
r
L
hS
Jc
r
L
EC
F

(F2-4)
Keterangan:
J = konstanta torsi, in.4
(mm4
)
xS = modulus penampang elastis di sumbu x, in.3
(mm3
)
oh = jarak antara titik berat sayap, in. (mm)
Catatan: Istilah akar pangkat dua pada Persamaan F2-4 dapat secara konservatif diambil
sama dengan 1,0.
Catatan: Persamaan F2-3 dan persamaan F2-4 memberi solusi identik terhadap
pernyataan yang berikut untuk tekuk torsi-lateral dari penampang simetris ganda yang telah
disajikan dalam edisi sebelumnya Spesifikasi DFBK AISC:
wy
b
y
b
bcr CI
L
E
G JEI
L
CM
2








Manfaat Persamaan F2-3 dan F2-4 adalah bentuk tersebut sangat serupa dengan
pernyataan untuk tekuk torsi-lateral dari penampang simetris tunggal yang
diberikan dalam Persamaan F4-4 dan F4-5.
Pembatasan panjang pL dan rL ditentukan sebagai berikut:
y
yp
F
E
rL
1 , 7 6
 (F2-5)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 52 dari 242
22 0 , 7
6 , 7 6
0 , 7
1 , 9 5













E
F
hS
Jc
hS
Jc
F
E
rL y
oxoxy
tsr (F2-6)
dimana
x
wy
ts
S
CI
r 
2
(F2-7)
dan koefisien c ditentukan sebagai berikut:
(a) Untuk profil I simetris ganda:
1
c (F2-8a)
(b) Untuk kanal:
w
yo
C
Ih
c 2 (F2-8b)
Catatan: Untuk profil I simetris ganda dengan sayap persegi, 4
2
oy
w
hI
C  dan
Persamaan F2-7 menjadi
x
oy
ts
S
hI
r 2
2

rts boleh diperkirakan secara teliti dan konservatif sebagai radius girasi dari sayap tekan
ditambah seperenam dari badan:








ff
w
f
ts
tb
ht
b
r
6
1
11 2
F3. KOMPONEN STRUKTUR PROFIL I SIMETRIS GANDA DENGAN BADAN KOMPAK
DAN NONKOMPAK ATAU SAYAP LANGSING MELENGKUNG PADA SUMBU
MAJOR
Pasal ini diterapkan untuk komponen struktur profil I simetris ganda yang melengkung
di sumbu major memiliki badan kompak dan nonkompak atau sayap langsing seperti
dijelaskan dalam Pasal B4.1 untuk lentur.
Catatan: Profil yang berikut memiliki sayap nonkompak untuk
5 0
yf ksi (345 MPa): W21x48,
W14x99, W14x90, W12x65, W10x12, W8x31, W8x10, W6x15, W6x9, W6x8,5, dan M4x6.
Semua ASTM A6 lainnya profil W, S, dan M memiliki sayap kompak untuk
5 0
yf ksi (345
MPa).
keadaan batas dari tekuk torsi-lateral dan tekuk lokal sayap tekan.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 53 dari 242
(c) Tekuk Torsi-Lateral
Untuk tekuk torsi-lateral, ketentuan Pasal F2.2 harus diterapkan.
2. Tekuk Lokal Sayap Tekan
(d) Untuk penampang dengan sayap nonkompak
  










pfrf
pf
xyppn SF-MMM

0 , 7
(F3-1)
(e) Untuk penampang dengan sayap langsing
2
0 , 9

xc
n
SE k
M  (F3-2)
Keterangan:
f
f
t
b2
ppf
  adalah batasan kelangsingan untuk sayap kompak, Tabel B4.1b
rrf
  adalah batasan kelangsingan untuk sayap nonkompak, Tabel B4.1b
w
c
th
k /
4
 dan tidak boleh diambil kecil dari 0,35 maupun lebih besar dari 0,76 untuk
tujuan perhitungan
h = jarak seperti didefinisikan dalam Pasal B4.1b, in. (mm)
F4. KOMPONEN STRUKTUR PROFIL I LAINNYA DENGAN BADAN KOMPAK ATAU
NONKOMPAK MELENGKUNG DI SUMBU MAJOR
Pasal ini diterapkan untuk komponen struktur profil I simetris ganda yang melengkung
di sumbu major nya dengan badan nonkompak dan komponen struktur profil I simetris
tunggal dengan badan-badan yang disambungkan ke tengah-lebar dari sayap,
melengkung di sumbu majornya, dengan badan kompak atau nonkompak, seperti
Catatan: Komponen struktur profil I dalam pasal ini boleh didesain secara konservatif dengan
menggunakan Pasal F5.
keadaan batas dari leleh sayap tekan, tekuk torsi-lateral, tekuk lokal sayap tekan dan
leleh sayap tarik.
1. Pelelehan Sayap tekan
xcyp cycp cn SFRMRM  (F4-1)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 54 dari 242
keterangan
Myc = momen leleh pada sayap tekan, kip-in. (N-mm)
(a) Bila pb LL  , keadaan batas dari tekuk torsi-lateral tidak boleh diterapkan.
  ycp c
pr
pb
xcLycp cycp cbn MR
L-L
L-L
SF-MRMRCM 
















 (F4-2)
(c) Bila rb LL 
ycp cxccrn MRSFM  (F4-3)
keterangan
xcyyc SFM  (F4-4)
2
2
2
0 , 0 7 81














t
b
oxc
t
b
b
cr
r
L
hS
J
r
L
EC
F

(F4-5)
Untuk
0 , 2 3

y
yc
I
I
, J harus diambil sebesar nol
keterangan
Iyc = momen inersia sayap tekan di sumbu y, in.4
(mm4
)
Tegangan, LF , ditentukan sebagai berikut:
(i) Untuk
0 , 7

xc
xt
S
S
yL FF
0 , 7
 (F4-6a)
(ii)Untuk
0 , 7

xc
xt
S
S
y
xc
xt
yL F
S
S
FF
0 , 5
 (F4-6b)
Pembatasan panjang tanpa dibreising secara lateral untuk keadaan batas dari leleh, pL ,
ditentukan sebagai
y
tp
F
E
rL
1 , 1
 (F4-7)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 55 dari 242
Pembatasan panjang tanpa dibreising untuk keadaan batas tekuk torsi-lateral inelastis,
rL , ditentukan sebagai
22
6 , 7 61 , 9 5













E
F
hS
J
hS
J
F
E
rL L
oxcoxcL
tr (F4-8)
Faktor plastifikasi badan, p cR , harus ditentukan sebagai berikut:
(i) Bila Iyc/Iy > 0,23
(a) Bila p w
w
c
t
h 
yc
p
p c
M
M
R  (F4-9a)
(b) Bila p w
w
c
t
h 
yc
p
p wr w
p w
yc
p
yc
p
p c
M
M
M
M
M
M
R 




























1
(F4-9b)
(ii)Bila Iyc/Iy ≤ 0,23
Rpc = 1,0 (F4-10)
Keterangan:
xcyxyp SFZFM
1 , 6

xcS , xtS = modulus penampang elastis untuk sayap tekan dan tarik, in.3
(mm3
)
 =
w
c
t
h
p w
 = p
 , batasan kelangsingan untuk suatu badan kompak, Tabel B4.1b
r w
 = r
 , batasan kelangsingan untuk suatu badan nonkompak, Tabel B4.1b
hc = dua kali jarak dari titik berat terhadap yang berikut: muka bagian dalam dari sayap
tekan dikurangi fillet atau radius sudut, untuk profil canai panas; deretan terdekat dari
pengencang pada sayap tekan atau muka bagian dalam dari sayap tekan bila las
yang digunakan, untuk penampang tersusun, in. (mm)
Radius girasi efektif untuk tekuk torsi-lateral, tr , ditentukan sebagai berikut:
(i) Untuk profil I dengan sayap tekan persegi:








dh
h
a
d
h
b
r
o
w
o
fc
t 2
6
1
1 2
(F4-11)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 56 dari 242
Keterangan:
wa =
fcfc
wc
tb
th (F4-12)
fcb = lebar sayap tekan, in. (mm)
fct = ketebalan sayap tekan, in. (mm)
(ii)Untuk profil I dengan suatu tutup kanal atau pelat penutup yang disambungkan ke
sayap tekan:
tr = radius girasi komponen sayap dalam tekan lentur ditambah sepertiga dari
area badan dalam tekan akibat penerapan sumbu major momen lentur saja,
in. (mm)
wa = rasio dari dua kali luas badan dalam tekan akibat penerapan dari sumbu
major momen lentur saja terhadap area dari komponen sayap tekan
Catatan: Untuk profil I dengan sayap tekan persegi, tr dapat diperkirakan secara teliti dan
secara konservatif sebagai radius girasi sayap tekan ditambah sepertiga dari bagian tekan
badan; dengan kata lain,








w
fc
t
a
b
r
6
1
11 2
(a) Untuk penampang dengan sayap kompak, keadaan batas dari tekuk lokal tidak
boleh digunakan.
(b) Untuk penampang dengan sayap nonkompak
 



















pfrf
pf
xcLycp cycp cn SF-MR-MRM


(F4-13)
(c) Untuk penampang dengan sayap langsing
2
0 , 9

xcc
n
SE k
M  (F4-14)
keterangan
LF didefinisikan dalam Persamaan F4-6a dan F4-6b
p cR = faktor plastifikasi badan, ditentukan oleh Persamaan F4-9
w
c
th
k /
4
tujuan perhitungan
fc
fc
t
b2
ppf
  , batasan kelangsingan untuk sayap kompak, Tabel B4.1b

SNI 1729:2015
© BSN 2015 57 dari 242
rrf
  , batasan kelangsingan untuk sayap nonkompak, Tabel B4.1b
4. Leleh Sayap Tarik
(a) Bila xcxt SS  , keadaan batas dari leleh sayap tarik tidak diterapkan.
(b) Bila xcxt SS 
ytptn MRM  (F4-15)
dimana
xtyyt SFM 
Faktor plastifikasi badan yang sesuai dengan keadaan batas leleh sayap tarik,
ptR , ditentukan sebagai berikut:
(i) Bila p w
w
c
t
h 
yt
p
pt
M
M
R  (F4-16a)
(ii) Bila p w
w
c
t
h 
yt
p
p wr w
p w
yt
p
yt
p
pt
M
M
M
M
M
M
R 




























1
(F4-16b)
keterangan
w
c
t
h
pp w
  , batasan kelangsingan untuk badan kompak, didefinisikan dalam Tabel B4.1b
rr w
  , batasan kelangsingan untuk badan nonkompak, didefinisikan dalam Tabel
B4.1b
F5. KOMPONEN STRUKTUR PROFIL I SIMETRIS GANDA DAN SIMETRIS TUNGGAL
DENGAN BADAN LANGSING MELENGKUNG DI SUMBU MAJOR
Pasal ini diterapkan untuk komponen struktur profil I simetris ganda dan simetris
tunggal dengan badan langsing yang disambungkan pada tengah-lebar dari sayap,
melengkung di sumbu majornya seperti didefinisikan dalam Pasal B4.1 untuk lentur.
keaadaan batas dari leleh sayap tekan, tekuk torsi-lateral, tekuk lokal sayap tekan dan
leleh sayap tarik.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 58 dari 242
1. Leleh Sayap Tekan
xcyp gn SFRM  (F5-1)
xccrp gn SFRM  (F5-2)
(a) Bila pb LL  , keadaan batas dari tekuk torsi-lateral tidak boleh digunakan.
  y
pr
pb
yybcr F
L-L
L-L
FFCF 

















0 , 3
(F5-3)
(c) Bila rb LL 
y
t
b
b
cr F
r
L
EC
F 






 2
2

(F5-4)
keterangan
pL didefinisikan oleh Persamaan F4-7
y
tr
F
E
rL 0 , 7
p gR adalah faktor reduksi kekuatan lentur ditentukan sebagai berikut:
1 , 05 , 7
3 0 01 2 0 0
-1












yw
c
w
w
p g
F
E
t
h
a
a
R (F5-6)
keterangan
wa didefinisikan oleh Persamaan F4-12 tetapi tidak boleh melebihi 10
tr adalah radius girasi efektif untuk tekuk lateral seperti didefinisikan dalam Pasal F4
xccrp gn SFRM  (F5-7)
(a) Untuk penampang dengan sayap kompak, keadaan batas dari tekuk lokal sayap
tekan tidak boleh digunakan.
 



















pfrf
pf
yycr FFF

0 , 3
(F5-8)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 59 dari 242
2
2
0 , 9







f
f
c
cr
t
b
E k
F (F5-9)
keterangan
w
c
th
k /
4
tujuan perhitungan
fc
fc
t
b2
ppf
rrf
4. Leleh Sayap Tarik
(a) Bila xcxt SS  , keadaan batas dari leleh sayap tarik tidak diterapkan.
(b) Bila xcxt SS 
xtyn SFM  (F5-10)
F6. KOMPONEN STRUKTUR PROFIL I DAN KANAL MELENGKUNG DI SUMBU
MINORNYA
Pasal ini diterapkan untuk komponen struktur profil I dan kanal yang melengkung di
sumbu minornya.
keadaan batas dari leleh (momen plastis) dan tekuk lokal sayap.
1. Pelelehan
yyyypn SFZFMM
1 , 6
 (F6-1)
2. Tekuk Lokal Sayap
(a) Untuk penampang dengan sayap kompak, keadaan batas dari tekuk lokal sayap
tidak diterapkan.
Catatan: Semua ASTM A6 yang berlaku, profil W, S, M, C dan MC kecuali W21x48,
W14x99, W14x90, W12x65, W10x12, W8x31, W8x31, W8x10, W6x15, W6x9, W6x8,5,
dan M4x6 memiliki sayap kompak pada
5 0
yF ksi (345 MPa).

SNI 1729:2015
© BSN 2015 60 dari 242
 



















pfrf
pf
yyppn SFMMM

0 , 7
(F6-2)
ycrn SFM  (F6-3)
keterangan
2
0 , 6 9







f
cr
t
b
E
F (F6-4)
t
b
ppf
rrf
b = untuk sayap dari komponen struktur profil I, setengah lebar sayap total, bf , untuk sayap
dari kanal, dimensi nominal dari sayap, in. (mm)
tf = ketebalan dari sayap, in. (mm)
yS = untuk penampang elastis yang diambil di sumbu y , in.3
(mm3
); untuk suatu kanal,
modulus penampang minimum
F7. PSB BUJUR SANGKAR DAN PERSEGI DAN KOMPONEN STRUKTUR
BERBENTUK BOKS
Pasal ini diterapkan untuk PSB bujur sangkar dan persegi, dan komponen struktur
berbentuk boks simetris ganda yang melengkung di salah satu sumbu, memiliki badan
kompak atau nonkompak dan sayap kompak, nonkompak atau langsing seperti
keadaan batas dari leleh (momen plastis), tekuk lokal sayap dan tekuk lokal badan
akibat lentur murni.
Catatan: PSB persegi sangat panjang melengkung di sumbu major yang menahan tekuk torsi-
lateral; tetapi, Spesifikasi tidak memberikan persamaan kekuatan untuk keadaan batas karena
lendutan balok akan mengontrol semua kasus yang masuk akal.
1. Pelelehan
ZFMM ypn
 (F7-1)
keterangan
Z = modulus penampang plastis di sumbu lentur, in.3
(mm3
)
2. Tekuk Lokal Sayap
(a) Untuk penampang kompak, keadaan batas dari tekuk lokal sayap tidak
diterapkan.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 61 dari 242
  p
y
f
yppn M
E
F
t
b
SF-MMM 









4 , 03 , 5 7
(F7-2)
eyn SFM  (F7-3)
keterangan
Se = modulus penampang efektif ditentukan dengan lebar efektif, be, dari sayap tekan diambil
sebesar:
b
F
E
tbF
E
tb
yfy
fe









 /
0 , 3 8
-11 , 9 2
(F7-4)
3. Tekuk Lokal Badan
(a) Untuk penampang kompak, keadaan batas dari tekuk lokal badan tidak
diterapkan.
(b) Untuk penampang dengan badan nonkompak
  p
y
w
xyppn M
E
F
t
h
SF-MMM 









0 , 7 3 80 , 3 0 5
(F7-5)
F8. PSB BUNDAR
Pasal ini diterapkan untuk PSB bundar yang memiliki rasio tD
/
kurang dari
yF
E
0 , 4 5
.
keadaan batas dari leleh (momen plastis) dan tekuk lokal.
1. Pelelehan
ZFMM ypn
 (F8-1)
2. Tekuk Lokal
(a) Untuk penampang kompak, keadaan batas dari tekuk lokal sayap tidak diterapkan.
(b) Untuk penampang nonkompak

SNI 1729:2015
© BSN 2015 62 dari 242
SF
t
D
E
M yn













0 , 0 2 1
(F8-2)
(c) Untuk penampang dengan dinding langsing
SFM crn
 (F8-3)
keterangan
t
D
E
Fcr
0 , 3 3

S = modulus penampang elastis, in.3
(mm3
)
t = ketebalan dari dinding, in. (mm)
F9. T DAN SIKU GANDA YANG DIBEBANI DALAM BIDANG SIMETRIS
Pasal ini diterapkan untuk T dan siku ganda yang dibebani dalam bidang simetris.
keadaan batas dari leleh (momen plastis), tekuk torsi-lateral dan tekuk lokal sayap, dan
tekuk lokal dari badan T.
1. Pelelehan
pn MM  (F9-1)
Keterangan
(a) Untuk badan dalam tarik
yxyp MZFM
1 , 6
 (F9-2)
(b) Untuk badan dalam tekan
yxyp MZFM  (F9-3)
 21
BB
L
G JEI
MM
b
y
crn


(F9-4)
dimana
J
I
L
d
B
y
b







2 , 3
(F9-5)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 63 dari 242
Tanda tambah untuk B diterapkan bila badan adalah dalam tarik dan tanda kurang
diterapkan bila badan adalah dalam tekan. Jika ujung badan adalah dalam tekan
dimanapun sepanjang panjang tanpa dibreising, nilai negatif dari B harus digunakan.
3. Tekuk Lokal Sayap T
(a) Untuk penampang dengan sayap kompak dalam tekan lentur, keadaan batas dari
tekuk lokal sayap tidak diterapkan.
(b) Untuk penampang dengan sayap nonkompak dalam tekan lentur
  y
pfrf
pf
xcyppn MSF-M-MM
1 , 60 , 7














(F9-6)
(c) Untuk penampang dengan sayap langsing dalam tekan lentur
2
2
0 , 7







f
f
xc
n
t
b
E S
M (F9-7)
keterangan
xcS = modulus penampang elastis untuk sayap tekan, in.3
(mm3
)
f
f
t
b2
ppf
rrf
Catatan: Untuk siku ganda dengan kaki-kaki sayap dalam tekan, Mn berdasarkan pada tekuk
lokal adalah untuk menentukan penggunaan ketentuan Pasal F10.3 dengan b/t dari kaki-kaki
sayap dan Persamaan F10-1 sebagai suatu batas atas.
4. Tekuk Lokal dari Badan T pada Tekan Lentur
xcrn SFM  (F9-8)
Keterangan
xS = modulus penampang elastis, in.3
(mm3
)
Tegangan kritis, crF , ditentukan sebagai berikut:
(a) Bila
yw F
E
t
d 0 , 8 4

ycr FF  (F9-9)
(b) Bila
ywy F
E
t
d
F
E 1 , 0 30 , 8 4


SNI 1729:2015
© BSN 2015 64 dari 242
y
y
w
cr F
E
F
t
d
F









1 , 8 4-2 , 5 5
(F9-10)
(c) Bila
yw F
E
t
d 1 , 0 3

2
0 , 6 9







w
cr
t
d
E
F (F9-11)
Catatan: Untuk siku ganda dengan kaki-kaki badan dalam tekan, Mn , berdasarkan pada
tekuk lokal yang menentukan penggunaan ketentuan Pasal F10.3 dengan b/t dari kaki-kaki
badan dan Persamaan F10-1 sebagai suatu batas atas.
F10. SIKU TUNGGAL
Pasal ini diterapkan untuk siku tunggal dengan dan tanpa pengekang lateral menerus
sepanjang panjangnya.
Siku tunggal dengan pengekang torsi-lateral menerus sepanjang panjang yang
diizinkan untuk didesain berdasarkan sumbu geometris lentur (x, y). Siku tunggal tanpa
pengekang torsi-lateral menerus sepanjang panjang tersebut harus didesain
menggunakan ketentuan untuk sumbu utama lentur kecuali dimana ketentuan untuk
lentur di suatu sumbu geometris adalah diizinkan.
Jika resultan momen memiliki komponen di kedua sumbu utama, dengan atau tanpa
beban aksial, atau momen tersebut berada di satu sumbu utama dan ada beban aksial,
kombinasi rasio tegangan harus ditentukan menggunakan ketentuan Pasal H2.
Catatan: Untuk perancangan sumbu geometris, gunakan properti penampang yang dihitung di
sumbu x dan y dari baja siku, paralel dan tegak lurus terhadap kaki-kaki. Untuk perancangan
sumbu utama, gunakan properti penampang yang dihitung di sumbu utama major dan minor
dari baja siku.
keadaan batas dari leleh (momen plastis), tekuk torsi-lateral, dan tekuk lokal kaki siku.
Catatan: Untuk lentur di sumbu minor, hanya keadaan batas dari leleh dan tekuk lokal kaki siku
yang diterapkan.
1. Pelelehan
yn MM
1 , 5
 (F10-1)
keterangan
yM = momen leleh di sumbu lentur, kip-in. (N-mm)
Untuk siku tunggal tanpa pengekang torsi-lateral menerus sepanjang panjang

SNI 1729:2015
© BSN 2015 65 dari 242
(a) Bila ye MM 
e
y
e
n M
M
M
M 








0 , 1 7
-0 , 9 2
(F10-2)
(b) Bila ye MM 
yy
e
y
n MM
M
M
M
1 , 51 , 1 7-1 , 9 2









 (F10-3)
eM adalah momen tekuk lateral-torsi elastis, ditentukan sebagai berikut:
(i) Untuk lentur di sumbu utama major dari baja siku kaki-sama:
b
b
e
L
CtE b
M
220 , 4 6
 (F10-4)
(ii) Untuk lentur di sumbu utama major dari baja siku kaki-tak sama:














 w
z
b
w
b
bz
e
r
tL
L
CEI
M 
2
2
2
0 , 0 5 2
4 , 9
(F10-5)
keterangan
Cb dihitung dengan menggunakan Persamaan F1-1 dengan nilai maksimum 1,5
Lb = panjang tanpa dibreising secara lateral dari komponen struktur, in. (mm)
Iz = momen inersia sumbu utama minor, in.4
(mm4
)
rz = radius girasi di sumbu utama minor, in. (mm)
t = ketebalan kaki siku, in. (mm)
w
 = properti penampang untuk baja siku kaki tak-sama, positif untuk kaki pendek
dalam tekan dan negatif untuk kaki panjang dalam tekan. Jika kaki panjang
adalah dalam tekan di sepanjang panjang tidak dibreising dari komponen
struktur, nilai negatif w
 harus digunakan.
Catatan: Persamaan untuk w
 dan nilai untuk ukuran siku biasa dijelaskan di Penjelasan.
(iii) Untuk momen lentur di satu sumbu geometris dari siku sama kaki dengan tanpa
gaya tekan aksial
(a) Dengan pengekangan torsi-lateral:
(i) Dengan tekan maksimum pada bagian ujung (toe)















10 , 7 81
0 , 6 6 2
22
4
b
tL
L
tCE b
M b
b
b
e
(F10-6a)
(ii) Dengan tarik maksimum pada bagian ujung (toe)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 66 dari 242















10 , 7 81
0 , 6 6 2
22
4
b
tL
L
tCE b
M b
b
b
e
(F10-6b)
My harus diambil sebagai 0,80 dikalikan momen leleh dihitung menggunakan modulus
penampang geometris.
keterangan
b = lebar total dari kaki dalam tekan, in. (mm)
Catatan: Mn boleh diambil sebagai My untuk siku tunggal dengan ujung kaki vertikal dalam
tekan, dan memiliki rasio kedalaman-terhadap-panjang bentang kurang dari atau sama dengan
E
F
b
t
F
E
M y
y
e
1 , 4-
1 , 6 4







(b) Dan dengan pengekangan torsi-lateral di titik hanya momen maksimum:
Me harus diambil 1,25 kali Me yang dihitung menggunakan Persamaan F10-
6a atau F10-6b.
My harus diambil sebagai momen leleh yang dihitung menggunakan modulus
penampang geometris.
3. Tekuk lokal kaki
Keadaaan batas dari tekuk lokal kaki yang digunakan bila bagian ujung kaki (toe)
adalah dalam kondisi tekan.
(a) Untuk penampang kompak, keadaan batas dari tekuk lokal kaki tidak boleh
digunakan.
(b) Untuk penampang dengan kaki nonkompak:















E
F
t
b
SFM
y
cyn
1 , 7 2-2 , 4 3
(F10-7)
(c) Untuk penampang dengan kaki langsing
ccrn SFM  (F10-8)
keterangan
2
0 , 7 1







t
b
E
Fcr
cS = modulus penampang elastis pada bagian ujung (toe) dalam tekan relatif terhadap
sumbu lentur, in.3
(mm3
). Untuk lentur di satu dari sumbu geometri dari suatu siku kaki-
sama dengan tanpa pengekang torsi-lateral, cS harus 0,80 dari modulus penampang
sumbu geometris.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 67 dari 242
F11. BATANG TULANGAN PERSEGI DAN BUNDAR
Pasal ini diterapkan untuk batang tulangan persegi dan bundar yang melengkung di
sumbu geometris.
keadaan batas dari leleh (momen plastis) dan tekuk torsi-lateral.
1. Pelelehan
Untuk batang tulangan persegi dengan
y
b
F
E
t
dL
0 , 0 8
2  melengkung di sumbu major,
batang tulangan persegi dan bundar yang melengkung di sumbu minor:
yypn MZFMM
1 , 6
 (F11-1)
(a) Untuk batang tulangan persegi dengan
y
b
y F
E
t
dL
F
E
1 , 90 , 0 8
2  yang melengkung
di sumbu major:
py
yb
bn MM
E
F
t
dL
CM 











 2
0 , 2 7 4-1 , 5 2
(F11-2)
(b) Untuk batang tulangan persegi dengan
y
b
F
E
t
dL
1 , 9
2  yang melengkung di sumbu
major:
pxcrn MSFM  (F11-3)
keterangan
2
1 , 9
t
dL
E C
F
b
b
cr
 (F11-4)
bL = panjang antara titik-titik yang dibreising melawan perpindahan lateral dari daerah
tekan atau antara titik-titik yang dibreising untuk mencegah puntir penampang
melintang, in. (mm)
d = tinggi batang tulangan persegi, in. (mm)
t = lebar batang tulangan persegi paralel terhadap sumbu lentur, in. (mm)
(c) Untuk batang tulangan bundar dan persegi yang melengkung di sumbu minor,
keadaan batas dari tekuk torsi-lateral tidak perlu diperhitungkan.
F12. PROFIL-PROFIL TIDAK SIMETRIS
Pasal ini diterapkan untuk semua profil asimetris, kecuali siku tunggal.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 68 dari 242
Kekuatan lentur nominal, Mn, harus nilai terendah yang diperoleh sesuai dengan
keadaan batas dari leleh (momen leleh), tekuk torsi-lateral dan tekuk lokal dimana
Mn = FnSmin (F12-1)
keterangan
Smin = modulus penampang elastis terendah relatif pada sumbu lentur, in.3
(mm3
)
1. Pelelehan
yn FF  (F12-2)
ycrn FFF  (F12-3)
keterangan
crF = tegangan tekuk torsi-lateral untuk penampang seperti ditentukan oleh analisis, ksi (MPa)
Catatan: Dalam kasus komponen struktur berbentuk Z, disarankan bahwa crF diambil
sebesar crF
0 , 5
dari suatu kanal dengan properti sayap dan badan yang sama.
3. Tekuk lokal
ycrn FFF  (F12-4)
keterangan
crF = tegangan tekuk lokal untuk penampang seperti ditentukan oleh analisis, ksi (MPa)
F13. PROPORSI BALOK DAN GELAGAR
1. Reduksi Kekuatan untuk Komponen Struktur Dengan Lubang-Lubang pada
Sayap Tarik
Pasal ini diterapkan untuk profil canai panas atau profil tersusun dan balok berpelat
penguat dengan lubang-lubang, diproporsikan berdasarkan kekuatan lentur
penampang bruto.
Selain keadaan batas yang disyaratkan dalam pasal lain dari bab ini, kekuatan lentur
nominal, nM , harus dibatasi sesuai dengan keadaan batas keruntuhan tarik dari
ketegangan sayap.
(a) Untuk fgytfnu AFYAF  , keadaan batas dari keruntuhan tarik tidak diterapkan.
(b) Untuk fgytfnu AFYAF  , kekuatan lentur nominal, nM , di lokasi dari lubang-
lubang dalam ketegangan sayap tidak boleh diambil lebih besar dari:
x
fg
fnu
n S
A
AF
M  (F13-1)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 69 dari 242
keterangan
fgA = luas bruto sayap tarik, dihitung menurut ketentuan Pasal B4.3a, in.2
(mm2
)
fnA = luas neto sayap tarik, dihitung menurut ketentuan Pasal B4.3b, in.2
(mm2
)
tY = 1,0 untuk
0 , 8/
uy FF
= 1,1 dalam keadaan lain
2. Batas Proporsi untuk Komponen Struktur Profil I
Komponen struktur profil I simetris tunggal harus memenuhi batas yang berikut:
0 , 90 , 1

y
yc
I
I
(F13-2)
Komponen struktur profil I dengan badan langsing juga harus memenuhi batas yang
berikut:
(a) Bila
1 , 5

h
a
ym a ksw F
E
t
h 1 2 , 0






(F13-3)
(b) Bila
1 , 5

h
a
ym a ksw F
E
t
h
0 , 4 0






(F13-4)
keterangan
a = jarak bersih antara pengaku transversal, in. (mm)
Pada gelagar tidak diperkaku h/tw tidak boleh melebihi 260. Rasio dari luas badan
terhadap luas sayap tekan tidak melebihi 10.
3. Pelat Penutup
Sayap balok yang dilas atau gelagar dapat bervariasi dalam ketebalan atau lebar
dengan splicing suatu rangkaian dari pelat-pelat atau oleh penggunaan dari pelat-pelat
penutup.
Luas penampang total pelat penutup dari gelagar yang dibaut tidak boleh melebihi 70
% dari luas sayap total.
Baut kekuatan tinggi atau las yang menyambungkan sayap ke badan, atau pelat
penutup ke sayap, harus diproporsikan untuk menahan geser horizontal total yang
dihasilkan dari gaya lentur pada gelagar. Distribusi longitudinal dari baut-baut ini atau
las-las berselang-seling harus dalam proporsi terhadap intensitas dari geser.
Namun, spasi longitudinal tidak boleh melebihi maksimum yang disyaratkan untuk
komponen struktur tekan atau tarik pada Pasal E6 atau D4. Baut atau las yang
menyambungkan sayap ke badan juga harus diproporsikan untuk menyalurkan ke

SNI 1729:2015
© BSN 2015 70 dari 242
badan setiap beban yang digunakan secara langsung terhadap sayap, kecuali
ketentuan dibuat untuk menyalurkan beban tersebut melalui tumpuan langsung.
Pelat-pelat penutup panjang-sebagian harus diperpanjang di luar titik potong teoretis
dan bagian yang diperpanjang harus disambungkan ke balok atau gelagar melalui baut
kekuatan-tinggi dalam sambungan kritis-slip atau las sudut. Pengikatan harus cukup,
pada kekuatan berlaku yang diberikan dalam Pasal J2.2, J3.8 atau B3.11 untuk
mengembangkan kekuatan lentur bagian pelat penutup dalam balok atau gelagar pada
titik potong teoretis.
Untuk pelat penutup yang dilas, las-las yang menyambungkan penghentian pelat
penutup ke balok atau gelagar harus memiliki las menerus sepanjang kedua tepi dari
pelat penutup dalam panjang a’, dijelaskan di bawah, dan harus cukup untuk
mengembangkan kekuatan yang tersedia bagian pelat penutup dari balok atau gelagar
di jarak a’ dari ujung pelat penutup.
(a) Bila ada las menerus sama dengan atau lebih besar dari tiga-perempat dari
ketebalan pelat di ujung pelat
wa 
'
(F13-5)
keterangan
w = lebar pelat penutup, in. (mm)
(b) Bila ada las menerus lebih kecil dari tiga-perempat dari ketebalan pelat di ujung
pelat
wa
1 , 5'
 (F13-6)
(c) Bila tidak ada las di ujung pelat
wa
2'

4. Balok Tersusun
Bila dua atau lebih balok atau kanal digunakan sisi-dengan-sisi membentuk suatu
komponen struktur lentur, balok atau kanal tersebut harus disambungkan satu sama
lain sesuai dengan Pasal E6.2. Bila beban terpusat ditahan satu balok dengan lainnya
atau didistribusikan antara balok-balok, diafragma yang memiliki kekakuan yang cukup
untuk mendistribusikan beban harus di las atau di baut antara balok-balok.
5. Panjang Tanpa Berbreis untuk Redistribusi Momen
Untuk redistribusi momen di balok-balok sesuai dengan Pasal B3.7, panjang tanpa
berbreis lateral, Lb, dari sayap tekan yang berdekatan dengan redistribusi lokasi
momen ujung tidak boleh melebihi Lm yang ditentukan sebagai berikut.
(a) Untuk balok profil I simetris ganda dan simetris tunggal dengan sayap tekan sama
dengan atau lebih besar dari sayap tarik yang dibebani pada bidang badan:
y
y
m r
F
E
M
M
L 




















2
10 , 0 7 60 , 1 2
(F13-8)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 71 dari 242
(b) Untuk batang tulangan persegi pejal dan balok boks simetris yang melengkung di
sumbu majornya:
y
y
y
y
m r
F
E
r
F
E
M
M
L 





























0 , 1 00 , 1 00 , 1 7
2
1
(F13-9)
keterangan
yF = tegangan leleh minimum yang disyaratkan sayap tekan, ksi (MPa)
1
M = momen terkecil di ujung dari panjang tanpa dibreising, kip-in. (N-mm)
2
M = momen terbesar di ujung dari panjang tanpa dibreising, kip-in. (N-mm)
yr = radius girasi di sumbu y, in. (mm)
 21
/ MM adalah positif bila momen menyebabkan lengkungan terbalik dan negatif untuk
lengkungan tunggal
Tak ada batas pada Lb untuk komponen struktur dengan penampang bundar atau bujur
sangkar atau untuk setiap balok yang melengkung di sumbu minornya.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 72 dari 242
BAB G
DESAIN KOMPONEN STRUKTUR UNTUK GESER
Bab ini membahas badan komponen struktur simetris tunggal atau ganda yang menahan
geser pada bidang badan, siku tunggal dan penampang PSB, dan geser pada arah sumbu
minor dari profil simetris tunggal atau ganda.
G1. Ketentuan Umum
G2. Komponen Struktur dengan Badan Tidak Diperkaku atau Diperkaku
G3. Aksi Medan Tarik
G4. Siku Tunggal
G5. Komponen Struktur PSB Persegi dan Berbentuk Boks
G6. PSB Bundar
G7. Geser Sumbu Lemah pada Profil Simetris Ganda dan Tunggal
G8. Balok dan Gelagar dengan Bukaan pada Badan
Catatan:
Untuk kasus yang tidak termasuk dalam bab ini, berlaku pasal berikut:
 H3.3 Profil asimetris
 J4.2 Kekuatan geser dari elemen penyambung
 J10.6 Geser pada zona panel badan
G1. KETENTUAN UMUM
Dua metode untuk menghitung kekuatan geser disajikan di bawah ini. Metode yang
dijelaskan dalam Pasal G2 tidak menggunakan kekuatan pasca tekuk komponen
struktur (aksi medan tarik). Metode yang dijelaskan dalam Pasal G3 menggunakan aksi
medan tarik.
Kekuatan geser desain, nv V , dan kekuatan geser izin, vnV 
/
, harus ditentukan
sebagai berikut:
Untuk seluruh ketentuan dalam bab ini kecuali Pasal G2.1(a):
v
 = 0,90 (DFBK) v
 = 1,67 (DKI)
G2. KOMPONEN STRUKTUR DENGAN BADAN TIDAK DIPERKAKU ATAU
DIPERKAKU
1. Kekuatan Geser
Pasal ini diterapkan untuk badan dari komponen struktur simetris tunggal atau ganda
dan kanal yang menahan geser dalam bidang badan.
Kekuatan geser nominal, nV , dari badan tidak diperkaku atau diperkaku menurut
keadaan batas dari pelelehan geser dan tekuk geser, adalah

SNI 1729:2015
© BSN 2015 73 dari 242
vwyn CAFV
0 , 6
 (G2-1)
(a) Untuk badan komponen struktur profil-I canai panas dengan yw FEth
/2 , 2 4/
 :
v
 = 1,00 (DFBK) v
 = 1,50 (DKI)
dan 1 , 0
vC (G2-2)
Catatan: Seluruh profil ASTM A6 W, S dan HP kecuali W44x230, W40x149, W36x135,
W33x118, W30x90, W24x55, W16x26 dan W12x14 yang memenuhi kriteria yang
dinyatakan dalam Pasal G2.1(a) untuk
5 0
yF ksi (345 MPa).
(b) Untuk badan dari semua profil simetris ganda dan profil simetris tunggal serta
kanal lainnya, kecuali PSB bundar, koefisien geser badan, vC , ditentukan sebagai
berikut:
(i) Bila yvw FEkth
/1 , 1 0/

1 , 0
vC (G2-3)
(ii) Bila yvwyv FEkthFEk
/1 , 3 7//1 , 1 0

w
yv
v
th
FEk
C /
/1 , 1 0
 (G2-4)
(iii) Bila yvw FEkth
/1 , 3 7/

  y
v
F
E
C 2
w
v
th
k
/
1,51
 (G2-5)
keterangan
wA = luas dari badan, tinggi keseluruhan dikalikan dengan ketebalan badan, wdt , in.2
(mm2
)
h = untuk profil canai panas, jarak bersih antara sayap dikurangi jari-jari sudut atau las
sudut
= untuk penampang tersusun yang dilas, jarak bersih antara sayap, in. (mm)
= untuk penampang tersusun yang dibaut, jarak antara sumbu pengencang, in. (mm)
= untuk profil T, tinggi keseluruhan, in. (mm)
wt = ketebalan badan, in. (mm)
Koefisien tekuk geser pelat badan, vk , ditentukan sebagai berikut:
(i) Untuk badan tanpa pengaku transversal dan dengan
2 6 0/
wth :
5
vk

SNI 1729:2015
© BSN 2015 74 dari 242
kecuali untuk badan profil T dimana
1 , 2
vk .
(ii) Untuk badan dengan pengaku transversal:
 
2/
5
5
ha
kv
 (G2-6)
= 5 bila
3 , 0/
ha  atau
 
2
/
2 6 0
/







wth
ha
keterangan
a = jarak bersih antara pengaku transversal, in. (mm)
Catatan: Untuk seluruh profil ASTM A6 W, S, M dan HP kecuali M12,5x12,4, M12,5x11,6,
M12x11,8, M12x10,8, M12x10, M10x8, dan M10x7,5, dengan
5 0
yF ksi (345 MPa),
1 , 0
vC .
2. Pengaku Transversal
Pengaku transversal tidak diperlukan bila yw FEth
/2 , 4 6/
 , atau bila kekuatan
geser yang tersedia menurut Pasal G2.1 untuk
5
vk lebih besar dari kekuatan geser
perlu.
Momen inersia, Ist , dari pengaku transversal yang digunakan untuk mengembangkan
kekuatan geser badan yang tersedia, seperti diberikan dalam Pasal G2.1, di suatu
sumbu di pusat badan untuk pasangan pengaku atau terhadap muka kontak dengan
pelat badan untuk pengaku tunggal, harus memenuhi persyaratan berikut
jbtI wst
3
 (G2-7)
 
0 , 52
/
2 , 5
2 
ha
j (G2-8)
Keterangan:
b adalah nilai terkecil dari dimensi a dan h
Pengaku transversal diizinkan dihentikan dekat sayap tarik, penumpu yang tersedia
tidak diperlukan untuk menyalurkan beban terpusat atau reaksi. Las dimana pengaku
transversal melekat pada badan harus dihentikan tidak kurang dari empat kali atau
lebih dari enam kali tebal badan dari kaki dekat dengan las badan-ke-sayap. Bila
pengaku tunggal digunakan, pengaku tersebut harus dilekatkan pada sayap tekan, jika
pengaku terdiri dari pelat persegi, untuk menahan setiap kecenderungan mengangkat
akibat torsi pada sayap.
Baut-baut yang menyambungkan pengaku ke badan gelagar harus berspasi antar
pusat tidak lebih dari 12 in. (305 mm). Jika digunakan las sudut berselang, jarak bersih
antara las tidak boleh lebih dari 16 kali ketebalan badan atau lebih dari 10 in. (250
mm).

SNI 1729:2015
© BSN 2015 75 dari 242
G3. AKSI MEDAN TARIK
1. Batas Penggunaan dari Aksi Medan Tarik
Perhitungan aksi medan tarik diizinkan untuk komponen struktur bersayap bila pelat
badan didukung pada empat sisi oleh sayap-sayap atau pengaku-pengaku.
Perhitungan aksi medan tarik tidak diizinkan:
(a) untuk panel ujung pada seluruh komponen struktur dengan pengaku transversal;
(b) bila ha
/
melebihi 3,0 atau   
22 6 0 /
wh/t ;
(c) bila  
2 , 5/2
 ftfcw AAA ; atau
(d) bila fcbh
/
atau
6 , 0/
ftbh
Keterangan
fcA = luas sayap tekan, in.2
(mm2
)
ftA = luas sayap tarik, in.2
(mm2
)
fcb = lebar sayap tekan, in.2
(mm2
)
ftb = lebar sayap tarik, in. (mm)
Pada kasus ini, kekuatan geser nominal, nV , harus ditentukan menurut Pasal G2.
2. Kekuatan Geser Dengan Aksi Medan Tarik
Bila aksi medan tarik diizinkan sesuai Pasal G3.1, kekuatan geser nominal, nV , dengan
aksi medan tarik, menurut keadaan batas dari pelelehan medan tarik, harus
(a) Untuk yvw FEkth
/1 , 1 0/

wyn AFV
0 , 6
 (G3-1)
(b) Untuk yvw FEkth
/1 , 1 0/

  








 2/11 , 1 5
-1
0 , 6
ha
C
CAFV v
vwyn (G3-2)
Keterangan
vk dan vC adalah seperti dijelaskan dalam Pasal G2.1.
3. Pengaku Transversal
Pengaku transversal yang menahan aksi medan tarik harus memenuhi persyaratan
Pasal G2.2 dan batasan yang berikut:

SNI 1729:2015
© BSN 2015 76 dari 242
(1)  
ystF
E
tb
0 , 5 6/
st (G3-3)
(2)   






12
1
121
cc
cr
stststst
V-V
V-V
I-III (G3-4)
Keterangan
 sttb
/
= rasio lebar-terhadap-tebal pengaku
ystF = tegangan leleh minimum yang disyaratkan dari material pengaku, ksi (MPa)
stI = momen inersia pengaku transversal terhadap sumbu di pusat badan untuk
pasangan pengaku, atau terhadap muka kontak dengan pelat badan untuk
pengaku tunggal, in.4
(mm4
)
1
stI = momen inersia minimum pengaku transversal yang diperlukan untuk
pengembangan ketahanan tekuk geser badan dalam Pasal G2.2, in.4
(mm4
)
2
stI = momen inersia minimum dari pengaku transversal yang diperlukan untuk
pengembangan tekuk geser badan penuh ditambah ketahanan medan tarik badan,
2
cr VV  , in.4
(mm4
)
=
1 , 51 , 34
4 0 





E
Fh y wst
 (G3-5)
rV = nilai terbesar dari kekuatan geser perlu pada panel badan yang berdekatan dengan
menggunakan kombinasi beban DFBK atau DKI, kips (N)
1
cV = nilai terkecil dari kekuatan geser yang tersedia pada panel badan yang berdekatan
dengan nV seperti dijelaskan dalam Pasal G2.1, kips (N)
2
cV = nilai terkecil dari kekuatan geser yang tersedia pada panel badan yang berdekatan
dengan nV seperti dijelaskan dalam Pasal G3.2, kips (N)
st
 = nilai terbesar antara ysty w FF / dan 1,0
y wF = tegangan leleh minimum yang disyaratkan dari material badan, ksi (MPa)
G4. Siku Tunggal
Kekuatan geser nominal, nV , dari kaki profil siku tunggal harus ditentukan dengan
menggunakan Persamaan G2-1 dan Pasal G2.1(b) dengan btAw

Keterangan
b = lebar dari kaki yang menahan gaya geser, in. (mm)
t = ketebalan dari profil siku kaki, in. (mm)
b/th/tw

1 , 2
vk

SNI 1729:2015
© BSN 2015 77 dari 242
G5. KOMPONEN STRUKTUR PSB PERSEGI DAN BERBENTUK-BOKS
Kekuatan geser nominal, nV , dari komponen struktur PSB persegi dan boks harus
ditentukan menggunakan ketentuan Pasal G2.1 dengan htAw
2

keterangan
h = lebar yang menahan gaya geser, diambil sebagai jarak bersih antara sayap-sayap
dikurangi radius sudut bagian dalam pada setiap sisi, in. (mm)
t = ketebalan dinding desain, sama dengan 0,93 dikalikan ketebalan dinding nominal untuk
PSB electric-resistance-welded (ERW) dan sama dengan ketebalan nominal untuk PSB
submerged-arc-welded (SAW), in. (mm)
ttw
 , in. (mm)
5
vk
Jika radius sudut tidak diketahui, h harus diambil sebagai dimensi terluar yang sesuai
dikurangi tiga kali ketebalan.
G6. PSB BUNDAR
Kekuatan geser nominal, nV , dari PSB bundar, sesuai dengan keadaan batas dari
pelelehan geser dan tekuk geser, harus ditentukan sebagai:
/ 2
gcrn AFV  (G6-1)
keterangan
crF harus lebih besar dari
1 , 6 0
4
5







t
D
D
L
E
F
v
cr
(G6-2a)
dan
0 , 7 8
2
3







t
D
E
Fcr
(G6-2b)
tetapi tidak boleh melebihi
0 , 6
yF
gA = luas penampang bruto dari komponen struktur , in.2
(mm2
)
D = diameter terluar, in. (mm)
vL = jarak dari lokasi gaya geser maksimum ke gaya geser nol, in. (mm)
t = tebal dinding desain, sama dengan 0,93 dikalikan ketebalan dinding nominal untuk PSB
ERW dan sama dengan ketebalan nominal untuk PSB SAW, in. (mm)
Catatan: Persamaan tekuk geser, Persamaan G6-2a dan G6-2b, akan menentukan untuk D/t di
atas 100, baja kekuatan-tinggi, dan panjang besar. Untuk profil standar, pelelehan geser
umumnya menentukan.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 78 dari 242
G7. GESER SUMBU LEMAH PADA PROFIL SIMETRIS GANDA DAN TUNGGAL
Untuk profil simetris ganda dan tunggal yang dibebani pada sumbu lemah tanpa torsi,
kekuatan geser nominal, nV , untuk setiap elemen penahan geser harus ditentukan
menggunakan Persamaan G2-1 dan Pasal G2.1(b) dengan ffw tbA  , fw b/th/t 
dan
1 , 2
vk , dan
b = untuk sayap dari komponen struktur profil I, setengah lebar sayap-penuh, fb ;
untuk sayap dari kanal, dimensi nominal penuh dari sayap, in. (mm)
Catatan:
Untuk seluruh profil ASTM A6 W, S, M dan HP, bila Fy ≤ 50 ksi (345 MPa),
1 , 0
vC .
G8. BALOK DAN GELAGAR DENGAN BUKAAN PADA BADAN
Efek dari semua bukaan pada badan pada kekuatan geser dari baja dan balok
komposit harus diperhitungkan. Perkuatan yang cukup harus disediakan bila kekuatan
yang diperlukan melebihi kekuatan yang tersedia dari komponen struktur pada bukaan.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 79 dari 242
BAB H
DESAIN KOMPONEN STRUKTUR UNTUK KOMBINASI GAYA DAN TORSI
Bab ini membahas komponen struktur yang menahan gaya aksial dan lentur terhadap satu
atau dua sumbu, dengan atau tanpa torsi, dan komponen struktur yang menahan torsi saja.
Bab ini diatur sebagai berikut:
H1. Komponen Struktur Simetris Ganda dan Tunggal Menahan Lentur dan Gaya
Aksial
H2. Komponen Struktur Tidak Simetris dan Lainnya Menahan Momen Lentur dan
Gaya Aksial
H3. Komponen Struktur Yang Menahan Torsi dan Kombinasi Torsi, Lentur, Geser
dan/atau Gaya Aksial
H4. Kegagalan dari Sayap dengan Lubang-Lubang Menahan Tarik
Catatan:
Untuk komponen struktur komposit, lihat Bab I.
H1. KOMPONEN STRUKTUR SIMETRIS GANDA DAN TUNGGAL MENAHAN LENTUR
DAN GAYA AKSIAL
1. Komponen Struktur Simetris Ganda dan Tunggal Menahan Lentur dan Tekan
Interaksi lentur dan gaya tekan pada komponen struktur simetris ganda dan komponen
struktur simetris tunggal dimana  
0 , 90 , 1
 yyc /II , dipaksa melentur terhadap
sumbu geometris (x dan/atau y) harus dibatasi oleh Persamaan H1-1a dan H1-1b,
dimana ycI adalah momen inersia terhadap sumbu y dari sayap yang tertekan, in.4
(mm4
).
Catatan: Pasal H2 diizinkan digunakan sebagai pengganti ketentuan pasal ini.
(a) Bila
0 , 2

c
r
P
P
1 , 0
9
8










cy
ry
cx
rx
c
r
M
M
M
M
P
P
(H1-1a)
(b) Bila
0 , 2

c
r
P
P
1 , 0
2 









cy
ry
cx
rx
c
r
M
M
M
M
P
P
(H1-1b)
Keterangan
rP = kekuatan aksial perlu menggunakan kombinasi beban DFBK atau DKI, kips (N)
cP = kekuatan aksial tersedia, kips (N)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 80 dari 242
rM = kekuatan lentur perlu menggunakan kombinasi beban DFBK atau DKI, kip-in. (N-mm)
cM = kekuatan lentur tersedia, kip-in. (N-mm)
x = indeks sehubungan dengan sumbu kuat lentur
y = indeks sehubungan dengan sumbu lemah lentur
Untuk desain sesuai dengan Pasal B3.3 (DFBK)
rP = kekuatan aksial-perlu menggunakan kombinasi beban DFBK, kips (N)
cP = nc P = kekuatan aksial desain, ditentukan menurut Bab E, kips (N)
rM = kekuatan lentur perlu menggunakan kombinasi beban DFBK, kip-in. (N-mm)
cM = nb M = kekuatan lentur desain ditentukan menurut Bab F, kip-in. (N-mm)
c
 = faktor ketahanan untuk tekan = 0,90
b
 = faktor ketahanan untuk lentur = 0,90
Untuk desain sesuai dengan Pasal B3.4 (DKI)
rP = kekuatan aksial perlu menggunakan kombinasi beban DKI, kips (N)
cP = cnP 
/
= kekuatan aksial izin, ditentukan menurut Bab E, kips (N)
rM = kekuatan lentur perlu menggunakan kombinasi beban DKI, kip-in. (N-mm)
cM = bnM 
/
= kekuatan lentur izin ditentukan menurut Bab F, kip-in. (N-mm)
c
 = faktor keamanan untuk tekan = 1,67
b
 = faktor keamanan untuk lentur = 1,67
2. Komponen Struktur Simetris Ganda dan Tunggal untuk Lentur dan Tarik
Interaksi lentur dan gaya tarik pada komponen struktur simetris ganda dan komponen
struktur simetris tunggal yang dipaksa melentur terhadap sumbu geometris (x dan/atau
y) harus dibatasi oleh H1-1a dan H1-1b,
Keterangan:
rP = kekuatan aksial perlu menggunakan kombinasi beban DFBK, kips (N)
cP = nt P = kekuatan aksial desain, ditentukan menurut Pasal D2, kips (N)
cM = nb M = kekuatan lentur desain ditentukan menurut Bab F, kip-in. (N-mm)
t
 = faktor ketahanan untuk tarik (lihat Pasal D2)
b
rP = kekuatan aksial-perlu menggunakan kombinasi beban DKI, kips (N)
tnc PP  / = kekuatan aksial izin, ditentukan menurut Pasal D2, kips (N)
bnc MM  / kekuatan lentur izin ditentukan menurut Bab F, kip-in. (N-mm)
t
 = faktor ketahanan untuk tarik (lihat Pasal D2)
b
 = faktor ketahanan untuk lentur = 1,67

SNI 1729:2015
© BSN 2015 81 dari 242
Untuk komponen struktur simetris ganda, bC pada Bab F boleh dikalikan dengan
e y
r
P
P

1
untuk gaya tarik aksial yang bekerja secara bersama-sama dengan momen
lentur,
dimana
Keterangan:1 , 0
 (DFBK);
1 , 6
 (DKI)
Analisis yang lebih detail dari interaksi momen lentur dan gaya tarik diizinkan sebagai
pengganti Persamaan H1-1a dan H1-1b.
3. Komponen Struktur Kompak Canai Panas Simetris Ganda Menahan Momen
Lentur dan Gaya Tekan Sumbu Tunggal
Untuk komponen struktur kompak canai panas simetris ganda dengan (KL)z ≤ (KL)y
yang menahan momen lentur dan gaya tekan dengan momen yang terutama berputar
terhadap di sumbu majornya, diizinkan untuk memperhitungkan dua keadaan batas
independen, ketidakstabilan dalam-bidang dan tekuk keluar-bidang atau tekuk torsi-
lateral, secara terpisah sebagai pengganti pendekatan kombinasi yang diberikan dalam
Pasal H1.1.
Untuk komponen struktur Mry / Mcy ≥ 0,05, ketentuan Pasal H1.1 harus diikuti.
(a) Untuk keadaan batas dari ketidakstabilan dalam-bidang, Persamaan H1-1 harus
digunakan dengan Pc , Mrx, dan Mcx yang ditentukan dalam bidang lentur.
(b) Untuk keadaan batas tekuk keluar-bidang dan tekuk torsi-lateral:
1 , 00 , 5-1 , 5
2















cxb
rx
cy
r
cy
r
MC
M
P
P
P
P
(H1-2)
keterangan
cyP = kekuatan tekan tersedia keluar bidang lentur, kips (N)
bC = faktor modifikasi tekuk torsi-lateral ditentukan dari Pasal F1
cxM = kekuatan torsi-lateral tersedia untuk sumbu kuat lentur ditentukan menurut Bab F
menggunakan
1 , 0
bC , kip-in. (N-mm)
Catatan:
Pada Persamaan H1-2, CbMcx boleh lebih besar dari p xb M dalam DFBK atau bp xM / dalam
DKI. Ketahanan leleh dari balok-kolom dijelaskan oleh Persamaan H1-1.
2
2
b
y
e y
L
EI
P



SNI 1729:2015
© BSN 2015 82 dari 242
H2. KOMPONEN STRUKTUR TIDAK SIMETRIS DAN LAINNYA MENAHAN MOMEN
LENTUR DAN GAYA AKSIAL
Pasal ini membahas interaksi tegangan lentur dan aksial untuk profil yang tidak
tercakup dalam Pasal H1. Hal ini diizinkan menggunakan ketentuan pasal ini untuk
setiap profil sebagai pengganti ketentuan Pasal H1.
1 , 0

c b z
rb z
c b w
rb w
c a
ra
F
f
F
f
F
f (H2-1)
Keterangan:
raf = tegangan aksial perlu di titik yang ditinjau menggunakan kombinasi beban DFBK
atau DKI, ksi (MPa)
c aF = tegangan aksial tersedia di titik yang ditinjau, ksi (MPa)
rb zrb w f,f = tegangan lentur perlu di titik yang ditinjau menggunakan kombinasi beban DFBK
atau DKI, ksi (MPa)
c b zc b w F,F = tegangan lentur tersedia di titik yang ditinjau, ksi (MPa)
w = indeks sehubungan dengan sumbu utama lentur major
z = indeks sehubungan dengan sumbu utama lentur minor
Untuk desain sesuai dengan Pasal 3.3 (DFBK)
raf = tegangan aksial perlu di titik yang ditinjau menggunakan kombinasi beban DFBK,
ksi (MPa)
c aF = crc F = tegangan aksial desain, ditentukan menurut Bab E untuk gaya tekan
atau Pasal D2 untuk gaya tarik, ksi (MPa)
atau DKI, ksi (MPa)
c b zc b w F,F =
S
M nb

= tegangan lentur desain ditentukan menurut Bab F, ksi (MPa).
Penggunaan modulus penampang untuk lokasi spesifik dalam penampang dan
perlu dipertimbangkan tanda tegangan
c
t
 = faktor ketahanan untuk tarik (Pasal D2)
b
Untuk desain sesuai dengan Pasal 3.4 (DKI)
raf = tegangan aksial perlu di titik yang ditinjau menggunakan kombinasi beban DKI,
ksi (MPa)
c aF =
c
crF

= tegangan aksial izin, ditentukan menurut Bab E untuk tekan atau Pasal
D2 untuk tarik, ksi (MPa)
atau DKI, ksi (MPa)
c b zc b w F,F =
S
M
b
n

= tegangan lentur izin ditentukan menurut Bab F, ksi (MPa). Gunakan
modulus penampang untuk lokasi spesifik pada penampang dan perlu
dipertimbangkan tanda dari tegangan
c
 = faktor keamanan untuk tekan = 1,67

SNI 1729:2015
© BSN 2015 83 dari 242
t
 = faktor keamanan untuk tarik (lihat Pasal D2)
b
 = faktor keamanan untuk lentur = 1,67
Persamaan H2-1 harus dievaluasi menggunakan sumbu lentur utama dengan
mempertimbangkan kondisi tegangan lentur pada titik-titik kritis penampang melintang.
Istilah lentur baik yang ditambahkan atau dikurangi dari istilah aksial yang sesuai. Bila
gaya aksial adalah tekan, efek orde kedua harus diperhitungkan menurut ketentuan
Bab C.
Analisis yang lebih detail dari interaksi lentur dan gaya tarik diizinkan sebagai
pengganti Persamaan H2-1.
H3. KOMPONEN STRUKTUR YANG MENAHAN TORSI DAN KOMBINASI TORSI,
LENTUR, GESER DAN/ATAU GAYA AKSIAL
1. PSB Bundar dan Persegi yang Menahan Torsi
Kekuatan torsi desain, nT T , dan kekuatan torsi izin, TnT 
/
, untuk PSB bundar dan
persegi menurut keadaan batas dari pelelehan torsi dan tekuk torsi harus ditentukan
sebagai berikut:
0 , 9 0
T
 (DFBK)
1 , 6 7
T (DKI)
CFT crn
 (H3-1)
Keterangan:
C adalah konstanta torsi PSB
Tegangan kritis, crF , harus ditentukan sebagai berikut:
(a) Untuk PSB bundar, crF harus lebih besar dari
(i)
4
5
1 , 2 3







t
D
D
L
E
Fcr
(H3-2a)
dan
(ii) 2
3
0 , 6 0







t
D
E
Fcr
(H3-2b)
tetapi tidak boleh melebihi yF
0 , 6
,
keterangan:
L = panjang komponen struktur, in. (mm)
D = diameter terluar, in. (mm)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 84 dari 242
(b) Untuk PSB persegi
(i) Bila yFEth
/2 , 4 5/

ycr FF
0 , 6
 (H3-3)
(ii) Bila
yy F
E
th
F
E 3 , 0 7/2 , 4 5

 







t
h
FEF
F
yy
cr
/2 , 4 50 , 6
(H3-4)
(iii) Bila
2 6 0/3 , 0 7
 th
F
E
y
2
20 , 4 5 8







t
h
E
Fcr
 (H3-5)
keterangan:
h = lebar permukaan datar dari sisi terpanjang seperti dijelaskan dalam Pasal
B4.1b(d), in. (mm)
t = ketebalan dinding desain yang dijelaskan dalam Pasal B4.2, in. (mm)
Catatan:
Konstanta torsi, C, dapat secara konservatif diambil sebagai berikut:
Untuk PSB bundar:
 2
2
tt-D
C


Untuk PSB persegi:     
3-44 , 52
t-tt-Ht-BC 
2. PSB yang Menahan Kombinasi Gaya Torsi, Geser, Lentur dan Aksial
Bila kekuatan torsi perlu, rT , adalah kurang dari atau sama dengan 20 persen dari
kekuatan torsi tersedia, cT , interaksi dari gaya torsi, geser, lentur dan/atau aksial untuk
PSB harus ditentukan oleh Pasal H1 dan efek torsi harus diabaikan. Bila rT melebihi
20 persen dari cT , interaksi gaya torsi, geser, lentur dan/atau aksial harus dibatasi, di
titik peninjauan, dengan
1 , 0













c
r
c
r
c
r
c
r
T
T
V
V
M
M
P
P (H3-6)
Keterangan:

SNI 1729:2015
© BSN 2015 85 dari 242
cP = nP , kekuatan tarik desain atau kekuatan tekan desain menurut Bab D atau E, kips
(N)
cM = nb M = kekuatan lentur desain menurut Bab F, kip-in. (N-mm)
rV = kekuatan geser perlu menggunakan kombinasi beban DFBK, kips (N)
cV = nv V , kekuatan geser desain menurut Bab G, kips (N)
rT = kekuatan torsi perlu menggunakan kombinasi beban DFBK, kip-in. (N-mm)
cT = nT T , kekuatan torsi desain menurut Pasal H3.1, kip-in. (N-mm)
cP = 
/
nP , kekuatan tarik izin atau kekuatan tekan izin sesuai dengan Bab D atau E, kips
(N)
cM = bnM 
/
= kekuatan lentur izin menurut Bab F, kip-in. (N-mm)
rV = kekuatan geser perlu menggunakan kombinasi beban DKI, kips (N)
cV = vnV 
/
, kekuatan geser izin menurut Bab G, kips (N)
rT = kekuatan torsi perlu menggunakan kombinasi beban DKI, kip-in. (N-mm)
cT = TnT 
/
, kekuatan torsi izin menurut Pasal H3.1, kip-in. (N-mm)
3. Komponen Struktur NonPSB yang Menahan Torsi dan Tegangan Kombinasi
Kekuatan torsi tersedia untuk komponen struktur nonPSB harus nilai yang terendah
yang diperoleh sesuai dengan keadaan batas dari leleh akibat tegangan normal, leleh
geser akibat tegangan geser, atau tekuk, ditentukan sebagai berikut:
0 , 9 0
T
 (DFBK)
1 , 6 7
T (DKI)
(a) Untuk keadaan batas dari leleh akibat tegangan normal
yn FF  (H3-7)
(b) Untuk keadaan batas dari leleh geser akibat tegangan geser
yn FF
0 , 6
 (H3-8)
(c) Untuk keadaan batas dari tekuk
crn FF  (H3-9)
Keterangan:
crF = tegangan tekuk untuk penampang seperti ditentukan oleh analisis, ksi (MPa)
Beberapa leleh lokal yang dibatasi diizinkan berdekatan dengan daerah-daerah yang
tetap elastis.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 86 dari 242
H4. KEGAGALAN DARI SAYAP DENGAN LUBANG-LUBANG YANG MENAHAN TARIK
Pada lokasi dari lubang-lubang baut dalam sayap-sayap yang menahan gaya tarik
akibat kombinasi gaya aksial dan momen lentur yang melentur terhadap sumbu major,
kekuatan runtuh tarik sayap harus dibatasi melalui Persamaan H4-1. Setiap sayap
yang menahan gaya tarik akibat gaya aksial dan lentur harus diperiksa secara terpisah.
1 , 0

cx
rx
c
r
M
M
P
P
(H4-1)
Keterangan:
rP = kekuatan aksial perlu komponen struktur pada lokasi lubang-lubang baut, positif dalam
tarik, negatif dalam tekan, kips (N)
cP = kekuatan aksial tersedia untuk keadaan batas dari keruntuhan tarik penampang neto
pada lokasi lubang-lubang baut, kips (N)
rxM = kekuatan lentur perlu pada lokasi lubang-lubang baut, positif untuk tarik dalam sayap
menurut perhitungan, negatif untuk tekan, kip-in. (N-mm)
cxM = kekuatan lentur tersedia di sumbu x untuk keadaan batas keruntuhan tarik sayap,
ditentukan sesuai dengan Pasal F13.1. Bila keadaan batas keruntuhan tarik dalam
lentur tidak diterapkan, penggunaan momen lentur plastis, pM , ditentukan dengan
lubang-lubang baut tidak dipertimbangkan, kip-in. (N-mm)
cP = nt P kekuatan aksial desain untuk keadaan batas dari keruntuhan tarik, ditentukan
menurut Pasal D2(b), kips (N)
rxM = kekuatan lentur perlu menggunakan kombinasi beban DFBK, kip-in. (N-mm)
cxM = nb M = kekuatan lentur desain ditentukan menurut Pasal F13.1 atau momen lentur
plastis, pM , ditentukan dengan lubang-lubang baut tidak dipertimbangkan, yang
sesuai, kip-in. (N-mm)
t
 = faktor ketahanan untuk keruntuhan tarik = 0,75
b
cP =
t
nP

= kekuatan aksial izin untuk keadaan batas dari keruntuhan tarik, ditentukan
menurut Pasal D2(b), kips (N)
rxM = kekuatan lentur perlu menggunakan kombinasi beban DKI, kip-in. (N-mm)
cxM =
b
nM

= kekuatan lentur izin ditentukan menurut Pasal F13.1, atau momen lentur
plastis, pM , ditentukan dengan lubang-lubang baut tidak dipertimbangkan, yang
sesuai, kip-in. (N-mm)
t
 = faktor ketahanan untuk keruntuhan tarik = 2,00
b

SNI 1729:2015
© BSN 2015 87 dari 242
BAB I
DESAIN KOMPONEN STRUKTUR KOMPOSIT
Bab ini membahas komponen struktur komposit yang terdiri dari profil baja struktural canai
panas atau tersusun atau PSB dan beton struktural yang bekerja bersama-sama, dan balok
baja yang mendukung pelat beton bertulang sehingga saling berhubungan agar balok dan
pelat bekerja bersama-sama menahan lentur. Juga termasuk balok komposit sederhana dan
menerus dengan stud, balok terbungkus beton, dan balok terisi beton, dilaksanakan dengan
atau tanpa penyangga sementara.
I1. Ketentuan Umum
I2. Gaya Aksial
I3. Lentur
I4. Geser
I5. Kombinasi Lentur dan Gaya Aksial
I6. Transfer Beban
I7. Diafragma Komposit dan Balok Kolektor
I8. Angkur Baja
I9. Kasus Khusus
I1. KETENTUAN UMUM
Dalam menentukan efek beban dalam komponen struktur dan sambungan dari struktur
yang termasuk komponen struktur komposit, harus dipertimbangkan penampang efektif
pada setiap dilakukan peningkatan beban.
1. Beton dan Tulangan Baja
Desain, pendetailan dan properti material terkait dengan beton dan tulangan baja
sebagai bagian dari konstruksi komposit harus memenuhi spesifikasi desain beton
bertulang dan tulangan baja yang ditetapkan oleh peraturan bangunan gedung yang
berlaku. Sebagai tambahan, ketentuan dalam ACI 318 harus diterapkan dengan
pengecualian dan batasan berikut:
(1) Pasal 7.8.2 dan 10.13, serta Bab 21 ACI 318 harus dikecualikan seluruhnya.
(2) Pembatasan material beton dan tulangan baja harus seperti yang disyaratkan
dalam Pasal I1.3.
(3) Pembatasan tulangan transversal harus seperti yang disyaratkan dalam Pasal
I2.1a(2), sebagai tambahan yang disyaratkan dalam ACI 318.
(4) Rasio tulangan longitudinal minimum untuk komponen struktur komposit
terbungkus beton harus seperti yang disyaratkan dalam Pasal I2.1a(3).
Komponen beton dan tulangan baja yang dirancang menurut ACI 318 harus
berdasarkan tingkat beban yang sesuai dengan kombinasi beban DFBK.
Catatan:
Ini adalah maksud dari Spesifikasi bahwa beton dan tulangan baja sebagai bagian dari
komponen struktur beton komposit harus didetail dengan menggunakan ketentuan nonkomposit

SNI 1729:2015
© BSN 2015 88 dari 242
dari ACI 318 yang dimodifikasi oleh Spesifikasi. Semua persyaratan spesifik untuk komponen
struktur komposit tercakup dalam Spesifikasi.
Catatan bahwa dasar desain dari ACI 318 adalah desain kekuatan. Perancang yang
menggunakan DKI untuk baja harus sadar akan perbedaan dari faktor beban.
2. Kekuatan Nominal Penampang Komposit
Kekuatan nominal penampang komposit harus ditentukan menurut metode distribusi
tegangan plastis atau metode kompatibilitas regangan seperti dijelaskan dalam pasal
ini.
Kekuatan tarik beton harus diabaikan dalam menentukan kekuatan nominal komponen
struktur komposit.
Efek tekuk lokal harus diperhitungkan untuk komponen struktur komposit terisi beton
seperti dijelaskan dalam Pasal I1.4. Efek tekuk lokal tidak perlu diperhitungkan untuk
komponen struktur komposit terbungkus beton.
2a. Metode Distribusi Tegangan Plastis
Untuk metode distribusi tegangan plastis, kekuatan nominal harus dihitung dengan
asumsi bahwa komponen baja telah mencapai tegangan yF baik dalam tarik atau
tekan dan komponen beton dalam tekan akibat gaya aksial dan/atau lentur telah
mencapai tegangan '
cf
0 , 8 5
. Untuk PSB bundar yang diisi dengan beton, tegangan
sebesar '
cf
0 , 9 5
diizinkan digunakan untuk komponen beton dalam tekan akibat gaya
aksial dan/atau lentur untuk memperhitungkan efek dari pengekangan beton.
2b. Metode Kompatibilitas Regangan
Untuk metode kompatibilitas regangan, distribusi linier regangan pada penampang
harus diasumsikan, dengan regangan tekan beton maksimum sama dengan 0,003
in./in. (mm/mm). Hubungan regangan-tegangan untuk baja dan beton harus diperoleh
dari pengujian-pengujian atau dari publikasi-publikasi untuk material yang sama.
Catatan:
Metode kompatibilitas regangan harus digunakan untuk menentukan kekuatan nominal dari
penampang tak-beraturan dan untuk kasus-kasus dimana baja tidak menunjukkan perilaku
elasto-plastis. Pedoman umum untuk metode kompatibilitas regangan pada komponen struktur
terbungkus beton yang menahan beban aksial, lentur atau keduanya diberikan dalam AISC
Design Guide 6 dan ACI 318.
3. Pembatasan Material
Untuk beton, baja struktural, dan batang tulangan yang memperkuat baja dalam sistem
komposit, pembatasan berikut ini harus dipenuhi, kecuali dibuktikan oleh pengujian
atau analisis:
(1) Untuk penentuan kekuatan tersedia, beton harus memiliki kekuatan tekan '
cf ,
tidak kurang dari 3 ksi (21 MPa) atau tidak lebih dari 10 ksi (70 MPa) untuk beton
normal dan tidak kurang dari 3 ksi (21 MPa) atau tidak lebih dari 6 ksi (42 MPa)
untuk beton ringan.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 89 dari 242
Catatan:
Properti material beton yang berkuatan lebih tinggi dapat digunakan untuk perhitungan
kekakuan tetapi tidak dapat diandalkan untuk perhitungan kekuatan kecuali dibuktikan
oleh pengujian atau analisis.
(2) Tegangan leleh minimum yang disyaratkan dari baja struktural dan batang
tulangan perkuatan digunakan dalam penghitungan kekuatan komponen struktur
komposit tidak boleh melebihi 75 ksi (525 MPa).
4. Klasifikasi Penampang Komposit Terisi Beton untuk Tekuk Lokal
Untuk tekan, penampang komposit terisi beton diklasifikasikan sebagai kompak,
nonkompak atau langsing. Untuk penampang yang memenuhi syarat sebagai kompak,
rasio lebar-terhadap-ketebalan maksimum dari elemen baja tekannya tidak boleh
melebihi batasan rasio lebar-terhadap-ketebalan, p
 , dari Tabel I1.1a. Jika rasio lebar-
terhadap-ketebalan maksimum dari satu atau lebih elemen tekan baja melebihi p
 ,
tetapi tidak melebihi r
 dari Tabel I1.1a, penampang komposit terisi beton disebut
nonkompak. Jika rasio lebar-terhadap-ketebalan maksimum dari setiap elemen baja
tekan melebihi r
 , penampang disebut langsing. Rasio lebar-terhadap-ketebalan
maksimum yang diizinkan harus seperti yang disyaratkan dalam tabel.
Untuk lentur, penampang komposit terisi beton diklasifikasikan sebagai kompak,
nonkompak atau langsing. Untuk penampang yang memenuhi syarat sebagai kompak,
rasio lebar-terhadap-ketebalan maksimum dari elemen baja tekannya tidak boleh
melebihi batasan rasio lebar-terhadap-ketebalan, p
 , dari Tabel I1.1b. Jika rasio lebar-
terhadap-ketebalan maksimum dari satu atau lebih elemen tekan baja melebihi p
 ,
tetapi tidak melebihi r
 dari Tabel I1.1b, penampang disebut nonkompak. Jika rasio
lebar-terhadap-ketebalan dari setiap elemen baja melebihi r
 , penampang disebut
langsing. Rasio lebar-terhadap-ketebalan maksimum diizinkan seperti yang disyaratkan
dalam tabel.
Lihat Tabel B4.1a dan Tabel B4.1b untuk definisi lebar (b dan D) dan ketebalan (t)
untuk penampang PSB persegi dan bundar.
Catatan:
Semua penampang PSB bujur sangkar Kelas B ASTM A500 yang ada saat ini merupakan
penampang kompak menurut batas-batas pada Tabel I1.1a dan Tabel I1.1b kecuali
PSB7x7x1/8, PSB8x8x1/8, PSB9x9x1/8 dan PSB12x12x3/16 di mana merupakan penampang
nonkompak untuk aksial tekan dan lentur.
Semua penampang PSB bundar Kelas B ASTM A500 yang ada saat ini merupakan penampang
kompak menurut batas-batas pada Tabel I1.1a dan Tabel I1.1b untuk aksial tekan dan lentur
dengan perkecualian PSB16,0x0,25, yang merupakan penampang nonkompak untuk lentur.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 90 dari 242
TABEL I1.1A
Batasan Rasio Lebar-terhadap-Ketebalan untuk Elemen Baja Tekan dalam
Komponen Struktur Komposit yang Menahan Aksial Tekan
Untuk Penggunaan pada Pasal I2.2
Deskripsi Elemen Rasio
Lebar-
terhadap-
Ketebalan
p

Kompak /
Nonkompak
r

Nonkompak /
Langsing
Maksimum
yang
diizinkan
Dinding dari PSB
Persegi dan Boks
dengan Ketebalan
Sama
b/t
yF
E2 , 2 6
yF
E3 , 0 0
yF
E5 , 0 0
PSB Bundar D/t
yF
E
0 , 1 5
yF
E
0 , 1 9
yF
E
0 , 3 1
TABEL I1.1B
Batasan Rasio Lebar-terhadap-Ketebalan untuk Elemen Baja Tekan dalam
Komponen Struktur Komposit yang Menahan Lentur
Untuk Penggunaan pada Pasal I3.4
Deskripsi Elemen Rasio
Lebar-
terhadap-
Ketebalan
p

Kompak /
Nonkompak
r

Nonkompak /
Langsing
Maksimum
yang
diizinkan
Sayap dari PSB
Persegi dan Boks
dengan Ketebalan
Sama
b/t
yF
E2 , 2 6
yF
E3 , 0 0
yF
E5 , 0 0
Badan dari PSB
Persegi dan Boks
dengan Ketebalan
Sama
h/t
yF
E3 , 0 0
yF
E5 , 7 0
yF
E5 , 7 0
PSB Bundar D/t
yF
E
0 , 0 9
yF
E
0 , 3 1
yF
E
0 , 3 1
I2. GAYA AKSIAL
Pasal ini diterapkan untuk dua tipe dari komponen struktur komposit yang menahan
gaya aksial: komponen struktur komposit terbungkus beton dan komponen struktur
komposit terisi beton.
1. Komponen Struktur Komposit Terbungkus Beton
1a. Pembatasan
Untuk komponen struktur komposit terbungkus beton, pembatasan yang berikut harus
dipenuhi:

SNI 1729:2015
© BSN 2015 91 dari 242
(1) Luas penampang melintang inti baja harus terdiri dari sedikitnya 1 persen dari
penampang melintang komposit total.
(2) Selongsong beton dari inti baja harus ditulangi dengan batang tulangan
longitudinal menerus dan sengkang pengikat lateral atau spiral.
Bila digunakan pengikat lateral, batang tulangan No. 3 (10 mm) berspasi
maksimum 12 in. (305 mm) pusat ke pusat, atau batang tulangan No. 4 (13 mm)
atau lebih besar harus digunakan spasi maksimum 16 in. (406 mm) pusat ke
pusat. Boleh digunakan tulangan kawat ulir atau kawat dilas dengan luas
ekivalen.
Spasi maksimum dari pengikat lateral tidak boleh melebihi 0,5 kali dimensi
kolom terkecil.
(3) Rasio tulangan minimum sr
 sebesar 0,004 digunakan untuk penulangan
longitudinal menerus, di mana sr
 adalah:
g
sr
sr
A
A (I2-1)
Keterangan:
gA = luas bruto komponen struktur komposit, in.2
(mm2
)
srA = luas batang tulangan menerus, in.2
(mm2
)
Catatan:
Lihat Pasal 7.10 dan 10.9.3 ACI 318 untuk persyaratan tambahan sengkang pengikat dan
spiral.
1b. Kekuatan Tekan
Kekuatan tekan desain, nc P , dan kekuatan tekan yang diizinkan, cnP / , komponen
struktur komposit terbungkus beton yang dibebani secara aksial simetris ganda harus
ditentukan untuk keadaan batas dari tekuk lentur berdasarkan kelangsingan komponen
struktur sebagai berikut:
0 , 7 5
c
 (DFBK)
2 , 0 0
c
(DKI)
(a) Bila
2 , 2 5

e
n o
P
P








 e
n o
P
P
n on PP
0 , 6 5 8
(I2-2)
(b) Bila
2 , 2 5

e
n o
P
P
en PP
0 , 8 7 7
 (I2-3)
Keterangan
c
'
csrysrsyn o AfAFAFP
0 , 8 5
 (I2-4)
eP = beban tekuk kritis elastis ditentukan menurut Bab C atau Lampiran 7, kips (N)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 92 dari 242
=    
22
K LEIeff
/ (I2-5)
cA = luas beton, in.2
(mm2
)
sA = luas penampang baja, in.2
(mm2
)
cE = modulus elastisitas beton = '
cc fw
1 , 5
, ksi ( '
cc fw
1 , 50 , 0 4 3
, Mpa)
effEI = kekakuan efektif penampang komposit, kip-in.2
(N-mm2
)
= ccsrsss IECIEIE 1
0 , 5
 (I2-6)
1
C = koefisien untuk perhitungan kekakuan dari suatu komponen struktur tekan komposit
terbungkus beton
=
0 , 320 , 1








sc
s
AA
A
sE = modulus elestisitas baja = 29 000 ksi (200 000 Mpa)
yF = tegangan leleh minimum yang disyaratkan dari penampang baja, ksi (Mpa)
ysrF = tegangan leleh minimum yang disyaratkan dari batang tulangan, ksi (Mpa)
cI = momen inersia penampang beton di sumbu netral elastis dari penampang komposit,
in.4
(mm4
)
sI = momen inersia profil baja di sumbu netral elastis dari penampang komposit, in.4
(mm4
)
srI = momen inersia batang tulangan di sumbu netral elastis dari penampang komposit, in.4
(mm4
)
K = faktor panjang efektif
L = panjang tanpa breising secara lateral dari komponen struktur, in. (mm)
'
cf = kekuatan tekan beton yang disyaratkan, ksi (Mpa)
cw = berat beton per unit volume (
1 5 59 0
 cw lbs/ft3
atau
5 0 025 0 01
 cw kg/m3
)
Kekuatan tekan yang tersedia tidak perlu kecil dari yang disyaratkan untuk komponen
struktur profil baja seperti disyaratkan Bab E.
1c. Kekuatan Tarik
Kekuatan tarik yang tersedia dari komponen struktur komposit terbungkus beton yang
dibebani secara aksial harus ditentukan untuk keadaan batas leleh sebagai berikut:
srysrsyn AFAFP  (I2-8)
0 , 9 0
t
 (DFBK)
1 , 6 7
t
(DKI)
1d. Transfer Beban
Persyaratan transfer beban untuk komponen struktur komposit terbungkus beton harus
ditentukan menurut Pasal I6.
1e. Persyaratan Pendetailan
Spasi bersih antara inti baja dan tulangan longitudinal harus diambil minimum sebesar
1,5 diameter batang tulangan, tetapi tidak lebih kecil dari 1,5 in. (38 mm).

SNI 1729:2015
© BSN 2015 93 dari 242
Jika penampang melintang komposit tersusun dari dua atau lebih profil baja terbungkus
beton, profil tersebut harus saling dihubungan dengan pelat pengikat diagonal, pelat
pengikat, pelat kopel atau komponen semacamnya untuk mencegah tekuk setiap profil
akibat beban-beban yang diterapkan sebelum pengerasan beton.
2. Komponen Struktur Komposit Terisi Beton
2a. Pembatasan
Untuk komponen struktur komposit terisi beton, luas penampang baja harus terdiri
sedikitnya 1 % dari total penampang melintang komposit.
Komponen struktur komposit terisi beton harus diklasifikasikan untuk tekuk lokal sesuai
dengan Pasal I1.4.
2b. Kekuatan Tekan
Kekuatan tekan yang tersedia dari komponen struktur komposit terisi beton simetris
ganda yang dibebani secara aksial harus ditentukan untuk keadaan batas tekuk lentur
menurut Pasal I2.1b dengan modifikasi yang berikut:
(c) Untuk penampang kompak
pn o PP  (I2-9a)
keterangan







c
s
src
'
csyp
E
E
AAfCAFP 2 (I2-9b)
2
C = 0,85 untuk penampang persegi dan 0,95 untuk penampang bundar
(d) Untuk penampang nonkompak
 
 
2
2
p
pr
yp
pn o
P-P
PP 



 (I2-9c)
keterangan
 , p
 dan r
 adalah rasio kelangsingan yang ditentukan dari Tabel I1.1a
pP ditentukan dari Persamaan I2-9b







c
s
src
'
csyy
E
E
AAfAFP
0 , 7
(I2-9d)
(e) I Untuk penampang langsing







c
s
src
'
cscrn o
E
E
AAfAFP
0 , 7
(I2-9e)
dimana
(i) Untuk penampang persegi diisi beton
2
9







t
b
E
F s
cr
(I2-10)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 94 dari 242
(ii) Untuk penampang bundar diisi beton
0 , 2
0 , 7 2













s
y
y
cr
E
F
t
D
F
F (I2-11)
Kekakuan efektif penampang komposit, effEI , untuk semua penampang harus:
ccsrssseff IECIEIEEI 3 (I2-12)
keterangan:
3
C = koefisien untuk perhitungan kekakuan efektif komponen struktur tekan komposit
diisi beton
=
0 , 920 , 6








sc
s
AA
A (I2-13)
Kekuatan tekan yang tersedia tidak perlu kecil dari yang disyaratkan untuk
komponen struktur profil baja yang disyaratkan Bab E.
2c. Kekuatan Tarik
Kekuatan tarik yang tersedia dari komponen struktur komposit terisi beton yang
dibebani secara aksial harus ditentukan untuk keadaan batas leleh sebagai berikut:
ysrsrysn FAFAP  (I2-14)
0 , 9 0
t
 (DFBK)
1 , 6 7
t
(DKI)
2d. Transfer Beban
Persyaratan transfer beban untuk komponen struktur komposit terisi beton harus
ditentukan menurut Pasal I6.
I3. LENTUR
Pasal ini diterapkan untuk tiga tipe dari komponen struktur komposit yang menahan
lentur: balok komposit dengan angkur baja yang terdiri dari angkur steel headed stud
atau angkur kanal baja, komponen struktur komposit terbungkus beton, dan komponen
struktur komposit diisi beton.
1. Umum
1a. Lebar Efektif
Lebar efektif pelat beton harus diambil dari jumlah lebar efektif untuk setiap sisi sumbu
balok, masing-masing yang tidak melebihi:
(1) seperdelapan dari bentang balok, pusat-ke-pusat tumpuan;
(2) setengah jarak ke sumbu dari balok yang berdekatan; atau
(3) jarak ke tepi dari pelat.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 95 dari 242
1b. Kekuatan Selama Pelaksanaan
Bila penopang sementara tidak digunakan selama pelaksanaan, penampang baja
sendiri harus memiliki kekuatan yang cukup untuk mendukung semua beban yang
digunakan sebelum beton mencapai 75 % dari kekuatan yang disyaratkan '
cf . Kekuatan
lentur yang tersedia dari penampang baja harus ditentukan menurut Bab F.
2. Balok Komposit dengan Angkur Steel headed stud atau Angkur Kanal Baja
2a. Kekuatan Lentur Positif
Kekuatan lentur positif desain, nb M , dan kekuatan lentur positif yang diizinkan,
bnM / , harus ditentukan untuk keadaan batas leleh sebagai berikut:
0 , 9 0
b
 (DFBK)
1 , 6 7
 b
(DKI)
(a) Untuk yw FEth
/3 , 7 6/
 ,
nM harus ditentukan dari distribusi tegangan plastis pada penampang komposit
untuk keadaan batas leleh (momen plastis).
Catatan: Semua ASTM A6 profil W, S dan HP yang ada memenuhi batas yang diberikan
dalam Pasal I3.2a(a) untuk
5 0
yF ksi (345 MPa).
(b) Untuk yw FEth
/3 , 7 6/
 ,
nM harus ditentukan dari superposisi tegangan elastis, dengan
memperhitungkan efek penopangan, untuk keadaan batas leleh (momen leleh).
2b. Kekuatan Lentur Negatif
Kekuatan lentur negatif tersedia harus ditentukan untuk penampang baja sendiri,
menurut persyaratan Bab F.
Alternatif, kekuatan lentur negatif yang tersedia harus ditentukan dari distribusi
tegangan plastis pada penampang komposit, untuk keadaan batas leleh (momen
plastis), dimana
0 , 9 0
b
 (DFBK)
1 , 6 7
 b
(DKI)
asalkan batasan yang berikut dipenuhi :
(1) Balok baja adalah penampang kompak dan dibreising secara cukup menurut Bab
F.
(2) Steel headed stud atau angkur kanal baja yang menyambungkan pelat ke balok
baja pada daerah momen negatif.
(4) Tulangan pelat yang paralel pada balok baja, di lebar efektif pelat, diperhitungkan
dengan tepat.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 96 dari 242
2c. Balok Komposit Dengan Dek Baja Berlekuk
(1) Umum
Kekuatan lentur yang tersedia dari konstruksi komposit yang terdiri dari pelat
beton pada dek baja berlekuk yang disambungkan ke balok baja harus ditentukan
melalui bagian yang sesuai dari Pasal I3.2a dan I3.2b, dengan persyaratan yang
berikut:
(1) Tinggi rusuk nominal tidak lebih besar dari 3 in. (75 mm). Lebar rata-rata
dari rusuk atau voute (haunch) beton, rw , harus tidak kurang dari 2 in. (50
mm), tetapi tidak boleh diambil dalam perhitungan sebagai lebih dari lebar
bersih minimum di dekat bagian paling atas dari dek baja.
(2) Pelat beton harus disambungkan ke balok baja dengan angkur steel
headed stud di las, ¾ in. (19 mm) atau kurang dalam diameter (AWS
D1.1/D1.1M). Angkur steel headed stud harus di las baik di dek atau
secara langsung ke penampang melintang baja. Angkur steel headed stud,
sesudah pemasangan, harus diperpanjang tidak kurang dari 1 ½ in. (38
mm) di atas bagian paling atas dari dek baja dan akan ada setidaknya ½
in. (13 mm) dari selimut beton yang disyaratkan di atas bagian paling atas
dari angkur steel headed stud.
(3) Tebal pelat di atas dek baja tidak boleh kurang dari 2 in. (50 mm).
(4) Dek baja harus diangkurkan ke semua komponen struktur pendukung pada
spasi tidak melebihi 18 in. (460 mm). Angkur yang demikian harus
diberikan dengan angkur steel headed stud, suatu kombinasi dari angkur
steel headed stud dan las arc spot (puddle), atau perangkat lainnya yang
disyaratkan oleh dokumen kontrak.
(2) Rusuk Dek Diorientasikan Tegak Lurus pada Balok Baja
Beton di bawah paling atas dari dek baja harus diabaikan dalam penentuan
properti penampang komposit dan dalam perhitungan cA untuk rusuk dek yang
diorientasikan tegak lurus balok baja.
(3) Rusuk Dek Diorientasikan Paralel terhadap Balok Baja
Beton di bawah paling atas dari dek baja diperkenankan untuk dimasukkan dalam
penentuan properti penampang komposit dan harus dimasukkan dalam
perhitungan cA .
Rusuk dek baja dicetak di atas balok pendukung diperkenankan untuk dibelah
secara longitudinal dan dipisahkan untuk membentuk suatu beton miring.
Bila tinggi nominal dek baja adalah 1½ in. (38 mm) atau lebih besar, lebar rata-
rata, rw , dari kemiringan atau rusuk yang tertumpu harus tidak kurang dari 2 in.
(50 mm) untuk angkur steel headed stud yang pertama dalam baris transversal
ditambah empat diameter paku untuk setiap angkur steel headed stud tambahan.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 97 dari 242
2d. Transfer Beban Antara Balok Baja dan Slab Beton
(1) Transfer Beban untuk Kekuatan Lentur Positif
Geser horizontal keseluruhan di muka-dalam antara balok baja dan pelat beton
harus diasumsikan disalurkan melalui steel headed stud atau angkur kanal baja,
kecuali untuk balok dibungkus beton seperti didefinisikan dalam Pasal I3.3. Untuk
aksi komposit dengan beton yang menahan tekan lentur, gaya geser nominal
antara balok baja dan pelat beton disalurkan melalui angkur baja, V' , antara titik
dari momen positif maksimum dan titik dari momen nol harus ditentukan sebagai
nilai terendah sesuai dengan keadaan batas dari kehancuran beton, leleh tarik
dari penampang baja, atau kekuatan geser dari angkur baja:
(a) Kehancuran beton
c
'
c AfV'
0 , 8 5
 (I3-1a)
(b) Leleh tarik dari penampang baja
sy AFV'  (I3-1b)
(c) Kekuatan geser dari steel headed stud atau angkur kanal baja
 nQV' (I3-1c)
Keterangan:
cA = luas pelat beton di lebar efektif, in.2
(mm2
)
sA = luas penampang melintang baja, in.2
(mm2
)
 nQ = jumlah dari kekuatan geser nominal dari steel headed stud atau angkur
kanal baja antara titik dari momen positif maksimum dan titik dari momen
nol, kips (N)
(2) Transfer Beban untuk Kekuatan Lentur Negatif
Pada balok komposit menerus dimana baja tulangan longitudinal di daerah
momen negatif diperhitungkan bekerja secara komposit dengan balok baja, geser
horizontal total antara titik dari momen negatif maksimum dan titik dari momen nol
harus ditentukan sebagai nilai terendah sesuai dengan keadaan batas yang
berikut:
(a) Untuk keadaan batas dari leleh tarik tulangan pelat
srysr AFV'  (I3-2a)
Keterangan:
srA = luas baja tulangan longitudinal yang diperhitungkan secara cukup
ysrF = tegangan leleh minimum yang disyaratkan dari baja tulangan, ksi
(MPa)
(b) Untuk keadaan batas kekuatan geser dari steel headed stud atau angkur
kanal baja

SNI 1729:2015
© BSN 2015 98 dari 242
 nQV' (I3-2b)
3. Komponen Struktur Komposit Terbungkus Beton
Kekuatan lentur tersedia dari komponen struktur terbungkus beton harus ditentukan
sebagai berikut:
0 , 9 0
b
 (DFBK)
1 , 6 7
 b
(DKI)
Kekuatan lentur nominal, Mn, harus ditentukan dengan menggunakan satu dari metode
yang berikut:
(a) Superposisi dari tegangan elastis pada penampang komposit, yang
memperhitungkan efek penopangan, untuk keadaan batas dari leleh (momen
leleh).
(b) Distribusi tegangan plastis pada penampang baja sendiri, untuk keadaan batas
dari leleh (momen plastis) pada penampang baja.
0 , 9 0
b
 (LRFD)
1 , 6 7
 b
(DKI)
(c) Distribusi tegangan plastis pada penampang komposit atau metode
kompatibilitas-regangan, untuk keadaan batas dari leleh (momen plastis) pada
penampang komposit. Untuk komponen struktur terbungkus-beton, angkur baja
harus disediakan
4. Komponen Struktur Komposit Terisi Beton
4a. Pembatasan
Penampang komposit diisi beton harus diklasifikasikan menurut tekuk lokal menurut
Pasal I1.4.
4b. Kekuatan Lentur
Kekuatan lentur yang tersedia dari komponen struktur komposit diisi beton harus
0 , 9 0
b
 (DFBK)
1 , 6 7
 b
(DKI)
Kekuatan lentur nominal, Mn, harus ditentukan sebagai berikut:
(a) Untuk penampang kompak
pn MM  (I3-3a)
Keterangan:
pM = momen sesuai dengan distribusi tegangan plastis di penampang komposit, kip-in.
(N-mm)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 99 dari 242
(b) Untuk penampang nonkompak
  










pr
p
yppn M-MMM


(I3-3b)
keterangan
p
, dan r
 adalah rasio kelangsingan ditentukan dari Tabel I1.1b.
yM = momen leleh sehubungan dengan leleh dari sayap tarik dan leleh pertama
dari sayap tekan, kip-in. (N-mm). Kapasitas di leleh pertama harus dihitung
dengan asumsi suatu distribusi tegangan elastis linier dengan tegangan tekan
beton maksimum dibatasi sampai '
cf
0 , 7
dan tegangan baja maksimum dibatasi
sampai yF .
(c) Untuk penampang langsing, nM , harus ditentukan sebagai momen leleh
pertama. Tegangan sayap tekan harus dibatasi sampai tegangan tekuk lokal,
crF , ditentukan dengan menggunakan Persamaan I2-10 atau I2-11. Distribusi
tegangan beton harus elastis linier dengan tegangan tekan maksimum yang
dibatasi sampai '
cf
0 , 7
.
I4. Geser
1. Komponen Struktur Komposit Terisi dan Terbungkus Beton
Kekuatan geser desain, nv V , dan kekuatan geser yang diizinkan, vnV / , harus
ditentukan berdasarkan satu dari yang berikut:
(a) Kekuatan geser yang tersedia dari penampang baja sendiri seperti disyaratkan
dalam Bab G
(b) Kekuatan geser yang tersedia dari bagian beton bertulang (beton ditambah
tulangan baja) sendiri seperti dijelaskan oleh ACI 318 dengan
0 , 7 5
v
 (DFBK)
2 , 0 0
v
(DKI)
(c) Kekuatan geser nominal dari penampang baja seperti dijelaskan dalam Bab G
ditambah kekuatan nominal dari baja tulangan seperti dijelaskan oleh ACI 318
dengan kombinasi ketahanan atau faktor keamanan dari
0 , 7 5
v
 (DFBK)
2 , 0 0
v
(DKI)
2. Balok Komposit dengan Dek Baja Berlekuk
Kekuatan geser yang tersedia dari balok komposit dengan steel headed stud atau
angkur kanal baja harus ditentukan berdasarkan properti dari penampang baja sendiri
menurut Bab G.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 100 dari 242
I5. KOMBINASI LENTUR DAN GAYA AKSIAL
Interaksi antara lentur dan gaya aksial pada komponen struktur komposit harus
memperhitungkan stabilitas seperti disyaratkan oleh Bab C. Kekuatan tekan yang
tersedia dan kekuatan lentur yang tersedia harus ditentukan seperti dijelaskan dalam
Pasal I2 dan I3. Untuk menghitung pengaruh dari efek panjang pada kekuatan aksial
komponen struktur, kekuatan aksial nominal komponen struktur harus ditentukan
menurut Pasal I2.
Untuk komponen struktur komposit dibungkus beton dan komponen struktur komposit
diisi beton dengan penampang kompak, interaksi antara gaya aksial dan lentur harus
berdasarkan persamaan interaksi Pasal H1.1 atau satu dari metode seperti dijelaskan
dalam Pasal I1.2.
Untuk komponen struktur komposit diisi beton dengan penampang nonkompak atau
penampang langsing, interaksi antara gaya aksial dan lentur harus berdasarkan
persamaan interaksi Pasal H1.1.
Catatan: Metode untuk menentukan kapasitas kolom-balok komposit dibahas dalam
Penjelasan.
I6. TRANSFER BEBAN
1. Persyaratan Umum
Apabila gaya eksternal dipekerjakan untuk komponen struktur komposit dibungkus atau
diisi beton dibebani secara aksial, pemasukan gaya ke komponen struktur dan
penyaluran geser longitudinal di komponen struktur harus dinilai sesuai dengan
persyaratan untuk alokasi gaya yang disajikan dalam pasal ini.
Kekuatan desain, nR , atau kekuatan yang diizinkan, /nR , dari mekanisme transfer
gaya yang sesuai seperti ditentukan sesuai dengan Pasal I6.3 harus sama atau
melebihi gaya geser longitudinal yang diperlukan untuk disalurkan, '
rV , seperti
ditentukan menurut Pasal I6.2.
2. Alokasi Gaya
Alokasi gaya harus ditentukan berdasarkan distribusi gaya eksternal menurut
persyaratan yang berikut:
Catatan: Ketentuan kekuatan tumpuan untuk gaya-gaya yang digunakan secara eksternal
ditetapkan dalam Pasal J8. Untuk komponen struktur komposit diisi beton, istilah 12
/AA
dalam Persamaan J8-2 boleh diambil sama dengan 2,0 akibat efek pengekangan.
2a. Gaya Eksternal yang Dipekerjakan pada Penampang Baja
Apabila gaya eksternal keseluruhan dipekerjakan secara langsung pada penampang
baja, gaya yang diperlukan untuk disalurkan ke beton, '
rV , harus ditentukan sebagai
berikut:
 n osyr
'
r PAFPV /
-1
 (I6-1)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 101 dari 242
Keterangan:
n oP = kekuatan tekan aksial nominal tanpa memperhitungkan efek panjang, ditentukan
melalui I2.4 untuk komponen struktur komposit dibungkus beton, dan Persamaan I2-
9a untuk komponen struktur komposit diisi beton, kips (N)
rP = gaya eksternal perlu yang diterapkan pada komponen struktur komposit, kips (N)
2b. Gaya Eksternal yang Dipekerjakan untuk Beton
Apabila gaya eksternal keseluruhan dipekerjakan secara langsung pada selongsong
beton atau isi beton, gaya perlu yang disalurkan ke baja, '
rV , harus ditentukan sebagai
berikut:
 n osyr
'
r PAFPV / (I6-2)
Keterangan:
n oP = kekuatan tekan aksial nominal tanpa memperhitungkan efek panjang,
ditentukan melalui Persamaan I2-4 untuk komponen struktur komposit
dibungkus beton, dan Persamaan I2-9a untuk komponen struktur komposit
diisi beton, kips (N)
rP = gaya eksternal perlu yang dipekerjakan pada komponen struktur komposit,
kips (N)
2c. Gaya Eksternal yang Dipekerjakan Serentak pada Baja dan Beton
Apabila gaya eksternal yang dipekerjakan serentak pada penampang baja dan
selongsong beton atau isi beton,
'
rV harus ditentukan sebagai gaya yang diperlukan
untuk membentuk keseimbangan penampang melintang.
Catatan: Penjelasan memberikan suatu metode yang dapat diterima yang menentukan gaya
geser longitudinal yang diperlukan untuk membentuk keseimbangan penampang melintang.
3. Mekanisme Transfer Gaya
Kekuatan nominal, Rn, dari mekanisme transfer gaya dari interaksi lekat langsung,
sambungan geser, dan tumpuan langsung harus ditentukan menurut pasal ini.
Penggunaan dari mekanisme transfer gaya yang memberi kekuatan nominal terbesar
diizinkan. Mekanisme transfer gaya tidak boleh digabungkan.
Mekanisme transfer gaya dari interaksi lekat langsung tidak boleh digunakan untuk
komponen struktur komposit dibungkus beton.
3a. Tumpuan Langsung
Bila gaya disalurkan pada suatu komponen struktur komposit dibungkus atau diisi
beton melalui tumpuan langsung dari mekanisme tumpuan internal, kekuatan tumpuan
yang tersedia dari beton untuk keadaan batas dari keruntuhan beton harus ditentukan
sebagai berikut:
A'fR cn
1 , 7
 (I6-3)
0 , 6 5
B
 (DFBK)
2 , 3 1
 B
(DKI)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 102 dari 242
keterangan
1
A = luas beton yang dibebani, in.2
(mm2
)
Catatan: Sebuah contoh dari transfer gaya melalui suatu mekanisme tumpuan internal adalah
penggunaan pelat baja internal di suatu komponen struktur komposit terisi beton.
3b. Sambungan Geser
Bila gaya yang disalurkan pada suatu komponen struktu komposit dibungkus atau diisi
beton melalui sambungan geser, kekuatan geser yang tersedia dari steel headed stud
atau angkur kanal baja harus ditentukan sebagai berikut:
 cvc QR (I6-4)
keterangan
 cvQ = jumlah dari kekuatan geser yang tersedia, n vQ atau /n vQ yang sesuai, dari steel
headed stud atau angkur kanal baja, ditentukan menurut Pasal I8.3a atau Pasal I8.3d, di
tempatkan di panjang beban pengenalan seperti dijelaskan dalam Pasal I6.4, kips (N)
3c. Interaksi Lekat Langsung
Bila gaya disalurkan pada suatu komponen struktur komposit diisi beton melalui
interaksi lekat langsung, kekuatan lekat yang tersedia antara baja dan beton harus
0 , 4 5
 (DFBK)
3 , 3 3
 (DKI)
(a) Untuk penampang baja persegi diisi beton:
ininn FCBR
2
 (I6-5)
(b) Untuk penampang baja bundar diisi beton:
ininn FCDR
20 , 2 5
 (I6-6)
keterangan
inC = jika 2 komponen struktur komposit diisi beton diperluas pada satu sisi dari titik
transfer gaya
= jika 4 komponen struktur komposit diisi beton diperluas pada kedua sisi dari titik
transfer gaya
nR = kekuatan lekat nominal, kips (N)
inF = tegangan lekat nominal = 0,06 ksi (0,40 MPa)
B = lebar keseluruhan dari penampang baja persegi sepanjang muka penyalur beban,
in. (mm)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 103 dari 242
4. Persyaratan Pendetailan
4a. Komponen Struktur Komposit Terbungkus Beton
Angkur baja yang dimanfaatkan untuk menyalurkan geser longitudinal harus
didistribusikan di panjang pengantar beban, dimana tidak melebihi suatu jarak dua kali
dimensi transversal minimum dari komponen struktur komposit dibungkus beton di atas
dan di bawah daerah penyalur beban. Angkur yang dimanfaatkan untuk menyalurkan
geser longitudinal harus ditempatkan pada sedikitnya dua muka dari profil baja pada
suatu konfigurasi simetris secara umum di sumbu profil baja.
Spasi angkur baja, di dalam dan di luar dari panjang pengantar beban, harus menurut
Pasal I8.3e.
4b. Komponen Struktur Komposit Terisi Beton
Bila diperlukan, angkur baja yang menyalurkan gaya geser longitudinal harus
didistribusikan di panjang pengantar beban, dimana tidak melebihi suatu jarak dari dua
kali dimensi transversal minimum dari suatu komponen struktur baja persegi atau dua
kali diameter dari suatu komponen struktur baja bundar di atas dan di bawah daerah
penyalur beban. Spasi angkur baja di panjang pengantar beban harus sesuai dengan
Pasal I8.3e.
I7. DIAFRAGMA KOMPOSIT DAN BALOK KOLEKTOR
Diafragma pelat komposit dan balok kolektor harus dirancang dan didetail untuk
menyalurkan beban antara diafragma, komponen struktur pembatas diafragma dan
elemen kolektor, dan elemen dari sistem penahan gaya lateral.
Catatan: Panduan desain untuk diafragma komposit dan balok kolektor dapat dilihat dalam
Penjelasan.
I8. ANGKUR BAJA
1. Umum
Diameter dari suatu angkur steel headed stud tidak boleh lebih besar dari 2,5 kali
ketebalan logam dasar untuk yang dilas, kecuali dilas untuk sayap secara langsung
melalui badan.
Pasal I8.2 yang digunakan untuk suatu komponen struktur lentur komposit dimana
angkur baja yang ditanam pada suatu pelat beton solid atau pada suatu pelat yang
dicorkan pada dek baja dicetak. Pasal I8.3 digunakan untuk semua kasus lainnya.
2. Angkur Baja pada Balok Komposit
Panjang dari angkur steel headed stud tidak boleh lebih kecil dari empat kali diameter
batang dari dasar angkur steel headed stud pada bagian atas dari kepala batang
sesudah pemasangan.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 104 dari 242
2a. Kekuatan dari Angkur Steel headed stud
Kekuatan geser nominal satu angkur steel headed stud yang ditanam pada suatu pelat
beton solid atau pada suatu pelat komposit dengan dek harus ditentukan sebagai
berikut:
us apgc
'
cs an FARREfAQ 
0 , 5
(I8-1)
keterangan
s aA = luas penampang dari angkur steel headed stud, in.2
(mm2
)
cE = modulus elastistisitas beton
= '
cc fw
1 , 5
, ksi
M P a
︶
︵
0 , 0 4 3 1 , 5
,'
cc fw
uF = kekuatan tarik minimum yang disyaratkan dari suatu angkur steel headed stud , ksi (MPa)
gR = 1,0 untuk:
(a) Satu angkur steel headed stud yang di las pada suatu rusuk dek baja dengan dek
yang diorientasikan tegak lurus terhadap profil baja;
(b) Sejumlah dari angkur steel headed stud di suatu lajur/baris secara langsung terhadap
profil baja;
(c) Sejumlah dari angkur steel headed stud yang di las pada suatu lajur sampai dek baja
dengan dek diorientasikan paralel terhadap profil baja dan rasio dari lebar rusuk
rata-rata terhadap kedalaman rusuk ≥ 1,5
= 0,85 untuk:
(a) Dua angkur steel headed stud yang dilas pada suatu rusuk dek baja dengan dek
diorientasikan tegak lurus terhadap profil baja;
(b) Satu angkur steel headed stud yang di las melewati dek baja dengan dek
diorientasikan paralel terhadap profil baja dan rasio dari lebar rusuk rata-rata
terhadap kedalaman rusuk < 1,5
= 0,7 untuk tiga atau lebih angkur steel headed stud yang dilas pada suatu rusuk dek baja
dengan dek yang diorientasikan tegak lurus terhadap profil baja
pR = 0,75 untuk:
(a) Angkur steel headed stud yang dilas secara langsung pada profil baja;
(b) Angkur steel headed stud yang dilas pada suatu pelat komposit dengan dek yang
diorientasikan tegak lurus terhadap balok dan ht-m ide ≥ 2 in. (50 mm);
(c) Angkur steel headed stud yang dilas melewati dek baja, atau lembaran baja yang
digunakan sebagai material pengisi gelagar, dan ditanam pada suatu pelat
komposit dengan dek diorientasikan paralel terhadap balok tersebut.
= 0,6 untuk angkur steel headed stud yang di las pada suatu pelat komposit dengan dek
diorientasikan tegak lurus terhadap balok dan ht-m ide < 2 in. (50 mm)
ht-m ide = jarak dari tepi kaki angkur steel headed stud terhadap badan dek baja, diukur di tengah-
tinggi dari rusuk dek, dan pada arah tumpuan beban dari angkur steel headed stud (dengan

SNI 1729:2015
© BSN 2015 105 dari 242
kata lain, pada arah dari momen maksimum untuk suatu balok yang ditumpu sederhana), in.
(mm)
Catatan: Tabel di bawah ini memperlihatkan nilai untuk gR dan pR untuk setiap kasus. Kapasitas
untuk angkur steel headed stud dapat ditemukan dapam Manual.
Kondisi gR pR
Tanpa dek 1,0 1,0
Dek diorientasi paralel terhadap profil baja
1 , 5

r
r
h
w
1 , 5

r
r
h
w
1,0
0,85**
0,75
0,75
Dek diorientaskan tegak lurus terhadap profl
baja
Jumlah dari angkur steel headed stud yang
memiliki rusuk dek yang sama
1
2
3 atau lebih
1,0
0,85
0,7
0,6+
0,6+
0,6+
rh = tinggi rusuk nominal, in. (mm)
rw = lebar rata-rata dari rusuk atau voute beton (seperti dijelaskan dalam Pasal I3.2c), in. (mm)
** untuk suatu angkur steel headed stud tunggal
+
nilai ini dapat ditingkatkan sampai 0,75 bila
2
ht-m ide in. (51 mm)
2b. Kekuatan dari Angkur Kanal Baja
Kekuatan geser nominal dari satu angkur kanal canai-panas yang ditanam pada pelat
beton solid harus ditentukan sebagai berikut:
  c
'
cawfn EfttQ 
0 , 50 , 3
 (I8-2)
keterangan
a
 = panjang angkur kanal, in. (mm)
ft = ketebalan sayap angkur kanal, in. (mm)
wt = ketebalan badan angkur kanal, in. (mm)
Kekuatan dari angkur kanal harus dikembangkan dengan pengelasan kanal ke sayap
balok untuk suatu gaya yang sama dengan nQ , dengan memperhitungkan eksentrisitas
pada konektor.
2c. Jumlah Angkur Baja yang Diperlukan
Jumlah angkur yang diperlukan antara penampang momen lentur maksimum, positif
atau negatif, dan penampang yang berdekatan dari momen nol harus sama dengan
geser horizontal seperti yang ditentukan pada Pasal I3.2d(1) dan I3.2d(2) dibagi dengan
kekuatan geser nominal dari satu angkur baja seperti ditentukan dari Pasal I8.2a atau
Pasal I8.2b. Jumlah dari angkur baja yang diperlukan antara setiap beban terpusat dan

SNI 1729:2015
© BSN 2015 106 dari 242
titik terdekat dari momen nol harus cukup untuk mengembangkan momen maksimum
yang diperlukan di titik beban terpusat.
2d. Persyaratan Pendetailan
Angkur baja yang diperlukan pada setiap sisi dari titik momen lentur maksimum, positif atau
negatif, harus didistribusikan secara merata antara titik tersebut dan titik yang berdekatan
dari momen nol, kecuali disyaratkan lain pada dokumen kontrak.
Angkur baja harus memiliki paling sedikit 1 in. (25 mm) dari selimut beton lateral dalam
arah tegak lurus terhadap gaya geser, kecuali untuk angkur yang dipasang pada rusuk
dari dek baja dicetak. Jarak minimum dari pusat suatu angkur ke suatu tepi bebas pada
arah dari gaya geser harus 8 in. (203 mm) jika berat normal beton yang digunakan dan
10 in. (250 mm) jika beton ringan yang digunakan. ketentuan ACI 318, Lampiran D
diperkenankan digunakan sebagai pengganti dari nilai-nilai ini.
Spasi pusat-ke-pusat minimum dari angkur steel headed stud harus enam diameter
sepanjang sumbu longitudinal dari balok komposit pendukung dan empat diameter
transversal terhadap sumbu longitudinal dari balok komposit pendukung, kecuali bahwa
di rusuk dari dek baja dicetak diorientasikan tegak lurus terhadap balok baja dengan
spasi pusat-ke-pusat minimum harus empat diameter pada setiap arah. Spasi pusat-ke-
pusat maksimum dari angkur baja tidak boleh melebihi delapan kali ketebalan pelat total
atau 36 in. (900 mm).
3. Angkur Baja pada Komponen Komposit
Pasal ini harus diterapkan untuk perancangan dari angkur steel headed stud dan angkur
kanal baja cor di tempat pada komponen komposit.
Ketentuan dari peraturan bangunan gedung yang berlaku atau ACI 318, Lampiran D
dapat digunakan sebagai pengganti dari ketentuan dalam pasal ini.
Catatan: Ketentuan kekuatan angkur steel headed stud dalam pasal ini yang sesuai dengan
angkur-angkur ditempatkan terutama pada daerah (sambungan) penyalur beban dari kolom
komposit dan kolom-balok, balok komposit terbungkus-beton dan balok komposit diisi beton,
balok kopel komposit, dan dinding komposit, dimana baja dan beton yang bekerja secara
komposit di suatu komponen struktur. Hal ini tidak ditujukan untuk konstruksi hibrid dimana baja
dan beton tidak bekerja secara komposit, misalnya dengan mengelilingi pelat-pelat.
Pasal I8.2 mensyaratkan kekuatan dari angkur baja yang ditanam pada suatu pelat beton solid
atau pada suatu pelat beton dengan dek baja dicetak dalam suatu balok komposit.
Keadaan batas untuk tangkai baja dari angkur dan untuk beton pecah dalam geser yang
tercakup secara langsung dalam pasal ini. Tambahan, batasan spasi dan dimensi yang diberikan
dalam ketentuan ini menghidari keadaan batas dari sempalnya beton akibat angkur yang
dibebani geser dan pecahnya beton untuk angkur yang dibebani tarik menurut ACI 318,
Lampiran D.
Untuk beton normal: Angkur steel headed stud yang hanya menahan geser tidak boleh
kecil dari lima diameter batang dalam panjang dari dasar steel headed stud ke bagian
atas dari kepala paku sesudah pemasangan. Angkur steel headed stud yang menahan
tarik atau interaksi dari geser dan tarik tidak boleh kecil dari delapan diameter paku
dalam panjang dari dasar paku ke bagian atas dari kepala paku sesudah pemasangan.
Untuk beton ringan: Angkur steel headed stud yang hanya menahan geser tidak boleh
kecil dari tujuh diameter batang dalam panjang dari dasar steel headed stud ke bagian
atas dari kepala paku sesudah pemasangan. Angkur steel headed stud yang menahan

SNI 1729:2015
© BSN 2015 107 dari 242
tarik tidak boleh kecil dari sepuluh diameter paku dalam panjang dari dasar paku ke
bagian atas dari kepala paku sesudah pemasangan. Kekuatan nominal dari angkur steel
headed stud yang menahan interaksi dari geser dan tarik untuk beton ringan harus
ditentukan seperti ditetapkan oleh peraturan bangunan gedung yang berlaku atau ACI
318 Lampiran D.
Angkur steel headed stud yang menahan tarik atau interaksi dari geser dan tarik harus
memiliki suatu diameter dari kepala lebih besar dari atau sama dengan 1,6 kali diameter
dari batang.
Catatan: Nilai-nilai yang disajikan tabel yang berikut dari rasio minimum h/d angkur steel headed
stud untuk setiap kondisi yang dicakup dalam Spesifikasi:
Kondisi Pembebanan Beton Berat Normal Beton Ringan
Geser h/d ≥ 5 h/d ≥ 7
Tarik h/d ≥ 8 h/d ≥ 10
Geser dan Tarik h/d ≥ 8 N/A*
h/d = rasio dari panjang batang angkur paku berkepala baja terhadap bagian atas dari
kepala paku, untuk diameter batang
* Mengacu ke ACI 318, Lampiran D untuk perhitungan efek interaksi dari angkur yang
ditanam dalam beton ringan.
3a. Kekuatan Geser dari Angkur Steel headed stud pada Komponen Komposit
Bila kekuatan pecah beton dalam geser adalah bukan suatu keadaan batas yang
berlaku, kekuatan geser desain, n vv Q , dan kekuatan geser yang diizinkan, vn vQ / ,
dari satu angkur steel headed stud harus ditentukan sebagai berikut:
s aun v AFQ  (I8-3)
0 , 6 5
v
 (DFBK)
2 , 3 1
 v
(DKI)
keterangan
n vQ = kekuatan geser nominal dari angkur steel headed stud, kips (N)
s aA = luas penampang dari angkur steel headed stud, in.2
(mm2
)
uF = kekuatan tarik minimum yang disyaratkan dari suatu angkur steel headed stud, ksi (MPa)
Bila kekuatan pecah beton dalam geser adalah suatu keadaan batas yang berlaku,
kekuatan geser yang tersedia dari satu angkur steel headed stud harus ditentukan
melalui satu dari yang berikut:
(1) Bila tulangan angkur diperhitungkan sesuai dengan Bab 12 dari ACI 318 pada
kedua sisi dari permukaan pecah beton untuk angkur steel headed stud, minimum
dari kekuatan geser nominal baja dari Persamaan I8-3 dan kekuatan nominal dari
tulangan angkur harus digunakan untuk kekuatan geser nominal, Qnv , dari angkur
steel headed stud.
(2) Seperti ditetapkan oleh peraturan bangunan gedung yang berlaku atau ACI 318,
Lampiran D.
Catatan: Jika kekuatan pecah beton dalam geser adalah suatu keadaan batas yang dapat
dipakai (untuk contoh, dimana prisma pecah tidak tertahan oleh suatu pelat baja berdekatan,
sayap atau badan), tulangan angkur yang sesuai yang diperlukan untuk ketentuan dari pasal ini

SNI 1729:2015
© BSN 2015 108 dari 242
boleh digunakan. Alternatif, ketentuan dari peraturan bangunan gedung yang berlaku atau ACI
318, Lampiran D dapat digunakan.
3b. Kekuatan Tarik dari Angkur Steel headed stud pada Komponen Komposit
Bila jarak dari pusat suatu angkur ke tepi bebas beton pada arah tegak lurus terhadap
tinggi dari angkur steel headed stud yang lebih besar dari atau sama dengan 1,5 kali
tinggi dari angkur steel headed stud yang diukur ke bagian atas dari kepala paku, dan
dimana spasi pusat-ke-pusat dari angkur steel headed stud adalah lebih besar dari
atau sama dengan tiga kali tinggi dari angkur steel headed stud yang diukur ke bagian
atas dari kepala paku, kekuatan tarik yang tersedia dari satu angkur steel headed stud
harus ditentukan sebagai berikut:
s aunt AFQ  (I8-4)
t
 (DFBK)
2 , 0 0
t (DKI)
keterangan
Qnt = kekuatan tarik nominal dari angkur steel headed stud, kips (N)
Bila jarak dari pusat suatu angkur ke suatu tepi bebas beton dalam arah tegak lurus
terhadap tinggi dari angkur steel headed stud adalah kurang dari 1,5 kali tinggi dari
angkur steel headed stud yang diukur terhadap bagian atas dari kepala paku, atau
dimana spasi pusat-ke-pusat dari angkur steel headed stud kurang dari tiga kali tinggi
dari angkur steel headed stud terhadap bagian atas dari kepala paku, kekuatan tarik
nominal dari satu angkur steel headed stud harus ditentukan melalui satu dari yang
berikut:
(a) Bila tulangan angkur diperhitungkan menurut Bab 12 dari ACI 318 pada kedua
sisi dari permukaan pecah beton untuk angkur steel headed stud, minimum dari
kekuatan tarik nominal baja dari Persamaan I8-4 dan kekuatan nominal dari
tulangan angkur harus digunakan untuk kekuatan tarik nominal, Qnt , dari angkur
steel headed stud.
(b) Seperti yang ditetapkan oleh peraturan bangunan gedung yang berlaku atau ACI
318, Lampiran D.
Catatan: Tulangan pengekang tambahan yang direkomendasikan sekitar angkur untuk angkur
steel headed stud yang menahan tarik atau interaksi dari geser dan tarik untuk menghindari
efek tepi atau efek dari angkur berspasi rapat. Lihat Penjelasan dan ACI 318, Pasal D5.2.9
untuk panduan.
3c. Kekuatan Angkur Steel Headed Stud untuk Interaksi Geser dan Tarik pada
Komponen Komposit
Jika kekuatan pecah beton (dalam geser) tidak menentukan keadaan batas, dan bila
jarak dari pusat suatu angkur ke suatu tepi bebas dari beton dalam arah tegak lurus
terhadap tinggi dari angkur steel headed stud adalah lebih besar atau sama dengan 1,5
kali tinggi dari angkur steel headed stud diukur ke bagian atas dari kepala paku, dan
bila spasi pusat-ke-pusat dari angkur steel headed stud adalah lebih besar atau sama
dengan tiga kali tinggi dari angkur steel headed stud diukur ke bagian atas dari kepala
paku, kekuatan nominal untuk interaksi dari geser dan tarik dari satu angkur steel
headed stud harus ditentukan sebagai berikut:

SNI 1729:2015
© BSN 2015 109 dari 242
1 , 0
5 / 35 / 3





















cv
rv
ct
rt
Q
Q
Q
Q (I8-5)
keterangan
ctQ = kekuatan tarik yang tersedia, kips (N)
rtQ = kekuatan tarik perlu, kips (N)
cvQ = kekuatan geser yang tersedia, kips (N)
rvQ = kekuatan geser perlu, kips (N)
Untuk desain sesuai dengan Pasal B3.3 (DFBK):
rtQ = kekuatan tarik perlu menggunakan kombinasi beban DFBK, kips (N)
ctQ = ntt Q = kekuatan tarik desain, ditentukan menurut Pasal I8.3a, kips (N)
rvQ = kekuatan geser perlu yang menggunakan kombinasi beban DFBK, kips (N)
cvQ = n vv Q = kekuatan geser desain, ditentukan menurut Pasal I8.3a, kips (N)
t
 = faktor ketahanan untuk tegangan = 0,75
v
 = faktor ketahanan untuk geser = 0,65
Untuk desain sesuai dengan Pasal B3.4 (DKI):
rtQ = kekuatan tarik perlu menggunakan kombinasi beban DKI, kips (N)
ctQ = t/ntQ = kekuatan tarik yang diizinkan, ditentukan sesuai dengan Pasal I8.3b, kips (N)
rvQ = kekuatan geser perlu yang menggunakan kombinasi beban DKI, kips (N)
cvQ = vn vQ / = kekuatan geser yang diizinkan, ditentukan menurut Pasal I8.3a, kips (N)
t
 = faktor keamanan untuk tegangan = 2,00
v
 = faktor keamanan untuk geser = 2,31
Bila kekuatan pecah beton dalam geser adalah suatu keadaan batas yang diatur, atau
dimana jarak dari pusat dari suatu angkur ke suatu tepi bebas dari beton dalam arah
tegak lurus terhadap tinggi dari angkur steel headed stud adalah kurang dari 1,5 kali
tinggi dari angkur steel headed stud yang diukur ke bagian atas dari kepala paku, atau
dimana spasi pusat-ke-pusat dari angkur steel headed stud adalah kurang dari tiga kali
tinggi dari angkur steel headed stud ke bagian atas dari kepala paku, kekuatan nominal
untuk interaksi dari geser dan tegangan dari satu angkur steel headed stud harus
ditentukan melalui satu dari yang berikut:
(a) Bila tulangan angkur diperhitungkan menurut Bab 12 dari ACI 318 pada kedua sisi
dari permukaan pecah beton untuk angkur steel headed stud, minimum dari
kekuatan geser nominal baja dari Persamaan I8-3 dan kekuatan nominal dari
tulangan angkur harus digunakan untuk kekuatan geser nominal, Qnv , dari angkur
steel headed stud, dan minimum dari kekuatan tarik nominal baja dari Persamaan
I8-4 dan kekuatan nominal dari tulangan angkur harus digunakan untuk kekuatan
tarik nominal, Qnt , dari angkur steel headed stud untuk penggunaan dalam
Persamaan I8-5.
(b) Seperti ditetapkan oleh peraturan bangunan gedung yang berlaku atau ACI 318,
Lampiran D.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 110 dari 242
3d. Kekuatan Geser Angkur Kanal Baja pada Komponen Komposit
Kekuatan geser yang tersedia dari angkur kanal baja harus berdasarkan pada
ketentuan Pasal I8.2b dengan faktor ketahanan dan faktor keamanan seperti yang
disyaratkan di bawah.
0 , 7 5
v
 (DFBK)
2 , 0 0
 v
(DKI)
3e. Persyaratan Pendetailan pada Komponen Komposit
Angkur baja harus memiliki sedikitnya 1 in. (25 mm) dari selimut beton bersih lateral.
Spasi minimum pusat-ke-pusat dari angkur steel headed stud harus empat diameter
dalam setiap arah. Spasi maksimum pusat-ke-pusat dari angkur steel headed stud tidak
boleh melebihi 32 kali diameter shank. Spasi maksimum pusat-ke-pusat dari angkur
kanal baja harus 24 in. (600 mm).
Catatan: Persyaratan pendetailan yang diberikan dalam pasal ini adalah batas absolut. Lihat
Pasal I8.3a, I8.3b dan I8.3c untuk pembatasan tambahan yang diperlukan untuk menghindari
tepi dan pertimbangan efek group.
I9. KASUS KHUSUS
Apabila konstruksi komposit tidak sesuai dengan persyaratan Pasal I1 sampai Pasal I8,
kekuatan dari angkur baja dan detail konstruksi harus ditetapkan melalui pengujian.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 111 dari 242
BAB J
DESAIN SAMBUNGAN
Bab ini membahas elemen-elemen penyambung, konektor, dan elemen yang dipengaruhi
komponen struktur yang disambung dan tidak menahan beban fatik.
J1. Ketentuan Umum
J2. Las
J3. Baut dan Bagian-Bagian Berulir
J4. Elemen Terpengaruh dari Komponen Struktur dan Elemen Penyambung
J5. Pengisi
J6. Splice
J7. Kekuatan Penumpu
J8. Dasar Kolom dan Penumpu Beton
J9. Batang Angkur dan Penanaman
J10. Sayap dan Badan dengan Gaya-gaya Terpusat
Catatan: Untuk kasus yang tidak termasuk dalam bab ini, gunakan pasal berikut:
 Bab K. Desain Sambungan Komponen Struktur PSB dan Boks
 Lampiran 3. Desain untuk fatik
J1. Ketentuan Umum
1. Dasar Desain
Kekuatan desain, nR , dan kekuatan yang diizinkan 
/
nR , dari sambungan harus
ditentukan menurut ketentuan bab ini dan ketentuan Bab B.
Kekuatan perlu sambungan harus ditentukan oleh analisis struktur untuk beban desain
yang disyaratkan, konsisten dengan tipe konstruksi yang disyaratkan, atau merupakan
suatu proporsi kekuatan yang diperlukan dari komponen struktur yang disambung bila
disyaratkan di sini.
Bila sumbu gravitasi dari perpotongan komponen struktur yang dibebani secara aksial
tidak memotong pada satu titik, efek eksentrisitas harus diperhitungkan.
2. Sambungan Sederhana
Sambungan sederhana dari balok, gelagar dan rangka batang harus didesain sebagai
sambungan fleksibel dan diizinkan dimensinya ditentukan hanya untuk menerima reaksi
geser, kecuali dinyatakan lain dalam dokumen desain. Sambungan balok yang fleksibel
harus mengakomodasi rotasi ujung dari balok sederhana. Beberapa deformasi inelastis
tetapi yang dibatasi-sendiri dalam sambungan diizinkan untuk mengakomodasi rotasi
ujung dari balok sederhana.
3. Sambungan Momen
Sambungan ujung dari balok, gelagar, dan rangka batang yang dikekang harus didesain
untuk efek kombinasi gaya-gaya yang dihasilkan dari momen dan geser yang
disebabkan oleh kekakuan sambungan. Kriteria respons untuk sambungan momen
dijelaskan dalam Pasal B3.6b.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 112 dari 242
Catatan: Lihat Bab C dan Lampiran 7 tentang persyaratan analisis untuk menetapkan kekuatan
yang diperlukan untuk desain sambungan.
4. Komponen Struktur Tekan Dengan Joint Tumpu
Komponen struktur tekan yang mengandalkan tumpuan untuk menyalurkan beban
harus memenuhi persyaratan yang berikut:
(1) Bila kolom menumpu pada pelat tumpuan atau sudah ditumpukan pada splice,
maka harus ada konektor yang cukup untuk memegang semua bagian yang aman
di tempatnya.
(2) Bila komponen struktur tekan selain dari kolom selesai bertumpu, material splice
dan konektornya harus diatur untuk memegang semua bagian di garisnya dan
kekuatan yang diperlukannya harus lebih kecil dari:
(i) Suatu gaya tarik aksial 50 % dari kekuatan tekan yang diperlukan komponen
struktur; atau
(ii) Momen dan geser yang dihasilkan dari suatu beban transversal sebesar 2 %
dari kekuatan tekan yang diperlukan dari komponen struktur. Beban
transversal harus digunakan di lokasi splice eksklusif dari beban-beban yang
bekerja pada komponen struktur. Komponen struktur tersebut harus dianggap
sebagai sendi untuk penentuan geser dan momen pada splice.
Catatan: Semua joint tekan juga harus diproporsikan untuk menahan setiap gaya tarik yang
dikembangkan oleh kombinasi beban yang ditetapkan dalam Pasal B2.
5. Splice pada Profil Besar
Bila gaya tarik atau lentur digunakan untuk disalurkan melalui splice di profil besar,
seperti dijelaskan dalam Pasal A3.1c dan A3.1d, melalui las tumpul penetrasi-joint-
lengkap (PJL), ketentuan yang berikut diterapkan: (1) persyaratan kekerasan-takik
material seperti diberikan dalam Pasal A3.1c dan A3.1d; (2) detail lubang akses las
seperti diberikan dalam Pasal J1.6; (3) persyaratan logam pengisi seperti diberikan
dalam Pasal J2.6; dan (4) persiapan permukaan pemotongan termal dan persyaratan
pemeriksaan seperti diberikan dalam Pasal M2.2. Ketentuan sebelumnya tidak berlaku
untuk splice dari elemen profil tersusun yang di las sebelum perakitan profil.
Catatan: Splice dari profil besar yang di las tumpul penetrasi-joint-lengkap (PJL) dapat
menunjukkan efek yang merugikan dari penyusutan las. Komponen struktur yang ukurannya
ditentukan untuk tekan yang juga menahan gaya tarik dapat kurang rentan terhadap kerusakan
dari susut jika komponen struktur tersebut disambung menggunakan las tumpul PJL penetrasi-
joint-sebagian pada sayap-sayap dan pelat-pelat badan di las-sudut, atau menggunakan baut-
baut untuk beberapa atau semua splice.
6. Lubang Akses Las
Semua lubang-lubang akses las yang diperlukan untuk memfasilitasi pelaksanaan
pengelasan harus didetail untuk memberi ruang untuk las pendukung seperti yang
diperlukan. Lubang akses harus memiliki suatu panjang dari tumitnya dari persiapan las
tidak kurang dari 1 ½ dikalikan ketebalan material di lubang yang dibuat, juga tidak
kurang dari 1 ½ in. (38 mm). Lubang akses harus memiliki suatu tinggi tidak kurang dari
ketebalan material dengan lubang akses, juga tidak kurang dari ¾ in. (19 mm), tapi tidak
perlu melebihi 2 in. (50 mm).

SNI 1729:2015
© BSN 2015 113 dari 242
Untuk profil yang di atau di las sebelum pemotongan, tepi dari badan harus dimiringkan
atau dilengkungkan dari permukaan sayap ke permukaan reentrant dari lubang akses
tersebut. Pada profil canai-panas, dan profil tersusun dengan las-las tumpul PJL yang
menhubungkan sayap-ke-badan, lubang akses las harus bebas dari takik dan reentrant.
Lengkungan dari lubang akses las harus memiliki suatu jari-jari lebih dari 3/8 in. (10
mm).
Pada profil tersusun dengan las sudut atau las tumpul penetrasi-joint-sebagian yang
menghubungkan sayap-ke-badan, lubang-lubang akses las harus bebas dari takik dan
reentrant. Lubang akses harus diizinkan untuk berhenti tegak lurus sayap, menyediakan
las yang dihentikan sedikitnya sejarak sama dengan ukuran las sepanjang dari lubang
akses.
Untuk profil besar seperti dijelaskan pada Pasal A3.1c dan A3.1d, permukaan
pemotongan secara termal dari lubang-lubang akses las harus diberi dasar dari logam
ringan dan diperiksa oleh salah satu partikel magnetik atau metode penetrasi pewarna
sebelum pengendapan dari las-las splice. Jika bagian transisi yang dilengkungkan dari
lubang-lubang akses las yang dibentuk dengan lubang-lubang pra-dibor atau digergaji,
bagian dari lubang las tersebut tidak perlu diratakan. Lubang-lubang akses las dalam
bentuk lainnya tidak perlu diratakan maupun diperiksa dengan penetrasi pewarna atau
metode partikel magnetik.
7. Penempatan Las dan Baut
Kelompok las atau baut di ujung-ujung dari setiap komponen struktur yang menyalurkan
gaya aksial ke komponen struktur ukurannya harus diatur sedemikian rupa sehingga
titik berat dari kelompok berhimpit dengan titik berat dari komponen struktur, kecuali bila
eksentrisitas ikut diperhitungkan. Ketentuan ini tidak berlaku untuk sambungan ujung
dari siku tunggal, siku ganda dan komponen struktur semacamnya.
8. Baut dalam Kombinasi Dengan Las
Baut-baut tidak boleh dianggap berbagi beban dalam kombinasi dengan las, kecuali
pada sambungan geser untuk setiap mutu baut yang diizinkan dalam Pasal A3.3, yang
dipasang pada lubang-lubang standar atau slot pendek yang tegak lurus terhadap arah
beban, diizinkan untuk dianggap berbagi beban dengan las sudut yang dibebani secara
longitudinal. Pada sambungan seperti ini kekuatan baut yang tersedia tidak boleh
diambil lebih besar dari 50 % dari kekuatan tersedia dari baut-baut tipe-tumpu pada
sambungan tersebut.
Dalam pembuatan perubahan las pada struktur, paku keling yang ada dan baut-baut
kekuatan-tinggi yang memenuhi persyaratan untuk sambungan kritis-slip diizinkan untuk
digunakan untuk menahan beban yang ada di waktu perubahan dan pengelasan yang
hanya perlu memberi kekuatan perlu tambahan.
9. Baut Kekuatan-Tinggi dalam Kombinasi Dengan Paku Keling
Pada pekerjaan baru dan perubahan, pada sambungan-sambungan didesain sebagai
sambungan-sambungan kritis-slip menurut ketentuan Pasal J3, baut-baut kekuatan-
tinggi diizinkan diperhitungkan sebagai berbagi beban dengan paku-paku keling yang
ada.
10. Pembatasan pada Sambungan Dengan Baut dan Sambungan Dengan Las
Joint dengan baut pra-tarik atau las harus digunakan untuk sambungan yang berikut:

SNI 1729:2015
© BSN 2015 114 dari 242
(1) Splice kolom pada semua struktur bertingkat-banyak dalam tinggi di atas 125 ft (38
m)
(2) Sambungan dari semua balok dan gelagar ke kolom dan setiap balok dan gelagar
lainnya dimana breising kolom tergantung pada struktur yang tingginya di atas 125
ft (38 m)
(3) Pada semua struktur yang menahan keran yang kapasitasnya di atas 5 ton (50
kN): splice rangka batang atap dan sambungan rangka batang ke kolom; splice
kolom; breising kolom; breis knee; dan penumpu keran
(4) Sambungan untuk penumpu mesin/perlengkapan dan beban-beban hidup lainnya
yang menghasilkan impak atau perubahan beban
Joint dengan pengencangan pas atau joint dengan baut-baut ASTM A307 harus
diizinkan kecuali disyaratkan lain.
J2. Las
Semua ketentuan AWS D1.1/D1.1M berlaku pada Spesifikasi ini, dengan pengecualian
bahwa ketentuan dari Pasal Spesifikasi yang didaftar di bawah, yang digunakan pada
Spesifikasi ini sebagai pengganti ketentuan AWS yang dikutip sebagai berikut:
(1) Pasal J1.6 sebagai pengganti AWS D1.1/D1.1M, Pasal 5.17.1
(2) Pasal J2.2a sebagai pengganti AWS D1.1/D1.1M, Pasal 2.3.2
(3) Tabel J2.2 sebagai pengganti AWS D1.1/D1.1M, Tabel 2.1
(4) Tabel J2.5 sebagai pengganti AWS D1.1/D1.1M, Tabel 2.3
(5) Lampiran 3, Tabel A-3.1 sebagai pengganti AWS D1.1/D1.1M, Tabel 2.5
(6) Pasal B3.11 dan Lampiran 3 sebagai pengganti AWS D1.1/D1.1M, Pasal 2,
Bagian C
(7) Pasal M2.2 sebagai pengganti AWS D1.1/D1.1M, Pasal 5.15.4.3 dan 5.15.4.4
1. Las Tumpul
1a. Area Efektif
Area efektif dari las tumpul harus diperhitungkan sebagai panjang-las dikalikan throat
efektif.
Throat efektif dari las tumpul penetrasi-joint-lengkap (PJL) harus ketebalan dari bagian
yang tertipis dijoin.
Throat efektif dari las tumpul penetrasi-joint-sebagian (PJS) harus seperti yang tertera
pada Tabel J2.1.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 115 dari 242
TABEL J2.1 – Throat Efektif dari Las Tumpul Penetrasi-Joint-Sebagian
Proses pengelasan Posisi Pengelasan
F (datar),
H (horizontal),
V (vertikal),
OH (overhead)
Tipe Las Tumpul
(AWS D1.1/D1.1M,
Gambar 3.3)
Throat Efektif
Shielded metal arc (SMAW)
Semua
Las tumpul J atau U
V 60o
Tinggi las
tumpul
Gas metal arc (GMAW)
Flux cored arc (FCAW)
Submerged arc (SAW)
F Las tumpul J atau U
Miring 60o
atau V
F, H Miring 45o
Tinggi las
tumpul
Shielded metal arc (SMAW) Semua
Miring 45o
Tinggi las
tumpul
dikurangi
1/8 in. (3 mm)
V, OH
Catatan: Ukuran throat efektif dari las tumpul penetrasi-joint-sebagian tergantung pada proses
yang digunakan dan posisi las. Dokumen kontrak harus baik menunjukkan throat efektif yang
diperlukan atau kekuatan las perlu, dan fabrikator harus mendetail joint berdasarkan proses las
dan posisi yang digunakan untuk las joint.
Ukuran las efektif untuk las tumpul yang melebar, bila diisi aliran permukaan batang
tulangan bundar, suatu bengkokkan 90o
pada suatu penampang tercetak, atau PSB
persegi harus seperti tertera dalam Tabel J2.2, kecuali throat efektif lainnya yang
dibuktikan melalui pengujian. Ukuran efektif las tumpul yang melebar kurang dari aliran
harus seperti tertera dalam Tabel J2.2, dikurangi dimensi tegak lurus terbesar yang
diukur dari suatu garis aliran ke permukaan logam dasar pada permukaan las.
Throat efektif yang lebih besar dari yang di Tabel J2.2 diizinkan untuk spesifikasi
prosedur pengelasan tertentu, asalkan fabrikator dapat ditetapkan melalui kualifikasi
produksi konsisten dari throat efektif yang lebih besar. Kualifikasi harus terdiri dari
penampang las tegak lurus terhadap sumbunya, di tengah-panjang dan ujung
terminal/sambungan. Penampang harus dibuat pada beberapa kombinasi ukuran
material yang mewakili rentang yang digunakan pada fabrikasi.
Tabel J2.2 – Throat Las Efektif dari Las Tumpul Melebar
Proses Pengelasan Las Tumpul Takik Melebar [a]
Las Tumpul V Melebar
GMAW dan FCAW-G 5/8 R ¾ R
SMAW dan FCAW-S 5/16 R 5/8 R
SAW 5/16 R ½ R
[a]
Untuk Las Tumpul Takik Melebar dengan R < 3/8 in. (10 mm) yang hanya menggunakan las
sudut perkuatan pada joint flush terisi.
Catatan: R = radius permukaan joint (dapat diasumsikan sebesar 2t untuk PSB), in. (mm)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 116 dari 242
Tabel J2.3 – Throat Efektif Minimum dari Las Tumpul Penetrasi-Joint-Sebagian
Ketebalan Material dari Bagian yang lebih
Tipis Disambungan, in. (mm)
Throat Efektif Minimum,[a]
in. (mm)
Sampai dengan ¼ (6)
Besar dari ¼ (6) sampai ½ (13)
Besar dari ½ (13) sampai ¾ (19)
Besar dari ¾ (19) sampai 1 ½ (38)
Besar dari 1 ½ (38) sampai 2 ¼ (57)
Besar dari 2 ¼ (57) sampai 6 (150)
Besar dari 6 (150)
1/8 (3)
3/16 (5)
¼ (6)
5/16 (8)
3/8 (10)
½ (13)
5/8 (16)
[a]
Lihat Tabel J2.1
1b. Pembatasan
Throat efektif minimum dari las tumpul penetrasi-joint-sebagian tidak boleh kecil dari
ukuran yang diperlukan untuk menyalurkan gaya yang dihitung atau ukuran yang tertera
dalam Tabel J2.3. Ukuran las minimum yang ditentukan oleh tertipis dari dua bagian
yang tersambung.
2. Las Sudut
2a. Luas Efektif
Luas efektif dari suatu las sudut adalah panjang efektif dikalikan dengan throat efektif.
Throat efektif dari suatu las sudut merupakan jarak terpendek (garis tinggi) dari
perpotongan kaki las ke muka las diagrammatik. Suatu penambahan dalam throat efektif
diizinkan jika penetrasi konsisten di luar jarak terpendek (garis tinggi) dari perpotongan
kaki las ke muka las diagrammatik yang dibuktikan melalui pengujian dengan
menggunakan proses produksi dan variabel prosedur.
Untuk las sudut dalam lubang dan slot, panjang efektif harus panjang dari sumbu las
sepanjang pusat bidang yang melalui throat. Pada kasus las sudut yang beroverlap,
luas efektif tidak boleh melebihi luas penampang nominal dari lubang atau slot, dalam
bidang permukaan lekatan.
2b. Pembatasan
Ukuran minimum las sudut harus tidak kurang dari ukuran yang diperlukan untuk
menyalurkan gaya yang dihitung, atau ukuran seperti yang tertera dalam Tabel J2.4.
Ketentuan ini tidak boleh diterapkan pada perkuatan las sudut dari las tumpul penetrasi-
joint-sebagian atau las tumpul penetrasi-joint-lengkap.
Tabel J2.4 – Ukuran Minimum Las Sudut
Ketebalan Material dari Bagian Paling Tipis
yang Tersambung, in. (mm)
Ukuran Minimum Las Sudut,[a]
in.
(mm)
Sampai dengan ¼ (6)
Lebih besar dari ¼ (6) sampai dengan ½ (13)
Lebih besar dari ½ (13) sampai dengan ¾ (19)
Lebih besar dari ¾ (19)
1/8 (3)
3/16 (5)
¼ (6)
5/16 (8)
[a]
Dimensi kaki las sudut. Las pas tunggal harus digunakan.
Catatan: Lihat Pasal J2.2b untuk ukuran maksimum las sudut.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 117 dari 242
Ukuran maksimum dari las sudut dari bagian-bagian yang tersambung harus:
(a) Sepanjang tepi material dengan ketebalan kurang dari ¼ in. (6 mm); tidak lebih
besar dari ketebalan material.
(b) Sepanjang tepi material dengan ketebalan ¼ in. (6 mm) atau lebih; tidak lebih
besar dari ketebalan material dikurangi 1/16 in. (2 mm), kecuali las yang secara
khusus diperlihatkan pada gambar pelaksanaan untuk memperoleh ketebalan
throat-penuh. Untuk kondisi las yang sudah jadi, jarak antara tepi logam dasar dan
ujung kaki las boleh kurang dari 1/16 in. (2 mm) bila ukuran las secara jelas dapat
diverifikasi.
Panjang minimum dari las sudut yang dirancang berdasarkan kekuatan tidak boleh
kurang dari empat kali ukuran las nominal, atau ukuran lain dari las harus
diperhitungkan tidak melebihi ¼ dari panjangnya. Jika las sudut longitudinal saja
digunakan pada sambungan ujung dari komponen struktur tarik tulangan-rata, panjang
dari setiap las sudut tidak boleh kurang dari jarak tegak lurus antaranya. Untuk efek
panjang las sudut longitudinal pada sambungan ujung di daerah efektif dari komponen
struktur yang disambung, lihat Pasal D3.
Untuk las sudut yang dibebani ujungnya dengan panjang meningkat 100 kali ukuran las,
hal ini diizinkan untuk mengambil panjang efektif sama dengan panjang aktual. Bila
panjang las sudut yang dibebani ujungnya melebihi 100 kali ukuran las, panjang efektif
harus ditentukan dengan mengalikan panjang aktual dengan faktor reduksi,  ,
 
1 , 0/0 , 0 0 2-1 , 2
 w (J2-1)
keterangan
 = panjang aktual las yang dibebani ujungnya, in. (mm)
w = ukuran dari kaki las, in. (mm)
Bila panjang las melebihi 300 kali ukuran kaki, w , panjang efektif harus diambil sebesar
180 w .
Las sudut berselang-seling boleh digunakan untuk menyalurkan tegangan terhitung
yang melewati suatu joint atau permukaan lekatan dan untuk menghubungkan
komponen-komponen dari komponen struktur tersusun. Panjang dari setiap segmen las
sudut berselang-seling tidak boleh kurang dari empat kali ukuran las, dengan suatu
minimum 1 ½ in. (38 mm).
Pada joint lewatan, jumlah minimum dari lewatan harus lima kali ketebalan dari bagian
tertipis yang dihubungkan, tetapi tidak kurang dari 1 in. (25 mm). Joint lewatan yang
menghubungkan pelat atau batang tulangan yang menahan tegangan aksial yang
hanya memanfaatkan las sudut tranversal harus di las sudut sepanjang ujung kedua
bagian yang disambung-lewatkan, kecuali dimana defleksi dari bagian yang disambung-
lewatkan adalah bisa cukup dikekang untuk mencegah bukaan dari joint akibat
pembebanan maksimum.
Penghentian las sudut boleh dihentikan pendek atau diperpanjang sampai ke ujung atau
sisi dari bagian-bagian atau di boks kecuali seperti dibatasi oleh yang berikut ini:
(1) Untuk elemen komponen struktur yang overlap di mana satu bagian yang
disambungan diperpanjang melampaui tepi bagian lain yang terhubung yang

SNI 1729:2015
© BSN 2015 118 dari 242
menahan tegangan tarik terhitung, las sudut harus dihentikan tidak kurang dari
ukuran las dari tepi itu.
(2) Untuk sambungan dimana fleksibilitas elemen berdiri-bebas diperlukan, bila end
return digunakan, panjang return tersebut tidak boleh melebihi empat kali ukuran
nominal las atau setengah lebar dari bagian tersebut.
(3) Las sudut yang menghubungkan pengaku transversal ke badan gelagar pelat tebal
¾ in. (19 mm) atau kurang akan berakhir tidak kurang dari empat kali atau lebih
dari enam kali ketebalan badan dari ujung kaki badan las sayap-ke-badan, kecuali
bila ujung pengaku dilas ke sayap.
(4) Las sudut yang terjadi pada sisi yang berlawanan dari suatu bidang yang sama,
harus diputus di sudut yang sama pada kedua las.
Catatan: Penghentian las sudut harus terletak kira-kira satu ukuran las dari tepi sambungan
untuk meminimalkan takik dalam logam dasar. Las sudut dihentikan pada ujung joint, selain
menghubungkan pengaku tersebut ke badan gelagar, tidak menyebabkan dilakukan koreksi.
Las sudut di lubang atau slot boleh digunakan untuk menyalurkan geser dan menahan
beban tegak lurus terhadap permukaan lekatan di joint lewatan atau untuk mencegah
tekuk atau pemisahan dari bagian-bagian yang overlap dan menghubungkan elemen
dari komponen struktur tersusun. Las sudut tersebut boleh overlap, memenuhi
ketentuan Pasal J2. Las sudut di lubang atau slot tidak boleh diperhitungkan sebagai las
plug atau las slot.
3. Las Plug dan Slot
3a. Luas Efektif
Luas geser efektif dari las plug dan las slot harus diperhitungkan sebagai luas
penampang nominal dari lubang atau slot pada bidang permukaan lekatan.
3b. Pembatasan
Las plug atau slot boleh digunakan untuk menyalurkan gaya geser di joint lewatan atau
untuk mencegah tekuk atau pemisahan dari bagian-bagian yang disambung-lewatkan
dan untuk menghubungkan bagian-bagian elemen dari komponen struktur tersusun.
Diameter lubang-lubang untuk las plug tidak boleh kurang dari ketebalan dari bagian
yang berisi itu ditambah 5/16 in. (8 mm), dibulatkan ke yang berikutnya ekstra lebih
besar 1/16 in. (sama mm), atau lebih besar dari diameter minimum ditambah 1/8 in. (3
mm) atau 2 ¼ kali ketebalan las.
Spasi minimum las plug pusat-ke-pusat harus empat kali diameter lubang.
Panjang slot untuk las slot tidak boleh melebihi 10 kali tebal las. Lebar slot tidak boleh
kurang dari ketebalan bagian yang berisi itu ditambah 5/16 in. (8 mm) dibulatkan ke atas
mendekati 1/16 in. (mm genap) berikut, atau lebih besar dari 2 ¼ kali tebal las. Ujung-
ujung slot harus berbentuk setengah lingkaran atau memiliki sudut yang dibulatkan ke
suatu jari-jari yang tidak kurang dari ketebalan dari bagian yang berisi itu, kecuali ujung-
ujung ini diperpanjang ke tepi dari bagian tersebut.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 119 dari 242
Spasi minimum garis las slot di arah tegak lurus terhadap panjangnya harus empat kali
lebar slot. Spasi minimum pusat-ke-pusat dalam suatu arah longitudinal pada setiap
garis harus dua kali panjang slot.
Tebal las plug atau slot pada material dengan ketebalan 5/8 in. (16 mm) atau kurang
harus sama dengan tebal material. Pada material dengan ketebalan melebihi 5/8 in. (16
mm), tebal las harus sedikitnya setengah dari ketebalan material tetapi tidak kurang dari
5/8 in. (16 mm).
4. Kekuatan
Kekuatan desain, nR dan kekuatan yang diizinkan, 
/
nR , dari joint yang dilas harus
merupakan nilai terendah dari kekuatan material dasar yang ditentukan menurut
keadaan batas dari keruntuhan tarik dan keruntuhan geser dan kekuatan logam las
yang ditentukan menurut keadaan batas dari keruntuhan berikut ini:
Untuk logam dasar
B Mn B Mn AFR  (J2-2)
Untuk logam las
w en wn AFR  (J2-3)
keterangan
n B MF = tegangan nominal dari logam dasar, ksi (MPa)
n wF = tegangan nominal dari logam las, ksi (MPa)
B MA = luas penampang logam dasar, in.2
(mm2
)
w eA = luas efektif las, in.2
(mm2
)
Nilai  ,  , n B MF , dan n wF serta batasan di atas diberikan pada Tabel J2.5.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 120 dari 242
Tabel J2.5 – Kekuatan Tersedia dari Joint Dilas, ksi (MPa)
Tipe Beban dan Arah
Relatif ke Sumbu Las
Logam yang
Bersangkutan
 dan 
Tegangan
Nominal
(FnBM atau Fnw)
ksi (MPa)
Luas Efektif
(ABM atau
Awe)
in.
2
(mm
2
)
Tingkat Kekuatan
Logam Pengisi
yang
Disyaratkan
[a][b]
LAS TUMPUL PENETRASI-JOINT-LENGKAP
Tarik
Tegak lurus sumbu las
Kekuatan joint ditentukan oleh logam dasar Logam pengisi yang
sesuai harus
digunakan. Untuk
joint T dan sudut
dengan pendukung
yang
ditinggal,diperlukan
logam pengisi takik
keras. Lihat Pasal
J2.6
Tekan
Kekuatan joint ditentukan oleh logam dasar Logam pengisi
dengan tingkat
kekuatan yang sama
atau satu tingkat di
bawah kekuatan
logam pengisi yang
sesuai
Tarik atau tekan Sejajar
sumbu las
Tarik atau tekan pada bagian yang tersambung sejajar las tidak perlu
diperhitungkan dalam desain las-las yang menghubungkan bagian-bagian
tersebut.
Logam pengisi
dengan tingkat
kekuatan yang sama
atau kurang dari
kekuatan logam
pengisi yang sesuai
Geser Kekuatan joint ditentukan melalui logam dasar Logam pengisi yang
sesuai harus
digunakan.
[c]
LAS TUMPUL PENETRASI-JOINT-SEBAGIAN TERMASUK LAS TUMPUL V MELEBAR DAN LAS TUMPUL MIRING
MELEBAR
Tarik
Dasar  = 0,75
 =2,00
Fu
Lihat
J4
Logam pengisi
dengan tingkat
kekuatan yang sama
atau kurang dari
kekuatan logam
pengisi yang sesuai
Las  = 0,80
 =1,88
0,60
E X XF
Lihat
J2.1a
Tekan
Kolom pada pelat dasar
dan sambungan kolom
yang didesain menurut
Pasal J1.4(1)
Tegangan tekan tidak perlu diperhitungkan dalam desain las yang
menghubungkan bagian-bagian tersebut.
Tekan
Sambungan dari
komponen struktur
yang didesain untuk
memikul selain kolom
seperti dijelaskan
dalam Pasal J1.4(2)
Dasar
 = 0,90
 =1,67
yF
Lihat
J4
Las
 = 0,80
 =1,88
0,60 FEXX
Lihat
J2.1a
Tekan
Sambungan tidak
menumpu penuh
Dasar
 = 0,90
 =1,67
yF Lihat
J4
Las
 = 0,80
 =1,88
0,90 FEXX
Lihat
J2.1a
Tarik atau tekan Sejajar
sumbu las
Tarik atau tekan dalam bagian-bagian yang dihubungkan sejajar las tidak
perlu diperhitungkan dalam desain las yang menghubungkan bagian-
bagian tersebut
Geser
Dasar Diatur oleh J4
Las
 = 0,75
 =2,00
0,60 FEXX Lihat
J2.1a

SNI 1729:2015
© BSN 2015 121 dari 242
Tabel J2.5-Kekuatan Tersedia Joint Dilas, kips (N) (Lanjutan)
Tipe Beban dan
Arah Relatif ke
Sumbu Las
Logan yang
Bersangkutan
 dan 
Tegangan
Nominal
(FnBM atau Fnw)
ksi (MPa)
Luas Efektif
(ABM atau Awe)
in.
2
(mm
2
)
Tingkat Kekuatan
Logam Pengisi
yang
Disyaratkan
[a][b]
LAS SUDUT TERMASUK FILLET PADA LUBANG DAN SLOT SERTA JOIN-T TIDAK SIMETRIS
Geser
Dasar Diatur oleh J4 Logam pengisi
dengan tingkat
kekuatan yang sama
atau kurang dari
kekuatan logam
pengisi yang sesuai
Las
 = 0,75
 =2,00
0,60 FEXX
[d]
Lihat
J2.2a
Tarik atau tekan
Sejajar sumbu las
Tarik atau tekan dalam bagian-bagian yang dihubungkan sejajar las tidak
perlu diperhitung dalam desain las-las yang menghubungkan bagian-
bagian tersebut
LAS SUMBAT/PLUG DAN SLOT
Geser
Sejajar permukaan
lekatan pada
daerah efektif
Dasar Diatur oleh J4 Logam pengisi
dengan tingkat
kekuatan yang sama
atau kurang dari
kekuatan logam
pengisi yang sesuai
Las
 = 0,75
 =2,00
0,60 FEXX J2.3a
[a]
Untuk logam las yang sesuai, lihat AWS D1.1, Pasal 3.3.
[b]
Logam pengisi dengan suatu tingkat kekuatan satu tingkat kekuatan lebih besar dari yang sesuai adalah diizinkan.
[c]
Logam pengisi dengan suatu tingkat kekuatan kurang dari yang sesuai dapat digunakan untuk las tumpul antara badan
dan sayap profil built-up yang menyalurkan beban geser, atau pada aplikasi dimana pengekangan tinggi dikawatirkan.
Pada aplikasi ini, joint las harus didetail dan las harus didesain dengan menggunakan ketebalan material sebagai
throat efektif,  = 0,80,  =1,88 dan 0,60 FEXX sebagai kekuatan nominal.
[d]
Alternatif, ketentuan J2.4(a) diizinkan asalkan kompatibilitas deformasi dari berbagai elemen las diperhitungkan.
Alternatif, Pasal J2.4(b) dan (c) adalah aplikasi khusus dari J2.4(a) yang memberi kompatibilitas deformasi.
Alternatif, untuk las sudut, kekuatan yang tersedia diizinkan ditentukan sebagai berikut:
0 , 7 5
 (DFBK)
2 , 0 0
 (DKI)
(a) Untuk kelompok las linear dengan suatu ukuran kaki yang seragam, dibebani
melalui titik berat
w en wn AFR  (J2-4)
dimana
 
1 , 50 , 5 0 s i n1 , 00 , 6 0
 E X Xn w FF (J2-5)
dan
E X XF = kekuatan klasifikasi logam pengisi, ksi (MPa)
 = sudut pembebanan yang diukur dari sumbu longitudinal las, derajat
Catatan: Kelompok las linear adalah satu dimana semua elemen adalah segaris atau sejajar.
(b) Untuk elemen las dalam suatu kelompok las yang dianalisis dengan menggunakan
pusat metode rotasi pusat seketika, komponen dari kekuatan nominal, Rnx dan Rny,
dan kapasitas momen nominal, Mn, boleh ditentukan sebagai berikut:
 w ein wixn x AFR (J2-6a)
 w ein wiyn y AFR (J2-6b)
     iw ein wixiw ein wiyn yAF-xAFM (J2-7)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 122 dari 242
keterangan
w eiA = luas efektif throat las dari setiap elemen las i th, in.2
(mm2
)
n wiF =    iiE X X pfF 
1 , 50 , 5 0 s i n1 , 00 , 6 0
 (J2-8)
    
0 , 30 , 9-1 , 9
iii pppf  (J2-9)
n wiF = tegangan nominal dalam elemen las i th, ksi (MPa)
n wixF = komponen-x dari tegangan nominal, n wiF , ksi MPa)
n wiyF = komponen-y dari tegangan nominal, n wiF , ksi (MPa)
ip = m ii
 / , rasio deformasi elemen i terhadap deformasi pada tegangan
maksimum
crr = jarak dari pusat rotasi seketika pada elemen las dengan rasio minimum iui r/ ,
in. (mm)
ir = jarak dari pusat rotasi seketika pada elemen las i ,in. (mm)
ix = komponen x dari ir
iy = komponen y dari ir
i
 = cru cri rr / = deformasi elemen las i di level tegangan menengah, secara linear
diproporsikan ke deformasi kritis berdasarkan jarak dari pusat rotasi seketika, ir ,
in. (mm)
m i
 =   wi
0 , 3 220 , 2 0 9 
 , deformasi elemen las i di tegangan maksimum, in. (mm)
u cr
 = deformasi elemen las dengan rasio minimum iui r/ pada tegangan ultimit
(runtuh), umumnya pada elemen yang terjauh dari pusat rotasi seketika, in. (mm)
ui
 =   wwi
0 , 1 761 , 0 8 7 0 , 6 5


 , deformasi elemen las i di tegangan ultimit
(runtuh), in. (mm)
i
 = sudut antara sumbu longitudinal dari elemen i dan arah gaya resultan yang
bekerja pada elemen, derajat
(c) Untuk kelompok las sudut konsentris yang dibebani dan terdiri dari elemen dengan
ukuran kaki seragam yang berorientasi baik longitudinal dan transversal terhadap
arah beban yang diterapkan, kekuatan terkombinasi, Rn, dari kelompok las sudut
boleh ditentukan lebih besar dari
(i) Rn = Rnwl + Rnwt (J2-10a)
atau
(ii) Rn = 0,85Rnwl + 1,5Rnwt (J2-10b)
keterangan
Rnwl = kekuatan nominal total dari las sudut yang dibebani longitudinal, seperti
ditentukan menurut Tabel J2.5, kips (N)
Rnwt = kekuatan nominal total dari las sudut yang dibebani transversal, seperti
ditentukan menurut Tabel J2.5 tanpa alternatif dalam Pasal J2.4(a), kips (N)
5. Kombinasi Las
Jika dua atau lebih dari tipe las umum (tumpul, sudut, sumbat/plug, slot) yang
dikombinasikan dalam suatu joint tunggal, kekuatan setiap las harus secara terpisah
dihitung dengan referensi terhadap sumbu kelompok dalam orde untuk menentukan
kekuatan kombinasi tersebut.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 123 dari 242
6. Persyaratan Logam Pengisi
Pilihan logam pengisi untuk penggunaan las tumpul penetrasi-joint-lengkap yang
menahan gaya tarik tegak lurus daerah efektif harus sesuai persyaratan logam pengisi
yang sesuai, diberikan dalam AWS D1.1.
Catatan: Catatan yang berikut rangkuman ketentuan Tabel AWS D1.1/D1.1M untuk logam
pengisi yang sesuai. Ada pembatasan lain. Pembatasan lainnya ada. Untuk daftar yang lengkap
logam dasar dan logam pengisi pra-kualifikasi yang sesuai lihat AWS D1.1/D1.1M, Tabel 3.1.
Logam Dasar Logam Pengisi yang Sesuai
A36 ≤ tebal ¾ in. Logam pengisi 60 & 70 ksi
A36 > ¾ in. A572 (Gr. 50 & 55)
A588* A913 (Gr. 50)
A1011 A992
A1018
SMAW: E7015, E7016, E7018, E7028
Proses lainnya: logam pengisi 70 ksi
A913 (Gr. 60 & 65) Logam pengisi 80 ksi
* Untuk ketahanan korosi dan warna yang serupa pada logam dasar, lihat AWS D1.1/D1.1M, Pasal
3.7.3
Catatan:
Logam pengisi harus memenuhi persyaratan AWS A5.1, A5.5, A5.17, A5.18, A5.20, A5.23, A5.28 atau
A5.29
Dalam joint dengan logam dasar dari kekuatan berbeda, gunakan salah satu logam pengisi yang sesuai
dengan kekuatan logam dasar yang lebih tinggi atau logam pengisi yang sesuai dengan kekuatan yang
lebih rendah dan menghasilkan suatu deposit hidrogen rendah.
Logam pengisi dengan keteguhan takik-Charpy V (CVN) minimum yang disyaratkan 20
ft-lb (27J) pada 40 o
F (4 o
C) atau lebih rendah harus digunakan dalam joint yang
berikut:
(1) Joint-T dan joint sudut dilas tumpul penetrasi-joint-lengkap dengan kiri pendukung
baja di tempat, menahan gaya tarik tegak lurus luas efektif, kecuali joint didesain
dengan menggunakan kekuatan nominal dan faktor ketahanan atau faktor
keamanan yang berlaku untuk las tumpul penetrasi joint sebagian
(2) Splice yang di las tumpul penetrasi-joint-lengkap menahan gaya tarik tegak lurus
luas efektif dalam profil besar seperti ditentukan dalam A3.1c dan A3.1d.
Sertifikat kesesuaian dari pabrik harus cukup bukti kesesuaiannya.
7. Logam Las Dicampur
Bila keteguhan Takik-Charpy V disyaratkan, proses material habis pakai untuk semua
logam las, las titik, root pass dan subsequent passes dideposit pada suatu joint harus
kompatibel untuk menjamin logam las komposit notch-tough.
J3. BAUT DAN BAGIAN-BAGIAN BERULIR
1. Baut Kekuatan-Tinggi
Penggunaan baut kekuatan tinggi harus menurut ketentuan Spesifikasi untuk Joint
Struktur yang Menggunakan Baut Kekuatan-Tinggi, selanjutnya diacu seperti Spesifikasi
RCSC, yang disetujui oleh The Research Council on Structural Connection, kecuali

SNI 1729:2015
© BSN 2015 124 dari 242
disyaratkan lain dalam Spesifikasi ini. Baut kekuatan-tinggi dalam Spesifikasi ini
dikelompokkan sesuai dengan kekuatan material sebagai berikut:
Group A-ASTM A325, A325M, F1852, A354 Kelas BC, dan A449
Group B-ASTM A490, A490M, F2280, dan A354 Kelas BD
Bila dirakit, semua permukaan joint, termasuk yang berdekatan dengan ring, harus
bebas dari skala, kecuali mill scale kencang.
Baut-baut diizinkan dipasang dengan kondisi snug-tight bila digunakan pada:
(a) sambungan tipe-tumpu kecuali seperti tertera dalam Pasal E6 atau Pasal J1.10
(b) aplikasi gaya tarik atau kombinasi geser dan gaya tarik, untuk hanya baut Group
A, dimana pengenduran atau fatik akibat vibrasi atau fluktuasi beban tidak
diperhitungkan dalam desain.
Kondisi snug-tight yang didefinisikan sebagai kekencangan yang diperlukan untuk
memberi lapisan tersambung ke kontak kuat/teguh. Baut yang dikencangkan pada suatu
kondisi selain dari snug tight harus secara jelas diidentifikasi pada gambar desain.
Semua baut kekuatan-tinggi yang disyaratkan pada gambar desain yang digunakan
dalam pra-tarik atau joint kritis-slip harus dikencangkan dengan suatu ketegangan baut
tidak kurang dari yang diberikan dalam Tabel J3.1 atau J3.1M. Pemasangan harus
melalui setiap dari metode yang berikut: metode turn-of-nut, suatu indikator-gaya tarik-
langsung, twist-off-type tension-control bolt, kunci pas diklalibrasi atau baut desain
alternatif.
Catatan: Tidak ada persyaratan gaya tarik minimum atau maksimum spesifik untuk baut snug-
tight. Baut-baut pra-tarik penuh seperti ASTM F1852 atau F2280 diizinkan kecuali secara khusus
diatur pada gambar desain.
Tabel J3.1 – Pratarik Baut Minimum, kips*
Ukuran Baut,
in.
Group A (misal, Baut A325) Group B (misal, Baut A490)
½
5/8
¾
7/8
1
1 1/8
1 ¼
1 3/8
1 ½
12
19
28
39
51
56
71
85
103
15
24
35
49
64
80
102
121
148
* Sama dengan 0,70 dikalikan kekuatan tarik minimum baut, dibulatkan mendekati kip, seperti
disyaratkan dalam spesifikasi untuk baut ASTM A325 dan A490 dengan ulir UNC.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 125 dari 242
Tabel J3.1M – Pratarik Baut Minimum, kN*
Ukuran Baut, mm Baut A325M Baut A490M
M16
M20
M22
M24
M27
M30
M36
91
142
176
205
267
326
475
114
179
221
257
334
408
595
* Sama dengan 0,70 dikalikan kekuatan tarik minimum baut, dibulatkan mendekati kN, seperti
disyaratkan dalam spesifikasi untuk baut ASTM A325M dan A490M dengan ulir UNC.
Bila persyaratan baut tidak disediakan di pembatasan Spesifikasi RCSC karena
persyaratan untuk panjang melebihi 12 diameter atau diameter melebihi 1 ½ in. (38
mm), baut-baut atau batang berulir sesuai dengan material Group A atau Group B yang
diizinkan digunakan sesuai dengan ketentuan untuk bagian-bagian yang berulir dalam
Tabel J3.2.
Bila baut ASTM A354 Kelas BC, A354 Kelas BD, atau A449 dan batang berulir yang
digunakan dalam sambungan kritis-slip, geometri baut termasuk pitch ulir, panjang ulir,
kepala dan mur harus sama dengan atau (jika lebih besar dalam diameter) proporsional
terhadap yang diperlukan oleh Spesifikasi RCSC dengan modifikasi seperti diperlukan
untuk peningkatan diameter dan/atau panjang untuk memberi pra-tarik desain.
Tabel J3.2 – Kekuatan Nominal Pengencang dan
Bagian yang Berulir, ksi (MPa)
Deskripsi Pengencang
Kekuatan Tarik
Nominal, Fnt,
ksi (MPa)[a]
Kekuatan Geser Nominal
dalam Sambungan Tipe-
Tumpu, Fnv,
ksi (MPa)[b]
Baut A307 45 (310) 27 (188) [c][d]
Baut group A (misal, A325), bila ulir
tidak dikecualikan dari bidang geser
90 (620) 54 (372)
Baut group A (misal, A325), bila ulir
tidak termasuk dari bidang geser
90 (620) 68 (457)
Baut A490 atau A490M, bila ulir tidak
dikecualikan dari bidang geser
113 (780) 68 (457)
Baut A490 atau A490M, bila ulir tidak
termasuk dari bidang geser
113 (780) 84 (579)
Bagian berulir yang memenuhi
persyaratan Pasal A3.4, bila ulir tidak
dikecualikan dari bidang geser
0,75 Fu 0,450 Fu
Bagian berulir yang memenuhi
persyaratan Pasal A3.4, bila ulir tidak
termasuk dari bidang geser
0,75 Fu 0,563 Fu
[a]
untuk baut kekuatan tinggi yang menahan beban fatik tarik, lihat Lampiran 3
[b]
Untuk ujung sambungan yang dibebani dengan panjang pola pengencang lebih besar dari 38
in. (965 mm), Fnv harus direduksi sampai 83,3 % dari nilai tabulasi. Panjang pola pengencang
merupakan jarak maksimum sejajar dengan garis gaya antara sumbu baut-baut yang
menyambungkan dua bagian dengan satu permukaan lekatan.
[c]
Untuk baut A307 nilai yang ditabulasikan harus direduksi sebesar 1 persen untuk setiap 1/16
in. (2 mm) di atas diameter 5 dari panjang pada pegangan/grip tersebut.
[d]
Ulir diizinkan pada bidang geser.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 126 dari 242
2. Ukuran dan Penggunaan Lubang
Ukuran lubang maksimum untuk baut diberikan dalam Tabel J3.3 atau Tabel J3.3M,
kecuali lubang-lubang lebih besar, disyaratkan toleransi pada lokasi batang angkur pada
fondasi beton, diperkenankan dalam detail dasar kolom.
Lubang-lubang standar atau lubang slot-pendek yang tegak lurus terhadap arah beban
harus disediakan sesuai dengan ketentuan spesifikasi ini, kecuali lubang ukuran-
berlebih, lubang slot-pendek yang paralel terhadap beban atau lubang slot-panjang
yang disetujui oleh Insinyur yang memiliki izin bekerja sebagai perencana. Ganjal
menjari sampai ¼ in. (6 mm) diizinkan dalam sambungan slip-kritis yang dirancang
berdasarkan lubang-lubang standar tanpa mereduksi kekuatan geser nominal dari
sarana penyambung yang disyaratkan untuk lubang slot.
Tabel J3.3 – Dimensi Lubang Nominal, in.
Diameter
Baut
Dimensi Lubang
Standar
(Diameter)
Ukuran-lebih
(Diameter)
Slot-Pendek
(Lebar x Panjang)
Slot-Panjang
(Lebar x Panjang)
½
5/8
¾
7/8
1
≥ 1 1/8
9/16
11/16
13/16
15/16
1 1/16
d + 1/16
5/8
13/16
15/16
1 1/16
1 ¼
d + 5/16
9/16 x 11/16
11/16 x 7/8
13/16 x 1
15/16 x 1 1/8
1 1/16 x 1 5/16
(d + 1/16) x (d + 3/8)
9/16 x 1 ¼
11/16 x 1 9/16
13/16 x 1 7/8
15/16 x 2 3/16
1 1/16 x 2 ½
(d + 1/16) x (2,5 x d)
Tabel J3.3M – Dimensi Lubang Nominal, mm
Diameter
Baut
Dimensi Lubang
Standar
(Diameter)
Ukuran-lebih
(Diameter)
Slot-Pendek
(Lebar x Panjang)
Slot-Panjang
(Lebar x Panjang)
M16
M20
M22
M24
M27
M30
≥ M36
18
22
24
27[a]
30
33
d + 3
20
24
28
30
35
38
d + 8
18 x 22
22 x 26
24 x 30
27 x 32
30 x 37
33 x 40
(d + 3) x (d + 10)
18 x 40
22 x 50
24 x 55
27 x 60
30 x 67
33 x 75
(d + 3) x 2,5d
[a]
Izin yang diberikan memungkinkan penggunaan baut 1 in. jika diinginkan.
Lubang-lubang ukuran-berlebih diizinkan dalam setiap atau semua lapisan dari
sambungan-sambungan kritis-slip, tetapi lubang-lubang ukuran-berlebih tidak boleh
digunakan pada sambungan tipe tumpu. Ring-ring yang diperkeras harus dipasang di
atas lubang-lubang ukuran-berlebih pada suatu lapisan terluar.
Lubang-lubang slot-pendek diizinkan pada setiap atau semua lapisan slip-kritis atau
sambungan tipe-tumpu. Slot-slot diizinkan tanpa memperhatikan arah beban dalam
sambungan slip-kritis, tetapi panjang tersebut harus tegak lurus terhadap arah beban
pada sambungan tipe tumpu. Ring-ring harus dipasang di atas lubang-lubang slot-
pendek pada suatu lapisan terluar; bila baut kekuatan tinggi digunakan, maka ring-ring
tersebut harus ring-ring yang diperkeras sesuai dengan ASTM F436.
Bila baut Group B di atas 1 in. (25 mm) dalam diameter digunakan pada lubang slot atau
lubang ukuran-berlebih pada lapisan eksternal, ring diperkeras tunggal sesuai dengan

SNI 1729:2015
© BSN 2015 127 dari 242
ASTM F436, kecuali dengan ketebalan minimum 5/16 in. (8 mm), harus digunakan
sebagai pengganti dari ring standar tersebut.
Catatan: Persyaratan ring diberikan dalam Spesifikasi RCSC, Pasal 6.
Lubang-lubang slot-panjang diizinkan dalam hanya satu dari bagian-bagian yang
disambung dari suatu sambungan kritis-slip atau sambungan tipe-tumpu di suatu
permukaan lekatan individual. Lubang-lubang slot-panjang diizinkan tanpa
memperhatikan arah beban dalam sambungan-sambungan kritis-slip, tetapi harus tegak
lurus pada arah beban dalam sambungan-sambungan tipe-tumpu. Bila lubang-lubang
slot-panjang digunakan pada suatu lapisan terluar, ring-ring pelat, atau suatu batang
tulangan menerus dengan lubang-lubang standar, yang memiliki suatu ukuran yang
cukup secara lengkap menutupi slot tersebut sesudah pemasangan, harus disediakan.
Pada sambungan baut kekuatan tinggi, misal ring-ring pelat atau batang-batang tulangan
menerus tersebut harus tebalnya tidak kurang dari 5/16 in. (8 mm) dan harus dari
material kelas struktur, tetapi tidak perlu diperkeras. Jika ring-ring diperkeras yang
diperlukan untuk penggunaan baut kekuatan tinggi, ring-ring yang diperkeras harus
ditempatkan di atas permukaan terluar dari ring pelat atau batang tulangan.
3. Spasi Minimum
Jarak antara pusat-pusat standar, ukuran-berlebih, atau lubang-lubang slot tidak boleh
kurang dari 2 2/3 kali diameter nominal, d, dari pengencang; suatu jarak 3d yang lebih
disukai.
Catatan: Batang angkur ASTM F1554 dapat disediakan sesuai dengan spesifikasi produk dengan
suatu diameter tubuh kurang dari diameter nominal. Efek beban misal lentur dan perpanjangan
harus dihitung berdasarkan diameter minimum diizinkan oleh spesifikasi produk. Lihat ASTM
F1554 dan tabel, ’’Spesifikasi ASTM yang berlaku untuk berbagai Tipe dari Pengencang Struktur,’’
pada Bagian 2 dari AISC Steel Construction Manual.
4. Jarak Tepi Minimum
Jarak dari pusat lubang standar ke suatu tepi dari suatu bagian yang disambung pada
setiap arah tidak boleh kurang dari nilai yang berlaku dari Tabel J3.4 atau Tabel J3.4M,
atau seperti disyaratkan dalam Pasal J3.10. Jarak dari pusat suatu ukuran berlebih atau
lubang slot ke suatu tepi dari suatu bagian yang disambung harus tidak kurang dari yang
diperlukan untuk suatu lubang standar ke suatu tepi dari bagian yang disambung
ditambah penambahan C2 yang berlaku dari Tabel J3.5 atau J3.5M.
Catatan: Jarak tepi pada Tabel J3.4 dan J3.4M adalah jarak tepi minimum berdasarkan praktik
fabrikasi standar dan toleransi hasil suatu pekerjaan. Ketentuan yang sesuai Pasal J3.10 dan J4
harus dipenuhi.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 128 dari 242
Tabel J3.4 – Jarak Tepi Minimum, [a]
dari Pusat Lubang Standar[b]
ke Tepi
dari Bagian yang Disambung, in.
Diameter Baut (in.) Jarak Tepi Minimum
½
5/8
¾
7/8
1
1 1/8
1 ¼
Di atas 1 ¼
¾
7/8
1
1 1/8
1 ¼
1 ½
1 5/8
1 ¼ x d
[a]
Jika diperlukan, jarak tepi terkecil diizinkan sesuai ketentuan Pasal J3.10 dan J4 dipenuhi,
tetapi jarak tepi yang kurang dari satu diameter baut tidak diizinkan tanpa persetujuan dari
Insinyur yang memiliki izin bekerja sebagai perencana.
[b]
Untuk ukuran-berlebih atau lubang-lubang slot, lihat Tabel J3.5.
Tabel J3.4M – Jarak Tepi Minimum, [a]
dari Pusat Lubang Standar[b]
ke Tepi
dari Bagian yang Disambung
Diameter Baut (mm) Jarak Tepi Minimum
16
20
22
24
27
30
36
Di atas 36
22
26
28
30
34
38
46
1,25d
[a]
Jika diperlukan, jarak tepi terkecil diizinkan asalkan ketentuan yang sesuai Pasal J3.10 dan J4
dipenuhi, tetapi jarak tepi yang kurang dari satu diameter baut tidak diizinkan tanpa persetujuan
dari Insinyur yang memiliki izin bekerja sebagai perencana.
[b]
Untuk ukuran-berlebih atau lubang-lubang slot, lihat Tabel J3.5M.
Tabel J3-5 – Nilai dari Penambahan Jarak Tepi C2 , in.
Diameter
Nominal dari
Pengencang
(in.)
Lubang
Ukuran-
Berlebih
Lubang-lubang Slot
Sumbu Panjang Tegak Lurus
Terhadap Tepi
Sumbu Panjang
Paralel Terhadap
TepiSlot Pendek Slot Panjang[a]
≤ 7/8 1/16 1/8
3/4d 01 1/8 1/8
≥ 1 1/8 1/8 3/16
[a]
Bila panjang dari slot adalah kurang dari maksimum yang diizinkan (lihat Tabel J3.3), C2
diizinkan direduksi sebesar setengah perbedaan antara panjang slot maksimum dan aktual.
Tabel J3-5M – Nilai Penambahan Jarak Tepi C2 , mm
Diameter
Nominal dari
Pengencang
(mm)
Lubang-
Lubang
Ukuran-
Berlebih
Lubang-lubang Slot
Sumbu Panjang Tegak Lurus
Terhadap Tepi
Sumbu Panjang
Paralel terhadap
TepiSlot Pendek Slot Panjang[a]
≤ 22 2 3
0,75d 024 3 3
≥ 27 3 5
[a]
Bila panjang slot kurang dari maksimum yang diizinkan (lihat Tabel J3.3M), C2 diizinkan
direduksi sebesar setengah perbedaan antara panjang slot maksimum dan aktual.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 129 dari 242
5. Spasi Maksimum dan Jarak Tepi
Jarak maksimum dari pusat setiap baut ke tepi terdekat dari bagian-bagian dalam kontak
harus 12 kali ketebalan dari bagian yang disambung akibat perhitungan, tetapi tidak
boleh melebihi 6 in. (150 mm). Spasi longitudinal pengencang antara elemen-elemen
yang terdiri dari suatu pelat dan suatu profil atau dua pelat pada kontak menerus harus
sebagai berkut:
(a) Untuk komponen struktur dicat atau komponen struktur tidak dicat yang tidak
menahan korosi, spasi tersebut tidak boleh melebihi 24 kali ketebalan dari bagian
tertipis atau 12 in. (305 mm).
(b) Untuk komponen struktur tidak dicat dari baja yang berhubungan dengan cuaca
yang menahan korosi atmospheric, spasi tidak boleh melebihi 14 kali ketebalan
dari bagian tertipis atau 7 in. (180 mm)
Catatan: Dimensi pada (a) dan (b) tidak berlaku untuk elemen-elemen yang terdiri dari dua profil
dalam kontak menerus.
6. Kekuatan Tarik dan Geser dari Baut dan Bagian-bagian Berulir
Kekuatan tarik atau geser desain, nR , dan kekuatan tarik atau geser yang diizinkan,

/
nR , dari suatu baut snug-tightened atau baut kekuatan-tinggi pra-tarik atau bagian
berulir harus ditentukan sesuai dengan keadaan batas dari keruntuhan tarik dan
keruntuhan geser sebagai berikut:
bnn AFR  (J3-1)
0 , 7 5
 (DFBK)
2 , 0 0
 (DKI)
keterangan
bA = luas tubuh baut tidak berulir nominal atau bagian berulir, in.2
(mm2
)
nF = tegangan tarik nominal, ntF , atau tegangan geser, n vF dari Tabel J3.2, ksi (MPa)
Kekuatan tarik yang diperlukan harus mencakup setiap gaya tarik yang dihasilkan dari
aksi ungkit yang dihasilkan oleh deformasi dari bagian-bagian yang disambung.
Catatan: Gaya yang dapat dibatasi dengan suatu baut snug-tightened atau baut kekuatan-tinggi
pratarik atau bagian yang berulir dapat dibatasi oleh kekuatan tumpuan di lubang baut tiap-tiap
Pasal J3.10. Kekuatan efektif dari suatu pengencang individual dapat diambil sebagai lebih kecil
dari kekuatan geser pengencang tiap-tiap Pasal J3.6 atau kekuatan tumpuan di lubang baut tiap-
tiap J3.10. Kekuatan dari group baut tersebut yang diambil sebagai jumlah dari kekuatan efektif
dari sarana penyambung individual.
7. Kombinasi Gaya Tarik dan Geser dalam Sambungan Tipe-Tumpuan
Kekuatan tarik yang tersedia dari baut yang menahan kombinasi gaya tarik dan geser
harus ditentukan sesuai dengan keadaan batas dari keruntuhan geser sebagai berikut:
b
'
ntn AFR  (J3-2)
0 , 7 5
 (DFBK)
2 , 0 0
 (DKI)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 130 dari 242
keterangan
'
ntF = tegangan tarik nominal yang dimodifikasi mencakup efek tegangan geser, ksi (MPa)
ntrv
n v
nt
nt
'
nt Ff
F
F
FF 

1 , 3
(DFBK) (J3-3a)
ntrv
n v
nt
nt
'
nt Ff
F
F
FF 


1 , 3
(DKI) (J3-3b)
ntF = tegangan tarik nominal dari Tabel J3.2, ksi (MPa)
n vF = tegangan geser dari Tabel J3.2, ksi (MPa)
rvf = tegangan geser yang diperlukan menggunakan kombinasi beban DFBK atau DKI, ksi
(MPa)
Tegangan geser yang tersedia dari sarana penyambung sama dengan atau melebihi
tegangan geser yang diperlukan, rvf .
Catatan: Catatan bahwa bila tegangan yang diperlukan, f, baik geser atau tarik, yang kurang
dari atau sama dengan 30 persen dari tegangan yang tersedia yang sesuai, efek kombinasi
tegangan tidak perlu diperiksa. Juga catatan bahwa Persamaan J3-3a dan J3-3b dapat ditulis
ulang sehingga memperoleh tegangan geser nominal, '
n vF , sebagai fungsi dari tegangan tarik
yang diperlukan, tf .
8. Baut Kekuatan-Tinggi dalam Sambungan Kritis-Slip
Sambungan kritis-slip harus dirancang untuk mencegah slip dan untuk keadaan batas
dari sambungan tipe-tumpuan. Bila baut-baut kritis-slip melewati sampai pengisi, semua
permukaan yang menahan slip harus dipersiapkan untuk mencapai ketahanan slip
desain.
Ketahanan slip yang tersedia untuk keadaan batas dari slip harus ditentukan sebagai
berikut:
sbfun nThDR  (J3-4)
(a) Untuk lubang ukuran standar dan lubang slot-pendek yang tegak lurus terhadap
arah dari beban
1 , 0 0
 (DFBK)
1 , 5 0
 (DKI)
(b) Untuk lubang ukuran-berlebih dan lubang slot-pendek yang paralel terhadap arah
dari beban
0 , 8 5
 (DFBK)
1 , 7 6
 (DKI)
(c) Untuk lubang slot-panjang
0 , 7 0
 (DFBK)
2 , 1 4
 (DKI)
keterangan
 = koefisien slip rata-rata untuk permukaan Kelas A atau B, yang sesuai, dan
ditentukan sebagai berikut, atau seperti ditetapkan oleh pengujian:

SNI 1729:2015
© BSN 2015 131 dari 242
(i) Untuk permukaan Kelas A (permukaan baja mill scale bersih tanpa-dicat atau
permukaan dengan pelapis Kelas A pada baja blast-cleaned atau digalvanis
dicelup-panas dan permukaan dikasarkan)
0 , 3 0

(ii) Untuk permukaan Kelas B (permukaan baja blast-cleaned tanpa-dicat atau
permukaan dengan pelapis Kelas B pada baja blast-cleaned)
0 , 5 0

uD = 1,13; suatu pengali yang mencerminkan rasio dari rata-rata pratarik baut
terpasang terhadap pratarik baut minimum yang disyaratkan. Penggunaan dari
nilai-nilai lainnya dapat disetujui oleh Insinyur yang memiliki izin bekerja sebagai
perencana.
bT = gaya tarik minimum sarana penyambung yang diberikan Tabel J3.1, kips,
atau J3.1M, kN
fh = faktor untuk pengisi, ditentukan sebagai berikut:
(i) Bila tidak ada pengisi atau dimana baut telah ditambahkan untuk
mendistribusikan beban pada pengisi1 , 0 0
fh
(ii) Bila baut-baut tidak ditambahkan untuk mendistribusikan beban pada
pengisi:
(a) Untuk satu pengisi antara bagian-bagian tersambung1 , 0 0
fh
(b) Untuk dua atau lebih pengisi antara bagian-bagian tersambung0 , 8 5
fh
sN = jumlah bidang slip yang diperlukan untuk mengizinkan sambungan dengan
slip
9. Kombinasi Gaya Tarik dan Geser dalam Sambungan Slip-Kritis
Bila suatu sambungan kritis-slip menahan gaya tarik yang diterapkan maka reduksi gaya
penjepit neto, ketahanan slip yang tersedia tiap baut, dari Pasal J3.8, harus dikalikan
dengan faktor, sck , sebagai berikut:
bbu
u
sc
nTD
T
k
-1
 (DFBK) (J3-5a)
bbu
a
sc
nTD
T
k
1 , 5
-1
 (DKI) (J3-5b)
keterangan
aT = gaya tarik yang diperlukan menggunakan kombinasi beban DKI, kips (kN)
uT = gaya tarik yang diperlukan menggunakan kombinasi beban DFBK, kips (kN)
bn = jumlah baut yang menahan gaya tarik yang diterapkan

SNI 1729:2015
© BSN 2015 132 dari 242
10. Kekuatan Tumpuan pada Lubang-Lubang Baut
Kekuatan tumpuan yang tersedia, nR dan /nR , di lubang-lubang baut harus
ditentukan untuk keadaan batas dari tumpuan sebagai berikut:
0 , 7 5
 (DFBK)
2 , 0 0
 (DKI)
Kekuatan tumpuan nominal dari material yang disambung, nR , ditentukan sebagai
berikut:
(a) Untuk baut dalam sambungan dengan standar, ukuran-berlebih dan lubang slot-
pendek, tidak tergantung arah dari beban, atau suatu lubang slot-panjang dengan
slot tersebut paralel terhadap arah dari gaya tumpuan:
(i) Bila deformasi di lubang baut pada beban layan adalah suatu perhitungan
desain
uucn dtFtFR
2 , 41 , 2
  (J3-6a)
(ii) Bila deformasi di lubang baut pada beban layan adalah bukan suatu
perhitungan desain
uucn dtFtFR
3 , 01 , 5
  (J3-6b)
(b) Untuk suatu baut dalam suatu sambungan dengan lubang-lubang slot-panjang
dengan slot tersebut tegak lurus terhadap arah dari gaya:
uucn dtFtFR
2 , 01 , 0
  (J3-6c)
(c) Untuk sambungan yang dibuat dengan menggunakan baut yang melewati sampai
suatu komponen struktur boks atau PSB tak-diperkaku, lihat Pasal J7 dan
Persamaan J7-1;
keterangan
uF = kekuatan tarik minimum yang disyaratkan dari material yang disambung, ksi (MPa)
d = diameter baut nominal, in. (mm)
c
 = jarak bersih, dalam arah dari gaya, antara tepi lubang dan tepi lubang yang berdekatan
atau tepi dari material, in. (mm)
t = ketebalan dari material yang disambung, in. (mm)
Untuk sambungan, ketahanan tumpuan harus diambil sebesar jumlah ketahanan
tumpuan dari setiap baut.
Kekuatan tumpuan harus diperiksa untuk kedua tipe-tumpuan dan sambungan kritis-
slip. Penggunaan dari lubang-lubang ukuran-berlebih dan lubang-lubang slot-pendek
serta slot-panjang paralel terhadap garis gaya yang dilarang pada sambungan kritis-slip
setiap Pasal J3.2.
Catatan: Kekuatan efektif pengencang individual yang lebih kecil dari kekuatan geser sarana
penyambung per Pasal J3.6 atau kekuatan tumpuan pada lubang baut per Pasal J3.10.
Kekuatan dari group baut adalah jumlah dari kekuatan efektif dari pengencang individual.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 133 dari 242
11. Sarana Penyambung Khusus
Kekuatan nominal dari sarana penyambung khusus selain dari baut yang diperlihatkan
dalam Tabel J3.2 harus diverifikasi melalui pengujian.
12. Sarana Penyambung Gaya Tarik
Bila baut-baut atau sarana penyambung lainnya dalam tarik disambungkan ke suatu
dinding boks tidak diperkaku atau dinding PSB tidak diperkaku, kekuatan dinding harus
ditentukan melalui analisis rasional.
J4. ELEMEN TERPENGARUH DARI KOMPONEN STRUKTUR DAN ELEMEN
PENYAMBUNG
Pasal ini berlaku untuk elemen dari komponen struktur pada sambungan dan elemen
penyambung, seperti pelat, buhul, siku, dan konsol.
1. Kekuatan Elemen dalam Tarik
Kekuatan desain, nR , dan kekuatan yang diizinkan, /nR , dari elemen yang
dipengaruhi dan elemen yang disambung yang dibebani gaya tarik harus nilai yang
terendah yang diperoleh sesuai dengan keadaan batas dari pelelehan tarik dan
keruntuhan tarik.
(a) Untuk leleh tarik dari elemen yang disambung
gyn AFR  (J4-1)
0 , 9 0
 (DFBK)
1 , 6 7
 (DKI)
(b) Untuk keruntuhan tarik dari elemen yang disambung
eun AFR  (J4-2)
0 , 7 5
 (DFBK)
2 , 0 0
 (DKI)
keterangan
eA = luas neto efektif seperti yang dijelaskan dalam Pasal D3, in.2
(mm2
); untuk pelat
sambungan baut, gne AAA
0 , 8 5

Catatan: Luas neto efektif dari sambungan pelat dapat dibatasi akibat distribusi tegangan seperti
yang dihitung dengan metode misalnya penampang Whitmore.
2. Kekuatan Elemen dalam Geser
Kekuatan geser yang tersedia dari elemen yang dipengaruhi dan elemen yang
disambung dalam geser harus nilai yang terendah yang diperoleh sesuai dengan
keadaan batas dari pelelehan geser dan keruntuhan geser:
(a) Untuk pelelehan geser dari elemen:
g vyn AFR
0 , 6 0
 (J4-3)
1 , 0 0
 (DFBK)
1 , 5 0
 (DKI)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 134 dari 242
keterangan
g vA = luas bruto yang menahan geser, in.2
(mm2
)
(b) Untuk keruntuhan geser dari elemen:
n vun AFR
0 , 6 0
 (J4-4)
0 , 7 5
 (DFBK)
2 , 0 0
 (DKI)
keterangan
n vA = luas neto yang menahan geser, in.2
(mm2
)
3. Kekuatan Geser Blok
Kekuatan yang tersedia untuk keadaan batas keruntuhan blok geser sepanjang alur
kegagalan geser atau alur-alur dan alur kegagalan tarik tegak lurus harus diambil
sebesar
ntub sg vyntub sn vun AFUAFAFUAFR 
0 , 6 00 , 6 0
(J4-5)
0 , 7 5
 (DFBK)
2 , 0 0
 (DKI)
keterangan
ntA = luas neto yang menahan gaya tarik, in.2
(mm2
)
Bila tegangan tarik adalah merata,
1
b sU ; bila tegangan tarik tidak merata,
0 , 5
b sU
Catatan: Kasus tipikal dimana b sU harus diambil sama dengan 0,5 dijelaskan dalam
Penjelasan.
4. Kekuatan Elemen dalam Tekan
Kekuatan yang tersedia dari elemen penyambung dalam tekan untuk keadaan batas
dari pelelehan dan tekuk harus ditentukan sebagai berikut.
(a) Bila
2 5
K L/r
gyn AFP  (J4-6)
0 , 9 0
 (DFBK)
1 , 6 7
 (DKI)
(b) Bila
2 5
K L/r , ketentuan Bab E diterapkan.
5. Kekuatan Elemen dalam Lentur
Kekuatan lentur yang tersedia dari elemen terpengaruh harus nilai terendah yang
diperoleh sesuai dengan keadaan batas dari leleh lentur, tekuk lokal, tekuk torsi-lateral
lentur dan keruntuhan lentur.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 135 dari 242
J5. Pengisi
1. Pengisi dalam Sambungan Las
Bila perlu menggunakan pengisi dalam joint untuk menyalurkan gaya yang diterapkan,
pengisi dan las penyambung harus sesuai dengan persyaratan Pasal J5.1a atau Pasal
J5.1b, yang sesuai.
1a. Pengisi Tipis
Pengisi yang tebalnya kurang dari ¼ in. (6 mm) tidak boleh digunakan untuk
menyalurkan tegangan. Bila ketebalan dari pengisi kurang dari ¼ in. (6 mm), atau bila
ketebalan dari pengisi adalah ¼ in. (6 mm) atau lebih besar tetapi tidak cukup untuk
menyalurkan gaya yang diterapkan antara bagian-bagian yang disambung, pengisi
harus rata dengan tepi dari bagian yang disambung terluar, dan ukuran las tersebut
harus ditambah diatas ukuran yang diperlukan dengan suatu jumlah sama dengan
ketebalan dari pengisi.
1b. Pengisi Tebal
Bila ketebalan dari pengisi cukup untuk menyalurkan gaya yang diterapkan antara
bagian-bagian yang disambung, pengisi harus diperpanjang diluar tepi-tepi dari logam
dasar yang disambung terluar. Las-las yang menghubungkan logam dasar yang
disambung terluar tersebut ke pengisi harus cukup untuk menyalurkan gaya ke pengisi
dan luas tersebut yang menahan pada pengisi tersebut harus cukup untuk menghindari
tegangan yang berlebih pada pengisi. Las-las yang menghubungkan pengisi tersebut ke
logam dasar yang disambung bagian dalam harus cukup untuk menyalurkan gaya yang
diterapkan.
2. Pengisi dalam Sambungan Baut
Bila suatu baut menahan beban melalui pengisi dengan tebal sama dengan atau kurang
dari ¼ in. (6 mm), kekuatan geser harus digunakan tanpa reduksi. Bila suatu baut
menahan beban melalui pengisi dengan tebal lebih besar dari ¼ in. (6 mm), satu dari
persyaratan yang berikut harus diterapkan:
(a) Kekuatan geser baut harus dikalikan dengan faktor
  
0 , 2 50 , 4-1
-t
[S.I.:   
60 , 0 1 5 4-1
-t ]
tetapi tidak kurang dari 0,85, dimana t adalah ketebalan total dari pengisi;
(b) Pengisi harus diperpanjang diluar joint dan perpanjangan pengisi harus dijamin
dengan baut yang cukup untuk mendistribusikan secara merata gaya total dalam
elemen yang disambung disepanjang penampang melintang kombinasi dari
elemen yang disambung tersebut dan pengisi;
(c) Ukuran joint harus ditingkatkan untuk mengakomodasi jumlah baut yang ekivalen
dengan jumlah total yang diperlukan dalam (b) di atas; atau

SNI 1729:2015
© BSN 2015 136 dari 242
(d) Joint harus didesain untuk mencegah slip sesuai dengan Pasal J3.8 dengan
menggunakan permukaan Kelas B atau permukaan Kelas A dengan turn-of-nut
tightening.
J6. Splice
Splice las tumpul pada gelagar pelat dan balok harus mengembangkan kekuatan
nominal dari penampang terkecil yang disambung. Tipe sambungan lainnya pada
penampang gelagar pelat dan balok pelat harus mengembangkan kekuatan yang
diperlukan melalui gaya-gaya pada titik splice/sambungan.
J7. Kekuatan Tumpuan
Kekuatan tumpuan desain, nR , dan kekuatan tumpuan yang diizinkan, 
/
nR , dari
kontak permukaan harus ditentukan untuk keadaan batas dari tumpuan (pelelehan
tekan lokal) sebagai berikut:
0 , 7 5
 (DFBK)
2 , 0 0
 (DKI)
Kekuatan tumpuan nominal, nR , harus ditentukan sebagai berikut:
(a) Untuk permukaan jadi, sendi-sendi yang diperlebar, dibor, atau lubang dibor, dan
ujung-ujung dari pengaku-pengaku tumpuan dipaskan:
p byn AFR
1 , 8
 (J7-1)
keterangan
p bA = luas penumpu terproyeksi, in.2
(mm2
)
yF = tegangan leleh minimum yang disyaratkan, ksi (MPa)
(b) Untuk expansion rollers dan rockers:
(i) Bila
2 5
d in. (635 mm)
 
2 01 31 , 2
d/FR byn
 (J7-2)
[S.I.:  
2 09 01 , 2
d/FR byn
 ] (J7-2M)
(ii) Bila
2 5
d in. (635 mm)
 
/ 2 01 36 , 0
dFR byn
 (J7-3)
[S.I.:  
/ 2 09 03 0 , 2
dFR byn
 ] (J7-3M)
keterangan
d = diameter, in. (mm)
b
 = panjang tumpuan, in. (mm)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 137 dari 242
J8. DASAR KOLOM DAN PENUMPU BETON
Ketentuan yang sebenarnya harus dibuat untuk menyalurkan beban kolom dan momen-
momen ke fondasi telapak dan fondasi.
Dalam ketiadaan regulasi peraturan, kekuatan tumpuan desain, pc P , dan kekuatan
tumpuan yang diizinkan, cpP / , untuk keadaan batas dari kehancuran beton yang
diizinkan diambil sebagai berikut:
0 , 6 5
c
 (DFBK)
2 , 3
c
(DKI)
Kekuatan tumpuan nominal, pP , ditentukan sebagai berikut:
(a) Pada luas total dari suatu penumpu beton:
1
0 , 8 5
AfP '
cp
 (J8-1)
(b) Bila kecil dari luas total dari suatu penumpu beton:
1121
1 , 70 , 8 5
Af/AAAfP '
c
'
cp
 (J8-2)
keterangan
1
A = luas dari tumpuan baja konsentris pada suatu penumpu beton, in.2
(mm2
)
2
A = luas maksimum dari bagian permukaan yang menumpu secara geometris serupa
dengan dan konsentris dengan luas yang dibebani, in.2
(mm2
)
'
cf = kekuatan tekan beton yang disyaratkan, ksi (MPa)
J9. BATANG ANGKUR DAN PENANAMAN
Batang angkur harus didesain untuk memberi ketahanan yang diperlukan terhadap
beban pada struktur utuh di dasar kolom termasuk komponen tarik neto dari setiap
momen lentur yang dapat dihasilkan dari kombinasi beban yang ditetapkan dalam Pasal
B2. Batang angkur harus didesain sesuai dengan persyaratan untuk bagian yang berulir
dalam Tabel J3.2.
Desain dari dasar kolom dan batang angkur untuk penyaluran gaya-gaya ke fondasi
beton termasuk tumpuan yang melawan elemen beton harus memenuhi persyaratan
ACI 318 atau ACI 349.
Catatan: Bila kolom-kolom diperlukan untuk menahan suatu gaya horizontal di pelat dasar,
tumpuan yang menahan elemen beton harus diperhitungkan.
Bila batang angkur digunakan untuk menahan gaya-gaya horizontal, ukuran lubang,
toleransi pengaturan batang angkur, dan pergerakan horizontal dari kolom harus
diperhitungkan dalam desain.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 138 dari 242
Lubang-lubang ukuran-berlebih yang lebih besar dan lubang slot diizinkan pada pelat
dasar bila tumpuan yang cukup disediakan untuk mur dengan menggunakan ring atau
ring pelat ASTM F844 untuk jembatan lubang.
Catatan: Ukuran-ukuran lubang yang diizinkan tersebut, sesuai dengan dimensi ring dan mur
diperlihatkan dalam the AISC Steel Construction Manual dan ASTM F554.
Catatan: Lihat ACI 318 untuk desain penanaman dan untuk desain friksi geser. Lihat OSHA
untuk persyaratan ereksi khusus untuk batang angkur.
J10.SAYAP DAN BADAN DENGAN GAYA TERPUSAT
Pasal ini berlaku untuk gaya terpusat tunggal dan ganda yang diterapkan tegak lurus
terhadap sayap (sayap-sayap) dari penampang sayap lebar dan profil tersusun yang
serupa. Suatu gaya terpusat tunggal yang dapat tarik atau tekan. Gaya terpusat-ganda
yang satu tarik dan satu tekan dan membentuk suatu kopel pada sisi yang sama dari
komponen struktur yang dibebani.
Bila kekuatan yang disyaratkan melebihi kekuatan yang tersedia seperti ditentukan
untuk keadaan batas yang tertera pada pasal ini, pengaku dan/atau pengganda harus
disediakan dan harus memiliki ukuran untuk perbedaan tersebut antara kekuatan yang
diperlukan dan kekuatan yang tersedia untuk keadaan batas yang bisa diterima.
Pengaku-pengaku juga harus memenuhi persyaratan desain dalam Pasal J10.8.
Pengganda juga harus memenuhi persyaratan desain dalam Pasal J10.9.
Catatan: Lihat Lampiran 6.3 untuk persyaratan untuk ujung-ujung dari komponen struktur
kantilever.
Pengaku-pengaku yang diperlukan pada ujung-ujung tanpa-berangka dari balok-balok
sesuai persyaratan Pasal J10.7.
1. Lentur Lokal Sayap
Pasal ini berlaku untuk gaya-gaya terpusat tunggal tarik dan komponen tarik gaya-gaya
terpusat ganda.
Kekuatan desain, nR , dan kekuatan yang diizinkan, /nR , untuk keadaan batas dari
lentur lokal sayap harus ditentukan sebagai berikut:
26 , 2 5
fyfn tFR  (J10-1)
0 , 9 0
 (DFBK)
1 , 6 7
 (DKI)
keterangan
yfF = tegangan leleh minimum yang disyaratkan dari sayap, ksi (MPa)
ft = ketebalan dari sayap yang dibebani, in. (mm)
Jika panjang dari pembebanan melalui sayap komponen struktur kurang dari fb
0 , 1 5
,
dimana fb adalah lebar sayap komponen struktur, Persamaan J10-1 tidak perlu
diperiksa.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 139 dari 242
Bila gaya terpusat yang ditahan digunakan di suatu jarak dari ujung komponen struktur
kurang dari ft
1 0
, nR harus direduksi sebesar 50 persen.
Bila diperlukan, sepasang pengaku transversal harus disediakan.
2. Pelelehan Lokal Badan
Pasal ini berlaku untuk gaya-gaya terpusat-tunggal dan kedua komponen dari gaya-
gaya terpusat-ganda.
Kekuatan yang tersedia untuk keadaan batas dari pelelehan lokal badan harus
1 , 0 0
 (DFBK)
1 , 5 0
 (DKI)
Kekuatan nominal, nR , harus ditentukan sebagai berikut:
(a) Bila gaya terpusat yang ditahan digunakan di suatu jarak dari ujung komponen
struktur lebih besar dari tinggi komponen struktur d ,
 bwy wn ktFR 
5
(J10-2)
(b) Bila gaya terpusat yang ditahan digunakan di suatu jarak dari ujung komponen
struktur kurang dari atau sama dengan tinggi komponen struktur d ,
 bwy wn ktFR 
2 , 5
(J10-3)
keterangan
y wF = tegangan leleh minimum yang disyaratkan dari material badan, ksi (MPa)
k = jarak dari muka terluar dari sayap ke kaki badan dari sudut, in. (mm)
b
 = panjang tumpuan (tidak kurang dari k untuk reaksi balok ujung), in. (mm)
wt = ketebalan badan, in. (mm)
Bila diperlukan, sepasang pengaku transversal atau pelat pengganda harus
disediakan.
3. Pelipatan pada Badan
Pasal ini digunakan untuk gaya-gaya terpusat-tunggal tekan atau komponen tekan dari
gaya-gaya terpusat-ganda.
Kekuatan yang tersedia untuk keadaan batas dari lipat lokal badan harus ditentukan
sebagai berikut:
0 , 7 5
 (DFBK)
2 , 0 0
 (DKI)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 140 dari 242
(a) Bila gaya tekan terpusat yang ditahan diterapkan pada suatu jarak dari ujung
komponen struktur lebih besar dari atau sama dengan
/ 2
d :
w
fy w
f
wb
wn
t
tE F
t
t
d
tR





















1 , 5
2 310 , 8 0 
(J10-4)
(b) Bila gaya tekan terpusat yang ditahan digunakan di suatu jarak dari ujung
komponen struktur kurang dari
/ 2
d :
(i) Untuk b d
/ 0 , 2
w
fy w
f
wb
wn
t
tE F
t
t
d
tR





















1 , 5
2 310 , 4 0 
(J10-5a)
(ii) Untuk b d
/ 0 , 2
w
fy w
f
wb
wn
t
tE F
t
t
d
tR





















1 , 5
2 0 , 2
4
10 , 4 0 
(J10-5b)
keterangan
d = tinggi nominal total dari penampang, in. (mm)
Bila diperlukan, suatu pengaku transversal, atau sepasang dari pengaku transversal,
atau suatu pelat pengganda yang diperpanjang sedikitnya setengah tinggi dari badan
harus disediakan.
4. Tekuk pada Badan akibat Goyangan
Pasal ini digunakan hanya untuk gaya-gaya terpusat-tunggal tekan yang diterapkan
untuk komponen struktur di mana gerakan lateral relatif antara sayap tekan yang
dibebani dan sayap tarik tidak dikekang pada titik aplikasi gaya terpusat.
Kekuatan tersedia dari badan untuk keadaan batas tekuk pada badan akibat goyangan
0 , 8 5
 (DFBK)
1 , 7 6
 (DKI)
(a) Jika sayap tekan yang dikekang melawan rotasi:
(i) Bila    
2 , 3///
fbw bLth















3
2
3
/
/
0 , 41
fb
wfwr
n
bL
th
h
ttC
R (J10-6)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 141 dari 242
(ii) Bila    
2 , 3///
fbw bLth , keadaan batas dari tekuk sidesway badan tidak
boleh diterapkan.
Bila kekuatan yang diperlukan dari badan melebihi kekuatan yang tersedia,
breising lateral lokal harus disediakan di sayap tarik atau sepasang dari pengaku
transversal atau suatu pelat pengganda harus disediakan.
(b) Jika sayap tekan tidak ditahan melawan rotasi:
(i) Bila    
1 , 7///
fbw bLth















3
2
3
/
/
0 , 4
fb
wfwr
n
bL
th
h
ttC
R (J10-7)
(ii) Bila    
1 , 7///
fbw bLth , keadaan batas dari tekuk sidesway badan tidak
boleh diterapkan.
Bila kekuatan yang diperlukan dari badan melebihi kekuatan yang tersedia, breising
lateral lokal harus disediakan pada kedua sayap di titik aplikasi gaya terpusat.
Pada Persamaan J10-6 dan J10-7, digunakan definisi yang berikut:
rC = 960 000 ksi (6,62 x 106
MPa) bila yu MM  (DFBK) atau ya MM 
1 , 5
(DKI) pada
lokasi dari gaya
= 480 000 ksi (3,31 x 106
MPa) bila yu MM  (DFBK) atau ya MM 
1 , 5
(DKI) pada
lokasi dari gaya
bL = panjang tanpa terbreis secara lateral terbesar sepanjang sayap di titik dari beban, in.
(mm)
aM = kekuatan lentur yang diperlukan menggunakan kombinasi beban DKI, kip-in. (N-mm)
uM = kekuatan lentur yang diperlukan menggunakan kombinasi beban DFBK, kip-in. (N-mm)
fb = lebar sayap, in. (mm)
h = jarak bersih antara sayap dikurangi radius sudut untuk profil; jarak antara garis yang
berdekatan dari pengencang atau jarak bersih antara sayap-sayap bila las digunakan
untuk profil-profil tersusun, in. (mm)
Catatan: Untuk penentuan pengekang yang sesuai, mengacu pada Lampiran 6.
5. Tekuk Tekan Badan
Pasal ini digunakan untuk sepasang gaya-terpusat-tunggal tekan atau komponen tekan
dalam sepasang gaya terpusat-ganda, digunakan di kedua sayap komponen struktur di
lokasi yang sama.
Kekuatan yang tersedia untuk keadaan batas dari tekuk lokal badan harus ditentukan
sebagai berikut:
h
E Ft
R
y ww
n
32 4
 (J10-8)
0 , 9 0
 (DFBK)
1 , 6 7
 (DKI)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 142 dari 242
Bila pasangan dari gaya-gaya tekan terpusat yang ditahan digunakan pada jarak dari
ujung komponen struktur yang kurang dari d/2, Rn harus direduksi 50 %.
Bila diperlukan, suatu pengaku transversal, sepasang pengaku transversal, atau pelat
pengganda yang diperpanjang setinggi badan penuh harus disediakan.
6. Geser Zona Panel Badan
Pasal ini berlaku untuk gaya-gaya terpusat-ganda yang diterapkan untuk ke satu atau
ke dua sayap komponen struktur di lokasi yang sama.
Kekuatan yang tersedia dari zona panel badan untuk keadaan batas dari leleh geser
0 , 9 0
 (DFBK)
1 , 6 7
 (DKI)
Kekuatan nominal, Rn , harus ditentukan sebagai berikut:
(a) Bila efek dari deformasi zona-panel pada stabilitas portal tidak diperhitungkan
dalam analisis:
(i) Untuk cr PP
0 , 4

wcyn tdFR
0 , 6
 (J10-9)
(ii) Untuk cr PP
0 , 4








c
r
wcyn
P
P
tdFR
-1 , 40 , 6 0
(J10-11)
(b) Bila stabilitas portal, termasuk deformasi zona-panel plastis, diperhitungkan dalam
analisis:
(i) Untuk cr PP
0 , 7 5








wcb
cfcf
wcyn
tdd
tb
tdFR
23
10 , 6 0
(J10-11)
(ii) Untuk cr PP
0 , 7 5














c
r
wcb
cfcf
wcyn
P
P
tdd
tb
tdFR
1 , 2
-1 , 9
3
10 , 6 0
2
(J10-12)
Pada Persamaan J10-9 sampai J10-12, gunakan definisi yang berikut:
gA = luas penampang bruto komponen struktur, in.2
(mm2
)
cfb = lebar sayap kolom, in. (mm)
bd = tinggi balok, in. (mm)
cd = tinggi kolom, in. (mm)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 143 dari 242
yF = tegangan leleh minimum yang disyaratkan dari badan kolom, ksi (MPa)
cP = yP , kips (N) (DFBK)
cP = yP
0 , 6 0
, kips (N) (DKI)
rP = kekuatan aksial yang diperlukan menggunakan kombinasi beban DFBK atau DKI,
kips (N)
yP = gy AF , kekuatan leleh aksial dari kolom, kips (N)
cft = ketebalan sayap kolom, in. (mm)
wt = ketebalan badan kolom, in. (mm)
Bila diperlukan, pelat (pelat-pelat) pengganda atau sepasang pengaku diagonal harus
disediakan dalam batas sambungan kaku badan yang terletak pada bidang yang sama.
Lihat Pasal J10.9 untuk persyaratan desain pelat pengganda.
7. Ujung Tanpa Berangka dari Balok dan Gelagar
Pada ujung tanpa berangka dari balok dan gelagar dinyatakan tidak dikekang terhadap
rotasi di sumbu longitudinalnya, harus tersedia sepasang pengaku transversal,
perluasan kedalaman penuh dari badan.
8. Persyaratan Pengaku Tambahan untuk Gaya-Gaya Terpusat
Pengaku-pengaku yang diperlukan untuk menahan gaya-gaya tarik terpusat harus
dirancang sesuai dengan persyaratan Pasal J4.1 dan dilas ke sayap dan badan yang
dibebani. Las-las pada sayap harus diukur untuk membedakan antara kekuatan perlu
dan kekuatan tersedia. Pengaku untuk las-las badan harus diukur untuk menyalurkan ke
badan perbedaan aljabar pada gaya tarik di ujung-ujung pengaku.
Pengaku-pengaku yang diperlukan untuk menahan gaya-gaya tekan terpusat harus
dirancang sesuai dengan persyaratan Pasal J4.4 dan akan menumpu pada atau di las
ke sayap yang dibebani dan di las ke badan. Las-las pada sayap harus diukur untuk
perbedaan antara kekuatan yang diperlukan dan kekuatan keadaan batas yang berlaku.
Las badan harus diukur untuk menyalurkan ke badan perbedaan aljabar dalam gaya
tekan di ujung-ujung dari pengaku. Untuk pengaku-pengaku tumpuan yang dipaskan,
lihat Pasal J7.
Pengaku-pengaku tumpuan kedalaman penuh transversal untuk gaya-gaya tekan yang
digunakan untuk suatu balok atau sayap (sayap-sayap) gelagar pelat harus dirancang
sebagai komponen-komponen struktur (kolom-kolom) tertekan secara aksial sesuai
dengan persyaratan Pasal E6.2 dan Pasal J4.4. Properti komponen struktur harus
ditentukan menggunakan suatu panjang efektif dari 0,75h dan suatu penampang yang
terdiri dari dua pengaku, dan suatu strip badan yang memiliki suatu lebar dari 25tw di
pengaku interior dan 12tw di ujung-ujung komponen struktur. Las yang menyambungkan
pengaku-pengaku tumpuan kedalaman penuh ke badan harus diukur untuk
menyalurkan perbedaan dalam gaya tekan di setiap pengaku ke badan.
Pengaku-pengaku transversal dan diagonal harus memenuhi persamaan tambahan
yang berikut:
(1) Lebar setiap pengaku ditambah setengah ketebalan badan kolom tidak boleh
kurang dari sepertiga lebar sayap atau lebar pelat sambungan momen yang
menyalurkan gaya terpusat.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 144 dari 242
(2) Ketebalan pengaku tidak boleh kurang dari setengah ketebalan sayap atau pelat
sambungan momen yang menyalurkan beban terpusat, atau kurang dari lebar
dibagi dengan 16.
(3) Pengaku transversal harus diperluas minimum setengah kedalaman komponen
struktur kecuali seperti disyaratkan Pasal J10.5 dan Pasal J10.7.
9. Persyaratan Pelat Pengganda Tambahan untuk Gaya-Gaya Terpusat
Pelat-pelat pengganda yang diperlukan untuk kekuatan tekan harus dirancang sesuai
dengan persyaratan Bab E.
Pelat-pelat pengganda yang disyaratkan untuk kekuatan tarik harus dirancang sesuai
dengan persyaratan Bab D.
Pelat-pelat pengganda yang diperlukan untuk kekuatan geser (lihat Pasal J10.6) harus
dirancang sesuai dengan ketentuan Bab G.
Pelat-pelat pengganda arus memenuhi persyaratan tambahan yang berikut:
(1) Ketebalan dan perluasan pelat pengganda harus menyediakan material tambahan
yang diperlukan sama dengan atau melebihi persyaratan kekuatan.
(2) Pelat pengganda harus dilas untuk mengembangkan proporsi gaya total yang
disalurkan ke pelat pengganda.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 145 dari 242
BAB K
DESAIN SAMBUNGAN KOMPONEN STRUKTUR PSB DAN BOKS
Bab ini membahas sambungan pada komponen struktur PSB dan penampang boks dengan
ketebalan dinding merata.
Catatan: Kekuatan sambungan sering ditentukan oleh ukuran komponen struktur PSB, khususnya
ketebalan dinding dari rangka batang kord, dan ini harus dipertimbangkan dalam perancangan awal.
K1. Gaya-Gaya Terpusat pada PSB
K2. Sambungan Rangka Batang PSB-ke-PSB
K3. Sambungan Momen PSB-ke-PSB
K4. Las-Las Pelat dan Cabang-Cabang pada PSB Persegi
Catatan: Lihat juga Bab J untuk persyaratan tambahan untuk pembautan ke PSB. Lihat Pasal
J3.10(c) untuk through-bolts.
Catatan: Parameter sambungan harus dalam batas-batas yang bisa diterapkan. Keadaan batas
hanya perlu diperiksa bila geometri sambungan atau pembebanan berada dalam parameter-
parameter yang diberikan pada deskripsi keadaan batas.
K1. GAYA-GAYA TERPUSAT PADA PSB
Kekuatan desain, nR , dan kekuatan yang diizinkan, /nR , dari sambungan harus
ditentukan sesuai ketentuan bab ini dan ketentuan Pasal B3.6.
1. Definisi Parameter
(mm2
)
B = lebar keseluruhan komponen struktur PSB persegi, diukur 90o
terhadap bidang
dari sambungan, in. (mm)
pB = lebar pelat, diukur 90o
terhadap bidang dari sambungan, in. (mm)
D = diameter luar dari PSB bulat, in. (mm)
cF = tegangan tersedia, ksi (MPa)
= yF untuk DFBK; yF
0 , 6
untuk DKI
yF = tegangan leleh minimum yang disyaratkan dari material komponen struktur PSB,
ksi (MPa)
y pF = tegangan leleh minimum yang disyaratkan dari material pelat, ksi (MPa)
uF = kekuatan tarik minimum yang disyaratkan dari material komponen struktur PSB,
ksi (MPa)
H = tinggi keseluruhan dari komponen struktur PSB persegi, diukur dalam bidang
sambungan, in. (mm)
S = modulus penampang elastis dari komponen struktur, in.3
(mm3
)
b
 = panjang tumpuan dari beban, diukur paralel terhadap sumbu dari komponen
struktur PSB (atau diukur melintang terhadap lebar dari PSB pada kasus pelat-
pelat penutup yang dibebani), in. (mm)
t = ketebalan dinding desain dari komponen struktur PSB, in. (mm)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 146 dari 242
pt = ketebalan pelat, in. (mm)
2. PSB Bundar
Kekuatan tersedia dari sambungan dengan beban terpusat dan dalam batasan Tabel
K1.1A harus diambil seperti yang diperlihatkan dalam Tabel K1.1.
3. PSB Persegi
Kekuatan tersedia dari sambungan dengan beban terpusat dan dalam batasan Tabel
K1.2A harus diambil sebagai nilai terkecil dari keadaan batas yang berlaku yang
diperlihatkan dalam Tabel K1.2.
K2. SAMBUNGAN RANGKA BATANG PSB-KE-PSB
Kekuatan desain, nP , dan kekuatan yang diizinkan, /nP , dari sambungan harus
ditentukan menurut ketentuan bab ini dan ketentuan Pasal B3.6.
Sambungan rangka batang PSB-ke-PSB didefinisikan sebagai sambungan yang terdiri
dari satu atau lebih komponen struktur cabang yang di las secara langsung ke suatu
kord menerus melewati sampai sambungan dan harus diklasifikasikan sebagai berikut:
(a) Bila beban pons, 
s i n
rP , pada suatu komponen struktur cabang yang
diseimbangkan oleh geser balok pada komponen struktur kord, sambungan
tersebut harus diklasifikasikan sebagai sambungan-T bila cabang tersebut tegak
lurus terhadap kord, dan diklasifikasikan sebagai sambungan-Y kalau tidak
demikian.
(b) Bila beban pons, 
s i n
rP , pada suatu komponen struktur cabang yang utama
diseimbangkan (dalam 20 %) oleh beban-beban pada komponen struktur cabang
lainnya pada sisi yang sama dari sambungan, sambungan tersebut harus
diklasifikasikan sebagai suatu sambungan-K. Celah yang relevan adalah antara
komponen-komponen struktur cabang utama dimana beban-beban saling
seimbang. Suatu sambungan-N dapat diperhitungkan sebagai suatu tipe
sambungan-K.
Catatan: Sebuah sambungan-K dengan satu cabang tegak lurus terhadap kord sering disebut
sebuah sambungan-N.
(c) Bila beban pons, 
s i n
rP , disalurkan melalui komponen struktur kord dan
diseimbangkan melalui komponen struktur cabang di sisi berlawanan, sambungan
tersebut harus diklasifikasikan sebagai suatu sambungan-silang.
(d) Bila suatu sambungan memiliki lebih dari dua komponen struktur cabang utama,
atau komponen struktur cabang dalam lebih dari satu bidang, sambungan tersebut
harus diklasifikasikan sebagai suatu sambungan umum atau sambungan banyak
bidang.
Bila komponen struktur cabang menyalurkan sebagian dari bebannya sebagai
sambungan-K dan sebagian bebannya sebagai sambungan-T, sambungan-Y atau
sambungan-silang, kecukupan sambungan-sambungan harus ditentukan melalui
interpolasi proporsi dari kekuatan tersedia dari kekuatan total masing-masing.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 147 dari 242
TABEL K1.1 – Kekuatan Tersedia dari Sambungan PSB Bulat-ke-Pelat
Tipe Sambungan Kekuatan Tersedia dari Sambungan
Lentur Pelat
Dalam
Bidang
Keluar
Bidang
Sambungan-T Pelat Transversal dan
Sambungan-Silang
Keadaan batas: Leleh Lokal PSB
Beban Aksial Pelat
t
p
yn Q
D
B
tFR












 0 , 8 1-1
5 , 5
s i n 2

(K1-1)0 , 9 0
 (DFBK)
1 , 6 7
 (DKI)
- Mn =
0,5BpRn
Sambungan-T Pelat Longitudinal, -Y dan
-Silang
Keadaan Batas: Beban Aksial Pelat
Plastifikasi PSB
t
b
yn Q
D
I
tFR 






0 , 2 515 , 5s i n 2

(K1-2)
0 , 9 0
 (DFBK)
1 , 6 7
 (DKI)
Mn = 0,8IbRn -
Sambungan-T Pelat Longitudinal Keadaan Batas: Keadaan Batas Pelat
dan Beban Geser Pelat
Geser Pons PSB
Untuk Rn , lihat Bab J.
Tambahan, hubungan yang berikut harus dipenuhi:
t
F
F
t
y p
u
p
 (K1-3)
- -
Sambungan Pelat Kepala Keadaan Batas: Leleh Lokal dari Beban Aksial PSB
  AFIttFR ybpyn

52
(K1-4)
1 , 0 0
 (DFBK)
1 , 5 0
 (DKI)
- -
FUNGSI
Qf = 1 untuk PSB (permukaan yang disambung) dalam tarik
= 1,0 – 0,3 U (1 + U) untuk PSB (permukaan yang disambung) dalam tekan (K1-5)
SF
M
AF
P
U
c
ro
gc
ro  (K1-6)
dimana Pro dan Mro ditentukan pada sisi dari joint yang memiliki tegangan tekan yang lebih rendah. Pro dan Mro
mengacu pada kekuatan yang diperlukan pada PSB.
Pro = Pu untuk DFBK; Pa untuk DKI. Mro = Mu untuk DFBK; Ma untuk DKI.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 148 dari 242
TABEL K1.1A – Batas Aplikasi yang Berlaku dari Tabel K1.1
Sudut beban pelat:  30o
Kelangsingan D/t 50 untuk sambungan-T di bawah beban aksial atau lentur pelat cabang
Dinding PSB: D/t 40 untuk sambungan-silang di bawah beban aksial atau lentur pelat cabang
D/t 0,11E/Fy akibat beban geser pelat cabang
D/t 0,11E/Fy untuk sambungan pelat penutup dalam tekan
Rasio lebar: 0,2 < Bp/D 1,0 untuk sambungan pelat cabang transversal
Kekuatan material: Fy 52 ksi (360 MPa)
Daktalitas: Fy/Fu 0,80 Catatan: ASTM A500 Kelas C bisa digunakan.
TABEL K1.2 – Kekuatan Tersedia dari Sambungan PSB Persegi-ke-Pelat
Tipe Sambungan Kekuatan Tersedia Sambungan
Pelat T Transversal- dan
Sambungan-Silang, Akibat
Beban Aksial Pelat
Keadaan batas: Leleh Lokal dari Pelat, untuk Semua 
ppy ppyn BtFtBF
tB
R  /
1 0
(K1-7)
0 , 9 5
 (DFBK)
1 , 5 8
 (DKI)
Keadaan batas: Leleh Geser PSB Pons
Bila t-BBB p
20 , 8 5

 e ppyn BttFR
220 , 6
 (K1-8)
0 , 9 5
 (DFBK)
1 , 5 8
 (DKI)
Keadaan batas: Leleh Lokal dari dinding samping PSB
Bila
1 , 0

 byn IktFR 
52
(K1-9)
1 , 0 0
 (DFBK)
1 , 5 0
 (DKI)
Keadaan batas: Lipat Lokal dari dinding samping PSB
Bila
1 , 0
 dan Pelat adalah dalam Tekan,
Untuk Sambungan-T
fy
b
n QE F
t-H
I
tR 





 3
3
11 , 6 2
(K1-10)
0 , 7 5
 (DFBK)
2 , 0 0
 (DKI)
Keadaan batas: Lipat Lokal dari dinding samping PSB
Bila
1 , 0
 dan Pelat adalah dalam Tekan,
Untuk Sambungan-Silang
fyn QE F
t-H
t
R 





 3
4 8 3
(K1-11)
0 , 9 0
 (DFBK)
1 , 6 7
 (DKI)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 149 dari 242
TABEL K1.2 (Lanjutan) – Kekuatan Tersedia dari Sambungan PSB Persegi-ke-Pelat
Pelat T Longitudinal, Sambungan-Y dan
Sambungan-Silang, Akibat Beban Aksial
Pelat
Keadaan batas: Plastifikasi PSB








 f
pb
p
y
n Q
B
t
B
I
B
t
tF
R
-14
2
-1
s i n
2
 (K1-12)
1 , 0 0
 (DFBK)
1 , 5 0
 (DKI)
Pelat T Melalui Longitudinal- dan
Sambungan-Y, Akibat Beban Aksial Pelat
Keadaan batas: Plastifikasi Dinding PSB








 f
pb
p
y
n Q
B
t
B
I
B
t
tF
R
-14
2
-1
s i n
2
 (K1-13)
1 , 0 0
 (DFBK)
1 , 5 0
 (DKI)
Sambungan T Pelat Longitudinal,
Akibat beban Geser Pelat
Keadaan batas: Keadaan Batas Pelat dan
Geser Pons PSB
Untuk Rn, lihat Bab J.
Tambahan, hubungan yang berikut harus dipenuhi:
t
F
F
t
y p
u
p
 (K1-3)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 150 dari 242
TABEL K1.2 (Lanjutan) – Kekuatan Tersedia dari Sambungan PSB Persegi-ke-Pelat
Sambungan
Pelat Penutup,
Akibat Beban Aksial
Keadaan batas: Leleh Lokal dari dinding samping
 bpyn IttFR 
52
, bila   BIt bp

5
(K1-14a)
AFR yn
 , bila   BIt bp

5
(K1-14b)
1 , 0 0
 (DFBK)
1 , 5 0
 (DKI)
Keadaan batas: Lipat Lokal dari dinding samping,
Bila Pelat adalah dalam Tekan
Rn =1,6 t
2
t
t
E F
t
t
B
I p
y
p
b

















1 , 5
6
1
,bila (5 tp + Ib ) (K1-15)
0 , 7 5
 (DFBK)
2 , 0 0
 (DKI)
FUNGSI
Qf = 1 untuk PSB (permukaan yang disambung) dalam tarik
= 1,3 – 0,4 

u
1,0 untuk PSB (permukaan yang disambung) dalam tekan, untuk sambungan
pelat transversal (K1-16)
=
2-1
U untuk PSB (permukaan yang disambung) dalam tekan, untuk pelat longitudinal
dan sambungan pelat melalui longitudinal (K1-17)
SF
M
AF
P
U
c
ro
gc
ro 
dimana Pro dan Mro ditentukan pada sisi dari joint yang memiliki tegangan tekan lebih rendah. Pro dan Mro
mengacu pada kekuatan yang diperlukan pada PSB. (K1-6)
p
p
e p B
tB
B
B  /
1 0
(K1-18)
K = radius sudut luar dari PSB 1,5 t.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 151 dari 242
Sudut beban pelat:  30o
Kelangsingan dinding PSB: B/t atau H/t 35 untuk dinding yang dibebani, untuk sambungan
pelat cabang transversal
B/t atau H/t 40 untuk dinding yang dibebani, untuk pelat cabang
longitudinal dan melalui sambungan pelat
  tt-B /
3
atau   yFEtt-H
/1 , 4 03
/ untuk dinding yang
dibebani, untuk beban
geser pelat cabang
Rasio lebar: 0,25 < Bp/B 1,0 untuk sambungan pelat cabang transversal
Kekuatan material: Fy 52 ksi (360 MPa)
Daktalitas: Fy/Fu 0,8 Catatan: ASTM A500 Kelas C bisa digunakan.
Untuk tujuan Spesifikasi ini, sumbu komponen struktur cabang dan komponen struktur kord
akan terletak di bidang yang sama. Sambungan PSB persegi yang selanjutnya dibatasi
memiliki semua komponen struktur yang berorientasi dengan dinding paralel terhadap
bidang tersebut. Untuk rangka-rangka batang yang dibuat dengan PSB yang disambungkan
melalui komponen struktur cabang pengelasan ke komponen struktur kord, eksentrisitas
dalam batas penerapan diizinkan tanpa mempertimbangkan momen yang dihasilkan untuk
desain sambungan.
(mm2
)
B = lebar keseluruhan dari komponen struktur utama PSB persegi, diukur 90o
terhadap bidang sambungan, in. (mm)
bB = lebar keseluruhan dari komponen struktur cabang PSB persegi, diukur 90o
D = diameter terluar dari komponen struktur utama PSB bundar, in. (mm)
bD = diameter terluar dari komponen struktur cabang PSB bundar, in. (mm)
cF = tegangan tersedia dalam kord, ksi (MPa)
= yF untuk DFBK; 0,6 yF untuk DKI
yF = tegangan leleh minimum yang disyaratkan dari material komponen struktur
utama PSB, ksi (MPa)
y bF = tegangan leleh minimum yang disyaratkan dari material komponen struktur
cabang PSB, ksi (MPa)
uF = kekuatan tarik minimum yang disyaratkan dari material PSB, ksi (MPa)
H = tinggi keseluruhan dari komponen struktur utama PSB persegi, diukur dalam
bidang sambungan, in. (mm)
bH = tinggi keseluruhan dari komponen struktur cabang PSB persegi, diukur dalam
vO = / ov p
x 1 0 0
, %
S = modulus penampang elastis komponen struktur, in.3
(mm3
)
e = esentrisitas dalam suatu sambungan rangka batang, positif berada jauh dari
cabang-cabang, in. (mm)
g = celah antara ujung dari komponen struktur cabang dalam suatu sambungan-K,
dengan mengabaikan las-las, in. (mm)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 152 dari 242
b
 = 
s i n
/bH , in. (mm)
o v
 = panjang overlap diukur sepanjang muka kord yang disambung di bawah dua
cabang, in. (mm)
p
 = panjang terproyeksi dari cabang overlapping pada kord, in. (mm)
t = ketebalan dinding desain dari komponen struktur utama PSB, in. (mm)
bt = ketebalan dinding desain dari komponen struktur cabang PSB, in. (mm)
 = rasio lebar; rasio dari diameter cabang terhadap diameter kord = /DD b
untuk
PSB bundar; rasio dari lebar cabang keseluruhan terhadap lebar kord = /BB b
untuk PSB persegi
eff
 = rasio lebar efektif; jumlah perimeter dari komponen struktur dua cabang dalam
suatu sambungan-K dibagi dengan delapan kali lebar kord
 = rasio kelangsingan kord; rasio dari setengah diameter terhadap ketebalan
dinding = tD/
2
untuk PSB bundar; rasio dari setengah lebar terhadap ketebalan
dinding = tB/
2
untuk PSB persegi
 = parameter panjang beban, hanya berlaku untuk PSB persegi; rasio dari panjang
kontak cabang dengan kord pada bidang sambungan terhadap lebar kord
= /Bb

 = sudut lancip antara cabang dan kord (derajat)
 = rasio celah; rasio dari celah antara cabang-cabang dari sambungan-K bercelah
terhadap lebar kord = g/B untuk PSB persegi
2. PSB Bundar
Kekuatan tersedia sambungan rangka batang PSB-ke-PSB dalam batas-batas Tabel
K2.1A harus diambil sebagai nilai terendah dari keadaan batas yang berlaku yang
tercantum dalam Tabel K2.1.
3. PSB Persegi
Kekuatan tersedia sambungan rangka batang PSB-ke-PSB dalam batas-batas Tabel
K2.2A harus diambil sebagai nilai terendah dari keadaan batas yang berlaku yang
tercantum dalam Tabel K2.2.
K3. SAMBUNGAN MOMEN PSB-KE-PSB
Kekuatan desain, nM , dan kekuatan yang diizinkan, /nM , dari sambungan-
sambungan harus ditentukan menurut ketentuan bab ini dan ketentuan Pasal B3.6.
Sambungan-sambungan momen PSB-ke-PSB yang didefinisikan sebagai sambungan
yang terdiri dari satu atau dua komponen struktur cabang yang secara langsung di las
ke suatu kord menerus yang menembus sambungan, dengan cabang atau cabang-
cabang dibebani oleh momen lentur.
Suatu sambungan harus diklasifikasikan sebagai:
(a) Suatu sambungan-T bila ada satu cabang dan arahnya tegak lurus terhadap kord
dan sebagai suatu sambungan-Y bila ada satu cabang tetapi tidak tegak lurus
terhadap kord

SNI 1729:2015
© BSN 2015 153 dari 242
(b) Suatu sambungan-silang bila ada satu cabang pada setiap (berlawanan) sisi kord.
Untuk tujuan Spesifikasi ini, sumbu komponen struktur cabang dan komponen struktur
kord harus terletak dalam suatu bidang yang sama.
TABEL K2.1 – Kekuatan Tersedia Sambungan Rangka Batang PSB-ke-PSB Bundar
Tipe Sambungan Kekuatan Aksial Tersedia dari Sambungan
Pemeriksaan Umum
Untuk Sambungan-T,
-Silang dan -K Dengan Celah,
Bila    t-DDb
2
nt a r i k / t e k a 
Keadaan batas: Leleh Geser
(Pons)





 



 22 s i n
s i n1
0 , 6
byn DtFP (K2-1)
0 , 9 5
 (DFBK)
1 , 5 8
 (DKI)
Sambungan-T dan Sambungan-Y Keadaan batas: Plastifikasi Kord
  fyn QtFP
0 , 222 1 5 , 63 , 1s i n
 
(K2-2)
0 , 9 0
 (DFBK)
1 , 6 7
 (DKI)
Sambungan-Silang Keadaan batas: Plastifikasi Kord
fyn QtFP 







 0 , 8 1-1
5 , 7
s i n 2
(K2-3)
0 , 9 0
 (DFBK)
1 , 6 7
 (DKI)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 154 dari 242
TABEL K2.1 (Lanjutan) – Kekuatan Tersedia Sambungan Rangka Batang
PSB-ke-PSB Bundar
Tipe Sambungan Kekuatan Aksial Tersedia dari Sambungan
Sambungan-K Dengan Celah atau
Overlap
Keadaan batas: Plastifikasi kord
    fQgQ
D
bD
tyFnP
t e k a n1 1 , 3 32 , 02
t e k a nc a b a n g
s i n
 (K2-4)
    t e k a nc a b a n g
s i n
t a r i kc a b a n g
s i n

nPnP  (K2-5)
 = 0,90 (DFBK)  = 1,67 (DKI)
FUNGSI1
fQ untuk kord (permukaan penyambung) dalam tarik (K1-5a)
= 1,0 – 0,3U(1 + U) untuk PSB (permukaan penyambung) dalam tekan (K1-5b)
ScF
roM
gAcF
roP
U 
di mana Pro dan Mro ditentukan pada sisi joint yang memiliki tegangan tekan lebih rendah. Pro dan Mro
mengacu pada kekuatan yang diperlukan di PSB. (K1-6)
Pro = Pu untuk DFBK; Pa untuk DKI. Mro = Mu untuk DFBK; Ma untuk DKI
a ]
1 , 2
o , 2
11 , 3 3
0 , 5
e x p
0 , 0 2 4
1
[




















t
g
Q g


(K2-6)
[a]
Catatan bahwa exp(x) adalah sama dengan e
x
, dimana e = 2,71828 adalah dasar dari logaritma normal.
Eksentrisitas joint: - 0,55 e/D untuk sambungan-K
Sudut cabang:  30
o
Kelangsingan dinding kord: D/t 50 untuk sambungan-T, -Y dan sambungan-K
D/t 40 untuk sambungan-silang
Kelangsingan dinding cabang: Db/tb 50 untuk cabang tekan
Db/tb 0,05E/Fyb untuk cabang tekan
Rasio lebar: 0,2 < Db/D 1,0 untuk sambungan-T, -Y, -silang dan
Sambungan-K yang overlap
0,4 < Db/D 1,0 untuk sambungan-K bercelah
Celah: g tb tekan + tb tarik untuk sambungan-K bercelah
Overlap: 25 % Ov
100 % untuk sambungan-K yang overlap
Ketebalan cabang: tb overlapping tb overlapped untuk cabang-cabang pada sambungan-K
yang overlap
Kekuatan material: Fy dan Fyb 52 ksi (360 MPa)
Daktalitas: Fy/Fu dan Fyb/Fub 0,80
Catatan: ASTM A500 Kelas C bisa digunakan

SNI 1729:2015
© BSN 2015 155 dari 242
TABEL K2.2 – Kekuatan Tersedia Sambungan Rangka Batang PSB-ke-PSB Persegi
Tipe Sambungan Kekuatan Aksial Tersedia Sambungan
Sambungan-T, -Y dan –Silang
Kasus untuk memeriksa keadaan batas
geser dari dinding-dinding sisi kord
Keadaan batas: Plastifikasi Dinding Kord, Bila
0 , 8 5

  fyn QtFP 








 -1
4
-1
2
s i n 2
(K2-7)1 , 0 0
 (DFBK)
1 , 5 0
 (DKI)
Keadaan batas: Leleh Geser (Pons),
Bila
1 0/a t a u1 /-10 , 8 5
 tBB 
 e o pyn tBFP 
220 , 6s i n

(K2-8)0 , 9 5
 (DFBK)
1 , 5 8
 (DKI)
Keadaan batas: Leleh Lokal dari dinding samping
Kord
Bila
1 , 0

 byn IktFP 
52s i n

(K2-9)1 , 0 0
 (DFBK)
1 , 5 0
 (DKI)
Keadaan batas: Lipat Lokal dari dinding samping
Kord,
Bila
1 , 0
 dan Cabang adalah dalam Tekan,
untuk Sambungan-T atau -Y
fy
b
n QE F
t-H
I
tP 





 3
3
11 , 6s i n 2

(K2-10)0 , 7 5
 (DFBK)
2 , 0 0
 (DKI)
Keadaan batas: Lipat Lokal dari dinding samping
Kord,
Bila
1 , 0
 dan Cabang adalah dalam Tekan,
untuk Sambungan-Silang
fyn QE F
t-H
t
P 





 3
4 8
s i n
3
 (K2-11)
0 , 9 0
 (DFBK)
1 , 6 7
 (DKI)
Keadaan batas: Leleh Lokal dari Cabang/Cabang-
cabang karena distribusi beban tidak merata, Bila
0 , 8 5
  be oibby bn tbHtFP
4-22

(K2-12)0 , 9 5
 (DFBK)
1 , 5 8
 (DKI)
dimana
bb
by b
y
e oi BB
tF
tF
tB
b 








 /
1 0
(K2-13)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 156 dari 242
TABEL K2.2 – (Lanjutan)
Sambungan-T, -Y dan –Silang Keadaan Batas: Geser dari Dinding samping Kord
Untuk Sambungan-Silang Dengan
o9 0
 dan Dimana
Celah Terproyeksi dibuat (Lihat Gambar).
Penentuan 
s i n
nP sesuai dengan Pasal G5.
Sambungan-K Bercelah Keadaan batas: Plastifikasi Dinding Kord, untuk semua 
  feffyn QtFP
0 , 52 9 , 8s i n
  (K2-14)
0 , 9 0
 (DFBK)
1 , 6 7
 (DKI)
Keadaan batas: Leleh Geser (Pons),
bila t-BBb
2

Tidak dilakukan pemeriksaan cabang-cabang persegi
 e o pyn tBFP  
20 , 6s i n
(K2-15)
0 , 9 5
 (DFBK)
1 , 5 8
 (DKI)
Keadaan batas: Geser dari dinding samping Kord,
pada Daerah Celah
Penentuan 
s i n
nP sesuai dengan Pasal G5.
Tidak dilakukan pemeriksaan cabang-cabang persegi
Keadaan batas: Leleh Lokal dari Cabang/Cabang-cabang
karena distribusi beban tidak merata.
Tidak dilakukan pemeriksaan cabang-cabang persegi atau
jika B/t 15.
 be oibbby bn tbBHtFP
4-2
 (K2-16)
0 , 9 5
 (DFBK)
1 , 5 8
 (DKI)
dimana
bb
by b
y
e oi BB
tF
tF
tB
b 








 /
1 0
(K2-13)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 157 dari 242
Sambungan-T, -Y dan –
Silang
bibi
biy bi
bjy bj
bjbj
e o v BB
tF
tF
tB
b 








 /
1 0
Keadaan Batas: Leleh Lokal dari Cabang/Cabang-
cabang akibat distribusi beban tidak merata0 , 9 5
 (DFBK)
1 , 5 8
 (DKI)
Bila 25 % Ov < 50
%:   



 e o ve oibibi
v
biy biin, bbtH
O
tFP
4-2
5 0 (K2-
17)
Bila 50 % Ov < 80 %:
 e o ve oibibibiy biin, bbt-HtFP 
42
(K2-18)
Bila 80 % Ov < 100 %:
 e o vbibibibiy biin, bBt-HtFP 
42
(K2-19)
bibi
biy bi
y
e oi BB
tF
tF
tB
b 








 /
1 0
(K2-20)
bibi
biy bi
bjy bj
bjbj
e o v BB
tF
tF
tB
b 








 /
1 0
(K2-21)
Subscript i mengacu ke cabang overlapping
Subscript j mengacu ke cabang overlapped









biy bi
bjy bj
nijn,
AF
AF
PP (K2-22)
FUNGSI1
fQ untuk kord (penyambung permukaan) dalam tarik (K1-5a)
=
10 , 4-1 , 3


U
Qf untuk kord (permukaan penyambung) dalam tekan, untuk
sambungan-T, -Y dan sambungan-silang (K1-16)
=
10 , 4-1 , 3

eff
f
U
Q

untuk kord (permukaan penyambung) dalam tekan, untuk
sambungan-K bercelah (K2-23)
SF
M
AF
P
U
c
ro
gc
ro 
dimana Pro dan Mro ditentukan pada sisi dari joint yang memiliki tegangan tekan lebih tinggi. Pro dan Mro
mengacu pada kekuatan yang diperlukan pada PSB. (K1-6)
     B/HBHB bbbbeff
4
t a r i kc a b a n gt e k a nc a b a n g  (K2-24)



 
5
e o p (K2-25)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 158 dari 242
TABEL K2.2A – Batas Aplikasi Tabel K2.2
Eksentrisitas joint: - 0,55 e/H 0,25 untuk sambungan-K
o
Kelangsingan dinding kord: B/t dan H/t 35 untuk sambungan-K , -T, -Y dan -silang bercelah
Kelangsingan dinding cabang: B/t 30 untuk sambungan-K beroverlap
H/t 35 untuk sambungan-K beroverlap
Bb/tb dan Hb/tb 35 untuk cabang tarik
y bF
E1 , 2 5
 untuk cabang tekan dari sambungan-K, -T, -Y dan
-silang bercelah
35 untuk cabang tekan dari sambungan-K, -T, -Y dan –silang bercelah
y bF
E1 , 1
 untuk cabang tekan dari sambungan-K beroverlap
Rasio lebar: Bb/B dan Hb/B 0,25 untuk sambungan-T, -Y, -silang dan -K beroverlap
Rasio aspek: 0,5  Hb/Bb 2,0 dan 0,5 H/B 2,0
Overlap: 25 %  Ov 100 % untuk sambungan-K beroverlap
Rasio lebar cabang: Bbi/Bbj  0,75 untuk sambungan-K beroverlap, dimana subscript i mengacu ke
cabang overlap dan huruf j mengacu ke cabang beroverlap
Rasio ketebalan cabang: tbi/tbj  1,0 untuk sambungan-K beroverlap, dimana subscript i mengacu ke
cabang overlap dan huruf j mengacu ke cabang beroverlap
Daktalitas: Fy/Fu dan Fyb/Fub  0,80 Catatan: ASTM A500 Kelas C bisa digunakan.
BATAS TAMBAHAN UNTUK SAMBUNGAN-K BERCELAH
Rasio lebar:
B
B b
dan
B
hb 5 0
0 , 1 

eff

0 , 3 5

Rasio celah: Bg
/
  eff

-10 , 5

Celah: g  tb cabang tekan + tb cabang tarik
Ukuran cabang Bb terkecil  0,63 ( Bb terbesar), jika kedua cabang adalah persegi
Catatan: Ukuran celah maksimum harus dikontrol dengan batas e/H. Jika celah besar, maka perlakukan sebagai dua sambungan-Y.
gA = luas penampang bruto dari komponen struktur, in.2
(mm2
)
B = lebar keseluruhan dari komponen struktur utama PSB persegi, diukur 90o
bB = lebar keseluruhan dari komponen struktur cabang PSB persegi, diukur 90o
D = diameter terluar dari komponen struktur utama PSB bundar, in. (mm)
bD = diameter terluar dari komponen struktur cabang PSB bundar, in. (mm)
cF = tegangan tersedia, ksi (MPa)
= yF untuk DFBK; yF
0 , 6 0
untuk DKI

SNI 1729:2015
© BSN 2015 159 dari 242
yF = tegangan leleh minimum yang disyaratkan dari material komponen struktur
utama PSB, ksi (MPa)
y bF = tegangan leleh minimum yang disyaratkan dari material komponen struktur
cabang PSB, ksi (MPa)
uF = kekuatan tarik minimum yang disyaratkan dari material komponen struktur PSB,
ksi (MPa)
H = tinggi keseluruhan dari komponen struktur utama PSB persegi, diukur pada
bH = tinggi keseluruhan dari komponen struktur cabang PSB persegi, diukur pada
S = modulus penampang elastis dari komponen struktur, in.3
(mm3
)
bZ = modulus penampang plastis dari cabang di sumbu lentur, in.3
(mm3
)
t = ketebalan dinding desain dari komponen struktur utama PSB, in. (mm)
bt = ketebalan dinding desain dari komponen struktur cabang PSB, in. (mm)
 = rasio lebar
= DD b
/
untuk PSB bundar; rasio dari diameter cabang terhadap diameter kord
= BB b
/
untuk PSB persegi; rasio dari lebar cabang keseluruhan terhadap lebar
kord
 = rasio kelangsingan kord
= tD
/ 2
untuk PSB bundar; rasio dari setengah diameter terhadap ketebalan
dinding
= tB
/ 2
untuk PSB persegi; rasio setengah lebar terhadap ketebalan dinding
 = parameter panjang beban, hanya berlaku pada PSB PSB persegi
= Bb
/
 ; rasio dari panjang kontak cabang dengan kord pada bidang sambungan
terhadap lebar kord, di mana 
/ s i n
bb H
 = sudut lancip antara cabang dan kord (derajat)
2. PSB Bundar
Kekuatan tersedia dari sambungan momen di dalam batas Tabel K3.1A harus diambil
sebagai nilai terendah dari keadaan batas yang berlaku yang ditunjukkan dalam Tabel
K3.1.
3. PSB Persegi
Kekuatan tersedia dari sambungan momen di dalam batas Tabel K3.2A harus diambil
sebagai nilai terendah dari keadaan batas yang berlaku yang ditunjukkan dalam Tabel
K3.2.
K4. LAS-LAS PELAT DAN CABANG-CABANG KE PSB PERSEGI
Kekuatan desain, nR , nM dan nP , dan kekuatan yang diizinkan, /nR , /nM
dan /nP , dari sambungan-sambungan harus ditentukan menurut ketentuan bab ini
dan ketentuan Pasal B3.6.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 160 dari 242
TABEL K3.1 – Kekuatan Tersedia Sambungan Momen PSB-ke-PSB Bulat
Tipe Sambungan Kekuatan Lentur Tersedia Sambungan
Cabang di bawah Lentur Sebidang
Sambungan-T, -Y dan –Silang
Keadaan Batas: Plastisifikasi Kord
fbyn QDtFM 
0 , 525 , 3 9s i n
 (K3-1)
0 , 9 0
 (DFBK)
1 , 6 7
 (DKI)
Keadaan Batas: Leleh Geser (Pons),
Bila  t-DD b
2






 


2
2
4 s i n
3 s i n1
0 , 6
byn tDFM (K-2)
0 , 9 5
 (DFBK)
1 , 5 8
 (DKI)
Cabang di bawah Lentur Keluar-Bidang Sambungan
-T, -Y dan -Silang
Keadaan Batas: Plastisifikasi Kord
fbyn QDtFM 







 0 , 8 1-1
3 , 0
s i n 2
(K3-3)
0 , 9 0
 (DFBK)
1 , 6 7
 (DKI)
Keadaan Batas: Leleh Geser (Pons),
Bila  t-DD b
2






 


2
2
4 s i n
s i n3
0 , 6
byn tDFM (K-4)
0 , 9 5
 (DFBK)
1 , 5 8
 (DKI)
Untuk sambungan-T, -Y dan -Silang, dengan cabang di bawah beban aksial yang berkombinasi, lentur sebidang dan
lentur keluar-bidang, atau setiap kombinasi dari efek-efek beban ini:
1 , 0
2



















o p-c
o p-r
ip-c
ip-r
c
r
M
M
M
M
P
P
ip-cM = nM = kekuatan lentur desain untuk lentur sebidang gambar dari Tabel 3.1, kip-in. (N-mm)
= /nM = kekuatan lentur izin untuk lentur sebidang gambar dari Tabel 3.1, kip-in. (N-mm)
o p-cM = nM = kekuatan lentur desain untuk lentur keluar bidang gambar dari Tabel 3.1, kip-in. (N-mm)
= /nM = kekuatan lentur izin untuk lentur keluar bidang gambar dari Tabel 3.1, kip-in. (N-mm)
ip-rM = kekuatan lentur perlu untuk lentur sebidang gambar, menggunakan kombinasi
beban DFBK atau DKI, yang sesuai, kip-in (N-mm)
o p-rM = kekuatan lentur perlu untuk lentur keluar bidang gambar, menggunakan kombinasi
cP = nP = kekuatan aksial desain dari Tabel K2.1, kips (N)
= /nP = kekuatan aksial yang diizinkan dari Tabel K2.1, kips (N)
rP = kekuatan aksial-perlu menggunakan kombinasi beban DFBK atau DKI, yang sesuai, kips (N)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 161 dari 242
TABEL K3.1 (lanjutan) – Kekuatan Tersedia Sambungan Momen PSB-ke-PSB Bulat
FUNGSI1
fQ untuk kord (permukaan penyambung) dalam tarik
=  UUQf

10 , 3-1 , 0
untuk PSB (permukaan penyambung) dalam tekan (K1-5)
SF
M
AF
P
U
c
ro
gc
ro  ,
dimana Pro dan Mro ditentukan pada sisi dari joint yang memiliki tegangan tekan lebih rendah.
Pro dan Mro mengacu pada kekuatan yang diperlukan pada PSB. (K1-6)
o
Kelangsingan dinding kord: D/t 50 untuk sambungan-T, dan sambungan-Y
D/t 40 untuk sambungan-silang
Kelangsingan dinding cabang: Db/tb 50
Db/tb 0,05 E /Fyb
Rasio lebar: 0,2 < Db/D 1,0

SNI 1729:2015
© BSN 2015 162 dari 242
TABEL K3.2 – Kekuatan Tersedia Sambungan Momen PSB-ke-PSB Persegi
Cabang di bawah Lentur Sebidang
Sambungan-T, dan Sambungan-Silang
Keadaan Batas: Plastisifikasi Dinding Kord,
Bila
0 , 8 5

  fbyn QHtFM 









-1-1
2
2
1
2
(K3-6)
1 , 0 0
 (DFBK)
1 , 5 0
 (DKI)
Keadaan Batas: Leleh Lokal Dinding-Sisi,
Bila
0 , 8 5

 
250 , 5
tHtFM b
*
yn
 (K3-7)
1 , 0 0
 (DFBK)
1 , 5 0
 (DKI)
Keadaan Batas: Leleh Lokal Cabang/Cabang-Cabang
Akibat Distribusi Beban Tak Sama,
Bila
0 , 8 5













 bbb
b
e oi
by bn tHB
B
b
ZFM
-1
(K3-8)
0 , 9 5
 (DFBK)
1 , 5 8
 (DKI)
Cabang di bawah Lentur Keluar-Bidang
Sambungan -T, Sambungan-Silang
Keadaan Batas: Plastisifikasi Dinding Kord,
Bila
0 , 8 5

 
 
 
  f
bb
yn Q
B BH
tFM 




 






 -1
12
-1
10 , 5
2
(K3-9)
1 , 0 0
 (DFBK)
1 , 5 0
 (DKI)
Keadaan Batas: Leleh Lokal Dinding-Sisi,
Bila
0 , 8 5

  tHt-BtFM b
*
yn
5
 (K3-10)
1 , 0 0
 (DFBK)
1 , 5 0
 (DKI)
Keadaan Batas: Leleh Lokal Cabang/Cabang-Cabang
Akibat Distribusi Beban Tak Sama,
Bila
0 , 8 5













 bb
b
e oi
by bn tB
B
b
ZFM
2-10 , 5
(K3-11)0 , 9 5
 (DFBK)
1 , 5 8
 (DKI)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 163 dari 242
Cabang di bawah Lentur Keluar-Bidang
Sambungan-T, Sambungan-Silang (lanjutan)
Keadaan Batas: Kegagalan Distorsi Kord, untuk
Sambungan-T dan Sambungan-Silang Tak-
Seimbang
  HBB HttHtFM byn

2
(K3-12)
1 , 0 0
 (DFBK)
1 , 5 0
 (DKI)
Untuk sambungan-T dan sambungan-silang, dengan cabang (cabang-cabang) akibat kombinasi beban
aksial, lentur sebidang dan lentur keluar-bidang, atau setiap kombinasi dari efek-efek beban ini:
1 , 0



















o p-c
o p-r
ip-c
ip-r
c
r
M
M
M
M
P
P
(K-13)
ip-cM = nM = kekuatan lentur desain untuk lentur sebidang gambar dari Tabel 3.2, kip-in. (N-mm)
= /nM = kekuatan lentur izin untuk lentur sebidang gambar dari Tabel 3.2, kip-in. (N-mm)
o p-cM = nM = kekuatan lentur desain untuk lentur keluar-bidang gambar dari Tabel 3.2, kip-in. (N-
mm)
= /nM = kekuatan lentur izin untuk lentur keluar bidang gambar dari Tabel 3.2, kip-in. (N-
mm)
ip-rM = kekuatan lentur perlu untuk lentur sebidang gambar, menggunakan kombinasi
o p-rM = kekuatan lentur perlu untuk lentur keluar-bidang gambar, menggunakan kombinasi
cP = nP = kekuatan aksial desain dari Tabel K2.2, kips (N)
= /nP = kekuatan aksial yang diizinkan dari Tabel K2.2, kips (N)
rP = kekuatan aksial-perlu menggunakan kombinasi beban DFBK atau DKI, yang sesuai, kips (N)
FUNGSI
1
fQ untuk kord (permukaan penyambung) dalam tarik (K1-15)
=
1 , 00 , 4-1 , 3


U
untuk PSB (permukaan penyambung) dalam tekan (K1-16)
SF
M
AF
P
U
c
ro
gc
ro  ,
dimana Pro dan Mro ditentukan pada sisi dari joint yang memiliki tegangan tekan lebih rendah. Pro dan Mro
mengacu pada kekuatan yang diperlukan pada PSB.
Pro = Pu untuk DFBK; Pa untuk DKI. Mro = Mu untuk DFBK; Ma untuk DKI. (K1-6)
y
*
y FF  untuk sambungan-T dan = yF
0 , 8
untuk sambungan-silang
bb
by b
y
e oi BB
tF
tF
tB
b 








 /
1 0
(K2-13)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 164 dari 242
Sudut cabang:   90
o
Kelangsingan dinding kord: B/t dan H/t  35
Kelangsingan dinding cabang: Bb/tb dan Hb/tb 35
y bF
E1 , 2 5

Rasio lebar: Bb/B 0,25
Rasio aspek: 0,5  Hb/Bb  2,0 dan 0,5  H/B  2,0
Kekuatan tersedia sambungan cabang harus ditentukan untuk keadaan batas
nonketidakseragaman transfer beban sepanjang garis las, akibat perbedaan dalam
kekakuan relatif dinding-dinding PSB pada sambungan-sambungan PSB-ke-PSB dan
antara elemen-elemen pada pelat tranversal-ke-sambungan PSB, sebagai berikut:
ewn wnn tFPR 
a t a u
(K4-1)
ipn wip-n SFM  (K4-2)
o pn wo p-n SFM  (K4-3)
Untuk interaksi, lihat Persamaan K3-13.
(a) Untuk las sudut
0 , 7 5
 (DFBK)
2 , 0 0
 (DKI)
(b) Untuk las tumpul penetrasi-joint-sebagian
0 , 8 0
 (DFBK)
1 , 8 8
 (DKI)
keterangan
n wF = tegangan nominal logam las (Bab J) dengan tanpa meningkatkan kekuatan akibat
directionality beban, ksi (MPa)
ipS = modulus penampang elastis efektif dari las untuk lentur dalam-bidang gambar (Tabel
K4.1), in.3
(mm3
)
o pS = modulus penampang elastis efektif dari las untuk lentur keluar-bidang gambar (Tabel
K4.1), in.3
(mm3
)
e
 = panjang las efektif total dari las tumpul dan sudut pada PSB persegi untuk perhitungan
kekuatan las, in. (mm)
wt = throat las efektif terkecil sekeliling perimeter cabang atau pelat, in. (mm)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 165 dari 242
TABEL K4.1 – Properti Las Efektif untuk Sambungan-Sambungan pada PSB Persegi
Tipe Sambungan Kekuatan Las Sambungan
Sambungan-T Pelat Transversal dan
Sambungan-Silang Di bawah Beban Aksial
Pelat
Propertis Las Efektif
pp
py p
y
e BB
tF
tF
tB
2
/
1 0
2















 (K4-4)
dimana e
 = panjang las efektif total untuk las-las
pada kedua sisi-sisi dari pelat transversal
Sambungan-T, -Y dan –Silang Di bawah
Beban Aksial Cabang atau Lentur
e oi
b
e b
H 2
s i n 

 (K4-5)














s i ns i n3 b
e oiw
bw
ip
H
bt
Ht
S (K4-6)
    
b
e oibw
b
w
b
b
wo p
B
b-Bt
B
t
B
H
tS
3
3s i n
2
/








(K4-7)
bb
by b
y
e oi BB
tF
tF
tB
b 








 /
1 0
(K2-13)
Bila
0 , 8 5
 atau
o5 0
 ,
/ 2
e oib tidak boleh
melebihi t
2
.
Sambungan-K bercelah Di bawah Beban
Aksial Cabang
Bila
o5 0
 :
   bb
bb
e t-B
t-H 1 , 22
s i n
1 , 22


 (K4-8)
Bila
o6 0
 :
   bb
bb
e t-B
t-H 1 , 2
s i n
1 , 22


 (K4-9)
Bila
oo 6 05 0
  , interpolasi linier harus
digunakan untuk menentukan e
 .

SNI 1729:2015
© BSN 2015 166 dari 242
TABEL K4.1 – (lanjutan)
Tipe Sambungan Kekuatan Las Sambungan
Overlap Sambungan K
di bawah Beban Aksial Cabang
Catatan bahwa panah gaya memperlihatkan
sambungan-K overlap dapat terbalik;
Identifikasi komponen struktur pengontrol i dan
j
Potongan A - A
Properti Las Efektif Komponen Struktur
Overlapping
(semua dimensi adalah untuk cabang overlapping,
i )
Bila
%5 0%2 5

vO :
     e o vbe oib
ji
biHvO
i
biHvOvO
ie,














s i n1 0 0s i n1 0 0
-1
5 0
2

(K4-10)
Bila
%8 0%5 0

vO :
     e o vbe oib
ji
biHvO
i
biHvO
ie,














s i n1 0 0s i n1 0 0
-12

(K4-11)
Bila
%1 0 0%8 0

vO :
     e o vbbib
ji
biHvO
i
biHvO
ie,














s i n1 0 0s i n1 0 0
-12

(K4-12)
biBbiB
bity biF
tyF
tBe oib  



/
1 0
(K2-20)
biBbiB
bity biF
bjty bjF
bjtbjBe o vb  



/
1 0
(K2-21)
Bila
0 , 8 5

bBbiB / atau
o5 0

i
 ,
2
/
e oib tidak boleh
melebihi t
2
dan bila
0 , 8 5

bjBbiB / atau
 
o5 0-1 8 0

ji
 ,
2
/
e o vb tidak boleh melebihi 2tbj
Indeks i mengacu ke cabang overlapping
Indeks j mengacu ke cabang overlapping
e ojb
j
bjH
je,
2
s i n
2


 (K4-13)
bjBbjB
bjty bjF
tyF
tBe ojb  



/
1 0
(K4-13)
Bila
0 , 8 5
BbjB / atau
o5 0

j
 ,   jbjt-bjHje,

s i n1 , 22
/
Bila suatu sambungan-K overlapped telah dirancang sesuai dengan Tabel K2.2 dari bab
ini, dan gaya-gaya komponen komponen struktur cabang tegak lurus kord adalah
diseimbangkan 80 % (yaitu, gaya-gaya komponen struktur cabang tegak lurus muka
kord berbeda dengan tidak lebih dari 20 %), las yang tersembunyi di bawah suatu
cabang yang meng-overlap dapat diabaikan jika las yang tersisa pada cabang yang
dioverlap dimana saja mengembangkan kapasitas penuh dari dinding-dinding
komponen struktur cabang yang dioverlap.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 167 dari 242
Pemeriksaan las pada Tabel K4.1 tidak diperlukan jika las-las mampu mengembangkan
kekuatan penuh dinding komponen struktur cabang sepanjang perimeter
keseluruhannya (atau suatu pelat sepanjang panjang keseluruhannya).
Catatan: Pendekatan yang digunakan di sini mengizinkan pengecilan ukuran las
mengasumsikan suatu ukuran las yang konstan sekeliling seluruh perimeter cabang PSB.
Perhatian khusus yang diperlukan untuk sambungan lebar yang sama (atau lebar mendekati-
sama) yang mana kombinasi las-las tumpul penetrasi joint lengkap sepanjang tepi-tepi
sambungan disesuaikan, dengan las-las sudut yang umumnya bersilangan muka komponen
struktur utama.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 168 dari 242
BAB L
DESAIN UNTUK KEMAMPUAN LAYAN
Bab ini membahas persyaratan desain kemampuan layan.
L1. Ketentuan Umum
L2. Camber
L3. Defleksi
L4. Simpangan
L5. Vibrasi
L6. Gerakan Induksi-Angin
L7. Pemuaian dan Kontraksi
L8. Slip Sambungan
L1. KETENTUAN UMUM
Kondisi layan adalah suatu keadaan dimana fungsi dari suatu bangunan gedung,
penampilannya, kemudahan perawatan, keawetan dan kenyamanan penghuninya
dilindungi untuk pemakaian normal. Nilai-nilai pembatasan perilaku struktur untuk
kondisi layan (misalnya defleksi dan percepatan maksimum) harus dipilih berkenaan
dengan fungsi yang dimaksud dari struktur tersebut. Kondisi layan harus dievaluasi
menggunakan kombinasi beban yang sesuai untuk keadaan batas kemampuan layan
yang diidentifikasi.
Catatan: Keadaan batas kondisi layan, beban-beban layan, dan kombinasi-kombinasi beban
yang sesuai untuk persyaratan kemampuan layan dapat dilihat pada ASCE/SEI 7, Lampiran C
dan Penjelasan pada Lampiran C. Persyaratan kinerja untuk kemampuan layan pada bab ini
adalah konsisten dengan persyaratan-persyaratan ini. Beban-beban layan, seperti ditetapkan di
sini, adalah yang bekerja pada struktur di suatu titik arbitrari dalam waktu dan yang bukan
umumnya sebagai beban nominal.
L2. CAMBER
Bila camber digunakan untuk mencapai posisi dan lokasi yang tepat dari struktur, besar,
arah dan lokasi camber harus disyaratkan dalam gambar struktur.
L3. DEFLEKSI
Defleksi pada komponen struktur dan sistem struktur akibat kombinasi beban layan
yang berlaku tidak boleh melemahkan kemampuan layan struktur.
Catatan: Kondisi-kondisi yang dipertimbangkan mencakup kerataan lantai, kelurusan komponen
struktur, integritas penyelesaian akhir bangunan gedung, dan faktor-faktor lain yang
mempengaruhi pemakaian normal dan fungsi struktur. Untuk komponen struktur komposit,
defleksi tambahan akibat susut dan rangkak beton harus diperhitungkan.
L4. SIMPANGAN
Simpangan struktur harus dievaluasi akibat beban layan untuk memberi kemampuan
layan struktur, termasuk integritas partisi interior dan kulit bangunan gedung eksterior.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 169 dari 242
Simpangan akibat kombinasi beban kekuatan tidak boleh menyebabkan bertumbukan
dengan struktur yang berdekatan atau melebihi nilai-nilai batas simpangan-simpangan
yang disyaratkan oleh peraturan bangunan gedung yang berlaku.
L5. VIBRASI
Efek vibrasi terhadap kenyamanan penghuni dan fungsi struktur harus diperhitungkan.
Sumber vibrasi yang diperhitungkan harus meliputi beban pejalan kaki, vibrasi mesin
dan lainnya yang diidentifikasi mempunyai efek terhadap struktur.
L6. GERAKAN INDUKSI-ANGIN
Efek gerakan induksi-angin untuk kenyamanan penghuni bangunan gedung harus
diperhitungkan.
L7. PEMUAIAN DAN KONTRAKSI
Efek pemuaian termal dan kontraksi bangunan gedung harus diperhitungkan.
Kerusakan pada kulit bangunan gedung dapat menyebabkan penetrasi air dan bisa
menyebabkan korosi.
L8. SLIP SAMBUNGAN
Efek slip sambungan harus diperhitungkan dalam desain dimana slip pada sambungan
baut dapat menyebabkan deformasi yang melemahkan kemampuan layan struktur. Bila
sesuai, sambungan harus dirancang untuk mencegah slip.
Catatan: Untuk desain dari sambungan-sambungan slip-kritis, lihat Pasal J3.8 dan J3.9. Untuk
informasi tambahan terhadap slip, lihat RCSC Specification for Structural Joints Using High-
Strength Bolts.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 170 dari 242
BAB M
PABRIKASI DAN EREKSI
Bab ini membahas persyaratan untuk gambar kerja, fabrikasi, bengkel pengecatan, dan
ereksi.
M1. Gambar Kerja dan Gambar Ereksi
M2. Fabrikasi
M3. Pengecatan di Bengkel
M4. Ereksi
M1. GAMBAR KERJA DAN GAMBAR EREKSI
Gambar kerja dan gambar ereksi diperkenankan dipersiapkan dalam bertahap. Gambar
kerja harus dipersiapkan sebelum fabrikasi dan akan memberi informasi lengkap yang
diperlukan untuk fabrikasi bagian-bagian komponen struktur, termasuk lokasi, tipe dan
ukuran las dan baut. Gambar ereksi harus dipersiapkan sebelum pelaksanaan ereksi
dan akan memberi informasi yang diperlukan untuk ereksi struktur. Gambar kerja dan
gambar ereksi harus secara jelas membedakan antara las atau baut lapangan dan las
atau baut di bengkel kerja dan harus secara jelas mengidentifikasi sambungan baut
kekuatan-tinggi pratarik dan slip-kritis. Gambar kerja dan gambar ereksi harus dibuat
sesuai dengan kecepatan dan ekonomi dalam fabrikasi dan ereksi.
M2. FABRIKASI
1. Camber, Pelengkungan dan Pelurusan
Aplikasi pemanasan lokal atau mekanikal boleh digunakan untuk mengoreksi camber,
lengkungan dan kelurusan. Temperatur daerah yang dipanasi tidak boleh melebihi 1
100 o
F (593 o
C) untuk baja ASTM A514/A514M dan ASTM A852/A852M ataupun 1 200
o
F (649 o
C) untuk baja-baja lainnya.
2. Pemotongan Termal
Tepi-tepi yang dipotong secara termal harus memenuhi persyaratan AWS D1.1/D1.1M,
subpasal 5.15.1.2, 5.15.4.3 dan 5.15.4.4 dengan pengecualian bahwa tepi-tepi bebas
yang dipotong secara termal tidak menahan fatik harus bebas dari round-bottom gouges
lebih besar dari 3/16 in. (5 mm) dan takik tajam bentuk V. Gouges lebih dalam dari 3/16
in. (5 mm) dan takik-takik harus dihilangkan dengan penggerindaan atau diperbaiki
dengan pengelasan.
Sudut-sudut reentrant harus dibentuk dengan suatu transisi yang dilengkungkan. Jari-
jari tidak perlu melebihi yang diperlukan untuk mengepas sambungan. Permukaan yang
dihasilkan dari dua pemotongan lempengan lurus yang bertemu di suatu titik tidak perlu
dilengkungkan. Sudut-sudut yang tidak menerus diizinkan bila material di kedua sisi dari
sudut reentrant tidak menerus disambungkan ke suatu potongan dasar untuk mencegah
deformasi dan konsentrasi tegangan di sudut.
Catatan: Sudut reentrant dengan jari-jari ½ in. sampai 3/8 in. (13 mm sampai 10 mm) berlaku
untuk pekerjaan yang dibebani secara statis. Bila diperlukan potongan-potongan untuk diikat

SNI 1729:2015
© BSN 2015 171 dari 242
bersama-sama secara rapat, sudut reentrant yang tidak menerus dapat diterima jika potongan-
potongan disambungkan sedekat mungkin ke sudut pada kedua sisi dari sudut yang tidak
menerus. Slot pada PSB untuk buhul dapat dibuat dengan ujung-ujungnya semi-lingkaran atau
dengan sudut-sudut yang dilengkungkan. Ujung-ujung persegi bisa diterima asalkan tepi dari
buhul di las ke PSB.
Lubang-lubang akses las harus memenuhi persyaratan geometris Pasal J1.6. coakan
balok dan lubang akses las dalam keadaan digalvanisasi harus dibumikan pada logam
yang bersih. Untuk profil dengan ketebalan sayap tidak melebihi 2 in. (50 mm),
kekasaran permukaan coakan yang dipotong secara termal harus tidak lebih besar dari
nilai kekasaran permukaan sebesar 2 000  in. (50  m) seperti didefinisikan dalam
ASME B46.1. Untuk coakan balok dan lubang akses las dimana bagian lubang las
dilengkungkan, dipotong secara termal pada ASTM A6/A6M profil panas dengan
ketebalan sayap melebihi 2 in. (50 mm) dan profil tersusun di las dengan ketebalan
material lebih besar dari 2 in. (50 mm), temperatur pra-pemanasan tidak boleh kurang
dari 150 o
F (66 o
C) harus digunakan sebelum pemotongan secara termal. Permukaan
yang dipotong secara termal dari lubang akses dengan ketebalan sayap melebihi 2 in.
(50 mm) dan profil tersusun dengan ketebalan material lebih besar dari 2 in. (50 mm)
harus diletakkan di atas tanah.
Catatan: The AWS Surface Roughness Guide for Oxygen Cutting (AWS C4.1-77) sampel 2
dapat digunakan sebagai suatu panduan untuk mengevaluasi kekasaran permukaan coakan
dalam profil dengan sayap yang tebalnya tidak melebihi 2 in. (50 mm)
3. Perencanaan Tepi
Perencanaan atau finishing dari semua tepi pelat atau profil yang digesek (sheared)
atau yang dipotong secara termal tidak diperlukan kecuali secara khusus disebut dalam
dokumen pelaksanaan atau termasuk dalam suatu persiapan tepi yang ditetapkan untuk
pengelasan.
4. Pelaksanaan Las
Teknik pengelasan, kecakapan kerja, penampilan, dan kualitas las, dan metode yang
digunakan dalam mengoreksi pekerjaan yang tidak sesuai harus menurut AWS
D1.1/D1.1M kecuali seperti dimodifikasi dalam Pasal J2.
5. Pelaksanaan Baut
Bagian komponen struktur yang dibaut harus dikeling atau diberi baut dan disatukan
secara kaku selama perakitan. Penggunaan drift pin dalam lubang-lubang baut selama
perakitan tidak boleh merubah bentuk logam atau memperluas lubang-lubang.
Penyesuaian lubang-lubang yang kurang baik harus ditolak.
Lubang-lubang baut harus memenuhi ketentuan RCSC Specification for Structural
Joints Using High-Strength Bolts, selanjutnya diacu ke RCSC Specification, Pasal 3.3
kecuali bahwa lubang-lubang yang dipotong secara termal diperbolehkan memiliki profil
kekasaran permukaan tidak melebihi 1 000  in. (25  m) seperti didefinisikan dalam
ASME B46.1. Cukilan-cukilan tidak boleh melebihi kedalaman 1/16 in. (2 mm). Lubang-
lubang yang dipotong dengan air jet juga diizinkan.
Catatan: The AWS Surface Roughness Guide for Oxygen Cutting (AWS C4.1-77) 3 sampel
boleh digunakan sebagai suatu panduan untuk mengevaluasi kekasaran permukaan dari lubang-
lubang yang dipotong secara termal.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 172 dari 242
Finger shims yang disisipkan secara penuh, dengan ketebalan total tidak lebih dari ¼ in.
(6 mm) pada suatu joint, diizinkan tanpa merubah kekuatan (berdasarkan tipe lubang)
untuk desain sambungan-sambungan. Orientasi ganjal tersebut independen dari arah
aplikasi beban.
Penggunaan baut kekuatan tinggi harus sesuai dengan persyaratan RCSC
Specification, kecuali seperti dimodifikasi dalam Pasal J3.
6. Joint Tekan
Joint tekan yang tergantung pada tumpuan kontak sebagai bagian dari kekuatan splice
harus memiliki permukaan tumpuan dari potongan-potongan individu yang difabrikasi
yang dipersiapkan dengan penggilingan, pergergajian atau cara sesuai lainnya.
7. Toleransi Dimensi
Toleransi dimensi harus menurut BAB 6 AISC Code of Standard Practice for Steel
Buildings and Bridges, selanjutnya diacu ke the Code of Standard Practice.
8. Finish dari Dasar Kolom
Dasar-dasar kolom dan pelat dasar harus di finish menurut persyaratan yang berikut:
(1) Pelat-pelat penumpu baja dengan ketebalan 2 in. (50 mm) atau kurang diizinkan
tanpa penggilingan asalkan diperoleh tumpuan kontak yang memuaskan.
Ketebalan pelat penumpu baja boleh lebih dari 2 in. (50 mm) tetapi tidak lebih dari
4 in. (100 mm) diperkenankan diluruskan dengan penekanan atau, jika penekanan
tidak tersedia, boleh menggunakan penggilingan untuk permukaan penumpu,
kecuali seperti tercantum dalam pasal ini di subparagraf 2 dan 3, untuk
memperoleh penumpu kontak yang memuaskan. Ketebalan pelat penumpu baja di
atas 4 in. (100 mm) harus digiling untuk permukaan tumpuan, kecuali seperti
tercantum dalam pasal ini di subparagraf 2 dan 3.
(2) Permukaan bawah pelat penumpu dan dasar-dasar kolom yang digrout untuk
memastikan kontak penumpu penuh pada pondasi tidak perlu digiling.
(3) Permukaan atas pelat penumpu tidak perlu digiling bila las-las tumpul penetrasi
joint lengkap disediakan antara kolom dan pelat penumpu.
9. Lubang untuk Batang Angkur
Lubang untuk batang angkur diizinkan dipotong secara termal sesuai dengan ketentuan
Pasal M2.2.
10. Lubang Saluran
Bila air dapat mengumpul di dalam komponen struktur PSB atau boks, baik selama
pelaksanaan atau selama layan, komponen strutur tersebut harus disegel, dengan
menyediakan lubang saluran di dasar, atau dilindungi dengan cara lain yang sesuai.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 173 dari 242
11. Persyaratan untuk Komponen Struktur yang Digalvanis
Komponen struktur dan bagian-bagian yang digalvanis harus dirancang, didetail dan
difabrikasi dengan menyediakan aliran dan drainase dari cairan pengawet dan cairan
seng serta mencegah penumpukan tekanan di bagian-bagian yang tertutup.
Catatan: Lihat The Design of Products to be Hot-Dip Galvanized After Fabrication, American
Galvanizer’s Association, dan ASTM A123, A153, A384 dan A780 untuk informasi yang
bermanfaat pada desain dan pendetailan komponen struktur yang digalvanis. Lihat Pasal M2.2
untuk persyaratan cope komponen struktur yang digalvanis.
M3. PENGECATAN DI BENGKEL
1. Persyaratan Umum
Pengecatan dan persiapan permukaan harus sesuai dengan ketentuan Bab 6 Code of
Standard Practice.
Pengecatan tidak diperlukan kecuali disyaratkan dalam dokumen kontrak.
2. Permukaan yang Tidak Dapat Diakses
Kecuali untuk permukaan kontak, permukaan yang tidak dapat diakses setelah
perakitan harus dibersihkan dan dicat sebelum dirakit, jika diminta dalam dokumen
pelaksanaan.
3. Permukaan Kontak
Pengecatan diizinkan pada sambungan tipe tumpu. Untuk sambungan slip-kritis,
persyaratan permukaan lekatan harus sesuai dengan RCSC Specification, Pasal
3.2.2(b).
4. Permukaan Jadi
Permukaan yang difinish dengan mesin harus dilindungi terhadap korosi dengan
pelapisan tahan karat yang dapat dihilangkan sebelum ereksi, atau pelapisan yang
memiliki karakteristik tidak memerlukan penghapusan sebelum ereksi.
5. Permukaan yang Berdekatan dengan Las Lapangan
Kecuali disyaratkan lain dalam dokumen desain, permukaan di dalam 2 in. (50 mm) dari
setiap lokasi las lapangan harus bebas dari material yang akan mencegah pengelasan
yang tepat atau menghasilkan bau yang tajam yang tidak menyenangkan selama
pengelasan.
M4. EREKSI
1. Pengaturan Dasar Kolom
Dasar kolom harus di level dan untuk mengoreksi ketinggian dengan tumpuan penuh
pada beton atau pasangan bata seperti didefinisikan dalam Bab 7 dari the Code of
Standard Practice.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 174 dari 242
2. Stabilitas dan Sambungan
Rangka dari bangunan gedung baja struktural harus dilakukan sampai benar dan tegak
lurus dalam batasan yang ditentukan dalam Bab 7 dari the Code of Standard Practice.
Kemajuan ereksi struktur harus dipastikan untuk menahan beban mati, ereksi dan
beban lainnya yang diantisipasi terjadi selama periode ereksi. Breising sementara harus
disediakan, sesuai persyaratan the Code of standard Practice, dimana breising tersebut
diperlukan untuk mendukung beban yang diterima struktur, termasuk peralatan dan
operasi yang sama. Breising tersebut harus tinggal di tempat selama diperlukan untuk
keselamatan.
3. Pelurusan
Tanpa pembautan atau pengelasan permanen harus dilakukan sampai bagian struktur
yang berdekatan telah benar lurus.
4. Pengepasan dari Joint Tekan Kolom dan Pelat Dasar
Ketidakcukupan dari tumpuan kontak yang tidak melebihi celah 1/16 in. (2 mm), terlepas
dari tipe splice yang digunakan (las tumpul penetrasi joint sebagian atau baut), harus
diizinkan. Jika celah melebihi 1/16 in. (2 mm), tetapi sama dengan atau kurang dari ¼ in.
(6 mm), dan jika penyelidikan teknik menunjukkan bahwa daerah kontak yang cukup
tidak ada, celah harus dikemas dengan ganjal baja yang tidak meruncing. Ganjal tidak
perlu selain dari baja ringan, terlepas dari kelas/mutu material utama.
5. Pengelasan Lapangan
Permukaan dalam dan berdekatan dengan joint yang akan dilas lapangan harus
disiapkan seperti yang diperlukan untuk menjamin kualitas pengelasan. Persiapan ini
meliputi persiapan permukaan yang diperlukan untuk mengoreksi kerusakan atau
kontaminasi yang terjadi setelah fabrikasi.
6. Pengecatan Lapangan
Tanggung jawab untuk peningkatan kecekatan pengecatan, pembersihan dan
pengecatan bidang harus dialokasikan sesuai dengan kebiasaan setempat yang
berlaku, dan pengalokasian ini diatur secara eksplisit dalam dokumen kontrak.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 175 dari 242
BAB N
PENGENDALIAN KUALITAS DAN PENJAMINAN KUALITAS
Bab ini membahas persyaratan umum untuk pengendalian kualitas, penjaminan kualitas dan
pengujian nondestruktif untuk sistem baja struktur dan elemen baja komponen struktur
komposit untuk bangunan gedung dan struktur lainnya.
Catatan: Bab ini tidak membahas pengendalian kualitas atau penjaminan kualitas untuk batang
tulangan beton, material beton atau pengecoran beton untuk komponen struktur komposit. Bab ini
tidak membahas pengendalian kualitas atau penjaminan kualitas untuk persiapan permukaan atau
pengecatan.
Catatan: Pemeriksaan joist (badan-terbuka) baja dan gelagar joist, tangki, vessel bertekanan, kabel,
produk baja dibentuk dingin, atau produk logam pengukur tidak dibahas dalam Spesifikasi ini.
N1. Ruang Lingkup
N2. Program Pengendalian Kualitas Fabrikator dan Erektor
N3. Dokumen Fabrikator dan Erektor
N4. Pemeriksaan dan Personil Pengujian NonDestruktif
N5. Persyaratan Minimum untuk Pemeriksaan Bangunan Baja Struktural
N6. Persyaratan Minimum untuk Pemeriksaan Konstruksi Komposit
N7. Fabrikator dan Erektor yang Disetujui
N8. Material dan Pengerjaan yang Tidak Sesuai
N1. RUANG LINGKUP
Pengendalian kualitas (PK) seperti disyaratkan dalam bab ini harus disediakan oleh
fabrikator dan erektor. Penjaminan kualitas seperti disyaratkan dalam bab ini harus
disediakan melalui lainnya bila diperlukan oleh pihak yang berwenang, peraturan
bangunan gedung yang berlaku, pembeli, pemilik, atau Insinyur yang memiliki izin
bekerja sebagai perencana. Pengujian NonDestruktif (PND) harus dilakukan oleh
instansi atau perusahaan yang bertanggung jawab untuk penjaminan kualitas, kecuali
seperti diizinkan Pasal N7.
Catatan: Persyaratan PK/JK dalam Bab N dianggap memadai dan efektif untuk struktur baja
umumnya dan sangat dianjurkan tanpa modifikasi. Bila peraturan bangunan yang berlaku dan
pihak yang berwenang mensyaratkan penggunaan perencanaan penjaminan kualitas, bab ini
menguraikan persyaratan minimum yang dianggap efektif untuk memberikan hasil yang
memuaskan dalam konstruksi bangunan gedung baja. Mungkin ada kasus dimana pemeriksaan
tambahan dianjurkan. Tambahan, dimana kontraktor program pengendalian kualitas telah
menunjukkan kemampuan untuk melakukan beberapa tugas rencana ini telah ditugaskan untuk
penjaminan kualitas, modifikasi rencana dapat dipertimbangkan.
Catatan: Produsen material yang diproduksi sesuai spesifikasi standar yang diacu dalam Pasal
A3 dalam Spesifikasi ini, dan pabrik dek baja, tidak dianggap sebagai fabrikator atau erektor.
N2. PROGRAM PENGENDALIAN KUALITAS FABRIKASI DAN EREKTOR
Pabrikator dan erektor harus menetapkan dan mempertahankan prosedur pengendalian
kualitas dan melakukan pemeriksaan untuk memastikan bahwa pekerjaan yang
dilakukan menurut Spesifikasi ini dan dokumen konstruksi.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 176 dari 242
Prosedur identifikasi material harus memenuhi persyaratan Pasal 6.1 Code of Standard
Practice, dan harus dimonitor oleh fabrikator pemeriksa pengendalian kualitas (PPK).
Fabrikator PPK harus memeriksa yang berikut sebagai persyaratan minimum,
sebagaimana berlaku:
(1) Pengelasan di bengkel, pembautan kekuatan tinggi, dan detail-detail menurut
Pasal N5
(2) Pemotongan di bengkel dan permukaan jadi menurut Pasal M2
(3) Pemanasan di bengkel untuk pelurusan, camber dan pembengkokkan menurut
Pasal M2.1
(4) Toleransi untuk fabrikasi di bengkel menurut Pasal 6 dari Code of Standard
Practice.
Erektor PPK harus memeriksa yang berikut sebagai persyaratan minimum,
sebagaimana berlaku:
(1) Pengelasan lapangan, pembautan kekuatan tinggi, dan detail-detail menurut Pasal
N5
(2) Pengecoran dek baja dan angkur berkepala baja dan pengikatan menurut Pasal
N6
(3) Permukaan pemotongan medan menurut Pasal M2.2
(4) Pemanasan di medan untuk pelurusan menurut Pasal M2.1
(5) Toleransi untuk ereksi lapangan menurut Pasal 7.13 dari Code of Standard
Practice.
N3. DOKUMEN FABRIKATOR DAN EREKTOR
1. Penyerahan Dokumen Konstruksi Baja
Fabrikator atau erektor harus menyerahkan dokumen yang berikut untuk diperiksa oleh
Insinyur Profesional Bersertifikat atau IPB/EOR yang ditunjuknya, menurut Pasal 4 atau
A4.4 Code of Standard Practice, sebelum fabrikasi atau ereksi, sebagaimana berlaku:
(1) Gambar kerja, kecuali gambar kerja yang telah dilengkapi oleh orang lain
(2) Gambar ereksi, kecuali gambar ereksi yang telah dilengkapi oleh orang lain
2. Dokumen Tersedia untuk Konstruksi Baja
Dokumen yang berikut harus tersedia dalam bentuk elektronik atau dicetak untuk
diperiksa oleh Insinyur Profesional Bersertifikat atau IPB/EOR yang ditunjuknya sebelum
fabrikasi atau ereksi, yang berlaku, kecuali disyaratkan lain dalam dokumen kontrak
disampaikan:
(1) Untuk elemen baja struktural utama, kopi laporan uji material menurut Pasal A3.1.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 177 dari 242
(2) Untuk pengecoran dan penempaan baja, kopi dari laporan uji material menurut
Pasal A3.2.
(3) Untuk pengencang, kopi sertifikasi pabrik menurut Pasal A3.3.
(4) Untuk pengencang dek, kopi lembaran data produk pabrik atau data katalog.
Lembaran data harus menjelaskan produk, pembatasan penggunaan, dan
direkomendasikan atau instruksi pemasangan tipikal.
(5) Untuk batang angkur dan batang berulir, kopi laporan uji material menurut Pasal
A3.4.
(6) Untuk material habis pakai las, kopi sertifikat pabrik menurut Pasal A3.5.
(7) Untuk angkur batang berkepala, kopi sertifikasi pabrik menurut Pasal A3.6.
(8) Lembaran data produk pabrik atau data katalog untuk pengelasan logam pengisi
dan fluks boleh digunakan. Lembaran data harus menjelaskan produk, pembatasan
penggunaan, direkomendasikan atau parameter pengelasan tipikal, dan gudang
dan persyaratan eksposur, termasuk pembakaran, jika berlaku.
(9) Spesifikasi prosedur pengelasan (SPP).
(10) Catatan kualifikasi prosedur (CKP) untuk spesifikasi prosedur pengelasan (SPP)
yang tidak prakualifikasi menurut AWS D1.1/D1.1M atau AWS D1.3/D1.3M, yang
berlaku.
(11) Catatan kualifikasi kinerja petugas pengelasan (CKKPP) dan catatan kontinuitas
(12) Fabrikator atau erektor, yang berlaku, manual pengendalian kualitas yang tertulis
harus minimum meliputi:
(i) Prosedur kontrol material
(ii) Prosedur pemeriksaan
(iii) Prosedur ketidaksesuaian
(13) Fabrikator atau erektor, yang berlaku, kualifikasi pemeriksa pengendalian kualitas.
N4. PEMERIKSAAN DAN PERSONIL PENGUJIAN NONDESTRUKTIF
1. Kualifikasi Pemeriksa Pengendali Kualitas
Personal pemeriksa pengelasan penjaminan kualitas (JK) harus memenuhi syarat
terhadap keyakinan fabrikator atau program JK erektor, yang berlaku, dan sesuai salah
satu dari yang berikut:
(a) Pembantu pemeriksa pengelasan atau lebih tinggi seperti didefinisikan dalam
AWS B5.1, Standard for the Qualification of Welding Inspectors, atau
(b) Memenuhi syarat berdasarkan ketentuan AWS D1.1/D1.1M subpasal 6.1.4

SNI 1729:2015
© BSN 2015 178 dari 242
Petugas pemeriksa pembautan JK harus memenuhi syarat berdasarkan pelatihan yang
didokumentasikan dan memiliki pengalaman dalam pemeriksaan pembautan struktur.
2. Kualifikasi Pemeriksa Penjamin Kualitas
Pemeriksa pengelasan penjaminan kualitas (PK) harus memenuhi syarat terhadap
keyakinan praktik yang ditulis badan JK, dan sesuai salah satu dari yang berikut:
(a) Pemeriksa pengelasan (PP) atau pemeriksa pengelasan senior (PPS), seperti
didefinisikan dalam AWS B5.1, Standard for the Qualification of Welding
Inspectors, kecuali pembantu pemeriksa pengelasan diizinkan untuk digunakan di
bawah pengawasan langsung pemeriksa pengelasan, yang berada di tempat dan
tersedia saat pemeriksaan las sedang dilakukan, atau
(b) Memenuhi syarat berdasarkan ketentuan AWS D1.1/D1.1M, subpasal 6.1.4
Petugas pemeriksa pembautan JK harus memenuhi syarat berdasarkan pelatihan yang
didokumentasikan dan memiliki pengalaman dalam pemeriksaan pembautan struktur.
3. Kualifikasi Personil PND
Personil penguji nondestruktif, untuk PND selain visual, harus memenuhi syarat sesuai
praktik yang ditulis pemiliknya, harus memenuhi atau melebihi kriteria AWS D1.1/D1.1M
Structural Welding Code – Steel, subpasal 6.14.6, dan:
(a) American Society for Nondestructive Testing (ASNT) SNT-TC-1A, Recommended
Practice for the Qualification and Certification of Nondestructive Testing Personnel,
atau
(b) ASNT CP-189, Standard for the Qualification and Certification of Nondestructive
Testing Personnel.
N5. PERSYARATAN MINIMUM UNTUK PEMERIKSAAN BANGUNAN BAJA
STRUKTURAL
1. Pengendalian Kualitas
Tugas pemeriksaan PK harus dilakukan oleh fabrikator atau erektor pemeriksa
pengendalian kualitas (PPK), yang sesuai, menurut Pasal N5.4, N5.6 dan N5.7.
Tugas dalam Tabel N5.4-1 sampai N5.4-3 dan Tabel N5.6-1 sampai N5.6-3 didaftar
untuk PK pemeriksaannya dilakukan oleh PPK untuk memastikan bahwa pekerjaan
yang dilakukan sesuai dokumen konstruksi.
Untuk pemeriksaan PM, dokumen konstruksi yang berlaku adalah gambar kerja dan
gambar ereksi, dan spesifikasi, peraturan dan standar yang diacu yang berlaku.
Catatan: PPM tidak perlu mengacu gambar desain dan spesifikasi proyek. The Code of
Standard Practice, Pasal 4.2(a), mensyaratkan transfer dari informasi dari Dokumen Kontrak
(gambar desain dan spesifikasi proyek) kepada ketelitian dan gambar kerja dan gambar ereksi
yang lengkap dan akurat, memungkinkan pemeriksaan PK harus berdasarkan pada bengkel dan
gambar ereksi saja.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 179 dari 242
2. Penjaminan Kualitas
Pemeriksaan Penjaminan kualitas (JK) dari bagian-bagian yang difabrikasi harus dibuat
di pabrik fabrikator. Pemeriksa penjaminan kualitas (PJK) harus menjadwalkan
pekerjaan ini untuk meminimalkan gangguan terhadap pekerjaan fabrikator.
Pemeriksaan JK dari sistem baja terereksi harus dibuat di lokasi projek. Pemeriksa
Penjaminan Kualitas harus menjadwal pekerjaan ini untuk meminimalkan gangguan
pada pekerjaan erektor tersebut.
Pemeriksa Penjaminan Kualitas harus meninjau kembali laporan uji material dan
sertifikasi seperti tercantum dalam Pasal N3.2 untuk kesesuaian dengan dokumen
pelaksanaan.
Tugas pemeriksaan JK harus dilakukan oleh Pemeriksa Penjaminan kualitas, menurut
Pasal N5.4, N5.6 dan N5.7.
Tugas dalam Tabel N5.4-1 sampai N5.4-3 dan N5.6-1 sampai N5.6-3 didaftar untuk JK
yang pemeriksaannya dilakukan oleh PJK untuk memastikan bahwa pekerjaan yang
dilakukan sesuai dokumen pelaksanaan.
Bersamaan dengan pengajuan laporan tersebut kepada Pihak yang Berwenang,
Peraturan Bangunan yang Berlaku atau pemilik, badan JK harus menyerahkan ke
fabrikator dan erektor:
(1) Laporan pemeriksaan
(2) Laporan pengujian nondestruktif
3. Pemeriksaan Terkoordinasi
Bila tugas yang tercatat dilakukan oleh PK dan JK, diperbolehkan mengkoordinasikan
fungsi pemeriksaan antara PPK dan PJK sehingga fungsi pemeriksaan dilakukan oleh
hanya satu pihak. Bila JK bergantung pada fungsi pemeriksaan yang dilakukan oleh PK,
persetujuan Insinyur Profesional Bersertifikat dan pihak yang berwenang diperlukan.
4. Pemeriksaan Pengelasan
Pengamatan pelaksanaan pengelasan dan inspeksi visual dalam-proses dan las
lengkap akan menjadi metode utama untuk mengkonfirmasi bahwa material, prosedur
dan pengerjaan sesuai dengan dokumen konstruksi. Untuk baja struktural, semua
ketentuan AWS D1.1/D1.1M Structural Welding Code – Steel for statically loaded
structures harus berlaku.
Catatan: Pasal J2 dari Spesifikasi ini berisi pengecualian untuk AWS D1.1/D1.1M.
Minimum, tugas inspeksi pengelasan harus sesuai Tabel N5.4-1, N5.4-2 dan N5.4-3.
Dalam tabel-tabel ini, tugas-tugas inspeksi sebagai berikut:
O – Observasi dengan cara acak. Pelaksanaan tidak perlu ditunda menunggu inspeksi
ini.
L – Lakukan cara pemeriksaan ini untuk setiap joint atau komponen struktur yang di
las.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 180 dari 242
TABEL N5.4-1 – Tugas-tugas Inspeksi Sebelum ke Pengelasan
Tugas-tugas Inspeksi Sebelum ke Pengelasan PK JK
Spesifikasi prosedur pengelasan (SPP) tersedia L L
Sertifikasi pabrik untuk material las habis pakai yang tersedia L L
Identifikasi material (tipe/mutu) O O
Sistem identifikasi pengelas1
O O
Fit-up dari las tumpul (termasuk geometri joint)
 Persiapan joint
 Dimensi (pelurusan, bukaan root, muka root, bevel)
 Kebersihan (kondisi permukaan baja)
 Mengelas titik (kualitas dan lokasi las titik)
 Tipe/jenis pendukung dan penyesuaian (jika bisa diterapkan)
O O
Konfigurasi dan finish dari lubang akses O O
Fit-up dari las sudut
 Dimensi (pelurusan, celah pada root)
 Kebersihan (kondisi permukaan baja)
 Mengelas titik (kualitas dan lokasi las titik)
O O
Memeriksa peralatan las O O
1
Fabrikator atau erektor, yang sesuai, harus mempertahankan
suatu sistem di mana seorang tukang las yang telah mengelas joint
atau komponen struktur dapat diidentifikasi. Cap, jika digunakan,
harus tipe tegangan rendah.
O -
TABEL N5.4-2 – Tugas-tugas Pemeriksaan Selama Pengelasan
Tugas-tugas Pemeriksaan Selama Pengelasan PK JK
Penggunaan tukang las yang di kualifikasi O O
Pengontrolan dan penanganan material habis pakai pengelasan
 Pengepakan
 Pengontrol paparan
O O
Tanpa pengelasan di atas las titik di retak O O
Kondisi lingkungan
 Kecepatan angin di dalam batas
 Pengendapan dan temperatur
O O
WPS diikuti
 Pengaturan pada peralatan pengelasan
 Kecepatan perjalangan
 Material las yang dipilih
 Tipe gas pelindung/laju alir
 Dilakukan pemanasan lebih dahulu
 Temperatur interpass dipertahankan (minimum/maksimum)
 Posisi yang tepat (F, V, H, OH)
O O
Teknik pengelasan
 Interpass dan pembersihan akhir
 Melewati masing-masing dalam batasan profil
 Melewati masing-masing memenuhi persyaratan kualitas
O O

SNI 1729:2015
© BSN 2015 181 dari 242
TABEL N5.4-3 – Tugas-tugas Pemeriksaan Setelah Pengelasan
Tugas-tugas Pemeriksaan Setelah Pengelasan PK JK
Las-las dibersihkan O O
Ukuran, panjang dan lokasi las-las L L
Las-las memenuhi kriteria penerimaan secara visual
 Larangan retak
 Las/fusi dasar-logam
 Penampang melintang kawah
 Profil las
 Ukuran las
 Undercut
 Porositas
L L
Arc strikes L P
Daerah-k 1
P P
Pendukung dihapus dan las tab dihapus (jika diperlukan) P P
Aktivitas perbaikan P P
Penerimaan dan penolakan dokumen dari joint atau komponen
struktur yang di las
P P
1
Bila pengelasan pelat pengganda, pelat menerus atau pengaku telah dilakukan
dalam daerah-k, memeriksa secara visual daerah-k badan untuk retak di dalam 3 in.
(75 mm) dari las tersebut.
5. Pengujian NonDestruktif dari joint Dilas
5a. Prosedur
Pengujian ultrasonik (PU), pengujian partikel magnetik (PPM), pengujian penetrant (PP)
dan pengujian grafikradio (PG), bila diperlukan, harus dilakukan oleh Penjaminan
Kualitas (JK) sesuai dengan AWS D1.1/D1.1M. kriteria penerimaan harus sesuai
dengan AWS D1.1/D1.1M untuk struktur yang dibebani statis, kecuali dinyatakan lain
dalam gambar desain atau spesifikasi proyek.
5b. PND Las Tumpul PJL
Untuk struktur-struktur Kategori Risiko III atau IV dari Tabel 1-1, Kategori Risiko
Bangunan Gedung dan Struktur Lainnya untuk Banjir, Angin, Gempa, ASCE/SEI 7,
Minimum Design Loads for Building and Other Structures, UT harus dilakukan dengan
Jaminan Kualitas pada las tumpul PJL/CJP yang memikul secara transversal beban
tarik yang diterapkan dalam ujung/butt, joint T dan joint sudut, pada tebal material 5/16
in. (8 mm) atau lebih besar. Untuk struktur-struktur dalam Kategori Risiko II, UT harus
dilakukan dengan JK pada 10 % dari las tumpul PJL/CJP dalam ujung/butt, joint T dan
joint sudut yang memikul secara transversal beban tarik yang diterapkan, pada tebal
material 5/16 in. (8 mm) atau lebih besar.
Catatan: Untuk struktur-struktur dalam Kategori Risiko I, PND dari las tumpul PJL/CJP yang
tidak disyaratkan. Untuk semua struktur dalam semua Kategori Risiko, PND dari las tumpul
PJL/CJP pada material dengan tebal kurang dari 5/16 in. (8 mm) tidak disyaratkan.
5c. Lubang Akses PND
Permukaan lubang akses yang dipotong secara termal harus diuji dengan JK
menggunakan MT (Pengujian Partikel Magnetik) atau PT (Pengujian Penetran), bila
ketebalan sayap melebihi 2 in. (50 mm) untuk bentuk , atau bila ketebalan badan

SNI 1729:2015
© BSN 2015 182 dari 242
melebihi 2 in. (50 mm) untuk bentuk-bentuk tersusun. Setiap ukuran atau lokasi retak di
manapun dianggap tidak dapat diterima.
Catatan: Lihat Pasal M2.2.
5d. Joint Dilas Memikul yang Memikul Fatik
Bila disyaratkan oleh Lampiran 3, Tabel A-3.1, joint yang dilas mensyaratkan kekuatan
las yang ditetapkan dengan pemeriksaan radiografik atau ultrasonik harus diuji dengan
JM seperti yang dijelaskan. Reduksi dalam laju pengujian ultrasonik (PU) tidak boleh
dilakukan.
5e. Reduksi dari Laju Uji Ultrasonik
Laju pengujian ultrasonik (PU) diperkenankan untuk direduksi jika disetujui oleh
IPB/EOR (Insinyur Profesional Bersertifikat) dan AHJ (Pihak yang Berwenang). Bila laju
awal pengujian ultrasonik (PU) sebesar 100 %, laju PND untuk tukang las individual
atau operator pengelas diperkenankan direduksi sampai 25 %, asalkan laju uji ditolak,
nomor las-las yang mengandung cacat-cacat yang tidak bisa diterima dibagi dengan
nomor las-las lengkap, dibuktikan sebesar 5 % atau kurang dari las-las yang diuji untuk
tukang las atau operator pengelas. Pengambilan contoh uji dari paling sedikit 40 las
lengkap untuk suatu pekerjaan harus dibuat untuk mengevaluasi reduksi. Untuk
mengevaluasi laju yang ditolak dari las-las menerus di atas 3 ft (1 m) dalam panjang
dimana throat efektif adalah 1 in. (25 mm) atau kurang, setiap pertambahan 12 in. (300
mm) atau fraksi daripadanya harus dipertimbangkan sebagai satu las. Untuk
mengevaluasi laju yang ditolak pada las-las menerus di atas 3 ft (1 m) dalam panjang
dimana throat efektif lebih besar dari 1 in. (25 mm), setiap 6 in. (150 mm) dari panjang
atau fraksi daripadanya harus dipertimbangkan satu las.
5f. Penambahan dalam Laju Uji Ultrasonik
Untuk struktur-struktur dalam Kategori Risiko II, di mana laju awal untuk pengujian
ultrasonik (PU) adalah 10 %, laju PND untuk tukang las individual atau operator
pengelas yang akan meningkat menjadi 100 % seharusnya ditolak, nomor las-las yang
mengandung cacat-cacat yang tidak bisa diterima dibagi dengan nomor las-las lengkap,
melebihi 5 % dari las-las yang diuji untuk tukang las atau operator pengelas.
Pengambilan contoh uji dari paling sedikit 20 las-las lengkap untuk suatu pekerjaan
harus dibuat sebelum mengimplementasikan penambahan yang sedemikian. Bila laju
yang ditolak untuk tukang las atau operator pengelas, setelah pengambilan contoh uji
paling sedikit 40 las-las lengkap, telah turun sampai 5 % atau kurang, laju pengujian
ultrasonik (PU) harus dikembalikan sampai 10 %. Untuk mengevaluasi laju yang ditolak
dari las-las menerus di atas 3 ft (1 m) dalam panjang dimana throat efektif adalah 1 in.
(25 mm) atau kurang, setiap penambahan 12 in. (300 mm) atau fraksi daripadanya
harus dipertimbangkan sebagai satu las. Untuk mengevaluasi laju yang ditolak pada las-
las menerus di atas 3 ft (1 m) dalam panjang dimana throat efektif lebih besar dari 1 in.
(25 mm), setiap 6 in. (150 mm) dari panjang atau fraksi daripadanya harus
diperhitungkan satu las.
5g. Dokumentasi
Semua PND yang dilakukan harus didokumentasikan. Untuk bengkel fabrikasi, laporan
PND harus mengidentifikasikan las yang diuji dengan tanda potongan uji dan lokasi
dalam potongan uji tersebut. Untuk pekerjaan lapangan, laporan PND harus
mengidentifikasikan las yang diuji dengan lokasi pada struktur, tanda potongan uji, dan
lokasi dalam potongan uji tersebut.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 183 dari 242
Bila suatu las ditolak berdasarkan PND, catatan PND harus menunjukkan lokasi dari
cacat dan dasar penolakan.
6. Pemeriksaan Pembautan Kekuatan-Tinggi
Pengamatan operasi pembautan akan menjadi metode utama untuk mengonfirmasi
bahwa material, prosedur dan pengerjaan yang tergabung dalam konstruksi dalam
kesesuaian dengan dokumen konstruksi dan ketentuan Specification RCSC.
(1) Untuk joint snug-tight, pengujian verifikasi pra-pemasangan seperti disyaratkan
dalam Tabel N5.6-1 dan monotoring prosedur pemasangan seperti disyaratkan
dalam Tabel N5.6-2 tidak berlaku. QCI (Pemeriksa Pengendali Kualitas) dan QAI
(Pemeriksa Penjaminan Kualitas) tidak perlu ada selama pemasangan sarana
penyambung pada joint snug-tight.
(2) Untuk joint pratarik dan joint slip-kritis, bila pemasang menggunakan metode turn-
of-nut dengan teknik matchmarking, metode langsung-tarik-indikator, atau metode
baut pengendali twist-off-type tarik, pemantauan prosedur pratarik baut harus
seperti disyaratkan dalam Tabel N5.6-2. QCI dan QAI tidak perlu ada selama
pemasangan pengencang bila metode-metode ini digunakan oleh pemasang.
(3) Untuk joint pratarik dan joint slip-kritis, bila pemasang menggunakan metode
kunci pengencang terkalibrasi atau metode turn-of-nut tanpa matchmarking,
pemantauan prosedur pratarik baut harus seperti disyaratkan dalam Tabel
N5.6.2. QCI dan QAI harus terlibat dalam tugas mereka ditugaskan selama
pemasangan pengencang bila metode-metode ini digunakan oleh pemasang.
Minimal, tugas pemeriksaan pembautan harus menurut Tabel N5.6-1, N5.6-2 dan N5.6-
3. Dalam tabel-tabel ini, tugas pemeriksaan sebagai berikut:
O – Amati item-item ini secara acak. Operasi tidak perlu ditunda menunggu
pemeriksaan-pemeriksaan ini.
P – Lakukan tugas-tugas ini untuk setiap sambungan yang di baut.
TABEL N5.6-1 – Tugas-tugas Pemeriksaan Sebelum ke Pembautan
Tugas-tugas Pemeriksaan Sebelum ke Pembautan PK JK
Tersedia sertifikasi pabrik untuk material pengencang O P
Pengencang ditandai menurut persyaratan ASTM O O
Pengencang yang tepat dipilih untuk detail joint (Kelas, tipe,
panjang baut jika berulir harus dikecualikan dari bidang geser)
O O
Prosedur pembautan yang tepat dipilih untuk detail joint O O
Elemen penyambung, termasuk kondisi permukaan lekatan yang
sesuai dan persiapan lubang, jika disyaratkan, memenuhi
persyaratan yang berlaku
O O
Pengujian verifikasi pra-pemasangan oleh personel
pemasanganan diamati dan didokumentasi untuk merakit
pengencang dan metode yang digunakan
P O
Gudang yang tepat disediakan untuk baut, mur, ring dan
komponen pengencang
O O

SNI 1729:2015
© BSN 2015 184 dari 242
TABEL N5.6-2 – Tugas-tugas Pemeriksaan Selama Pembautan
Tugas-tugas Pemeriksaan Selama Pembautan PK JK
Merakit pengencang, kondisi yang sesuai, ditempatkan pada
semua lubang dan ring (jika diperlukan) diposisikan seperti
disyaratkan
O O
Joint dibawa ke kondisi snug-tight sebelum ke pratarik O O
Komponen pengencang tidak berubah oleh kunci pengencang
dicegah dari rotasi
O O
Pengencang pratarik menurut Spesifikasi RCSC, diprogres secara
sistematis dari titik paling kaku menuju ujung bebas
O O
TABEL N5.6-3 – Tugas-tugas Pemeriksaan Setelah Pembautan
Tugas-tugas Pemeriksaan Sebelum ke Pembautan PK JK
Penerimaan dan penolakan dokumen sambungan yang di baut P P
7. Tugas Pemeriksaan Lainnya
Pabrikator QCI (Pemeriksa Pengendali Kualitas) harus memeriksa baja yang difabrikasi
untuk verifikasi kesesuaian dengan detail yang menunjukkan gambar kerja, misal
penerapan yang tepat dari detail joint pada setiap sambungan. Erektor QCI (Pemeriksa
Pengendali Kualitas) harus memeriksa rangka baja yang diereksi untuk verifikasi
kesesuaian dengan detail yang menunjukkan gambar ereksi, misal lokasi breis,
pengaku, komponen struktur dan penerapan yang tepat dari detail joint pada setiap
sambungan.
QAI (Pemeriksa Penjaminan Kualitas) harus di tempat untuk pemeriksaan selama
penempatan batang angkur dan penanaman lainnya yang mendukung baja struktur
untuk kesesuaian dengan dokumen konstruksi. Minimal, diameter, kelas, tipe dan
panjang batang angkur atau item yang tertanam, dan luas atau kedalaman penanaman
ke beton, harus diverifikasi sebelum pengecoran beton.
QAI (Pemeriksa Penjaminan Kualitas) harus memeriksa baja yang difabrikasi atau
yang rangka baja yang diereksi, yang sesuai, untuk verifikasi kesesuaian dengan detail
yang diperlihatkan pada dokumen konstruksi, misal lokasi breis, pengaku, komponen
struktur dan penerapan yang tepat dari detail joint pada setiap sambungan.
N6. PERSYARATAN MINIMUM UNTUK PEMERIKSAAN KONSTRUKSI KOMPOSIT
Pemeriksaan baja struktural dan dek baja dalam konstruksi komposit harus memenuhi
persyaratan Bab ini.
Untuk pengelasan angkur berkepala baja, berlaku ketentuan AWS D1.1/D1.1M,
Structural Welding Code – Steel.
Untuk pengelasan dek baja, pengamatan pelaksanaan dan pemeriksaan pengelasan
dalam-proses dan las lengkap harus terutama mengkorfirmasikan bahwa material,
prosedur dan pengerjaan sesuai dengan dokumen konstruksi. Seluruh ketentuan yang
berlaku dari AWS D1.3/D1.3M, Structural Welding Code – Sheet Steel, harus
diterapkan. Pemeriksaan pengelasan dek harus mencakup verifikasi pengelasan habis
pakai, spesifikasi prosedur pengelasan dan kualifikasi dari personal pengelasan

SNI 1729:2015
© BSN 2015 185 dari 242
sebelum memulai pekerjaan, pengamatan pekerjaan yang sedang berlangsung, dan
pemeriksaan visual dari seluruh las lengkap. Untuk dek baja yang diikatkan dengan
sistem pengecangan selain pengelasan, pemeriksaan harus mencakup verifikasi dari
sarana pengencang untuk digunakan sebelum pekerjaan dimulai, pengamatan
pekerjaan yang sedang berlangsung untuk mengkonfirmasi pemasangan sesuai
rekomendasi pabrik, dan pemeriksaan visual pemasangan lengkap.
Untuk pengendalian kualitas (PK) bagian-bagian yang tertera dalam Tabel N6.1 yang
berisi penunjukan pengamatan, pemeriksaan PK harus dilakukan oleh erektor
pemeriksa pengendalian kualitas (PPK/QCI). Dalam Tabel N6.1, tugas pemeriksaan
sebagai berikut:
O – Amati bagian-bagian ini atas dasar acak. Pelaksanaan tidak perlu ditunda
menunggu pemeriksaan ini.
P – Pelaksanaan tugas ini dilakukan untuk setiap elemen baja.
Tabel N6.1 – Pemeriksaan Elemen Baja Konstruksi Komposit Sebelum
Pengecoran Beton
Pemeriksaan Elemen Baja Konstruksi Komposit Sebelum
Pengecoran Beton
PK JM
Pengecoran dan pemasangan dek baja P P
Pengecoran dan pemasangan angkur berkepala baja P P
Dokumen penerimaan atau penolakan elemen baja P P
N7. FABRIKATOR DAN EREKTOR YANG DISETUJUI
Pemeriksaan Penjaminan kualitas (JK), kecuali pengujian nondestruktif (PND), dapat
diabaikan bila pekerjaan dilakukan dalam bengkel fabrikasi atau dengan erektor yang
disetujui oleh pejabat yang berwenang dalam melakukan pekerjaan tanpa JM. PND las
lengkap dalam suatu bengkel fabrikator yang disetujui dapat dilakukan oleh fabrikator
bila disetujui oleh pejabat yang berwenang. Bila fabrikator melakukan PND, badan JM
harus memeriksa laporan PND fabrikator.
Pada penyempurnaan fabrikasi, fabrikator yang disetujui harus menyerahkan sertifikat
kepatuhan terhadap OMKH/AHJ yang menyatakan bahwa material yang dipasok dan
pekerjaan yang dilakukan oleh fabrikator sesuai dengan dokumen konstruksi. Pada
penyempurnaan ereksi, erektor yang disetujui harus menyerahkan sertifikat kepatuhan
terhadap OMKH/AHJ yang menyatakan bahwa material yang dipasok dan pekerjaan
yang dilakukan oleh erektor sesuai dokumen konstruksi.
N8. MATERIAL DAN PENGERJAAN YANG TIDAK SESUAI
Identifikasi dan penolakan material atau pengerjaan yang tidak sesuai dengan
dokumen konstruksi harus diizinkan pada setiap saat selama kemajuan pengerjaan.
Namun, ketentuan ini tidak membebaskan pemilik atau pemeriksa dari kewajiban untuk
tepat waktu, pemeriksaan dalam-urutan. Material dan pengerjaan yang tidak sesuai
harus diperhatikan sesegera mungkin fabrikator atau erektor, sebagaimana berlaku.
Material atau pengerjaan yang tidak sesuai harus dibawa ke dalam kesesuaian, atau
dibuat cocok untuk tujuan yang telah ditentukan oleh Insinyur Profesional Bersertifikat.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 186 dari 242
Bersamaan dengan penyerahan laporan tersebut ke AHJ, EOR atau pemilik, badan JK
harus menyerahkan ke fabrikator dan erektor:
(1) Laporan ketidaksesuaian
(2) Laporan perbaikan, penempatan kembali atau penerimaan bagian-bagian yang
tidak sesuai

SNI 1729:2015
© BSN 2015 187 dari 242
LAMPIRAN 1
DESAIN DENGAN ANALISIS INELASTIS
Lampiran ini membahas desain dengan analisis inelastis, dimana diizinkan pertimbangan
redistribusi gaya-gaya dan momen-momen pada komponen struktur dan sambungan
sebagai hasil dari pelelehan yang dilokalisasi.
Lampiran disusun sebagai berikut:
1.1 Persyaratan Umum
1.2 Persyaratan Daktalitas
1.3 Persyaratan Analisis
1.1 PERSYARATAN UMUM
Desain dengan analisis inelastis harus dilakukan menurut Pasal B3.3, menggunakan
desain faktor beban dan ketahanan (DFBK). Kekuatan desain dari sistem struktur dan
komponen-komponen struktur dan sambungan-sambungannya harus sama atau
melebihi kekuatan yang diperlukan seperti ditentukan oleh analisis inelastis. Ketentuan
Lampiran ini tidak berlaku untuk desain seismik.
Analisis inelastis harus memperhitungkan:
(1) deformasi akibat lentur, geser dan aksial dari komponen struktur, semua
deformasi pada komponen lainnya dan sambungan, yang berkontribusi pada
perpindahan struktur;
(2) efek orde kedua (termasuk efek P-  dan P- );
(3) ketidaksempurnaan geometrik;
(4) reduksi kekakuan akibat inelastisitas, termasuk efek tegangan-tegangan sisa dan
pelelehan sebagian dari penampang; dan
(5) ketidakpastian kekuatan dan kekakuan dari sistem, komponen struktur dan
sambungan.
Keadaan batas kekuatan yang terdeteksi oleh suatu analisis inelastis yang
memasukkan semua persyaratan-persyaratan diatas tidak berlaku terhadap ketentuan-
ketentuan sesuai Spesifikasi bila terdapat level yang sebanding atau lebih tinggi dari
kehandalan analisis. Keadaan batas kekuatan yang tidak terdeteksi oleh analisis
inelastis harus dievaluasi menggunakan ketentuan-ketentuan yang sesuai dari Bab D,
E, F, G, H, I, J dan K.
Sambungan-sambungan harus memenuhi persyaratan Pasal B3.6.
Komponen-komponen struktur dan sambungan-sambungan yang menahan deformasi
inelastis harus menunjukkan memiliki daktalitas yang cukup konsisten dengan perilaku
yang dimaksud dari sistem struktur. Redistribusi gaya yang mengakibatkan keruntuhan
komponen struktur atau sambungan tidak diperbolehkan
Metode apapun yang menggunakan analisis inelastis untuk proporsi komponen struktur
dan sambungan yang memenuhi persyaratan umum ini diizinkan. Metode desain

SNI 1729:2015
© BSN 2015 188 dari 242
berdasarkan analisis inelastis yang memenuhi persyaratan kekuatan di atas,
persyaratan daktalitas Pasal 1.2, dan persyaratan analisis Pasal 1.3 memenuhi
persyaratan-persyaratan umum ini.
1.2 PERSYARATAN DAKTILITAS
Komponen-komponen struktur dan sambungan-sambungan dengan elemen-elemen
yang menahan pelelehan harus diproporsikan sedemikian sehingga semua kebutuhan
deformasi inelastis yang kurang dari atau sama dengan kapasitas deformasi
inelastisnya. Sebagai pengganti eksplisit yang memastikan bahwa kebutuhan
deformasi inelastis yang kurang dari atau sama dengan kapasitas deformasi inelastis
yang kurang dari atau sama dengan kapasitas deformasi inelastisnya, persyaratan
yang berikut harus dipenuhi untuk komponen struktur baja yang menahan sendi plastis.
1. Material
Tegangan leleh minimum yang disyaratkan, Fy , dari komponen struktur yang menahan
sendi plastis tidak boleh melebihi 65 ksi (450 MPa).
2. Penampang Melintang
Penampang melintang komponen struktur pada lokasi sendi plastis harus simetris
ganda dengan rasio lebar-ke-tebal dari elemen tekan tidak melebihi p d
 , di mana p d

adalah sama dengan p
 dari Tabel B4.1b kecuali seperti dimodifikasi di bawah ini:
(a) Untuk rasio lebar-terhadap-tebal, h / tw , dari badan profil bentuk I, PSB persegi
panjang, dan penampang berbentuk boks yang menahan kombinasi lentur dan
tekan
(i) Bila
0 , 1 2 5/
ycu PP 









yc
u
y
p d
P
P
F
E


2 , 7 5
-13 , 7 6
(A-1-1)
(ii) Bila
0 , 1 2 5/
ycu PP 
yyc
u
y
p d
F
E
P
P
F
E 1 , 4 9-2 , 3 31 , 1 2











 (A-1-2)
keterangan
h = seperti ditetapkan dalam Pasal B4.1, in. (mm)
tw = tebal badan, in. (mm)
Pu = kekuatan aksial yang diperlukan dalam tekan, kips (N)
Py = FyAg = kekuatan leleh aksial, kips (N)
c
(b) Untuk rasio lebar-terhadap-tebal, b/t, dari sayap PSB persegi panjang dan
penampang berbentuk boks, dan untuk sayap pelat-pelat penutup, dan pelat-pelat
diafragma antara garis-garis sarana penyambung atau lao s-las

SNI 1729:2015
© BSN 2015 189 dari 242
y
p d
F
E0 , 9 4
 (A-1-3)
keterangan
b = seperti ditetapkan dalam Pasal B4.1, in. (mm)
t = seperti ditetapkan dalam Pasal B4.1, in. (mm)
(c) Untuk rasio diameter-terhadap-tebal, D/t, dari PSB lingkaran dalam lentur
y
p d
F
E0 , 0 4 5
 (A-1-4)
keterangan
3. Panjang Tanpa Berbreis
Dalam segmen komponen struktur prismatis yang mengandung sendi plastis, panjang
tanpa berbreis secara lateral, Lb , tidak boleh melebihi Lpd , ditentukan sebagai berikut.
Untuk komponen struktur yang hanya menahan lentur, atau lentur dan tarik aksial, Lb
harus diambil sebagai panjang antara titik-titik yang dibreis melawan perpindahan
lateral dari sayap tekan, atau antara titik-titik yang dibreis untuk mencegah twist dari
penampang melintang. Untuk komponen-komponen struktur yang menahan lentur dan
tekan aksial, Lb , harus diambil sebagai panjang antara titik-titik yang dibreis melawan
kedua perpindahan lateral dalam arah sumbu minor dan twist dari penampang
melintang.
(a) Untuk komponen struktur I yang melentur terhadap sumbu utamanya:
y
y
'
p d r
F
E
M
M
L 






2
10 , 0 7 6-0 , 1 2
(A-1-5)
keterangan
yr = radius girasi di sumbu minor, in. (mm)
(i) Bila besar momen lentur pada setiap lokasi di panjang tanpa breising melebihi
M2
1/
21 MM '
(A-1-6a)
Sebaliknya:
(ii) Bila  
2
21 /MMM m id

1
'
1
MM  (A-1-6b)
(iii) Bila  
2
21 /MMM m id

22
'
1
2
MM-MM m id
 (A-1-6c)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 190 dari 242
keterangan
1
M = momen terkecil pada ujung panjang tanpa breising, kip-in. (N-mm)
2
M = momen terbesar pada ujung panjang tanpa breising, kip-in. (N-mm). 2
M
harus diambil sebagai positif dalam semua kasus.
m idM = momen pada tengah dari panjang tanpa breising, kip-in. (N-mm)
'
1
M = momen efektif pada ujung dari panjang tanpa breising yang berlawanan
dari 2
M , kip-in. (N-mm)
Momen 1
M dan m idM adalah individual yang diambil sebagai positif bila
mereka menyebabkan tekan dalam sayap yang sama sebagai momen 2
M
dan sebaliknya negatif.
(b) Untuk batang tulangan persegi pejal dan PSB persegi dan komponen struktur
berbentuk boks yang melentur terhadap sumbu utamanya
y
y
y
y
'
p d r
F
E
r
F
E
M
M
L
0 , 1 00 , 1 0-0 , 1 7
2
1






 (A-1-7)
Untuk semua tipe komponen struktur yang menahan tekan aksial dan mengandung
sendi plastis, panjang tanpa breising lateral dari penampang terhadap sumbu kuat dan
lemah tidak boleh melebihi yx FEr
/4 , 7 1
dan yy FEr
/4 , 7 1
.
Tidak ada batas p dL untuk segmen komponen struktur yang mengandung sendi plastis
dalam kasus-kasus yang berikut:
(1) Komponen struktur dengan penampang lingkaran atau kubus yang hanya
menahan lentur atau kombinasi lentur dan tarik
(2) Komponen struktur yang hanya menahan lentur di sumbu lemahnya atau
kombinasi tarik dan lentur di sumbu lemahnya
(3) Komponen struktur yang hanya menahan tarik saja.
4. Gaya Aksial
Untuk memastikan daktilitas yang cukup pada komponen struktur tekan dengan sendi
plastis, kekuatan desain dalam tekan tidak boleh melebihi 0,75 FyAg.
1.3 PERSYARATAN ANALISIS
Analisis struktur harus memenuhi persyaratan Pasal 1.1. Persyaratan-persyaratan ini
diizinkan untuk dipenuhi oleh analisis inelastis orde kedua yang memenuhi persyaratan
Pasal ini.
Pengecualian:
Untuk balok-balok menerus yang tidak menahan gaya tekan aksial, analisis inelastis
orde pertama atau analisis plastis orde pertama diizinkan dan persyaratan Pasal 1.3.2
dan 1.3.3 diabaikan.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 191 dari 242
Catatan: Lihat Penjelasan ANSI/AISC 360-10 untuk panduan dalam melakukan analisis plastis
tradisional dan desain menurut ketentuan-ketentuan ini.
1. Properti Material dan Kriteria Leleh
Tegangan leleh minimum yang disyaratkan, Fy , dan kekakuan semua komponen
struktur baja dan sambungan-sambungan untuk analisis harus direduksi oleh faktor
0,90, kecuali seperti dinyatakan dalam Pasal 1.3.3.
Pengaruh gaya aksial, momen lentur sumbu major, dan momen lentur sumbu minor
harus dimasukkan dalam perhitungan respons inelastis.
Kekuatan plastis penampang komponen struktur harus diwakili dalam analisis baik
dengan kriteria leleh plastis-sempurna-elastis yang dinyatakan sebagai gaya aksial,
momen lentur pada sumbu major, dan momen lentur pada sumbu minor, atau dengan
pemodelan eksplisit dari respons regangan-tegangan sebagai plastis-sempurna-elastis.
2. Ketidaksempurnaan Geometris
Analisis harus mencakup efek ketidaksempurnaan geometris awal. Ini harus dilakukan
dengan pemodelan eksplisit ketidaksempurnaan seperti disyaratkan dalam Pasal
C2.2a atau oleh penerapan beban notional ekuivalen seperti disyaratkan dalam Pasal
C2.2b.
3. Efek Tegangan Sisa dan Pelelehan Sebagian
Analisis harus mencakup pengaruh tegangan sisa dan pelelehan sebagian. Ini harus
dilakukan dengan pemodelan eksplisit efek ini dalam analisis atau dengan mereduksi
kekakuan dari semua komponen struktur seperti disyaratkan dalam Pasal C2.3.
Jika ketentuan dari Pasal C2.3 digunakan, maka:
(1) Faktor reduksi kekakuan 0,9 yang disyaratkan dalam Pasal 1.3.1 harus diganti
dengan reduksi dari modulus elastis E dengan 0,8 seperti disyaratkan dalam
Pasal C2.3, dan
(2) Kriteria leleh elastis-perfectly-plastis, dinyatakan dalam istilah dari gaya aksial,
momen lentur sumbu major, dan momen lentur sumbu minor, harus memenuhi
batas kekuatan penampang melintang yang ditetapkan oleh Persamaan H1-1a
dan H1-1b menggunakan yc PP
0 , 9
 , p xcx MM
0 , 9
 dan p ycy MM
0 , 9
 .

SNI 1729:2015
© BSN 2015 192 dari 242
LAMPIRAN 2
DESAIN UNTUK GENANGAN
Lampiran ini membahas metode untuk menentukan apakah sistem atap memiliki kekuatan
dan kekakuan yang cukup untuk menahan genangan.
Lampiran ini disusun sebagai berikut:
2.1. Desain Sederhana untuk Genangan
2.2. Desain Ditingkatkan untuk Genangan
2.1 DESAIN SEDERHANA UNTUK GENANGAN
Sistem atap harus diperhitungkan stabil untuk genangan dan tidak ada investigasi lebih
lanjut yang diperlukan jika kedua dari dua kondisi yang berikut dipenuhi:
0 , 2 50 , 9
 sp CC (A-2-1)
 
- 64 1 02 5
SId
 (A-2-2)
(S.I.:
49 4 03
SId
 ) (A-2-2)
dimana
p
ps
p
I
LL
C 7
4
1 0
3 2
 (A-2-3)
p
ps
p
I
LL
C
45 0 4
 (S.I.) (A-2-3M)
s
s
p
I
S L
C 7
4
1 0
3 2
 (A-2-4)
s
s
p
I
S L
C
45 0 4
 (S.I.) (A-2-4M)
dI = momen inersia dek baja didukung komponen struktur sekunder, in.4
per ft (mm4
per m)
pI = momen inersia komponen struktur primer, in.4
(mm4
)
sI = momen inersia komponen struktur sekunder, in.4
(mm4
)
pL = panjang komponen struktur primer, ft (m)
sL = panjang komponen struktur sekunder, ft (m)
S = spasi komponen struktur sekunder, ft (m)
Untuk rangka batang dan joist baja, penghitungan momen inersia, pI dan sI , harus
mencakup efek regangan komponen struktur badan bila digunakan dalam persamaan
diatas.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 193 dari 242
Catatan: Bila momen inersia dihitung hanya menggunakan rangka batang atau joist daerah
kord, reduksi dalam momen inersia karena regangan badan dapat diambil tipikal sebesar 15 %.
Dek baja harus dipertimbangkan suatu komponen struktur sekunder bila langsung
didukung oleh komponen struktur primer.
2.2 DESAIN DITINGKATKAN UNTUK GENANGAN
Ketentuan dibawah ini diberikan untuk digunakan bila evaluasi yang lebih teliti dari
kekakuan rangka diperlukan dari yang diberikan oleh Persamaan A-2-1 dan A-2-2.
Penetapan indeks tegangan
po
oy
p
f
f-F
U 






0 , 8
untuk komponen struktur primer (A-2-5)
so
oy
s
f
f-F
U 






0 , 8
untuk komponen struktur sekunder (A-2-6)
keterangan
of = tegangan akibat RD  ( D = beban mati nominal, R = beban nominal akibat air hujan
dari kontribusi genangan), ksi (MPa)
Untuk rangka atap yang terdiri dari komponen struktur primer dan sekunder, evaluasi
kombinasi kekakuan sebagai berikut. Masukkan Gambar A-2.1 pada level indeks
tegangan terhitung, pU , ditentukan untuk balok primer; perpindahan horisontal pada
nilai sC yang dihitung dari balok sekunder dan kemudian ke bawah/downward pada
skala absis. Kombinasi kekakuan rangka primer dan sekunder adalah cukup untuk
mencegah genangan jika koefisien fleksibilitas dibaca dari skala huruf ini adalah lebih
dari nilai pC yang dihitung untuk komponen struktur primer yang diberikan; jika tidak,
pengaku primer atau balok sekunder, atau kombinasi dari keduanya, diperlukan.
Prosedur yang sama harus diikuti menggunakan Gambar A-2.2.
Untuk rangka atap yang terdiri dari rangkaian dari balok-balok tumpuan dinding
berjarak sama, evaluasi kekakuan sebagai berikut. Balok-balok diperhitungkan sebagai
komponen struktur sekunder didukung pada komponen struktur primer kaku secara tak
terbatas. Untuk kasus ini, masukkan kedalam Gambar A-2.2 dengan indeks tegangan
terhitung, sU . Nilai batas sC ditentukan oleh pemotongan dari garis horizontal yang
mewakili nilai sU dan kurva untuk pC = 0.
Catatan: Defleksi genangan yang dikontribusikan melalui dek metal yang umumnya merupakan
bagian terkecil dari defleksi genangan total dari panel atap bahwa sudah cukup hanya
membatasi momen inersianya [ per foot (meter) dari lebar tegak lurus bentangnya] dengan
0,000025 (3 940) dikalikan kekuatan keempat dari panjang bentangnya.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 194 dari 242
Gambar A-2.1 Koefisien fleksibilitas pembatas untuk sistem primer
Evaluasi stabilitas melawan genangan dari atap yang terdiri dari dek atap metal dari
rasio tinggi-ke-bentang langsing relatif, yang membentang antara balok-balok didukung
langsung pada kolom-kolom, sebagai berikut. Gunakan Gambar A-2.1 atau A-2.2,
dengan menggunakan koefisien fleksibilitas Cs untuk lebar dek atap satu-foot (satu-
meter) [ S = 1,0].

SNI 1729:2015
© BSN 2015 196 dari 242
LAMPIRAN 3
DESAIN UNTUK FATIK
Lampiran ini berlaku untuk komponen struktur dan sambungan yang menahan pembebanan
siklus tinggi di rentang elastis dari tegangan-tegangan dengan frekuensi dan besaran yang
cukup untuk memulai retak dan kegagalan progresif, di mana menetapkan keadaan batas
dari fatik.
Catatan: Lihat AISC Seismic Provisions for Structural Steel Buildings for structures subject to seismic
loads.
3.1. Ketentuan Umum
3.2. Penghitungan Tegangan dan Rentang Tegangan Maksimum
3.3. Material Polos dan Joint Dilas
3.4. Baut dan Bagian yang Berulir
3.5. Persyaratan Fabrikasi dan Ereksi Khusus
3.1 KETENTUAN UMUM
Ketentuan Lampiran ini berlaku untuk tegangan-tegangan yang dihitung berdasarkan
beban layan. Tegangan izin maksimum akibat beban layan adalah 0,66Fy.
Rentang tegangan yang ditentukan sebagai besaran dari pengganti dalam tegangan
akibat penerapan atau penghapusan beban hidup layan. Dalam kasus perubahan
tegangan, rentang tegangan harus dihitung sebagai jumlah numerik tegangan tarik dan
tekan diulang maksimum atau jumlah numerik tegangan-tegangan geser maksimum
dari arah berlawanan pada titik dari permulaan retak yang mungkin terjadi.
Pada kasus las-las tumpul penetrasi joint lengkap, rentang tegangan izin maksimum
dihitung dengan Persamaan A-3-1 hanya berlaku untuk las yang telah diuji ultrasonik
atau radiografi dan memenuhi persyaratan penerimaan Pasal 6.12.2 atau 6.13.2 AWS
D1.1/D1.1M.
Tanpa evaluasi ketahanan fatik yang diperlukan jika rentang tegangan beban hidup
adalah kurang dari rentang tegangan izin batas, FTH . lihat Tabel A-3.1.
Tanpa evaluasi ketahanan fatik dari komponen struktur yang memiliki bentuk-bentuk
atau pelat yang diperlukan jika jumlah siklus dari penerapan beban hidup adalah
kurang dari 20 000. Tanpa evaluasi dari ketahanan fatik dari komponen struktur yang
terdiri dari PSB dalam struktur tipe bangunan yang menahan beban angin yang diatur
peraturan adalah diperlukan.
Ketahanan beban siklus ditentukan oleh ketentuan-ketentuan dari Lampiran ini yang
berlaku untuk struktur-struktur dengan perlindungan korosi yang sesuai atau hanya
menahan atmosfir korosi menengah, misalnya kondisi atmosfir normal.
Ketahanan beban siklus ditentukan dengan ketentuan-ketentuan dari Lampiran ini yang
hanya berlaku untuk struktur yang menahan temperatur tidak melebihi 300 o
F (150 o
C).

SNI 1729:2015
© BSN 2015 197 dari 242
Insinyur Profesional Bersertifikat harus memberi salah satu detail lengkap termasuk
ukuran-ukuran las atau harus menetapkan riwayat siklus yang direncanakan dan
rentang maksimum dari momen, geser dan reaksi untuk sambungan-sambungan.
3.2 PENGHITUNGAN TEGANGAN DAN RENTANG TEGANGAN MAKSIMUM
Tegangan-tegangan yang dihitung harus berdasarkan analisis elastis. Tegangan-
tegangan tidak boleh diperbesar dengan faktor-faktor konsentrasi tegangan untuk
diskontinu geometris.
Untuk baut dan batang berulir yang menahan tarik aksial, tegangan-tegangan terhitung
harus mencakup efek aksi ungkit, jika ada. Dalam kasus kombinasi tegangan aksial
dengan lentur, tegangan-tegangan maksimum, dari setiap jenis, harus ditentukan untuk
pengaturan bersamaan dari beban yang berlaku.
Untuk komponen struktur yang memiliki penampang melintang simetris, pengencang
dan las-las harus diatur secara simetris pada sumbu komponen struktur, atau
tegangan-tegangan total termasuk akibat eksentrisitas harus dicakup dalam
penghitungan rentang tegangan.
Untuk komponen struktur sudut dibebani secara aksial dimana pusat gravitas las-las
penghubung berada antara garis dari pusat gravitas penampang melintang sudut dan
pusat leg disambung, efek-efek eksentrisitas harus diabaikan. Jika pusat gravitas dari
las-las penghubung berada di luar zona ini, tegangan-tegangan total, termasuk akibat
eksentrisitas joint, harus tercakup dalam penghitungan rentang tegangan.
3.3 MATERIAL POLOS DAN JOINT DILAS
Pada material polos dan joint las, rentang tegangan pada beban layan tidak boleh
melebihi rentang tegangan izin yang dihitung sebagai berikut.
(a) Untuk kategori tegangan A, B, B‘, C, D, E, dan E‘ rentang tegangan izin, FSR, harus
ditentukan dengan Persamaan A-3-1 atau A-3-1M, sebagai berikut:
T H
S R
f
S R F
n
C
F 






0 , 3 3 3
(A-3-1)
T H
S R
f
S R F
n
C
F 






0 , 3 3 3
3 2 9x
(S.I.) (A-3-1M)
keterangan
fC = konstan dari Tabel A-3.1 untuk kategori fatik
S RF = rentang tegangan izin, ksi (MPa)
T HF = ambang rentang tegangan izin, rentang tegangan maksimum untuk
umur desain tak terbatas dari Tabel A-3.1, ksi (MPa)
S Rn = jumlah dari fluktuasi rentang tegangan dalam umur desain
= jumlah dari fluktuasi rentang tegangan per hari x 365 x tahun dari
umur desain
(b) Untuk tegangan kategori F, rentang tegangan izin, FSR, harus ditentukan oleh
Persamaan A-3-2 atau A-3-2M sebagai berikut:

SNI 1729:2015
© BSN 2015 198 dari 242
T H
S R
f
S R F
n
C
F 






0 , 1 6 7
(A-3-2)
 
T H
S R
f
S R F
n
C
F 






0 , 1 6 7
41 1 x 1 0
(S.I.) (A-3-2M)
(c) Untuk elemen pelat dibebani tarik disambung pada ujungnya dengan cruciform, T
atau detail sudut dengan las tumpul penetrasi joint lengkap (PJL) atau las tumpul
penetrasi joint sebagian (PJS), las sudut, atau kombinasi dari sebelumnya,
transversal ke arah tegangan, rentang tegangan izin pada penampang melintang
dari elemen pelat dibebani tarik pada kaki las harus ditentukan sebagai berikut:
(i) Berdasarkan permulaan retak dari toe las pada elemen pelat dibebani tarik
rentang tegangan izin, FSR , harus ditentukan dengan Persamaan A-3-3 atau
A-3-3M, untuk tegangan kategori C sebagai berikut:
1 0
1 0x4 4 0 , 3 3 3
8







S R
S R
n
F (A-3-3)
6 8 , 9
1 0x1 4 , 4 0 , 3 3 3
1 1







S R
S R
n
F (S.I.) (A-3-3M)
(ii) Berdasarkan permulaan retak dari akar dari las rentang tegangan izin, FSR ,
pada elemen pelat dibebani tarik menggunakan las tumpul penetrasi joint
sebagian transversal, dengan atau tanpa penguatan atau las sudut kontur,
rentang tegangan izin pada penampang melintang pada kaki las harus
ditentukan dengan Persamaan A-3-4 atau A-3-4M, untuk tegangan kategori C‘
sebagai berikut:
0 , 3 3 3
81 0x4 4







S R
P J PS R
n
RF (A-3-4)
0 , 3 3 3
1 11 0x1 4 , 4







S R
P J PS R
n
RF (S.I.) (A-3-4M)
dimana
P J PR , faktor reduksi untuk las tumpul PJP transversal diperkuat atau tanpa diperkuat,
1 , 0
0 , 7 2
2
0 , 5 9-0 , 6 5
0 , 1 6 7 
































p
pp
P J P
t
t
w
t
a
R (A-3-5)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 199 dari 242
1 , 0
1 , 2 4
2
1 , 0 1-1 , 1 2
0 , 1 6 7 
































p
pp
P J P
t
t
w
t
a
R (S.I.) (A-3-5M)
Jika
1 , 0
P J PR , penggunaan tegangan kategori C.
a
2
= panjang dari muka root nondilas dalam arah ketebalan dari pelat
dibebani tarik, in. (mm)
w = ukuran kaki perkuatan atau sudut kontur, jika ada, dalam arah
dari ketebalan pelat dibebani tarik, in. (mm)
pt = ketebalan pelat dibebani tarik, in. (mm)
(iii) Berdasarkan permulaan retak root dari sepasang las sudut transversal pada
sisi berlawanan dari elemen pelat dibebani tarik, rentang tegangan izin, FSR ,
pada penampang melintang pada toe dari las harus ditentukan dengan
Persamaan A-3-6 atau A-3-6M, untuk tegangan kategori C‘‘ sebagai berikut:0 , 3 3 3
81 0x4 4







S R
FILS R
n
RF (A-3-6)
0 , 3 3 3
1 11 0x1 4 , 4







S R
FILS R
n
RF (S.I.) (A-3-6M)
keterangan
FILR adalah faktor reduksi untuk joint menggunakan hanya sepasang las sudut
transversal
  1 , 0
/0 , 7 20 , 0 6
0 , 1 6 7 







 

p
p
FIL
t
tw
R (A-3-7)
  1 , 0
/1 , 2 40 , 1 0
0 , 1 6 7 







 

p
p
FIL
t
tw
R (S.I.) (A-3-7M)
Jika FILR = 1,0, penggunaan tegangan kategori C.
3.4 BAUT DAN BAGIAN YANG BERULIR
Dalam baut dan bagian-bagian berulir, rentang tegangan pada beban layan tidak boleh
melebihi rentang tegangan izin yang dihitung sebagai berikut.
(a) Sambungan-sambungan dikencangkan secara mekanikal dibebani geser, rentang
maksimum dari tegangan dalam material tersambung tersebut pada beban layan
tidak boleh melebihi rentang tegangan izin yang dihitung menggunakan
Persamaan A-3-1 dimana Cf dan FTH diambil dari Pasal 2 dari Tabel A-3.1.
(b) Untuk baut kekuatan tinggi, baut-baut umum dan batang angkur berulir dengan
pemotongan, ground atau rolled threads, rentang maksimum dari tegangan tarik
pada area tarik neto dari beban aksial yang diterapkan dan momen ditambah

SNI 1729:2015
© BSN 2015 200 dari 242
beban akibat aksi ungkit tidak boleh melebihi rentang tegangan izin yang dihitung
menggunakan Persamaan A-3-8 atau A-3-8M (tegangan kategori G). Luas neto
dalam tarik, At , diberikan dengan Persamaan A-3-9 atau A-3-9M.
7
1 0x3 , 9 8







S R
S R
n
F (A-3-8)
4 8
1 0x1 , 2 8 0 , 3 3 3
1 1







S R
S R
n
F (S.I.) (A-3-8M)
20 , 9 7 4 3
4 






n
dA bt

(A-3-9)
 
20 , 9 3 8 2
4 pdA bt


(S.I.) (A-3-9M)
keterangan
bd = diameter nominal (diameter badan atau kaki/shank), in. (mm)
n = ulir per in. (ulir per mm)
p = pitch, in. per ulir (mm per ulir)
Untuk joint-joint dimana material di dalam grip tidak dibatasi untuk baja atau joint-joint
dimana bukan tensioned terhadap persyaratan Tabel J3.1 atau J3.1M, semua beban
aksial dan momen diterapkan pada joint ditambah efek dari setiap aksi ungkit harus
diasumsikan eksklusif dipikul oleh baut atau rod.
Untuk joint-joint dimana material di dalam grip dibatasi untuk baja dan dimana pratarik
pada persyaratan Tabel J3.1 atau J3.1M, analisis kekakuan relatif dari bagian-bagian
yang disambung dan baut-baut boleh digunakan untuk menentukan rentang tegangan
tarik dalam baut-baut pratarik akibat beban hidup layan total dan momen ditambah efek
dari setiap aksi ungkit. Alternatif, rentang tegangan dalam baut harus diasumsikan sama
dengan tegangan pada area tarik neto akibat 20 % dari nilai mutlak beban aksial dan
momen beban layan dari beban mati, hidup dan lainnya.
3.5 PERSYARATAN FABRIKASI DAN EREKSI KHUSUS
Batang-batang tulangan pendukung longitudinal boleh remain pada tempat, dan jika
digunakan, harus menerus. Jika splicing diperlukan untuk joint-joint panjang, batang
tulangan harus disambungkan dengan joint-joint butt penetrasi lengkap dan pendasaran
penulangan sebelum merakit dalam joint tersebut. Pendukung longitudinal, jika
ditinggalkan di tempat, harus disambungkan dengan las sudut menerus.
Pada joint-joint transversal yang menahan gaya tarik, batang tulangan
backing/pendukung, jika digunakan, harus dipindah dan back joint tersebut gouged dan
di las.
Pada T penetrasi joint lengkap transversal dan joint sudut, las penguat sudut, ukurannya
tidak boleh kurang dari ¼ in. (6 mm), harus ditambahkan pada sudut-sudut reentrant.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 201 dari 242
Kekasaran permukaan dari tepi pemotongan termal yang memikul rentang tegangan
siklik, termasuk gaya tarik, tidak boleh melebihi 1.000
i n .
 (25
m
 ), di mana ASME
B46.1 merupakan standar acuan.
Catatan: AWS C4.1 Sampel 3 boleh digunakan untuk mengevaluasi kesesuaian dengan
persyaratan ini.
Sudut-sudut reentrant pada pemotongan-pemotongan, cope dan lubang akses las harus
membentuk radius dari yang tidak kurang dari 3/8 in. (10 mm) dengan pra-pemboran
atau sub-pons dan pembesaran lubang, atau dengan pemotongan termal untuk
membentuk radius dari pemotongan tersebut. Jika bagian radius dibentuk dengan
pemotongan termal, permukaan yang terpotong tersebut harus mendasar terhadap
permukaan metal terang.
Untuk joint-joint butt transversal dalam daerah-daerah tegangan tarik, las titik harus
digunakan untuk memberi penghentian las yang berjenjang tersebut di luar joint sudah
terhenti. Bendungan akhir tidak boleh digunakan. Run-off tabs harus dipindahkan dan
ujung dari las rata dengan tepi dari komponen struktur tersebut.
Lihat Pasal J2.2b untuk persyaratan untuk end returns pada las sudut certain yang
menahan beban layan siklik.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 202 dari 242
TABEL A-3-1
Parameter Desain Fatik
Deskripsi
Kategori
Tegangan
Konstanta
Cf
Threshold
FTH
ksi
(MPa)
Titik Permulaan
Retak Potensial
PASAL 1 – MATERIAL DASAR DI LUAR DARI SETIAP LAS
1.1 Metal dasar, kecuali baja tanpa
pelapis, dengan permukaan di atau
dibersihkan. Tepi-tepi flame-cut
dengan nilai kekasaran permukaan
dari 1 000  in. (25  m) atau
kurang, tetapi tanpa sudut-sudut
reentrant.
A 250 x 10
8
24
(165)
Sepanjang dari
semua las atau
sambungan struktur
1.2 Metal dasar baja tanpa pelapis
dengan permukaan di atau
dibersihkan. Tepi flame-cut dengan
nilai kekasaran permukaan dari 1 000
 in. (25  m) atau kurang, tetapi
tanpa sudut-sudut reentrant.
B 120 x 10
8
16
(110)
Sepanjang dari
semua las atau
sambungan struktur
1.3 Komponen struktur dengan
lubang-lubang dibor atau reamed.
Komponen struktur dengan sudut
reentrant pada cope, cuts, block-outs
atau diskontinu gemetri lainnya dibuat
dengan persyaratan Lampiran 3, Pasal
3.5, kecuali lubang-lubang akses las.
B 120 x 10
8
16
(110)
Pada setiap tepi
eksternal atau pada
perimeter lubang
1.4 Penampang melintang dengan
lubang-lubang akses las dibuat
dengan persyaratan dari Pasal J1.6
dan Lampiran 3, Pasal 3.5.
Komponen-komponen struktur dengan
lubang di bor atau reamed berisi baut-
baut untuk pengikat dari breising
ringan di mana komponen longitudinal
kecil dari gaya breis.
C 44 x 10
8
10
(69)
Pada sudut
reentrant dari
lubang akses las
atau pada setiap
lubang kecil (boleh
berisi baut untuk
sambungan minor)
PASAL 2 – MATERIAL YANG DISAMBUNG DALAM JOINT YANG DIKENCANGKAN SECARA MEKANIS
2.1 Luas bruto dari metal dasar dalam
joint-joint lewatan disambung dengan
baut-baut kekuatan tinggi pada joint-
joint yang memenuhi semua
persyaratan untuk sambungan-
sambungan kritis slip.
B 120 x 10
8
16
(110)
Melalui penampang
bruto dekat lubang
2.2 Metal dasar penampang neto dari
joint-joint yang di baut kekuatan tinggi,
didesain berdasarkan ketahanan
penumpu, tetapi difabrikasi dan
dipasang dengan semua persyaratan
untuk sambungan-sambungan kritis
slip.
B 120 x 10
8
16
(110)
Pada original
penampang neto di
sisi dari lubang
2.3 Metal dasar pada penampang neto
dari joint-joint di sarana penyambung
mekanikal kecuali eyebar dan pelat-
pelat pin.
D 22 x 10
8
7
(48)
Pada original
penampang neto di
sisi dari lubang
2.4 Metal dasar pada penampang neto
dari kepala eyebar atau pelat pin.
E 11 x 10
8
4,5
(31)
Pada original
penampang neto di
sisi dari lubang

SNI 1729:2015
© BSN 2015 203 dari 242
TABEL A-3.1 - (Lanjutan)
Contoh-contoh tipikal ilustrasi
PASAL 1 – MATERIAL POLOS SEPANJANG DARI SETIAP PENGELASAN
1.1 dan 1.2
1.3
1.4
PASAL 2 – MATERIAL TERSAMBUNG DALAM JOINT FASTENED MEKANIKAL
2.1
2.2
2.3
2.4

SNI 1729:2015
© BSN 2015 204 dari 242
TABEL A-3-1 - (Lanjutan)
Deskripsi
Kategori
Tegangan
Konstanta
Cf
Ambang
batas
FTH
ksi
(MPa)
Titik Permulaan
Retak Potensial
PASAL 3 – KOMPONEN YANG MENGHUBUNGKAN JOINT-JOINT LAS DARI KOMPONEN
STRUKTUR TERSUSUN
3.1 Metal dasar dan metal las pada
komponen struktur tanpa attachment
built up dari pelat atau profil,
disambung dengan las tumpul
penetrasi joint lengkap longitudinal
menerus, dicungkil dan dilas kembali
dari kedua sisi, atau dengan las-las
sudut menerus.
B 120 x 10
8
16
(110)
Dari permukaan
atau diskontinu
internal dalam
sepanjang las dari
ujung las
komponen struktur tanpa attachment
built up dari pelat atau profil,
disambung dengan las tumpul
penetrasi joint lengkap longitudinal
menerus dengan pendukung batang
tulangan tidak dipindahkan, atau
dengan las-las tumpul penetrasi joint
sebagian menerus.
B‘ 61 x 10
8
12
(83)
Dari permukaan
atau diskontinu
internal dalam las,
termasuk las yang
diikat batang
tulangan pendukung
3.3 Metal dasar pada penghentian
metal las dari las longitudinal di lubang
akses las dalam komponen struktur
tersusun tersambung..
D 22 x 10
8
7
(48)
Dari penghentian
las ke badan atau
sayap
3.4 Metal dasar pada ujung-ujung dari
segmen-segmen las sudut berselang
longitudinal.
E 11 x 10
8
4,5
(31)
Pada material yang
disambung di lokasi
mulai dan stop dari
deposit las apapun
panjang sebagian dilas coverplates
sempit dari sayap yang memiliki ujung-
ujung persegi atau meruncing, dengan
atau tanpa las-las melewati ujung-
ujung; dan coverplates lebih lebar dari
sayap tersebdengan las-las melewati
ujung-ujung.
Tebal sayap (tf) ≤ 0,8 in. (20 mm)
Tebal sayap (tf) > 0,8 in. (20 mm)
E
E‘
11 x 10
8
3,9 x 10
8
4,5
(31)
2,6
(18)
Pada sayap di kaki
dari las ujung atau
pada sayap di
penghentian dari las
longitudinal atau
pada tepi dari sayap
dengan coverplate
lebar
panjang sebagian dilas coverplate
lebih lebar dari sayap tersebut tanpa
las-las melewati ujung-ujung.
E‘ 3,9 x 10
8
2,6
(18)
Pada tepi sayap di
ujung dari las
coverplate
PASAL 4 – SAMBUNGAN UJUNG LAS SUDUT LONGITUDINAL
4.1 Metal dasar pada pertemuan dari
komponen struktur dibebani aksial
dengan sambungan-sambungan ujung
las longitudinal. Las-las harus pada
setiap sisi dari sumbu komponen
struktur tersebut untuk
menyeimbangkan tegangan-tegangan
las.
t ≤ 0,5 in. (12 mm)
t > 0,5 in. (12 mm)
E
E‘
11 x 108
3,9 X 10
8
4,5
(31)
2,6
(18)
Dimulai dari ujung
dari penghentian las
apapun yang
diperluas ke metal
dasar

SNI 1729:2015
© BSN 2015 205 dari 242
PASAL 3 – KOMPONEN YANG MENGHUBUNGKAN JOINT-JOINT LAS KOMPONEN
STRUKTUR TERSUSUN
3.1
3.2
3.3
3.4
3.5
3.6
PASAL 4 – SAMBUNGAN-SAMBUNGAN UJUNG LAS SUDUT LONGITUDINAL
4.1

SNI 1729:2015
© BSN 2015 206 dari 242
Deskripsi
Kategori
Tegangan
Konstanta
Cf
Ambang
batas
FTH
ksi
(MPa)
Titik Permulaan
Retak Potensial
PASAL 5 – JOINT-JOINT LAS TEGAK LURUS TERHADAP ARAH TEGANGAN
5.1 Metal las dan metal dasar dalam
atau berdekatan dengan splice las
tumpul penetrasi joint lengkap pada
penampang atau las dengan dasar
permukaan las paralel dengan arah
tegangan dan dengan kekuatan
ditetapkan dengan pemeriksaan
radiografik atau ultrasonik menurut
persyaratan subpasal 6.12 atau 6.13
dari AWS D1.1/D1.1M.
B 120 x 10
8
16
(110)
Dari diskontinu
internal dalam metal
las atau sepanjang
pembatas fusi
5.2 Metal las dan metal dasar dalam
atau berdekatan dengan splice las
tumpul penetrasi joint lengkap dengan
dasar permukaan las paralel dengan
arah tegangan pada transisi dalam
ketebalan atau lebar yang dibuat pada
kemiringan tidak lebih besar dari 1:2 ½
dan dengan kekuatan las ditetapkan
dengan pemeriksaan radiografik atau
ultrasonik menurut persyaratan
subpasal 6.12 atau 6.13 dari AWS
D1.1/D1.1M.
yF < 90 ksi (620 MPa)
yF ≥ 90 ksi (620 MPa) .
B
B‘
120 x 108
61 x 10
8
16
(110)
12
(83)
Dari diskontinu
pengisi atau
sepanjang
pembatas fusi atau
mulai dari transisi
bila Fy ≥ 90 ksi (620
MPa)
5.3 Metal dasar dengan
yF sama
dengan atau lebih besar dari 90 ksi
(620 MPa) dan metal las dalam atau
berdekatan dengan splice las tumpul
penetrasi joint lengkap dengan dasar
permukaan las paralel dengan arah
tegangan pada transisi dalam lebar
yang dibuat pada radius dari tidak
kurang dari 2 ft (600 mm) dengan titik
singgung pada ujung las tumpul dan
dengan permukaan las ditetapkan
dengan pemeriksaan radigrafik atau
D1.1/D1.1M.
B 120 x 10
8
16
(110)
Dari diskontinu
pengisi atau
diskontinu
sepanjang
pembatas fusi
5.4 Metal las dan metal dasar pada
atau berdekatan dengan kaki dari las
tumpul penetrasi joint lengkap dalam
joint T atau joint sudut atau splice,
dengan atau tanpa transisi pada
ketebalan yang memiliki kemiringan
tidak lebih besar dari 1:2 ½ , bila
perkuatan las yang tidak dihapus dan
dengan permukaan las ditetapkan
dengan pemeriksaan radigrafi atau
D1.1/D1.1M.
C 44 x 10
8
10
(69)
Dari diskontinu
permukaan pada
kaki las diperluas ke
metal dasar atau ke
metal las.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 208 dari 242
Deskripsi
Kategori
Tegangan
Konstanta
Cf
Ambang
batas
FTH
ksi
(MPa)
Titik Permulaan
Retak Potensial
sambungan-sambungan ujung
transversal dari elemen pelat yang
dibebani gaya tarik menggunakan las-
las tumpul penetrasi joint sebagian
dalam butt atau joint T atau joint sudut,
dengan perkuatan atau contouring
fillet, FSR harus terkecil dari retak kaki
atau rentang tegangan izin retak root.
Permulaan retak dari kaki las:
Permulaan retak dari root las:
.
C
C‘
44 x 108
Pers.
A-3-4 atau
A-3-4M
10
(69)
Tidak
tersedia
Dimulai dari
diskontinu geometri
pada kaki las
diperluas ke metal
dasar.
Dimulai pada root
las yang memikul
gaya tarik diperluas
ke dan melalui las
sambungan-sambungan ujung
transversal dari elemen-elemen pelat
yang dibebani gaya tarik
menggunakan sepasang las sudut
pada sisi berlawanan dari pelat
tersebut. FSR harus terkecil dari retak
kaki atau rentang tegangan izin retak
root.
Permulaan retak dari kaki las:
Permulaan retak dari root las:
.
C
C‘‘
44 x 108
Pers.
A-3-5 atau
A-3-5M
10
(69)
Tidak
tersedia
Dimulai dari
diskontinu
geometrikal pada
kaki las diperluas ke
metal dasar.
Dimulai pada root
las yang memikul
gaya tarik diperluas
ke dan melalui las.
5.7 Metal dasar dari elemen pelat
dibebani gaya tarik dan pada gelagar
dan badan balok atau sayap pada
kaki dari las-las sudut transversal yang
berdekatan dengan kekakuan
transversal las..
C 44 x 10
8
10
(69)
Dari diskontinu
geometrikal pada
kaki sudut diperluas
ke metal dasar

SNI 1729:2015
© BSN 2015 210 dari 242
Deskripsi
Kategori
Tegangan
Konstanta
Cf
Ambang
batas
FTH
ksi
(MPa)
Titik Permulaan
Retak Potensial
PASAL 6 – METAL DASAR PADA LAS TRANSVERSAL SAMBUNGAN KOMPONEN STRUKTUR
6.1 Metal dasar pada detail-detail yang
diikatkan melalui las-las tumpul
penetrasi joint lengkap hanya memikul
beban longitudinal bila detail berwujud
radius transisi, R , dengan
penghentian las ground smooth dan
dengan kekuatan las ditetapkan
melalui pemeriksaan radiografi atau
D1.1/D1.1M.
R ≥ 24 in. (600 mm)
24 in. > R ≥ 6 in.
(600 mm > R ≥ 150 mm)
6 in. > R ≥ 2 in.
(150 mm > R ≥ 50 mm)
2 in. (50 mm) > R
B
C
D
E
120 x 108
44 x 10
8
22 x 10
8
11 x 10
8
16
(110)
10
(69)
7
(48)
4,5
(31)
Titik singgung
dekat radius di tepi
komponen struktur
6.2 Metal dasar pada detail-detail dari
ketebalan yang sama diikatkan melalui
las-las tumpul penetrasi joint lengkap
memikul beban transversal dengan
atau tanpa beban longitudinal bila
detail berwujud radius transisi, R ,
dengan penghentian las ground
smooth dan dengan kekuatan las
ditetapkan melalui pemeriksaan
radiografi atau ultrasonik menurut
persyaratan subpasal 6.12 atau 6.13
dari AWS D1.1/D1.1M:
R ≥ 24 in. (600 mm)
24 in. > R ≥ 6 in.
(600 mm > R ≥ 150 mm)
6 in. > R ≥ 2 in.
(150 mm > R ≥ 50 mm)
2 in. (50 mm) > R
Bila perkuatan las tidak dihilangkan:
R ≥ 24 in. (600 mm)
24 in. > R ≥ 6 in.
(600 mm > R ≥ 150 mm)
6 in. > R ≥ 2 in.
(150 mm > R ≥ 50 mm)
2 in. (50 mm) > R
B
C
D
E
C
C
D
E
120 x 108
44 x 10
8
22 x 10
8
11 x 10
8
44 x 10
8
44 x 10
8
22 x 10
8
11 x 10
8
16
(110)
10
(69)
7
(48)
4,5
(31)
10
(69)
10
(69)
7
(48)
4,5
(31)
Titik singgung dekat
radius atau dalam
las atau pada
pembatas fusi atau
komponen struktur
atau attachment
Pada kaki las salah
satu sepanjang tepi
komponen struktur
atau attachment

SNI 1729:2015
© BSN 2015 212 dari 242
TABEL A-3-1 (lanjutan)
Deskripsi
Kategori
Tegangan
Konstanta
Cf
Ambang
batas
FTH
ksi
(MPa)
Titik Permulaan
Retak Potensial
PASAL 6 – METAL DASAR PADA LAS TRANSVERSAL SAMBUNGAN KOMPONEN STRUKTUR
(LANJUTAN)
6.3 Metal dasar pada detail dari
ketebalan yang tidak sama diikatkan
melalui las tumpul penetrasi joint
lengkap memikul beban tegak lurus
dengan atau tanpa beban longitudinal
bila detail berwujud suatu radius
transisi, R, dengan penghentian las
permukaan rata dan dengan kekuatan
ditetapkan oleh pemeriksaan radigrafi
atau ultrasonik menurut persyaratan
D1.1/D1.1M.
Bila perkuatan las dihilangkan:
R > 2 in. (50 mm)
R ≤ 2 in. (50 mm)
Bila perkuatan tidak dihilangkan:
Radius apapun
D
E
E
22 x 108
11 x 10
8
11 x 10
8
7
(48)
4,5
(31)
4,5
(31)
Pada kaki las
sepanjang tepi dari
material paling tipis
Dalam penghentian
las dalam radius
kecil
Pada kaki las
sepanjang tepi dari
material paling tipis
6.4 Metal dasar memikul tegangan
longitudinal pada komponen struktur
transversal, dengan atau tanpa
tegangan transversal, diikatkan
dengan sudut atau las-las tumpul
penetrasi joint sebagian paralel
terhadap arah tegangan bila detail
berwujud radius transisi, R , dengan
penghentian las ground smopth:
R > 2 in. (50 mm)
R ≤ 2 in. (50 mm)
D
E
22 x 108
11 x 10
8
7
(48)
4,5
(31)
Dimulai dalam metal
dasar di
penghentian las
atau di kaki las
diperluas ke metal
metal dasar

SNI 1729:2015
© BSN 2015 213 dari 242
TABEL A-3.1 (LANJUTAN)
PASAL 6 – METAL DASAR PADA LAS TRANSVERSAL SAMBUNGAN KOMPONEN
STRUKTUR
6.3
6.4

SNI 1729:2015
© BSN 2015 214 dari 242
TABEL A-3-1 (lanjutan)
Deskripsi
Kategori
Tegangan
Konstanta
Cf
Ambang
batas
FTH
ksi
(MPa)
Titik Permulaan
Retak Potensial
PASAL 7 – METAL DASAR PADA PENGIKATAN PENDEK
7.1 Metal dasar yang memikul beban
longitudinal pada detail-detail dengan
las-las paralel atau tegak lurus arah
tegangan di mana detail berwujud
radius transisi dan dengan panjang
detail dalam arah tegangan, a, dan
ketebalan pengikatan, b:
a < 2 in. (50 mm)
2 in. (50 mm) ≤ a ≤ nilai terkecil dari
12b atau 4 in. (100 mm)
a > 4 in. (100 mm)
bila b > 0,8 in. (20 mm)
a > nilai terkecil dari 12b atau 4 in.
(100 mm)
bila b > 0,8 in. (20 mm)
C
D
E
E‘
44 x 108
22 x 10
8
11 x 10
8
3,9 x 10
8
10
(69)
7
(48)
4,5
(31)
2,6
(18)
Dimulai pada metal
dasar di
penghentian las
atau pada kaki las
perluasan ke metal
dasar
7.2 Metal dasar yang memikul
tegangan longitudinal pada detail-
detail yang diikatkan dengan las sudut
atau las tumpul penetrasi joint
sebagian, dengan atau tanpa beban
transversal pada detail, bila detail
mewujudkan radius transisi, R, dengan
batasan las permukaan rata:
R > 2 in. (50 mm)
R  2 in. (50 mm)
D
E
22 x 108
11 x 10
8
7
(48)
4,5
(31)
Dimulai pada metal
dasar di
penghentian las,
perluasan ke metal
dasar
„Attachment“ seperti digunakan di sini ditentukan sebagai detail baja apapun di las ke suatu komponen struktur,
dengan hanya kehadiran dan ketidaktergantungan dari bebannya, menyebabkan diskontinu dalam aliran tegangan
pada komponen struktur dan mereduksi ketahanan fatik.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 216 dari 242
Deskripsi
Kategori
Tegangan
Konstanta
Cf
Ambang
batas
FTH
ksi
(MPa)
Titik Permulaan
Retak Potensial
PASAL 8 – MISCELLANEOUS
8.1 Metal dasar pada angkur steel
headed stud diikatkan dengan las
sudut atau las batang otomatik
C 44 x 10
8
10
(69)
Pada kaki las dalam
metal dasar
8.2 Geser pada throat menerus atau
las sudut longitudinal atau transversal
berselang
F 150 x 10
10
(Pers. A-3-2
atau A-3-2M)
8
(55)
Dimulai pada root
dari las sudut,
perluasan ke las
8.3 Metal dasar pada las plug atau las
slot
E 11 x 10
8
4,5
(31)
Dimulai pada metal
dasar di ujung dari
las plug atau las
slot, perluasan ke
metal dasar
8.4 Geser untuk las plug atau las slot F 150 x 10
10
(Pers. A-3-2
atau A-3-2M)
8
(55)
Dimulai pada las
permukaan lekatan,
perluasan ke las
8.5 Baut kekuatan tinggi snug-
tightened, baut biasa, batang angkur
berulir, dan gantungan batang dengan
pemotongan, ground atau ulir .
Rentang tegangan pada area
tegangan tarik akibat beban hidup
ditambah aksi prying bila sesuai.
G 3,9 x 10
8
7
(48)
Memulai pada root
dari ulir, perluasan
ke sarana
penyambung

SNI 1729:2015
© BSN 2015 218 dari 242
LAMPIRAN 4
DESAIN STRUKTURAL UNTUK KONDISI KEBAKARAN
Lampiran ini membahas kriteria untuk desain dan evaluasi komponen baja struktural, sistem
dan rangka untuk kondisi kebakaran. Kriteria ini menyediakan untuk penentuan head input,
pemuaian termal dan degradasi dalam properti mekanikal material pada temperatur
terelevasi yang menyebabkan penurunan progresif dalam kekuatan dan kekakuan dari
komponen struktur dan sistem pada temperatur terelevasi..
Lampiran diatur sebagai berikut:
4.1. Ketentuan Umum
4.2. Desain Struktural untuk Kondisi Kebakaran dengan Analisis
4.3. Desain dengan Pengujian Kualifikasi
4.1 KETENTUAN UMUM
Metode yang dikandung dalam lampiran ini mempersiapkan bukti regulator
kesesuaian menurut outline aplikasi desain dalam pasal ini.
4.1.1 Objektif Kinerja
Komponen struktural, komponen struktur dan sistem rangka bangunan gedung
harus didesain mempertahankan fungsi beban-tumpuan selama kebakaran desain-
dasar dan menetapkan persyaratan kinerja lainnya yang disyaratkan untuk penghuni
bangunan gedung.
Diperlukan pertimbangan deformasi struktur penahan beban bila kriteria deformasi
harus diterapkan bila rata-rata ketahanan kebakaran struktur tersedia, atau kriteria
desain untuk pemisah kebakaran.
Di dalam kompartemen asal mula kebakaran, gaya-gaya dan deformasi-deformasi
kebakaran dasar desain tidak menyebabkan lubang horizontal atau
kompartemensasi vertikal.
4.1.2 Desain dengan Analisis Kerekayasaan
Metode analisis dalam Pasal 4.2 boleh digunakan untuk membuktikan ekivalensi
untuk material alternatif atau kmetode alternatif, seperti diizinkan oleh peraturan
Metode analisis dalam Pasal 4.2 boleh digunakan untuk membuktikan ekivalensi
untuk material alternatif atau metode alternatif, seperti diizinkan oleh peraturan
Desain struktur untuk kondisi kebakaran yang menggunakan Lampiran 4.2 harus
dilakukan menggunakan metode desain faktor beban dan ketahanan menurut
ketentuan Pasal B3.3 (DFBK).
4.1.3 Desain dengan Pengujian Kualifikasi
Metode pengujian kualifikasi dalam Pasal 4.3 boleh digunakan sebagai dokumen
ketahanan kebakaran rangka baja yang menahan protokol pengujian kebakakaran
standardisasi yang disyaratkan peraturan bangunan gedung yang berlaku.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 219 dari 242
4.1.4 Kombinasi Beban dan Kekuatan Perlu
Kekuatan perlu struktur dan elemen-elemennya harus ditentukan dari kombinasi
beban gravitas sebagai berikut:
[0,9 atau 1,2] D + T + 0,5L (A-4-1)
keterangan
D = beban mati nominal
L = beban hidup penghunian nominal
T = gaya-gaya nominal dan deformasi akibat kebakaran desain-dasar dijelaskan dalam
Pasal 4.2.1
Beban notional, Ni = 0,002Yi , seperti dijelaskan dalam Pasal C2.2, dimana Ni =
beban notional yang diterapkan pada level portal i dan Yi = beban gravitas
kombinasi A-4-4-1 yang bekerja pada level portal i , harus diterapkan dalam
kombinasi beban-beban yang ditetapkan dalam Persamaan A-4-1. Kecuali
dinyatakan lain ditetapkan oleh peraturan bangunan gedung yang berlaku, D, dan L
harus beban nominal yang disyaratkan dalam ASCE/SEI 7.
4.2 DESAIN STRUKTURAL UNTUK KONDISI KEBAKARAN DENGAN ANALISIS
Boleh untuk mendesain komponen struktur, komponen dan rangka bangunan
gedung untuk temperatur terelevasi menurut persyaratan pasal ini.
4.2.1 Desain-Dasar Kebakaran
Kebakaran desain-dasar harus diidentifikasi untuk menggambarkan kondisi
pemanasan untuk struktur. Kondisi pemanasan ini harus menghubungkan komoditas
fuel dan karakteristik kompartemen yang ada dalam area kebakaran yang
diasumsikan. Densitas beban fuel berdasarkan penghunian ruang tersebut harus
diperhitungkan bila beban fuel total ditentukan. Kondisi pemanasan harus
disyaratkan salah satu dalam istilah-istilah fluks panas atau temperatur lapisan gas
teratas oleh kebakaran tersebut. Variasi kondisi pemanasan dengan waktu harus
ditentukan untuk durasi kebakaran tersebut.
Bila metode analisis dalam Pasal 4.2 digunakan untuk membuktikan ekivalensi
sebagai material alternatif atau metode alternatif seperti diizinkan oleh peraturan
bangunan gedung yang berlaku, kebakaran desain-dasar harus ditentukan menurut
ASTM E119.
4.2.1.1 Kebakaran Dilokalisasi
Bila tingkat pelepasan panas dari kebakaran tidak cukup untuk menyebabkan
flashover, paparan api lokal harus diasumsikan. Dalam kasus tersebut, komposisi
bahan bakar/fuel, pengaturan array bahan bakar dan luas lantai yang diduduki oleh
fuel harus digunakan untuk menentukan fluks radiasi panas dari api dan asap pada
struktur tersebut.
4.2.1.2 Paca-Flashover Kebakaran Kompartemen
Bila tingkat pelepasan panas kebakaran cukup untuk menyebabkan flashover, api
kompartemen pasca-flashover harus diasumsikan. Penentuan temperatur versus

SNI 1729:2015
© BSN 2015 220 dari 242
waktu profil yang dihasilkan api harus mencakup beban fuel, karakteristik ventilasi
dari ruang (natural dan mekanikal), dimensi kompartemen dan karakteristik termal
pembatas kompartemen tersebut.
Durasi api pada daerah tertentu harus ditentukan dengan mempertimbangkan
massa total kebakaran, atau beban fuel yang tersedia pada ruang tersebut. Dalam
kasus kebakaran dilokalisasi atau api kompartemen pasca-flashover, durasi api
harus ditentukan sebagai massa total terbakar dibagi dengan tingkat kehilangan
massa.
4.2.1.3 Kebakaran Eksterior
Eksposur struktur ekterior pemoreyeksi menyala dari jendela atau bukaan-bukaan
dinding lainnya sebagai hasil kebakaran kompartemen pasca-flashover harus
diperhitungkan sepanjang radiasi kebakaran interior sampai bukaan. Bentuk dan
panjang proyeksi kobaran api harus digunakan sepanjang jarak antara kobaran api
dan pabrik baja ekterior untuk menentukan fluks panas untuk baja tersebut. Metode
tersebut diidentifikasi dalam Pasal 4.2.1.2 harus digunakan untuk menggambarkan
karakteristik-karakteristik kebakaran kompartemen interior.
4.2.1.4 Sistem Proteksi Kebakaran Aktif
Efek-efek sistem proteksi kebakaran aktif harus dipertimbangkan bila
menggambarkan kebakaran desain-dasar.
Bila asap rokok otomatik dan lubang untuk keluar dan masuk udara dipasang dalam
ruang nonspirinkler, temperatur asap rokok yang dihasilkan harus ditentukan dari
penghitungan.
4.2.2 Temperatur dalam Sistem Struktur akibat Kondisi Kebakaran
Temperatur pada komponen struktur struktural, komponen dan rangka akibat kondisi
pemanasan ditambah dengan kebakaran desain-dasar harus ditentukan dengan
analisis penyalur panas.
4.2.3 Kekuatan Material pada Temperatur Terelevasi
Properti material pada temperatur terelevasi harus ditentukan dari data pengujian.
Dalam ketiadaan data, boleh menggunakan properti material yang ditetapkan dalam
pasal ini. Hubungan ini tidak berlaku untuk baja dengan kekuatan leleh melebihi 65
ksi (448 MPa) atau beton dengan kekuatan tekan yang disyaratkan melebihi 8 000
psi (55 MPa).
4.2.3.1 Perpanjangan akibat Termal
Koefisien muai harus diambil sebagai berikut:
(a) Untuk baja struktural dan baja perkuatan: Untuk penghitungan pada
temperatur di bawah 150 o
F (65 o
C), koefisien muai termal harus 7,8 x 10-6
/o
F
(1,4 x 10-5
/°
C).
(b) Untuk beton normal: Untuk penghitungan pada temperatur di bawah 150 o
F (65
°
/o
F (1,8 x 10-5
/o
C).

SNI 1729:2015
© BSN 2015 221 dari 242
(c) Untuk beton ringan: Untuk penghitungan pada temperatur di bawah 150 °
F (65
°
/o
F (7,9 x 10-6
/°
C).
4.2.3.2 Properti Mekanikal pada Temperatur Terelevasi
Penurunan dalam kekuatan dan kekakuan komponen struktur, komponen dan
sistem harus dimasukkan dalam perhitungan analisis struktural rangka. Nilai-nilai
Fy(T), Fp(T), Fu(T), E(T), G(T), '
cf (T), Ec(T) dan c u
 (T) pada temperatur terelevasi
yang digunakan dalam analisis struktur, dinyatakan sebagai rasio dengan
mencerminkan terhadap properti pada ambien, diasumsikan sebesar 68 o
F (20 o
C),
harus didefinisikan seperti dalam Tabel A-4.2.1 dan A-4.2.2. Fp(T) adalah batas
proporsi pada temperatur terelevasi, dimana dihitung sebagai rasio terhadap
kekuatan leleh seperti disyaratkan dalam Tabel A-4.2.1. Interpolasi boleh dilakukan
antara nilai-nilai ini. Untuk beton ringan, nilai-nilai c u
 harus diperoleh dari
pengujian-pengujian.
TABEL A-4.2.1
Properti Baja pada Temperatur Terelevasi
Temperatur Baja
o
F (o
C)
kE = E (T)/E
= G(T)/G
kp = Fp (T)/Fy ky = Fy (T)/Fy ku = Fu (T)/Fy
68 (20) 1,00 1,00 1,00 1,00
200 (93) 1,00 1,00 1,00 1,00
400 (204) 0,90 0,80 1,00 1,00
600 (316) 0,78 0,58 1,00 1,00
750 (399) 0,70 0,42 1,00 1,00
800 (427) 0,67 0,40 0,94 0,94
1 000 (538) 0,49 0,29 0,66 0,66
1 200 (649) 0,22 0,13 0,35 0,35
1 400 (760) 0,11 0,06 0,16 0,16
1 600 (871) 0,07 0,04 0,07 0,07
1 800 (982) 0,05 0,03 0,04 0,04
2 000 (1 093) 0,02 0,01 0,02 0,02
2 200 (1 204) 0,00 0,00 0,00 0,00
TABEL A-4.2.2
Properti Beton pada Temperatur Terelevasi
Temperatur
beton
o
F (o
C)
  '
c
'
cc fTfk /
Ec (T)/Ec
c u
 (T), %
Beton normalBeton normal Beton ringan
68 (20) 1,00 1,00 1,00 0,25
200 (93) 0,95 1,00 0,93 0,34
400 (204) 0,90 1,00 0,75 0,46
550 (288) 0,86 1,00 0,61 0,58
600 (316) 0,83 0,98 0,57 0,62
800 (427) 0,71 0,85 0,38 0,80
1 000 (538) 0,54 0,71 0,20 1,06
1 200 (649) 0,38 0,58 0,092 1,32
1 400 (760) 0,21 0,45 0,073 1,43
1 600 (871) 0,10 0,31 0,055 1,49
1 800 (982) 0,05 0,18 0,036 1,50
2 000 (1 093) 0,01 0,05 0,018 1,50
2 200 (1 204) 0,00 0,00 0,000 0,00

SNI 1729:2015
© BSN 2015 222 dari 242
4.2.4 Persyaratan Desain Struktural
4.2.4.1 Integritas Struktural Umum
Rangka struktural harus mampu menyediakan kekuatan yang cukup dan kapasitas
deformasi untuk berdiri, sebagai suatu sistem, aksi struktur tersebut disalurkan
selama kebakaran dalam batas-batas deformasi yang ditetapkan. Sistem struktural
harus didesain untuk bertahan terhadap kerusakan lokal dengan sistem struktur
secara keseluruhan tetap stabil.
Alur-alur beban menerus harus tersedia untuk menyalurkan semua gaya-gaya
daerah terekspos ke akhir titik ketahanan. Fondasi harus didesain untuk menahan
gaya-gaya dan mengakomodasi deformasi-deformasi yang dikembangkan selama
desain-dasar kebakaran.
4.2.4.2 Persyaratan Kekuatan dan Batas Deformasi
Kesesuaian sistem struktur untuk persyaratan ini harus dibuktikan dengan
pengkonstruksian model matematik struktur berdasarkan prinsip mekanis struktur
dan dengan mengevaluasi model ini untuk gaya-gaya internal dan deformasi dalam
komponen struktur dari struktur yang dikembangkan melalui temperatur desain-
dasar kebakaran.
Komponen struktur individual harus diberi dengan kekuatan cukup untuk menahan
geser, gaya aksial dan momen-momen yang ditentukan sehingga memenuhi
ketentuan-ketentuan ini.
Sambungan harus memiliki kekuatan komponen struktur yang disambung atau
gaya-gaya yang ditunjukkan di atas. Bila pengertian dari penyediaan ketahanan
kebakaran mensyaratkan pertimbangan kriteria deformasi, deformasi sistem
struktur, atau komponen struktur, akibat desain-dasar kebakaran tidak boleh
melebihi batas yang ditetapkan.
4.2.4.3 Metode Analisis
4.2.4.3aMetode Lanjutan Analisis
Metode analisis dalam pasal ini diperbolehkan untuk mendesain semua struktur
bangunan gedung baja untuk kondisi kebakaran. Eksposur kebakaran desain-dasar
harus ditentukan dalam Pasal 4.2.1. Analisis harus mencakup respons termal dan
respons mekanikal untuk desain-dasar kebakaran.
Respons termal harus menghasilkan temperatur lapangan dalam setiap elemen
struktur sebagai hasil desain-dasar kebakaran dan properti termal harus bergantung
temperatur yang menghubungkan elemen struktur dan material yang menahan
kebakaran, seperti pada Pasal 4.2.2.
Hasil respons mekanikal dalam gaya dan deformasi pada sistem struktural yang
menahan respons termal dihitung dari desain-dasar kebakaran. Respons mekanikal
harus diambil untuk menghitung eksplisit penurunan dalam kekuatan dan kekakuan
dengan pertambahan temperatur, efek dari pemuaian termal, dan deformasi besar.
Kondisi pembatas dan kepastian sambungan harus mewakili desain struktur yang
diusulkan. Properti material harus ditentukan seperti dalam Pasal 4.2.3.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 223 dari 242
Analisis yang dihasilkan harus mempertimbangkan semua keadaan batas yang
relevan, misalnya defleksi berlebih, fraktur sambungan, dan keseluruhannya atau
tekuk lokal.
4.2.4.3b Metode Sederhana Analisis
Metode analisis dalam pasal ini boleh digunakan untuk evaluasi kinerja komponen
struktur individual pada temperatur terelevaluasi selama eksposur terhadap
kebakaran.
Kondisi penumpu dan pengekang (gaya-gaya, momen-momen dan kondisi-kondisi
pembatas) yang bisa diterima pada temperatur normal boleh diasumsikan untuk
tetap tidak berubah selama eksposur kebakaran.
Untuk temperatur baja yang kurang dari atau sama dengan 400 o
F (204 o
C),
kekuatan desain komponen struktur dan sambungan harus ditentukan tanpa
mempertimbangkan efek temperatur.
Catatan: Pada temperatur di bawah 400 o
F (204 o
C), degradasi dalam properti baja tidak
perlu diperhitungkan dalam perhitungan kekuatan komponen struktur untuk metode
sederhana analisis; namun, gaya-gaya dan deformasi-deformasi yang terinduksi oleh
temperatur terelevasi harus diperhitungkan.
(1) Komponen Struktur Tarik
Boleh memodelkan respons termal elemen tarik dengan menggunakan
persamaan penyalur panas satu-dimensi melalui input panas seperti
ditentukan oleh desain-dasar kebakaran yang dijelaskan dalam Pasal 4.2.1.
Kekuatan desain komponen struktur tarik harus ditentukan menggunakan
ketentuan Bab D, dengan properti baja seperti ditetapkan dalam Pasal 4.2.3
dan diasumsikan temperatur merata sepanjang penampang melintang dengan
menggunakan temperatur yang sama dengan temperatur baja maksimum.
(2) Komponen Struktur Tekan
Boleh memodelkan respons termal dari elemen tekan menggunakan
persamaan penyalur panas satu-dimensi dengan input panas seperti
ditentukan oleh desain-dasar kebakaran yang dijelaskan dalam Pasal 4.2.1.
Kekuatan desain komponen struktur tekan harus ditentukan menggunakan
ketentuan Bab E dengan properti baja seperti ditetapkan dalam Pasal 4.2.3
dan Persamaan A-4-2 digunakan sebagai pengganti Persamaan E3-2 dan E3-
3 untuk menghitung kekuatan tekan nominal untuk tekuk lentur:
     
   TFTF y
T/FTF
r
ey
0 , 4 2
 (A-4-2)
dimana Fy(T) adalah tegangan leleh pada temperatur terelevasi dan Fe(T)
adalah tegangan tekuk elastis kritis dihitung dari Persamaan E3-4 dengan
modulus elastis E(T) pada temperatur terelevasi. Fy(T) dan E(T) diperoleh
menggunakan koefisien dari Tabel A-4.2.1.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 224 dari 242
(3) Komponen Struktur Lentur
Boleh memodelkan respons termal elemen lentur menggunakan persamaan
penyalur panas satu-dimensi untuk mengevaluasi temperatur sayap bawah
dan diasumsikan bahwa temperatur sayap dibawah ini adalah konstan di
sepanjang ketinggian komponen struktur.
Kekuatan desain komponen struktur lentur harus ditentukan menggunakan
ketentuan Bab F dengan properti baja seperti ditetapkan dalam Pasal 4.2.3
dan Persamaan A-4-3 sampai A-4-10 digunakan sebagai pengganti
Persamaan F2-2 sampai F2-6 untuk menghitung kekuatan lentur nominal
untuk tekuk lateral-torsi dari komponen struktur simetris ganda tanpa dibreis
secara lateral:
(a) Bila  TLL rb

           














xc
r
b
rprbn
TL
L
TM-TMTMCTM
-1
(A-4-3)
(b) Bila  TLL rb

    xcrn STFTM  (A-4-4)
dimana
   
2
2
2
0 , 0 7 81














ts
b
ox
ts
b
b
cr
r
L
hS
Jc
r
L
TEC
TF

(A-4-5)
   
 
 
 
22
6 , 7 61 , 9 5













TE
TF
hS
Jc
hS
Jc
TF
TE
rTL L
oxoxL
tsr (A-4-6)
   TFSTM Lxr
 (A-4-7)
   ypyL k-kFTF
0 , 3
 (A-4-8)
   TFZTM yxp
 (A-4-9)
3 , 0
4 5 0
0 , 5 3
 T
cx di mana T adalah dalam o
F (A-4-10)
3 , 0
2 5 0
0 , 6
 T
cx di mana T adalah dalam o
C (S.I.) (A-4-10)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 225 dari 242
Properti material pada temperatur terelevasi, E(T) dan Fy(T), dan koefisien kp
dan ky dihitung menurut Tabel A-4.2.1, dan istilah-istilah lainnya seperti
dijelaskan dalam Bab F.
(4) Komponen Struktur Lantai Komposit
Respons termal boleh dimodelkan dari elemen lentur yang mendukung pelat
beton menggunakan persamaan penyalur panas satu-dimensi untuk
menghitung temperatur sayap bawah. Temperatur itu harus diambil sebagai
konstan antara sayap bawah dan tengah-tinggi dari badan dan harus menurun
secara linear dengan tidak lebih dari 25 % dari tengah-tinggi dari badan ke
sayap paling atas dari balok tersebut.
Kekuatan desain komponen struktur lentur komposit harus ditentukan
menggunakan ketentuan Bab I, dengan tegangan-tegangan leleh yang
direduksi dalam baja tersebut konsisten dengan variasi temperatur yang
dijelaskan akibat respons termal.
4.2.4.4 Kekuatan Desain
Kekuatan desain harus ditentukan seperti dalam Pasal B3.3. Kekuatan nominal, Rn ,
harus dihitung menggunakan properti material, seperti dijelaskan dalam Pasal 4.2.3,
pada temperatur tersebut dikembangkan dengan desain-dasar kebakaran, dan
seperti ditetapkan dalam Lampiran ini.
4.3 DESAIN DENGAN PENGUJIAN KUALIFIKASI
4.3.1 Standar Kualifikasi
Komponen struktur dan komponen dalam bangunan gedung baja harus
dikualifikasikan untuk periode peringkat dalam kesesuaian dengan ASTM E119.
Pembuktian kesesuaian dengan persyaratan yang menggunakan prosedur yang
disyaratkan untuk kontruksi baja dalam Pasal 5 dari SEI/ASCE/SFPE Standar 29-
05, Standard Calculation Methods for Structural Fire Protection, boleh dilakukan.
4.3.2 Konstruksi Dikekang
Untuk lantai dan atap yang dirakit dan balok individual dalam bangunan gedung,
berada dalam kondisi terkekang bila sekeliling atau struktur pendukung mampu
menahan gaya dan deformasi akomodasi yang disebabkan oleh pemuaian termal
melalui rentang temperatur terelevasi terantisipasi.
Balok baja, gelagar dan rangka yang mendukung pelat beton yang dilas atau dibaut
untuk perangkaan integral komponen struktur harus diperhitungkan sebagai
konstruksi terkekang.
4.3.3 Konstruksi Tidak Dikekang
Balok baja, gelagar dan rangka yang tidak mendukung pelat beton harus
diperhitungkan tidak dikekang kecuali komponen struktur tersebut dibaut atau dilas
mengelilingi konstruksi yang telah secara spesifik didesain dan didetail untuk
menahan efek-efek dari temperatur terelevasi.
Tumpuan komponen struktur baja pada suatu dinding di bentang tunggal atau di
bentang ujung dari bentang banyak harus diperhitungkan tidak dikekang kecuali
dinding tersebut telah didesain dan didetail untuk menahan efek pemuaian termal.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 226 dari 242
LAMPIRAN 5
EVALUASI DARI STRUKTUR YANG SUDAH BERDIRI
Lampiran ini berlaku untuk evaluasi dari kekuatan dan kekakuan akibat beban vertikal statis
(gravitasi) dari struktur yang sudah berdiri dengan analisis struktur, melalui uji beban atau
dengan kombinasi analisis struktur dan uji beban bila disyaratkan oleh Insinyur profesional
bersertifikat atau dalam dokumen kontrak. Untuk evaluasi ini, mutu/kelas baja tidak dibatasi
terhadap daftar yang terdapat dalam Pasal A3.1. Lampiran ini tidak membahas uji beban
untuk efek-efek beban seismik atau beban bergerak (vibrasi).
5.1. Ketentuan Umum
5.2. Properti Material
5.3. Evaluasi dengan Analisis Struktural
5.4. Evaluasi dengan Uji Beban
5.5. Laporan Evaluasi
5.1 KETENTUAN UMUM
Ketentuan-ketentuan ini harus bisa diterima bila evaluasi struktur baja yang telah
berdiri disyaratkan untuk (a) verifikasi dari set spesifik beban desain atau (b) penentuan
dari kekuatan tersedia dari komponen struktur penahan gaya atau sistem. Evaluasi
harus dilakukan dengan analisis struktur (Pasal 5.3), melalui uji beban (Pasal 5.4), atau
melalui kombinasi dari analisis struktur dan uji beban, seperti disyaratkan dalam
dokumen kontrak. Bila uji beban digunakan, Insinyur profesional bersertifikat harus
pertama melakukan analisis bagian-bagian struktur yang sesuai, mempersiapkan
rencana pengujian, dan mengembangkan prosedur tertulis untuk mencegah deformasi
permanen berlebih atau keruntuhan yang tak terduga selama pengujian.
5.2 PROPERTI MATERIAL
1. Penentuan Pengujian yang Diperlukan
Insinyur profesional bersertifikat harus menentukan uji spesifik yang diperlukan Pasal
5.2.2 sampai 5.2.6 dan 5.2.6 dan menetapkan lokasi dimana mereka diperlukan. Bila
tersedia, gunakan catatan proyek yang berlaku yang boleh mereduksi atau mengurangi
keperluan untuk pengujian.
2. Properti Tarik
Properti tarik komponen struktur harus diperhitungkan dalam evaluasi melalui analisis
(Pasal 5.3) atau uji beban (Pasal 5.4). Properti-properti demikian harus mencakup
tegangan leleh, kekuatan tarik dan persen perpanjangan. Bila tersedia, laporan uji
material bersertifikat atau laporan bersertifikat dari uji yang dibuat oleh fabrikator atau
labotorium pengujian sesuai dengan ASTM A6/A6M atau A568/A568M, yang sesuai,
harus diizinkan untuk tujuan ini. Kemudian, uji tarik harus dilakukan menurut ASTM
A370 dari pemotongan sampel komponen struktur.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 227 dari 242
3. Komposisi Kimia
Bila pengelasan diantisipasi untuk perbaikan atau modifikasi struktur yang sudah
berdiri, komposisi kimia baja harus ditentukan untuk penggunaan dalam persiapan
Spesifikasi Prosedur Pengelasan (SPP/WPS). Bila tersedia, hasil laporan uji material
bersertifikat atau laporan bersertifikat pengujian yang dibuat oleh fabrikator atau
laboratorium pengujian menurut prosedur ASTM harus diizinkan untuk tujuan ini. Selain
itu, analisis harus dilakukan menurut ASTM A751 dari sampel yang digunakan untuk
menentukan properti tarik, atau dari sampel yang diambil dari lokasi yang sama.
4. Kekerasan Takik Metal Dasar
Bila splice tarik dilas dalam bentuk besar dan pelat seperti dijelaskan dalam Pasal
A3.1d yang kritis terhadap kinerja struktur, kekerasan takik Charpy V harus ditentukan
menurut ketentuan Pasal A3.1d. Jika kekerasan takik yang ditentukan tidak memenuhi
ketentuan Pasal A3.1d, Insinyur profesional bersertifikat harus menentukannya jika aksi
remedial diperlukan.
5. Metal Las
Bila kinerja struktur tergantung pada sambungan dilas yang ada, perwakilan sampel
metal las harus diperoleh. Analisis kimia dan uji mekanikal harus dibuat untuk
karakteristik metal las. Penentuan harus dibuat dari besaran dan konsekuensi
ketidaksempurnaan. Jika persyaratan AWS D1.1/D1.1M tidak dipenuhi, Insinyur
profesional bersertifikat harus menentukannya jika aksi remedial diperlukan.
6. Baut dan Paku Keling
Perwakilan sampel baut harus diperiksa untuk menentukan penandaan dan klasifikasi.
Bila baut tidak dapat teridentifikasi dengan tepat secara visual, perwakilan sampel
harus dipindahkan dan diuji untuk menentukan kekuatan tarik sesuai dengan ASTM
F606 atau ASTM606M dan oleh sebab itu baut diklasifikasikan. Paku keling harus
diasumsikan ASTM A502, Kelas 1, kecuali kelas tertinggi ditetapkan melalui
dokumentasi atau pengujian.
5.3 EVALUASI DENGAN ANALISIS STRUKTURAL
1. Data Dimensional
Semua dimensi digunakan dalam evaluasi, misal bentang, tinggi kolom, spasi
komponen struktur, lokasi breising, dimensi penampang melintang, ketebalan, dan
detail sambungan, harus ditentukan dari survei lapangan. Alternatif, bila tersedia, boleh
menentukan dimensi desain proyek yang berlaku atau gambar kerja dengan verifikasi
lapangan dari nilai-nilai kritis.
2. Evaluasi Kekuatan
Gaya-gaya (efek beban) dalam komponen struktur dan sambungan-sambungan harus
ditentukan oleh analisis struktur yang berlaku untuk tipe struktur yang dievaluasi. Efek
beban harus ditentukan untuk beban-beban (gravitas) vertikal statis dan kombinasi
beban terfaktor yang ditetapkan dalam Pasal B2.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 228 dari 242
Kekuatan tersedia komponen struktur dan sambungan-sambungan harus ditentukan
dari ketentuan menurut Bab B sampai K dari Spesifikasi ini.
3. Evaluasi Kemampuan Layan
Bila diperlukan, deformasi pada beban layan harus dihitung dan dilaporkan.
5.4 EVALUASI DENGAN UJI BEBAN
1. Penentuan Laju Beban dengan Pengujian
Untuk menentukan laju beban dari struktur lantai atau atap yang ada melalui pengujian,
beban uji harus ditambahkan sesuai dengan rencana Insinyur profesional bersertifikat.
Struktur harus secara visual diperiksa untuk tanda dan keadaan bahaya atau
kegagalan yang segera terjadi pada setiap level beban. Pengukuran yang sesuai harus
dilakukan jika ini atau setiap kondisi tidak biasa lainnya menghadapi bahaya.
Kekuatan struktur yang diuji harus diambil sebagai beban uji yang berlaku maksimum
ditambah beban mati di tempat semula. Laju beban hidup dari suatu struktur lantai
harus ditentukan melalui pengaturan kekuatan yang diuji sama dengan 1,2D + 1,6L,
dimana D adalah beban mati nominal dan L adalah laju beban hidup nominal untuk
struktur. Laju beban hidup nominal dari struktur lantai tidak boleh melebihi yang
dihitung menggunakan ketentuan yang berlaku dari spesifikasi. Untuk struktur lantai, Lr
, S atau R seperti dijelaskan dalam ASCE/SEI 7, harus disubsitusikan untuk L.
Kombinasi beban yang lebih berat harus digunakan bila diperlukan oleh peraturan
Tanpa beban berkala harus diperhitungkan satu kali level beban layan yang dicapai
dan sesudah permulaan perilaku struktur inelastis teridentifikasi pada dokumen
sejumlah set permanen dan besaran deformasi inelastis. Deformasi struktur, misalnya
defleksi komponen struktur, harus dimonitor pada lokasi kritis selama pengujian, diacu
ke posisi awal sebelum pembebanan. Harus dibuktikan bahwa deformasi struktur tidak
meningkat lebih dari 10 % selama periode penanganan satu-jam, beban uji maksimum.
Boleh diulangi urutan tersebut jika diperlukan untuk membuktikan kesesuaian.
Deformasi struktur juga harus dicatat 24 jam setelah beban uji dihilangkan untuk
menentukan jumlah set permanen. Karena jumlah deformasi permanen yang berlaku
tergantung pada struktur spesifik, tanpa batas yang disyaratkan untuk deformasi
permanen pada pembebanan maksimum. Bila hal ini tidak dapat dikerjakan dengan uji
beban keseluruhan struktur, segmen atau zona yang tidak kurang dari satu bagian
ruang lengkap, harus dipilih yang mewakili pada umumnya untuk kondisi kritis.
2. Evaluasi Kemampuan Layan
Bila uji beban diharuskan untuk dipakai, struktur harus dibebani secara bertambah
untuk level beban layan. Deformasi harus dimonitor selama periode penanganan satu
jam akibat beban uji layan dipertahankan. Kemudian struktur tidak dibebani dan
deformasi harus dicatat.
5.5 LAPORAN EVALUASI
Sesudah evaluasi struktur yang sudah berdiri telah lengkap, Insinyur profesional
bersertifikat harus mempersiapkan dokumen laporan evaluasi. Laporan tersebut harus

SNI 1729:2015
© BSN 2015 229 dari 242
menunjukkan apakah evaluasi telah dilakukan melalui analisis struktur, dengan uji
beban, atau dengan kombinasi analisis struktur dan uji beban. Selain itu, bila pengujian
dilakukan, laporan harus mencakup beban dan kombinasi beban yang digunakan dan
deformasi beban dan hubungan waktu-deformasi diamati. Semua informasi relevan
yang diperoleh dari gambar desain, laporan uji material, dan uji material yang bersifat
tambahan juga harus dilaporkan. Akhirnya, laporan harus menunjukkan apakah
struktur, termasuk semua komponen struktur dan sambungan-sambungan, adalah
cukup untuk menahan efek-efek beban.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 230 dari 242
LAMPIRAN 6
BREISING STABILITAS UNTUK KOLOM DAN BALOK
Lampiran ini membahas kekuatan minimum dan kekakuan yang diperlukan untuk memberi
titik terbreis dalam kolom, balok atau balok-kolom.
6.1. Ketentuan Umum
6.2. Breising kolom
6.3. Breising Balok
6.4. Breising Balok-Kolom
Catatan: Persyaratan stabilitas untuk sistem rangka-terbreis dijelaskan dalam Bab C. Ketentuan-
ketentuan dalam Lampiran ini berlaku untuk breising yang tersedia pada kolom, balok dan balok-
kolom individual stabilitas.
6.1 KETENTUAN UMUM
Kolom dengan ujung dan titik-titik terbreis menengah didesain memenuhi persyaratan
dalam Pasal 6.2 boleh didesain berdasarkan panjang tanpa dibreis, L, antara titik-titik
terbreis dengan faktor panjang efektif, K = 1,0. Balok dengan titik-titik terbreis
menengah didesain memenuhi persyaratan dalam Pasal 6.3 boleh didesain
berdasarkan panjang tanpa dibreis, Lb , antara titik-titik terbreis.
Bila breising tegak lurus terhadap komponen struktur yang akan dibreis, persamaan
dalam Pasal 6.2 dan 6.3 harus digunakan langsung tanpa penyesuaian. Bila breising
diorientasikan bersudut terhadap komponen struktur yang akan dibreis, persamaan-
persamaan ini harus disesuaikan dengan sudut inklinasinya. Evaluasi dari kekakuan
yang dilengkapi oleh breis harus mencakup komponen-komponen strukturnya dan
properti geometris, efek-efek yang sama baiknya dari detail sambungan-sambungan
dan pengangkuran.
Catatan: Dalam Lampiran ini, sistem breising relatif dan nodal diperuntukkan untuk kolom dan
untuk balok dengan breising lateral. Untuk balok-balok dengan breising torsional, sistem
breising nodal dan menerus yang dibahas.
Pengontrolan pergerakan breis relatif dari titik terbreis dengan respek ke titik-titik terbreis
berdekatan. Pengotrolan pergerakan breis nodal pada titik terbreis tanpa interaksi langsung
dengan titik-titik terbreis berdekatan. Sistem breising menerus terdiri dari breising yang
ditempatkan sepanjang keseluruhan panjang komponen struktur; namun, sistem breising nodal
dengan spasi teratur juga dapat dimodelkan sebagai sistem menerus.
Kekuatan tersedia dan kekakuan dari komponen struktur dan sambungan breising
tersebut harus sama atau melebihi kekuatan perlu dan kekakuan perlu, kecuali analisis
menunjukkan bahwa nilai-nilai terkecil dibenarkan. Analisis orde kedua yang mencakup
kelurusan keluar gambar awal dari komponen struktur untuk memperoleh kekuatan
breis dan persyaratan kekakuan diizinkan sebagai pengganti dari persyaratan-
persyaratan dari Lampiran ini.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 231 dari 242
6.2 BREISING KOLOM
Diizinkan untuk breis suatu kolom individual pada ujung dan titik-titik menengah
sepanjang panjang tersebut menggunakan breising relatif atau breising nodal.
1. Breising Relatif
Kekuatan perlu adalah
rrb PP
0 , 0 0 4
 (A-6-1)
Kekakuan perlu adalah







b
r
br
L
P
21

 (DFBK) 






b
r
br
L
P
2
 (DKI) (A-6-2)
dengan 0 , 7 5
 (DFBK)
2 , 0 0
 (DKI)
Lb = panjang tanpa dibreis, in. (mm)
rP = kekuatan perlu dalam tekan aksial menggunakan kombinasi beban DFBK, kips
(N)
rP = kekuatan perlu dalam tekan aksial menggunakan kombinasi beban DKI, kips (N)
2. Breising Nodal
rrb PP
0 , 0 1
 (A-6-3)







b
r
br
L
P
81

 (DFBK) 






b
r
br
L
P
8
 (DKI) (A-6-4)
Catatan: Persamaan-persamaan ini sesuai dengan asumsi bahwa breis-breis nodal adalah
berjarak sama sepanjang kolom tersebut.
dengan
0 , 7 5
 (DFBK)
2 , 0 0
 (DKI)
rP = kekuatan perlu dalam tekan aksial menggunakan kombinasi beban DFBK, kips (N)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 232 dari 242
rP = kekuatan perlu dalam tekan aksial menggunakan kombinasi beban DKI, kips (N)
Pada Persamaan A-6-4 tidak perlu diambil kurang dari panjang efektif maksimum, KL ,
diizinkan untuk kolom berdasarkan kekuatan aksial-perlu, rP .
6.3 BREISING BALOK
Balok dan rangka batang harus dikekang melawan rotasi di sumbu longitudinalnya
pada tititk-titik tumpuan. Bila titik terbreis diasumsikan dalam desain antara titik-titik
tumpuan, breising lateral, breising torsional, atau kombinasi dari dua tersebut harus
disediakan untuk mencegah perpindahan relatif sayap-sayap atas dan bawah (yaitu,
untuk mencegah twist). Pada komponen-komponen struktur yang menahan lentur kurva
ganda, titik belok tidak boleh dipertimbangkan sebagai titik terbreis kecuali breising
disediakan pada lokasi itu.
1. Breising Lateral
Breising lateral harus ditempatkan pada atau dekat sayap tekan balok, kecuali sebagai
berikut:
(1) Pada ujung bebas balok dikantilever, breising lateral harus ditempatkan pada atau
dekat bagian atas sayap (tarik).
(2) Untuk balok terbreis yang menahan lentur kurva ganda, breising lateral harus
ditempatkan pada kedua sayap-sayap di titik terbreis terdekat titik belok.
1a. Breising Relatif
odrrb hCMP
/0 , 0 0 8
 (A-6-5)







ob
dr
br
hL
CM
41

 (DFBK) 






ob
dr
br
hL
CM
4
 (DKI) (A-6-6)
dengan
0 , 7 5
 (DFBK)
2 , 0 0
 (DKI)
1 , 0 0
dC kecuali dalam kasus yang berikut;
= 2,00 untuk breis berada di dekat titik belok dalam suatu balok menahan lentur
kurva ganda
oh = jarak antara titik-titik berat sayap, in. (mm)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 233 dari 242
1b. Breising Nodal
odrrb hCMP
/0 , 0 2
 (A-6-7)







ob
dr
br
hL
CM
1 01

 (DFBK) 






ob
dr
br
hL
CM
1 0
 (DKI) (A-6-8)
dengan
0 , 7 5
 (DFBK)
2 , 0 0
 (DKI)
Pada persamaan A-6-8, Lb tidak perlu diambil kecil dari panjang tanpa terbreis
maksimum yang diizinkan untuk balok berdasarkan pada kekuatan perlu lentur, rM .
2. Breising torsi
Boleh ditempatkan breising torsional pada setiap lokasi penampang melintang, dan
tidak perlu ditempatkan dekat sayap tekan.
Catatan: Breising torsional dapat disediakan dengan balok, rangka melintang, atau elemen
diafragma lainnya yang terhubung momen.
2a. Breising Nodal
bb
r
rb
Ln C
LM
M
0 , 0 2 4
 (A-6-9)







s e c
T
T
T b




-1
(A-6-10)
dengan








 2
22 , 41
by
r
T
Cn EI
L M

 (DFBK)








 2
22 , 4
by
r
T
Cn EI
L M (DKI) (A-6-11)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 234 dari 242






 1 21 2
1 , 53 , 3 33
sstwo
o
s e c
btth
h
E (A-6-12)
dengan 0 , 7 5
 (DFBK)
3 , 0 0
 (DKI)
Catatan:
3 , 0 01 , 5 2
 / dalam Persamaan A-6-11 karena momen dikuadratkan.
bC = faktor modifikasi dijelaskan dalam Bab F
yI = momen inersia keluar bidang gambar, in.4
(mm4
)
L = panjang bentang, in. (mm)
sb = lebar pengaku untuk pengaku-pengaku one-sided, in. (mm)
= dua kali lebar pengaku individual untuk sepasang pengaku, in. (mm)
n = jumlah titik-titik terbreis nodal di bentang tersebut
wt = ketebalan badan balok, in. (mm)
stt = ketebalan pengaku badan, in. (mm)
T
 = kekakuan sistem breis keseluruhan, kip-in./rad (N-mm/rad)
s e c
 = kekakuan distorsi badan, termasuk efek dari pengaku transversal, jika ada, kip-
in./rad (N-mm/rad)
Catatan: Jika Ts e c
  , Persamaan A-6-10 adalah negatif, dimana menunjukkan bahwa
breising balok torsi tidak boleh negatif akibat kekakuan distorsi badan tidak memadai.
Bila diperlukan, pengaku badan harus kedalaman komponen struktur terbreis penuhnya
diperpanjang dan harus ditempatkan ke sayap jika breis torsional juga ditempatkan
pada sayap tersebut. Alternatif, harus diizinkan pengaku pendek berhenti dengan jarak
sama dengan 4 wt dari setiap sayap balok yang tidak secara langsung ditempatkan
pada breis torsional.
Pada Persamaan A-6-9, bL tidak perlu diambil kecil dari panjang tanpa terbreis
maksimum yang diizinkan untuk balok berdasarkan kekuatan lentur perlu, rM .
2b. Breising Menerus
Untuk breising menerus, Persamaan A-6-9 dan A-6-10 harus digunakan dengan
modifikasi yang berikut:
(1)
1 , 0/
nL
(2) bL harus diambil sama dengan panjang tanpa terbreis maksimum yang diizinkan
untuk balok berdasarkan kekuatan lentur perlu, rM .

SNI 1729:2015
© BSN 2015 235 dari 242
(3) Kekakuan distorsi badan harus diambil sebesar:
o
w
s e c
h
Et1 2
3 , 3 3
 (A-6-13)
6.4 BREISING BALOK-KOLOM
Untuk breising balok-kolom, kekuatan perlu dan pengaku untuk gaya aksial harus
ditentukan seperti disyaratkan dalam Pasal 6.2, dan kekuatan perlu dan kekakuan untuk
lentur harus ditentukan seperti disyaratkan dalam Pasal 6.3. Nilai-nilai juga harus
ditentukan sebagai kombinasi berikut:
(a) Bila breising lateral relatif digunakan, kekuatan perlu harus diambil sebagai jumlah
dari nilai-nilai yang ditentukan menggunakan Persamaan A-6-1 dan A-6-5, dan
kekakuan perlu harus diambil sebagai jumlah dari nilai-nilai yang ditentukan
menggunakan Persamaan A-6-2 dan A-6-6.
(b) Bila breising lateral nodal digunakan, kekuatan perlu harus diambil sebagai jumlah
dari nilai-nilai yang ditentukan menggunakan Persamaan A-6-3 dan A-6-7, dan
kekakuan perlu harus diambil sebagai jumlah dari nilai-nilai yang ditentukan
menggunakan Persamaan A-6-4 dan A-6-8. Pada Persamaan A-6-4 dan A-6-8, Lb
untuk balok-kolom harus diambil sebagai panjang tanpa breising aktual;
ketentuan-ketentuan dalam Pasal 6.2.2 dan 6.3.1b bahwa Lb tidak perlu diambil
kecil dari panjang efektif maksimum yang diizinkan berdasarkan Pr dan Mr yang
tidak diterapkan.
(c) Bila breising torsional disediakan untuk lentur dalam kombinasi dengan breising
relatif atau breising nodal untuk gaya aksial, kekuatan dan kekakuan perlu harus
dikombinasikan atau didistribusikan dalam cara yang konsisten dengan ketahanan
yang tersedia oleh elemen (elemen-elemen) dari detail breising aktual.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 236 dari 242
LAMPIRAN 7
METODE ALTERNATIF DESAIN UNTUK STABILITAS
Lampiran ini menyajikan alternatif terhadap metode analisis langsung dari desain untuk
stabilitas yang dinyatakan dalam Bab C. Kedua metode alternatif yang dicakup adalah
metode panjang efektif dan metode analisis orde-pertama.
Lampiran diatur sebagai berikut:
7.1 Persyaratan Stabilitas Umum
7.2 Metode Panjang Efektif
7.3 Metode Analisis Orde-Pertama
7.1 PERSYARATAN STABILITAS UMUM
Persyaratan umum Pasal C1 harus diterapkan. Sebagai alternatif untuk metode
analisis langsung (dijelaskan dalam Pasal C1 dan C2), diizinkan mendesain struktur
untuk stabilitas sesuai dengan metode panjang efektif, disyaratkan dalam Pasal 7.2,
atau metode analisis orde pertama, disyaratkan dalam Pasal 7.3, memenuhi batasan
yang dijelaskan dalam pasal ini.
7.2 METODE PANJANG EFEKTIF
1. Pembatasan
Penggunaan metode panjang efektif harus dibatasi dengan kondisi berikut ini:
(1) Struktur terutama mendukung beban gravitas melalui kolom vertikal nominal,
dinding-dinding atau portal.
(2) Rasio simpangan orde kedua maksimum terhadap simpangan orde pertama
(keduanya ditentukan untuk kombinasi beban DFBK atau 1,6 kali kombinasi beban
DKI) dalam semua tingkat adalah sama dengan atau kurang dari 1,5.
Catatan: Rasio simpangan orde kedua terhadap simpangan orde pertama dalam suatu tingkat
dapat diambil sebagai pengali B2, dihitung seperti disyaratkan dalam Lampiran 8.
2. Kekuatan Perlu
Kekuatan perlu komponen harus ditentukan dari analisis sesuai dengan persyaratan
Pasal C2.1, kecuali bahwa reduksi kekakuan yang dijelaskan dalam Pasal C2.3 tidak
diterapkan; kekakuan nominal dari semua komponen baja struktur harus digunakan.
Beban notional harus diterapkan dalam analisis sesuai Pasal C2.2b.
Catatan: Karena kondisi yang disyaratkan dalam Pasal C2.2b(4) akan dipenuhi dalam semua
kasus di mana metode panjang efektif berlaku, beban notional hanya perlu diterapkan dalam
kasus hanya beban gravitas.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 237 dari 242
3. Kekuatan Tersedia
Kekuatan tersedia komponen struktur dan sambungan harus dihitung menurut
ketentuan Bab D, E, F, G, H, I, J dan K, yang berlaku.
Faktor panjang efektif, K , dari komponen struktur yang menahan tekan harus diambil
seperti yang disyaratkan dalam (a) atau (b), di bawah ini, yang sesuai.
(a) Dalam sistem rangka terbreis, sistem dinding geser, dan sistem struktur lainnya
dimana stabilitas lateral dan ketahanan terhadap beban lateral tidak bergantung
pada kekakuan lentur kolom, faktor panjang efektif, K , dari komponen struktur
yang menahan tekan harus diambil sebesar 1,0, kecuali analisis rasional
menunjukkan bahwa nilai terendah sesuai.
(b) Dalam sistem rangka momen dan sistem struktur lainnya dimana kekakuan lentur
kolom diperhitungkan berkontribusi terhadap stabilitas lateral dan ketahanan
terhadap beban lateral, faktor panjang efektif, K , atau tegangan tekuk kritis elastis,
Fe , dari kolom tersebut yang kekakuan lentur diperhitungkan berkontribusi pada
stabilitas lateral dan ketahanan terhadap beban lateral harus ditentukan dari
analisis tekuk sidesway dari struktur tersebut; K harus diambil sebesar 1,0 untuk
kolom dimana kekakuan lentur tidak diperhitungkan berkontribusi terhadap
stabilitas lateral dan ketahanan terhadap beban lateral.
Pengecualian: Diizinkan menggunakan K = 1,0 dalam desain semua kolom jika rasio
simpangan orde kedua maksimum terhadap simpangan orde pertama maksimum
(keduanya ditentukan untuk kombinasi beban DFBK atau 1,6 kali kombinasi beban DKI)
dalam semua tingkat adalah sama dengan atau kurang dari 1,1.
Catatan: Metode yang menghitung faktor panjang efektif, K , dijelaskan dalam Penjelasan.
Breising dimaksudkan untuk menentukan panjang tanpa breising dari komponen struktur
Catatan: Metode yang memenuhi persyaratan breising yang disediakan dalam Lampiran 6.
Persyaratan-persyaratan Lampiran 6 tidak berlaku pada breising yang termasuk dalam analisis
dari keseluruhan struktur sebagai bagian dari keseluruhan sistem penahan gaya.
7.3 METODE ANALISIS ORDE PERTAMA
1. Pembatasan
Penggunaan metode analisis orde pertama harus dibatasi dengan kondisi berikut:
(1) Struktur terutama mendukung beban gravitas melalui kolom vertikal nominal,
dinding-dinding atau portal.
(2) Rasio simpangan orde kedua maksimum terhadap simpangan orde pertama
(keduanya ditentukan untuk kombinasi beban DFBK atau 1,6 kali kombinasi beban
DKI) dalam semua tingkat adalah sama dengan atau kurang dari 1,5.
Catatan: Rasio simpangan orde kedua terhadap simpangan orde pertama dalam suatu tingkat
dapat diambil sebagai pengali B2 , dihitung seperti disyaratkan dalam Lampiran 8.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 238 dari 242
(3) Kekuatan tekan aksial-perlu semua komponen struktur dimana kekakuan lentur
diperhitungkan berkontribusi pada stabilitas lateral dari struktur memenuhi batasan
yang berikut:
yr PP
0 , 5
 (A-7-1)
keterangan
 = 1,0 (LRFD);  = 1,6 (DKI)
rP = kekuatan tekan aksial-perlu di bawah kombinasi beban DFBK atau DKI, kips (N)
AFP yy
 = kekuatan leleh aksial, kips (N)
2. Kekuatan Perlu
Kekuatan perlu komponen harus ditentukan dari analisis orde-pertama, dengan
persyaratan tambahan (1) dan (2) di bawah. Analisis harus mempertimbangkan lentur,
geser dan deformasi komponen struktur aksial, dan semua deformasi lainnya yang
mengkontribusi perpindahan dari struktur.
(1) Semua kombinasi beban harus termasuk beban lateral tambahan, Ni , berlaku
dalam kombinasi dengan beban lainnya pada setiap level dari struktur:
  iii P YYLN
0 , 0 0 4 22 , 1
 / (A-7-2)
keterangan
 = 1,0 (DFBK);  = 1,6 (DKI)
iY = beban gravitas diterapkan pada level i dari kombinasi beban DFBK atau kombinasi
beban DKI, yang sesuai, kips (N)
L/ = rasio maksimum dari  terhadap L untuk semua tingkat dalam struktur tersebut
 = simpangan tingkat dalam orde pertama akibat kombinasi beban DFBK atau DKI,
yang berlaku, in. (mm). Bila  bervariasi diatas daerah perencanaan struktur, 
harus simpangan rata-rata weighted dalam proporsi terhadap beban vertikal atau,
alternatif, simpangan maksimum tersebut.
L = tinggi tingkat, in. (mm)
Beban lateral tambahan pada setiap level, Ni , harus didistribusikan melalui tingkat
dalam cara yang sama sebagai beban gravitas pada level tersebut. Beban-beban
lateral tambahan harus diterapkan pada arah tersebut yang memberi efek
destabilitas terbesar.
Catatan: Untuk kebanyakan struktur bangunan gedung, persyaratan arah Ni dapat
dipenuhi sebagai berikut: Untuk kombinasi beban yang tidak termasuk beban lateral,
pertimbangkan dua arah alternatif ortogonal untuk beban lateral tambahan, dalam arah
positif dan negatif dalam setiap dari dua arah, arah yang sama pada semua level; untuk
kombinasi beban yang mencakup beban lateral, diterapkan semua beban-beban lateral
tambahan dalam arah resultan dari semua beban lateral dalam kombinasi tersebut.
(2) Amplifikasi rangka tak bergoyang (nonsway) dari momen-momen balok-kolom
harus diperhitungkan dengan menerapkan pengali B1 dari Lampiran 8 pada
momen komponen struktur total.
Catatan: Karena tidak ada analisis orde kedua yang terlibat dalam metode analisis orde pertama
untuk desain dengan DKI, tidak perlu memperbesar kombinasi beban DKI dengan 1,6 sebelum
dilakukan analisis, seperti disyaratkan dalam metode analisis langsung dan metode panjang
efektif.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 239 dari 242
3. Kekuatan Tersedia
Kekuatan tersedia komponen struktur dan sambungan-sambungan harus dihitung
menurut ketentuan Bab D, E, F, G, H, I, J dan K, yang sesuai.
Faktor panjang efektif, K , dari semua komponen struktur harus diambil sebagai
kesatuan.
Breising dimaksudkan untuk menetapkan panjang tanpa breising komponen struktur
Catatan: Metode yang memenuhi persyaratan yang disediakan dalam Lampiran 6. Persyaratan
Lampiran 6 tidak berlaku untuk breising yang termasuk dalam analisis dari keseluruhan struktur
sebagai bagian dari keseluruhan sistem penahan gaya.

SNI 1729:2015
© BSN 2015 240 dari 242
LAMPIRAN 8
ANALISIS ORDE-KEDUA PENDEKATAN
Lampiran ini menyediakan, sebagai suatu alternatif analisis orde kedua yang lebih teliti,
prosedur untuk menghitung efek orde kedua pada struktur dengan memperbesar kekuatan
perlu yang diperlihatkan oleh analisis orde pertama.
8.1. Pembatasan
8.2. Prosedur Penghitungan
8.1. PEMBATASAN
Penggunaan prosedur ini dibatasi untuk struktur yang terutama memikul beban
gravitasi melalui kolom-kolom vertikal nominal, dinding-dinding atau portal, kecuali
bahwa diizinkan juga menggunakan prosedur yang disyaratkan untuk penentuan efek
P- pada setiap komponen struktur tekan individual.
8.2. PROSEDUR PENGHITUNGAN
Kekuatan lentur orde kedua yang diperlukan, Mr , dan kekuatan aksial, Pr , dari semua
komponen struktur harus ditentukan sebagai berikut:
 r nt ltM B M B M1 2
(A-8-1)
ltntr PBPP 2 (A-8-2)
keterangan
1
B = pengali untuk menghitung efek P- , ditentukan untuk setiap komponen struktur yang
menahan tekan dan lentur, dan setiap lentur dari komponen struktur sesuai dengan
Pasal 8.2.1. 1
B harus diambil sebesar 1,0 untuk komponen struktur yang tidak
menahan tekan.
2
B = pengali untuk menghitung efek P- , ditentukan untuk setiap tingkat dari struktur, dan
setiap arah translasi dari tingkat sesuai dengan Pasal 8.2.2.
ltM = momen orde pertama menggunakan kombinasi beban DFBK atau DKI, akibat hanya
translasi lateral struktur, kip-in. (N-mm)
ntM = momen orde pertama menggunakan kombinasi beban DFBK atau DKI, dengan
struktur dikekang melawan translasi lateral, kip-in. (N-mm)
rM = kekuatan lentur orde kedua yang diperlukan menggunakan kombinasi beban DFBK
atau DKI, kip-in. (N-mm)
ltP = gaya aksial orde pertama menggunakan kombinasi beban DFBK atau DKI, akibat
hanya translasi lateral struktur, kips (N)
ntP = gaya aksial orde pertama menggunakan kombinasi beban DFBK atau DKI, dengan
struktur dikekang melawan translasi lateral, kips (N)
rP = kekuatan aksial orde kedua yang diperlukan menggunakan kombinasi beban DFBK
atau DKI, kips (N)

SNI 1729:2015
© BSN 2015 241 dari 242
Catatan: Persamaan A-8-1 dan A-8-2 berlaku untuk semua komponen struktur dalam semua
struktur-struktur. Catatan, tetapi, nilai B1 selain dari kesatuan hanya berlaku untuk momen pada
balok-kolom; B2 berlaku untuk momen-momen dan gaya-gaya aksial pada komponen dari
sistem penahan gaya lateral (termasuk kolom, balok, breising komponen struktur dan dinding-
dinding geser). Lihat Penjelasan lebih pada aplikasi dari Persamaan A-8-1 dan A-8-2.
1. Pengali B1 untuk Efek P-
Pengali B1 untuk setiap komponen struktur yang menahan tekan dan setiap arah dari
lentur komponen struktur dihitung sebagai berikut:
1
/1
1
1 


er
m
PP
C
B

(A-8-3)
keterangan
 = 1,00 (DFBK);  = 1,60 (DKI)
mC = koefisien dengan asumsi tanpa translasi lateral dari portal yang ditentukan sebagai
berikut:
(a) Untuk balok-kolom yang tidak menahan beban transversal antara
pendukung-pendukung dalam bidang lentur
 21
/0 , 4-0 , 6
MMC m
 (A-8-4)
dimana 1
M dan 2
M , dihitung dari analisis orde pertama, adalah momen-
momen terkecil dan terbesar, pada ujung-ujung bagian dari komponen
struktur tanpa breising dalam bidang lentur di bawah pertimbangan.
21
MM / adalah positif bila komponen struktur di lengkungkan dalam kurva
terbalik, negatif bila melengkung dalam kurva tunggal.
(b) Untuk balok-kolom yang menahan beban transversal antara pendukung-
pendukung, nilai mC harus ditentukan baik oleh analisis atau konservatif
yang diambil sebesar 1,0 untuk semua kasus.
1
eP = kekuatan tekuk kritis elastis komponen struktur dalam bidang lentur, dihitung
berdasarkan asumsi tanpa translasi lateral pada ujung-ujung komponen
struktur, kips (N)
 
2
1
2
1
*
LK
EI
Pe

 (A-8-5)
keterangan*
EI = kekakuan lentur yang diperlukan yang harus digunakan dalam analisis (= EIb

0 , 8
bila
digunakan dalam metode analisis langsung di mana b
 adalah seperti ditetapkan
dalam Bab C; = EI untuk panjang efektif dan metode analisis orde pertama)
I = momen inersia dalam bidang lentur, in.4
(mm4
)
L = panjang komponen struktur, in. (mm)
1
K = faktor panjang efektif dalam bidang lentur, dihitung berdasarkan asumsi tanpa translasi
lateral pada ujung-ujung komponen struktur, atur sama dengan 1,0 kecuali analisis
membuktikan nilai terkecil

SNI 1729:2015
© BSN 2015 242 dari 242
Diizinkan menggunakan perkiraan orde pertama rP (yaitu, ltntr PPP  ) dalam
Persamaan A-8-3.
2. Pengali 2
B untuk Efek -P
Pengali 2
B untuk setiap tingkat dan setiap arah dari translasi lateral dihitung sebagai
berikut:
1
1
1
2 


storye
story
P
P
B 
(A-8-6)
keterangan
 = 1,00 (DFBK);  = 1,6 (DKI)
storyP = beban vertikal total didukung oleh tingkat menggunakan kombinasi beban DFBK atau
DKI, yang sesuai, termasuk beban-beban dalam kolom-kolom yang bukan merupakan
bagian dari sistem penahan gaya lateral, kips (N)
storyPe = kekuatan tekuk kritis elastis untuk tingkat pada arah translasi yang diperhitungkan,
kips (N), ditentukan dengan analisis tekuk sidesway atau sebagai:
H
Mstorye
H L
RP

 (A-8-7)
keterangan
MR = 1 – 0,15 ( storym f PP
/
)
L = tinggi tingkat, in. (mm) H

m fP = beban vertikal total pada kolom dalam tingkat yang merupakan bagian dari rangka
momen, jika ada, dalam arah translasi yang diperhitungkan (= 0 untuk sistem rangka
berbreis), kips (N)
H
 = simpangan tingkat-dalam orde pertama, dalam arah translasi yang diperhitungkan,
akibat gaya lateral, in. (mm), dihitung menggunakan kekakuan yang diperlukan untuk
digunakan dalam analisis (kekakuan direduksi seperti dijelaskan dalam Pasal C2.3
bila metode analisis langsung digunakan). Bila H
 bervariasi di atas daerah rencana
struktur, harus simpangan rata-rata dibebankan dalam proporsi terhadap beban
vertikal atau, alternatif, simpangan maksimum
H = geser tingkat, dalam arah translasi harus diperhitungkan, dihasilkan oleh gaya-gaya
lateral yang digunakan untuk menghitung H
 , kips (N)
Catatan: H dan H
 dalam Persamaan A-8-7 dapat berdasarkan setiap beban lateral yang
memberi nilai yang mewakili kekakuan lateral tingkat, HH 
/
.

SNI 03 1729-2015

More Related Content

What's hot

Viewers also liked

SNI 03 1729-2015