He thong dien 2 word

ĐH CÔNG NGHỆ SÀI GÒN HỆ THỐNG ĐIỆN 2
SVTH: VƯƠNG VĂN HÙNG CLASS: DDT307.3
Trang-1
I. PHẦN 1: TÍNH TOÁN ĐƯỜNG DÂY NGẮN THEO ĐIỆN ÁP VÀ DÒNG
ĐIỆN ĐẦU NHẬN
A. PHẦN LÝ THUYẾT:
1) Truyền tải điện 3 pha:
a. Hệ thống tải 3 pha cân bằng:
Tải mắc Y, Nguồn mắc Y ây 3.d phaU U=
b. Mạch tương đương 1 pha của hệ thống 3 pha cân bằng:

Trang-2
2) Đặc điểm của đường dây ngắn:
Cấp điện áp phân phối ( 15kv – 22kv ), Hạ áp 0,4kv.
Chiều dài đường dây L < 50km.
3) Sơ đồ thay thế của đường dây ngắn:
Khoảng cách trung bình pha:
3 . .tb m ab bc caD D D D D= =
Cảm kháng:
0 0,144log 0,016tbD
x
r km
Ω⎛ ⎞
= + = ⎜ ⎟
⎝ ⎠
r: bán kính ngoài đường dây.

Trang-3
4) Trình tự các bức tính toán trên đường dây ngắn:
.
pU ,
.
pI : điện áp và dòng điện đầu phát dạng phức.
.
NU ,
.
NI : điện áp và dòng điện đầu nhận dạng phức.
Đồ thị vector :
Bước 1:
Điện trở của đường dây:
0. ( )R r L= Ω
Điện kháng của đường dây:
0. ( )X x L= Ω
Tổng trở của đường dây:
( )Z R jX
−
= + Ω
Bước 2: dựa vào các thong số đã cho : UN, PN, NCosϕ tính :
Điện áp pha phức đầu nhận:
.
0
. 0
3
Nd
N fa
U
U = ∠
Dòng điện đầu nhận:
.
3
N
N N
Nd N
p
I
xU xCos
ϕ
ϕ
= ∠ −
Đơn vị : PN - MW, UNd – KV, IN - KA
Bước 3:
điện áp pha đầu phát:
. . .
Np NU U Z x I
−
= +

Trang-4
điện áp dây đầu phát:
. .
3Pd PU xU=
Phần trăm sụt áp:
% 100%Pd Nd
Nd
U U
U x
U
−
Δ =
Bước 4:xác định tổn thất công suất
Tổn thất công suất tác dụng:
2
3 ( )NP xRxI MWΔ =
Tổn thất công suất phản kháng
2
3. . ( )NQ X I MVArΔ =
B. PHẦN ÁP DỤNG:
cho đường dây ngắn với các thông số sau :
cos 0,8Nϕ = trễ
Tính : UP, %UΔ , QΔ , QΔ ?
HD:
Bước 1:
0. 0,17 5 0,85( )R r L x= = = Ω
0. 0,35 5 1,75( )X x L x= = = Ω
0
0,85 1,75 1,946 64,1 ( )Z R jX
−
= + = + = ∠ Ω
Bước 2: dựa vào các thong số đã cho : UN, PN, NCosϕ tính :
.
0 0 0
.
15
0 0 8,66 0 ( )
3 3
Nd
N fa
U
U KV= ∠ = ∠ = ∠

Trang-5
.
0
.
0
3
36,87
3 3 15 0,8
0,1443 36,87 ( )
N
N N
Nd N
N
p
I
xU xCos x x
I KA
ϕ
ϕ
= ∠ − = ∠ −
= ∠ −
Với 0
cos 0,8 36,87Nϕ ϕ= ⇒ =
Bước 3:
điện áp pha đầu phát:
. . .
0 0 0
.
0
8,66 0 1,946 64,1 0,1443 36,87
8,91 0,83 ( )
Np N
p
U U Z x I x
U KV
−
= + = ∠ + ∠ ∠ −
= ∠
điện áp dây đầu phát:
. .
0 0
3 3 8,91 0,83 15,43 0,83 ( )Pd PU xU x KV= = ∠ = ∠
15,43 15
% 100% 100% 2,87%
15
Pd Nd
Nd
U U
U x x
U
− −
Δ = = =
Bước 4:xác định tổn thất công suất
2 2
3 3 0,85 0,1443 0,053( )NP xRxI x x MWΔ = = =
Tổn thất công suất phản kháng
2 2
3. . 3 1,75 0,1443 0.1093( )NQ X I x x MVArΔ = = =
*************************************************
II. PHẦN 2: TÍNH TOÁN ĐƯỜNG DÂY NGẮN THEO ĐIỆN ÁP DÂY VÀ
CÔNG SUẤT ĐẦU NHẬN
Cho đường dây ngắn sau:
TRÌNH TỰ CÁC BƯỚC TÍNH TOÁN:
Bước 1: từ thông số ban đầu tính :

Trang-6
0. ( )R r L= Ω
0. ( )X x L= Ω
( )Z R jX
−
= + Ω
Công suất phản kháng đầu nhận:
( )N N NQ P xTg MVArϕ=
Bước 2 : tính các thành phần vectơ sụt áp:
Độ sụt áp:
. .
( )
. .
( )
N N
N
N N
N
P R Q X
U KV
U
P X Q R
U KV
U
δ
+
Δ =
−
=
Đơn vị: PN - MW, UN – KV, QN - MVAr
Bước 3: điện áp đầu phát :
2 2
( ) ( )P NU U U U KVδ= + Δ +
Bước 5: phần trăm sụt áp :
% 100%Pd Nd
Nd
U U
U x
U
−
Δ =
Bước 6: góc lệch pha giữa UP và UN :
N
U
Tg
U U
δ
δ δ= ⇒
+ Δ
Bước 7: tổn thất công suất :
2 2
2
( )N N
N
P Q
P xR MW
U
+
Δ =
Tổn thất công suất phản kháng:
2 2
2
( )N N
N
P Q
Q xX MVAr
U
+
Δ =
Bước 8: công suất đầu phát :
P N
P N
P P P
Q Q Q
= + Δ
= + Δ

Trang-7
Hệ sô công suất đầu phát :
P
P
P
Q
Cos Cos arctg
P
ϕ
⎡ ⎤⎛ ⎞
= ⎢ ⎥⎜ ⎟
⎝ ⎠⎣ ⎦
Bước 9: hiệu suất tải :
100% 100%N N
P N
P P
x x
P P P
η = =
+ Δ
cho đường dây ngắn với các thông số sau :
cos 0,8Nϕ = trễ
Tính : từ bước 1 bước 9
HD:
0. 0,17 5 0,85( )R r L x= = = Ω
0. 0,35 5 1,75( )X x L x= = = Ω
3 0,75 2,25( )N N NQ P xTg x MVArϕ= = =
Độ sụt áp:
. . 3 0,85 2,25 1,75
0,4325( )
15
. . 3 1,75 2,25 0,85
0,225( )
15
N N
N
N N
N
P R Q X x x
U KV
U
P X Q R x x
U KV
U
δ
+ +
Δ = = =
− −
= = =

Trang-8
Bước 3: điện áp đầu phát :
2 2 2 2
( ) (15 0,4325) 0,225 15,43( )P NU U U U KVδ= + Δ + = + + =
15,43 15
% 100% 100% 2,87%
15
P N
N
U U
U x x
U
− −
Δ = = =
Bước 6: góc lệch pha giữa UP và UN :
0
0,225
0,0144
15 0,4325
0,83
N
U
Tg
U U
δ
δ
δ
= = =
+ Δ +
⇒ =
2 2 3 2
2 2
3 2,25
0,85 0,053( )
15
N N
N
P Q
P xR x MW
U
+ +
Δ = = =
2 2 3 2
2 2
3 2,25
1,75 0,1093( )
15
N N
N
P Q
Q xX x MVAr
U
+ +
Δ = = =
3 0,053 3,053( )
2,25 0,1093 2,3593( )
P N
P N
P P P MW
Q Q Q MVAr
= + Δ = + =
= + Δ = + =
2,3593
3,053
0,79( ê)
P
P
P
P
Q
Cos Cos arctg Cos arctg
P
Cos tr
ϕ
ϕ
⎡ ⎤⎛ ⎞ ⎡ ⎤⎛ ⎞
= =⎢ ⎥⎜ ⎟ ⎢ ⎥⎜ ⎟
⎝ ⎠⎣ ⎦⎝ ⎠⎣ ⎦
⇒ =
3
100% 100% 98,3%
3,053
N
P
P
x x
P
η = = =

Trang-9
1 km
I. PHẦN 1: TÍNH TOÁN ĐƯỜNG DÂY CÓ CHIỀU DÀI TRUNG BÌNH THEO
QUAN HỆ DÒNG VÀ ÁP 2 ĐẤU
1) Đặc điểm của đường dây có chiều dài trung bình:
Là đường dây truyền tải cao áp : 110 KV, 220 KV
Có chiều dài L < 250 Km
Thông số đường dây :
Điện trở: 0r
km
Ω⎛ ⎞
= ⎜ ⎟
⎝ ⎠
Điện kháng : 0x
km
Ω⎛ ⎞
= ⎜ ⎟
⎝ ⎠
Dung dẫn: 0
1 1
.an
b
C kmω
⎛ ⎞
= ⎜ ⎟
Ω⎝ ⎠
Sơ đồ thay thế :
0r
0jx
0jb
2) Mạch hình Π chuẩn của đường dây có chiều dài trung bình tập trung điện dung
về 2 đầu đường dây :

Trang-10
Quan hệ áp và dòng của 2 đầu :
. .
. .
*
P N
P N
U A B U
I C D I
− −
− −
⎡ ⎤ ⎡ ⎤ ⎡ ⎤
⎢ ⎥ ⎢ ⎥ ⎢ ⎥=
⎢ ⎥ ⎢ ⎥ ⎢ ⎥
⎣ ⎦ ⎣ ⎦ ⎣ ⎦
Hay
. . .
. . .
. . ( )
. . ( )
P N N
P N N
U A U B I KV
I C U D I KA
− −
− −
= +
= +
Với , , ,A B C D
− − − −
là các hằng số mạch tổng quát.
3) Trình tự các bước tính toán :
Bước 1: tính các hằng số mạch:

Trang-11
0
( )
1
.
.
1
2
.
. 1
4
Z R jX
Y jb L
Z Y
D A
B Z
Z Y
C Y
−
−
− −
− −
− −
− −
− −
= + Ω
⎛ ⎞
= ⎜ ⎟
Ω⎝ ⎠
= = +
=
⎛ ⎞
⎜ ⎟= +
⎜ ⎟
⎝ ⎠
Bước 2: dựa vào các thông số đã cho : UN, PN, NCosϕ tính :
.
0
. 0
3
Nd
N fa
U
U = ∠
Để đơn giản khi viết ta kí hiệu
. .
.N fa NU U=
.
3
N
N N
Nd N
p
I
xU xCos
ϕ
ϕ
= ∠ −
Bước 3: điện áp pha phức đầu phát :
. . . .
. . . ( )NP fa P NU U A U B I KV
− −
= = +
điện áp dây phức đầu phát:
. .
3. ( )Pd PU U KV=
Bước 4: phần trăm sụt áp:
% 100%P N
N
U U
U x
U
−
Δ =
Bước 5: dòng điện đầu phát :
. . .
. . ( )P NNI C U D I KA
− −
= +

Trang-12
*. . .
.3. . PP fa P PS U I P jQ= = +
Với
*.
PI là dòng phức liên hợp.
P
P
P
P
P
P
Q
Cos Cos arctg
P
P
Cos
S
ϕ
ϕ
⎡ ⎤⎛ ⎞
= ⎢ ⎥⎜ ⎟
⎝ ⎠⎣ ⎦
=
Hiệu suất tải :
100%N
P
P
x
P
η =
Bước 7:điện áp đầu nhận lúc không tải:
( )P
N
U
U KVφ =
Α
Ví dụ 1: Cho đường dây với các thông số sau:
cos 0,8Nϕ = trễ

Trang-13
HD:
0. 0,13 40 5,2( )R r L x= = = Ω
0. 0,42 40 16,8( )X x L x= = = Ω
Điện dẫn đường dây:
6 6 0
0
1
2,8.10 .40 112.10 90 ( )Y Jb xL
−
− −
= = = ∠
Ω
0
5,2 16,8 17,59 72,8 ( )Z R jX j
−
= + = + = ∠ Ω
0 6 0
0
0
0 6 0
6 0
4 0
. 17,59 72,8 112.10 90
1 1
2 2
0,999 0,017
17,59 72,8
. 17,59 72,8 112.10 90
. 1 112.10 90 . 1
4 4
1,1195.10 90,01
Z Y x
D A
D A
B Z
Z Y x
C Y
C
− −
−− −
− −
− −
− −
−− −
−
−
−
∠ ∠
= = + = +
⇒ = = ∠
= = ∠
⎛ ⎞ ⎛ ⎞∠ ∠⎜ ⎟= + = ∠ +⎜ ⎟⎜ ⎟ ⎝ ⎠⎝ ⎠
⇒ = ∠
.
0 0 0
.
110
0 0 63,5 0 ( )
3 3
Nd
N fa
U
U KV= ∠ = ∠ = ∠

Trang-14
. .
.N fa NU U=
.
0
.
0
40
36,87
3 3 110 0,8
0,262 36,87 ( )
N
N N
Nd N
N
p
I
xU xCos x x
I KA
ϕ
ϕ
= ∠− = ∠−
= ∠ −
. . . .
.
0 0 0 0
.
0
.
. .
0,999 0,017 63,5 0 17,59 72,8 0,262 36,87
67,2 2,32 ( )
NP fa P N
P fa
U U A U B I
x x
U KV
− −
= = +
= ∠ ∠ + ∠ ∠ −
= ∠
. .
0 0
3. 3 67,2 2,32 116,4 2,32 ( )Pd PU U x KV= = ∠ = ∠
116,4 110
% 100% 100% 5,82%
110
P N
N
U U
U x x
U
− −
Δ = = =
. . .
4 0 0 0 0
.
0
. .
1,1195.10 90,01 63,5 0 0,999 0,017 0,262 36,87
0,258 35,59 ( )
P NN
P
I C U D I
x x
I KA
− −
−
= +
= ∠ ∠ + ∠ ∠ −
= ∠
*. . .
0 0
.
.
3. . 3 67, 2 2, 23 0, 258 35, 59
41, 04 31, 96( )
PP fa P PS U I P jQ x x
S j M VA
= = + = ∠ ∠
= +
Với
*.
PI là dòng phức lien hợp.

Trang-15
31,96
0,79
41,04
P
P
P
P
Q
Cos Cos arctg
P
Cos Cos arctg
ϕ
ϕ
⎡ ⎤⎛ ⎞
= ⎢ ⎥⎜ ⎟
⎝ ⎠⎣ ⎦
⎡ ⎤⎛ ⎞
= =⎢ ⎥⎜ ⎟
⎝ ⎠⎣ ⎦
40
100% 100% 97,5%
41,01
N
P
P
x x
P
η = = =
116,4
116,5( )
0,999
P
N
U
U KVφ = = =
Α
=========================================
Ví dụ 2: Cho đường dây với các thông số sau:
cos 0,8Nϕ = trễ
HD:

Trang-16
0. 0,14 150 21( )R r L x= = = Ω
0. 0,42 150 63( )X x L x= = = Ω
6 6 0
0
1
3,3.10 .150 495.10 90 ( )Y Jb xL
−
− −
= = = ∠
Ω
0 6 0
0
0
0 6 0
6 0
4 0
. 66,41 71,75 495.10 90
1 1
2 2
0,984 0,302
66,41 71,75
. 66,41 71,75 495.10 90
. 1 112.10 90 . 1
4 4
4,91.10 90,15
Z Y x
D A
D A
B Z
Z Y x
C Y
C
− −
−− −
− −
− −
− −
−− −
−
−
−
∠ ∠
= = + = +
⇒ = = ∠
= = ∠
⎛ ⎞ ⎛ ⎞∠ ∠⎜ ⎟= + = ∠ +⎜ ⎟⎜ ⎟ ⎝ ⎠⎝ ⎠
⇒ = ∠
.
0 0 0
.
220
0 0 127 0 ( )
3 3
Nd
N fa
U
U KV= ∠ = ∠ = ∠
. .
.N fa NU U=
0
21 63 66,41 71,75 ( )Z R jX j
−
= + = + = ∠ Ω

Trang-17
.
0
.
0
80
36,87
3 3 220 0,8
0,262 36,87 ( )
N
N N
Nd N
N
p
I
xU xCos x x
I KA
ϕ
ϕ
= ∠ − = ∠ −
= ∠−
. . . .
.
0 0 0 0
.
0
.
. .
0,984 0,302 127 0 66,41 71,75 0,262 36,87
139,67 4,34 ( )
NP fa P N
P fa
U U A U B I
x x
U KV
− −
= = +
= ∠ ∠ + ∠ ∠ −
= ∠
. .
0 0
3. 3 139,67 4,34 241,92 4,34 ( )Pd PU U x KV= = ∠ = ∠
241,92 220
% 100% 100% 9,96%
220
P N
N
U U
U x x
U
− −
Δ = = =
. . .
4 0 0 0 0
.
0
. .
4,91.10 90,15 127 0 0,984 0,302 0,262 36,87
0,226 23,8 ( )
P NN
P
I C U D I
x x
I KA
− −
−
= +
= ∠ ∠ + ∠ ∠ −
= ∠ −
*. . .
0 0
.
.
0
3. . 3 139, 67 4, 34 0, 226 23,8
83, 5 44, 66 94, 7 28,14 ( )
PP fa P PS U I P jQ x x
S j M VA
= = + = ∠ ∠
= + = ∠
Với
*.
PI là dòng phức lien hợp.

Trang-18
44,66
0,88
83,5
P
P
P
P
Q
Cos Cos arctg
P
Cos Cos arctg
ϕ
ϕ
⎡ ⎤⎛ ⎞
= ⎢ ⎥⎜ ⎟
⎝ ⎠⎣ ⎦
⎡ ⎤⎛ ⎞
= =⎢ ⎥⎜ ⎟
⎝ ⎠⎣ ⎦
80
100% 100% 95,8%
83,5
N
P
P
x x
P
η = = =
241,92
245,85( )
0,984
P
N
U
U KVφ = = =
Α
***************************************************************
II. PHẦN 2: TÍNH TOÁN ĐƯỜNG DÂY CÓ CHIỀU DÀI TRUNG BÌNH THEO
TỪNG BƯỚC MẠCH Π CHUẨN
A. PHẦN LÝ THUYẾT :
Sơ đồ mạch Π chuẩn theo công suất và dòng điện:
Trình tự các bước tính từng bước của mạch Π chuẩn :
Bước 1: từ thông số bài tính:
• Điện trở của đường dây:
0. ( )R r L= Ω

Trang-19
• Điện kháng của đường dây:
0. ( )X x L= Ω
• Tổng trở của đường dây:
( )Z R jX
−
= + Ω
• Công suất phản kháng đầu nhận:
Bước 2: công suất kháng do điện dung ở cuối tổng trở Z:
Dấu âm “ - ” ứng với chiều đi xuống
2 20
2
.
( )
2 2
C N N
b LY
Q xU xU MVArΔ = =
Bước 3:Công suất ở cuối tổng trở Z:
.
' ' '
2( )N N N C N NS P j Q Q P jQ= + − Δ = +
Bước 4: các thành phần sụt áp:
' '
' '
. .
( )
. .
( )
N N
N
N N
N
P R Q X
U KV
U
P X Q R
U KV
U
δ
+
Δ =
−
=
Đơn vị:
' '
( ), ( )
, ( ); ( )
N N
N
P MW Q MVAr
U U KV U KVδ
− −
Δ − −
Bước 5: Điện áp đầu phát:
2 2
( ) ( )P NU U U U KVδ= + Δ +
Bước 6: phần trăm sụt áp
% 100%P N
N
U U
U x
U
−
Δ =
Góc lệch pha giữa UP và UN :
N
U
Tg
U U
δ
δ δ= ⇒
+ Δ
Bước 7: Tổn thất công suất
• Tổn thất công suất tác dụng:

Trang-20
'2 '2
2
( )N N
N
P Q
P xR MW
U
+
Δ =
• Tổn thất công suất phản kháng:
'2 '2
2
( )N N
N
P Q
Q xX MVAr
U
+
Δ =
Bước 8: Công suất ở đầu tổng trở Z:
'
' ' '
'
( )
( ) ( )
( )
P N
P N N
P
S S P j Q
S P P j Q Q
S MVA
= + Δ + Δ
= + Δ + + Δ
=
Bước 9: : công suất kháng do điện dung ở đầu tổng trở Z:
2 20
1
.
( )
2 2
C P P
b LY
Q xU xU MVArΔ = =
Bước 10: Công suất đầu phát :
.
' '
1( )p p p C p pS P j Q Q P jQ= + − Δ = +
Bước 11:
P
P
P
Q
Cos Cos arctg
P
ϕ
⎡ ⎤⎛ ⎞
= ⎢ ⎥⎜ ⎟
⎝ ⎠⎣ ⎦
100%N
P
P
x
P
η =
Ví Dụ 1: Cho đường dây với các thông số sau :

Trang-21
Với 0,8NCosϕ = trễ , hãy tính toán từ bước 1 bước 11 ?
HD:
0. 0,14.150 21( )R r L= = = Ω
0. 0,45.150 67,5( )X x L= = = Ω
• Tổng dẫn của đường dây:
6 6
0
6
60
1
. 3,5 10 150 525 10 ( )
. 525 10 1
262,5 10 ( )
2 2 2
Y b L x x x
b LY x
x
− −
−
−
= = =
Ω
⇒ = = =
Ω
60 0,75 45( )N N NQ P xTg x MVArϕ= = =
2 20
2
6 2
2
.
2 2
262,5 10 220 12,71( )
C N N
C
b LY
Q xU xU
Q x x MVAr−
Δ = =
Δ = =
.
' ' '
2
.
'
( )
60 (45 12,71) 60 32,29
N N N C N N
N
S P j Q Q P jQ
S j j
= + − Δ = +
= + − = +
' '
' '
. . 60 21 32,29 67,5
15,63( )
220
. . 60 67,5 32,29 21
15,33( )
220
N N
N
N N
N
P R Q X x x
U KV
U
P X Q R x x
U KV
U
δ
+ +
Δ = = =
− −
= = =
Đơn vị:
' '
( ), ( )
, ( ); ( )
N N
N
P MW Q MVAr
U U KV U KVδ
− −
Δ − −

Trang-22
2 2 2 2
( ) (220 15,63) 15,33
236,13( )
P N
P
U U U U
U KV
δ= + Δ + = + +
=
236,13 220
% 100% 100% 7,3%
220
P N
N
U U
U x x
U
− −
Δ = = =
0
15,33
0,065
220 15,63
3,72
N
U
Tg
U U
δ
δ
δ
= = =
+ Δ +
⇒ =
'2 '2 2 2
2 2
60 32,29
21 2,01( )
220
N N
N
P Q
P xR x MW
U
+ +
Δ = = =
'2 '2 2 2
2 2
60 32,29
67,5 6,47( )
220
N N
N
P Q
Q xX x MVAr
U
+ +
Δ = = =
'
' ' '
'
( )
( ) ( ) (60 2,01) (32,29 6,47)
62,01 38,76( )
P N
P N N
P
S S P j Q
S P P j Q Q j
S j MVA
= + Δ + Δ
= + Δ + + Δ = + + +
= +
2 2 6 20
1
1
.
262,5 10 236,13
2 2
14,64( )
C P P
C
b LY
Q xU xU x x
Q MVAr
−
Δ = = =
Δ =
.
' '
1
.
( )
62,01 (38,76 14,64) 62,01 24,12( )
p p p C p p
p
S P j Q Q P jQ
S j j MVA
= + − Δ = +
= + − = +
Bước 11:

Trang-23
24,12
62,01
0,93
P
P
P
P
Q
P
Cos
ϕ
ϕ
⎡ ⎤⎛ ⎞ ⎡ ⎤⎛ ⎞
= =⎢ ⎥⎜ ⎟ ⎢ ⎥⎜ ⎟
⎝ ⎠⎣ ⎦⎝ ⎠⎣ ⎦
⇒ =
60
100% 100% 96,8%
62,01
N
P
P
x x
P
η = = =
%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%
Ví Dụ 2: Cho đường dây với các thông số sau :
Với 0,9NCosϕ = trễ , hãy tính toán từ bước 1 bước 11 ?
HD:
0. 0,15.2000 30( )R r L= = = Ω
0. 0,43.200 86( )X x L= = = Ω
• Tổng dẫn của đường dây:
6 6
0
6
60
1
. 3,2 10 200 640 10 ( )
. 640 10 1
320 10 ( )
2 2 2
Y b L x x x
b LY x
x
− −
−
−
= = =
Ω
⇒ = = =
Ω
50 0,4843 24,22( )N N NQ P xTg x MVArϕ= = =

Trang-24
2 20
2
6 2
2
.
2 2
320 10 220 15,49( )
C N N
C
b LY
Q xU xU
Q x x MVAr−
Δ = =
Δ = =
.
' ' '
2
.
'
( )
50 (24,22 15,49) 50 8,73
N N N C N N
N
S P j Q Q P jQ
S j j
= + − Δ = +
= + − = +
' '
' '
. . 50 30 8,73 86
10,23( )
220
. . 50 86 8,73 30
18,36( )
220
N N
N
N N
N
P R Q X x x
U KV
U
P X Q R x x
U KV
U
δ
+ +
Δ = = =
− −
= = =
Đơn vị:
' '
( ), ( )
, ( ); ( )
N N
N
P MW Q MVAr
U U KV U KVδ
− −
Δ − −
2 2 2 2
( ) (220 10,23) 18,36
230,96( )
P N
P
U U U U
U KV
δ= + Δ + = + +
=
230,96 220
% 100% 100% 4,98%
220
P N
N
U U
U x x
U
− −
Δ = = =
0
18,36
0,0797
220 10,23
4,56
N
U
Tg
U U
δ
δ
δ
= = =
+ Δ +
⇒ =
'2 '2 2 2
2 2
50 8,73
.30 1,6( )
220
N N
N
P Q
P xR MW
U
+ +
Δ = = =

Trang-25
'2 '2 2 2
2 2
50 8,73
.86 4,58( )
220
N N
N
P Q
Q xX MVAr
U
+ +
Δ = = =
'
' ' '
'
( )
( ) ( ) (50 1,6) (8,73 4,58)
51,6 13,31( )
P N
P N N
P
S S P j Q
S P P j Q Q j
S j MVA
= + Δ + Δ
= + Δ + + Δ = + + +
= +
2 2 6 20
1
1
.
320 10 230,96
2 2
17,07( )
C P P
C
b LY
Q xU xU x x
Q MVAr
−
Δ = = =
Δ =
.
' '
1
.
( )
51,6 (13,31 17,07) 51,6 3,76( )
p p p C p p
p
S P j Q Q P jQ
S j j MVA
= + − Δ = +
= + − = + −
Bước 11:
3,76
51,6
0,997
P
P
P
P
Q
P
Cos
ϕ
ϕ
⎡ ⎤⎛ ⎞ ⎡ ⎤⎛ ⎞
= =⎢ ⎥⎜ ⎟ ⎢ ⎥⎜ ⎟
⎝ ⎠⎣ ⎦⎝ ⎠⎣ ⎦
⇒ =
50
100% 100% 96,89%
51,6
N
P
P
x x
P
η = = =

Trang-26
Sơ đồ của đường dây liên thông :
Các bước giải bài toán đường dây liên thông:
Ban đầu dựa vào sơ đồ cụ thể của từng bài để chia đường dây ra thành các đoạn.
Áp dụng phương pháp tính tương bước mạch pi Π chẩn để giải từng đoạn. quy
định giải từ đoạn cuối trở dần về đoạn đầu.
Lấy điện áp phát của đoạn vừa tính xong làm điện áp nhận của đoạn kế tiếp.
Công suất của đoạn kế tiếp bằng ( công suất phát của đoạn mới tính cộng với
công suất tại điểm cuối của đoạn kế tiếp cần tình.
Ví dụ:
với sơ đồ đường dây trên Chia làm 2 đoạn:
Đoạn 1 :
Sở đồ mạch Π chuẩn :
Trong đó :
3 3
3
023 23 023 23
23 023
( )
( )
. . . ( )
. 1
2 2 2
N N N
N
S P jQ P jQ MAV
U U KV
R jX r L j x L
Y b LY
= + = +
=
+ = + Ω
⎛ ⎞
= = ⎜ ⎟
Ω⎝ ⎠

Trang-27
Doạn 2:
Sở đồ mạch Π chuẩn:

Trang-28
Trong đó :
2 23 2 23
23
012 12 012 12
01212
( ) ( )
( )
. . . ( )
. 1
2 2 2
N N N P P
N P
S P jQ P P j Q Q
U U KV
R jX r L j x L
b LY Y
= + = + + +
=
+ = + Ω
⎛ ⎞
= = ⎜ ⎟
Ω⎝ ⎠
1) Đặc điểm của đường dây dài:
Là đường dây có chiều dài L > 500 km.
2) Các bước giải bài toán đường dây dài:
Áp dụng lý thuyết thông số rải : tổng trở và dung dẫn phân bố dọc chiều dài
đường dây.
Sơ đồ thay thế 1 km chiều dài :

Trang-29
Thông số 1 km:
.
0 0
.
0
.
1
.
Z r j x
km
Y jb
km
Ω⎛ ⎞
= + ⎜ ⎟
⎝ ⎠
⎛ ⎞
= ⎜ ⎟
Ω⎝ ⎠
Thông số đặc trưng đường dây dài:
Tổng trở đặc tính:
0 ( )z z y
− − −
= Ω
Hằng số truyền:
1
.z y u jvγ
− − −
⎛ ⎞
= = + ⎜ ⎟
Ω⎝ ⎠
Các hằng số mạch:
Tính :
. ( ).l u jv l ul jvlγ
−
= + = +
Giữ nguyên đôn vị của ul (radian), còn vl (radian) phải đổi sang đơn vị độ
0
180
( ) ( ).vl do vl radian=
Π
0
0
( . ) [( ). ]
( . ). ( . ) .sinh( . ).sin( . )
. ( . ) [( ). ]
( . ) ( . ). ( . ) ( . ).sin( . )
1
( . )
Cosh l Cosh u jv l
Cosh u l Cos v l j u l v l
B z Sinh l Sinh u jv l
Sinh l Sinh u l Cos v l jCosh u l v l
C Sinh l
z
D
γ
γ
γ
γ
−
−
− −
−
−
−
−
•Α = = +
Α = +
• = = +
= +
• =
• = Α

Trang-30
Quan hệ dòng và áp 2 đầu:
Dựa vào các thông số đã cho : UN, PN, NCosϕ tính :
.
0
. 0 ( )
3
Nd
N fa
U
U KV= ∠
. .
.N fa NU U=
.
( )
3
N
N N
Nd N
p
I KA
xU xCos
ϕ
ϕ
= ∠ −
Các phương trình:
Điện áp đầu phát:
. . .
.
.
.
. . ( )
3 ( )
P fa N N
Pd P fa
U U B KV
U xU KV
− −
= Α + Ι
⇒ =
Dòng điện đầu phát:
. . .
. . ( )P N NC U D KA
− −
Ι = + Ι
Công suất đầu phát:
. .
.3. . ( )P faP PS U KVA
∗
= Ι
Với P
∗
Ι là dòng phức liên hợp.

Trang-31
P
P
P
Q
Cos Cos arctg
P
ϕ
⎡ ⎤⎛ ⎞
= ⎢ ⎥⎜ ⎟
⎝ ⎠⎣ ⎦
100%N
P
P
x
P
η =
B. PHẦN ÁP DỤNG :
Ví Dụ 1: Cho đường dây dài có các thông số sau :
Với cos 0,8Nϕ = trễ tính , ,cosP pS η ϕ ?
HD:
Thông số 1 km:
0
0 0
6 0
0
. 0,05 0,45 0,453 83,66
1
3,4.10 90
.
z r j x j
km
y jb
km
−
−
−
Ω⎛ ⎞
= + = + = ∠ ⎜ ⎟
⎝ ⎠
⎛ ⎞
= = ∠ ⎜ ⎟
Ω⎝ ⎠
0
0
0 6 0
0,453 83,66
365 3,17 ( )
3,4.10 90
z z y
− − −
−
∠
= = = ∠ − Ω
∠

Trang-32
0 6 0
3 0
. 0,453 83,66 3,4.10 90
1,241.10 86,83
z y u jv xγ
γ
− − −
−
−
−
= = + = ∠ ∠
= ∠
Tính :
3 0
3
. ( ). 1,241.10 86,83 80
5,49.10 0,0991
l u jv l ul jvl x
ul jvl j
γ
−
−
−
= + = + = ∠
+ = +
0 0
0180 180
( ) ( ). 0,0991( ). 5,68vl do vl radian rad= = =
Π Π
3 0 3 0
3 0
0
( . ) ( . ). ( . ) .sinh( . ).sin( . )
(5,45.10 ). (5,68 ) .sinh(5,45.10 ).sin(5,68 )
0,995 5,43.10 0,995 0,03
0,995 0,03
Cosh l Cosh u l Cos v l j u l v l
Cosh Cos j
j
D
γ
−
−
− −
−
−
− −
•Α = = +
Α = +
⇒ Α = + = ∠
• = Α = ∠
3 0 3 0
3 0
0
( . ) ( . ). ( . ) ( . ).sin( . )
( . ) (5,49.10 ). (5,68 ) (5,49.10 ).sin(5,68 )
( . ) 5,49.10 .0,955 .1.0,0989 5,463 0,0989 0,099 86,84
. ( . ) 356 3
Sinh l Sinh Cos jCosh
Sinh l j j
B z Sinh l
γ
γ
γ
γ
− −
−
− −
• = +
= +
= + = + = ∠
• = = ∠ − 0 0 0
0
4 0
0
0
,17 0,099 86,84 36,135 83,67
1 0,099 86,84
( . ) 2,781.10 90,01
356 3,17
x
C Sinh l
z
γ
−
−
−
∠ = ∠
∠
• = = = ∠
∠ −

Trang-33
.
0 0 0
.
220
0 0 127 0 ( )
3 3
Nd
N fa
U
U KV= ∠ = ∠ = ∠
. .
.N fa NU U=
.
0
.
0
160
36,87
3 3 220 0,8
0,525 36,87 ( )
N
N N
Nd N
N
p
I
xU xCos x x
I KA
ϕ
ϕ
= ∠ − = ∠ −
= ∠ −
. . .
0 0 0 0
.
.
0
.
0 0
. . 0,995 0,03 127 0 36,135 83,67 0,525 36,87
140 5,69 ( )
3 140 5,69 242,5 5,69 ( )
NP fa N
P fa
Pd
U U B x x
U KV
U x KV
− −
= Α + Ι = ∠ ∠ + ∠ ∠ −
= ∠
⇒ = ∠ = ∠
. . .
.
4 0 0 0 0
.
0
. . ( )
2,781.10 90,01 127 0 0,955 0,03 0,525 36,87
0,502 33,6 ( )
P N N
P
P
C U D KA
x x
KA
− −
−
Ι = + Ι
Ι = ∠ ∠ + ∠ ∠ −
Ι = ∠ −
. .
0 6
.
.
3. . 3.140 5,69 0,502 33,0
163,2 133,5( )
P faP P
P
S U x
S j KVA
∗
= Ι = ∠ ∠
= +
Với P
∗

Trang-34
133,5
0,77
163,2
P
P
P
Q
P
ϕ
⎡ ⎤⎛ ⎞ ⎡ ⎤⎛ ⎞
= = =⎢ ⎥⎜ ⎟ ⎢ ⎥⎜ ⎟
⎝ ⎠⎣ ⎦⎝ ⎠⎣ ⎦
160
100% 100% 98%
163,2
N
P
P
x x
P
η = = =
Ví Dụ 2: Cho đường dây dài có các thông số sau :
Với cos 0,9Nϕ = trễ tính , ,cosP pS η ϕ ?
HD:
Thông số 1 km:
0
0 0
6 0
0
. 0,1 0,415 0,427 76,45
1
7,45.10 90
.
z r j x j
km
y jb
km
−
−
−
Ω⎛ ⎞
= + = + = ∠ ⎜ ⎟
⎝ ⎠
⎛ ⎞
= = ∠ ⎜ ⎟
Ω⎝ ⎠
0
0
0 6 0
0,427 76,45
238 6,775 ( )
7,54.10 90
z z y
− − −
−
∠
= = = ∠ − Ω
∠

Trang-35
0 6 0
3 0
. 0,427 76,45 7,54.10 90
1,794.10 83,225
z y u jv xγ
γ
− − −
−
−
−
= = + = ∠ ∠
= ∠
Tính :
3 0
. ( ). 1,749.10 83,225 150
0,032 0,267
l u jv l ul jvl x
ul jvl j
γ
−
−
= + = + = ∠
+ = +
0 0
0180 180
( ) ( ). 0,267( ). 15,3vl do vl radian rad= = =
Π Π
0 0
3
0
( . ) ( . ). ( . ) .sinh( . ).sin( . )
(0,032). (15,3 ) .sinh(0,032).sin(15,3 )
1.0,965 0,032.0.264 0,965 8,448.10
0,965 0,502
Cosh l Cosh u l Cos v l j u l v l
Cosh Cos j
j j
D
γ
−
−
−
−
− −
•Α = = +
Α = +
⇒ Α = + = +
• = Α = ∠
0 0
0
0
0
( . ) ( . ). ( . ) ( . ).sin( . )
( . ) (0,032). (15,3 ) (0,032).sin(15,3 )
( . ) 0,032.0,965 1.0,264 0,03088 0,264 0,266 83,33
. ( . ) 238 6,775 0,266 8
Sinh l Sinh Cos jCosh
Sinh l j j
B z Sinh l x
γ
γ
γ
γ
− −
• = +
= +
= + = + = ∠
• = = ∠ − ∠ 0 0
0
3 0
0
0
3,33 63,31 76,56
1 0,266 83,33
( . ) 1,118.10 90,01
238 6,775
C Sinh l
z
γ
−
−
−
= ∠
∠
• = = = ∠
∠ −

Trang-36
.
0 0 0
.
345
0 0 199,18 0 ( )
3 3
Nd
N fa
U
U KV= ∠ = ∠ = ∠
. .
.N fa NU U=
.
0
.
0
180
25,84
3 3 345 0,9
0,335 25,84 ( )
N
N N
Nd N
N
p
I
xU xCos x x
I KA
ϕ
ϕ
= ∠ − = ∠ −
= ∠ −
. . .
0 0 0 0
.
.
0
.
0 0
. . 0,965 0,502 199,18 0 63,31 76,56 0,335 25,84
206,423 5,03 ( )
3 206,423 5,03 357,54 5,03 ( )
NP fa N
P fa
Pd
U U B x x
U KV
U x KV
− −
= Α + Ι = ∠ ∠ + ∠ ∠ −
= ∠
⇒ = ∠ = ∠
. . .
.
3 0 0 0 0
.
0
. . ( )
1,118.10 90,01 199,18 0 0,965 0,502 0,335 25,84
0,304 16,12 ( )
P N N
P
P
C U D KA
x x
KA
− −
−
Ι = + Ι
Ι = ∠ ∠ + ∠ ∠ −
Ι = ∠
. .
0 6
.
.
3. . 3.206,423 5,03 0,304 16,12
184,7 36,21( )
P faP P
P
S U x
S j KVA
∗
= Ι = ∠ ∠−
= −
Với P
∗

Trang-37
36,21
0,98
184,7
P
P
P
Q
P
ϕ
⎡ ⎤⎛ ⎞ ⎡ ⎤⎛ ⎞
= = =⎢ ⎥⎜ ⎟ ⎢ ⎥⎜ ⎟
⎝ ⎠⎣ ⎦⎝ ⎠⎣ ⎦
180
100% 100% 97,45%
184,7
N
P
P
x x
P
η = = =
QUAN HỆ CÔNG SUẤT GIỮA 2 ĐẦU :
Với . .
0
, ,
0 , ( )Nd PdN P
B B D
U U U U KV
α β α
δ
− − − −
Α = Α∠ = ∠ = Α = Α∠
= ∠ = ∠
CÁC PHƯƠNG TRÌNH CÔNG SUẤT ĐẦU NHẬN :

Trang-38
2 (1)
2 (2)
.
( ) . ( )
.
( ) . ( )
P N
N N
P N
N N
U U A
P xCos xU Cos
B B
U U A
Q xSin xU Sin
B B
β δ β α
β δ β α
• = − − −
• = − − −
Đơn vị : ( ); ( ); , ( )N N P NP MW Q MVAr U U KV
CÁC PHƯƠNG TRÌNH CÔNG SUẤT ĐẦU PHÁT:
2 (3)
2 (4)
.
. ( ) ( )
.
. ( ) ( )
P N
P P
P N
P P
U UD
P xU Cos xCos
B B
U UD
Q xU Sin xSin
B B
β α β δ
β α β δ
• = − − +
• = − − −
Đơn vị : ( ); ( ); , ( )P P P NP MW Q MVAr U U KV
Ví Dụ 1 : Cho đường dây với các thông số sau :
Tính : Q BÙ để giữ 275( )P NU U KV= = ?
HD:
Tính Q BÙ để giữ 230( ), 220( )P NU KV U KV= = ?
Ta có phương trình công suất đầu nhận :
2 (1).
( ) . ( )P N
N N
U U A
P xCos xU Cos
B B
β δ β α= − − −

Trang-39
Thay số vào ta được :
0 2 0 0
0 0
0 0 0 0
275.275 0,85
150 . (75 ) .275 . (75 5 )
200 200
150 109,92
150 378,125. (75 ) 109,92 (75 )
378,125
(75 ) 0,687 75 46,58 28,42
Cos Cos
Cos Cos
Cos
δ
δ δ
δ δ δ
= − − −
+
⇔ = − − ⇒ − =
⇒ − = ⇔ − = ⇒ =
Thay 0
28,42δ = vào (2) ta được :
2 (2)
0 0 2 0 0
.
. ( ) . . ( )
275.275 0,85
. (75 28,42 ) .275 . (75 5 )
200 200
27,73( )
P N
N N
N
N
U U A
Q Sin U Sin
B B
Q Sin Sin
Q MVAr
β δ β α= − − −
⇒ = − − −
⇒ = −
Công suất phản kháng của tải:
1 0
150.0 0
t t
t t t
Cos Tg
Q PxTg
ϕ ϕ
ϕ
= ⇒ =
= = =
Cân bằng công suất phản kháng ở đầu nhận ta được:
0 ( 27,37)
27,73( )
N bu tai bu tai N
bu
Q Q Q Q Q Q
Q MVAr
+ = ⇒ = − = − −
⇒ =
****************************************************

Trang-40
Ví Dụ 2 : Cho đường dây với các thông số sau :
Tính :
1) Thành lập mạch Π chuẩn ?
2) Tính A, B ( đường dây trung bình )
3) Tính Q BÙ để giữ 230( ), 220( )P NU KV U KV= = ?
HD:
1) Thành lập mạch Π chuẩn ?
0. 0,05 80 4( )R r L x= = = Ω
0. 0,45 80 36( )X x L x= = = Ω
6 6 0
0
6 0
1
3,4.10 .80 272.10 90 ( )
1
136.10 90 ( )
2
Y Jb xL
Y
−
− −
−
−
= = = ∠
Ω
⇒ = ∠
Ω
0
4 36 36,22 83,66 ( )Z R jX j
−
= + = + = ∠ Ω

Trang-41
Sơ đồ mạch Π chuẩn :
2) Tính A, B ( đường dây trung bình )
0 6 0
0 0
0 0
. 36,22 83,66 272.10 90
1 1
2 2
0,995 0,03 0,03
36,22 83,66 83,66
Z Y x
D A
D A
B Z
α
β
− −
−− −
− −
− −
∠ ∠
= = + = +
⇒ = = ∠ ⇒ =
= = ∠ ⇒ =
3) Tính Q BÙ để giữ 230( ), 220( )P NU KV U KV= = ?
Ta có phương trình công suất đầu nhận :
2 (1).
( ) . ( )P N
N N
U U A
P xCos xU Cos
B B
β δ β α= − − −
Thay số vào ta được :
0 2 0 0
0
0 0 0 0
230.220 0,995
160 (83,66 ) 220 . (83,66 0,03 )
36,22 36,22
160 1397,02 (83,66 ) 147,52
(83,66 ) 0,22 83,66 0,77 6,36
xCos x Cos
xCos
Cos
δ
δ
δ δ δ
= − − −
⇔ = − −
⇒ − = ⇔ − = ⇒ =
Thay 0
6,36δ = vào (2) ta được :

Trang-42
2 (2)
0 0 2 0 0
.
( ) . ( )
230.220 0,995
(83,66 6,36 ) 220 . (83,66 0,03 )
36,22 36,22
41,45( )
P N
N N
N
N
U U A
Q xSin xU Sin
B B
Q xSin x Sin
Q MVAr
β δ β α= − − −
⇒ = − − −
⇒ =
Công suất phản kháng của tải:
160 0,75 120( )t t tQ PxTg x MVArϕ= = =
Cân bằng công suất phản kháng ở đầu nhận ta được:
120 41,45
78,55( )
N bu tai bu tai N
bu
Q Q Q Q Q Q
Q MVAr
+ = ⇒ = − = −
⇒ =

Trang-43
I. MÁY PHÁT ĐIỆN ĐỒNG BỘ :
Eg : sức điện động.
RƯ : điện trở phần ứng.
Xs: điện kháng đồng bộ.
IƯ : dòng diện phần ứng ( stator ).
It: dòng tải.
Ut: điện áp tải
Các phương trình :
. .
u t
. . .
g utE ( ).uU R jXs
Ι = Ι
= + + Ι
Eg
Ru jXs
T?iUt
+
-
Iu ItIu

Trang-44
II. THANH CÁI VÔ HẠN:
Xs : điện kháng đồng bộ.
Xht: điện kháng tương đương của hệ thống từ đầu cực máy phát đến
thanh cái vô cùng lớn
Phương trình truyền công suất:
.
sin
EU
Xs Xht
δΡ =
+
δ : Góc lệch pha giữa stator và thanh cái ∞
III. BIỂU DIỄN MÁY BIẾN ÁP:
1) Các thông số định mức của máy biến áp :
Điện áp sơ cấp và thứ cấp định mức:
1
2
( )dm
dm
U
KV
U
Công suất định mức:
( )dmS KVA
Dòng điện sơ và thứ cấp định mức:
jXht
+
-
P
jXs
δ∠Eg
0
0∠U

Trang-45
1
1
2
2
( )
3
( )
3
dm
dm
dm
dm
dm
dm
S
I KA
xU
S
I KA
xU
=
=
Điện áp ngắn mạch phần trăm:
%( )NU KA
Tổn hao ngắn mạch: ( )NP KWΔ
Tổn hao không tải: 0 ( )P KWΔ
Dòng điện không tải phần trăm:
0
0
1
% 100%
dm
I
I x
I
=
2) Sơ đồ thay thế 1 pha của máy biến áp 3 pha :
Xác định các thông số của sơ đồ thay thế trên :
Điện trở MBA:
2 3
1
2
10
( )N dm
B
dm
P xU x
R
S
Δ
= Ω
Đơn vị : ( ); ( ); ( )dm dm NU KV S KVA KWΔΡ
Điện kháng của MBA:
2
1% 10
( )N dm
B
dm
U xU x
X
S
= Ω
Đơn vị : ( ); ( )dm dmU KV S KVA
Tổn hao công suất tác dụng của sắt (lõi thép):
0 ( )FeP P KW MWΔ = Δ −
Tổn hao công suất phản kháng của sắt (lõi thép):

Trang-46
0 %
( )
100
dm
Fe
I xS
Q KVAr MVArΔ = −
Tỷ số của MBA:
1
2
dm
BA
dm
U
K
U
=
Điện áp thứ cấp quy đổi về sơ cấp:
'
2 2. ( )BAU K U KV=
Tổn hao trong dây quấn ( tổn hao đồng ):
2 2
2 2
'2
2
2 2
2 2
'2
2
( )
( )
CU B
CU B
P Q
xR MW
U
P Q
Q xX MVAr
U
+
ΔΡ =
+
Δ =
Đơn vị : '
2 2 2( ); ( ); ( )U KV P MW Q MVAr
Ví Dụ 1: Cho máy biến áp với các thông số sau:
Với :
0 0
20( ); 163( ); % 10,5%
% 3%, 60( )
dm N NS MVA P KW U
I P KW
= Δ = =
= Δ =
Được nối với tải : 2 2 221( ); 15( ); 0,8( )U KV P MW Cos treϕ= = =
Hãy vẽ sơ đồ thay thế 1 pha của MBA và tính :
'
2 1 1 1, , , , ?U P Q Cosϕ η
HD:
Điện trở MBA:
2 3 2 3
1
2 2
10 163 110 10
4,93( )
20000
N dm
B
dm
P xU x x x
R
S
Δ
= = = Ω

Trang-47
2 2
1% 10 10,5 110 10
63,53( )
20000
N dm
B
dm
U xU x x x
X
S
= = = Ω
0 60( ) 0,06( )FeP P KW MWΔ = Δ = =
0 % 3.20000
600( ) 0,6( )
100 100
dm
Fe
I xS
Q KVAr MVArΔ = = = =
Sơ đồ thay thế 1 pha của MBA :
1
2
110
5
22
dm
BA
dm
U
K
U
= = =
'
2 2. 5 21 105( )BAU K U x KV= = =
2 2
2 2
'2
2
2 2
2 2
'2
2
( )
( )
CU B
CU B
P Q
xR MW
U
P Q
Q xX MVAr
U
+
ΔΡ =
+
Δ =
Đơn vị : '
2 2 2( ); ( ); ( )U KV P MW Q MVAr
Áp dụng các bước tính của đường dây ngắn theo công suất và điện áp dây để tìm
U1 và P1 , Q1 :

Trang-48
Công suất phản kháng tải:
2 2 2 15 0,75 11,25( )Q P xTg x MVArϕ= = =
Độ sụt áp:
2 2
'
2
2 2
'
2
. . 15 4,93 11,25 63,53
7,51( )
105
. . 15 63,53 11,25 4,93
8,55( )
105
B B
B B
P R Q X x x
U KV
U
P X Q R x x
U KV
U
δ
+ +
Δ = = =
− −
= = =
Bước 3: điện áp phía sơ cấp :
' 2 2 2 2
1 2( ) (105 7,51) 8,55 112,83( )U U U U KVδ= + Δ + = + + =
2 2 2 2
2 2
'2 2
2
2 2 2 2
2 2
'2 2
2
15 11,25
4,93 0,157( )
105
15 11,25
63,53 2,026( )
105
CU B
CU B
P Q
xR x MW
U
P Q
Q xX x MVAr
U
+ +
ΔΡ = = =
+ +
Δ = = =
Đơn vị : '
2 2 2( ); ( ); ( )U KV P MW Q MVAr
Công suất phía sơ cấp :
1 2
1 2
15 0,157 0,06 15,22( )
11,25 2,026 0,6 13,876( )
CU Fe
CU Fe
MW
Q Q Q Q MVAr
Ρ = Ρ + ΔΡ + ΔΡ = + + =
= + Δ + Δ = + + =
1
1
1
13,876
0,91
15,22
Q
P
ϕ
⎡ ⎤⎛ ⎞ ⎡ ⎤⎛ ⎞
= = =⎢ ⎥⎜ ⎟ ⎢ ⎥⎜ ⎟
⎝ ⎠⎣ ⎦⎝ ⎠⎣ ⎦
***************************************************
2
1
15
100% 100% 98,5%
15,22
P
x x
P
η = = =

Trang-49
Ví Dụ 1: Cho máy biến áp với các thông số sau:
Với :
0 0
31,5( ); 71( ); % 9,5%
% 2%, 28( )
dm N NS MVA P KW U
I P KW
= Δ = =
= Δ =
Được nối với tải : 2 2 221( ); 20( ); 0,8( )U KV P MW Cos treϕ= = =
Hãy vẽ sơ đồ thay thế 1 pha của MBA và tính :
'
2 1 1 1, , , , ?U P Q Cosϕ η
HD:
Điện trở MBA:
2 3 2 3
1
2 2
10 71.110 .10
0,866( )
31500
N dm
B
dm
P xU x
R
S
Δ
= = = Ω
2 2
1% 10 9,5.110 .10
36,49( )
31500
N dm
B
dm
U xU x
X
S
= = = Ω
0 28( ) 0,028( )FeP P KW MWΔ = Δ = =
0 % 2.31500
630( ) 0,63( )
100 100
dm
Fe
I xS

Trang-50
1
2
110
5
22
dm
BA
dm
U
K
U
= = =
'
2 2. 5 21 105( )BAU K U x KV= = =
Đơn vị : '
2 2 2( ); ( ); ( )U KV P MW Q MVAr
U1 và P1 , Q1 :
Công suất phản kháng tải:
2 2 2 20.0,75 15( )Q P xTg MVArϕ= = =
Độ sụt áp:
2 2
'
2
2 2
'
2
. . 20.0,866 15.36,49
5,387,51( )
105
. . 20.36,49 15.0,866
6,83( )
105
B B
B B
P R Q X
U KV
U
P X Q R
U KV
U
δ
+ +
Δ = = =
− −
= = =
Bước 3: điện áp phía sơ cấp :
2 2
2 2
'2
2
2 2
2 2
'2
2
( )
( )
CU B
CU B
P Q
xR MW
U
P Q
Q xX MVAr
U
+
ΔΡ =
+
Δ =

Trang-51
' 2 2 2 2
1 2( ) (105 5,38) 6,83 110,6( )U U U U KVδ= + Δ + = + + =
2 2 2 2
2 2
'2 2
2
2 2 2 2
2 2
'2 2
2
20 15
.0,866 0,049( ) 49( )
105
20 15
.36,49 2,07( ) 2070( )
105
CU B
CU B
P Q
xR MW KW
U
P Q
Q xX MVAr MVAr
U
+ +
ΔΡ = = = =
+ +
Δ = = = =
Đơn vị : '
2 2 2( ); ( ); ( )U KV P MW Q MVAr
Công suất phía sơ cấp :
1 2
1 2
20 0,049 0,028 20,077( )
15 2,07 0,63 17,7( )
CU Fe
CU Fe
MW
Q Q Q Q MVAr
Ρ = Ρ + ΔΡ + ΔΡ = + + =
= + Δ + Δ = + + =
1
1
1
17,7
0,75
20,077
Q
P
ϕ
⎡ ⎤⎛ ⎞ ⎡ ⎤⎛ ⎞
= = =⎢ ⎥⎜ ⎟ ⎢ ⎥⎜ ⎟
⎝ ⎠⎣ ⎦⎝ ⎠⎣ ⎦
2
1
20
100% .100% 99,6%
20,077
P
x
P
η = = =
********************************************************
IV. BIỂU DIỄN CÁC PHẦN TỬ TRONG ĐƠN VỊ TƯƠNG ĐỐI:
Công suất cơ bản: ( ) ( ) ( )CB CB CBS MVA P MW Q MVAr= =
Diện áp cơ bản: ( )CBU KV
Dòng điện cơ bản:
( )
( )
3. ( )
CB
CB
CB
S MVA
I KA
U KV
=
Tổng trở cơ bản:
1 1 2 2 3 3 4 4 5 5
0
( ). . . . . .
t
A P t dt p t p t p t p t p t= = + + + +∫

Trang-52
1) Đổi từ đơn vị có tên sang đơn vị tương đối:
Công suất trong đơn vị tương đối:
( )
( ) ( )
( )
( ) ( )
( )
( ) ( )
( )
( )
( )
( )
( )
( )
MW
MW TD
CB
MVAr
MVAr TD
CB
MVA
MVA TD
CB
P
P P DVTD
S MVA
Q
Q Q DVTD
S MVA
S
S S DVTD
S MVA
• ⇒ = =
• ⇒ = =
• ⇒ = =
Dòng điện trong đơn vị tương đối:
( )
( ) ( ) ( )A
A TD
CB
DVTD
Ι
Ι ⇒ Ι =
Ι
Tổng trở trong đơn vị tương đối:
( )
( ) ( )
( )
( ) ( )
( )
( ) ( )
( )
( )
( )
( )
( )
( )
TD
CB
TD
CB
TD
CB
R
R R DVTD
Z
X
X X DVTD
Z
Z
Z Z DVTD
Z
Ω
Ω
Ω
Ω
Ω
Ω
• ⇒ = =
Ω
• ⇒ = =
Ω
• ⇒ = =
Ω
Tổng dẫn trong đơn vị tương đối:
( )
( )
1 1
( ) ( )
1 1
( ) ( )
2 2
TD CB
TD CB
Y Y Y xZ DVTD
Y Y
Y xZ DVTD
⎛ ⎞ ⎛ ⎞
• ⇒ = Ω =⎜ ⎟ ⎜ ⎟
Ω Ω⎝ ⎠ ⎝ ⎠
⎛ ⎞ ⎛ ⎞
• ⇒ = Ω =⎜ ⎟ ⎜ ⎟
Ω Ω⎝ ⎠ ⎝ ⎠
2) Sơ đồ điện kháng trong đơn vị tương đối:
Sơ đồ điện kháng trong đơn vị tương đối là sơ đồ bỏ qua điện trở và điện dung chỉ
còn lại điện kháng.

Trang-53
I. ĐỊNH NGHĨA:
Điện năng: là năng lượng điện tiêu thụ hay phát lên trong 1 khoảng thời gian.
Điện năng :
0
( ).
t
A P t dt= ∫
Với : P(t) là công suất tại thời điểm t.
Tổn thất công suất: là tổn thất năng lượng điện trong 1 khoảng thời gian.
0
( ).
t
A P t dtΔ = Δ∫
Tổn thất điện năng xảy ra trên đường dây ( do điện trở của đường dây ). Và trong
máy biến áp ( do điện trở của dây quấn và lõi thép MBA ) trong quá trình tải
điện.
II. CÁC DẠNG ĐỒ THỊ CỦA PHỤ TẢI :
Là quan hệ S(t), P(t), Q(t).
Đồ thị phụ tải theo ngày ( 24 giờ ).
Đồ thị phụ tải theo 1 năm ( 8760 giờ )
1) Đặc trưng của đồ thị phụ tải theo ngày:
t1 t2 t3 t4 t5
P1
P2
P3
P4
P5
P
t

Trang-54
1 1 2 2 3 3 4 4 5 5
0
1 2 3 4 5
( ). . . . . .
24( )
t
A P t dt p t p t p t p t p t
t t t t t h
= = + + + +
+ + + + =
∫
2) Đồ thị phụ tải ngày biểu diện theo thời khoảng:
t1 t2 t3 t4
P1
P2
P3
P4
P
t
1 1 2 2 3 3 4 4
0
1 2 3 4
( ). . . . .
24( )
t
A P t dt p t p t p t p t
t t t t h
= = + + +
+ + + =
∫
3) Đồ thị phụ tải năm biểu diện theo thời khoảng:
t1 t2 t3 t4
P1
P2
P3
P4
P
tt5
P5
8760 gio
1 1 2 2 3 3 4 4 5 5
0
1 2 3 4 5
( ). . . . . .
8760( )
t
A P t dt p t p t p t p t p t
t t t t t h
= = + + + +
+ + + + =
∫

Trang-55
4) Các đặc tính của đồ thị phụ tải:
Giả sử đồ thị thời khoảng có 2 bậc:
t1 t2
t max
P1=Pmax
P2
A
P
t
Điện năng :
1 1 2 2
0
1 2
max max
( ). . .
8760( )
.
t
A P t dt p t p t
t t h
A
= = +
+ =
= Ρ Τ
∫
Thời gian sử dụng công suất lớn nhất:
1 1 2 2
max
max max
t tΑ Ρ + Ρ
Τ = =
Ρ Ρ
Tổng quát: max
max max
. .i i i iS t tΡ
Τ = =
Ρ Ρ
∑ ∑
5) Công suất trung bình hay phụ tải trung bình:
Điện năng :
1 1 2 2
1 2
. . .tb
tb
t t t
t
t t t
Α = Ρ + Ρ = Ρ
Α
⇒ Ρ =
= +
Hệ số phụ tải:
max
tb
pt
Ρ
Κ =
Ρ

Trang-56
t1 t2
t = t1 + t2
P 1 = P m a x
P 2
A
P tb
P
t
III. TỔN THẤT ĐIỆN NĂNG TRÊN ĐƯỜNG DÂY:
Tổn thất công suất tác dụng trên đường dây:
Tổn thất điện năng trên đường dây:
2 2 2 2
2 2 2 2
.
t t t t
dm dm dm t
Q S
xR xR xR
U U U Cosϕ
Ρ + Ρ
ΔΡ = = =
( )
( )
2 2
2 2 2
0 0 0
2
2 2 max
max max2 2 2
0
2 2
max
0
( ). ( ). ( ).
. .
( ). . .
( ). .
t t t
t
t
R R
A P t dt x S t dt x P t dt
U U xCos
R SR R
A x S t dt x S
U U U
S t dt S
ϕ
τ
τ τ
τ
Δ = Δ = =
⇔ Δ = = = = ΔΡ
⇔ =
∫ ∫ ∫
∫
∫

Trang-57
Với :
2 2 2
max max max
max 2 2
dm dm
Q S
xR xR
U U
Ρ +
ΔΡ = =
Thời gian tổn thất công suất lớn nhất : xác định theo đồ thị phụ tải:
2 2
2 2
max max
. .i i i iS t t
S
τ
Ρ
= =
Ρ
∑ ∑
Trường hợp không có đồ thị phụ tải thì có thể xác định τ gần đúng như sau:
-4(0,124 .10 ).8760maxTτ = +
B. PHẦN ÁP DỤNG :
Cho đường dây và đồ thị phụ tải với các thông số sau:
Cho 0,8Cosϕ =
4000 3000 1760
5
t
3
2
P
Tính : a) τ , b) maxΔΡ ,c) ΔΑ trong 1 năm?

Trang-58
DH:
a) Thời gian tổn thất công suất lớn nhất:
2 2 2 2
2 2
max
. 5 .4000 3 .3000 2 .1760
5361,6( / )
5
i it
gio namτ
Ρ + +
= = =
Ρ
∑
b) Tổn thất công suất cực đại:
Công suất biểu kiến cực đại:
max
max
5
6,25( )
0,8
S MVA
Cosϕ
Ρ
= = =
Điện trở đường dây:
0. 0,17 5 0,85( )R r L x= = = Ω
Tổn thất công suất tác dụng cực đại:
2 2
max
max 2 2
max
6,25
0,85 0,1476( )
15
S
xR x MW
U
ΔΡ = = =
c) Tổn thất điện năng trong 1 năm:
max . 0,1476 5361,6 791,372( )x MWhτΔΑ = ΔΡ = =
IV. TỔN THẤT ĐIỆN NĂNG TRONG TRẠM BIẾN ÁP:
1) Tổn thất công suất trong Máy Biến Áp:
Tổn thất trong lõi sắt ( lõi thép):
0FeΔΡ = ΔΡ
Tổn thất trong dây quấn (trong đồng):
2
2 2
2
.2 2
3. . . .CU B B CU dm N
dm dm
S S S
R I xR
U S S
⎛ ⎞ ⎛ ⎞
ΔΡ = = = ΔΡ = ΔΡ⎜ ⎟ ⎜ ⎟
⎝ ⎠ ⎝ ⎠
Tổn hao đồng tỉ lệ với bình phương công suất S qua máy.
Tổn hao ngắn mạch bằng tổn hao đồng khi máy mang tải định mức.
.CU dm NΔΡ = ΔΡ
2) Tổn thất điện năng trong trạm biến áp:
A. Trường hợp trong trạm có 1 Máy Biến Áp:
Sơ đồ trạm có 1 máy biến áp:

Trang-59
Tổn thất điện năng trong 1 năm của trạm:
2
max
0.8760 . . ( )N
dm
S
KWh MWh
S
τ
⎛ ⎞
ΔΑ = ΔΡ + ΔΡ = −⎜ ⎟
⎝ ⎠
đơn vị:
0 max
( / ), ( ); ( )
( ), , ( )
Fe N
dm
KWh nam KW KW
KW S S MVA
ΔΑ = ΔΡ = ΔΡ =
ΔΡ = =
Ví dụ : cho trạm biến áp với thông số sau:
Có đồ thị phụ tải sau:
Tính:
a) RB , XB, vẽ sơ đồ thay thế MBA ?
b) Lúc Smax , U2 = 21 KV, tính U1 ?
c) max , ?τΤ =

Trang-60
d) Điện năng A cung cấp cho tải trong 1 năm?
e) ?ΔΑ = trong 1 năm
f) Phần trăm tổn thất điện năng % ?ΔΑ =
DH:
a) RB , XB, vẽ sơ đồ thay thế MBA:
Điện trở MBA:
2 3 2 3
1
2 2
10 63 110 10
1,22( )
25000
N dm
B
dm
P xU x x x
R
S
Δ
= = = Ω
2 2
1% 10 9,5 110 10
45,98( )
25000
N dm
B
dm
U xU x x x
X
S
= = = Ω
0 24( ) 0,024( )FeP P KW MWΔ = Δ = =
0 % 2.25000
500( ) 0,5( )
100 100
dm
Fe
I xS
b) Lúc Smax , U2 = 21 KV, tính U1 :
1
2
110
5
22
dm
BA
dm
U
K
U
= = =

Trang-61
'
2 2. 5 21 105( )BAU K U x KV= = =
U1 và P1 , Q1 :
Từ thông số ban đầu tính :
Công suất cảu tải:
max 2 max max
2
2 2 2
20( ), 0,8 .
20.0,8 16( )
16 0,75 12( )
S MW Cos P P S Cos
P MW
Q P xTg x MVAr
ϕ ϕ
ϕ
= = ⇒ = =
⇒ = =
= = =
Tính các thành phần vectơ sụt áp:
Độ sụt áp:
2 2
'
2
2 2
'
2
. . 16 1,22 12 45,98
5,44( )
105
. . 16 45,98 12 1,22
6,87( )
105
B B
B B
P R Q X x x
U KV
U
P X Q R x x
U KV
U
δ
+ +
Δ = = =
− −
= = =
Điện áp phía sơ cấp :
' 2 2 2 2
1 2( ) (105 5,44) 6,87 110,65( )U U U U KVδ= + Δ + = + + =
c) max , ?τΤ =
1 1 2 2
max
max
1.5000 0,4.3760
6504( / )
1
S t S t
h nam
S
+ +
Τ = = =
Thời gian tổn thất công suất lớn nhất:
2 2 2 2
1 1 2 2
2 2
max
. . 1 .5000 0,4 .3760
5601,6( / )
1
S t S t
h nam
S
τ
+ +
= = =
d) Điện năng A cung cấp cho tải trong 1 năm:
max max. 16 6540 104064( / ) 104064000( / )x MWh NAM KWh NAMΑ = Ρ Τ = = =
e) Tổn thất điện năng của trạm biến áp trong 1 năm:

Trang-62
2
max
0
2
.8760 . . ( / )
20
24.8760 63. .5601,6 436096,512( / )
25
N
dm
S
KWh NAM
S
KWh NAM
τ
⎛ ⎞
ΔΑ = ΔΡ + ΔΡ =⎜ ⎟
⎝ ⎠
⎛ ⎞
⇒ ΔΑ = + =⎜ ⎟
⎝ ⎠
436096,512
% 100% 100% 0,42%
104064000
x x
ΔΑ
ΔΑ = = =
Α
B. Trường hợp trong trạm có 2 Máy Biến Áp giống nhau mắc song song:
Khi có sự cố của 1 máy thì máy còn lại có khả năng quá tải sự cố để đảm bảo
cung cấp cho tải.
Sơ đồ trạm có 2 MBA mắc song song:
Thông số của 1 MBA:
Điện trở MBA:
2 3
1
2
10
( )N dm
B
dm
P xU x
R
S
Δ
= = Ω
2
1% 10
( )N dm
B
dm
U xU x
X
S
= = Ω

Trang-63
0 ( )FeP P KW MWΔ = Δ = −
0 %
( )
100
dm
Fe
I xS
Q KVAr MVArΔ = = −
Thông số của trạm biến áp có 2 máy:
Điện trở của trạm BA:
2 3
1
2
101
( )
2 2
N dmB
T
dm
P xU xR
R x
S
Δ
= = = Ω
Điện kháng của trạm BA:
2
1% 101
( )
2 2
N dmB
T
dm
U xU xX
X x
S
= = = Ω
Tổn hao công suất tác dụng của sắt trong trạm (lõi thép):
. 02. 2. ( )Fe T FeP P P KW MWΔ = Δ = Δ = −
Tổn hao công suất phản kháng của sắt trong trạm (lõi thép):
0
.
%
2. 2 ( )
100
dm
Fe T Fe
I xS
Q Q x KVAr MVArΔ = Δ = = −
Sơ đồ thay thế của trạm :
Xác định các thông số của sơ đồ thay thế:
1
2
dm
BA
dm
U
K
U
=

Trang-64
'
2 2. ( )BAU K U KV= =
U1 và P1 , Q1 :
Công suất của tải:
max 2 max max
2 2 2
( ), . ( )
( )
S MW Cos P P S Cos MW
Q P xTg MVAr
ϕ ϕ
ϕ
= ⇒ = = =
= =
2 2
'
2
2 2
'
2
. .
( )
. .
( )
T T
T T
P R Q X
U KV
U
P X Q R
U KV
U
δ
+
Δ = =
−
= =
' 2 2 2 2
1 2( ) (105 5,44) 6,87 110,65( )U U U U KVδ= + Δ + = + + =
Tổn thất điện năng trong trạm:
2
max
.
2
max
0
1
.8760 . . ( )
2
1
2. .8760 . . ( )
2
Fe T N
dm
N
dm
S
x KWh
S
S
x KWh
S
τ
τ
⎛ ⎞
ΔΑ = ΔΡ + ΔΡ =⎜ ⎟
⎝ ⎠
⎛ ⎞
⇔ ΔΑ = ΔΡ + ΔΡ =⎜ ⎟
⎝ ⎠
Đơn vị :
.
0 max
( / ), ( ); ( )
( ), , ( )
Fe T N
dm
KWh nam KW KW
KW S S MVA
ΔΑ = ΔΡ = ΔΡ =
ΔΡ = =

Trang-65
Ví dụ : cho trạm biến áp với thông số sau:
Có đồ thị phụ tải sau:
Tính:
a) RT , XT, vẽ sơ đồ thay thế trạm MBA ?
b) Lúc Smax , U2 = 21 KV, tính U1 ?
c) max , ?τΤ =
d) Điện năng A cung cấp cho tải trong 1 năm?
e) ?ΔΑ = trong 1 năm
DH:
a) RB , XB, vẽ sơ đồ thay thế MBA:
Xác định các thông số của sơ đồ thay thế trạm biế áp::
Điện trở trạm MBA:
2 3 2 3
1
2 2
101 86 110 10
0,325( )
2 2 40000
N dmB
T
dm
P xU xR x x
R x
S
Δ
= = = = Ω
Điện kháng của trạm MBA:

Trang-66
2 2
1% 101 9,8 110 10
14,82( )
2 2 40000
N dmB
T
dm
U xU xX x x
X x
S
= = = = Ω
Tổn hao công suất tác dụng của sắt trong trạm (lõi thép):
. 02. 2.35( ) 70( )Fe TP P KW KWΔ = Δ = =
Tổn hao công suất phản kháng của sắt trong trạm (lõi thép):
0
.
% 1 40000
2. 2 2 800( )
100 100
dm
Fe T Fe
I xS x
Q Q x x KVArΔ = Δ = = =
Sơ đồ thay thế 1 pha của trạm MBA :
b) Lúc Smax , U2 = 21 KV, tính U1 :
1
2
110
5
22
dm
BA
dm
U
K
U
= = =
'
2 2. 5 21 105( )BAU K U x KV= = =
U1 và P1 , Q1 :
Công suất cảu tải:
max 2 max max
2
2 2 2
65( ), 0,8 .
65.0,8 52( )
52 0,75 39( )
S MW Cos P P S Cos
P MW
Q P xTg x MVAr
ϕ ϕ
ϕ
= = ⇒ = =
⇒ = =
= = =

Trang-67
2 2
'
2
2 2
'
2
. . 52 0,325 39 14,82
5,67( )
105
. . 52 14,82 39 0,325
7,22( )
105
T T
T T
P R Q X x x
U KV
U
P X Q R x x
U KV
U
δ
+ +
Δ = = =
− −
= = =
' 2 2 2 2
1 2( ) (105 5,67) 7,22 110,9( )U U U U KVδ= + Δ + = + + =
c) max , ?τΤ =
1 1 2 2
max
max
1.5000 0,5.3760
6880( / )
1
S t S t
h nam
S
+ +
Τ = = =
Thời gian tổn thất công suất lớn nhất:
2 2 2 2
1 1 2 2
2 2
max
. . 1 .5000 0,5 .3760
5940( / )
1
S t S t
h nam
S
τ
+ +
= = =
d) Điện năng A cung cấp cho tải trong 1 năm:
max max. 52 6880 357760( / ) 357760000( / )x MWh NAM KWh NAMΑ = Ρ Τ = = =
e) Tổn thất điện năng của trạm biến áp trong 1 năm:
2
max
0
2
1
2. .8760 . . ( )
2
1 65
2 35 8760 86 5940 1287668,438( / )
2 40
N
dm
S
x KWh
S
x x x x x KWh NAM
τ
⎛ ⎞
ΔΑ = ΔΡ + ΔΡ =⎜ ⎟
⎝ ⎠
⎛ ⎞
⇒ ΔΑ = + =⎜ ⎟
⎝ ⎠
1287668,438
% 100% 100% 0,36%
357760000
x x
ΔΑ
ΔΑ = = =
Α

Trang-68
I. ĐẶC ĐIỂM CỦA MẠNG PHÂN PHỐI:
Cấp điện áp: trung áp : 15 22 KV, hạ áp : 0,4 KV.
Mô hình thuộc mô hình đường dây ngắn.
Cấu trúc của mạng phân phối:
Cấu trúc hình tia:
Cấu trúc đường dây liên thông:
Cấu trúc mạch vòng kín, vận hành mở:

Trang-69
II. CÁC BƯỚC TÍNH TOÁN MẠNG PHÂN PHỐI ĐỚI VỚI ĐƯƠNG DÂY
LIÊN THÔNG:
A. Phần lý thuyết:
Giả sử cho đường dây liên thông có thông số sau:
Các bước tính như sau:
Vẽ sơ đồ thay thế :
Tính công suất trên từng đoạn:
3 3 3 3
2 2 3 3 2 2 2 3 2 3
1 1 2 2 1 1 1 2 1 2
1 1 1 2 3 1 2 3
( ) ( )
( ) ( )
( ) ( )
jQ p jq
jQ jQ p jq p p j q q
jQ jQ p jq p j q Q
jQ p p p j q q q
Ρ + = +
Ρ + = Ρ + + + = + + +
Ρ + = Ρ + + + = + Ρ + +
⇔ Ρ + = + + + + +
Xác định phần trăm sụt áp trên toàn đường dây:
1 1 1 1 2 2 2 2 3 3 3 3
2
( . . ) ( . . ) ( . . )
% 100%
dm
R Q X R Q X R Q X
U x
U
Ρ + + Ρ + + Ρ +
Δ =
Tổn thất công suất trên toàn đường dây:
2 2 2 2 2 2
1 1 1 2 2 2 3 3 3
2
( ). ( ). ( ).
( )
dm
Q R Q R Q R
MW
U
Ρ + + Ρ + + Ρ +
ΔΡ = =

Trang-70
2 2 2 2 2 2
1 1 1 2 2 2 3 3 3
2
( ). ( ). ( ).
( )
dm
Q X Q X Q X
Q MVAr
U
Ρ + + Ρ + + Ρ +
Δ = =
Đơn vị : 1 2 3 1 2 3
( ), ( )
, , ( ), , , ( )
( )dm
MW Q MVAr
MW Q Q Q MVAr
U KV
ΔΡ = Δ =
Ρ Ρ Ρ = =
=
Công suất đầu nguồn:
1 1
1 2 3 1 2 3
1 2 3 1
1 2 3 1
( ) ( )
nguon nguon
N
N
jQ jQ j Q
p p p j q q q Q
p p p
Q q q q Q Q Q
Ρ + = Ρ + + ΔΡ + Δ
= + + + ΔΡ + + + + Δ
⇔ Ρ = + + + ΔΡ = Ρ + ΔΡ
⇔ = + + + Δ = + Δ
Hiệu suất tải: 1 2 31
100% 100%
N N
p p p
x xη
+ +Ρ
= =
Ρ Ρ
Hệ số công suất đầu nguồn:
N
nguon
N
Q
Cos Cos arcTgϕ
⎡ ⎤⎛ ⎞
= ⎢ ⎥⎜ ⎟
Ρ⎝ ⎠⎣ ⎦
B. Phần áp dụng:
Cho đường dây phân phối với các thông số sau:
Toàn bộ dùng 1 loại dây có : 0 00,21 , 0,35r x
km km
Ω Ω⎛ ⎞ ⎛ ⎞
= =⎜ ⎟ ⎜ ⎟
⎝ ⎠ ⎝ ⎠
Tính : %, , , , , , ?N N NU P Q Q Cosη ϕΔ Δ Δ Ρ
HD:
Xác định các thông số trên sơ đồ thay thế:
Công suất trên từng đoạn:

Trang-71
Ta có:
1 1
2 2
2 2
1 1
4( ),cos 0,8 0,75 4.0,75 3( )
3( ),cos 0,8 0,75 3.0,75 2,25( )
3 2,25
4 3 3 2,25 7 5,25
p MW tg q MVAr
p MW tg q MVAr
P jQ j
P jQ j j j
ϕ ϕ
ϕ ϕ
= = ⇒ = ⇒ = =
= = ⇒ = ⇒ = =
⇒ + = +
⇒ + = + + + = +
Tổng trở trên từng đoạn:
1 0 1 1 0 1
2 0 2 2 0 2
1 1 1
2 2 2
. 0,21.4 0,84( ), . 0,35.4 1,4( )
. 0,21.3 0,63( ), . 0,35.3 1,05( )
0,84 1,4( )
0,63 1,05( )
R r L X x L
R r L X x L
Z R jX j
Z R jX j
= = = Ω = = = Ω
= = = Ω = = = Ω
= + = + Ω
= + = + Ω
Sơ đồ thay thế:
Xác định phần trăm sụt áp trên toàn đường dây:
1 1 1 1 2 2 2 2
2
2
( . . ) ( . . )
% 100%
(7.0,84 5,25.1,4) (3.0,63 2,25.1,05)
% 100% 3,61%
22
dm
R Q X R Q X
U x
U
U x
Ρ + + Ρ +
Δ =
+ + +
⇒ Δ = =
2 2 2 2
1 1 1 2 2 2
2
2 2 2 2
2
( ). ( ).
( )
(7 5,25 ).0,84 (3 2,25 ).0,63
0,1512( )
22
dm
Q R Q R
MW
U
MW
Ρ + + Ρ +
ΔΡ = =
+ + +
⇒ ΔΡ = =

Trang-72
2 2 2 2
1 1 1 2 2 2
2
2 2 2 2
2
( ). ( ).
( )
(7 5,25 ).1,4 (3 2,25 ).1,05
0,252( )
22
dm
Q X Q X
Q MVAr
U
MVAr
Ρ + + Ρ +
Δ = =
+ + +
⇒ ΔΡ = =
Đơn vị : 1 2 3 1 2 3
( ), ( )
, , ( ), , , ( )
( )dm
MW Q MVAr
MW Q Q Q MVAr
U KV
ΔΡ = Δ =
Ρ Ρ Ρ = =
=
1 1
1 2 1 2
1 2 1
1 2 1
( ) ( )
7 0,1512 7,1512( )
5,25 0,252 5,502( )
nguon nguon
N
N
jQ jQ j Q
p p j q q Q
p p MW
Q q q Q Q Q MVAr
Ρ + = Ρ + + ΔΡ + Δ
= + + ΔΡ + + + Δ
⇔ Ρ = + + ΔΡ = Ρ + ΔΡ = + =
⇔ = + + Δ = + Δ = + =
Hiệu suất tải: 1 7
100% 100% 97,89%
7,1512N
x xη
Ρ
= = =
Ρ
Hệ số công suất đầu nguồn:
5,502
0,79
7,1512
N
nguon
N
Q
Cos Cos arcTg Cos arcTgϕ
⎡ ⎤⎛ ⎞ ⎡ ⎤⎛ ⎞
= = =⎢ ⎥⎜ ⎟ ⎢ ⎥⎜ ⎟Ρ ⎝ ⎠⎣ ⎦⎝ ⎠⎣ ⎦
III. CÁC BƯỚC TÍNH TOÁN MẠNG PHÂN PHỐI ĐỚI VỚI ĐƯƠNG DÂY
HÌNH TIA:
Giả sử đương dây hình tia như sau:

Trang-73
Các bước tính toán:
0. ( )R r L= Ω
0. ( )X x L= Ω
Độ sụt áp:
2 2
2 2
. .
( )
. .
( )
dm
dm
P R Q X
U KV
U
P X Q R
U KV
U
δ
+
Δ =
−
=
Bước 3: điện áp đầu nguồn :
2 2
1 2( ) ( )U U U U KVδ= + Δ +
Thườn tính gần đúng như sau:
1 2 ( )U U U KV= + Δ
2 2
2
. .
% 100%
dm
P R Q X
U x
U
+
Δ =

Trang-74
2 2
2 2
2
( )
dm
P Q
P xR MW
U
+
Δ =
2 2
2 2
2
2
( )
P Q
Q xX MVAr
U
+
Δ =
Bước 8: công suất đầu nguồn :
1 2
1 2
( )
( )
N
N
P P P P MW
Q Q Q Q MVAr
= = + Δ =
= = + Δ =
Hệ sô công suất đầu nguồn :
1
N
N
N
Q
Cos Cos Cos arctg
P
ϕ ϕ
⎡ ⎤⎛ ⎞
= = ⎢ ⎥⎜ ⎟
⎝ ⎠⎣ ⎦
2 2
1
100% 100%
N
P P
x x
P P
η = =
IV. CÁC BƯỚC TÍNH TOÁN MẠNG PHÂN PHỐI ĐỚI VỚI ĐƯƠNG DÂY CÓ
PHỤ TẢI PHÂN BỐ ĐỀU:
1) Phần lý thuyết:
Giả sử cho đường dây có phụ tải phân bố đều như sau:
a) Tính sụt áp trên đường dây:
Tải tập trung tại trung điểm M của đoạn phân bố:

Trang-75
0 0. ( ), . ( )
2 2
AM AM
L L
R r X x= Ω = Ω
. . 2
. .
% % 100%
pb AM pb AM
AB TT AM TD
dm
P R Q X
U U x
U
+
Δ = Δ =
b) Tính tổn thất công suất:
Tải tập trung tại điểm L/3 của đoạn phân bố:
0 0. ( ), . ( )
3 3
AP AP
L L
R r X x= Ω = Ω

Trang-76
Tổn thất công suất trên đường dây:
2 2
. . 2
2 2
. . 2
( )
( )
pb pb
AB TT AP TD AP
dm
pb pb
AB TT AP TD AP
dm
P Q
xR MW
U
P Q
Q Q xX MVAr
U
+
ΔΡ = ΔΡ = =
+
Δ = Δ = =
c) Công suất đầu nguồn:
( )
( )
N A pb
N A pb
MW
Q Q Q Q MVAr
Ρ = Ρ = Ρ + ΔΡ =
= = + Δ =
d) Hiệu suất:
100%pb
A
xη
Ρ
=
Ρ
e) Hệ số công suất:
A
N A
A
Q
Cos Cos Cos arctg
P
ϕ ϕ
⎡ ⎤⎛ ⎞
= = ⎢ ⎥⎜ ⎟
⎝ ⎠⎣ ⎦
2) Phần áp dụng:
Cho đường dây có tải phân bố đều sau:
Toàn bộ dùng 1 loại dây có : 0 00,17 , 0,36r x
km km
Ω Ω⎛ ⎞ ⎛ ⎞
= =⎜ ⎟ ⎜ ⎟
⎝ ⎠ ⎝ ⎠
Tính :
a) %, , , , , , ?N N NU P Q Q Cosη ϕΔ Δ Δ Ρ
b) Làm lại câu a) nếu tất cả tải tập trung ở điểm B thay vì phân bố đều.
c) So sánh a) và b) về %, , ?U P QΔ Δ Δ

Trang-77
HD:
a) %, , , , , , ?N N NU P Q Q Cosη ϕΔ Δ Δ Ρ
Tính phần trăm sụt áp:
Tải tập trung tại trung điểm M của đoạn phân bố:
0
0
8
. 0,17. 0,68( )
2 2
8
. 0,36. 1,44( )
2 2
6( ), 0,8 . 6.0,75 4,5( )
AM
AM
pb pb pb
L
R r
L
X x
MW Cos Q Tg MVArϕ ϕ
= = = Ω
= = = Ω
Ρ = = ⇒ = Ρ = =
. . 2
. 2
. .
% % 100%
6.0,68 4,5.1,44
% 100% 4,69%
15
pb AM pb AM
AB TT AM TD
dm
AB TT
P R Q X
U U x
U
U x
+
Δ = Δ =
+
Δ = =

Trang-78
Tính tổn thất công cuất:
Tải tập trung tại điểm L/3 của đoạn phân bố:
0
0
8
. 0,17. 0,453( )
3 3
8
. 0,36. 0,96( )
3 3
AP
AP
L
R r
L
X x
= = = Ω
= = = Ω
Tổn thất công suất trên đường dây:
2 2 2 2
. . 2 2
2 2 2 2
. . 2 2
6 4,5
0,453 0,11325( )
15
6 4,5
0,96 0,24( )
15
pb pb
AB TT AP TD AP
dm
pb pb
AB TT AP TD AP
dm
P Q
xR x MW
U
P Q
Q Q xX x MVAr
U
+ +
ΔΡ = ΔΡ = = =
+ +
Δ = Δ = = =
6 0,11325 6,11325( )
4,5 0,24 4,74( )
N A pb
N A pb
MW
Q Q Q Q MVAr
Ρ = Ρ = Ρ + ΔΡ = + =
= = + Δ = + =

Trang-79
Hiệu suất:
6
100% 100% 98,1%
6,11325
pb
A
x xη
Ρ
= = =
Ρ
Hệ số công suất:
4,74
0,79
6,11325
A
N A
A
Q
Cos Cos Cos arctg Cos arctg
P
ϕ ϕ
⎡ ⎤⎛ ⎞ ⎡ ⎤⎛ ⎞
= = = =⎢ ⎥⎜ ⎟ ⎢ ⎥⎜ ⎟
⎝ ⎠⎣ ⎦⎝ ⎠⎣ ⎦
b) Làm lại câu a) nếu tất cả tải tập trung ở điểm B thay vì phân bố đều:
Tải tập trung tại điểm B ( đường dây hình tia ):
0. 0,17.8 1,36( )ABR r L= = = Ω
0. 0,36.8 2,88( )ABX x L= = = Ω
2 2
2 2
. . 6.1,36 4,5.2,88
% 100% 100% 9,38%
15
AB AB
dm
P R Q X
U x x
U
+ +
Δ = = =
2 2 2 2
2 2
2 2
6 4,5
1,36 0,34( )
15
AB
dm
P Q
P xR x MW
U
+ +
Δ = = =
2 2 2 2
2 2
2 2
2 2
6 4,5
2,88 0,72( )
15
,
AB
dm
pb pb
P Q
Q xX x MVAr
U
Q Q
+ +
Δ = = =
Ρ = Ρ =
Bước 4: công suất đầu nguồn :
6 0,34 6,34( )
4,5 0,72 5,22( )
N A pb
N A pb
P P P P MW
Q Q Q Q MVAr
= = + Δ = + =
= = + Δ = + =

Trang-80
6
100% 100% 94,6%
6,34
pb
A
P
x x
P
η = = =
Hệ sô công suất đầu nguồn :
5,22
0,77
6,34
N
N A
N
Q
Cos Cos Cos arctg Cos arctg
P
ϕ ϕ
⎡ ⎤⎛ ⎞ ⎡ ⎤⎛ ⎞
= = = =⎢ ⎥⎜ ⎟ ⎢ ⎥⎜ ⎟
⎝ ⎠⎣ ⎦⎝ ⎠⎣ ⎦
c) So sánh a) và b) về %, , ?U P QΔ Δ Δ
)
) )
)
)
) )
)
% 9,38
2 % 2. %
% 4,69
0,34
3 3.
0,11325
b
b a
a
b
b a
a
U
U U
U
Δ
• = = ⇒ Δ = Δ
Δ
ΔΡ
• = = ⇒ ΔΡ = ΔΡ
ΔΡ
Kết luận: tổn thất điện áp phần trăm ở câu b) lớn hơn gấp 2 lần so với câu a).
Tổn thất công suất ở câu b) lớn hơn gấp 3 lần so với câu a).
V. CÁC BƯỚC TÍNH TOÁN MẠNG PHÂN PHỐI ĐỚI VỚI ĐƯƠNG DÂY CÓ
TẢI PHÂN BỐ ĐỀU VÀ PHỤ TẢI TẬP TRUNG Ở CUỐI:
Gỉa sử đường dây có tải phân bố đều và phụ tải tập trung ở cuối sau:

Trang-81
1) Tính phần trăm sụt áp trên đoạn AB:
Sơ đồ tương đương khi tính sụt áp:
Với:
2 2
1 1 ( ) ( )
tt tt
pb tt pb tt
jQ jQ
jQ j Q Q
Ρ + = Ρ +
Ρ + = Ρ + Ρ + +
Áp dụng công thức tính sụt áp của đường dây liên thông:
Phần trăm sụt áp trên toàn đường dây:
1 1 1 1 2 2 2 2
2
. . . .
% 100%AB
dm
R Q X R Q X
U x
U
Ρ + + Ρ +
Δ =
2) Tính tổn thất công suất trên đường dây:
Gồm 3 thành phần:
Chỉ có tải phân bố đều:
2
0
1 2
.
( )
3
( ), ( )
pb
dm
pb dm
S r L
x MW
U
S MVA U KV
⎛ ⎞
ΔΡ = =⎜ ⎟
⎝ ⎠
Chỉ có tải tập trung:
( )
2
2 02
. ( )
( ), ( )
tt
dm
pb dm
S
x r L MW
U
S MVA U KV
ΔΡ = =
ảnh hưởng của cả 2 tải:
( )3 02
.
. ( )
, ( ), ( )
pb tt
dm
tt pb dm
S S
x r L MW
U
S S MVA U KV
ΔΡ = =

Trang-82
1 2 3 ( )AB MWΔΡ = ΔΡ + ΔΡ + ΔΡ =
3) Hiệu suất tải:
100%pb tt
pb tt
xη
Ρ + Ρ
=
Ρ + Ρ + ΔΡ
Cho đường dây với các thông số sau:
Với :
( ) ( )0 00,17 , 0,36 , 22( )dmr x U KV
km km
Ω Ω= = =
Tính :
a) % ?UΔ =
b) Tổn thất công suất: ?ΔΡ = , hiệu suất: ?η =
c) Tổn thất điện năng trong 1 năm ?ΔΑ = cho Tmax = 5000 (giờ).
HD:
a) % ?UΔ =
Ta có:

Trang-83
8( ), 0,8 0,75 . 8.0,75
6( ).
8
10( ).
0,8
3( ), 0,8 0,75 . 3.0,75
2,25( ).
3
3,75( ).
0,8
pb pb pb
pb
pb
pb
tt tt tt
tt
tt
tt
MW Cos Tg Q Tg
Q MVAr
S MVA
Cos
MW Cos Tg Q Tg
Q MVAr
S MVA
Cos
ϕ ϕ ϕ
ϕ
ϕ ϕ ϕ
ϕ
•Ρ = = ⇒ = ⇒ = Ρ =
⇒ =
Ρ
⇒ = = =
•Ρ = = ⇒ = ⇒ = Ρ =
⇒ =
Ρ
⇒ = = =

Trang-84
Sơ đồ tương đương khi tính sụt áp:
Với:
2 2
1 1
3 2,25
( ) ( ) 11 8,25
tt tt
pb tt pb tt
jQ jQ
jQ j Q Q j
Ρ + = Ρ + = +
Ρ + = Ρ + Ρ + + = +
Áp dụng công thức tính sụt áp của đường dây liên thông:
Với:
1 2 0
1 2 0
6
0,17 0,51
2 2
6
. 0,36 1,08
2 2
L
R R r x x
L
X X x x
= = = = Ω
= = = = Ω
Phần trăm sụt áp trên toàn đường dây:
1 1 1 1 2 2 2 2
2
2
. . . .
% 100%
11.0,51 8,25.1,08 3.0,51 2,25.1,08
% 100% 3,82%
22
AB
dm
AB
R Q X R Q X
U x
U
U x
Ρ + + Ρ +
Δ =
+ + +
⇒ Δ = =
b) Tổn thất công suất: ?ΔΡ = , hiệu suất: ?η =
Gồm 3 thành phần:
Chỉ có tải phân bố đều:
2 2
0
1 2 2
. 10 0,17 6
0,0702( )
3 22 3
( ), ( )
pb
dm
pb dm
S r L x
x x MW
U
S MVA U KV
⎛ ⎞ ⎛ ⎞
ΔΡ = = =⎜ ⎟⎜ ⎟
⎝ ⎠⎝ ⎠
Chỉ có tải tập trung:

Trang-85
( ) ( )
2 2
2 02 2
3,75
. 0,17 6 0,0296( )
22
( ), ( )
tt
dm
pb dm
S
x r L x x MW
U
S MVA U KV
ΔΡ = = =
ảnh hưởng của cả 2 tải:
( ) ( )3 02 2
. 10 3,75
. 0,17 6 0,079( )
22
, ( ), ( )
pb tt
dm
tt pb dm
S S x
x r L x x MW
U
S S MVA U KV
ΔΡ = = =
1 2 3 0,0702 0,0296 0,079 0,1788( )
178,8( )
AB
AB
MW
KW
ΔΡ = ΔΡ + ΔΡ + ΔΡ = + + =
ΔΡ =
Hiệu suất tải:
8 3
100% 100% 98,4%
8 3 0,1788
pb tt
pb tt
x xη
Ρ + Ρ +
= = =
Ρ + Ρ + ΔΡ + +
c) Tổn thất điện năng trong 1 năm ?ΔΑ = cho Tmax = 5000 (giờ).
Vì không có đồ thị của phụ tải. Nên ta tính gần đúng thời gian tổn thất công suất
lớn nhất như sau:
4 4
max(0,124 .10 ).8760 (0,124 5000 10 ).8760
3411( / )
x
gio nam
τ
τ
− −
= + Τ = +
=
Tổn thất điện năng trong 1 năm:
max . 178,8 3411 609887( / )x KWh namτΔΑ = ΔΡ = =
VI. GIẢM TỔN THẤT ĐIỆN NĂNG:
2 2
2
U
xR
U
Ρ +
ΔΡ =

Trang-86
Để giảm tổn thất điện năng trên đường dây, đồng nghĩa với việc giảm tổn thất
công suất tác dụng trên đường dây.
Nâng cao hệ số công suất bằng cách đặt tụ bù công suất phản kháng ở cuối
đường dây là 1 trong những biện pháp giảm tổn thất công suất tác dụng.
Khi đặt tụ bù công suất phản kháng trên đường dây giảm còn : BUQ Q−
Trước khi bù hệ số công suất của đường dây là: 1Cosϕ
Sau khi bù hệ số công suất của đường dây là: 2Cosϕ
Với : 2 1 2 1Cos Cosϕ ϕ ϕ ϕ< ⇒ >
Do đó hệ số công suất của đường dây được nâng cao.
Tính công suất phản kháng của tụ bù để nâng hệ số công suất của đường dây
từ 1Cosϕ lên 2Cosϕ :
1 2.( )
( ) ( )
C
C
Q Tg Tg
P MW Q MVAr
ϕ ϕ= Ρ −
⇒
Tác dụng của tụ bù ngang:
Giảm tổn thất công suất:
Trước có khi bù:
2 2 2 2
1 1 1 1
1 12 2
( ), ( )
dm dm
Q Q
xR MW Q xX MVAr
U U
Ρ + Ρ +
ΔΡ = = Δ = =

Trang-87
Sau khi có bù:
2 2 2 2 2 2
1 1 1 1
2 22 2
( ) ( )
( ), ( )C C
dm dm
Q Q Q Q
xR MW Q xX MVAr
U U
Ρ + − Ρ + −
ΔΡ = = Δ = =
Giảm phần trăm tổn thất điện áp:
1 1
1 2
. .
% 100%
dm
R Q X
U x
U
Ρ +
Δ =
Sau khi có bù:
1 1
2 2
. ( ).
% 100%C
dm
R Q Q X
U x
U
Ρ + −
Δ =
Ví dụ: cho đuong2 dây với các thông số sau:
Với : ( ) ( )0 00,21 , 0,34 , 15( )dmr x U KV
km km
Ω Ω= = =
Tính :
a)
0
0
. 0,21.8 1,68( )
. 0,34.8 2,72( )
R r L
X x L
= = = Ω
= = = Ω
để nâng hệ số công suất từ 1 0,8Cosϕ = lên
2 0,95Cosϕ =
b) Tổn thất công suất: ?ΔΡ = trước và sau khi bù ?
c) Phần trăm tổn thất điện áp % ?UΔ = trước và sau khi bù ?
d) Có đồ thị phụ tải sau:
Tính tổn thất điện năng ?ΔΑ = trước khi có bù.

Trang-88
HD:
Với:
0
0
. 0,21.8 1,68( )
. 0,34.8 2,72( )
R r L
X x L
= = = Ω
= = = Ω
a) ?CQ = để nâng hệ số công suất từ 1 0,8Cosϕ = lên 2 0,95Cosϕ =
1 2
1 1
2 2
.( )
0,80 0,75
0,95 0,33
4( ) 4.(0,75 0,33) 1,68( )
C
C
Q Tg Tg
Cos Tg
Cos Tg
P MW Q MVAr
ϕ ϕ
ϕ ϕ
ϕ ϕ
= Ρ −
= ⇒ =
= ⇒ =
= ⇒ = − =
b) Tổn thất công suất: ?ΔΡ = trước và sau khi bù ?
2 2 2 2
1 1
1 2 2
2 2 2 2
1 1
1 2 2
4 3
1,68 0,1867( ) 186,4( )
15
4 3
2,72 0,3022( )
15
dm
dm
Q
xR x MW KW
U
Q
Q xX x MVAr
U
Ρ + +
ΔΡ = = = =
Ρ + +
Δ = = =

Trang-89
Sau khi có bù:
2 2 2 2 2
1 1
2 2 2
2 2 2 2 2
1 1
2 2 2
( ) 4 (3 1,68)
1,68 0,1325( )
15
( ) 4 (3 1,68)
2,72 0,2145( )
15
C
dm
C
dm
Q Q
xR x MW
U
Q Q
Q xX x MVAr
U
Ρ + − + −
ΔΡ = = =
Ρ + − + −
Δ = = =
c) Phần trăm tổn thất điện áp % ?UΔ = trước và sau khi bù ?
1 1
1 2 2
. . 4.1,68 3.2,72
% 100% 100% 6,61%
15dm
R Q X
U x x
U
Ρ + +
Δ = = =
Sau khi có bù:
1 1
2 2 2
2
. ( ). 4.1,68 (3 1,68).2,72
% 100% 100%
15
% 4,6%
C
dm
R Q Q X
U x x
U
U
Ρ + − + −
Δ = =
Δ =
d) Tính tổn thất điện năng ?ΔΑ = trước khi bù :
Từ đồ thị phụ tải ta có :
2 2 2 2 2 2
1 1 2 2 3 3
2 2
max
. . . 4 .3000 2,5 .2000 1,5 .3760
4
4310( / )
t t t
gioi nam
τ
τ
Ρ + Ρ + Ρ + +
= =
Ρ
=
Tổn thất điện năng trước khi bù :
max 1. . 186,7 4310 804677( / )x KWh namτ τΔΑ = ΔΡ = ΔΡ = =
************************************************************
VII. BÙ DỌC ĐƯỜNG DÂY:
Mục đích : áp dụng cho đường dây dài, nhằm giảm điện kháng trên đường dây,
nâng cao khả năng tải và độ ôn định của đường dây.
.U
xSin
X
δ
Ε
Ρ =

Trang-90
Sơ đồ khi có bù nang:
.
C
U
xSin
X X
δ
Ε
Ρ =
−

Trang-91
Với cùng công suất P :
Trước khi có bù:
1 max1 1
.
.
U
xSin Sin
X
δ δ
Ε
Ρ = = Ρ
Sau khi có bù:
2 max 2 2
2 1
.
.
C
U
xSin Sin
X X
δ δ
δ δ
Ε
Ρ = = Ρ
−
<
I. MA RẬN TỔNG DẪN THANH CÁI YBUS HAY YTC :
1) Thành lập ma trận YBUS của đường dây ngắn:
Qui ước: dòng đi vào nút.
11 12 1 1
21 22 2 2
11 12
21 22
.
BUS
Y Y U
Y Y U
Y Y
Y
Y Y
Ι⎡ ⎤ ⎡ ⎤ ⎡ ⎤
=⎢ ⎥ ⎢ ⎥ ⎢ ⎥Ι⎣ ⎦ ⎣ ⎦ ⎣ ⎦
⎡ ⎤
⇔ = ⎢ ⎥
⎣ ⎦
Tổng trở đường dây: 12 ( )Z R jX
−
= + = Ω
Tổng dẫn : 12
12
1 1 1
y
R jXZ
−
−
⎛ ⎞
= = = ⎜ ⎟
+ Ω⎝ ⎠

Trang-92
Các phần tử của ma trận YBUS trong đơn vị có tên:
11 22 12
12 21 12
1
1
Y Y y
Y Y y
−
−
⎛ ⎞
= = = ⎜ ⎟
Ω⎝ ⎠
⎛ ⎞
= = − = ⎜ ⎟
Ω⎝ ⎠
Thành lập ma trận YBUS trong đơn vị tương đối:
Với SCB và UCB cho trước:
Tính tổng trở cơ bản :
2
( )
( ), ( )
CB
CB CB CB
CB
CB CB
U
Z R X
S
S MVA U KV
= = = = Ω
Khi đó các phần tử của YBUS trong đơn vị tương đối là:
11 22 11
12 21 12
1
( ) ( ) ( ). ( )
1
( ) ( ) ( ). ( )
CB
CB
Y td Y td Y Z dvtd
Y td Y td Y Z dvtd
= = =
Ω
= = =
Ω
Ví dụ : cho đường dây ngắn với các thông số sau:
0 00,17 , 0,42r x
km km
Ω Ω⎛ ⎞ ⎛ ⎞
= =⎜ ⎟ ⎜ ⎟
⎝ ⎠ ⎝ ⎠
Bỏ qua b0, hãy thành lập ma trận YBUS :
a) Trong đơn vị có tên.
b) Trong đơn vị tương đối với
100( )
110( )
CB
CB
S MW
U KV
=
=
HD:
Tổng trở đường dây:
12
0
0
8,5 21( )
. 0,17.50 8,5( )
. 0,42.50 21( )
Z R jX j
R r L
X x L
−
= + = + Ω
= = = Ω
= = = Ω

Trang-93
Tổng dẫn :
0
12
12
1 1 1 1
0,044 61,96
8,5 21
y
R jX jZ
−
−
⎛ ⎞
= = = = ∠ − ⎜ ⎟
+ + Ω⎝ ⎠
0
11 22 12
0 0
12 21 12
0
12 21
0 0
0 0
1
0,044 61,96
0,044 61,96 0,044 180 61,96
1
0,044 112,04
0,044 61,96 0,044 112,04
0,044 112,04 0,044 61,96
BUS
Y Y y
Y Y y
Y Y
Y
−
−
⎛ ⎞
= = = ∠ − ⎜ ⎟
Ω⎝ ⎠
= = − = − ∠ − = ∠ −
⎛ ⎞
= = ∠ ⎜ ⎟
Ω⎝ ⎠
⎡ ⎤∠ − ∠
⇒ = ⎢ ⎥
∠ ∠ −⎣ ⎦
b) Trong đơn vị tương đối.
2 2
110
121( )
100
( ), ( )
CB
CB CB CB
CB
CB CB
U
Z R X
S
S MVA U KV
= = = = = Ω
0 0
11 22 11
0 0
12 21 12
0 0
0 0
1
( ) ( ) ( ). 0,044 61,96 121 5,336 61,96 ( )
1
( ) ( ) ( ). 0,044 112,04 121 5,336 112,04 ( )
5,336 61,96 5,336 112,04
( )
5,336 112,04 5,336 61,96
CB
CB
BUS
Y td Y td Y Z x dvtd
Y dvtd
= = = ∠ − = ∠ −
Ω
= = = ∠ = ∠
Ω
⎡ ⎤∠ − ∠
⇒ = ⎢ ⎥
∠ ∠ −⎣ ⎦

Trang-94
2) Thành lập ma trận YBUS của đường dây có chiều dài trung bình:
Sơ đồ mạch Π chuẩn:
0
0
0
. ( )
. ( )
. . 1
2 2
R r L
X x L
j b LY
= = Ω
= = Ω
⎛ ⎞
= = ⎜ ⎟
Ω⎝ ⎠
Tổng trở đường dây: 12 ( )Z R jX
−
= + = Ω
Tổng dẫn : 12
12
1 1 1
y
R jXZ
−
−
⎛ ⎞
= = = ⎜ ⎟
+ Ω⎝ ⎠
11 22 12
12 21 12
1
2
1
Y
Y Y y
Y Y y
−
−
⎛ ⎞
= = + = ⎜ ⎟
Ω⎝ ⎠
⎛ ⎞
= = − = ⎜ ⎟
Ω⎝ ⎠
Thành lập ma trận YBUS trong đơn vị tương đối:
Với SCB và UCB cho trước:
2
( )
( ), ( )
CB
CB CB CB
CB
CB CB
U
Z R X
S
S MVA U KV
= = = = Ω

Trang-95
11 22 11
12 21 12
1
( ) ( ) ( ). ( )
1
( ) ( ) ( ). ( )
CB
CB
Y td Y td Y Z dvtd
Y td Y td Y Z dvtd
= = =
Ω
= = =
Ω
Ví dụ : cho đường dây ngắn với các thông số sau:
6
0 0 0
1
0,12 , 0,45 , 3,5.10
.
r x b
km km km
−Ω Ω⎛ ⎞ ⎛ ⎞ ⎛ ⎞
= = =⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟
Ω⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠
Hãy thành lập ma trận YBUS :
b) Trong đơn vị tương đối với
100( )
220( )
CB
CB
S MW
U KV
=
=
HD:
Tổng trở đường dây:
12
0
0
18 67,5( )
. 0,12.150 18( )
. 0,45.150 67,5( )
Z R jX j
R r L
X x L
−
= + = + Ω
= = = Ω
= = = Ω
Tổng dẫn đoạn 12 :
0
12
12
1 1 1 1
0,01431 75,07
18 67,5
y
R jX jZ
−
−
⎛ ⎞
= = = = ∠ − ⎜ ⎟
+ + Ω⎝ ⎠
Dung dẫn đoạn 12:
6
6 6 0. . .3,5.10 .150 1
.262,5.10 262,5.10 90
2 2 2
Y j b L j
j
−
− − ⎛ ⎞
= = = = ∠ ⎜ ⎟
Ω⎝ ⎠
Sơ đồ thay thế mạch Π chuẩn:

Trang-96
0 6 0
11 22 12
0
11 22
0 0 0
12 21 12
0
12 21
0 0
0,01431 75,07 262,5.10 90
2
1
0,01406 74,8
0,01431 75,07 0,01431 180 75,07
1
0,01431 104,93
0,01406 74,8 0,01431 104,93
0,0143
BUS
Y
Y Y y
Y Y
Y Y y
Y Y
Y
−
−
−
= = + = ∠ − + ∠
⎛ ⎞
⇒ = = ∠ − ⎜ ⎟
Ω⎝ ⎠
= = − = − ∠ − = ∠ −
⎛ ⎞
⇒ = = ∠ ⎜ ⎟
Ω⎝ ⎠
∠ − ∠
⇒ = 0 0
1 104,93 0,01406 74,8
⎡ ⎤
⎢ ⎥
∠ ∠ −⎣ ⎦
b) Trong đơn vị tương đối.
2 2
220
484( )
100
( ), ( )
CB
CB CB CB
CB
CB CB
U
Z R X
S
S MVA U KV
= = = = = Ω
0 0
11 22 11
0 0
12 21 12
0 0
0 0
1
( ) ( ) ( ). 0,01406 74,8 484 6,805 74,8 ( )
1
( ) ( ) ( ). 0,01431 104,93 484 6,93 104,93 ( )
6,805 74,8 6,93 104,93
( )
6,93 104,93 6,805 74,8
CB
CB
BUS
Y dvtd
= = = ∠ − = ∠ −
Ω
= = = ∠ = ∠
Ω
⎡ ⎤∠ − ∠
⇒ = ⎢ ⎥
∠ ∠ −⎣ ⎦
3) Tổng quát với hệ thống n nút, nút 0 la trung tính:
Ma trận YBUS là ma trận vuông cấp n xn được thành lập như sau:
Phần tử nằm trên đường chéo chính:
Yii = Σ( tổng dẫn nối đến nút i )
Phần tử ngoài đường chéo chính:
Yij = - ( tổng dẫn nhánh nối giữa nút i và nút j )

Trang-97
II. PHÂN BỐ CÁC ĐIỂM NÚT TRONG HỆ THỐNG:
1) Nút cân bằng chạy máy phát cân bằng:
Có khả năng cân bằng mọi thiết hụt công suất trong hệ thống.
Biết : 0
, 0U δ =
Cần tìm: , ?P Q =
2) Nút máy phát khác:
Biết : ,U Ρ
Cần tìm: , ?Q δ = (δ : sự chênh lệch của rotor máy phát so với rotor của
máy phát cân bằng ).
3) Nút phụ tải:
Biết :
,QΡ
Cần tìm: ?U δ∠ =

Trang-98
III. PHÂN BỐ CÔNG SUẤT DÙNG MA TRẬN YBUS VÀ PHÉP LẶP GAUSS –
ZEIDEL.
A. Phần lý thuyết:
Xét mạng 2 nút :
Chú ý :
Tất cả các giá trị đều phải là trong đơn vị tương đối.
Quy ước chiều đi vào nút (2) do đó phải lấy giá trị ngược lại là:
2 2
jQ a jbΡ + = − −
Từ dữ liệu đề bài tìm các phần tử của ma trận YBUS trong đơn vị tương
đối với phương trình điện áp :
11 12 1 1
21 22 2 2
11 12
21 22
.
BUS
Y Y U
Y Y U
Y Y
Y
Y Y
Ι⎡ ⎤ ⎡ ⎤ ⎡ ⎤
=⎢ ⎥ ⎢ ⎥ ⎢ ⎥Ι⎣ ⎦ ⎣ ⎦ ⎣ ⎦
⎡ ⎤
⇒ = ⎢ ⎥
⎣ ⎦
Thành lập phương trình tìm điện áp tại nút (2):
( phần này mang tính chất chứng minh công thức. khi giải toán chỉ cần áp
dụng, mà không cần chứng minh).
Dòng điện đi vào nút (2):
(1). . .
2 1 221 22. .Y U Y UΙ = +

Trang-99
Biết rằng :
. .
. . . . .
2 2
2 22 2 2. .
2 2
(2).
2 2
2 .
2
.
S S
S U
U U
Q
U
∗
∗ ∗
∗
⎛ ⎞
⎜ ⎟= Ι ⇒ Ι = ⇒ Ι =
⎜ ⎟
⎝ ⎠
Ρ −
⇔ Ι =
Với
.
2U
∗
là số phức liên hợp
Từ (1) và (2) ta có :
. .
2 2
2 121.
22 2
1
. .
Q
U Y U
Y U
∗
⎡ ⎤Ρ −
= −⎢ ⎥
⎢ ⎥⎣ ⎦
Tìm
.
2U bằng phép lặp Gauss – Zeidel:
Lặp lần 1:
(1). .
2 2
2 121(0).
22
2
1
. .
Q
U Y U
Y
U
∗
⎡ ⎤
Ρ −⎢ ⎥= −
⎢ ⎥
⎣ ⎦
Lặp lần 2:
(2). .
2 2
2 121(1).
22
2
1
. .
Q
U Y U
Y
U
∗
⎡ ⎤
Ρ −⎢ ⎥= −
⎢ ⎥
⎣ ⎦
Lặp lần 3:
(3). .
2 2
2 121(2).
22
2
1
. .
Q
U Y U
Y
U
∗
⎡ ⎤
Ρ −⎢ ⎥= −
⎢ ⎥
⎣ ⎦
Phép lặp hội tụ khi sai số :
(3) ( 1)
2 2
k
U U ε−
− <
ε : Là độ chính xác cho trước
Sau khi bài toán hội tụ, tính các giá trị ở nút (1) nút cân bằng:
. . .
1 1 211 12. .Y U Y UΙ = +

Trang-100
Công suất ở nút (1):
*
11 1 1 1
. . .
.S U Q= Ι = Ρ +
Với
.
2
∗
Ι là số phức liên hợp
Đổi sang đơn vị có tên.
B. Phần áp dụng:
Ví dụ 1: cho đường dây với các thông số trong đơn vị tương đối sau:
Tính :
a) U2 sau 4 lần lặp.
b) Công suất nút (1) P1 + jQ1 =?
HD:
a) U2 sau 4 lần lặp:
Do quy ước tải đi vào nút (2) nên ta có:
2 2
2
2
1 0,6
1
0,6
jQ j
Q
Ρ + = − −
Ρ = −
⇔
= −
Tìm các phần tử của ma trận YBUS :
• Tổng dẫn giữa 2 nút 12:
( )0
12
12
1 1
19,858 83,16
0,006 0,05
y dvdt
jz
−
−
= = = ∠ −
+
• Các phần tử của ma trận YBUS :

Trang-101
( )
( )
0
11 22 12
0 0 0
12 21 12
0
12 21
0 0
0 0
19,858 83,16
19,858 83,16 19,858 180 83,16
19,858 96,84
19,858 83,16 19,858 96,84
( )
19,858 96,84 19,858 83,16
BUS
Y Y y dvtd
Y Y y
Y Y dvtd
Y dvtd
−
−
= = = ∠ −
= = − = − ∠ − = ∠ −
= = ∠
⎡ ⎤∠ − ∠
⇒ = ⎢ ⎥
∠ ∠ −⎣ ⎦
Giả sử cho
(0) (0). .*
0 0
2 21 0 1 0U U= ∠ ⇒ = ∠
• Lặp lần 1:
(1). .
0 02 2
2 121(0) 0 0.
22
2
(1) (1). .*
0 0
2 2
1 1 1 0,6
. . . 19,858 96,84 .1 0
19,858 83,16 1 0
0,965 2,75 0,965 2,75
Q
U Y U
Y
U
U U
∗
⎡ ⎤
Ρ − − +⎡ ⎤⎢ ⎥= − = − ∠ ∠⎢ ⎥∠ − ∠⎢ ⎥ ⎣ ⎦
⎣ ⎦
= ∠ − ⇒ = ∠
• Lặp lần 2:
(2). .
0 02 2
2 121(1) 0 0.
22
2
(2) (2). .*
0 0
2 2
1 1 1 0,6
. . . 19,858 96,84 .1 0
19,858 83,16 0,965 2,75
0,9615 2,76 0,9615 2,76
Q
U Y U
Y
U
U U
∗
⎡ ⎤
Ρ − − +⎡ ⎤⎢ ⎥= − = − ∠ ∠⎢ ⎥∠ − ∠⎢ ⎥ ⎣ ⎦
⎣ ⎦
= ∠ − ⇒ = ∠
• Lặp lần 3:
(3). .
0 02 2
2 121(2) 0 0.
22
2
(3) (3). .*
0 0
2 2
1 1 1 0,6
. . . 19,858 96,84 .1 0
19,858 83,16 0,9615 2,76
0,9614 2,77 0,9614 2,77
Q
U Y U
Y
U
U U
∗
⎡ ⎤
Ρ − − +⎡ ⎤⎢ ⎥= − = − ∠ ∠⎢ ⎥∠ − ∠⎢ ⎥ ⎣ ⎦
⎣ ⎦
= ∠ − ⇒ = ∠
• Lặp lần 4:
(4). .
0 02 2
2 121(3) 0 0.
22
2
(4).
0
2
1 1 1 0,6
. . . 19,858 96,84 .1 0
19,858 83,16 0,9614 2,77
0,9603 0,0464 0,9614 2,77
Q
U Y U
Y
U
U j
∗
⎡ ⎤
Ρ − − +⎡ ⎤⎢ ⎥= − = − ∠ ∠⎢ ⎥∠ − ∠⎢ ⎥ ⎣ ⎦
⎣ ⎦
= + = ∠ −

Trang-102
1 1 211 12
0 0 0 0
1
0 0
1 1
. . .
. .
.
19,858 83,16 .1 0 19,858 96,86 .0,9614 2, 77
. *.
1, 2139 33, 68 1, 2139 33, 68
Y U Y UΙ = +
Ι = ∠ − ∠ + ∠ ∠ −
⇒ Ι = ∠ − ⇒ Ι = ∠
*
0 0
11 1 1 1
0
1
. . .
. 1, 2139 33, 68 .1 0 1, 01 0, 673
.
1, 2139 33, 68
S U Q j
S
= Ι = Ρ + = ∠ ∠ = +
= ∠
Với
.
2
∗
2
1
1
100% 100% 99%
1,01
x xη
Ρ
= = =
Ρ
Hệ số công suất nút (1):
0
1 (33, 6 8 ) 0, 83C os C osϕ = =
Ví dụ 2: cho đường dây với các thông số trong đơn vị tương đối sau:
Tính : tổng dẫn nhánh y12 cho trong đơn vị tương đối trên SCB = 100 MVA.

Trang-103
a) U2 sau 3 lần lặp.
b) Công suất nút (1) P1 + jQ1 =? , 1, ?Cosϕ η =
HD:
Trước tiên ta phải đổi công suất ở nút (2) sang đơn vị tươn đối :
2
2
2
2
( ) 150
( ) 1,5( )
100
( ) 50
( ) 0,5( )
100
CB
CB
MW
td tdtd
S
Q MW
Q td tdtd
S
Ρ
Ρ = = =
= = =
a) U2 sau 3 lần lặp:
Do quy ước tải đi vào nút (2) nên ta có:
2 2
2
2
1,5 0,5
1,5
0,5
jQ j
Q
Ρ + = − −
Ρ = −
⇔
= −
Tìm các phần tử của ma trận YBUS :
• Tổng dẫn giữa 2 nút 12:
( )0
12 2,8 9,6 10 73,74y j dvdt
−
= + = ∠ −
• Các phần tử của ma trận YBUS :
( )
( )
0
11 22 12
0 0 0
12 21 12
0
12 21
0 0
0 0
10 73,74
10 73,74 10 180 73,74
10 106,26
10 73,74 10 106,26
( )
10 106,26 10 73,74
BUS
Y Y y dvtd
Y Y y
Y Y dvtd
Y dvtd
−
−
= = = ∠ −
= = − = − ∠ − = ∠ −
= = ∠
⎡ ⎤∠ − ∠
⇒ = ⎢ ⎥
∠ ∠ −⎣ ⎦
Giả sử cho
(0) (0). .*
0 0
2 21 0 1 0U U= ∠ ⇒ = ∠
• Lặp lần 1:
(1). .
0 02 2
2 121(0) 0 0.
22
2
(1) (1). .*
0 0
2 2
1 1 1,5 0,5
. . . 10 106,26 .1 0
10 73,74 1 0
0,91 0,13 0,92 8,13 0,92 8,13
Q
U Y U
Y
U
U j U
∗
⎡ ⎤
Ρ − − +⎡ ⎤⎢ ⎥= − = − ∠ ∠⎢ ⎥∠ − ∠⎢ ⎥ ⎣ ⎦
⎣ ⎦
= + = ∠ − ⇒ = ∠

Trang-104
• Lặp lần 2:
(2). .
0 02 2
2 121(1) 0 0.
22
2
(2) (2). .*
0 0
2 2
1 1 1,5 0,5
. . . 10 106,26 .1 0
10 73,74 0,92 8,13
0,8832 0,12605 0,89 8,123 0,89 8,123
Q
U Y U
Y
U
U j U
∗
⎡ ⎤
Ρ − − +⎡ ⎤⎢ ⎥= − = − ∠ ∠⎢ ⎥∠ − ∠⎢ ⎥ ⎣ ⎦
⎣ ⎦
= + = ∠ − ⇒ = ∠
• Lặp lần 3:
(3). .
0 02 2
2 121(2) 0 0.
22
2
(3).
0
2
1 1 1,5 0,5
. . . 10 106,26 .1 0
10 73,74 0,89 8,123
0,8793 0,13 0,89 8,4
Q
U Y U
Y
U
U j
∗
⎡ ⎤
Ρ − − +⎡ ⎤⎢ ⎥= − = − ∠ ∠⎢ ⎥∠ − ∠⎢ ⎥ ⎣ ⎦
⎣ ⎦
= + = ∠ −
1 1 211 12
0 0 0 0
1
0 0
1 1
. . .
. .
.
10 73, 74 .1 0 10 106, 26 .0,89 8, 4
. *.
1, 58 0, 78 1, 77 26, 34 1, 77 26, 34
Y U Y U
j
Ι = +
Ι = ∠ − ∠ + ∠ ∠ −
⇒ Ι = − = ∠ − ⇒ Ι = ∠
*
0 0
11 1 1 1
0
1
. . .
. 1, 77 26, 34 .1 0 1, 58 0, 78
.
1, 77 26, 34
S U Q j
S
= Ι = Ρ + = ∠ ∠ = +
= ∠
Với
.
2
∗
2
1
1,5
100% 100% 89,6%
1,58
x xη
Ρ
= = =
Ρ
Hệ số công suất nút (1):
0
1 (26,34 ) 0,896Cos Cosϕ = =

He thong dien 2 word

Recommended

Recommended

More Related Content

What's hot

What's hot (20)

Similar to He thong dien 2 word

Similar to He thong dien 2 word (20)

He thong dien 2 word