Do an cau_thep_ng_thanhnhan_80901813

ĐAMH thiết kế Cầu thép GVHD:TS. ĐẶNG ĐĂNG TÙNG
- 1 -
SV: Nguyễn Thành Nhân MSSV:80901813
MỤC LỤC CHÍNH
CHƢƠNG 1. SỐ LIỆU THIẾT KẾ ....................................................................................- 6 -
1.1 ĐỀ BÀI:......................................................................................................................- 6 -
1.2 LỰA CHỌN KÍCH THƢỚC SƠ BỘ:........................................................................- 6 -
1.2.1 Lự họn h thƣớ ản mặt cầu: ......................................................................- 6 -
1.2.2 K h thƣớc dầm chính: ........................................................................................- 6 -
1.2.3 Kiểm tra tiết diện đã họn: ..................................................................................- 6 -
CHƢƠNG 2. THIẾT KẾ BẢN MẶT CẦU........................................................................- 8 -
2.1 CẤU TẠO CỦA BẢN MẶT CẦU:...........................................................................- 8 -
2.2 BẢN HẪNG:..............................................................................................................- 8 -
2.3 BẢN KÊ HAI CẠNH:................................................................................................- 8 -
2.3.1 Bản kê hai cạnh chịu tác dụng củ tĩnh tải và hoạt tải: .......................................- 8 -
2.3.1.1 Moment do hoạt tải:......................................................................................- 8 -
2.3.1.2 Moment do tĩnh tải:.......................................................................................- 9 -
2.4 TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP HƢỚNG CHÍNH:.......................................- 9 -
2.4.1 T nh toán ho moment dƣơng: ............................................................................- 9 -
2.4.1.1 Sứ háng uốn ủ ản: ................................................................................- 9 -
2.4.1.2 Kiểm tr sứ háng uốn ..............................................................................- 10 -
2.4.1.3 Kiểm tr ự ly ốt thép:.............................................................................- 10 -
2.4.1.4 Kiểm tr hàm lƣợng ốt thép tối đ : ...........................................................- 10 -
2.4.1.5 Kiểm tr nứt:...............................................................................................- 10 -
2.4.2 Tính toán cho moment âm:................................................................................- 11 -
2.4.2.1 Sứ háng uốn ủ ản: ..............................................................................- 11 -
2.4.2.2 Kiểm tr sứ háng uốn ..............................................................................- 12 -
2.4.2.3 Kiểm tr ự ly ốt thép:.............................................................................- 12 -
2.4.2.4 Kiểm tr hàm lƣợng ốt thép tối đ : ...........................................................- 12 -
2.4.2.5 Kiểm tr nứt:...............................................................................................- 12 -
2.5 BỐ TRÍ CỐT THÉP HƢỚNG PHỤ ( DOC CẦU):.................................................- 13 -
2.5.1 Cốt thép phân bố lƣới dƣới:...............................................................................- 13 -
2.5.2 Cốt thép phân bố lƣới trên:................................................................................- 14 -
CHƢƠNG 3. THIẾT KẾ DẦM CHÍNH...........................................................................- 15 -
3.1 CẤU TẠO CỦA DẦM CHÍNH:..............................................................................- 15 -
3.1.1 Vật liệu: .............................................................................................................- 15 -
3.1.2 Kí h thƣớc: ........................................................................................................- 15 -
3.2 ĐẶC TRƢNG HÌNH HỌC CỦA TIẾT DIỆN: .......................................................- 15 -

- 2 -
3.2.1 Cá gi i đoạn làm việc của dầm thép liên hợp:.................................................- 15 -
3.2.2 Xá định ĐTHH mặt cắt gi i đoạn I..................................................................- 16 -
3.2.3 Xá định ĐTHH mặt cắt gi i đoạn II ................................................................- 17 -
3.2.3.1 Mặt ắt t nh toán .........................................................................................- 17 -
3.2.3.2 Xá định ề rộng t nh toán ủ ản êtông ................................................- 18 -
3.2.3.3 Xá định hệ số quy đổi từ êtông s ng thép...............................................- 19 -
3.2.3.4 ĐTHH dầm iên:.........................................................................................- 19 -
3.2.3.5 ĐTHH dầm trong:.......................................................................................- 21 -
3.2.3.6 Moment háng uốn ủ dầm iên:..............................................................- 22 -
3.3 TẢI TRỌNG VÀ HIỆU ỨNG TẢI TRỌNG:..........................................................- 23 -
3.3.1 Cấu tạo hệ liên kết ngang: .................................................................................- 23 -
3.3.1.1 Hệ liên ết ng ng tại mặt ắt gối: ...............................................................- 23 -
3.3.1.2 Hệ liên ết ng ng tại mặt ắt trung gi n .....................................................- 24 -
3.3.1.3 Sƣờn tăng ƣờng dầm thép: ........................................................................- 25 -
3.3.2 Tĩnh tải tác dụng lên dầm:.................................................................................- 25 -
3.3.2.1 Tĩnh tải gi i đoạn I:.....................................................................................- 25 -
3.3.2.2 Xá định tĩnh tải gi i đoạn II: .....................................................................- 25 -
3.3.3 Hệ số phân bổ ngang: (không tính hệ số làn m)................................................- 26 -
3.3.3.1 Hệ số phân ố ng ng t nh ho dầm trong: ..................................................- 26 -
3.3.3.2 Hệ số phân ố ng ng t nh ho dầm iên:....................................................- 27 -
3.3.4 Tính toán nội lực: ..............................................................................................- 28 -
3.3.4.1 Đƣờng ảnh hƣởng nội lự ...........................................................................- 29 -
3.3.4.2 Xá định nội lự tại á mặt ắt..................................................................- 30 -
3.3.4.3 Tổng hợp nội lự .........................................................................................- 37 -
3.3.5 Xá định moment dẻo Mp:.................................................................................- 38 -
3.3.5.1 Mặt ắt t nh toán: ........................................................................................- 38 -
3.3.5.2 Xá định vị tr trụ trung hoà dẻo ủ mặt ắt............................................- 38 -
3.3.5.3 Giá trị moment dẻo: ....................................................................................- 39 -
3.3.6 Xá định moment chảy My:...............................................................................- 40 -
3.4 KIỂM TRA TÍNH CÂN XỨNG CỦA MẶT CẮT DẦM CHỦ..............................- 41 -
3.4.1 Kiểm tr độ mảnh sƣờn dầm của mặt cắt đặc chắc ...........................................- 41 -
3.4.2 Kiểm tr độ mảnh cánh chịu nén của mặt cắt đặc chắc.....................................- 41 -
3.4.3 Kiểm tr tƣơng tá sƣờn dầm với bản cánh chịu nén của mặt cắt đặc chắc......- 42 -
3.5 KIỂM TOÁN DẦM CHỦ THEO TTGH CƢỜNG ĐỘ I........................................- 42 -
3.5.1 Kiểm toán sức kháng uốn của dầm chủ.............................................................- 42 -

- 3 -
3.5.1.1 Sứ háng uốn d nh định............................................................................- 42 -
3.5.1.2 Xá định sứ háng uốn t nh toán...............................................................- 43 -
3.5.1.3 Kiểm toán hả năng hịu lự ủ dầm........................................................- 43 -
3.5.2 Kiểm toán sức kháng cắt của dầm chủ ..............................................................- 43 -
3.5.2.1 Xá định hệ số ..........................................................................................- 43 -
3.5.2.2 Sứ háng ắt ủ dầm hủ.........................................................................- 43 -
3.6 KIỂM TOÁN DẦM CHỦ THEO TTGH MỎI........................................................- 44 -
3.6.1 Nguyên tắc tính toán..........................................................................................- 44 -
3.6.2 Kiểm toán theo điều kiện ứng suất do uốn........................................................- 44 -
3.6.2.1 Công thứ iểm toán:..................................................................................- 44 -
3.6.2.2 Xá định ứng suất trong dầm do tải trọng mỏi ...........................................- 44 -
3.6.2.3 Kiểm toán ứng suất mỏi do uốn..................................................................- 45 -
3.6.3 Kiểm toán theo điều kiện ứng suất do cắt .........................................................- 45 -
3.6.3.1 Công thứ iểm toán...................................................................................- 45 -
3.6.3.2 Kiểm toán ứng suất mỏi do ắt ...................................................................- 45 -
3.7 KIỂM TOÁN DẦM CHỦ THEO TTGH SỬ DỤNG..............................................- 45 -
3.7.1 Kiểm tr độ võng kết cấu nhịp ..........................................................................- 45 -
3.7.1.1 Nguyên tắ hung .......................................................................................- 45 -
3.7.1.2 Kiểm tr độ võng do tĩnh tải theo phân t h đàn hồi ..................................- 45 -
3.7.1.3 Kiểm tr độ võng do hoạt tải theo phân t h đàn hồi..................................- 46 -
3.7.1.4 T nh độ vồng...............................................................................................- 48 -
CHƢƠNG 4. THIẾT KẾ NEO CHỐNG CẮT.................................................................- 49 -
4.1 THIẾT KẾ NEO CHỐNG CẮT:..............................................................................- 49 -
4.1.1 Chọn loại neo:....................................................................................................- 49 -
4.1.2 Xá định ƣớc neo chống cắt: ...........................................................................- 49 -
4.1.2.1 Bƣớ neo:....................................................................................................- 49 -
4.1.2.2 Kiểm tr neo ở TTGH ƣờng độ:................................................................- 51 -
CHƢƠNG 5. THIẾT KẾ MỐI NỐI..................................................................................- 53 -
5.1 THIẾT KẾ MỐI NỐI BẢN CÁNH DƢỚI: .............................................................- 53 -
5.1.1 Chọn h thƣớc bản nối và bulông: .................................................................- 53 -
5.1.2 Kiểm tra khoản cách của các bulông:................................................................- 54 -
5.1.3 Kiểm tra sức kháng uốn:....................................................................................- 54 -
5.1.4 Kiểm tra sứ háng đứt gãy:..............................................................................- 56 -
5.1.5 Kiểm tra sức kháng nén:....................................................................................- 56 -
5.1.6 Kiểm tra sức kháng phá hoại cắt khối: ..............................................................- 57 -

- 4 -
5.1.6.1 Kiểm tr ản ốp ngoài theo trạng thái phá hoại 1: (AASHTO tr ng 247) .- 57 -
5.1.6.2 Kiểm tr ản ốp ngoài theo trạng thái phá hoại 2: (AASHTO tr ng 249) .- 58 -
5.1.6.3 Kiểm tr ản ốp trong: (AASHTO tr ng 251)............................................- 58 -
5.1.7 Kiểm tra sức kháng cắt của bulông: ..................................................................- 59 -
5.1.8 Kiểm tra sức kháng ép mặt ở các lỗ bulông: .....................................................- 59 -
5.2 THIẾT KẾ BẢN NỐI CÁNH TRÊN:......................................................................- 60 -
5.3 THIẾT KẾ BẢN NỐI BỤNG: .................................................................................- 61 -
5.3.1 Chọn h thƣớc bản nối và bulông: .................................................................- 61 -
5.3.2 Kiểm tra khoản cách giữa các bulông: ..............................................................- 61 -
5.3.3 Kiểm tra sức kháng cắt: (AASHTO trang 290).................................................- 62 -
5.3.4 Kiểm tra sức kháng cắt dẻo của bản nối: (AASHTO trang 297).......................- 64 -
5.3.5 Kiểm tra sức kháng cắt khối: (AASHTO trang 300).........................................- 64 -
5.3.6 Kiểm tra nứt của bản nối : (AASHTO trang 298).............................................- 65 -
5.3.7 Kiểm tra sức kháng ép mặt ở các lỗ bu lông: (AASHTO trang 306)................- 65 -
PHỤ LỤC BẢNG
Bảng 2.1 - Giá trị Moment do hoạt tải - 8 -
Bảng 2.2 - Xá định giá moment do tĩnh tải tá dụng len BMC .............................................- 9 -
Bảng 2.3 - Tổng hợp giá trị Moment ở á TTGH:.................................................................- 9 -
Bảng 3.1 - ĐTHH ủ mặt ắt dầm hủ gi i đoạn I...............................................................- 17 -
Bảng 3.2 - Bảng tổng hợp á ĐTHH ủ mặt ắt dầm iên gi i đoạn liên hợp...................- 20 -
Bảng 3.3 - Bảng tổng hợp á ĐTHH ủ mặt ắt dầm trong gi i đoạn liên hợp .................- 21 -
Bảng 3.4 - Moment háng uốn ủ dầm iên. .......................................................................- 22 -
Bảng 3.5 - Hệ số tải trọng hoạt tải .........................................................................................- 23 -
Bảng 3.6 - Hệ số tải trọng tĩnh tải..........................................................................................- 23 -
Bảng 3.7 - Hệ số PBN đối với dầm iên................................................................................- 28 -
Bảng 3.8 - Hệ số PBN đối với dầm giữ ...............................................................................- 28 -
Bảng 3.9 - Hệ số PBN t nh toán.............................................................................................- 28 -
Bảng 3.10 - Tọ độ á mặt ắt t nh toán nội lự ..................................................................- 29 -
Bảng 3.11 - Diện t h đƣờng ảnh hƣởng nội lự tại á mặt ắt ...........................................- 30 -
Bảng 3.12 - Tổng hợp nội lự do tĩnh tải...............................................................................- 31 -
Bảng 3.13 - Tổng hợp nội lự do tải trọng làn.......................................................................- 31 -
Bảng 3.14 - Kết quả t nh moment tại L/8 ..............................................................................- 32 -
Bảng 3.16 - Kết quả t nh moment tại mối nối........................................................................- 33 -
Bảng 3.18 - Kết quả t nh nội lự hoạt tải mỏi tại MC L/2.....................................................- 35 -
Bảng 3.19 - Kết quả t nh lự ắt tại m gối ...........................................................................- 35 -
Bảng 3.20 - Kết quả t nh lự ắt tại m L/8...........................................................................- 36 -
Bảng 3.21 - Kết quả t nh lự ắt tại L/4.................................................................................- 36 -
Bảng 3.22 - Kết quả t nh lự ắt tại mối nối..........................................................................- 36 -
Bảng 3.23 - Kết quả t nh lự ắt tại L/2.................................................................................- 37 -
Bảng 3.24 - Tổng hợp nội lự tiêu huẩn (theo TTGH sử dụng) ..........................................- 37 -

- 5 -
Bảng 3.25 - Tổng hợp nội lự t nh toán (theo TTGH ƣờng độ I) ........................................- 38 -
Bảng 3.26 - T nh độ võng do xe tải .......................................................................................- 47 -
Bảng 4.1 - Chọn loại đinh neo. ..............................................................................................- 49 -
Bảng 4.2 - Xá định A*. ........................................................................................................- 50 -
Bảng 4.3 - Xá định hoảng á h đinh neo. ..........................................................................- 50 -
Bảng 4.4 - Kiểm tr đinh neo ở TTGH ƣờng độ..................................................................- 51 -
Bảng 4.5 - Xá định số đinh neo tối thiểu..............................................................................- 52 -
Bảng 5.1 - K h thƣớ ản nối mối nối ản ánh dƣới..........................................................- 53 -
Bảng 5.2 - K h thƣớ ản nối và ố tr ulông ản nối ánh trên........................................- 60 -
Bảng 5.3 - K h thƣớ ản nối ụng và ulông.....................................................................- 61 -
Bảng 5.4 - Xá định fncf..........................................................................................................- 63 -
PHỤ LỤC HÌNH
Hình 2.1 - Bố tr ốt thép ản mặt ầu...................................................................................- 14 -
Hình 3.1 - Mặt ắt dầm. .........................................................................................................- 15 -
Hình 3.2 - Mặt ắt dầm t nh toán gi i đoạn I.........................................................................- 16 -
Hình 3.3 - Mặt ắt dầm t nh toán gi i đoạn II........................................................................- 16 -
Hình 3.4 - Mặt ắt dầm t nh toán gi i đoạn I.........................................................................- 17 -
Hình 3.5 - Mặt ắt dầm t nh toán gi i đoạn II........................................................................- 18 -
Hình 3.6 - Xá định ề rộng t nh toán ủ ản ánh .............................................................- 18 -
Hình 3.7 - Mặt ắt ng ng dầm iên........................................................................................- 19 -
Hình 3.8 - Mặt ắt ng ng dầm trong......................................................................................- 21 -
Hình 3.9 - Hệ liên ết ng ng tại mặt ắt gối ..........................................................................- 23 -
Hình 3.10 - Hệ liên ết ng ng tại mặt ắt trung gi n.............................................................- 24 -
Hình 3.11 - T nh hệ số phân ố ng ng ho dầm iên. ...........................................................- 27 -
Hình 3.12 - Cá mặt ắt t nh toán nội lự ..............................................................................- 29 -
Hình 3.13 - ĐAH moment tại á mặt ắt .............................................................................- 29 -
Hình 3.14 - ĐAH lự ắt tại á mặt ắt................................................................................- 30 -
Hình 3.15 - Xếp tải lên ĐAH mômen tại mặt ắt L/8............................................................- 32 -
Hình 3.17 - Xếp tải lên ĐAH mômen tại mặt ắt mối nối.....................................................- 33 -
Hình 3.20 - Sơ đồ xếp tải ĐAH lự ắt tổng quát..................................................................- 35 -
Hình 3.21 - Mặt ắt gi i đoạn hảy dẻo.................................................................................- 38 -
Hình 3.22 - Sơ đồ xá định vị tr TTH dẻo............................................................................- 39 -
Hình 4.1 - Cá giá trị hi tính Vsr. .........................................................................................- 50 -
Hình 4.2 - Bố tr neo hống ắt theo phƣơng dọ ầu. ..........................................................- 51 -
Hình 5.1 - Sơ đồ t nh mối nối ản ánh.................................................................................- 53 -
Hình 5.2 - Bố tr ulông mối nối ản ánh dƣới....................................................................- 54 -
Hình 5.3 - Kiểm tr ản ốp ngoài theo trạng thái phá hoại 1.................................................- 57 -
Hình 5.4 - Kiểm tr ản ốp ngoài theo trạng thái phá hoại 2.................................................- 58 -
Hình 5.5 - Kiểm tr ản ốp trong...........................................................................................- 58 -
Hình 5.6 - Bản nối ánh trên – phía ngoài. ............................................................................- 60 -
Hình 5.7 - Bản nối ánh trên – phía trong..............................................................................- 60 -
Hình 5.8 - Mối nối ản ụng..................................................................................................- 61 -
Hình 5.9 - Kiểm tr sứ háng ắt hối ủ mối nối ản ụng. ............................................- 64 -

- 6 -
CHƢƠNG 1. SỐ LIỆU THIẾT KẾ
1.1 ĐỀ BÀI:
- Cho một ết ấu nhịp giản đơn thép-BTCT liên hợp, với á thông số s u:
- Khổ ầu: 8 (m)
- Không ó lề ộ hành
- Chiều dài nhịp L tính toán 27 (m)
- Hoạt tải: HL_93
- Tải trọng ngƣời đi 3 P
- Thép dầm Thép hợp im
- Bản và dầm Neo đinh
- Nối dầm Bulông ƣờng độ o
- Chiều rộng phần xe hạy B1 = 8 (m)
- Bề rộng gờ hắn giữ B2 = 0
- Chiều rộng l n n trái/phải: 500/500 mm
- Chiều rộng toàn ầu B = 9 (m)
- Số dầm h nh: Nb = 4
- Khoảng á h giữ 2 dầm h nh: S = 2400 mm
- Chiều dài ản hẫng Sk = 900
- Chiều dày trung ình lớp phủ: 70 mm
- Giới hạn hảy ủ thép : + dầm: Fy = 345 Mpa.
o + BMC Fy = 420 Mpa
- Cƣờng độ hịu nén ủ BT dầm: '
cf = 45 Mpa.
- Cƣờng độ hịu nén ủ BT BMC: '
cf = 28 Mpa
1.2 LỰA CHỌN KÍCH THƢỚC SƠ BỘ:
1.2.1 Lự ọn t ƣớ bản mặt ầu:
- Bề dày ản mặt ầu: ts= max (175;S/12) = 200mm
- Bề dày lớp phủ: tf = 70 mm
- Chiều o ổ ản: th= 50mm
- Bề rộng ổ ản: bh= 50mm
- Lớp etong ảo vệ trên: at= 50mm
- Lớp etong ảo vệ dƣới: ab= 25 mm
- Đƣờng nh d nh định ủ ốt thép: d = 14 mm
1.2.2 K t ƣớ dầm n :
- Chiều o tối thiểu dầm liên hợp: hmin= 0.04L = 1080mm
- Chiều o tối thiểu ủ dầm thép: hmin= 0.033L = 891 mm
- Chọn hiều o dầm thép: H= (1/15 ÷ 1/25)L = 1100 mm
- Chọn thép M270M ấp 345 (Bảng 6.4.1.1)
- Chiều o ản ụng: Dw= 0.95H= 1050 mm
- Chiều dày ản ụng: tw= 12 mm
- Chiều rộng ản ánh trên: bc= 220mm
- Chiều dày ản ánh trên: tc= 20mm
- Chiều rộng ản ánh dƣới: bt = 300mm
- Chiều dày ản ánh dƣới: tt = 30 mm
1.2.3 Kiểm tr tiết diện đã ọn:
Chiều o ủ dầm thép:

- 7 -
H = 1100 > hmin= 891mm (thoả)
Chiều o liên hợp:
Hlh= 1100 + 200 + 50 = 1350 > 1080 mm (thoả)
Ta có:
3 3 3
4
y
1045 12 20 220 30 300
I 85397146.67(mm )
12 12 12
  
   
3
4
yc
20 220
I 17746666.67(mm )
12

 
yc
y
I
0.1 0.208 0.9
I
   (thoả)

- 8 -
CHƢƠNG 2. THIẾT KẾ BẢN MẶT CẦU
2.1 CẤU TẠO CỦA BẢN MẶT CẦU:
- Tổng ề rộng ầu: B = 9000 mm
- Khoảng á h h i dầm h nh S = 2400 mm
- Bề rộng ản hẫng: So = 900 mm
- Bề dày ản hẫng: to = 200mm
- Bề dày BMC ts = 200 mm
- Trọng lƣợng riêng ủ BTCT Wc= 25 kN/m3
- Bề dày lớp phủ tf = 70 mm
- Trọng lƣợng riêng ủ lớp phủ Wf = 22.5 kN/m3
- Bề dày lớp BT ảo vệ trên/dƣới 50/25 mm
- Cƣờng dộ etong BMC ở tuổi 28 ngày f’C = 28 MPa
- Giới hạn hảy ủ ốt thép Es = 200000 MPa
2.2 BẢN HẪNG:
- Bản hẫng hỉ hịu tá dụng ủ tĩnh tải nên nội lự nhỏ, vì vậy t ố tr ốt thép ho ản
hẫng nhƣ ốt thép ố tr ho ản ê h i ạnh.
2.3 BẢN KÊ HAI CẠNH:
2.3.1 Bản ê i ạn ịu tá dụng ủ tĩn tải và oạt tải:
Phƣơng pháp t nh toán:
Xét dải ản rộng 1mm theo phƣơng dọ ầu
Dải ản đƣợ oi nhƣ dầm liên tụ ê trên á gối tự là á dầm h nh.
Xá định nội lự ằng á tr ảng theo AASHTO ( T le A4-1: Maximum Live Load
Moment Per Unit Width).
Bảng 2.1 - Giá trị Moment do hoạt tải
S (mm)
Moment
dương
Moment âm
Khoảng cách từ đầu dầm đến mặt cắt thiết kế
0.0 mm 75 mm 150 mm 225 mm 300 mm 450 mm 600 mm
2000 22780 24260 20960 17670 14550 11770 7030 5570
2100 23380 26780 23190 19580 16060 12870 7410 6080
2200 24040 27670 24020 20370 16740 13490 7360 6730
2300 24750 28450 24760 21070 17380 14570 9080 8050
2400 25500 29140 25420 21700 17980 15410 10870 9340
2500 26310 29720 25990 22250 18510 16050 12400 10630
2600 27220 30220 26470 22730 18980 16480 13660 11880
2700 28120 30680 26920 23170 19420 16760 14710 13110
2800 29020 31050 27300 23550 19990 17410 15540 14310
2900 29910 32490 28720 24940 21260 18410 16800 15480
3000 30800 34630 30790 26960 23120 19460 18030 16620
2.3.1.1 Moment do hoạt tải:
- Với hoảng á h dầm h nh S = 2400 mm và vị tr mặt ắt thiết ế, tr ảng trên t
đƣợ :
Moment M(+)
= 25500 N.mm/mm
- Theo quy định tại mu 4.6.2.1.6[1] mặt ắt thiết ế ho moment âm ủ dầm lấy vị trí ¼
ề rộng ản ánh dầm từ tim gối ( c /4 = 55 mm), tr ảng và nội suy t đƣợ :

- 9 -
Moment M(-)
= 26412 N.mm/mm
Xét ở TTGH Cƣờng độ I:
M(+)
ht = 25500 × 1.75 = 44625 N.mm/mm
M(-)
ht = 26412 × 1.75 = 46221 N.mm/mm
Xét ở TTGH sử dụng:
M(+)
ht = 25500 × 1 = 25500 N.mm/mm
M(-)
ht = 26412 × 1 = 26412 N.mm/mm
2.3.1.2 Moment do tĩnh tải:
- Công thứ t nh:
2
w
tt
l
M
c

Trong đó:
l: nhịp ản, lấy ằng S.
Giá trị = 10 ÷ 12, họn = 11.
w: tải trọng tĩnh tải đều đƣợ t nh nhƣ s u:
Bảng 2.2 - Xác định giá moment do tĩnh tải tác dụng len BMC
C iều dày (mm)
Tỷ trọng
(N/mm3
)
Tải trọng
(N/mm2
)
Lớp phủ 70 0.0000225 0.001575
BMC 200 0.000025 0.005
w = 0.006575
Khi t nh toán giá trị moment ở TTGH Cƣờng độ I, t phải nhân hệ số tải trọng tƣơn ứng.
Lớp phủ ó γ = 1.5.
BMC ó γ = 1.25
Bảng 2.3 - Tổng hợp giá trị Moment ở các TTGH:
Cƣờng độ I Sử dụng
(+) (-) (+) (-)
Hoạt tải (N.mm/mm) 44625 46221 25500 26412
Tĩnh tải (N.mm/mm) 4509.82 3442.91
Tổng 49134.82 50730.82 28942.91 29854.91
2.4 TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP HƢỚNG CHÍNH:
2.4.1 T n toán o moment dƣơng:
- Moment dƣơng ủ ản t nh trên 1mm: Mu = 49134.82 N/mm.mm
- Hệ số sứ háng uốn φ = 0.9
- Đƣờng nh d nh định ủ ốt thép hịu lự d = 14 mm
- Diện t h mặt ắt ng ng ủ 1 th nh thép bar_area = 153.94 mm2
- Chiều o làm việ ủ tiêt diện de = ts – abv – d/2= 169mm
- Bêf rộng dải ản: b = 1mm
2.4.1.1 Sức kháng uốn của bản:
2
2
1.92 /
. .
n
f e
M
R N mm
b d
 
Hàm lƣợng ốt thép:

- 10 -
,
,
2.
0.85 . 1- 1- 0.00475
0.85
c n
y c
f R
f f

   
     
  
Diện t h ốt thép trên 1 mm ề rộng BMC: As = ρ .de = 0.802 mm2
/mm
Khoảng á h t nh toán giữ á th nh thép:
s
bar_area
bar_space= =191.75mm
A
Chọn ƣớ ốt thép theo phƣơng ng ng ầu: bar_space = 180 mm
2.4.1.2 Kiểm tra sức kháng uốn
Hệ số qui đổi:
 '
0.05 28
0.85 0.85
7
cf

 
  
Chiều o vùng etong hịu nén: '
.
17.75
0.85 ar_space
s y
c
A f
c mm
f b
 
  
Chiều o hối ứng suất tƣơng đƣơng: = .β = 15.09 mm
Diện t h ốt thép thự ủ BMC: 2bar_area
A= =0.855mm
ar _b space
Moment háng uốn d nh định ủ mặt ắt: . . 57992.47 . /
2
n s y e
a
M A f d N mm mm
 
   
 
Moment háng uốn ủ mặt ắt: . 52193.22 . /nM M N mm mm 
Ta có : Mu = 49134.82 N.mm/mm < M = 52193.22 N.mm/mm (THỎA)
2.4.1.3 Kiểm tra cực ly cốt thép:
2.4.1.3.1 Cự ly cốt thép tối thiểu:
1.5 21
ar _ 180 min ( )
38
d mm
b sp THOA
mm

  

2.4.1.3.2 Cự ly cốt thép tối đa:
1.5 300
ar _ 180 max ( )
450
st mm
b sp THOA
mm

  

2.4.1.4 Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối đa:
Điều iện iểm tr : 0.42
e
c
d

Trong đó:
Lự ăng ủ ốt thép: T= bar_area×fy = 64653.98 N
Chiều o hối ứng suất tƣơng đƣơng: 15.09
'0.85 _
T
a mm
f bar sp
c
 
 
Chiều o vùng etong hịu nén: 17.75
a
c mm

 
Tỷ số: 0.105 0.42( )
e
c
THOA
d
 
2.4.1.5 Kiểm tra nứt:
Điều iện iểm tr : s saf f
- Ứng suất ho phép:

- 11 -
 
1/3
0.6 252
.
sa y
c
Z
f f MPa
d A
   
Chiều o phần etong t nh từ thớ hịu éo ngoài ùng: dc = abv +d/2 = 32 mm
Diện t h ó hiệu ủ etong hịu éo trên th nh ó ùng trọng tâm với ốt thép
2
2. . ar _ 11520cA d b sp mm 
Thông số ề rộng vết nứt: Z = 23000 N/mm

 
1/3
320.77 0.6 252
.
sa y
c
Z
f f MPa
d A
    
 Chọn 252saf MPa
- Ứng suất éo trong ốt thép fs:
Module đàn hồi ủ etong: Ec = 0.043×(Wrc)1.5
×f ’0.5
= 2652.5 MPa
Module đàn hồi ủ thép: Es = 200000 MPa
Tỷ số module đàn hồi ủ thép và etong: n = 7.47
Moment do tĩnh tải và hoạt tải ở TTGH sử dụng: Mc = 28942.91 N.mm/mm
A= =0.855mm
ar _b space
Hàm lƣợng ốt thép: 0.0051
.
s
e
A
b d
  
   
2
. 2 . - . 0.24k n n n    
Moment quán tính của diện tích chuyển đổi:
    4
3 21
- 126077.3
3
I kd nA d kd mm
t e s e e
  
Có : y = de - kde = 127.61 mm
Ứng suất trong ốt thép: 218.99s sa
n M y
f MPa f
I
 
  
Kết luận: thỏa khống chế nứt.
2.4.2 Tính toán cho moment âm:
Moment âm ủ ản t nh trên 1mm: Mu = 50730.82 N/mm.mm
Hệ số sứ háng uốn φ = 0.9
Đƣờng nh d nh định ủ ốt thép hịu lự d = 14 mm
Diện t h mặt ắt ng ng ủ 1 th nh thép bar_area = 153.94 mm2
Chiều o làm việ ủ tiêt diện de = ts – abv – d/2= 143mm
Bêf rộng dải ản: b = 1mm
2.4.2.1 Sức kháng uốn của bản:
2
2
2.756 /
. .
n
f e
M
R N mm
b d
 
Hàm lƣợng ốt thép:
,
,
2.
0.85 . 1- 1- 0.0069
0.85
c n
y c
f R
f f

   
     
  

- 12 -
Diện t h ốt thép trên 1 mm ề rộng BMC: As = ρ .de = 1.002 mm2
/mm
Khoảng á h t nh toán giữ á th nh thép:
s
bar_area
bar_space= =153.90mm
A
Chọn ƣớ ốt thép theo phƣơng ng ng ầu: bar_space = 140 mm
2.4.2.2 Kiểm tra sức kháng uốn
Hệ số qui đổi:
 '
0.05 28
0.85 0.85
7
cf

 
  
Chiều o vùng etong hịu nén: '
.
22.82
0.85 ar_space
s y
c
A f
c mm
f b
 
  
Chiều o hối ứng suất tƣơng đƣơng: = .β = 19.41 mm
A= =1.099mm
ar _b space
Moment háng uốn d nh định ủ mặt ắt: . . 61558.91 . /
2
n s y e
a
M A f d N mm mm
 
   
 
Moment háng uốn ủ mặt ắt: . 55403.02 . /nM M N mm mm 
Ta có : Mu = 50730.8 N.mm/mm < M = 55403.02 N.mm/mm (THỎA)
2.4.2.3 Kiểm tra cực ly cốt thép:
2.4.2.3.1 Cự ly cốt thép tối thiểu:
1.5 21
ar _ 140 min ( )
38
d mm
b sp THOA
mm

  

2.4.2.3.2 Cự ly cốt thép tối đa:
1.5 300
ar _ 140 max ( )
450
st mm
b sp THOA
mm

  

2.4.2.4 Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối đa:
Điều iện iểm tr : 0.42
e
c
d

Trong đó:
Lự ăng ủ ốt thép: T= bar_area×fy = 64653.98 N
Chiều o hối ứng suất tƣơng đƣơng: 19.41
'0.85 _
T
a mm
f bar sp
c
 
 
Chiều o vùng etong hịu nén: 22.82
a
c mm

 
Tỷ số: 0.159 0.42( )
e
c
THOA
d
 
2.4.2.5 Kiểm tra nứt:
Điều iện iểm tr : s saf f
- Ứng suất ho phép:
 
1/3
0.6 252
.
sa y
c
Z
f f MPa
d A
   
Chiều o phần etong t nh từ thớ hịu éo ngoài ùng: dc = abv +d/2 = 57 mm

- 13 -
Diện t h ó hiệu ủ etong hịu éo trên th nh ó ùng trọng tâm với ốt thép
2
2. . ar _ 15960cA d b sp mm 
Thông số ề rộng vết nứt: Z = 23000 N/mm

 
1/3
237.37 0.6 252
.
sa y
c
Z
f f MPa
d A
    
 Chọn 237.37saf MPa
- Ứng suất éo trong ốt thép fs:
Module đàn hồi ủ betong: Ec = 0.043×(Wrc)1.5
×f ’0.5
= 2652.5 MPa
Module đàn hồi ủ thép: Es = 200000 MPa
Tỷ số module đàn hồi ủ thép và etong: n = 7.47
Moment do tĩnh tải và hoạt tải ở TTGH sử dụng: Mc = 29854.91N.mm/mm
A= =1.099mm
ar _b space
Hàm lƣợng ốt thép: 0.0077
.
s
e
A
b d
  
   
2
. 2 . - . 0.29k n n n    
Moment quán tính của diện tích chuyển đổi:
    4
3 21
- 108496.8
3
I kd nA d kd mm
t e s e e
  
Có : y = de - kde = 102.04 mm
Ứng suất trong ốt thép: 209.92s sa
n M y
f MPa f
I
 
  
Kết luận: thỏa khống chế nứt.
2.5 BỐ TRÍ CỐT THÉP HƢỚNG PHỤ ( DOC CẦU):
2.5.1 Cốt t ép p ân bố lƣới dƣới:
Phần trăm ốt theo theo phƣơng dọ %As = 3840/√(Se) ≤ 67%
Trong đó:
Chiều dài ó hiệu ủ nhịp Se = S = 2400 mm
%As = 78.38367177%
Chọn: %As = 67 %
Diện t h ốt thép hịu Moment dƣơng theo phƣơng ng ng
Ast= bar_area/bar_sp= 0.855mm2
/mm
Diện t h ốt thép theo phƣơng dọ
Asl = Ast × %As = 0.573mm2
/mm
Đƣờng nh d nh định ủ ốt thép theo phƣơng dọ
Bar_dia = 10 mm
Diện t h mặt ắt ng ng ủ ốt thép theo phƣơng dọ
Bar_area = 78.53 mm2
Khoảng á h giữ á th nh ốt thép theo phƣơng dọ
Bar_space = 137.06mm
Bar_space = 120 mm

- 14 -
Kết luận: Cốt thép phân ố lƣới dƣới d10@120
2.5.2 Cốt t ép p ân bố lƣới trên:
Phần trăm ốt theo theo phƣơng dọ : %As = 3840/√(Se) ≤ 67%
Trong đó:
Chiều dài ó hiệu ủ nhịp Se = S = 2400mm
%As = 78.38 %
Chọn: %As = 67%
Diện t h ốt thép hịu Moment âm theo phƣơng ng ng
Ast=bar_area/bar_sp= 1.099 mm2
/mm
Diện t h ốt thép theo phƣơng dọ
Asl = Ast × %As = 0.73mm2
/mm
Đƣờng nh d nh định ủ ốt thép theo phƣơng dọ
Bar_dia =10mm
Diện t h mặt ắt ng ng ủ ốt thép theo phƣơng dọ
Bar_area =78.53mm2
Khoảng á h giữ á th nh ốt thép theo phƣơng dọ
Bar_space = 106.60mm
Bar_space = 100mm
Kết luận: Cốt thép phân ố lƣới trên d10@100
Hình 2.1 - Bố trí cốt thép bản mặt cầu.

- 15 -
CHƢƠNG 3. THIẾT KẾ DẦM CHÍNH
3.1 CẤU TẠO CỦA DẦM CHÍNH:
3.1.1 Vật liệu:
- Thép dầm h nh: Thép M270-345
- Giới hạn hảy ủ thép fy = 345 MPa
- Giới hạn ền ủ thép -fu = 450 MPa
- Mođun đàn hồi ủ thép Es = 200000 MPa
3.1.2 K t ƣớ :
- Chiều dài nhịp t nh toán: Ltt = 27000 mm
- Khoảng á h từ đầu dầm đến tim gối: a = 300 mm
- Chiều o ản ụng: Dw = 1050 mm
- Chiều dày ản ụng: tw = 14 mm
- Bề rộng ản ánh hịu nén: bc = 220 mm
- Chiều dày ản ánh hịu nén: tc = 20 mm
- Bề rộng ản ánh hịu éo: bt = 320 mm
- Chiều dày ản ánh hịu éo: tt = 30 mm
- Tổng hiều o dầm thép: Hsb = 1100 mm
- Chiều dày ản vút: bh = 50 mm
- Chiều o ản vút: th = 50 mm
- Chiều dài phần ánh hẫng: de = 900 mm
- Chiều dài phần ánh ph trong: S/2 = 1200 mm
Hình 3.1 - Mặt cắt dầm.
3.2 ĐẶC TRƢNG HÌNH HỌC CỦA TIẾT DIỆN:
3.2.1 Cá gi i đoạn làm việ ủ dầm t ép liên ợp:
Thông thƣờng ầu dầm liên hợp đƣợ thi ông theo phƣơng pháp lắp ghép hông ó đà giáo
h y trụ đỡ ở dƣới. Nên t xét dầm làm việ theo 2 gi i đoạn:
- Gi i đoạn I: S u hi thi ông xong dầm thép.
+ Mặt ắt t nh toán: Là mặt ắt dầm thép.
+ Tải trọng t nh toán:
1. Trọng lƣợng ản thân dầm.
2. Trọng lƣợng hệ liên ết dọ và hệ liên ết ng ng.
3. Trọng lƣợng ản êtông và những phần êtông đƣợ đổ ùng với ản

- 16 -
Hình 3.2 - Mặt cắt dầm tính toán giai đoạn I
- Gi i đoạn II: Khi ản mặt ầu đã đạt ƣờng độ và th m gi làm việ tạo hiệu ứng liên hợp
giữ thép và ản BTCT.
+ Mặt ắt t nh toán: Là mặt ắt liên hợp thép – BTCT.
+ Tải trọng t nh toán:
1. Tĩnh tải gi i đoạn II o gồm: Trọng lƣợng lớp phủ mặt ầu, l n n.
2. Hoạt tải.
Hình 3.3 - Mặt cắt dầm tính toán giai đoạn II
3.2.2 Xá địn ĐTHH mặt ắt gi i đoạn I
- Gi i đoạn I: Khi thi ông xong dầm thép đã đổ ản êtông mặt ầu, tuy nhiên giữ dầm thép
và ản êtông hƣ tạo r hiệu ứng liên hợp.

- 17 -
Hình 3.4 - Mặt cắt dầm tính toán giai đoạn I
Bảng 3.1 - ĐTHH của mặt cắt dầm chủ giai đoạn I
Cá đại lƣợng K iệu G trị Đơn vị
Diện t h mặt ắt dầm thép ANC 31100.00 mm2
Momen tĩnh mặt ắt đối với đáy dầm So 13134500.00 mm3
Khoảng á h từ đáy dầm đến TTH I-I Y1 422.33 mm
Chiều o phần sƣờn dầm hịu nén Dc1 657.67 mm
KC từ mép trên dầm thép đến TTH I-I Yt
1
677.67 mm
KC từ mép dƣới dầm thép đến TTH I-I Yb
1
422.33 mm
Momen quán t nh phần ản ụng Iw 1609297394.39 mm4
Momen quán t nh phần ản ánh trên Ic 1961585883.69 mm4
Momen quán t nh phần ản ánh dƣới It 1991924377.33 mm4
Momen quán t nh ủ dầm thép INC 5562807655.41 mm4
3.2.3 Xá địn ĐTHH mặt ắt gi i đoạn II
3.2.3.1 Mặt cắt tính toán
- Gi i đoạn II: Khi ản mặt ầu đã đạt đƣợ 80% ƣờng độ và th m gi làm việ tạo r hiệu
ứng liên hợp giữ dầm thép và ản BTCT.

- 18 -
Hình 3.5 - Mặt cắt dầm tính toán giai đoạn II
3.2.3.2 Xác định bề rộng tính toán của bản bêtông
Hình 3.6 - Xác định bề rộng tính toán của bản cánh
- Xá định 1: Lấy giá trị nhỏ nhất trong á giá trị s u:
w
c
1 1
27000 3375
8 8
1
12
min 6 ax 6 200 320 1280
1 4
4
900
s
tt
e
L mm
t
t m mm
b
d mm

 

 
   
       
  
   
 

=> Vậy: 1 = 900mm.
- Xá định 2: Lấy giá trị nhỏ nhất trong á giá trị s u:

- 19 -
w
2
c
1 1
27000 3375
8 8
1
12
min 6 ax 6 200 320 1280 => b =1200 mm
1 4
4
1200
2
s
ttL mm
t
t m mm
b
S
mm

 

 
   
       
  
   

 

- Bề rộng t nh toán ủ ản êtông dầm iên: s = b1 + b2=900+1200= 2100mm
- Bề rộng t nh toán ủ ản êtông dầm giữ : s = 2.b2 =2.1200= 2400mm
3.2.3.3 Xác định hệ số quy đổi từ bêtông sang thép
- T nh đổi êtông s ng thép dự vào hệ số n là tỷ số giữ môđun đàn hồi ủ thép và
bêtông.
o Trƣờng hợp mặt ắt hịu lự ngắn hạn : n
o Trƣờng hợp mặt ắt hịu lự dài hạn : n’ = 3n
- Tr ảng hệ số quy đổi từ êtông s ng thép với fc’ = 28Mpa (TCN 6.10.3.1.1b)
- T ó: n= 8 và n’=24
3.2.3.4 ĐTHH dầm biên:
Hình 3.7 - Mặt cắt ngang dầm biên
- ĐTHH của cốt thép trong bản bêtông:
Cốt thép trong ản êtông mặt ầu đƣợ ố tr thành h i lƣới là lƣới ốt thép ph trên và lƣới
ốt thép ph dƣới ủ ản. Để đơn giản hỉ t nh ốt thép theo phƣơng dọ ầu.
Bề rộng hữu hiệu ủ ản: s = 2100mm
Lƣới ốt thép ph trên:
- Đƣờng nh ốt thép d =10 mm
- Diện t h mặt ắt ng ng một th nh Ai = 78.5 mm2
- Số th nh trên m n dầm n = 22
- Khoảng á h giu á th nh a = 100 mm
- Tổng diện t h ốt thép ph trên Art =1727.87mm2

- 20 -
- Khoảng á h từ tim ốt thép ph trên đến mép trên ủ ản etong: art=50 mm
Lƣới ốt thép ph dƣới:
- Diện t h mặt ắt ng ng một th nh Ai =78.54 mm2
- Khoảng á h giu á th nh a =120mm
- Tổng diện t h ốt thép ph trên Arb =1413.71mm2
- Khoảng á h từ tim ốt thép ph trên đến mép trên ủ ản etong: rb= 25 mm
- Tổng diện t h ốt thép trong ản mặt ầu: Ar1 = Art + Arb = 3141.59 mm2
- Khoảng á h từ trọng tâm ốt thép BMC đến mép trên dầm thép:
   
1
. .
143.75rt s h rt rb rb h
r
rt rb
A t t a A a t
Y mm
A A
   
 

Bảng 3.2 - Bảng tổng hợp các ĐTHH của mặt cắt dầm biên giai đoạn liên hợp
ĐTHH của dầm biên
MC lien hợp ngắn hạn MC liên hợp dài hạn Đơn
vịKí hiệu Gía trị Kí hiệu Gía trị
Bề rộng ánh t nh toán ủ
ản
bs 2100 b's 2100 mm
Diện t h ản BT Aso 420000.00 A'so 420000.00 mm2
Diện t h phần ản vút Ah 13500.00 A'h 13500.00 mm2
DT toàn ộ ản ê tông As 433500.00 A's 433500.00 mm2
Diện t h mặt ắt t nh đổi AST 86029.09 ALT 49904.09 mm2
MMT ủ MC đv TTH I-I Sx
1
42795206.52 Sx
1
' 16738621.52 mm3
KC từ TTH I-I đến II-II Z1 497.45 Z'1 335.42 mm
Chiều o phần sƣờn hịu
nén
Dc2 126.16 Dc2 288.19 mm
KC từ TTH II-II đến mép
trên dầm
Yt
II
146.16 Yt
II
308.19 mm
dƣới dầm
Yb
II
953.84 Yb
II
791.81 mm
MMQT dầm thép đv trụ II-
II
III
NC 12233136449.6 III'
NC 8359981435.79 mm4
MMQT ủ ản BT đv trụ
II-II
Is 4779685782.51 I's 3732257115.76 mm4
MMQT phần vút đv trụ II-
II
Ih 50677185.56 I'h 63142078.88 mm4
MMQT ốt thép ản đv trụ
II-II
Ir 264036457.44 I'r 641670876.12 mm4
MMQT mặt ắt liên hợp đv
trụ II-II
IST 17063499417.6 ILT 12797051506.5 mm4
MMTĩnh ủ ản BT đv trụ
II-II
Ss 16750379.15 S's 9626433.67 mm3

- 21 -
3.2.3.5 ĐTHH dầm trong:
Hình 3.8 - Mặt cắt ngang dầm trong
- ĐTHH của cốt thép trong bản bêtông:
Cốt thép trong ản êtông mặt ầu đƣợ ố tr thành h i lƣới là lƣới ốt thép ph trên và lƣới
ốt thép ph dƣới ủ ản. Để đơn giản hỉ t nh ốt thép theo phƣơng dọ ầu.
Bề rộng hữu hiệu ủ ản: s = 2400mm
Lƣới ốt thép ph trên:
- Diện t h mặt ắt ng ng một th nh Ai = 78.5 mm2
- Khoảng á h giữ á th nh a = 100 mm
- Tổng diện t h ốt thép ph trên Art =1963 mm2
- Khoảng á h từ tim ốt thép ph trên đến mép trên ủ ản etong: rt=50 mm
Lƣới ốt thép ph dƣới:
- Diện t h mặt ắt ng ng một th nh Ai =78.54 mm2
- Khoảng á h giu á th nh a =120mm
- Tổng diện t h ốt thép ph trên Arb = 1649 mm2
- Khoảng á h từ tim ốt thép ph trên đến mép trên ủ ản etong: arb= 25 mm
- Tổng diện t h ốt thép trong ản mặt ầu: Ar1 = Art + Arb = 3612.83 mm2
- Khoảng á h từ trọng tâm ốt thép BMC đến mép trên dầm thép:
   
1
. .
142.94rt s h rt rb rb h
r
rt rb
A t t a A a t
Y mm
A A
   
 

Bảng 3.3 - Bảng tổng hợp các ĐTHH của mặt cắt dầm trong giai đoạn liên hợp
ĐTHH của dầm biên
MC lien hợp ngắn hạn MC liên hợp dài hạn Đơn
vịKí hiệu Gía trị Kí hiệu Gía trị
Bề rộng ánh t nh toán ủ
ản
bs 2400 b's 2400 mm
Diện t h ản BT Aso 480000.00 A'so 480000.00 mm2

- 22 -
Diện t h phần ản vút Ah 13500.00 A'h 13500.00 mm2
DT toàn ộ ản ê tông As 493500.00 A's 493500.00 mm2
Diện t h mặt ắt t nh đổi AST 94000.33 ALT 49262.50 mm2
MMT ủ MC đv TTH I-I Sx
1
48747253.56 Sx
1
' 16249084.52 mm3
KC từ TTH I-I đến II-II Z1 518.59 Z'1 329.85 mm
Chiều o phần sƣờn hịu
nén
Dc2 105.02 Dc2 293.76 mm
trên dầm
Yt
II
125.02 Yt
II
313.76 mm
dƣới dầm
Yb
II
974.98 Yb
II
786.24 mm
MMQT dầm thép đv trụ
II-II
III
NC 12849454974.18 III'
NC 8253654687.95 mm4
MMQT ủ ản BT đv
trụ II-II
Is 4738169829.28 I's 4368121159.48 mm4
MMQT phần vút đv trụ
II-II
Ih 39111944.32 I'h 65256624.40 mm4
MMQT ốt thép ản đv
trụ II-II
Ir 225566116.11 I'r 655240474.44 mm4
MMQT mặt ắt liên hợp
đv trụ II-II
IST 17626736747.78 ILT 12687032471.83 mm4
MM Tĩnh ủ ản BT đv
trụ II-II
Ss 17598786.95 S's 10901353.86 mm3
- Dự vào Moment quán t nh t nh toán ở trên, t thấy dầm iên ó moment quán t nh nhỏ
hơn, nên dùng dầm iên để iểm toán.
3.2.3.6 Moment kháng uốn của dầm biên:
Công thứ t nh moment háng uốn:
3
( )
I
S mm
y

Trong đó:
I : moment quán t nh ủ mặt ắt ứng với á gi i đoạn làm việ .
y: hoảng á h từ TTH đến mép trên (dƣới) ủ dầm.
Bảng 3.4 - Moment kháng uốn của dầm biên.
Moment hống uốn ánh trên
SNC
t
(mm3
) 7967590
SST
t
(mm3
) 134126313
SLT
t
(mm3
) 41957812
Moment hống uốn ánh dƣới
SNC
b
(mm3
) 11252473
CHỌNSST
b
(mm3
) 17506723
SLT
b
(mm3
) 18655482

- 23 -
3.3 TẢI TRỌNG VÀ HIỆU ỨNG TẢI TRỌNG:
Bảng 3.5 - Hệ số tải trọng hoạt tải
Lự xung h tất ả á Tất ả TTGH há IM 0.25
ấu iền trừ mối nối BMC TTGH mỏi và gión IM 0.15
Hệ số tải trọng
Cƣờng độ 1 γLL 1.75
Sử dụng γLL 1.3
Mỏi γLL 0.75
Hệ số làn
1 làn m 1.2
2 lần m 1
Hệ số sứ háng Điều 6.5.4.2
Cắt φ 1
Uốn φ 1
Nén dọ trụ φ 0.9
Hệ số điều hỉnh tải trọng theo η 1
Bảng 3.6 - Hệ số tải trọng tĩnh tải
BMC và Lan can Lớp phủ
TTGH Cường độ
Max γDC 1.25 γDC 1.5
Min γDC 0.9 γDC 0.65
TTGH Sử dụng γDC 1 γDC 1
3.3.1 Cấu tạo ệ liên ết ng ng:
3.3.1.1 Hệ liên kết ngang tại mặt cắt gối:
- Dầm ng ng tại mặt ắt gối là hỗ đặt h nâng hạ á ụm dầm trong quá trình thi ông
và sử hữ ầu hi ần thiết. Do đó liên ết ng ng ở gối phải ấumtạo hắ hắn hơn á mặt
ắt há , thông thƣờng dùng á dầm I định hình:
- Chọn dầm ng ng tại mặt ắt gối là dầm định hình I700
Hình 3.9 - Hệ liên ết ng ng tại mặt ắt gối
- Cấu tạo ủ dầm ng ng nhƣ s u:
Chiều o dầm ng ng Hdn 700 mm
Bề rộng ản ánh bc 210 mm
Chiều dày ản ánh tc 20.8 mm

- 24 -
Chiều dày ản ụng tw 13 mm
Diện t h mặt ắt ng ng Adn 17600 mm2
Momen quán t nh ủ mặt ắt Idn 1346000000 mm4
Trọng lƣợng trên 1m hiều dài dầm ng ng qdn 1.38 kN/m
- Trọng lƣợng ủ dầm ng ng trên một dầm hủ đƣợ t nh ằng á h t nh tổng trọng
lƣợng ủ tất ả á th nh ủ dầm ng ng và hi đều ho mỗi dầm hủ nhân với hiều dài
dầm hủ:
Số mặt ắt ó ố tr dầm ng ng n 2
Số dầm ng ng trên mỗi mặt ắt ndn 3
Tổng số dầm ng ng trên toàn ầu ndn 6 dầm
Chiều dài mỗi dầm ng ng Ldn 2366 mm
- Vậy, trọng lƣợng trên 1 m hiều dài dầm hủ:
1.38 6 2.384
0.183( / )
4 27
nq kN m
 
 

3.3.1.2 Hệ liên kết ngang tại mặt cắt trung gian
- Tại á mặt ắt trung gi n nếu ấu tạo dầm ng ng định hình sẽ rất tốn ém. Do đó tại
á mặt ắt trung gi n thì hệ liên ết ng ng thƣờng đƣợ ấu tạo theo dạng hệ gồm ó á
thanh thép góc. Chiều o hệ liên ết ng ng: H = (0,6 - 0,7)H
- Hệ liên ết ng ng trung gi n ó thể làm ằng thép L≥100x100x10
Hình 3.10 - Hệ liên ết ng ng tại mặt ắt trung gi n
- Cấu tạo hệ liên ết ng ng trung gi n:
Hệ liên ết ng ng làm ằng thép L100x100x10
Khoảng á h giữ á hệ liên ết ng ng an 5400 mm
Số liên ết ng ng theo phƣơng dọ ầu Nn 4
Số liên ết ng ng theo phƣơng ng ng ầu Nd 3
Tổng số liên ết ng ng trung gi n trên toàn ầu N 12
Chiều o hệ liên ết ng ng Hn 700 mm
- Cấu tạo á th nh théo gó làm th nh ng ng:
Bề rộng ánh thép gó ba 100 mm
Chiều dày ánh thép gó ta 10 mm
Diện t h mặt ắt ng ng A 1920 mm2
Trọng lƣợng th nh trên 1m hiều dài q 0.15 kN/m
Momen quán t nh ủ mặt ắt ng ng th nh I 1790000 mm4
Số th nh ng ng trên một mặt ắt th nh nnt 2

- 25 -
Chiều dài th nh ng ng trên Lnt 2346 mm
Số th nh ng ng dƣới nnd 2
Chiều dài th nh ng ng dƣới Lnd 2346 mm
→Tổng trọng lƣợng th nh ng ng trong một hệ liên ết ng ng Ptn 1.4076 kN
- Cấu tạo thép gó làm th nh xiên:
Số th nh xiên nx 2
Chiều dài th nh xiên Lx 1400 mm
→Tổng trọng lƣợng th nh xiên trong một hệ liên ết ng ng Px 0.42 kN
- Trọng lƣợng hệ liên ết ng ng trên 1m hiều dài dầm hủ:
 1.4076 0.42 12
0.203( / )
4 27
lknq kN m
 
 

3.3.1.3 Sườn tăng cường dầm thép:
Chiều o sƣờn tăng ƣờng hs 1050 mm
Chiều dày sƣờn tăng ƣờng ts 16 mm
Bề rộng sƣờn tăng ƣờng bs 103 mm
Khoảng á h giữ á sƣờng tăng ƣờng d0 1350 mm
Diện t h mặt ắt ng ng as 16800 mm2
Trọng lƣợng ủ 1 th nh sƣờn tăng ƣờng Ps 0.136 kN
Trọng lƣợng sƣờn tăng ƣờng trên 1m dầm hủ qs 0.201 kN/m
3.3.2 Tĩn tải tá dụng lên dầm:
3.3.2.1 Tĩnh tải giai đoạn I:
- Tĩnh tải gi i đoạn I o gồm:
o Trọng lƣợng ản thân dầm hủ.
o Trọng lƣợng hệ liên ết ng ng ầu.
o Trọng lƣợng mối nối.
o Trọng lƣợng ản êtông mặt ầu và những phần êtông đƣợ đổ ùng với ản.
- Trọng lƣợng ủ á ộ phận trên đƣợ t nh theo tải trọng dải đều trên 1m dài ủ dầm
hủ, do đó t ó thể gọi là tĩnh tải gi i đoạn I dải đều.
o Trọng lƣợng rải đều ủ dầm thép qsbdt 2.44 kN/m
o Trọng lƣợng rải đều ủ ản ê tông qsbmc 10.83 kN/m
o Trọng lƣợng rải đều ủ dầm ng ng qdn 0.181 kN/m
o Trọng lƣợng rải đều ủ hệ LKN trung gi n qlkn 0.203 kN/m
o Trọng lƣợng rải đều ủ sƣờn tăng ƣờng qs 0.181 kN/m
o Trọng lƣợng rải đều ủ mối nối dầm: qmnd 0.10 kN/m
- Tĩnh tải tiêu huẩn gi i đoạn I:
13.935 /tc sbdt sbmc dn lkn s mndDC q q q q q q kN m      
- Tĩnh tải t nh toán gi i đoạn I:
. 1.25 13.935 17.42 /tt tcDC DC kN m   
3.3.2.2 Xác định tĩnh tải giai đoạn II:
- Tĩnh tải gi i đoạn II gồm ó:
o Trọng lƣợng lớp phủ ản mặt ầu.
o Trọng lƣợng hân l n n, l n n, gờ hắn ánh nếu á ộ phận này thi ông
theo phƣơng pháp lắp ghép ng y trƣớ hi thi ông lớp phủ mặt ầu.

- 26 -
- Trọng lƣợng dải đều lớp phủ mặt ầu:
0.07 8 23
3.22( / )
4
lopphu pxc a
mc
t B
q kN m
n
   
  
- Trọng lƣợng phần hân l n an:
2 0.75 2 0.5 0.5 0.75 24
2.25( / )
4
lc lc a
clc
h b
q kN m
n
       
  
- Trọng lƣợng phần trên l n n, lấy theo inh nghiệm:
0.1( / )lcq kN m
- Tĩnh tải gi i đoạn II:
W 5.57( / )tc mc clc lcD q q q kN m   
- Tĩnh tải t nh toán gi i đoạn II:
W . W 1.5 5.57 8.355( / )tt tcD D kN m   
3.3.3 Hệ số p ân bổ ng ng: (không tính hệ số làn m)
3.3.3.1 Hệ số phân bố ngang tính cho dầm trong:
3.3.3.1.1 Điều kiện áp dụng: (bảng 4.6.2.2.2a-1)
 Bề rộng mặt ầu hông th y đổi trên suốt hiều dài nhịp.
1100 4900
110 300
6000 73000
4
s
b
S
t
L
N
 
 
 

3.3.3.1.2 Tham số độ cứng dọc:
T ó giá trị th m số độ ứng dọ :
2 2 4
( ) 7.476 (5562807655.41 31100 827.67 ) 200859127737( )g gK n I Ae mm      
3.3.3.1.3 Hệ số phân bố ngang moment
Hệ số phân ố ng ng mômen ho dầm giữ :
 Trƣờng hợp ó 1 làn xếp tải:
0.4 0.3 0.1
3
0.06 ( ) ( ) ( ) 0.440
4300
gM
damgiua
s
KS S
g
L Lt
  
 Trƣờng hợp ó ≥2 làn xếp tải:
0.6 0.2 0.1
3
0.075 ( ) ( ) ( ) 0.621
2900
gM
damgiua
s
KS S
g
L Lt
  
3.3.3.1.4 Hệ số phân bố ngang lực cắt
Hệ số phân ố ng ng mômen ho dầm giữ :
 Trƣờng hợp ó 1 làn xếp tải:
0.36 0.676
7600
V
damgiua
S
g   
 Trƣờng hợp ó ≥2 làn xếp tải:
2
0.20 ( ) 0.816
3600 10700
V
damgiua
S S
g    

- 27 -
3.3.3.2 Hệ số phân bố ngang tính cho dầm biên:
 T nh hệ số phân ố ho dầm iên ằng phƣơng pháp đòn ẩy để t nh ho trường hợp 1
làn xe thiết ế hịu tải.
- Vẽ ĐAH phản lự gối dầm iên.
- Xếp tải trọng ất lợi lên ĐAH phản lự gối: Khi xếp xe thì tim ủ ánh xe ngoài ùng
phải xếp á h mép hân l n n một hoảng tối thiểu là 600mm.
Hình 3.11 - Tính hệ số phân bố ngang cho dầm biên.
- Hệ số PBN đối với xe tải và xe 2 trụ thiết ế.
Công thứ t nh :
1
2
ig y 
- Hệ số PBN ủ xe tải thiết ế và xe 2 trụ thiết ế đối với dầm iên hi xếp tải trên 1
làn :
1 1
(0.916 0.167) 0.542
2 2
ig y    
- T nh hệ số PBN đối với tải trọng làn;
 
1 1 1
1 2.4 0.4
3 3 2
lan ig      
 Hệ số phân ố ng ng t nh ho moment và lự ắt ủ dầm iên trường hợp 2 làn xe
thiết ế hịu tải:
Hệ số phân ố ng ng ủ làn lấy ằng xe thiết ế.
o Moment:
.M M
dambien damgiuag e g
0
400
0.77 0.77 0.913
2800 2800
900 500 400
e
e e lancan
d
e
d d b mm
    
    
 0.913 0.621 0.567M
dambieng   
o Lực cắt:
.V V
dambien damgiuag e g
400
0.60 0.60 0.733
3000 3000
ed
e     
 0.733 0.816 0.598M
dambieng   

- 28 -
Bảng 3.7 - Hệ số PBN đối với dầm biên
Số làn Hệ số PBN Kí hiệu
Tải trọng
gHL93
glan
1 làn
Mômen gM 0.542 0.4
Lự ắt gV 0.542 0.4
≥2 làn
Mômen gM 0.567 0.567
Lự ắt gV 0.598 0.598
Bảng 3.8 - Hệ số PBN đối với dầm giữa
Tải trọng
gHL93
glan
1 làn
Mômen gM 0.440 0.440
Lự ắt gV 0.676 0.676
≥2 làn
Mômen gM 0.621 0.621
Lự ắt gV 0.816 0.816
3.3.3.2.1 Xác định hệ số PBN tính toán
 So sánh hệ số PBN giữ dầm iên và dầm giữ t thấy hệ số PBN đối với dầm trong là
lớn hơn tứ là dầm trong hịu lự ất lợi hơn dầm iên.
 So sánh 2 TH là xếp tải trên 1 làn xe và xếp trên 2 làn t thấy TH xếp tải trên 2 làn xe
ất lợi hơn nên t sẽ t nh toán theo TH xếp tải trên ả h i làn xe.
 Kết hợp ả h i điều iện trên thì t sẽ sử dụng hệ số PBN tại á mặt ắt ho trƣờng
hợp: Dầm thiết ế là dầm trong và số làn xếp tải là 2 làn:
Bảng 3.9 - Hệ số PBN tính toán
Tải trọng
gHL93
glan
≥2 làn
Mômen gM 0.621 0.621
Lự ắt gV 0.816 0.816
3.3.4 T n toán nội lự :
- Dầm ó hiều dài t nh toán là L= 27 m và đƣợ hi làm 3 đoạn, mỗi đoạn dài 9 m.
- T t nh toán và iểm tr nội lự tại 5 mặt ắt:
o Mặt ắt ó mômen lớn nhất: mặt ắt giữ nhịp: L/2.
o Mặt ắt ó lự ắt lớn nhất: mặt ắt gối.
o Mặt ắt ó mômen và lự ắt ùng lớn: L/4 và L/8.
o Mặt ắt ố tr mối nối dầm: để iểm toán mối nối dầm.

- 29 -
Hình 3.12 - Cá mặt ắt t n toán nội lự
Bảng 3.10 - Tọa độ các mặt cắt tính toán nội lực
Tên mặt cắt Kí hiệu X Đơn vị
Mặt ắt gối 0-0 0 mm
Mặt ắt L/8 I-I 3375 mm
Mặt ắt L/4 II-II 6750 mm
Mặt ắt mối nối III-III 9000 mm
Mặt ắt L/2 IV-IV 13500 mm
3.3.4.1 Đường ảnh hưởng nội lực
3.3.4.1.1 Vẽ đường ảnh hưởng nội lực tại các mặt cắt tính toán
Hình 3.13 - ĐAH moment tại á mặt ắt

- 30 -
Hình 3.14 - ĐAH lự ắt tại á mặt ắt
3.3.4.1.2 Tính diện tích đường ảnh hưởng
- Diện t h ĐAH mômen tại mặt ắt á h tim gối đoạn ằng x t nh theo ông thứ :
( )
2
M
x L x



- Diện t h ĐAH lự ắt tại mặt ắt á h tim gối đoạn ằng x t nh theo ông thứ :
2 2
( )
, và =
2. 2.
V V V V
L x x
L L
        
  
Bảng 3.11 - Diện tích đường ảnh hưởng nội lực tại các mặt cắt
Mặt
cắt
Các đại lượng Diện tích đường ảnh hưởng
x
(m)
L-x
(m)
x(L-x)/L
(m)
(L-x)/L
(m)
x/L
(m)
ωM
(m2
)
ωv
+
(m2
)
ωv
-
(m2
)
Tổng
(m2
)
M1 3.38 23.63 2.95 39.87 39.87
M2 6.75 20.25 5.06 68.34 68.34
M3 9.00 18.00 6.00 81.00 81.00
M4 13.50 13.50 6.75 91.13 91.13
V0 0.00 27.00 1.00 0.00 13.50 0.00 13.50
V1 3.38 23.63 0.88 0.13 10.34 -0.21 10.13
V2 6.75 20.25 0.75 0.25 7.59 -0.84 6.75
V3 9.00 18.00 0.67 0.33 6.00 -1.50 4.50
V4 13.50 13.50 0.50 0.50 3.38 -3.38 0.00
3.3.4.2 Xác định nội lực tại các mặt cắt
3.3.4.2.1 Tính nội lực do tĩnh tải

- 31 -
- Để t nh nội lự do tĩnh tải thì t đặt tĩnh tải trự tiếp lên ĐAH và t nh toán nội lự theo
á ông thứ :
1 2
1 2
( W ). ; ( W ).
( W ). ; ( W ).
tc tt
t tc tc M t tc tc M
tc tt
t tc tc V t tc tc V
M DC D M DC D
V DC D V DC D
   
   
   
   
Trong đó:
- , Wtc tcDC D : Tĩnh tải gi i đoạn I và II tiêu huẩn.
- ,tc tt
t tM M : Mômen uốn tiêu huẩn và t nh toán do tĩnh tải.
- ,tc tt
t tV V : Lự ắt tiêu huẩn và t nh toán do tĩnh tải.
- ,M V  : Tổng diện t h đƣờng ảnh hƣởng mômen uốn và lự ắt ủ mặt ắt ần xá
định nội lự .
Bảng 3.12 - Tổng hợp nội lực do tĩnh tải
Nội
lực
Diện
tích
DAH
Tĩnh tải TC
(kN/m)
Nội lực tiêu chuẩn
(TTGH SD)
Nội lực tính toán
(TTGH CDI)
ω DCtc DWtc ωDCtc ωDWtc Tổng γ1.ωDCtc γ2ωDWtc Tổng
M1 39.87 13.94 5.71 555.93 227.64 783.57 694.91 341.46 1036.37
M2 68.34 13.94 5.71 953.01 390.24 1343.26 1191.27 585.36 1776.63
M3 81.00 13.94 5.71 1129.50 462.51 1592.01 1411.87 693.77 2105.64
M4 91.13 13.94 5.71 1270.69 520.32 1791.01 1588.36 780.49 2368.84
V0 13.50 13.94 5.71 188.25 77.09 265.33 235.31 115.63 350.94
V1 10.13 13.94 5.71 141.19 57.81 199.00 176.48 86.72 263.20
V2 6.75 13.94 5.71 94.12 38.54 132.67 117.66 57.81 175.47
V3 4.50 13.94 5.71 62.75 25.70 88.44 78.44 38.54 116.98
V4 0.00 13.94 5.71 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
3.3.4.2.2 Tính nội lực do tải trọng làn
- Để t nh nội lự do tải trọng làn và tải trọng ngƣời thì t xếp tải trọng dải đều ất lợi lên ĐAH
và t nh toán nội lự .
- Công thứ t nh toán nội lự do tải trọng làn:
. . ;
. . ;
tc tt tc
l l l M l h l
tc tt tc
l l l V l h l
M q g M M
V q g V V
 
 
 
 
Bảng 3.13 - Tổng hợp nội lực do tải trọng làn
Nội
lực
Diện tích
ĐAH
Tải trong
(kN.m)
Hệ số
PBN
Nội lực tiêu chuẩn
(TTGH SD)
Nội lực tính toán
(TTGH CĐ1) Đơn vị
ω qlan glan ωqlanglan γωqlanglan
M1 39.87 9.30 0.650 241.00 421.75 kN.m
M2 68.34 9.30 0.650 413.14 722.99 kN.m
M3 81.00 9.30 0.650 489.65 856.88 kN.m
M4 91.13 9.30 0.650 550.85 963.99 kN.m
V0 13.50 9.30 0.816 102.49 179.36 kN

- 32 -
V1 10.13 9.30 0.816 76.87 134.52 kN
V2 6.75 9.30 0.816 51.25 89.68 kN
V3 4.50 9.30 0.816 34.16 59.79 kN
V4 0.00 9.30 0.816 0.00 0.00 kN
3.3.4.2.3 Tính nội lực do xe tải thiết kế và xe 2 trục thiết kế
- Để t nh nội lự do xe tải và xe 2 trụ t xếp tải trự tiếp tải trọng lên ĐAH nội lự theo
sơ đồ ất lợi nhất và t nh toán nội lự .
- Công thứ t nh toán nội lự do xe tải và xe 2 trụ thiết ế:
'
. .
.(1 ). .
(1 )
tc M
h h i i
M
h h i i
tt tc
h h h
M g P y
M g IM P y
M IM M
 
  
 
'
. .
.(1 ). .
(1 )
tc V
h h i i
V
h h i i
tt tc
h h h
V g P y
V g IM P y
V IM V
 
  
 
Trong đó:
- '
; ;tc tt
h h hM M M : Mômen uốn tiêu huẩn, t nh toán và mômen uốn hi t nh mỏi do hoạt tải.
- '
; ;tc tt
h h hV V V : Lự ắt tiêu huẩn, t nh toán và lự ắt hi t nh mỏi do hoạt tải.
- ;M V
i iy y : Là tung độ ĐAH mômen và lự ắt tại vị tr trụ thứ i.
- gh: Hệ số phân ố ng ng ủ hoạt tải, tải trọng làn và tải trọng ngƣời.
- 1+IM: Hệ số xung h ủ hoạt tải.
- h : Hệ số tải trọng ủ hoạt tải.
- Tính mômen tại mặt cắt I-I (mặt cắt L/8)
Xếp tải lên ĐAH:
Hình 3.15 - Xếp tải lên ĐAH mômen tại mặt ắt L/8
Bảng 3.14 - Kết quả tính moment tại L/8
Các đại lượng Xe tải thiết kế Xe 2 trục thiết kế
Vị tr đặt tải (m)
x1 x2 x3 x4 x5
-0.93 3.38 7.68 3.38 4.58
Tung độ ĐAH (m)
y1 y2 y3 y4 y5
0 2.95 2.42 2.95 2.80
Tải trọng trụ ( N)
P1
tr
P2
tr
P3
tr
P1
tr
P2
tr
35 145 145 110 110
Nội lự do tải trọng trụ ( N.m) 0.0 428.2 350.3 324.8 308.3
Tổng ( N.m) ƩPiYi 778.5 633.2
Hệ số PBN momen 0.650 0.650

- 33 -
Do hoạt tải tiêu huẩn ( N.m) 506.0 411.6
Do hoạt tải t nh toán ( N.m) 1106.9 900.3
- Tính mômen tại mặt cắt II-II (mặt cắt L/4)
- Xếp tải lên ĐAH:
x1 x2 x3 x4 x5
2.45 6.75 11.05 6.75 7.95
Tung độ ĐAH (m)
y1 y2 y3 y4 y5
1.8375 5.06 3.99 5.06 4.76
P1
tr
P2
tr
P3
tr
P1
tr
P2
tr
35 145 145 110 110
Tổng ƩPiYi (kN.m) 1376.6 1080.8
Do hoạt tải tiêu huẩn (kN.m) 894.8 702.5
- Tính mômen tại mặt cắt III-III (mặt cắt mối nối)
Hình 3.17 - Xếp tải lên ĐAH mômen tại mặt ắt mối nối
Bảng 3.16 - Kết quả tính moment tại mối nối

- 34 -
x1 x2 x3 x4 x5
4.70 9.00 13.30 9.00 10.20
Tung độ ĐAH (m)
y1 y2 y3 y4 y5
3.13 6.00 4.57 6.00 5.60
P1
tr
P2
tr
P3
tr
P1
tr
P2
tr
35 145 145 110 110
Tổng ƩPiYi (kN.m) 1641.8 1276.0
Do hoạt tải t nh toán (kN.m) 2334.5 1814.3
- Tính mômen tại mặt cắt IV-IV (mặt cắt L/2)
x1 x2 x3 x5 x6
9.20 13.50 17.80 13.50 14.70
Tung độ ĐAH (m)
y1 y2 y3 y4 y5
4.6 6.75 4.60 6.75 6.15
P1
tr
P2
tr
P3
tr
P1
tr
P2
tr
35 145 145 110 110
Tổng ƩPiYi (kN.m) 1806.8 1419.0
- Tính moomen do hoạt tải mỏi gây ra tại mặt cắt L/2:
Xếp tải lên ĐAH:

- 35 -
Bảng 3.18 - Kết quả tính nội lực hoạt tải mỏi tại MC L/2
Các đại lượng Xe tải thiết kế
x1 x2 x3
4.50 13.50 22.50
Tung độ ĐAH (m)
y1 y2 y3
2.25 6.75 2.25
P1
tr
P2
tr
P3
tr
35 145 145
Nội lự do tải trọng trụ ( N.m) 78.8 978.8 326.3
Tổng ƩPiYi (kN.m) 1383.8
Hệ số PBN momen 0.650
Do hoạt tải tiêu huẩn ( N.m) 899.4
Do hoạt tải tiêu huẩn ó xét hệ số
xung kích (1+IM=1.15)
1124.3
 Sơ đồ xếp tải tổng quát tính lực cắt:
Hình 3.20 - Sơ đồ xếp tải ĐAH lực cắt tổng quát
- Tính lực cắt tại mặt cắt 0-0(mặt cắt tại gối)
Bảng 3.19 - Kết quả tính lực cắt tại mc gối

- 36 -
x1 x2 x3 x4 x5
0.00 4.30 8.60 0.00 1.20
Tung độ ĐAH (m)
y1 y2 y3 y4 y5
1.00 0.84 0.68 1.00 0.96
P1
tr
P2
tr
P3
tr
P1
tr
P2
tr
35 145 145 110 110
Nội lự do tải trọng trụ ( N) 35.0 121.9 98.8 110.0 105.1
Tổng ƩPiYi (kN) 255.7 215.1
Hệ số PBN lự ắt 0.816 0.816
Do hoạt tải tiêu huẩn ( N) 208.8 175.6
Do hoạt tải t nh toán ( N) 456.7 384.1
- Tính lực cắt tại mặt cắt I-I (mặt cắt L/8)
Bảng 3.20 - Kết quả tính lực cắt tại mc L/8
x1 x2 x3 x4 x5
3.38 7.68 11.98 3.38 4.58
Tung độ ĐAH (m)
y1 y2 y3 y4 y5
0.88 0.72 0.56 0.88 0.83
P1
tr
P2
tr
P3
tr
P1
tr
P2
tr
35 145 145 110 110
- Tính lực cắt tại mặt cắt II-II (mặt cắt L/4)
Bảng 3.21 - Kết quả tính lực cắt tại L/4
x1 x2 x3 x4 x5
6.75 11.05 15.35 6.75 7.95
Tung độ ĐAH (m)
y1 y2 y3 y4 y5
0.75 0.59 0.43 0.75 0.71
P1
tr
P2
tr
P3
tr
P1
tr
P2
tr
35 145 145 110 110
- Tính lực cắt tại mặt cắt III-III (mặt cắt mối nối L/3)
Bảng 3.22 - Kết quả tính lực cắt tại mối nối

- 37 -
x1 x2 x3 x4 x5
9.00 13.30 17.60 9.00 10.20
Tung độ ĐAH (m)
y1 y2 y3 y4 y5
0.67 0.51 0.35 0.67 0.62
Tải trọng trụ (kN)
P1
tr
P2
tr
P3
tr
P1
tr
P2
tr
35 145 145 110 110
- Tính lực cắt tại mặt cắt IV-IV (mặt cắt L/2)
Bảng 3.23 - Kết quả tính lực cắt tại L/2
x1 x2 x3 x4 x5
13.50 17.80 22.10 13.50 14.70
Tung độ ĐAH (m)
y1 y2 y3 y4 y5
0.50 0.34 0.18 0.50 0.46
P1
tr
P2
tr
P3
tr
P1
tr
P2
tr
35 145 145 110 110
Do hoạt tải tiêu huẩn (kN) 76.1 85.8
3.3.4.3 Tổng hợp nội lực
- Nội lự s u hi t nh toán đƣợ tổ hợp theo á TTGH với á hệ số tải trọng tƣơng ứng.
Tuy nhiên ở đây t hỉ ần thành lập 2 tổ hợp tải trọng.
- Tổ hợp tải trọng: Nội lự do tải trọng tiêu huẩn để t nh toán thiết ế theo TTGH sử dụng.
- Tổ hợp tải trọng 2: Nội lự do tải trọng t nh toán để t nh toán thiết ế theo TTGH ƣờng độ
I.
- Đối với mỗi tổ hợp tải trọng t hỉ ần thành lập 2 trƣờng hợp tải trọng giữ tĩnh tải và hoạt
tải nhằm tìm r trƣờng hợp tải trọng ất lợi nhất sẽ hống hế thiết ế.
- TH1: Tĩnh tải +Xe tải thiết ế + tải trọng làn
- TH2: Tĩnh tải +Xe 2 trụ thiết ế + tải trọng làn
Bảng 3.24 - Tổng hợp nội lực tiêu chuẩn (theo TTGH sử dụng)
Nội lực
Do tĩnh tải tiêu
chuẩn
Do hoạt tải tiêu chuẩn
TT
+xe tải
+làn
TT
+xe 2
trục
+làn
Nội lực
TC
max
Đơn
vịTĩnh tải
1
Tĩnh
tải 2
Xe tải
Xe 2
trục
Tải
trọng
làn
M1 555.93 227.64 506.0 411.6 241.00 1530.57 1436.14 1530.57 kN.m

- 38 -
M2 953.01 390.24 894.8 702.5 413.14 2651.16 2458.88 2651.16 kN.m
M3 1129.50 462.51 1067.2 829.4 489.65 3148.85 2911.05 3148.85 kN.m
M4 1270.69 520.32 1174.4 922.4 550.85 3516.25 3264.21 3516.25 kN.m
V0 188.25 77.09 208.8 175.6 102.49 576.59 543.44 576.59 kN
V1 141.19 57.81 175.6 153.2 76.87 451.47 429.03 451.47 kN
V2 94.12 38.54 142.4 130.7 51.25 326.35 314.62 326.35 kN
V3 62.75 25.70 120.3 115.7 34.16 242.93 238.35 242.93 kN
V4 0.00 0.00 76.1 85.8 0.00 76.10 85.81 85.81 kN
Bảng 3.25 - Tổng hợp nội lực tính toán (theo TTGH cường độ I)
Nội
lực
Do tĩnh tải tiêu
chuẩn
Do hoạt tải tiêu chuẩn
TT
+xe tải
+làn
TT
+xe 2
trục
+làn
Nội lực
TC
max
Đơn
vịTĩnh
tải 1
Tĩnh
tải 2
Xe tải
Xe 2
trục
Tải
trọng
làn
M1 694.91 341.46 1106.89 900.3 421.75 2565.00 2358.43 2565.00 kN.m
M2 1191.27 585.36 1957.30 1536.7 722.99 4456.92 4036.31 4456.92 kN.m
M3 1411.87 693.77 2334.48 1814.3 856.88 5297.00 4776.83 5297.00 kN.m
M4 1588.36 780.49 2568.97 2017.6 963.99 5901.80 5350.47 5901.80 kN.m
V0 235.31 115.63 456.66 384.1 179.36 986.97 914.44 986.97 kN
V1 176.48 86.72 384.12 335.0 134.52 781.84 732.76 781.84 kN
V2 117.66 57.81 311.57 285.9 89.68 576.72 551.07 576.72 kN
V3 78.44 38.54 263.20 253.2 59.79 439.97 429.95 439.97 kN
V4 0.00 0.00 166.47 187.7 0.00 166.47 187.71 187.71 kN
3.3.5 Xá địn moment dẻo Mp:
3.3.5.1 Mặt cắt tính toán:
- Gi i đoạn 3: Khi ứng suất trên toàn mặt ắt đạt đến giới hạn hảy.
- Mặt ắt t nh toán là mặt ắt liên hợp . Đặ trƣng hình họ mặt ắt gi i đoạn 3 là đặ
trƣng hình họ ủ tiết diện liên hợp.
Hình 3.21 - Mặt cắt giai đoạn chảy dẻo.
3.3.5.2 Xác định vị trí trục trung hoà dẻo của mặt cắt
T nh lự dẻo ủ á phần ủ tiết diện:
- Không xét ốt thép trong ản mặt ầu

- 39 -
- Momen dẻo ủ tiết diện hịu momen uốn dƣơng đƣợ t nh nhƣ s u:
o Lự dẻo tá dụng trong ản mặt ầu (Ps)
Ps = 0.85f’c ×bs ×ts = 11424000 N
o Lự dẻo tá dụng trong ánh hịu nén (P )
Pc = Fyc ×bf ×tf = 1518000 N
o Lự dẻo tá dụng trong ản ụng Pw)
Pw = Fyw ×Dw×tw = 5071500 N
o Lự dẻo tá dụng trong ánh hịu éo (Pt)
Pt = Fyt ×bt× tt =4140000 N
o Lự dẻo tá dụng ốt thép ản trên
Prt = Fyrt× Art = 824702N
o Lự dẻo tá dụng trong ốt thép ản dƣới
Prb= Fyt × Arb= 692732N
Ta có:
w c t rt+P =6589.5(kN) >P +P P =5594.4(kN)rbP 
Vậy trục trung hòa dẻo đi qua sườn dầm.
- Sơ đồ t nh toán:
Hình 3.22 - Sơ đồ xá địn vị tr TTH dẻo
- Khoảng á h từ thớ ngoài ản ụng hịu nén đến TTH dẻo đƣợ t nh theo ông thứ :
w
w
1 96.5( )
2
c t rt rb
cp
D P P P P
Y D mm
P
   
     
 
3.3.5.3 Giá trị moment dẻo:
- Mômen dẻo là mômen ứng với hi toàn mặt ắt đạt đến ƣờng độ hảy trừ phần ê tông
hịu éo. Khi t nh mômen dẻo phải lấy mômen đối với trụ trung hò dẻo.
- Công thứ t nh mômen dẻo:
.p i iM P Z 
Trong đó:
Pi: lự dẻo tại tiết diện thứ I ủ mặt ắt dầm hủ.
Zi: Khoảng á h từ điểm đặt ủ lự dẻo thứ i đến TTH dẻo.
- Trong phần xá định đặ trƣng hình họ ủ mặt ắt trong gi i đoạn hảy dẻo đã xá
định đƣợ vị tr ủ TTH dẻo đi qu sƣờn dầm.

- 40 -
Zs: Khoảng á h từ trọng tâm ủ ản êtông đến mép trên ủ dầm thép:
2
( ) . .
2 2 3 146.2( )
s h h
s s h c h h h
s
s s c h h h
t t t
b t t b t b t
Z mm
b t b t b t
  
 
 
- Moment dẻo đƣợc tính theo công thức:
 
 
 
2
'
s w
2
w
w w yr
0,85.A . . . . . .
2 2
. . . . . .
2 2
cpc
p c cp c s c yc cp yw
cp t
yw t yt cp r cp c r
Dt
M f D t Z A f D f t
D D t
f t A f D D A f D t Y
 
      
 
  
       
 
Trong đó:
As : diện tích bản betong ( có bao gồm bản vút). As = 4335 cm2
Ac : diện tích bản chịu nén, Ac = 44 cm2
At : diện tích bản cánh chịu kéo, At = 120 cm2
Giá trị moment dẻo:
10156.92( . )pM kN m
3.3.6 Xá định moment chảy My:
- Mômen hảy My ở mặt ắt liên hợp đƣợ lấy ằng tổng á mômen tá dụng vào dầm
thép, mặt ắt liên hợp ngắn hạn và dài hạn để gây suất gây r trạng thái hảy đầu tiên ở một
trong 2 ánh ủ dầm thép ( hông xét đến hảy ở sƣờn dầm ủ mặt ắt l i).
My = MD1 + MD2 + MAD
Trong đó:
o MD1 : Mômen uốn do tĩnh tải gi i đoạn I.
o MD2 : Mômen uốn do tĩnh tải gi i đoạn II.
o MAD : Mômen do hoạt tải ó nhân hệ số và đƣợ t nh toán theo mômen háng uốn ủ
mặt ắt liên hợp ngắn hạn.
 Ứng suất trong dầm thép do MD1=1588.36 kN.m:
Moment quán t nh ủ mặt ắt hƣ liên hợp INC = 5562807655 mm4
Khoảng á h từ TTH I-I đến mép dƣới dầm thép yIb = 422.33 mm
Khoảng á h từ TTH I-I đến mép trên dầm thép yIt = 677.67 mm
Ứng suất mép dƣới dầm thép fIb = 120.589 Mpa
Ứng suất mép trên dầm thép fIt = 193.496 Mpa
 Ứng suất trong dầm thép do MD2=780.49 kN.m:
Moment quán t nh ủ mặt ắt liên hợp dài hạn ILT = 14179018539 mm4
Khoảng á h từ TTH II-II đến mép dƣới dầm thép yII
b
= 756.03 mm
Khoảng á h từ TTH II-II đến mép trên dầm thép yII
t
= 343.97 mm
Ứng suất mép dƣới dầm thép fII
b
= 41.616 Mpa
Ứng suất mép trên dầm thép fII
t
= 18.934 Mpa
 Ứng suất trong dầm thép do MAD:
Khi ứng suất ánh dầm thép đạt đến giới hạn hảy t ó:
- TH ứng suất ánh trên dầm thép đạt đến giới hạn hảy t ó :

- 41 -
1 2 3 3 1 2 132.57( )t t t t t t
y yf f f f f f f f MPa          
- TH ứng suất ánh dƣới dầm thép đạt đến giới hạn hảy t ó :
1 2 3 3 1 2 182.8( )b b b b b b
y yf f f f f f f f MPa       
 Xá định mômen uốn MAD:
- Moment quán t nh ủ mặt ắt liên hợp ngắn hạn IST 19442599639 mm4
- Khoảng á h từ TTH III-III đến mép dƣới dầm thép y3
b
956.10 mm
- Khoảng á h từ TTH III-III đến mép trên dầm thép y3
t
143.90 mm
Mômen uốn ổ xung MAD ần thiết để ho ản ánh trên hảy:
3 .
17912.2( . )
t
t ST
AD t
II
f I
M kN m
y

 
Mômen uốn ổ xung MAD ần thiết để ho ản ánh trên hảy:
3 .
3717.2( . )
b
b ST
AD b
II
f I
M kN m
y
 
Mômen uốn ần thiết để xảy r điểm hảy đầu tiên trên dầm MAD:
min( , ) 3717.2( . )t b
AD AD ADM M M kN m 
Xá định mômen hảy My:
1 2 3717.2 1588.36 780.49 6089( . )y AD D DM M M M kN m      
3.4 KIỂM TRA TÍNH CÂN XỨNG CỦA MẶT CẮT DẦM CHỦ
3.4.1 Kiểm tr độ mản sƣờn dầm ủ mặt ắt đặ ắ
Điều iện iểm tr :
- Dầm ó mặt ắt hữ I và hiều o dầm hông đổi.
- Cƣờng độ hảy dẻo nhỏ nhất theo quy định ủ thép = 345 MP .
Công thứ iểm toán:
w
2
3.76cp
yc
D E
t f

Trong đó:
Dcp:Chiều o sƣờn dầm hịu nén ứng với mômen hảy Mp, Dcp = 96.5mm
tw: Chiều dày ản ụng, tw = 14mm.
E: Môđun đàn hồi ủ thép, E = 2.105
MPa
fyc: Cƣờng độ hảy nhỏ nhất quy định ủ ản ánh hịu nén, fyc =345 MPa
Kiểm tr :
w
2
13.78 3.76 90.53cp
yc
D E
t f
  
=> Kết luận: Đạt
3.4.2 Kiểm tr độ mản án ịu nén ủ mặt ắt đặ ắ
Công thứ iểm tr :
c
0.382
2
c
yc
b E
t f


- 42 -
Trong đó:
bc: Chiều rộng ản ánh hịu nén ( m), c = 220mm.
tc: Chiều dày ản ánh hịu nén ( m), tc = 20mm.
E: Mô đun đàn hồi ủ thép, Es=2.10 5
MPa.
fyc: Cƣờng độ hảy nhỏ nhất quy định ủ ản ánh hịu nén, fyc = 345MPa
Kiểm tr :
c
5.5 0.382 9.2
2
c
yc
b E
t f
  
3.4.3 Kiểm tr tƣơng tá giữ sƣờn dầm với bản án ịu nén ủ mặt ắt đặ ắ
Công thứ iểm tr :
c
w
0.382
2
2
3.76
c
yc
cp
yc
b E
t f
D E
t f




 

- Nếu điều iện trên thỏ mãn thì phải tuân theo á quy định về việ giằng ản ánh.
- Nếu điều iện trên hông thỏ mãn thì phải t nh toán tá động qu lại giữ sƣờn dầm và
ánh nén ủ mặt ắt đặ hắ theo điều iện:
w
9.35 6.25
2
cp c
c yc
D b E
t t f
 
Kiểm tr :
w
c
2
13.78 3.76 90.53
5.5 0.382 9.2
2
cp
yc
c
yc
D E
t f
b E
t f

  


   

3.5 KIỂM TOÁN DẦM CHỦ THEO TTGH CƢỜNG ĐỘ I
3.5.1 Kiểm toán sứ áng uốn ủ dầm ủ
3.5.1.1 Sức kháng uốn danh định
Với á mặt ắt ủ ầu giản đơn một nhịp hoặ ủ ầu liên tụ ó mômen uốn âm tại á gối
trung gi n thì sứ háng uốn d nh định ủ mặt ắt liên hợp đặ hắ trong vùng uốn dƣơng
xá định theo ông thứ :
- Nếu DP ≤ D' thì Mn = MP.
- Nếu D' < DP ≤5 D' thì:
5 0.85 0.85
( )
4 4 '
p y y p p
n
M M M M D
M
D
 
 
Trong đó:
My: mômen hảy ủ mặt ắt, My = 8513.6kN.m

- 43 -
MP: mômen dẻo, MP = 12095.9 kN.m
DP: Khoảng á h từ mép trên ản ê tông tới trụ trung hò dẻo (mm).
DP = Y+ th + ts = 96.5+ 50 + 200 = 346.5mm
D': Khoảng á h, t nh theo ông thứ :
' 162( )
7.5
sb s hH t t
D mm
 
 
β = 0,9 đối với thép ó fy=250 MPa.
β = 0,7 đối với thép ó fy= 345 MPa.
th, ts: Chiều o vút và hiều dày ản ê tông.
Hsb: Chiều o dầm thép = 1100 mm
Kiểm tr ông thứ t nh toán:
D' = 162 mm < DP = 346.5 mm < 5.D' = 810 mm
Vậy sứ háng d nh định ủ mặt ắt t nh theo ông thứ :
5 0.85 0.85
( ) 8737.69( . )
4 4 '
p y y p p
n
M M M M D
M kN m
D
 
  
3.5.1.2 Xác định sức kháng uốn tính toán
Công thứ t nh toán:
.r f nM M
Trong đó:
Mr: Sứ háng uốn t nh toán ủ mặt ắt.
Mn: Sứ háng uốn d nh định.
φf : Hệ số sứ háng hi uốn, φf =1,00.
Sứ háng uốn t nh toán ủ mặt ắt:
. 1.0 8737.69 8737.69( . )r f nM M kN m   
3.5.1.3 Kiểm toán khả năng chịu lực của dầm
Công thứ iểm toán: Mr≥Mu
Ta có:
Sứ háng uốn t nh toán: Mr = 8737.69 kN.m
Mômen t nh toán lớn nhất: Mu = 5904.1 kN.m
So sánh: Mu =5904.1 N.m ≤ Mr = 8737.69 kN.m
=> Kết luận: Dầm đảm bảo khả năng chịu lực.
3.5.2 Kiểm toán sứ áng ắt ủ dầm ủ
3.5.2.1 Xác định hệ số c
Hệ số là tỷ số giữ ứng suất oằn ắt và ƣờng độ hảy ắt ủ mặt ắt dầm.
T nh hệ số :
2 2
0
w
5 5
5 5 8.02
1350
1050
k
d
D
    
   
     
Công thứ iểm toán:
w
w
1050 . 200000 8.02
75 1.10 1.10 75.03
14 345yw
D E k
t f

    
Vậy : = 1
3.5.2.2 Sức kháng cắt của dầm chủ
Điều iện iểm toán:

- 44 -
- Mặt ắt dầm hủ phải là mặt ắt liên hợp đặ hắ .
- Sƣờn dầm không ó ố tr sƣờn tăng ƣờng.
- Mặt ắt dầm sử dụng một loại thép ( hông phải là mặt ắt l i).
3.5.2.2.1 Sức kháng cắt của mảnh sườn dầm phía trong:
Ta có:
w
75 3.07 74
yw
D E
t f
   
Nên
3
w4.55
2378.13( )n
t E
V kN
D
 
 
3.5.2.2.2 Kiểm toán khả năng chịu cắt của dầm
- Công thứ iểm toán: Vr > Vu
- Sứ háng ắt t nh toán ủ sƣờn dầm:
Vr =φv.Vn = 2378.13 kN
Trong đó:
+φ v : Hệ số sứ háng hi ắt, φ v = 1,0
+ Vn: Sứ háng ắt d nh định.
+ Vr: Sứ háng ắt t nh toán.
+ Vu: Lự ắt t nh toán, Vu = 983.7 kN
- Kiểm toán: Vr = 2378.13kN > Vu = 983.7 kN
=> Kết luận: Đạt. Không ần thiết ế sƣờn tăng ƣờng đứng.
3.6 KIỂM TOÁN DẦM CHỦ THEO TTGH MỎI
3.6.1 Nguyên tắ t n toán
- Xét yêu ầu mỏi đối với sƣờn dầm là để iểm tr uốn ngoài mặt phẳng ủ sƣờn dầm do
mômen uốn hoặ do lự ắt tá dụng lặp đi lặp lại ủ hoạt tải.
- Xe tải thiết ế với hoảng á h giữ 2 trụ nặng hông đổi ằng 9,0m , ó xét đến hệ số
xung h và hệ số làn ho 1 làn xe (m =1.2).
3.6.2 Kiểm toán t eo điều iện ứng suất do uốn
3.6.2.1 Công thức kiểm toán:
w
2
5.7c
yw
D E
t f

 Công thứ iểm toán là: fcf ≤ fyw
Trong đó:
+ fcf: Ứng suất nén đàn hồi ất lợi nhất trong ánh nén dƣới tá dụng ủ tĩnh tải tiêu huẩn
(tĩnh tải hông nhân với hệ số tải trọng) và hoạt tải để t nh mỏi nhƣ đã nêu ở trên (MP ).
+ fyw: Cƣờng độ hảy nhỏ nhất quy định ủ sƣờn dầm (MP ).
+ Dc: Chiều o hịu nén đàn hồi ủ sƣờn dầm (mm).
+ tw: Chiều dày ủ sƣờn dầm (mm).
3.6.2.2 Xác định ứng suất trong dầm do tải trọng mỏi
- Hoạt tải t nh toán mỏi là tải trọng ó xét đến hệ số xung h (1+IM) mà hông xét đến hệ số
tải trọng.
- Ứng suất trong dầm do hoạt tải mỏi:

- 45 -
Moment uốn do xe tải tiêu huẩn Mtruck
tc
1124.3 kN.m
Mometn uốn do tải trọng làn tiêu huẩn Mlan
tc
550.85 kN.m
=> Mômen uốn do hoạt tải mỏi:
' 0.75( ) 0.75(1124.3 550.85) 1256.36( . )tc tc
LL truck lanM M M kN m    
Moment quán t nh ủ mặt ắt liên hợp ngắn hạn IST 19442599639 mm4
Khoảng á h từ TTH III-III đến mép dƣới dầm thép y3
b
956.1 mm
Khoảng á h từ TTH III-III đến mép trên dầm thép y3
t
143.9 mm
Ứng suất ở mép dƣới dầm thép do hoạt tải ft
61.78 Mpa
Ứng suất ở mép trên dầm thép do hoạt tải fb
9.30 Mpa
3.6.2.3 Kiểm toán ứng suất mỏi do uốn
-Ứng suất trong ản ánh dầm do tải trọng mỏi là:
' ' 125636000
143.9 0.93
19442599639
tLL
LL III
ST
M
f y MPa
I
       
Do đó: fcf =0.93 Mp ≤ fyw=345Mpa .
3.6.3 Kiểm toán t eo điều iện ứng suất do ắt
3.6.3.1 Công thức kiểm toán
- Với á dầm đồng nhất (dùng một loại thép ho ả ánh và sƣờn dầm) ần phải ố tr sƣờn
tăng ƣờng đứng, òn sƣờn tăng ƣờng dọ ó thể ố tr hoặ hông ố tr để thỏ mãn điều
iện: fcf ≤ 0.58×c ×fyw
Trong đó:
+ fcf: Ứng suất ắt đàn hồi lớn nhất trong sƣờn dầm do tĩnh tải tiêu huẩn và hoạt tải để t nh
mỏi (MPa).
+ : Tỷ số giữ ứng suất oằn ắt và ƣờng độ hảy ắt.
3.6.3.2 Kiểm toán ứng suất mỏi do cắt
Ta có: fcf = 4.37 MPa ≤ 0.58×c ×fyw=0.58×1×345= 200MPa
3.7 KIỂM TOÁN DẦM CHỦ THEO TTGH SỬ DỤNG
3.7.1 Kiểm tr độ võng ết ấu n ịp
3.7.1.1 Nguyên tắc chung
- Kiểm tr độ võng theo TTGH sử dụng o gồm iểm tr độ võng do tĩnh tải và iểm tr độ
võng do hoạt tải nếu ó yêu ầu. Kiểm tr độ võng do tĩnh tải ó thể theo phân t h đàn hồi
hoặ ngoài miền đàn hồi ( ó sự phân ố lại mômen ), trong t nh toán thiết ế ở đây t hỉ xét
theo phân t h đàn hồi.
- Khi iểm toán dầm theo TTGH sử dụng t sử dụng nội lự tiêu huẩn, tứ là nội lự hông
xét đến hệ số vƣợt tải và hệ số xung h.
3.7.1.2 Kiểm tra độ võng do tĩnh tải theo phân tích đàn hồi
- Mụ đ h ủ iểm tr độ võng do tĩnh tải là để độ võng hông làm ảnh hƣởng đến gi o
thông trên ầu. Phƣơng pháp iểm tr độ võng do tĩnh tải là thông qu ứng suất trong ánh
dầm. Do đó điều iện độ võng ở đây là ứng suất trong ánh dầm hi uốn dƣơng h y uốn âm
phải thỏ mãn:
+ Đối với ả 2 ánh dầm ủ mặt ắt liên hợp:
yf0.95f h bf R R f
+ Đối với ả 2 ánh dầm thép ủ mặt ắt hông liên hợp :

- 46 -
yf0.8f h bf R R f
Trong đó:
+ ff: Ứng suất đàn hồi trong ánh dầm do tải trọng t nh toán sinh r ( MP ).
+ fyf: Cƣờng độ hảy nhỏ nhất quy định ủ ánh dầm (MP ).
+ Rh: Hệ số l i, Rh = 1,00.
+ Rb: Hệ số truyền tải trọng, Rb = 1,00.
- Ứng suất trong dầm do tĩnh tải tiêu huẩn gi i đoạn I:
Mômen uốn do tĩnh tải tiêu huẩn GĐI: MD1
tc
=1272.52kN.m
Moment quán t nh ủ mặt ắt hƣ liên hợp INC 5562807655 mm4
Khoảng á h từ TTH I-I đến mép dƣới dầm thép yI
b
422.33 mm
Khoảng á h từ TTH I-I đến mép trên dầm thép yI
t
677.67 mm
Ứng suất mép dƣới dầm thép fI
b
96.61 Mpa
Ứng suất mép trên dầm thép fI
t
155.02 Mpa
- Ứng suất trong dầm do tĩnh tải tiêu huẩn gi i đoạn II:
Mômen uốn do tĩnh tải tiêu huẩn GĐII: MD2
tc
= 520.32 kN.m
Moment quán t nh ủ mặt ắt liên hợp dài hạn ILT 14179018539 mm4
Khoảng á h từ TTH II-II đến mép dƣới dầm thép yII
b
756.03 mm
Khoảng á h từ TTH II-II đến mép trên dầm thép yII
t
343.97 mm
Ứng suất mép dƣới dầm thép fII
b
27.74 Mpa
Ứng suất mép trên dầm thép fII
t
63.39 Mpa
+Tổng ứng suất trong dầm thép do tĩnh tải tiêu huẩn :
Ứng suất mép dƣới dầm thép f3
b
124.35 Mpa
Ứng suất mép trên dầm thép f3
t
218.41 Mpa
- Kiểm toán ứng suất ản ánh trên ủ dầm thép:
yf218.45 0.95 0.95 1 1 345 327.8t h bf MPa R R f MPa      
- Kiểm toán ứng suất ản ánh dƣới dầm thép:
yf124.35 0.95 0.95 1 1 345 327.8b h bf MPa R R f MPa      
3.7.1.3 Kiểm tra độ võng do hoạt tải theo phân tích đàn hồi
Nguyên tắ iểm tr
- Khi t nh độ võng tuyệt đối lớn nhất phải đặt tải ở tất ả á làn xe và đƣờng ộ hành.
- Khi t nh huyển vị tƣơng đối lớn nhất thì số lƣợng và á vị tr á làn đặt tải phải họn để
s o ho hiệu ứng hênh lệ h lớn nhất.
- Tải trọng t nh toán là tải trọng tiêu huẩn ó xét lự xung h IM và hệ số làn xe nhƣng
hông xét đến hệ số tải trọng.
- Độ võng do hoạt tải ần lấy theo giá trị lớn hơn ủ :
+ Kết quả t nh toán hỉ do một mình xe tải thiết ế trong 1 làn + ngƣời.
+ Kết quả t nh toán ủ 25% xe tải thiết ế ùng với tải trọng làn thiết ế + ngƣời.
- T nh độ võng do tải trọng làn:

- 47 -
=> Độ võng do tải trọng làn:
4
5 . .
16.55( )
384
lan
g q L
mm
EI
  
- T nh độ võng do xe tải thiết ế
- Đối với tải trọng xe thì hi t nh toán độ võng t phải xếp tải ở vị tr ất lợi để ó thể t nh
độ võng lớn nhất tại mặt ắt t nh toán.
- Đối với ết ấu nhịp giản đơn thì độ võng ủ dầm giản do tải trọng tập trung P gây r ó
thể t nh theo ông thứ .
2 2 2
.( ). . ( )
.(1 ).
6. . .
LL
P L a x L L a x
g IM
L E I
       
Trong đó:
+ : Khoảng á h t nh từ tải trọng đến gối ên trái
+ x : Khoảng á h từ mặt ắt t nh toán đến gối ên trái, ở đây t t nh độ võng lớn nhất tại
mặt ắt giữ nhịp nên x = 13.5 m
+ 1+IM : Hệ số xung h, 1 + IM = 1,25
+ L : Chiều dài t nh toán ết ấu nhịp, Ltt = 27000 mm
+ E : Mô đun đàn hồi ủ dầm hủ, E = 200000Mp
+ g : Hệ số phân ố ng ng ủ hoạt tải
- Xếp xe tải ất lợi để t nh độ võng lớn nhất tại mặt ắt giữ nhịp và áp dụng ông thứ trên
để t nh độ võng do từng trụ xe gây r t ó:
Bảng 3.26 - Tính độ võng do xe tải
Cá đại lƣợng K hiệu P3 P2 P1 Đơn vị
Tải trọng trụ 145 145 35 kN
Khoảng á h từ trụ đến tim gối a 9200 13500 9200 mm
Độ võng do trụ thứ i Δpi 12.97 15.6 3.13 mm
Tổng độ võng do xe tải thiết ế Δtruck 31.7 mm
- Kiểm toán độ võng do hoạt tải
- Theo quy định, để đảm ảo điều iện độ ứng thì độ võng ủ dầm hủ do hoạt tải sinh r
phải nhỏ hơn độ võng ho phép. ΔLL ≤ [Δ]
Trong đó:
+ΔLL: Độ võng lớn nhất do hoạt tải
+[Δ]: Độ võng ho phép.= L/800
-Tổng hợp độ võng do hoạt tải gây r tại mặt ắt giữ nhịp :
+ Độ võng do tải trọng l ne: Δlan = 16.5 mm
+ Độ võng do xe tải thiết ế: Δtruck = Δ1 = 31.7 mm
+ Độ võng do 25% xe tải thiết ế + làn
Δ2 = 0.25Δtruck + Δlan = 0.25*31.7+16.5=24.4 mm
=> Độ võng do hoạt tải gây r tại mặt ắt giữ nhịp là :
1 2max( , ) 31.7( )LL mm    
- Kiểm toán độ võng do hoạt tải:
ΔLL =31.7mm≤ [Δ]=Ltt/800=33.75mm

- 48 -
3.7.1.4 Tính độ vồng
- Để đảm ảo h i thá tốt thì ầu òn đƣợ thiết ế với một độ vồng ngƣợ .
Giá trị độ vồng ngƣợ này lấy hợp lý là:
W
2
LL
v DC D

     
- T nh độ võng ủ dầm do tĩnh tải tiêu huẩn gi i đoạn I:
+ Tĩnh tải tiêu huẩn gi i đoạn I: DCtc = 19.67 kN/m = 19.67 N/mm
+ Độ võng : ΔDC =7.25mm
- T nh độ võng ủ dầm do tĩnh tải tiêu huẩn gi i đoạn II:
+ Tĩnh tải tiêu huẩn gi i đoạn II : DWtc= 5.80kN/m = 5.80N/mm.
+ Độ võng : ΔDW =1.42mm
- Độ võng ủ dầm do hoạt tải : ΔLL =3.57mm
- Độ vồng thiết ế ủ dầm :
+ Độ vồng t nh toán :
W 10.45( )
2
LL
v DC D mm

      
+ Độ vồng thiết ế : Δ = 11 ( m)

- 49 -
CHƢƠNG 4. THIẾT KẾ NEO CHỐNG CẮT
4.1 THIẾT KẾ NEO CHỐNG CẮT:
4.1.1 C ọn loại neo:
Chiều o đinh neo: Hstud
Đƣờng nh th n đinh : dn
Ta có: 4stub
n
H
d

Bảng 4.1 - Chọn loại đinh neo.
Loại neo
Hstub
(mm)
dn (mm)
Fy
(MPa)
Fu (MPa)
Neo đinh 120 24 345 450
Số neo ó thể ố tr tối đ trên mặt ắt ng ng dầm:
50 3 220 50 3 24
2,52
4 4 24
c n
n
b d
n
d
     
  
 
Trong đó:
 bc = ề rộng ản ánh trên dầm thép. bc = 220 mm
 25mm = hoảng á h tĩnh nhỏ nhất giữ mép ủ ản ánh trên và mép ủ neo
hống ắt gần nhất.
 Chọn ố tr 2 neo đinh.
4.1.2 Xác địn bƣớ neo ống ắt:
4.1.2.1 Bước neo:
Bƣớ ủ á neo hống ắt theo trụ dọ : r
sr
n Z I
p
V Q
 


Trong đó:
- n = số lƣợng á neo hống ắt trong 1 mặt ắt ng ng.
- I = moment quán t nh ủ mặt ắt liên hợp ngắn hạn , I = IST.
- Q = moment thứ nhất ủ diện t h quy đổi đối với TTH ủ mặt ắt liên hợp ngắn
hạn.
Q =
1
( )
2
s
s s t h
t
b t y t
n
     ; trong đó:
s
c
II
t t
E
n
E
y Y



 
- Zr : sứ háng mỏi hịu ắt ủ 1 neo hống ắt riêng lẻ
2
2 38.
.
2
n
r n
d
Z d 
- 238 29,5log N  
- N: số hu ỳ, 365.100. . SLN n ADTT
* rn Z I
A
Q
 

.
- Vsr: phạm vi lự ắt dƣới (LL+IM) xá định ho TTGH mỏi.
Vậy: r
sr
n Z I
p
V Q
 


=
*
sr
A
V
.

Do an cau_thep_ng_thanhnhan_80901813

Do an cau_thep_ng_thanhnhan_80901813

Recommended

Recommended

More Related Content

What's hot

What's hot (20)

Similar to Do an cau_thep_ng_thanhnhan_80901813

Similar to Do an cau_thep_ng_thanhnhan_80901813 (20)

Do an cau_thep_ng_thanhnhan_80901813