The document summarizes the results of full-scale tests on bored belled piles in subsiding loessial soils of Ukraine. Static load tests were performed on piles both in compression and tension in naturally saturated and artificially saturated soils. Numerical simulations using PLAXIS software were also conducted. The tests and simulations showed that artificial saturation of the loessial soils caused subsidence under dead weight and reduced skin friction on the pile, lowering the bearing capacity. The numerical models approximated the behavior observed in the full-scale tests reasonably well.
This document discusses a study analyzing the bearing capacity of bored belled piles in subsiding loessial soils under dead weight. Static pile load tests and numerical simulations were performed on test piles in loessial soil in Ukraine. The simulations showed that soil saturation around the piles reduces soil cohesion and internal friction, decreasing pile capacity. Comparison of test and simulation data found a 5-8% difference in predicted pile settlement. The study concludes the tests and models can effectively predict pile-soil interaction and pile behavior under a range of loads.
This document summarizes a study on modeling negative friction forces on pile foundations in loess soils prone to consolidation. It discusses European and Ukrainian design standards, previous research, and a case study modeling test pile behavior using PLAXIS 3D Foundation software. The study aims to clarify methods for incorporating negative skin friction forces resulting from soil consolidation, which can reduce pile capacity. Numerical modeling is seen as a way to better understand pile-soil interaction and deformation over time compared to physical testing alone.
1) The document discusses numerical modeling to determine negative friction forces on pile side surfaces during static load testing in settling soils. It presents modeling of single piles and pile clusters to approximate these forces.
2) Key findings from the modeling include that negative friction forces depend on the soil saturation case, soaked layer depth, and soil properties. Soaking from parallel settling layers below poses more risk than top soaking.
3) The proposed simplified modeling method allows preliminary analysis of pile behavior in loose settling soils under self-weight, accounting for negative friction forces with sufficient accuracy for design. Modeling results were confirmed in a construction project.
The document summarizes the results of full-scale tests on bored belled piles in subsiding loessial soils of Ukraine. Static load tests were performed on piles both in compression and tension in naturally saturated and artificially saturated soils. Numerical simulations using PLAXIS software were also conducted. The tests and simulations showed that artificial saturation of the loessial soils caused subsidence under dead weight and reduced skin friction on the pile, lowering the bearing capacity. The numerical models approximated the behavior observed in the full-scale tests reasonably well.
This document discusses a study analyzing the bearing capacity of bored belled piles in subsiding loessial soils under dead weight. Static pile load tests and numerical simulations were performed on test piles in loessial soil in Ukraine. The simulations showed that soil saturation around the piles reduces soil cohesion and internal friction, decreasing pile capacity. Comparison of test and simulation data found a 5-8% difference in predicted pile settlement. The study concludes the tests and models can effectively predict pile-soil interaction and pile behavior under a range of loads.
This document summarizes a study on modeling negative friction forces on pile foundations in loess soils prone to consolidation. It discusses European and Ukrainian design standards, previous research, and a case study modeling test pile behavior using PLAXIS 3D Foundation software. The study aims to clarify methods for incorporating negative skin friction forces resulting from soil consolidation, which can reduce pile capacity. Numerical modeling is seen as a way to better understand pile-soil interaction and deformation over time compared to physical testing alone.
1) The document discusses numerical modeling to determine negative friction forces on pile side surfaces during static load testing in settling soils. It presents modeling of single piles and pile clusters to approximate these forces.
2) Key findings from the modeling include that negative friction forces depend on the soil saturation case, soaked layer depth, and soil properties. Soaking from parallel settling layers below poses more risk than top soaking.
3) The proposed simplified modeling method allows preliminary analysis of pile behavior in loose settling soils under self-weight, accounting for negative friction forces with sufficient accuracy for design. Modeling results were confirmed in a construction project.
1. ЧИСЕЛЬНЕ МОДЕЛЮВАННЯ РОБОТИ
СТОВПЧАСТИХ ПАЛЬОВИХ ФУНДАМЕНТІВ З
РОЗШИРЕННЯМ В ЛЕСОВИХ ГРУНТАХ
Державний науково-дослідний інститут будівельних
конструкцій
Міністерство регіонального розвитку та
будівництва України
Канд. техн. наук, професор М.В. Корнієнко
аспірант Д.А. Карпенко
Шоста всеукраїнська науково-технічна конференція
“Механіка ґрунтів, геотехніка та фундаментобудування”
м. Полтава, 3-7 листопада 2008р.
2. Існуючі методи розрахунку напружено-деформованого
стану (НДС) просідаючих основ можна розділити на
наступні групи:
1) інженерні, які основані на даних загально масштабних польових
експериментів і прийняті в діючих нормах;
2) методи, які основані на використанні теорії пружності;
3) методи, які основані на врахуванні коефіцієнту жорсткості ґрунтової
основи;
4) методи, які основані на використанні співвідношень
теорії пластичності.
3. 1 – палі; 2 – джерело замочування; 3 – крива розповсюдження води в
сторони від джерела замочування; 4 – підйом рівня ґрунтових вод;
5 – підстеляючий шар
- джерело замочування розташоване безпосередньо у межах
пальового фундаменту, коли грунт по всій площі контакту
палі з оточуючим і просідаючим ґрунтом знаходяться в
задовільному стані;
- джерело розташоване на деякій відстані від пальового фундаменту,
внаслідок чого у верхній його частині грунт має природну або
встановлену вологість, а в нижній – близьку до повного
водонасичення;
- поступовий підйом рівня ґрунтових вод, який призводить до
підвищення вологості ґрунтів аж до повного водонасичення, в зв’язку
з чим у верхній частині взаємодія палі з ґрунтом визначається
природною або встановленою вологістю, а в нижній – повним
водонасиченням ґрунту.
ВИПАДКИ ЗАМОЧУВАННЯ ПАЛЬОВОГО
ФУНДАМЕНТУ
I)
II)
III)
4. Насипний грунт(суглинки
неодноднорідні в сумішку з
будівельним сміттям до 10%)
Суглинки лесові, пилуваті
жовто-бурі, тверді,
просідаючі
Супіски лесові пилуваті,
карбонатні, тверді, просідаючі
Суглинки лесові легкі, пилуваті,
жовто-бурі з червоним відтінком,
карбонатні, тверді, просідаючі
Супіски лесові пилуваті
палево-жовті, з прожилками
карбонатів, просідаючі
Суглинки лесові пилуваті, з
включенням карбонатів (IL= -0.5;
E=23МПа), просідаючі
Супіски лесові пилуваті, карбонатні,
від твердих до напівтвердих
(IL= -0.25; E=21МПа) просідаючі
Супіски лесові тяжкі, пилуваті, з
включенням карбонатів (IL= -0.14;
E=21.5МПа)
Глини пилуваті червоно-бурі,
тверді, з включенням карбонатних
стяжок (IL= -0.27; E=19МПа)
Глини пилуваті буровато-сірі,
тверді, з включенням карбонатів
(IL= -0.27; E=19МПа)
Піски середні з лінзами дрібних,
жовто-сірі, з прошарками супісків,
суглинків, маловологі і вологі,
щільні (E=41МПа)
Глини сірі, зеленовато-сірі, тверді, з
прошарками пісків і супісків
(E=18МПа)
Умовні
позначення
Літологічні види
грунтів
1-1
Посадка пальового фундаменту
на геологічний розріз
5. Рис. 1 – Поверхня головних
напружень Кулона-Мора у просторі
(с=0)
Рис. 2, 3 – Місцева нумерація розташування в
вузлів (·) і пунктів інтеграцій 15-ти вузлового елементу
(PLAXIS 3D - Introductory version)
Величина сил негативного (довантажуючого) тертя Рn
, враховувалась згідно
результатів моделювання одиночної буронабивної палі без розширення на
висмикуюче навантаження від денної поверхні землі і до відмітки, що відповідала
розрахунковій глибині проявлення негативного тертя ґрунту (в ґрунтах природної
вологості і з водонасиченням просідаючого ґрунту). Навантаження нарощувалось
ступенями до тих пір, поки програма не видасть помилку (тобто, зрив палі), що і буде
відповідати максимальному осьовому висмикуючому навантаженню (величині
негативного тертя).
Методика розрахунку
6. Рис.4 - Скінчено – елементна 3D модель “пальовий
фундамент – просідаюча основа”
8. Рис. 6 - Ізополя переміщень ґрунту у вертикальному
напрямку Uy, м (переріз 1-1)
9. Рис. 7 - Ізополя переміщень ґрунту
у вертикальному напрямку Uy, м
(переріз 2-2)
а) палі з розширенням;
б) палі без розширення
а)
б)
10. Рис. 8 - Ізополя переміщень ґрунту у
вертикальному напрямку Uy, м
(переріз 3-3)
а) палі з розширенням;
б) палі без розширення
а)
б)
11. ЗАГАЛЬНІ ВИСНОВКИ
На будівельних майданчиках з лесовими ґрунтами, які
при замочуванні просідають під дією власної ваги -
буронабивні палі з розширенням мають значні переваги над
палями без розширення, як за деформаціями, так і за
несучою здатністю.
Довантажуючі сили тертя залежать від схеми замочування основи,
товщини замоченого шару ґрунту, властивостей просідаючого ґрунту основи та
інших факторів.
Замочування просідаючої основи знизу паралельними шарами являє
більшу небезпеку для буронабивних паль з розширенням, чим замочування
зверху.
Дана методика розрахунку дозволяє досліджувати роботу буронабивних
паль з розширенням у складі кущів в просідаючих ґрунтах від власної ваги при
різних випадках замочування і оцінювати НДС з точністю необхідною для
вибору конструктивних заходів при проектуванні.