SÁNG KIẾN ÁP DỤNG CLT (COMMUNICATIVE LANGUAGE TEACHING) VÀO QUÁ TRÌNH DẠY - H...
Điều khiển chuyển động cho động cơ xoay chiều sử dụng lý luận SMC.pdf
1. BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO
TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA HÀ NỘI
---------------------------------------
NGUYỄN TRỌNG CHÍNH
Đ Ề Ể Ể
I U KHI N CHUY N ĐỘNG CHO
ĐỘNG CƠ XOAY CHIỀU SỬ DỤNG LÝ LUẬN SMC
LUẬN VĂN THẠC SĨ KHOA HỌC
Đ Ề Ể Ự
I U KHI N VÀ T ĐỘNG HÓA
Hà Nội – 2011
2. 1
LỜI CAM ĐOAN
Tôi xin cam đoan bả ậ
n đồ lu n văn tố ệ
t nghi p:“ Đ ề ể ể
i u khi n chuy n động
cho động cơ ề ử
xoay chi u s dụ ậ ơ ộ
ng lý lu n SMC’’ (Động c không đồng b ).
do tôi tự hoàn thành dưới sự hướng dẫ ủ ầ ễ ă
n c a th y giáo PGS.TS. Nguy n V n
Liễn.
Để hoàn thành đồ án này, tôi chỉ sử dụ ữ ệ
ng nh ng tài li u được ghi trong
danh mụ ệ
c tài li u tham khảo, không sử dụ ệ
ng các tài li u nào khác mà không
được liệ ở ầ ệ ả
t kê ph n tài li u tham kh o.
Hà Nội, ngày tháng năm2011
Học viên thực hiện
Nguyễn Trọng Chính
3. 2
MỤC LỤC
Nội dung Trang
Trang phụ bìa
Lời cam đoan
Mục lục
Danh mục các ký hiệu và chữ viết tắt
Danh mục các hình vẽ, đồ thị
L ………………………...9
ỜI NÓI ĐẦU………………………………………………
CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ ĐỘNG CƠ KHÔNG ĐỒNG BỘ.........................10
1.1. Vài nét sơ lược về động cơ không đồng bộ...................10
1.2. Khái niệ ề ơ ộ
m chung v động c không đồng b . ................
10
1.2.1. Các phương trình mô tả động cơ ộ
không đồng b . ..............10
1.2.2. ....................... Véc tơ không gian của đại lượng 3 pha.
144
1.2.3. ................................... Hệ tọa độ quay chuẩn.
17
1.3. Mô hình liên tục của động cơ không đồng bộ................188
1.3.1. Các phương trình cơ ả
b n của động cơ không đồng bộ. ........... 188
1.3.2. Mô hình trạng thái của a
động cơ trên hệ tọ độ stator (αβ). ........ 19
1.3.3. Mô hình của động c ng b
ơ không đồ ộ trên hệ ọ
t a độ quay ng b
đồ ộ
dq)……………………………………………………………………………......24
1.4. M« h×nh gi¸n ®o¹n cña ®éng c¬ trªn hÖ trôc täa độ
quay đồng bộ dq .......................................
28
1.4.1. M« h×nh gi¸n ®o¹n cña ®éng c¬ trªn hÖ trôc täa
Stato αβ. ...........................................29
1.5 Tæng quan vÒ hÖ thèng ®iÒu khiÓn ®iÒu khiÓn vÐct¬.
35
1.5.1 S¬ l-îc vÒ ph-¬ng ph¸p ®iÒu khiÓn vÐct¬. ......35
5. 4
DANH MỤC CÁC KÝ HIỆU VÀ CHỮ Ế
VI T TẮT
Ký hiệu Đơn vị Ý nghĩa
s
u , s
i V,A Véc tơ đ ệ
i n áp và dòng đ ệ
i n stator
s
R Ω Đ ệ ở
i n tr stator
,
sd sq
i i A Dòng đ ệ ụ
i n tr c d,q
,
s
d sq
u u V Đ ệ ụ
i n áp tr c ,
d q
Chữ viết tắt Ý nghĩa
B i
ĐK Bộ đ ều khiển
CTĐu Chuyển tọa độ i
đ ện áp
CTĐ ể
i Chuy n tọa độ dòng đ ệ
i n
Đ Đ ề ỉ
CD i u ch nh dòng
Đ Đ Đ ề ỉ đ ề
C, K i u ch nh, i u khiển
Đ Đ ề ế ơ
CVTKG i u ch vect không gian
Đ ơ ề
CXCBP Động c xoay chi u ba pha
Đ Đ ơ ộ
CK B Động c không đồng b
Đ Đ ề ỉ ừ
CTT i u ch nh t thông
DTT Dẫn từ thông
ĐCω Đ ề ỉ ố
i u ch nh t c độ
MTu Mạng tính áp
MTi Mạng tính dòng
T
4
R Tựa t thông Rotor
ừ
6. 5
DANH MỤC CÁC HÌNH VẼ , ĐỒ THỊ
Hình 1.1. Sơ ồ
đ khối động cơ không đồng bộ. ............................................................. .10
Hình 1.2. Sơ đồ nguyên lý dây quấn của ĐCKĐB 3 pha.................................... ……….12
Hình 1.3. Biểu diễn dòng đ ệ
i n stator dưới dạng vector không gian với các thành phần
isα và isβ.............................................................................................................................. 14
Hình 1.4. Hệ tọa độ chuẩn................................................................................................ 17
Hình 1.5. Mô hình trạng thái củ Đ Đ
a CK B trên hệ ọ
t a độ αβ. ......................................... 23
Hình 1.6. Mô hình củ Đ Đ
a CK B trên hệ trục tọa độ dq.................................................... 26
Hình 1.7. Mô hình biể ễ ạ ủ ơ đ ạ ệ
u di n tr ng thái c a động c trong mô hình gián o n trên h
tọa độ dq............................................................................................................................ 29
Hình 1.8. Mô hình trạng thái gián đ ạ
o n củ Đ Đ
a CK B trên hệ ọ
t a độ αβ.......................... 31
Hình 1.9. Sự tương tự ữ đ ề ể ơ
gi a phương pháp i u khi n động c mộ ề đ ề ể
t chi u và i u khi n
vector ĐCKĐB.................................................................................................................. 33
Hình 1.10. Biểu đồ pha trong đ ề
i u khiển vector. ............................................................. 34
Hình 1.11. Sơ đồ khối cơ bản của hệ đ ề
i u khiển vector ĐCKĐB.................................... 34
7. 6
Hình 1.12. Sơ đồ khối của hệ thố đ ề
ng i u khiể ự
n vector tr c tiếp...................................... 35
Hình 1.13. Biểu đồ pha trong đ ề
i u khiể ế
n vector gián ti p. .............................................. 36
Hình 1.14. Sơ đồ cấu trúc tính toán góc quay từ trường. ................................................. 37
Hình 1.15. Cấ đ ể
u trúc kinh i n củ ộ ệ ề Đ Đ ở ế ầ
a m t h truy n động dùng CK B nuôi b i bi n t n
ngu i
ồn áp và đ ều chỉnh tựa theo từ thông rotor. ............................................................... 38
Hình 1.16. a) Mạng MTu: tính đ ệ
i n áp usd và usq từ đầu vào yd và yq củ đ ề
a khâu i u
chỉ ạ
nh dòng, b) M ng MTi: tính các dòng cần i*
sd,i*
sq t c
ừ các giá trị ần ψ’*
rd,m*
M. ........... 39
Hình 1.17. Cấ ệ ủ ộ ệ ề Đ Đ ở ế ầ
u trúc hi n đại c a m t h truy n động dùng CK B nuôi b i bi n t n
ngu i
ồn áp và đ ều chỉnh tựa theo từ thông rotor. ............................................................... 40
Hình 2.1. n
Ổn định hệ phi tuyế ........................................................................................ 42
Hình 2.2. i
Đ ều khiển tuyến tính hình thức bằng bộ đ ề
i u khiể ả
n ph n hồi trạng thái ........ 44
Hình 2.3. Thiết kế ộ đ ề
b i u khiển bù phi tuyến................................................................. 45
Hình 2.4. Bộ bù phi tuyến ................................................................................................ 46
Hình 2.5. Ghép nhiều bộ đ ề
i u khiển l u khi
ại thành một bộ đ ề
i ển th t nh
ống nhấ ờ khóa
chuyển đổi ......................................................................................................................... 47
Hình 2.6. Cấu trúc bộ đ ề
i u khiển thích nghi tự chỉnh ...................................................... 49
Hình 2.7.(a): Hệ thích nghi tín hiệu.................................................................................. 54
(b): Hệ thích nghi tham số ….……...……............................................. ……...55
Hình 2.8. Lượng i
đ ều khiển dùng φw(t).(a): Hàm nhẩy cấp............................................. 55
(b): Hàm tuyến tính............................................................................................ ..55
8. 7
(c): Hàm Parabol .................................................................................................. 55
Hình 2.9.(a): Lượng đ ề
i u khiể φ
n w(t)............................................................................... 57
(b): φ ω ε
(t), (t), (t) ............................................................................................... .57
(c): Quỹ đạo pha chuyển động ............................................................................. 57
Hình 2.10.Giản đồ φw(t), M(t), ω φ
(t), (t), ∆φ(t) và quỹ đạo pha chuyển động................ 58
Hình 2.11.Giản đồ φw(t), (t),
ω φ(t), và quỹ đạo pha chuyển động................................... 59
Hình 2.12.C i
ấu trúc đ ều khiển biế ạ
n tr ng thái. ................................................................ 59
Hình 2.13.C i
ấu trúc hệ đ ều chỉnh vị trí tuyến tính........................................................... 60
Hình 2.14.Diễn biến thời gian củ đ ề
a i u chỉnh vị trí tuyến tính........................................ 61
Hình 2.15.C i
ấu trúc đ ều khiển thay đổi cả ệ ố ậ
u h th ng b c 2. ........................................... 63
Hình 2.16.Sự mô tả mặt phẳng pha khi cấu trúc tại hình 2.15 có khóa ở vị trí 1............. 64
Hình 2.17.Sự mô tả mặt phẳng pha khi cấu trúc tại hình 2.15 có khóa ở vị trí 2............. 65
Hình 2.18.Quỹ đạo trượt trên mặ ẳ
t ph ng pha x1 –x2....................................................... 66
Hình 2.19.Thời gian đáp ứng phụ thuộc vào hệ ố
s c........................................................ 66
Hình 3.1.S i
ơ đồ đ ều khiển dùng SMC. ............................................................................ 67
Hình 3.2.Quá trình dich chuyển x1 v g
ề ốc tọa độ theo 03 bước....................................... 69
Hình 3.3.Sơ đồ mô phỏng toàn hệ thống.......................................................................... 71
Hình 3.4. Mạch ngh K
ịch lưu nuôi động cơ ĐB ............................................................... 73
9. 8
Hình 3.5. Khâu xác định từ thông d
d
r
r
m
L
ψ
ψ ′ = và tố ộ
c độ đồng b s
w của động cơ KĐB.. 74
Hình 3.6. Mạch Vòng đ ề
i u chỉnh vị trí được thiết kế theo nguyên lý trượt.................... 75
Hình 3.7. . Cấ đ ề ể ả ồ
u trúc khâu i u khi n Ph n h i trang thái............................................... 76
Hình 3.8. Cấu trúc mô hình vào – ra tuyến tính của động cơ Đ
K B................................. 76
Hình 3.9. Sơ đồ 2 vòng đ ề
i u chỉnh thay thế tương đương ............................................... 77
Hình 3.10.Đ ứ ị ố
áp ng v trí, t c độ....................................................................................... 80
Hình 3.11.Quỹ đạo trạng thái ........................................................................................... 80
Hình 3.12.Đ ứ
áp ng isq....................................................................................................... 81
Hình 3.13.Đ ứ
áp ng isd....................................................................................................... 81
Hình 3.14.Đ ứ ừ
áp ng t thông............................................................................................. 82
10. 9
LỜI NÓI ĐẦU
Nướ ướ
c ta đ ừ
ang t ng b c công nghiệ ệ
p hoá, hi n đại hoá để dầ ị ế ộ
n theo k p ti n b
của thế giới nói chung và tự động hoá đóng một vai trò quan trọng trong quá trình hội
nh p
ậ đó. Các dây chuyền sả ấ
n xu t với các thiết bị tự ấ ệ ộ
động hoá xu t hi n ngày m t
nhi u
ề đã và đang đáp ứng nhu cầu phát triển của đất nước.
Trong mỗi dây chuyền sản xuất, truyề đ ệ ệ ụ ự ệ
n động i n có nhi m v th c hi n công
đ ạ ố ủ ệ ử
o n cu i cùng c a quá trình công ngh . Nó được s dụ ộ ở ộ
ng r ng rãi vai trò là m t
khâu chấp hành vớ ệ ụ ể đ ệ ă ơ ă ệ
i nhi m v chuy n hoá i n n ng thành c n ng. Hi n nay việc nâng
cao chất lượng i
đ ều khiển cho động cơ không đồng bộ là một vấn đề quan tâm nghiên
cứu ở trong và ngoài nước. Đề tài luận văn của tôi tập trung tìm hiểu, nghiên cứu về
đ ề ể ị ơ ộ ự đ ề ể
i u khi n v trí cho động c không đồng b d a trên nguyên lý i u khi n trượt.
Để hoàn thành luận văn tốt nghiệp này, tôi đã nhận được sự quan tâm, giúp đỡ
tận tình của thầy giáo, PGS. TS. Nguyễn Văn Liễn. Tôi xin được bày tỏ lòng biế ơ
t n và
gửi tới thầy lời cảm ơn chân thành, sâu sắc nhất. Tôi cũng xin được gửi lời cám ơn tới
các thầy cô giáo trong bộ môn Tự động hoá – Xí nghiệp công nghiệ đ
p ã tạo mọi đ ề
i u
kiện thuận lợi giúp đỡ tôi trong quá trình thự ệ ờ ả ơ ố
c hi n đề tài này. L i c m n cu i cùng
của tôi dành gửi tới toàn thể bạ đ đ ự ệ
n bè và gia ình ã giúp đỡ, động viên tôi th c hi n
nhiệm vụ của mình.
Hà nộ ă
i ngày tháng n m 2011
Học viên
Nguyễn Trọng Chính
11. 10
CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ ĐỘNG CƠ KHÔNG
ĐỒNG BỘ
1.1. Vài nét sơ lược về động cơ không đồng bộ.
Theo [1,2,3]. Động cơ không đồng bộ là loại máy đ ệ
i n xoay chiề ấ
u hai dây qu n
trong đó dây quấn stator (dây quấn sơ cấ ậ đ ệ ừ
p) nh n i n t lưới vớ ầ ố
i t n s fs, dây quấn
rotor (dây quấn th ch (ho n tr
ứ ấ
c p) được nối ngắn mạ ặc được khép kín qua đ ệ
i ở). Dòng
đ ệ ấ
i n trong dây qu n rotor được lấy từ cả ứ ừ ấ ầ ố
m ng t phía dây qu n stator, có t n s fr và
là hàm c a t
ủ ốc độ góc rotor ωr. So với động cơ mộ ề ơ ộ
t chi u, động c không đồng b có
ư đ ể ề ặ ấ ạ ệ ậ
u i m v m t c u t o và giá thành, làm vi c tin c y và chắc chắn. Khuyế đ ể
t i m chính
của động cơ không đồng bộ là đặc tính mở ấ ố ế
máy x u và kh ng ch các quá trình quá độ
khó khăn hơn so với động cơ ộ
m t chiều. Trong thời gian gầ đ
n ây, với sự ỗ
h trợ ủ
c a một
s i
ố nghành khoa học khác như: Đ ện tử công suất, kỹ thuật vi xử lý…. Đã làm tăng khả
năng sử dụng đối với động cơ không đồng bộ.
1.2. Khái niệm chung về động cơ không đồng bộ.
1.2.1. Các phương trình mô tả động cơ không đồng bộ.
Theo [1,2,3], động cơ không đồng bộ có thể coi như mộ ệ ế ề
t h phi tuy n nhi u
thông số như hình vẽ mô tả sau
s
(p
Q
M
R1
R1
P
u2,i2,f2
u1,i1,f1
DK
Mc
θ
12. 11
Hình 1.1: sơ đồ khối động c ng b
ơ không đồ ộ.
Các đại lượng vào là:
u1,i1,f1: Là đ ệ
i n áp, dòng đ ệ ầ
i n, t n số đ ệ
i n áp của stator
u2,i2,f2 : Là đ ệ
i n áp, dòng đ ệ ầ
i n, t n số đ ệ
i n áp của rotor
R1, R2: Là đ ệ
i n trở ủ
c a dây quấn stator và rotor
Các đại lượng ra là:
M : Mô men trên trục động cơ
θ : Vị trí góc của rotor
ω : Tốc độ góc của trụ ơ
c động c
s : Độ trượt
Ta thấy r xem nh n c
ằ ơ
ng động c không đồng bộ có thể ư là một h th
ệ ống đ ệ
i ơ,
ta có phương trình cân bằng đ ệ ủ ỗ ấ ư
i n áp c a m i dây qu n nh sau:
dt
d
i
R
u k
k
k
k
ψ
+
= . (1.1)
Trong đó:
uk, ik : Là đ ệ
i n áp và dòng đ ệ
i n ch y trong cu n dây th
ậ ộ ứ k.
Rk
: Là đ ệ
i n trở của dây pha thứ k.
Ψk : Là từ thông móc vòng qua dây quấn thứ k, được xác định:
j
kj
k i
L .
=
Ψ (1.2)
Trong đó j, k : là tên thứ t c
ự ủa dây quấn pha.
Nếu k = j thì ta có Lkk là đ ệ
i n cảm của dây quấn k. Nếu k ≠ j thì ta có Lkj là hỗ
cảm giữa dây quấn k và dây quấn j.
Phần cơ được mô tả ở
b i phương trình chuyển động của rotor động cơ:
ω
ω B
dt
d
J
M
M C +
+
= (1.3)
Trong đó:
13. 12
Mc : Là mô men cản.
J : Là mô men quán tính đã quy đổi về trục động cơ.
B : Là hệ ố
s ma sát nhớt danh định.
ω : Là tố ủ
c độ góc c a rotor. Nó là đạo hàm góc lệch giữa trục cách dây quấn
cùng pha ở rotor và stator.
dt
dθ
ω = (1.4)
M : Là mô men đ ệ
i n từ củ ơ ụ ạ ố ệ ữ
a động c . Nó có tác d ng t o m i quan h gi a
ph n
ầ đ ệ
i n từ và phần cơ củ ơ ả ế
a động c . Gi thi t mạ ừ
ch t củ ơ ế ỏ
a động c là tuy n tính, b
qua phần t n hao c
ổ ủa sắt thì:
dt
d
i
M k
k
ψ
∑
=
2
1
(1.5)
Hình 1.2 là sơ đồ nguyên lý củ ơ
a động c không đồng bộ. Trong đó các chỉ ố
s a, b, c là
chỉ các dây quấn stator. Các chỉ số A, B, C là chỉ các pha của rotor.
θ : Là góc lệch giữa dây quấn stator và dây quấn rotor. Để đơn giản hóa trong
cách viết ta coi động c có hai c
ơ ực (p = 1)
Theo sơ đồ trên ta có thể tính được từ ủ
thông c a cả 6 cuộn dây.
o
o
Uas
ias
θ
ibs
o
o
Ucr
IAS
ics
Ucs
ICS
Uar
ω
Ubr
o
IBS
o
Ubs
14. 13
Hình 1.2: sơ đồ nguyên lý dây quấn c a
ủ Đ Đ
CK B 3 pha.
Ví dụ dây quấn pha a stator:
C
aC
B
aB
A
aA
c
ac
b
ab
a
aa
a i
L
i
L
i
L
i
L
i
L
i
L +
+
+
+
+
= .
ψ (1.6)
Ta coi các dây quấ ơ
n động c là đối xứng và khe hở không khí giữa rotor và stator là
đều, do đó:
Ra = Rb = Rc = Rs RA = RB = RC = RS
Laa = Lbb = Lcc = Lsl LAA = LBB = LCC = Lrl
Lab = Lbc = Lca = - Ms LAB = LBC = LCA = - Mr
Trong đó:
Lsl , Lrl : Là đ ệ
i n cảm.
Ms, Mr : Là hỗ ả
c m giữa các dây qu n rotor.
ấn stator và giữa các dây quấ
Hỗ cả ữ ấ ữ ấ
m gi a các dây qu n stator và gi a các dây qu n rotor phụ thuộc vào vị trí không
gian giữa các dây quấn này và chúng được tính như sau:
LaA = LAa = LBb = LbB = LcC = LCc = Mcosθ
M: là hỗ cả ữ ấ ữ ấ
m gi a các dây qu n rotor và gi a các dây qu n stator khi các trục
của hai dây quấn này trùng nhau.
Hỗ cảm giữa hai dây quấn khác nhau ở rotor và stator được tính đến khi các dây
quấn 3 pha này lệch nhau một góc 2π/3.
LaB = LBa = LbC = LCb = LcA = MAc = Mcos(θ + 2π/3)
LAb = LbA = LBc = LcB = LCa = LaC = Mcos(θ + 2π/3)
Các phương trình mô tả toán họ ủ ơ ộ ế
c trên c a động c không đồng b là phi tuy n và có
h i
ệ số biến thiên theo thời gian vì đ ện cảm phu thuộc vào góc quay.
dt
t
∫
+
= )
(
.
0 ω
θ
θ
Trong đó:
θ0: Là vị trí ban đầu của rotor.
15. 14
ω : Là hằ ố
ng s thì hỗ cả ữ ũ ế ấ
m gi a rotor và stator c ng bi n thiên có tính ch t chu
kỳ.
1.2.2. Véc tơ không gian của đại lượng 3 pha.
Theo [4], trong động cơ ộ ấ
không đồng b ba pha có dây qu n bap ha đối xứng,
có thể coi dòng đ ệ
i n trong các pha là các véc tơ ớ ớ
, v i độ l n là các thành phần dòng đ ệ
i n
các pha (isa, isb, isc) và hướng trùng với trục của cuộn dây pha tương ứng. Trong mặt
phẳng ngang của máy đ ệ
i n ta đặt mộ ệ
t h tọ ụ ự α ụ ả β
a độ vuông góc ( Tr c th c và tr c o )
với trục thực trùng với trục pha a (hình 1.3).
Hình 1.3: Biểu diễn dòng đ ệ
i n stator dưới dạng véc tơ ớ ầ
không gian v i các thành ph n
isα và isβ thuộc h c t
ệ trụ ọ ố
a độ c định.
α
Trục pha a
isc
ix
isa isα
isb
isβ
Trục pha b
Trục pha c
jβ
16. 15
Khi ó các véc t
đ ơ dòng đ ệ
i n ba pha được viết d i d
ướ ạng sau:
i
i sa
sa
=
a
i
e
i
i sb
j
sb
sb
=
= 120
(1.7)
a
i
e
i
i sc
j
sc
sc
2
120
=
=
−
Véc tơ dòng đ ệ
i n trong không gian được định nghĩa như sau:
is
=
3
2
(isa
+ aisb
+
a2
isc
)
(1.8)
Trong hệ ọ
t a độ hai trục, véc tơ dòng đ ệ
i n stator có thể được viết dưới dạng
sau:
is
= isα + jisβ
(1.9)
Với gi n 3 pha n th
ả thiết dòng đ ệ
i đối, tức là thành phầ ứ ự
t không bằng không,
các thành phần dòng đ ệ
i n stator trên hai trục thực và ảo được tính theo các thành phần
dòng i
đ ện ở các pha a, b, c.
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
β
α
s
s
i
i
=
⎥
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎢
⎣
⎡
−
−
−
3
1
3
1
0
3
1
3
1
3
2
⎥
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎢
⎣
⎡
i
i
i
sc
sb
sa
(1.10)
Các phép biến đổi ngược biểu diễn quan hệ các thành phần dòng đ ệ
i n các pha
(a, b, c) và các thành phần dòng đ ệ
i n trên hai trục tọa độ cố định:
17. 16
⎥
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎢
⎣
⎡
i
i
i
sc
sb
sa
=
⎥
⎥
⎥
⎥
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎢
⎢
⎢
⎢
⎣
⎡
−
−
−
2
3
2
3
0
2
1
2
1
1
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
β
α
s
s
i
i
(1.11)
Tương tự ta có véc tơ từ thông móc vòng stator và đ ệ
i n áp móc vòng stator
c ng
ũ được định nghĩa như sau:
s
ψ = ( )
sc
2
sb
sa
a
a
3
2
ψ
+
ψ
+
ψ
(1.12)
s
u = ( )
sc
2
sb
sa
u
a
au
u
3
2
+
+
(1.13)
Trong đó:
ψsa, ψsb, ψsc: Là các thành phần từ thông móc vòng của các pha a, b, c.
usa, usb , usc : Là các thành phầ đ ệ
n i n áp của các pha.
Các véc tơ không gian dòng đ ệ đ ệ
i n, i n áp và từ thông móc vòng rotor có thể
đượ đị
c nh nghĩ ư
a nh sau:
r
i = ( )
rc
2
rb
ra
i
a
ai
i
3
2
+
+ (1.14)
r
u = ( )
rc
2
rb
ra
u
a
au
u
3
2
+
+
(1.15)
r
ψ = ( )
rc
2
rb
ra
a
a
3
2
ψ
+
ψ
+
ψ
(1.16)
18. 17
Trong đó:
ira, irb, irc, : Là các thành phần dòng đ ệ
i n của các pha a, b, c rô to.
ura, urb, urc : Là các thành phầ đ ệ
n i n áp của các pha a, b, c rô to.
ψra, ψrb, ψrc : Là các thành phần từ thông móc vòng của các pha a, b, c rô to.
1.2.3. Hệ tọa độ quay chuẩn.
Để nghiên cứ đ ừ
u quá trình iên t củ ơ ộ ố đ ự
a động c không đồng b có s ôi c c là p,
thì hệ quy chiếu củ đ ệ
a i n được dùng để thay thế hệ ế
quy chi u cơ ộ đ ự
khí, m t ôi c c hay
một chu kỳ củ ừ ẽ
a t thông s tương đương vớ đ ệ
i 360 i n (2π/rad). Do đ đ ệ
ó góc quy i n
được tính bằng:
θe = p.θm (1.17)
T i
ương tự tốc độ rotor đ ện được tính từ tốc độ rotor cơ khí:
ω = p. ωm (1.18)
Trong đó:
θe, .θm, và ω ω
, m : Là góc rotor và tốc độ rotor tương ứng với hệ quy chiế đ ệ
u i n
và cơ khí.
Đặt mộ ệ ụ ọ ớ ố ω
t h tr c t a độ dq quay v i t c độ k bất kỳ như (hình 1.4) .
Góc giữa tr c th
ụ ực của hệ tọ ụ ự ủ ệ
a độ này và tr c th c c a h tọa độ stator và rotor
t ng
ươ ứng là k
r
k
s
θ
θ , .
Véc tơ dòng n stator bi
đ ệ
i ểu diễn trong hệ ọ
t a độ quay sẽ là:
k
s
j
s
k
s e
i
i θ
−
= (1.19)
T i
ương tự véc tơ dòng đ ện rotor biểu diễn ở hệ tọa độ quay có dạng.
k
r
j
r
k
r
e
i
i
θ
−
= (1.20)
α
αr
d
β
ω
ωk k
s
θ
k
r
θ
m
θ
19. 18
Hình 1.4: Hệ ọ ẩ
t a độ chu n.
Tốc độ quay ωk c t l
ủa hệ ọa độ quay có thể ựa chọn một trong hai vị trí sau:
ωk = 0 : Ta có hệ ọ ĩ
t a độ t nh với stator ( hệ ọ
t a độ αβ).
ωk = ωs: Ta có hệ ọ
t a độ quay đồng bộ ớ
v i t tr
ừ ường quay stator ( hệ ọ
t a độ dq).
ωk = ω : Ta có hệ ọ ố ớ
t a độ c định v i rotor (hệ ọ
t a độ αβ).
1.3. Mô hình liên tục của động cơ không đồng bộ.
Theo [1,2,3], do cấu trúc phức tạp của động cơ không đồng bộ ( chúng được mô
tả bởi các phương trình vi phân bậc cao ) cho nên để xây dựng mô hình động cơ không
đồng bộ ả ế
ta có các gi thi t sau:
- Các cuộn dây của stator được bố trí đối xứng về mặt không gian.
- Dòng từ hóa và từ trường được phân bố hình sin trên bề ặ
m t khe hở.
- i i
Các giá trị đ ện trở và đ ện cảm i.
được coi là không đổ
- Các tổn hao sắt từ và bão hòa có thể bỏ qua.
1.3.1. Các phương trình cơ ả
b n của độ đồ
ng cơ không ng bộ.
Các ph ng trình
ươ đ ệ
i n áp trên cuộn dây stator là:
dt
t
d
t
i
R
t
u
sa
sa
s
sa
)
(
)
(
)
(
ψ
+
=
dt
t
d
t
i
R
t
u sb
sb
s
sa
)
(
)
(
)
( ψ
+
= (1.21)
20. 19
dt
t
d
t
i
R
t
u sc
sc
s
sc
)
(
)
(
)
(
ψ
+
=
Hay viết lại d i d
ướ ạng véc tơ:
s
u = Rs
s
i +
dt
d s
ψ
(1.22)
Tương tự với rotor ta cũng có phương trình:
0 = Rr
r
i +
dt
d r
ψ
(1.23)
Các phương trình này được thiết lập khi ta quan sát trên hệ trục tọa độ gắ ớ
n v i
rotor ( hệ tr t l
ụ ế
c dq ), nên khi thi ậ đ ệ
p i n áp của rôto trên hệ tọ ầ
a độ khác ta c n chú ý
tới tốc độ quay của rôto. Chẳng hạn như khi ta quan sát trên hệ tọa độ lấy stator làm
gốc khi đó do rôto quay với tốc độ góc là ω nên ta có phương trình sau:
ψ
ψ
ω
−
+
=
r
r
r
r j
dt
0
d
i
R (1.24)
Giá trị ừ
t thông stato và rôto được tính theo công thức:
L
i
L
i m
r
s
s
s
+
=
ψ (1.25)
L
i
L
i r
r
m
s
r
+
=
ψ (1.26)
Trong đó:
Ls, Lr : Là các giá trị đ ệ
i n cảm trên rôto và stato.
Lm : Là giá trị ỗ ả
h c m stato và rôto.
Phương trình mô men của động cơ là:
)
(
2
3
)
(
2
3
M i
p
i
p r
r
c
s
s
c
ψ
ψ
−
=
= (1.27)
Phương trình chuyể ủ
n động c a động cơ là:
21. 20
M = Mc
+
dt
d
.
p
J
c
ω
(1.28)
Trong đó:
Mc : Là mô men cản của động cơ.
J : Là mô men quán tính của động cơ.
ω : Là tố ủ
c độ góc c a rôto.
Từ các phương trình cơ bản trên ta tìm cách xây dựng mô hình động cơ trên các
hệ tọa độ stator (αβ) và hệ tọa độ rôto ( dq ).
1.3.2. Mô hình trạng thái của a
động cơ trên hệ tọ độ stator (αβ).
Từ các phương trình cơ bản của động cơ không đồng bộ ta có hệ phương trình
của động cơ ệ ọ ạ ư
trên h t a độ αβ [4] có d ng nh sau:
s
s
u = Rs
s
s
i +
dt
d s
s
ψ
0 = Rr
s
r
i +
dt
d s
r
ψ
- jω
s
r
ψ
s
s
ψ = s
s
i Ls
+ s
r
i Lm
s
r
ψ = s
s
i Lm
+ s
r
i Ls
(1.29)
Từ hai biểu thức tính từ thông của ( 1.29 ), có thể rút ra được giá trị của dòng
đ ệ ừ ủ ừ ủ ư
i n và t thông c a stator theo dòng stator và t thông c a rôto nh sau:
s
s
i =
r
L
1
(
s
r
ψ - s
s
i Lm
)
(1.30)
22. 21
s
s
ψ = s
s
i Ls
+
s
m
L
L
(
s
r
ψ - s
s
i Lm
)
Thay các giá trị trên vào hai biểu thức đầu của phương trình (1.29) có:
s
s
u = Rs
s
s
i + σL s
dt
i
d s
s
+
s
m
L
L
dt
d s
r
ψ
(1.31)
0 = - s
s
i
r
m
T
L
+
s
r
ψ (
r
T
1
- j ) +
ω
dt
d s
r
ψ
Trong đó:
Tr : Là hằng số thời gian của rôto.
Ts : Là hằng số thời gian của stator.
σ : Là hệ số tiêu tán, được tính theo công thức:
σ = 1 -
r
s
2
m
L
L
L
Chiếu hệ ( 1.31) nên hai trục αβ của hệ tọa độ stator có:
u
L
T
i
T
T
di
sa
s
'
r
'
r
r
s
r
s
s 1
1
1
1
1
dt σ
ψ
ψ
σ
σ
σ
+
ω
σ
σ
−
+
σ
−
+
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛ σ
−
+
−
= β
α
α
α
dt
disβ
= β
β
α
β
σ
+
ωψ
σ
σ
−
+
ψ
σ
σ
−
−
σ
σ
−
+
σ
− s
s
'
r
'
r
r
s
r
s
u
L
1
1
T
1
i
)
T
1
T
1
(
dt
d '
rα
ψ
=
'
r
'
r
r
s
r
T
1
i
T
1
β
α
α
ωψ
−
ψ
− (1.32)
ωψ
ψ
ψ
α
β
β
β
+
−
=
'
r
'
r
s
r
'
r
)
(
1
dt
i
T
d
Trong đó:
23. 22
'
rα
ψ =
m
r
L
α
ψ
; '
rβ
ψ =
m
r
L
β
ψ
Khi đó phương trình của mô men có dạng sau:
M = )
.
(
2
3
i
L
L
p s
s
s
r
r
m
c ψ
hay : M = ( )
i
i
L
L
p s
'
r
s
'
r
r
2
m
c
2
3
α
β
β
α
ψ
ψ −
(1.33)
Như v t
ậy mô hình liên tục của động cơ không đồng bộ trên hệ ọa độ stator ( αβ )
được mô tả ở ệ
b i h phương trình sau:
u
L
T
i
T
T
di
sa
s
'
r
'
r
r
s
r
s
s 1
1
1
1
1
dt σ
ψ
ψ
σ
σ
σ
+
ω
σ
σ
−
+
σ
−
+
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛ σ
−
+
−
= β
α
α
α
dt
disβ
= β
β
α
β
σ
+
ωψ
σ
σ
−
+
ψ
σ
σ
−
−
σ
σ
−
+
σ
− s
s
'
r
'
r
r
s
r
s
u
L
1
1
T
1
i
)
T
1
T
1
(
dt
d '
rα
ψ
= '
r
'
r
r
s
r
T
1
i
T
1
β
α
α
ωψ
−
ψ
−
(1.34)
ωψ
ψ
ψ
α
β
β
β
+
−
=
'
r
'
r
s
r
'
r
)
(
1
dt
i
T
d
M = ( )
i
i
L
L
p s
'
r
s
'
r
r
2
m
c
2
3
α
β
β
α
ψ
ψ −
Ta có thể biểu diễn hệ phương trình trên dưới dạng ma trận:
s
s
s
s
s
s
u
.
B
x
.
A
dt
x
d
+
=
(1.35)
Trong đó:
s
s
u : Lµ vect¬ c¸c ®¹i l-îng ®Çu vµo.
24. 23
s
x : Lµ vect¬ c¸c ®¹i l-îng ®Çu ra.
s
A : Lµ ma trËn hÖ thèng.
s
B : Lµ ma trËn ®Çu vµo.
C¸c ma trËn
s
A vµ
s
B ®-îc biÓu diÔn nh- sau :
s
A = ⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
s
22
s
21
s
12
s
11
A
A
A
A
;
s
B = ⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
s
2
s
1
B
B
Trong đó:
s
11
A
⎥
⎥
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎢
⎢
⎣
⎡
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
σ
σ
−
+
σ
−
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
σ
σ
−
+
σ
−
r
s
r
s
T
1
T
1
0
0
T
1
T
1
s
12
A =
⎥
⎥
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎢
⎢
⎣
⎡
σ
−
ω
σ
σ
−
−
ω
σ
σ
−
σ
−
σ
σ
T
T
r
r
1
1
1
1
s
21
A =
⎥
⎥
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎢
⎢
⎣
⎡
r
r
T
1
0
0
T
1
;
s
22
A =
⎥
⎥
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎢
⎢
⎣
⎡
−
ω
ω
−
−
r
r
T
1
T
1
s
1
B =
⎥
⎥
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎢
⎢
⎣
⎡
σ
σ
s
s
L
1
0
0
L
1
;
s
1
B = ⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
0
0
0
0
25. 24
Ta có sơ đồ minh họa mô hình của động cơ không đồng bộ trên hệ ọ
t a độ stator
như sau:
1.3.3. Mô hình của động cơ ộ ệ ọ ộ
không đồng b trên h t a độ đồ
quay ng b (dq).
Theo [4], do hệ ọ ừ
t a độ t thông rôto dq quay so với h i t
ệ ọ ĩ ớ
t a độ t nh αβ v ốc độ
là ωs, nên trong phương trình đ ệ
i n áp của stator và rôto ta phải thêm các thành phần
phụ thuộc vào tốc độ, cụ thể:
Vớ đ ệ
i phương trình i n áp stator:
f
s
u = Rs
f
s
i +
dt
d f
s
ψ
+ jωs
f
s
ψ
(1.36)
Với phương trình đ ệ
i n áp rôto:
0 = Rr
f
r
i +
dt
d f
r
ψ
+ j(ωs
- ω) f
r
ψ
(1.37)
Các ph ng trình t
ươ ừ thông rôto và stator không thay đổi:
x
s
(
B
S
AS
)
t
(
u
s
s dt
)
t
(
x
d
s
∫
H×nh 1.5 M« h×nh tr¹n g th¸i cña §CK§B trªn h Ö
26. 25
s
s
ψ = s
s
i Ls
+ s
r
i Lm
(1.38)
s
r
ψ = s
s
i Lm
+ s
r
i Lr
Tương tự như phần 1.3.2 ta rút gọn các giá trị của ir, và ψs, từ hai phương trình
và thay vào các phương trình đ ệ
i n áp của stator và rôto. Chiếu nên hai trục tọa độ dq ta
thu được hệ phương trình:
dt
disd
= sd
s
'
rq
'
rd
r
sq
s
sd
r
s
u
L
1
1
T
1
i
i
)
T
1
T
1
(
σ
+
ωψ
σ
σ
−
+
ψ
σ
σ
−
+
ω
+
σ
σ
−
+
σ
−
dt
disq
= u
L
T
i
T
T
i sq
s
'
rd
'
rq
r
sq
r
s
sd
s
1
1
1
1
1
σ
ψ
ψ
σ
σ
σ
ω +
ω
σ
σ
−
−
σ
−
+
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛ σ
−
+
−
−
dt
d '
rd
ψ
= ψ
ω
ψ ω
−
+
−
'
rq
s
'
rd
sd
r
)
(
)
(
1
i
T
(1.39)
dt
d
'
rq
ψ
=
'
rd
s
'
rq
r
sq
r
)
(
T
1
i
T
1
ψ
ω
−
ω
−
ψ
−
Mặt khác do trục d trùng với từ thông rôto, nên thành phần từ thông rôto trên
trục q bị triệt tiêu.
Do đó ta có hệ phương trình mô tả động cơ không đồng bộ trên trục dq có dạng:
dt
disd
= sd
s
'
rq
'
rd
r
sq
s
sd
r
s
u
L
1
1
T
1
i
i
)
T
1
T
1
(
σ
+
ωψ
σ
σ
−
+
ψ
σ
σ
−
+
ω
+
σ
σ
−
+
σ
−
dt
disq
= u
L
T
i
T
T
i sq
s
'
rd
'
rq
r
sq
r
s
sd
s
1
1
1
1
1
σ
ψ
ψ
σ
σ
σ
ω +
ω
σ
σ
−
−
σ
−
+
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛ σ
−
+
−
−
dt
d '
rd
ψ
= ψ
ω
ψ ω
−
+
−
'
rq
s
'
rd
sd
r
)
(
)
(
1
i
T
(1.40)
27. 26
0 =
'
rd
s
'
rq
r
sq
r
)
(
T
1
i
T
1
ψ
ω
−
ω
−
ψ
−
M = sq
'
rd
r
2
m
c
i
L
L
p
2
3
ψ
Ta có thể viết g i d
ọn dướ ạng ma trận như sau:
s
f
f
s
f
f
f
f
.
x
.
N
u
.
B
x
.
A
dt
x
d
ω
+
+
= (1.41)
Trong đó:
f
s
u : Lµ vect¬ c¸c ®¹i l-îng ®Çu vµo.
f
x : Lµ vect¬ c¸c ®¹i l-îng ®Çu ra.
f
A : Lµ ma trËn hÖ thèng.
f
B : Lµ ma trËn ®Çu vµo.
N : Lµ ma trËn ghÐp phi tuyÕn.
ωs : Là tần số góc.
C¸c ma trËn
f
A ,
f
B , N cã d¹ng nh- sau :
f
A = ⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
f
22
f
21
f
12
f
11
A
A
A
A
; f
B = ⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
f
2
f
1
B
B
Trong ®ã:
f
11
A =
⎥
⎥
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎢
⎢
⎣
⎡
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
σ σ
−
+
σ
−
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
σ
σ
−
+
σ
−
r
s
r
s
T
1
T
1
0
0
T
1
T
1
; f
12
A =
⎥
⎥
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎢
⎢
⎣
⎡
σ
−
ω
σ
σ
−
−
ω
σ
σ
−
σ
−
σ
σ
T
T
r
r
1
1
1
1
28. 27
f
21
A =
⎥
⎥
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎢
⎢
⎣
⎡
r
r
T
1
0
0
T
1
; f
22
A =
⎥
⎥
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎢
⎢
⎣
⎡
−
ω
ω
−
−
r
r
T
1
T
1
; f
1
B =
⎥
⎥
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎢
⎢
⎣
⎡
σ
σ
s
s
L
1
0
0
L
1
f
1
B = ⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
0
0
0
0
; N =
⎥
⎥
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎢
⎢
⎣
⎡
−
−
0
1
0
0
1
0
0
0
0
0
0
1
0
0
1
0
Ta cã m« h×nh minh häa cho tr-êng hîp nµy nh- sau :
NhËn xÐt :
Kh¸c víi hÖ ph-¬ng tr×nh trªn hÖ täa ®é αβ, hÖ ph-¬ng
tr×nh cña ®éng c¬ kh«ng ®ång bé trªn hÖ trôc dq cã thªm
biÕn ωs
, nh-ng thùc chÊt trong hÖ ph-¬ng tr×nh trªn hÖ
täa ®é αβ c¸c gi¸ trÞ usα vµ usβ ®· bao gåm gi¸ trÞ ωs
Èn
trong ®ã.
Trong chÕ ®é x¸c lËp gi¸ trÞ dßng ®iÖn isd
vµ isq
, tõ
th«ng r«to ψd
cã gi¸ trÞ kh«ng ®æi, chóng chØ thay ®æi
B
f
∫
Af
N
dt
x
d f )
t
(
x
f
s
ω
s
f
x
H×nh 1.6 : M« h×nh cña §CK§B trªn hÖ trôc täa ®é
dq
31. 30
⎥
⎥
⎥
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎢
⎢
⎢
⎣
⎡
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛ −
+
−
−
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛ −
+
−
=
r
s
s
s
r
s
f
11
T
1
T
1
T
1
T
.
T
.
T
1
T
1
T
1
σ
σ
ω
ω
σ
σ
φ ;
⎥
⎥
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎢
⎢
⎣
⎡
−
−
−
−
−
=
r
r
f
12
T
T
.
1
T
.
1
T
.
1
T
T
.
1
σ
σ
ω
σ
σ
ω
σ
σ
σ
σ
φ
⎥
⎥
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎢
⎢
⎣
⎡
=
φ
r
r
f
21
T
T
0
0
T
T
;
⎥
⎥
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎢
⎢
⎣
⎡
−
ω
−
ω
−
ω
−
ω
−
=
φ
r
s
s
r
f
22
T
T
1
T
).
(
T
).
(
T
T
1
;
⎥
⎥
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎢
⎢
⎣
⎡
σ
σ
=
s
s
f
1
L
T
0
0
L
T
H
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
0
0
0
0
H f
2
(1.44)
Ta thÊy
f
2
H lµ mét ma trËn rçng, do vËy ta cã thÓ viÕt
l¹i hÖ ph-¬ng tr×nh m« t¶ ®éng c¬ trªn hÖ täa ®é dq nh-
sau:
)
k
(
u
.
H
)
k
(
.
)
k
(
i
.
)
1
k
(
i f
s
f
1
f
/
r
f
12
f
s
f
11
f
s +
+
=
+ ψ
φ
φ
)
k
(
.
)
k
(
i
.
)
1
k
( f
/
r
f
22
f
s
f
21
f
/
r ψ
φ
φ
ψ +
=
+
(1.45)
Ta cã thÓ biÓu diÔn hÖ ph-¬ng tr×nh trªn bëi
m« h×nh sau:
32. 31
H×nh 1.7 : M« h×nh biÓu diÔn tr¹ng th¸i cña ®éng c¬ trong
m« h×nh
gi¸n ®o¹n trªn hÖ täa ®é dq
1.4.1. M« h×nh gi¸n ®o¹n cña ®éng c¬ trªn hÖ trôc täa
Stato αβ
αβ
αβ
αβ
αβ.
Theo [4], từ m« h×nh liªn tôc cña ®éng c¬ trªn hÖ trôc
täa ®é αβ ta thiÕt lËp ®-îc ph-¬ng tr×nh cña m« h×nh gi¸n
®o¹n cã d¹ng sau:
)
k
(
u
).
T
,
(
H
)
k
(
x
).
T
,
(
)
1
k
(
x
s
s
s
s
s
s
ω
+
ω
Φ
=
+
(1.46)
Trong ®ã :
T : Lµ chu kú trÝch mÉu.
f
11
Φ
I
.
z 1
−
f
1
H
f
21
Φ
f
12
Φ
I
.
z 1
−
f
22
Φ
Nöa m« h×nh
trªn
Nöa m« h×nh
d-íi
)
k
(
u f
s
f
)
k
(
f
r
ψ
)
1
k
(
if
s +
)
1
k
(
f
s +
ψ
51. 50
kÕ nh-. Ph-¬ng ph¸p thiÕt kÕ ®Þnh h-íng h×nh thøc theo gi¸
trÞ riªng, ph-¬ng ph¸p thiÕt kÕ Sieber.
2.1.3. §iÒu khiÓn bï phi tuyÕn.
XÐt ®èi t-îng phi tuyÕn ®-îc m« t¶ bëi hÖ ph-¬ng
tr×nh tr¹ng th¸i:
⎪
⎩
⎪
⎨
⎧
=
+
+
=
x
C
y
u
B
x
n
P
x
A
dt
x
d
)
(
(2.6)
Trong ®ã:
A ∈ Rn x n
, B ∈ Rn x r
, C ∈ Rs x n
, P ∈ R n x q
lµ c¸c ma
trËn h»ng kh«ng suy biÕn. )
x
(
n lµ vect¬ cã q phÇn tö phô
thuéc x , ®¹i diÖn cho c¸c thµnh phÇn phi tuyÕn trong hÖ.
Môc ®Ých ®iÒu khiÓn lµ thiÕt kÕ bé ®iÒu khiÓn )
y
,
u
(
h
sao cho hÖ kÝn cã ®-îc chÊt l-îng mong muèn vµ chÊt l-îng
nµy kh«ng phô thuéc vµo thµnh phÇn phi tuyÕn ))
t
(
x
(
n . ViÖc
thiÕt kÕ gåm hai b-íc nh- sau:
B-íc 1: NhËn d¹ng thµnh phÇn phi tuyÕn b»ng mét m« h×nh
tuyÕn tÝnh.
B-íc 2: ThiÕt kÕ bé ®iÒu khiÓn )
y
,
u
(
h ®Ó lo¹i bá thµnh phÇn
phi tuyÕn trong hÖ kÝn vµ mang l¹i cho hÖ mét chÊt l-îng
mong muèn.
52. 51
ThiÕt kÕ bé ®iÒu khiÓn R theo nguyªn lý ph¶n håi
tr¹ng th¸i )
t
(
x
~ vµ )
t
(
n
~ cã tÝn hiÖu ra z cña R ®-îc xÐt nh-
sau ( ):
h×nh 2.3
n
R
x
R
n
x
R
z n
x
~
~
~
~
+
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
= , víi R = [Rx
Rn
]
(2.7)
Tãm t¾t c¸c b-íc x¸c ®Þnh Rn
, Rx
nh- sau:
- X¸c ®Þnh ma trËn BP
gi¶ nghÞch ®¶o bªn tr¸i nµo ®ã cña
B, sö dông c«ng thøc sau:
BP
= (BT
B)-1
BT
.
- TÝnh Rn
theo c«ng thøc: Rn
= BP
.P.H.
- ThiÕt kÕ bé ®iÒu khiÓn tuyÕn tÝnh Rx
ph¶n håi tr¹ng
th¸i cho ®èi t-îng tuyÕn tÝnh: e
B
x
A
dt
x
d
+
= (h×nh 2.4) ®Ó hÖ
kÝn gåm Rx
vµ ®èi t-îng tuyÕn tÝnh nµy cã ®-îc chÊt l-îng
nh- mong muèn (ph-¬ng ph¸p ®iÓm cùc ®Æt tr-íc, ph-¬ng ph¸p
tèi -u tuyÕn tÝnh).
- X¸c ®Þnh R = [Rx
Rn
].
§èi
t-îng
( )
M« h×nh
quan
s¸t
x
~
u
H×nh 2.3: ThiÕt kÕ bé ®i Òu
khiÓn bï phi tuyÕn.
R
w
z
-
y
n
~
53. 52
2.2 HÖ ®iÒu khiÓn thÝch nghi.
2.2.1 Gain Scheduling.
Theo [6], mét trong c¸c ph-¬ng ph¸p míi nhÊt cña ®iÒu
khiÓn thÝch nghi lµ Gain Scheduling.
Cho hÖ phi tuyÕn tù trÞ cã m« h×nh:
⎪
⎩
⎪
⎨
⎧
=
=
)
,
(
)
,
(
u
x
g
y
u
x
f
dt
x
d
(2.8)
Trong ®ã :
T
n
x
x
x
t
x )
,.....,
,
(
)
( 2
1
= lµ vect¬ biÕn tr¹ng th¸i.
T
m
u
u
u
t
u )
,.....,
,
(
)
( 2
1
= lµ vect¬ c¸c tÝn hiÖu ®Çu vµo.
T
r
y
y
y
t
y )
,.....,
,
(
)
( 2
1
= lµ vect¬ c¸c tÝn hiÖu ®Çu ra.
T
n u
x
f
u
x
f
u
x
f
u
x
f ))
,
(
),......,
,
(
),
,
(
(
)
,
( 2
1
= vµ
T
r u
x
g
u
x
g
u
x
g
u
x
g ))
,
(
),......,
,
(
),
,
(
(
)
,
( 2
1
= lµ c¸c vect¬ hÖ thèng
H×nh 2.4: Bé bï phi
§èi
t-îng
M« h×nh
quan
s t
x
~
u
e
-
y
w
-
Rn
Rx
Hệ tuyến tính
n
~
56. 55
t¾t lµ STR. Bé ®iÒu khiÓn thÝch nghi tù chØnh ®¬n gi¶n
nhÊt lµ bé ®iÒu khiÓn thÝch nghi tù chØnh tham sè, tøc lµ
nã kh«ng tù thay ®æi cÊu tróc bé ®iÒu khiÓn mµ chØ x¸c
®Þnh l¹i c¸c tham sè ai
, bj
cho m« h×nh hµm truyÒn ®¹t cña
®èi t-îng tõ ®ã tù chØnh ®Þnh l¹i c¸c tham sè ®iÒu khiÓn
cña chÝnh m×nh cho phï hîp. Nguyªn t¾c ®iÒu khiÓn STR vÉn
th-êng ®-îc xÕp vµo nhãm ®iÒu khiÓn thÝch nghi gi¸n tiÕp,
v× tham sè bé ®iÒu khiÓn ®-îc hiÖu chØnh gi¸n tiÕp qua kÕt
qu¶ cña c¬ cÊu nhËn d¹ng.
CÊu tróc chung cña bé ®iÒu khiÓn thÝch nghi tù chØnh
tham sè (Self-Tuning Regulator):
§Æc ®iÓm næi bËt, dÔ nhËn biÕt nhÊt cña mét bé ®iÒu
khiÓn STR lµ trong nã
Cã c¸c c¬ cÊu:
− C¬ cÊu nhËn d¹ng (tham sè) m« h×nh hµm truyÒn ®¹t
S(s) cña ®èi t-îng.
− C¬ cÊu x¸c ®Þnh tham sè ®iÒu khiÓn dùa trªn hµm
truyÒn ®¹t cña ®èi t-îng.
Bé chØnh
®Þnh
tham sè
Bé ®i Òu
khiÓn
NhËn
d¹ng ®èi
î
§èi
t-îng
Tham
sè
cña
bé
®iÒu
TÝn hiÖu
chuÈn:
ω
ω
ω
ω
ω
TÝn hiÖu
®iÒu
khiÓn
u
§Çu ra:
y
Tham sè
cña ®èi
t-îng
Bé ®i Òu
khi Ón th Ých
nghi tù
chØnh tham
Tham sè ai
, bj
cña
S(s)
Vßng lÆp
ngoµi
H×nh 2. 6: CÊu tróc bé ®i Òu khi Ón th Ých n ghi tù
chØnh .
57. 56
a) Tæng qu¸t vÒ c¬ cÊu nhËn d¹ng tham sè m« h×nh, ph-¬ng
ph¸p b×nh ph-¬ng nhá nhÊt vµ m« h×nh håi quy.
Ph-¬ng ph¸p b×nh ph-¬ng nhá nhÊt:
Gi¶ sö r»ng cã mét hµm nhiÒu biÕn phøc C
)
x
(
y ∈ víi:
C
)
x
,...
x
,
x
( n
T
n
2
1
x ∈
=
m« t¶ xÊp xØ bëi: p
y x
x
p T
m
1
i
i
i
=
= ∑
=
(2.10)
Trong ®ã:
( ) R
p
p
p
p n
T
n
∈
= ,...
, 2
1
lµ vÐct¬ tham sè thùc cÇn x¸c
®Þnh. Do vÐct¬ x®-îc gäi lµ biÕn håi quy (regression
variable) nªn m« h×nh (2.10) cña hµm nhiÒu biÕn phøc )
x
(
y
cßn ®-îc gäi lµ m« h×nh håi quy (regression model).
NhiÖm vô ®Æt ra cho bµi to¸n lµ tõ N cÆp gi¸ trÞ phøc
( y
x k
k, ) ®· cã:
)
(x
y
yk
= , k = 1, 2, 3,
..., N
(2.11)
cña hµm )
x
(
y , ta ph¶i x¸c ®Þnh vÐct¬ tham sè p ®Ó tæng b×nh
ph-¬ng c¸c sai lÖch gi÷a m« h×nh (2.10) vµ gi¸ trÞ yk
.
p
x
y
e
T
k
k
k
−
= , k = 1, 2, 3,..., N.
lµ nhá nhÊt, tøc lµ ph¶i t×m nghiÖm p
*
cña bµi to¸n tèi -u
tÜnh:
e
e
p
x
y
T
T
k
k
p .
min
arg
min
arg
*
=
−
=
)
(p
Q
58. 57
)
(p
Q
Trong ®ã:
e : Lµ ký hiÖu chØ vÐct¬ c¸c sai
lÖch: ( )
e
,....
e
,
e N
2
1
e
T
=
vµ T lµ ký hiÖu chØ phÐp tÝnh chuyÓn vÞ vµ lÊy gi¸ trÞ
phøc liªn hîp c¸c phÇn tö cña mét vect¬ hay ma trËn phøc.
Sau khi biÕn ®æi ta ®-îc:
( ) ( ) ( )
T
T
Q p e y X P
y X p
e
= = −
−
( ) 2Re( )
T T T
T
X p X p y
p y y
X
= − +
víi vÐct¬ y vµ ma trËn X ®-îc ®Þnh nghÜa nh- sau:
⎟
⎟
⎟
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎜
⎜
⎜
⎝
⎛
=
y
y
y
N
:
:
1
vµ
⎟
⎟
⎟
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎜
⎜
⎜
⎝
⎛
=
x
x
X
T
N
T
:
:
1
(2.12)
th× do )
p
(
Q lµ hµm toµn ph-¬ng, låi nªn tõ ®iÒu khiÖn cÇn vµ
®ñ 0
T
p
Q
=
∂
∂
cã nghiÖm lµ:
( )
1
* *
Re( ) Re( )
T T T
T
X y y
p p X
X X X
X
−
= ⇔ =
(2.13a)
Chó ý: Khi xk
vµ yk
®Òu lµ nh÷ng sè thùc th× (2.13a) trë
thµnh:
(
)
1
* T
T y
p X X
X
−
=
(2.13b)
60. 59
sÏ ®-îc bé vect¬ tham sè tèi -u p
*
theo nghÜa tæng b×nh
ph-¬ng c¸c sai lÖch nhá nhÊt b»ng c«ng thøc (2.13b) víi:
⎟
⎟
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎜
⎜
⎝
⎛
=
x
x
T
N
T
0
X M ,
⎟
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎜
⎝
⎛
=
y
y
N
0
y M
(2.15c)
Hoµn toµn t-¬ng tù, nh-ng cho tr-êng hîp hÖ kh«ng
liªn tôc (2.14) cã c¸c tÝn hiÖu vµo u(t) vµ ra y(t) lµ
ngÉu nhiªn egodic. Khi ®ã ta chØ cÇn thay vect¬ biÕn håi
quy x k
trong (2.15b) vµ ma trËn X còng nh- vect¬ y trong
(2.15c) b»ng gi¸ trÞ tham sè ngÉu nhiªn cña chóng lµ hµm
t-¬ng quan ru
(τ), ruy
(τ) nh- sau:
))
T
)
n
k
((
r
),...,
T
)
1
k
((
r
),
T
)
m
k
((
r
),...,
kT
(
r
(
x uy
uy
u
u
T
k −
−
−
=
(2.16a)
⎟
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎜
⎝
⎛ −
=
⎟
⎟
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎜
⎜
⎝
⎛
=
−
)
MT
(
)
MT
(
y
,
X
r
r
x
x
uy
uy
T
M
T
M
M
M
(2.16b)
Víi M lµ chØ sè c¾t bít (Lag) ®-îc chän kho¶ng b»ng
10
N
nh»m lµm gi¶m sai sè rß rØ.
NhËn d¹ng tham sè m« h×nh liªn tôc:
C«ng thøc (2.13) còng ®-îc sö dông ®Ó x¸c ®Þnh vect¬ tham
sè:
)
a
,
,
a
,
a
,
b
,
,
b
,
b
( n
2
1
m
1
0
p
T
−
⋅
⋅
⋅
−
−
⋅
⋅
⋅
=
(2.17a)
Cho hµm truyÒn ®¹t m« t¶ hÖ tuyÕn tÝnh, liªn tôc:
61. 60
m
n
,
....
s
1
....
s
)
s
(
G
s
a
a
s
b
b
b
n
n
1
m
m
1
0
≥
+
+
+
+
+
+
=
Tõ d·y c¸c gi¸ trÞ mËt ®é phæ tÝn hiÖu vµo ra u(t), y(t),
®-îc ký hiÖu lµ:
)
k
(
S
S u
u
k Ω
= vµ
M
2
....,
2
,
1
,
0
k
),
jk
(
S
S uy
uy
k
=
= Ω
Khi ®ã ®Ó t×m vect¬ tham sè p theo nghÜa tèi -u nhê c«ng
thøc (2.13a) ta chØ cÇn thay vect¬ biÕn håi quy x k
trong
(2.11) vµ ma trËn X còng nh- vect¬ y trong (2.12) b»ng:
)
S
)
jk
(
,
S
)
jk
(
,
S
)
jk
(
,...,
S
)
jk
(
,
S
(
x uy
k
n
uy
k
u
k
m
u
k
u
k
T
k Ω
Ω
Ω
Ω
=
(2.17b)
⎟
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎜
⎝
⎛
=
⎟
⎟
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎜
⎜
⎝
⎛
=
S
S
x
x
uy
M
2
uy
0
T
M
2
T
0
y
,
X M
M
(2.17c)
b) C¬ cÊu x¸c ®Þnh tham sè bé ®iÒu khiÓn tõ m« h×nh ®èi
t-îng.
Khi ®· cã ®-îc m« h×nh to¸n häc cô thÓ lµ hµm truyÒn
®¹t S(s) cña ®èi t-îng ®iÒu khiÓn nhê c¬ cÊu nhËn d¹ng, ®Ó
x¸c ®Þnh bé ®iÒu khiÓn R(s) ta cã thÓ ¸p dông mét ph-¬ng
ph¸p thiÕt kÕ bÊt kú nµo ®ã ®· biÕt cña lý thuyÕt ®iÒu
khiÓn:
- Bé ®iÒu khiÓn PID cã tham sè x¸c ®Þnh theo nguyªn
lý tèi -u ®é lín hay tèi -u ®èi xøng.
- Bé ®iÒu khiÓn tèi -u LQR hay LQG.
- Bé ®iÒu khiÓn ®iÓm cùc ®Æt tr-íc.
- Bé ®iÒu khiÓn t¸ch kªnh cã chÊt l-îng tõng kªnh
®-îc ®Þnh tr-íc.
62. 61
2.2.3 Bé ®iÒu khiÓn thÝch nghi theo m« h×nh mÉu.
(MRAS).
Theo [6], b¶n chÊt cña viÖc ¸p dông MRAS lµ thiÕt kÕ bé
®iÒu khiÓn sao cho hÖ thèng ®¹t ®-îc nh÷ng ®Æc tÝnh mong
muèn ®-îc ®-a ra bëi mét m« h×nh to¸n (m« h×nh mÉu). Khi
®Æc tÝnh cña hÖ thèng thùc kh¸c so víi ®Æc tÝnh lý t-ëng
cña m« h×nh mÉu, hÖ thèng ®-îc thay ®æi b»ng c¸ch ®iÒu
chØnh c¸c th«ng sè cña bé ®iÒu khiÓn (h×nh 2.7a) hoÆc t¹o
thªm tÝn hiÖu phô (h×nh 2.7b). §iÒu nµy cã thÓ ®-îc chuyÓn
sang bµi to¸n tèi -u víi hµm môc tiªu:
0
0
2
→
= ∫
T
dt
e
C
(2.18)
Víi p
m y
y
e −
= .Tuy nhiªn, thay v× chØ tèi thiÓu sai lÖch gi÷a
c¸c tÝn hiÖu ra cña qu¸ tr×nh ( p
y ) vµ cña m« h×nh mÉu, tÊt
c¶ c¸c biÕn tr¹ng th¸i cña qu¸ tr×nh vµ cña m« h×nh mÉu cã
thÓ ®-îc ®-a vµo tÝnh to¸n. N u
ế c¸c biÕn tr¹ng th¸i cña
qu¸ tr×nh ®-îc biÓu thÞ (xp
) vµ cña m« h×nh mÉu lµ (xm
) th×
vector sai lÖch (e) ®-îc x¸c ®Þnh nh- sau :
p
m x
x
e −
=
(2.19)
Trong tr-êng hîp nµy, bµi to¸n tèi -u sÏ cã hµm môc
tiªu lµ:
∫ →
=
T
T
dt
Pe
e
C
0
0
)
(
(2.20)
Víi P lµ mét ma trËn x¸c ®Þnh d-¬ng. CÊu tróc hÖ
thèng nh- trªn h×nh 2.7a vµ h×nh 2.7b ®-îc hiÓu lµ MRAS
trùc tiÕp.
63. 62
2.3. Tổng quan về đ ề
i u khiển vị trí.
Theo [2], hệ th i h th
ố ề đ ệ đ ề
ng truy n động i n i u khiển vị trí thuộc loạ ệ ống được
sử dụ ộ ệ ư ơ
ng r ng rãi trong công nghi p nh trong c cấ ề
u truy n động tay máy, người máy,
cơ cấu ăn dao máy cắt gọt kim loại, quay ăngten, kính viễn vọng, … Tùy thuộc vào các
cơ cấu mà công suất truyền động nằm trong dải rộng từ vài chục W đến hàng trăm kW.
Trong hệ đ ề ể ị đ ề ể
i u khi n v trí, đại lượng i u khi n (lượng đặt ϕw ) có ý nghĩa quan
tr t
ọng trong quyế định cấu trúc đ ề
i u khiển hệ. Thông thường lượng n
đ ề
i u khiể ϕw là
Qu¸ Tr×nh
B§K
ThÝch Nghi
M« H×nh
MÉu
B§K
+
+
-
-
u yp
ym
+
+
H×nh 2.7 a : HÖ th Ých n ghi t Ýn
hiÖu
Qu¸ Tr×nh
B§K
ThÝch Nghi
M« H×nh
M
Éu
B§K
+
+
-
-
u
yp
ym
H×nh 2.7 b: HÖ th Ý
ch n ghi
tham sè
64. 63
một hàm của thời gian, có thể là một hàm nhảy cấp, hàm tuyến tính hoặc tuyến tính
t ng o
ừ đ ạn theo thời gian, hàm Parabol và hàm đ ề
i u hòa (hình 2.8):
w
w
w
Hình 2.8. Lượng i
đ ều khiển dùng )
(t
w
ϕ
a) Hàm nhảy cấp; b) Hàm tuyến tính; c) Hàm Parabol.
Tùy thuộc vào lượng i ng i
đ ều khiển mà ta có hệ truyền độ đ ều khiển vị trí cho cơ
c ng i
ấu chuyển dịch và hệ truyền độ đ ều khiển vị trí theo chế độ bám (hệ tùy động).
Trong hệ truyề đ ề
n động i u khiển vị ơ
trí cho c cấ ể ị ỉ
u chuy n d ch, trong các ch
tiêu chất lượng chung, người ta quan tâm nhiều đến u
độ tác động nhanh của hệ. Đ ề
i
này có liên quan đến giản đồ tố ư ề
i u v tố ω ố ε ị φ ự
c độ (t) gia t c (t) v trí (t). Để xây d ng
h i ng i ng
ệ đ ều khiển người ta dựa trên quy luật tối ưu tác động nhanh truyền độ đ ện bằ
vi n
ệc nghiên cứ ỹ
u qu đạo pha chuyể động. Nếu lượng i
đ ều khiển là hàm nhảy cấp thì
ta có giả ω ε φ
n đồ (t), (t), (t), và quỹ đạo pha tố ư
i u trên hình 2.11. Đối với giả ω
n đồ (t),
ε φ
(t), (t), ta có:
0 2
T
t
< < thì
⎪
⎪
⎩
⎪
⎪
⎨
⎧
=
=
2
max
max
2
1
)
(
)
(
t
t
t
t
ε
ϕ
ε
ω
2
T t T
< < thì
( )
⎪
⎪
⎩
⎪
⎪
⎨
⎧
−
−
=
−
=
4
2
2
1
)
(
)
(
)
(
2
2
max
max
T
t
T
t
t
T
t
ε
ϕ
ε
ω
(2.1
)
(2.2
)
ϕw
ϕw
ϕw
65. 64
Từ (2.1), (2.2) ta tính được:
⎪
⎪
⎪
⎩
⎪
⎪
⎪
⎨
⎧
=
=
=
m
k
k
T
T
ω
ϕ
ε
ω
ε
ϕ
2
2
max
max
max
Đối với quỹ đạo pha chuyển động.Đường nét đậm là quỹ ể
đạo chuy n (đường
hãm), đường 1 và 2 ứ ớ
ng v i độ dài dịch chuyển nhỏ vớ ệ ị ∆
i sai l ch v trí, ϕ1(0), ∆ϕ 2(0)
đường 3 ứ ớ ị ể
ng v i độ dài d ch chuy n lớn cầ ờ ạ ổ ớ
n th i gian ch y n định v i ω ω
= max,các
đ ể
i m 1 2 3
, ,
K K K là đ ể
i m truyền động bắt đầu hãm.
Hình 2.10, 2.11 ng i
ứng với lượ đ ều khiển ϕw là tuyến tính và hàm Parabol. Hình 2.12
là c a h i các t
ấu trúc n tr
đ ề
i u khiển biế ạng thái củ ệ truyề đ ề
n động i u khiển vị trí, vớ ọa
độ trạng thái x1 = φ, x2 = ω, x3 = ε.
(2.
3)
66. 65
w
t
t
t
t
t
m
m
t
T
2
T
t
ax
m
1
2
3
Hình 2.9. (a.Lượng i
đ ều khiển φω(t) ; b φ ω ε
(t), (t), (t); c. Qũy đạo pha chuyển động)
ωmax
ε(t)
ω(t
)
φ(t
)
ωm
εm
ω
φ
ϕw
67. 66
w
t
t
t
t
t
M
x
t
t
t
t
Hình 2.10. Giả φ
n đồ ω(t); M(t), ω φ
(t), (t), ∆φ(t); và quỹ đạo pha chuyển động
∆φ∞
∆φ
ϕw
ε(t)
ω(t
)
φ(t
)
M
∆φ(t)
)
ωx
ω
68. 67
w
t
t
t
t
t
M
x
Hình 2.11. Giản đồ ϕω(t), ω(t), φ(t), và quỹ đạo pha chuyển động
w
w
w
R
R
Hình 2.12. Cấu trúc đ ề
i u khiển biế ạ
n tr ng thái
Rφ Rω Rε
φw ωw
ω
φ ε
εw
ε ω
φ
ωx
ω
ε(t)
ω(t
ε
φ
ϕw
TẠO TÍN HIỆU ĐẶT
69. 68
2.4. Hệ đ ề ỉ
i u ch nh vị trí tuyến tính.
Theo [2], hệ đ ề
i u chỉ ị
nh v trí tuyến tính mà ta nghiên cứ ở đ
u ây có bộ đ ề
i u
chỉnh vị trí Rφ là tuyến tính: giả ử
s các mạch vòng trong đã được tổng hợp theo phương
pháp tố ư
i u Module, hàm truyền kín của mạch vòng tốc độ là:
2
2
2
2
1
)
(
p
p
K
p
Fk
ω
ω
ω
ω
τ
τ +
+
=
Hàm truyền củ ị
a Sensor v trí là khâu tích phân:
p
p
Fs
ϕ
ϕ
τ
1
)
( =
Hình 2.13. Cấu trúc hệ đ ề
i u chỉnh vị ế
trí tuy n tính.
Tiến hành tổ ợ
ng h p tham số bộ đ ề ỉ ị
i u ch nh v trí Rφ tương tự ư
nh mạch vòng
khác. Tất nhiên ở đây với cấu trúc như (hình 2.13) sẽ ầ
không có thành ph n tích phân
tức là chỉ có P hoặc PD.
Bộ đ ề ỉ ị ọ đ ề ệ
i u ch nh v trí được tính ch n theo i u ki n gia tố ự ε
c hãm c c đại hmax đối
với quãng đường hãm cực đại ∆φhmax sao cho thời gian hãm không vượt quá thời gian
ax
m
t . Tại thời i
đ ể
i m hãm, tương ứ ớ
ng v đ ề
i u kiện là tín hiệu sai lệch tốc độ ∆ω ở đầu
vào bộ đ ề
i u chỉnh tố ằ
c độ b ng 0. Ta có:
∆φhFRφ = ωh (2.6)
Ở đây ∆φh, ωh là tín hiệu về quãng đường và tốc độ tạ đ ể ắ ậ
i i m b t đầu hãm. Vì v y
quãng đường hãm cự ẽ
c đại s được tính theo (2.2), (2.3):
max
2
max
hmax
2
1
h
C
ε
ω
ϕ
ϕ
=
∆
(2.
4)
φ
ω
(-)
(+)
φw
Rφ 2
2
2
2
1 p
p
K
ω
ω
ω
τ
τ +
+ p
ω
τ
1
(2.
7)
70. 69
Với εhmax là gia tốc hãm cực đại,
ϕ
ϕ
τ
1
=
C là hệ ố đ
s o lường vị trí.
Từ (2.6) và (2.7) tacó: ϕ
ϕ
ϕω
ε
R
R K
C
F =
= 2
max
max
2
Từ ấ ộ đ ề ỉ ị ệ ế ữ ố
(2.8) ta th y b i u ch nh v trí được tính theo quan h phi tuy n gi a t c độ
và v c hi
ị trí (parabol). Nhưng khi thự ện nó lại là tuyến tính và không đổi, dẫn đến kéo
dài quá trình với các chiều dài khác nhau.Thí dụ khi cần dịch chuyển một lượng ∆φ2 <
∆φ ta cần KRφ2 > KRφ nhưng vì KRφ ẫ ố ỏ
không đổi nên d n đến t c độ hãm nh hơn và
kéo dài thờ ộ
i gian hãm m t lượng ∆t = t2 – t1 (hình 2.14 b). Đ ề
i u chỉnh vị trí tuyến tính
hay dùng trong truyền động máy nâng, thang máy, các máy khai thác mỏ.
ax
m
ax
m
ax
m
t
hm
2
t
1
t
t
t
ax
m
t
2
2
1 ax
m
2
2
0
2
2
R
K
a b
Hình 2.14. Diễn biến thời gian của đ ề ỉ ị ế
i u ch nh v trí tuy n tính
(2.
8)
ωmax
ω2
εmax
∆φ
∆φ2 ∆φhm
ω
ω1max
ω2
ω’
2
εmax
KRϕ
∆ϕ
∆ϕ2
∆ϕ’
2
71. 70
2.5. Đ ề
i u khiể ế
n ch độ tr t.
ượ
Theo [7], bộ đ ề
i u khiển chế độ trượt với cấu trúc thay đổi mang đặc đ ể
i m của bộ
đ ề ể ệ ố ề ữ ớ ự ủ ố ễ ả
i u khi n thích nghi giúp h th ng b n v ng v i s thay đổi c a thông s và nhi u t i.
Đ ộ đ ề ể ế ợ ớ ả ế ặ ế ư
ó là b i u khi n phi tuy n phù h p v i c đối tượng tuy n tính ho c phi tuy n. Nh
b i
ản thân tên gọi “đ ều khiển trượ ượ
t” đ ỉ đ ứ ề ẽ
ã ch ra áp ng truy n động s bám và tr t dọc
theo quỹ đạo cho trước hoặc mô hình chuẩn trên mặ ả ậ đ ề
t ph ng pha do thu t toán i u
khi n
ể đóng cắt tương ứng với sự thay đổi thông số và nhiễu t n s
ải. Bộ đ ề
i u khiể ẽ dựa
trên sai lệch giữa quỹ đạo thực và quỹ đạ đặ để đư
o t a ra nhữ ợ
ng thay đổi phù h p của
thuật toán chuyển mạch, đảm bảo khả nă ủ ệ ố ệ đ ề
ng bám c a h th ng. Nhìn chung vi c i u
khi ng
ển theo chế độ trượt có đặc đ ể
i m tương tự như đ ề
i u khiển thích nghi MRAC như
đơn giản hơ ệ ế
n trong vi c thi t k tr
ế, thực hiện. Bộ đ ề
i u khiển chế độ ượt có thể được
dùng trong truyền động Servo (động cơ mộ ề ộ ộ ứ
t chi u, không đồng b hay đồng b ) ng
d i
ụng trong truyền động Rôbôt, đ ều khiển máy công cụ,…
2.5.1. Nguyên tắ đ ề
c i u khiển.
Bộ đ ề ể ế ộ đ ề ể ấ ở
i u khi n ch độ trượt được xem là B i u khi n có c u trúc thay đổi ,
đ ấ ơ
ó c u trúc và s đồ sẽ ạ ả
thay đổi t o ra kh nă ề ữ ủ đ ứ Ở đ
ng b n v ng c a các áp ng. ây
chúng ta xem xét đối với h th
ệ ống tuyến tính bậc 2 có hệ số ế
khu ch đại k thay đổi
(hình 2.15). Có thể thấy rằng hệ thống sẽ không ổn định khi chỉ có 1 trong 2 chế độ
phản hồi dương hoặc âm. Tuy nhiên bằng cách thay đổi luân phiên chế độ phản hồi âm
ho n
ặc dương sẽ giúp cho hệ thống không chỉ ổ định mà còn có khả nă đ ứ ố
ng áp ng t t
mà không phụ thuộc vào hệ ố ế
s khu ch đại k .
72. 71
2
k
s
Hình 2.15. Cấu trúc đ ề
i u khiển thay đổi c th
ủa hệ ống bậc 2
- Khi cấu trúc (hình 2.15) được thự ệ ả
c hi n theo ph n hồ ớ đ
i âm v i khóa 1 được óng,
chúng ta sẽ có: C
R
x −
=
1
.⇒ 2
1 )
( x
dt
dC
x
R
dt
d
−
=
=
− ; 2
1
x
dt
dx
=
Vớ ạ ả ớ ị ằ ố
i R có d ng bước nh y v i giá tr h ng s ta có.
1
2
kx
dt
dx
−
=
Vậy : 0
1
2
1
2
=
+ kx
dt
x
d
mô tả mô hình hệ thống bậc 2 với 1
x là sai l ng quát c
ệch đầu vào. Nghiệm tổ ủa phương
trình là:
(
(
⎪
⎩
⎪
⎨
⎧
+
=
=
+
=
)
cos
)
sin
1
2
1
θ
θ
kt
A
k
dt
dx
x
kt
A
x
với Aθ là hằng số tùy ý. Như vậy ta có
( )
2 2
1 2
2
2
1
x x
A k A
+ =
(2.13)
mô tả hình elip vớ ụ
i 2 bán tr c A và k A. Quỹ ặ
đạo m t phảng pha được vẽ trên hình
(2.16) .
+
-
(2.1
0)
(2.9
)
(2.1
1)
(2.1
2)
73. 72
k A
A
Hình 2.16. Sự mô tả ặ
m t phẳng pha khi cấu trúc hình ( 2.15) có khóa ở ị
v trí 1
- Khi cấu trúc (hình 2.15) được thự ệ ả ồ ớ
c hi n theo ph n h i dương v i khóa 2 được
đ ẽ
óng, chúng ta s có:. 1
2
kx
dt
dx
=
mô tả mô hình hệ thống bậc 2 với 1
x là sai l ng quát c
ệch đầu vào. Nghiệm tổ ủa phương
trình là:
⎪
⎩
⎪
⎨
⎧
−
=
=
+
=
−
−
kt
kt
kt
kt
e
B
k
e
B
k
dt
dx
x
e
B
e
B
x
2
1
1
2
2
1
1
với 1 2
,
B B là hằng số tùy ý.
Như vậy ta có
2 2
1 2
1 2 1 2
1
4 4
x x
B B kB B
- = (2.15) vớ ư ầ ệ ợ
i l u ý c n phân bi t các trường h p
1 2
B B dương, âm và bằng 0. Quỹ ặ
đạo m t phảng pha được vẽ trên hình (2.17)
(2.14
)
(2.13
)
74. 73
1 2 0
B B
1 2 0
B B
1 2 0
B B
1 2 0
B B
1 2 0
B B
1 2 0
B B
Hình 2.17. Sự mô tả ặ
m t phẳng pha khi cấu trúc hình 2.15 có khóa ở ị
v trí 2
Hệ ố ẽ ậ ự ữ
th ng s được v n hành theo s thay đổi luân phiên gi a 2 khóa K1 và K2
với mục tiêu ⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
2
1
x
x
x tiến n
đế 0 theo mô tả ở hình 2.18.
Lúc đầu vị đ ể
trí là i m 10
x . Khi đó bộ đ ề
i u khiển sẽ ở trạng thái phản hồi âm
(khóa K ở vị ạ ệ ố ẽ
trí 1), tr ng thái h th ng s dị ể đ ể ớ đ ề ệ
ch chuy n đến i m B. V i i u ki n lý
t i
ưởng bộ đ ều khiển sẽ chuyển sang trạ ả
ng thái ph n hồi dương (khóa K ở ị
v trí 2), trạng
thái hệ thống sẽ dị ể đ ể ụ đ
ch chuy n đến i m O và m c tiêu ã đạt được. Tuy nhiên đang xét
bài toán với hệ số k thay đổi. Vì v n là
ậy “đường trượt” được chọ 0
2
1 =
+
= x
cx
σ
(2.16) với c k
< . Khi đ ạ ệ ố ẽ
ó tr ng thái h th ng s dị ể đ ể
ch chuy n đến i m O theo đường
zigzac theo nguyên tắ ẽ
c khóa K s ở vị ụ ộ ị
trí 1 hay 2 ph thu c vào giá tr 2
1 x
cx +
=
σ
dương hay âm. Với hệ số c càng lớn thì thời gian dịch chuyển càng nhỏ.
B1
B2
< 0
B1B2 > 0
B1
B2
= 0
B1
B2
> 0
B1
B2
<
0 B1
B2
= 0
75. 74
10
X
1 2 0
kx x
1 2
cx x
1 2
0 0 0
; ;
x x
1 2
0 0 0
; ;
x x
1 2
0 0 0
; ;
x x
1 2
0 0 0
; ;
x x
Hình 2.18. Quỹ đạo tr t ph
ượt trên mặ ẳng pha 1 2
x x
-
1
c
10
X
t
2
c
2 1
c c
O
Hình 2.19. Thời gian đ ứ
áp ng phụ thuộc vào hệ ố
s c
>
0
;
0
;
0 2
1 <
>
< x
x σ
σ
σ
0
;
0
;
0 2
1 >
<
> x
x σ
σ
σ
0
;
0
;
0 2
1 <
>
> x
x σ
σ
σ
0
;
0
;
0 2
1 >
<
< x
x σ
σ
σ 0
2
1 =
+
= x
x
k
σ
2
1 x
cx +
=
σ
76. 75
CHƯƠNG 3: SỬ DỤNG SMC Đ Ề Ể
I U KHI N VECTOR
3.1. Thiế ế ơ đ ề
t k s đồ i u khiển dùng SMC cho động cơ không đồng bộ.
S i i
ơ đồ đ ều khiển động cơ không đồng bộ dùng SMC vận dụng cho vòng đ ều
chỉnh vị trí được tiến hành theo sơ đồ (hình 3.1):
Hình 3.1. Sơ đ ề
đồ i u khiển dùng SMC.
Từ [7], ta có quan hệ sau:
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
dt
x
d
⎢
⎣
⎡
=
0
0
⎥
⎦
⎤
−b
1
x +
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
− a
0
U + ⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
d
0
TL
(3.1)
γi
ζi
Motor
θr
σix1≥ 0
σix1< 0
ĐK Vector
cho nghịc
lưu PWM
U0
Asgn 3
σ
U
U2
*
sq
i
ωm
σix1≥ 0
*
r
θ
σix1< 0
(-)
x1
θr
σ3
σ3
Ψ2x2
1
-1
αi
βi
≥0
<0
A
U1
Ψ1x1
-1
77. 76
const
J
d
J
k
k
a
J
B
b r
T
=
=
=
= *
1
,
1
;
; θ
Với:
x = ⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
2
1
x
x
= ⎢
⎣
⎡
− m
r
ω
θ *
⎥
⎦
⎤
r
θ
(3.2)
Mục tiêu của hệ thố đ ề
ng i u khiển là cần o
đảm bả 1 2
,
x x tiế Đ ề
n đến 0. i u này sẽ
được tiến hành qua 03 bước (hình 3.2). Để hoàn thành nhiệm vụ trên, cần đưa ra tín
hi u
ệ 3
2
2
1
1 sgn
)
( θ
ψ
ψ A
x
x
x
r
U +
+
=
= sao cho trong mỗ ả
i bước đề đả
u m b o
)
3
,
1
(
0 =
<
= i
dt
d i
i
σ
σ .
•B o c
ước 1. Đ ạn giảm tố
Đối với nhánh 1
x
Nếu σ3x1 > 0 thì ψ1 = α3 > 0.
Nếu σ3x1 < 0 thì ψ1 = β3 > 0.
Đối với nhánh 2
x
Nếu σ3x2 > 0 thì.
a
b
C −
>
= 3
2 γ
ψ .
Nếu σ3x2 < 0 thì
a
b
C −
<
= 3
2 ξ
ψ .
78. 77
2
X
1
X
1
2 3
0
2
X
1
X
10
X
1
2
3
2
1 2 1 10
x x x
2 2 20
x x
3 1 2
cx x
Hình 3.2. Quá trình dịch chuyển 1
x v g
ề ốc tọa độ theo 03 bước.
•B o i
ước 2. Đ ạn tốc độ không đổ
Đối với nhánh 1
x
Nếu σ2x1 > 0 thì ψ1 = α2 > 0
Nếu σ2x1 < 0 thì ψ1 = β2 < 0
Đối với nhánh 2
x
Nếu σ2x2 > 0 thì
a
b
dTl
−
>
= 2
2 γ
ψ .
Nếu σ2x2 < 0 thì
a
b
dTl
−
<
= 2
2 ξ
ψ .
σ3 = cx1
+ x2
σ2
= (x2
-
x20
)
σ1
= a + (x1
–
x10
)
1
’
2
’
3
’
-X1
+
79. 78
•B o
ước 3. Đ ạn tăng tốc
Đối với nhánh 1
x
Nếu σ1x1 > 0 thì ψ1 = α1 > 0
Nếu σ1x1 < 0 thì ψ1 = β1 < 0.
Đối với nhánh 2
x
Nếu σ1x2 > 0 thì
2
2
1
2
2
)
2
2
1
(
x
a
x
b
dTl
α
α
α
γ
ψ
+
+
−
>
= .
Nếu σ
1x2 < 0 thì
2
2
1
2
2
)
2
2
1
(
x
a
x
b
dTl
α
α
α
ξ
ψ
+
+
−
<
= .
3.2. Thiế ế
t k mô phỏng.
Toàn bộ hệ ố ỏ ự ầ ề
th ng (hình 3.3) được mô ph ng d a trên ph n m m Matlab –
Simulink theo cấu trúc hình 1.15 với mạch vòng đ ề
i u chỉnh vị trí bên ngoài (hình 3.6)
được thự ệ
c hi n theo cấ ế ả ỏ ể ệ
u trúc hình 3.1. Các k t qu mô ph ng được th hi n trên hình
3.9, 3.10, 3.11,3.12,3.13,3.14.
Ở đ đ ề ể ơ ộ ồ
ây đối tượng i u khi n là động c không đồng b Rotor l ng sóc (P = 7
kW) với thông số:
•Rs = 1 Ω %Stator Resistance
•Rr = 1 Ω %Rotor Resistance
•Lr = 0.1338 H
•Ls = 0.11 H
•Lm = 0.1 H
•J = 0.03 2
kgm
s
81. 80
Ngoài ra, hệ thố đ ề
ng i u khiể ồ
n (hình 3.3) g m các bộ phận sau:
• Hệ thống mạch van nghịch lưu nuôi động cơ không đồng bộ (hình 3.4) cho thấy hệ
thống trên hoàn toàn sát với thực tế vớ đ ề ể ơ
i đối tượng i u khi n (động c KĐ ấ
B) được l y
từ Thư viện linh kiện trong phầm mềm Matlab.
• Bên cạ đ ổ đ ề ể ị ư
nh ó b sung khâu i u khi n ngh ch l u theo phương pháp đ ề
i u chế
vectơ không gian (mạch nghịch lưu và khối đ ề
i u chế vectơ không gian - SVM (Space
Vector Modulation)). Mạch nghịch l ây s
ư ở đ
u ẽ cung cấ đ ệ
p i n áp ba pha cho ba cuộn
dây Stator. Đó là bộ phận rất quan trọng trong hệ thố đ ề
ng i u khiển với nhiệ ụ
m v :
- Nhận tín hiệu đưa vào là đại lượng vectơ đ ệ ố
i n áp mong mu n s
u và trên cơ
sở vectơ này tính được thời gian đóng mở tương đối củ ớ ị
a các van v i giá tr , ,
u v w
t t t (*).
- Chuyể ị
n đổi các giá tr thời gian , ,
u v w
t t t này thành các xung đ ề
i u khiển đưa vào
6 van nghịch l ch l
ưu giúp cho mạch nghị ưu đưa ra được đ ệ
i n áp phù hợp với đại lượng
đặt s
u (**).
Về mộ ặ đ
t m t nào ó khâu này có thể được xem như đóng vai trò của một khâu
truyền đạt 1/1 theo nghĩa: đại lượng đầu ra bảo đảm trung thành với đầu vào cả về
module, tần số, pha. Do đó khi tổ ợ
ng h p hệ có thể ỏ
b qua khâu này trong sơ ấ
đồ c u trúc.
Tuy nhiên khi thực hiệ ỏ ệ
n mô ph ng h thống, để đảm bảo sự phù hợp giữa mô hình mô
phỏng và hệ thống thực tế thì cầ ả
n ph i đưa khâu này vào trong mô hình. Có như vậy
m ng nh
ới khẳ đị được tính đúng đắn của các bộ đ ề
i u chỉ đ
nh. Đến ây ta sẽ đ ể
i vào tìm hi u
phương pháp đ ề
i u chế ơ
vect không gian (Space Vector Modulation - SVM) phụ ụ
c v
đ ề ể ị ư
i u khi n ngh ch l u ba nhánh van.
82. 81
IGBT4
IGBT1
IGBT5
IGBT2
IGBT6
IGBT3
Gate1 1 Gate2 2 Gate3 3
Gate4
4 Gate5
5 Gate6
6
Vdc
V_dc
7
A i_dc(A)
i_dc
1
Mc
8
CDemux
A
i_sa
A
i_sb
CMux
i_sa,i_sb,i_sc
3
A
i_sc
Tm m
ASM
Hình 3.4. Mạch nghịch lưu nuôi động cơ Đ
K B
83. 82
Theo [4] ta có: ( )
d
d d
1
r
s r
r
d
i
dt T
ψ
ψ
′
′
= − và
d
sq
s
r r
i
T
ω ω
ψ
− =
′
nên gián đ ạ
o n hóa ta có:
( ) ( )
( ) ( )
( )
d d
d d
1 1
r r
s r
r
k k
i k k
T T
ψ ψ
ψ
′ ′
− −
′
= − và ( ) ( )
( )
( )
d
sq
s
r r
i k
k k
T k
ω ω
ψ
− =
′
. Vì vậ ơ
y ta có s đồ ước lượng như sau:
1
Phi_rd_phay
z
1
Unit Delay1
z
1
Unit Delay
Lr/Rr
Gain2
1-(T*Rr/Lr)
Gain1
Ti*Rr/Lr
Gain
Divide
3
we
2
isq
1
isd
Hình 3.5. Khâu xác định từ thông d
d
r
r
m
L
ψ
ψ ′ = và tốc độ đồng bộ s
w của động cơ KĐB
85. 84
Theo [5], bổ sung vào khâu đ ề
i u khiển Phản hồi trạng thái (hình 3.7) sẽ được mô
hình tuyến tính có cấu trúc hình3.8
Hình 3.7. Cấu trúc khâu đ ề
i u khiển Phản hồi trang thái.
Hình 3.8. Cấu trúc mô hình vào – ra tuyến tính của động cơ Đ
K B
Bé ®k ph t t § CK§ B
MHTT
]
s
/
A
[
w1
]
s
/
A
[
w2
]
V
[
usd
]
V
[
usd
]
s
/
rad
[
s
ω
]
A
[
isd
]
A
[
isq
]
s
/
rad
[
ω
]
rad
[
s
θ
s
ω
/
rd
Ψ
86. 85
• Ngoài ra cần phải có khâu xác định từ thông d
d
r
r
m
L
ψ
ψ ′ = và tốc độ góc đồng bộ
s
w (hình 3.5). Đ ề
i u này giúp cho việc xác định chính xác góc chuyển giữa 2 hệ trục
tọa độ tĩnh, quay và giá tr t
ị ừ thông thực.
• Đến đây, việc xác định bộ đ ề
i u chỉnh dòng ,
isd isq
R R được thực hiện như sau:
Ta hoàn toàn có thể tách vòng đ ề
i u chỉnh dòng đ ệ
i n phía trong thành 2 vòng
đ ề ỉ
i u ch nh tương đương (hình 3.9).
Is ( )
d
R s
*
sd
i
1
w
2
w
*
sq
i
Isq ( )
R s
sd
i
sq
i
Hình 3.9. Sơ đồ 2 vòng đ ề
i u chỉnh thay thế tương đương
Việc tổng hợp bộ đ ề
i u chỉnh dòng sẽ được trình bày bằng 2 phương pháp, đó là :
- Sử dụng tiêu chuẩn tối ưu module.
- Phương pháp đáp ứng hữu hạn ( Finite response Time – FRT ).
i. Ph i
ương pháp sử dụng tiêu chuẩn tố ưu module.
- Sử dụng phương pháp thiết kế theo tiêu chuẩn tối ưu Module, thu được các bộ
đ ề ỉ
i u ch nh Isd
R , Isq
R có dạng :
Is
1
( ) ;
2 (1 )
sd
d d
d d s
L
R s
s R
σ
σ σ
τ
τ τ
= =
+
(3.3)
Isq
1
( ) ;
2 (1 )
sq
q
q q s
L
R s
s R
σ
σ σ
τ
τ τ
= =
+
87. 86
- V i
ới mục đích đưa ra thuật toán đ ều chỉ ộ ử ầ
nh vào các b vi x lý, vi tính ; ta c n
đưa nhữ ộ đ ề ỉ ộ đ ề ể ố
ng b i u ch nh thành b i u khi n s như sau:
1
w ( ) ( )
2 (1 )
q q
s e s
s
σ σ
τ τ
=
+
2 (w( ) w( ) ) ( )
q q
s s s e s
σ σ
τ τ
+ =
Chuyển về miền thời gian ta được:
w( )
2 (w( ) ) ( )
q q
d t
t e t
dt
σ σ
τ τ
+ =
Gián đ ạ
o n hóa phương trình trong miền thời gian ta được:
w( ) w( 1)
2 (w( ) ) ( )
q q
k k
k e k
T
σ σ
τ τ
− −
+ =
Chuyển v n s
ề miề ố:
1
w( ) w( )
2 (w( ) ) ( )
q q
z z z
z e z
T
σ σ
τ τ
−
−
+ =
1
1
w( )2 1 ( )
q
z
z e z
T
σ
τ
−
⎛ ⎞
−
+ =
⎜ ⎟
⎝ ⎠
1
w( ) 1
( )
( )
2 1
I
q q
q
z
R z
e z
z
T T
σ σ
σ
τ τ
τ −
= =
⎡ ⎤
⎛ ⎞
+ −
⎢ ⎥
⎜ ⎟
⎝ ⎠
⎣ ⎦
Đ ộ đ ề ể
ây chính là b i u khi n số cầ ớ ộ đ ề ể
n tìm. Đối v i b i u khi n )
(z
Riq thì công
vi y.
ệc cũng thực hiện tương tự vậ
ii. Phương pháp đáp ứng hữu hạn ( Finite Response Time – FRT )
Ta rút ra hàm truyền đạt trên miề ả
n nh z thể hiện mối quan hệ giữ đ ị
a a luợng đặt
và đại lượng thực như sau:
2
( ) ( )
s s
i z z i z
−
=
V i
ậy nhiệm vụ cần đặt ra ở đây là phải xác định bộ đ ều chỉnh )
(z
Ris . Muốn vậy ta
c o
ần phải gián đ ạn hóa khâu tích phân 1/s ở hình 3.6
Dựa vào sơ đồ hình 3.6 ta có:
( ) w
s
i t dt
=
∫
(3.
4)
(3.
5)
(3.6
)
88. 87
Gián đ ạ
o n hóa biểu thức (2.4) ta được :
( 1) ( ) w( )
s s
i k i k k T
+ = +
Biểu diễn trên miề ả
n nh Z
( ) ( ) w( )
s s
zi z i z z T
= +
( )
w( ) 1
s
i z T
z z
=
−
C s
ũng từ ơ đồ hình 3.6 ta có quan hệ sau :
*
[ ( ) ( )] ( ) ( )
1
s s is s
T
i z i z R z i z
z
− =
−
Vậy
2 2
1 ( )
1
is
T
z R z z
z
− −
⎡ ⎤
− =
⎣ ⎦ −
1 2
2
1
( )
1
is
z z
R z
z T
− −
−
−
=
−
Đ ế ả ộ đ ề ể ố
ây chính là k t qu b i u khi n s cầ ụ ả ộ đ ề
n tìm được áp d ng cho c 2 b i u
khiển )
(z
Risd và )
(z
Risq .
(3.7
)
(3.8
)
(3.
9)
(3.10
)
(3.11
)
(3.12
)