ANALISIS ESTRUCTURAL ( I )

1. METODO DE PENDIENTE DEFLEXION
ANALISIS ESTRUCTURAL ( I )
82.00 N
764.00N/m
382.00N/m 382.00N/m
582.00N-m
1.46m 1.46m 1.46m 1.46m 1.94m 1.94m
E= 1 E= 1 E= 1
I= 2.8I I= 2.6I I= 2.2I
SOLUCION
a) MOMENTO DE EMPORTRAMIENTO
f) RESOLVIENDO : θA,θB,θc y θD
MAB -356.24N-m NOTA: TABLAS DE MOMENTOS
MBA 458.03N-m EMPOTRAMIENTO θA θB θC θD ∑ M
MBC -67.86N-m 3.836 1.918 0 0 356.2N-m
MCB 649.86N-m 1.918 10.959 3.562 0 -390.2N-m
MCD -406.97N-m 0 3.562 9.712 1.294 -242.9N-m
MDC 397.33N-m 0 0 1.294 2.588 321.5N-m
b) ECUACION DE PENDIENTE DEFLEXION MATRIZ =MINVERSA
0.28978221 -0.05813585 0.02284296 -0.01142148 356.2N-m
MAB 2EK(2θA+θB) -356.24N-m -0.058135849 0.1162717 -0.04568592 0.022842959 -390.2N-m
MBA 2EK(2θB+θA) 458.03N-m 0.022842959 -0.04568592 0.128272 -0.064136 -242.9N-m
MBC 2EK(2θB+θC) -67.86N-m -0.01142148 0.02284296 -0.064136 0.418431637 321.5N-m
MCB 2EK(2θC+θB) 649.86N-m
MCD 2EK(2θC+θD) -406.97N-m *Mmult
MDC 2EK(2θD+θC) 397.33N-m
θA 116.696
c)REMPLAZANDO VALORES EN LAS ECUACIONES ANTERIORES θB -47.636
θC -25.813
θD 137.130
θA θB θC θD M
3.836 1.918 0 0 -356.24N-m
1.918 3.836 0 0 458.03N-m
0 7.123 3.562 0 -67.86N-m g) CALCULO DE LOS MOMENTOS FINALES
0 3.562 7.123 0 649.86N-m
0 0 2.588 1.294 -406.97N-m MAB 0.000
0 0 1.294 2.588 397.33N-m MBA 499.116
MBC -499.116
MCB 296.319
d) CONDICIONES DE EQUILIBRIO DE NODOS MCD -296.319
MDC 718.848
MAB = 0 …………. (I)
MBA + MBC= 0 …………. (II)
MCB + MCD= 0 …………. (III)
MDC+m = 0 …………. (IV)
e)REMPLAZANDO LOS VALORES EN LAS ECUACIONES I,II, III Y IV
2EK(2θA+θB) -356.24N-m = 0
2EK(2θB+θA) 458.028N-m 2EK(2θB+θC) -67.86N-m = 0
2EK(2θC+θB) 649.856N-m 2EK(2θC+θD) -406.970N-m = 0
2EK(2θD+θC) 397.328N-m -718.8476 0
CALCULO DE LAS REACCIONES DE LA VIGA
499.116 -499.116 296.319 -296.319 -718.848 718.848
REACCIONES
RA 526.22 N
RB 1963.33 N
RC 313.24 N
RD 1549.96 N
CARGA TOTAL 4352.76 N
A B
C
D
+
+
YONER
CHÁVEZ
BURGOS