Paper analyses the impact of fiber- optic temperature sensors installation on dielectric withstand of oil-filled paperless transformer winding insulation. A PVA enamel insulated helical winding models with 3 mm oil channel were built according to technological process of Kolektor Etra and tested in EIMV high-voltage laboratory. AC 50Hz breakdown voltage and partial discharge levels of the winding models with and without optical fibre temperature sensor were measured as well as dissolved gas analyses of the oil samples were made. Experimental results were evaluated and analysed through dielectric study based on finite elements simulation and empirical design guidelines based on partial discharge inception models. Based on these results, paper discusses installation of the fiber-optic temperature sensors in the sandwich construction.
Keywords:Fiber-optic temperature sensor, Dielectric withstand, PVA helical winding, Power Transformer
Power Transformer Windings without Paper Insulation Juso Ikanovic
The paper gives a presentation of some most important properties of the enamel insulated rectangular wire windings. The basic paper insulation in the winding conductors is replaced completely by PVA (polyvinyl acetal) of thermal class E (120˚C). Single- and double threaded helical windings are dealt with. The active part of the transformer is immersed in mineral oil of thermal class A. The main properties and benefits from the perspective of dielectric, thermal and dynamic strength of the winding are noted. According to the hot-spot criteria, the relative ageing rate of the enamel insulation is noted. Measurements of the withstand voltage of the enamel insulation, taken according to our own procedure in our high-voltage laboratory, are noted comparatively to the IEC standard. In conclusion, an overview of the quantity of windings between 2001 and 2012 is given, together with an estimate of the influence of input costs. With regard to our up-to-date production and experience, an evaluation of the further use of windings without paper insulation is given.
Key words: Power Transformer, Helical Winding, Enamel Insulation, Withstand Voltage
MAGNETIC GAUGE IN THE CONSERVATOR TANK OF THEALOWONLE JULIUS
The document discusses the magnetic oil level gauge (MOG) used to indicate the level of insulating oil in the conservator tank of a transformer. The MOG consists of a float connected to a bevel gear that rotates a pointer via magnetic coupling. As the oil level rises and falls, the float and bevel gear move accordingly, causing the pointer on the dial to rotate and indicate the oil level. The dial is marked from empty to full in increments, and may also show the recommended oil level corresponding to ambient temperature. When the pointer reaches empty, a mercury switch is activated to sound an alarm and alert operators to add more oil.
In the paper basic properties of insulation system made from materials of different thermal grades are dealt
with. Wide spread paper insulation is replaced by insulation consisting of inorganic materials of higher thermal grade.
All other solid materials in contact with the winding are of thermal grade A. Active part of the transformer is immersed in
conventional mineral oil. The benefits of improved built-in materials are described and allowed thermal limitations
according to IEC TS 60076-14 are stated. New possibilities and obstacles with using semi-hybrid insulation system are
also given.
REPARATION OF POWER TRANSFORMERS 150 MVA- 220 kVJuso Ikanovic
The article describes the repair of two power transformers ra ted 150 MVA that had been und er at RTP Divača and RTP
Beričevo Power Substations. The repair was executed at ETRA 33 Energetski transformatorji d. d. in the years 1993 and 1999. The
scope of repair: The electrical part, i.e. all windings, insulation, connections, was made completely new. The active [Xlrt was.filled with new
oil.
The short description (i the damages, description of the repair and the results of the test~ conce ming the transjormer se1vice characteristics
are presented in the article.
Močnostni transformatorji za prenovo Dravskih hidroelektrarnJuso Ikanovic
V članku je podan pregled nekaterih
pomembnejših tehničnih karakteristik energetskih
transformatorjev vgrajenih v verigo Dravskih elektrarn:
HE Mariborski otok, HE Dravograd, HE Vuzenica, HE
Ožbalt in HE Vuhred. Opisane so glavne konstrukcijske
značilnosti navitij, magnetnih krogov in hladilnih
aparatov ter nekatere tehnološke novosti na področju
projektiranja, konstrukcije in izdelave navitij. Opis
transformatorjev je razdeljen na tri dele in sicer:
električni tokokrog, v katerem so opisana navitja,
magnetni krog, s karakteristikami magnetnega jedra ter
hladilni krog, kjer so opisane posamezne vrste hlajenja.
Improvement of the Filling Factor in Windings of Power TransformersJuso Ikanovic
The paper describes an improvement in the filling factor of the double helical winding. Namely, the designers generally use a double helical winding for the middle and up to the highest rated power transformers. By means of a well approched study in dielectric and thermal states of the winding, the optimal minimum of the required insulation is achieved contributing to an important improvement of the filling factor indeed. The concept of power and loss density in the volume of the winding was taken for the criteria of energy loading in the space. In its second part, the paper describess, one concrete example of a transformer of rated power 50MVA-77/10,5kV, a comparative calculation of the filling factor, power density and losses for three different conductor`s insulation thickness increases. At the end of the calculation, the improved filling factor`s effect on the copper mass, mass of the magnetic steel and total mass of the transformer is shown.
Key words: Power Transformer, Filling Factor, Winding, Power Density, Designer.
Power Transformer Windings without Paper Insulation Juso Ikanovic
The paper gives a presentation of some most important properties of the enamel insulated rectangular wire windings. The basic paper insulation in the winding conductors is replaced completely by PVA (polyvinyl acetal) of thermal class E (120˚C). Single- and double threaded helical windings are dealt with. The active part of the transformer is immersed in mineral oil of thermal class A. The main properties and benefits from the perspective of dielectric, thermal and dynamic strength of the winding are noted. According to the hot-spot criteria, the relative ageing rate of the enamel insulation is noted. Measurements of the withstand voltage of the enamel insulation, taken according to our own procedure in our high-voltage laboratory, are noted comparatively to the IEC standard. In conclusion, an overview of the quantity of windings between 2001 and 2012 is given, together with an estimate of the influence of input costs. With regard to our up-to-date production and experience, an evaluation of the further use of windings without paper insulation is given.
Key words: Power Transformer, Helical Winding, Enamel Insulation, Withstand Voltage
MAGNETIC GAUGE IN THE CONSERVATOR TANK OF THEALOWONLE JULIUS
The document discusses the magnetic oil level gauge (MOG) used to indicate the level of insulating oil in the conservator tank of a transformer. The MOG consists of a float connected to a bevel gear that rotates a pointer via magnetic coupling. As the oil level rises and falls, the float and bevel gear move accordingly, causing the pointer on the dial to rotate and indicate the oil level. The dial is marked from empty to full in increments, and may also show the recommended oil level corresponding to ambient temperature. When the pointer reaches empty, a mercury switch is activated to sound an alarm and alert operators to add more oil.
In the paper basic properties of insulation system made from materials of different thermal grades are dealt
with. Wide spread paper insulation is replaced by insulation consisting of inorganic materials of higher thermal grade.
All other solid materials in contact with the winding are of thermal grade A. Active part of the transformer is immersed in
conventional mineral oil. The benefits of improved built-in materials are described and allowed thermal limitations
according to IEC TS 60076-14 are stated. New possibilities and obstacles with using semi-hybrid insulation system are
also given.
REPARATION OF POWER TRANSFORMERS 150 MVA- 220 kVJuso Ikanovic
The article describes the repair of two power transformers ra ted 150 MVA that had been und er at RTP Divača and RTP
Beričevo Power Substations. The repair was executed at ETRA 33 Energetski transformatorji d. d. in the years 1993 and 1999. The
scope of repair: The electrical part, i.e. all windings, insulation, connections, was made completely new. The active [Xlrt was.filled with new
oil.
The short description (i the damages, description of the repair and the results of the test~ conce ming the transjormer se1vice characteristics
are presented in the article.
Močnostni transformatorji za prenovo Dravskih hidroelektrarnJuso Ikanovic
V članku je podan pregled nekaterih
pomembnejših tehničnih karakteristik energetskih
transformatorjev vgrajenih v verigo Dravskih elektrarn:
HE Mariborski otok, HE Dravograd, HE Vuzenica, HE
Ožbalt in HE Vuhred. Opisane so glavne konstrukcijske
značilnosti navitij, magnetnih krogov in hladilnih
aparatov ter nekatere tehnološke novosti na področju
projektiranja, konstrukcije in izdelave navitij. Opis
transformatorjev je razdeljen na tri dele in sicer:
električni tokokrog, v katerem so opisana navitja,
magnetni krog, s karakteristikami magnetnega jedra ter
hladilni krog, kjer so opisane posamezne vrste hlajenja.
Improvement of the Filling Factor in Windings of Power TransformersJuso Ikanovic
The paper describes an improvement in the filling factor of the double helical winding. Namely, the designers generally use a double helical winding for the middle and up to the highest rated power transformers. By means of a well approched study in dielectric and thermal states of the winding, the optimal minimum of the required insulation is achieved contributing to an important improvement of the filling factor indeed. The concept of power and loss density in the volume of the winding was taken for the criteria of energy loading in the space. In its second part, the paper describess, one concrete example of a transformer of rated power 50MVA-77/10,5kV, a comparative calculation of the filling factor, power density and losses for three different conductor`s insulation thickness increases. At the end of the calculation, the improved filling factor`s effect on the copper mass, mass of the magnetic steel and total mass of the transformer is shown.
Key words: Power Transformer, Filling Factor, Winding, Power Density, Designer.
DVOHODNO VIJACNO NAVITJE S PRAVOKOTNO ZICO Z UCINKI TRANSPONIRANEGA VODNIKAJuso Ikanovic
Predlozeni izum se nanasa na izdelavo dvohodnega vijacnega navitja s pravokotno zico z ucinki transponiranega vodnika.
Tukaj prikazana navijalna tehnika omogoca, da na obicajnem horizontalnem navijalnem stroju izdelamo dvohodno vijacno navitje in transponiran vodnik hkrati, s transpozicijami enakomerno razporejenimi po dejanskem stevilu ovo-
jev v navitju. Izum sodi v podrocje visoko tokovne tehnike in se lahko uporabi na podrocju izdelave nizkonapetostnih, visoko tokovnih navitij mocnostnih transformatorjev.
Dvojni sucni disk med navijalnim strojem in odvijalcem omogoca kontinuirano navijanje navitja brez vmesnih prekinitev zic in nepotrebnih lotov v navitju (slika 1).
Dvohodno vijacno navitje z ucinki transponiranega vodnika odpravlja tehnoloske omejitve znane v tehniki izdelave transponiranega vodnika NTCTC;
omogoca tvorbo ucinkovitejsih hladilnih kanalov v navitju, faktorju transpozicije ne postavlja strogih omejitev, prehodi zic med hodoma so lahko dodatno zavarovani, navitje ne potrebuje montaznega opleta iz poliestra.
Dvohodno vijacno navitje s pravokotno zico izdelano z opisano navijalno tehniko ima boljsi prostorski izkoristek in posledicno boljsi polnilni faktor navitja.
Transformers for Electric Arc-Melting Furnaces with Direct Voltage RegulationJuso Ikanovic
In modern metallurgical and chemical industry there is an
increasing need for electric arc-melting furnaces. Transformer
is also one of the vital parts by which power is supplied to furnaces.
Because of their technological aspects, Electric arcmelting
furnaces, need special transformers different from
usual distribution units. The main problem arises from the demand
for relatively wide range of regulation on the low voltage
side.
In this article one of the many principles of voltage
regulation is described, nomely, low voltage regulation by
means of magnetic flux variations.
Problems in Design and Construction of High Power Transformers for Electric А...Juso Ikanovic
With the focus оп eddy current caused losses this article treats
some of the problems arising in the field of transformer
construction for electric аrc melting furnaces.
In the article an equivalent T-circuit of power transformer
regulation is analyzed and graphically shown. The regulation
of the secondary voltage is presented in the connection with
an auxiliary unit in a secondary circuit. For an idealizational
figure of a power transformer, equations are written on a general
model describing the magnetic coupling between the
windings and the electric connections of both units. In the further
discussion stray reactances of a constant value and the regulation
of voltage as a disturbance and a single variable in a
system are progressively brought in. The transformation of the
general model into a classic form of the equivalent T-circuit
can facilitate the designer' s research of the influence of the regulation
on a system and basic parameters of a transformer.
The practical benefit of the scheme is shown on an example
where the short-circuit voltage over the total impedance of the
system is determined.
Converter Transformers manufactured to the Slovenian RailwaysJuso Ikanovic
The paper contains an overview of the most significant
technical characteristics of converter transformers
manufactured to modernize of Slovenian Railways. The main
features and characteristics of this type of the traction drives
with various intersected winding configurations are described.
The referenced projects include the first application of axial
winding crossing, i.e. a technological innovation resolving the
strong magnetic coupling requirement of low-voltage
windings. The solution is referred to as an intersected winding.
With one, two and three winding crossings coupling factors of
0.920 and 0.967 are achieved. The results meet the
specifications, of the SIST EN standard.
POWER TRANSFORMER WINDINGS WITHOUT PAPER INSULATIONJuso Ikanovic
The paper gives a presentation of some most important properties of the enamel insulated rectangular wire windings. The basic paper insulation in the winding conductors is replaced completely by PVA (polyvinyl acetal) of thermal class E (120˚C). Single and double threaded helical windings are considered. The main properties and benefits from the perspective of dielectric, thermal and dynamic strength of the winding are noted.
Verification of dielectric strength and measurements of breakdown voltages of the insulation arrangement of oil and enamel. We conducted tests on models that represent section of real windings. The resulting values of breakdown voltages are considered when designing windings in transformers with enamel insulated wires.
Key words: Power Transformer – Winding – Enamel Insulation – Dielectric strength
BOOSTER REGULACIJA NAPONA NA NISKONAPONSKOJ SТRANI ENERGEТSКIН TRANSFORМATORAJuso Ikanovic
Različitost rješenja svjetskih energetskih sistema i regulacije napon na njma vrlo često zahtijeva od proizvođača transformatora neuobičajene i specifične konstrukcije. Glavnina uzroka in problema je vezana upravo za regulaciju napona. Na koji način, u zadanim uslovima, ostvariti regulaciju biti če zavisno od širokog spektra činilaca.
Sa sličnim problemom smo se susreli i mi u našoj tvornici. Način na koji smo jedan takav problem rješili biti če izložen u ovom članku.
Svi dijagrami i slike su nacrtane na primjeru regulacijskog transformatora
RТ 25 МVА - 11о/13,8 kV +- 9 х 1,25 % Dyn 1.
Pored toga, sistem је uopsten i opisan jednostavnim matematičkim formulacijama
koje se mogu primjeniti za bilo koji drugi slican slucaj regulacije.
EKSPERIMENTALNI REZULTATI MJERENJA ODZIVA NAMOTAJA TRANSFORMATORA PRI OSCILAT...Juso Ikanovic
U ovom radu ukratko је dat koncept konзtruktivnog rjesenja autotransformatora
tip ART бо/2о/4о MVA 22о/132 +- 8х1,25% / ЗЗ +- 8х1,25% kV proizvodnje
Energoinvest - Cгnuce. U toku pгoizvodnje i na zavrsenim transformatorima
izvгseno је niz mjeгenja, а роsеbnа paznja posvecena је гaspodjeli napona ро
namotajima tгansfoгmatora. Ovdje su dati neki od rezultata mjerenja pri oscilatornom
i apeгiodicnom niskonaponskom pobudivanju na izvodima transformatora.
CONVERTER TRANSFORMERS FOR REFURBISHMENT OF SLOVENIAN RAILWAYSJuso Ikanovic
The paper contains an overview of the most significant technical characteristics of converter transformers manufactured for modernization of Slovenian railways between years 1993 and 2014. Transformers are in service in the following power stations: Sava, Črnotiče, Divača, Dekani, and will be soon installed into all major stations on the Pragersko- Hodoš railway line. The main features and characteristics of this type of traction drives are described; the coupling factor as a geometric property of low voltage windings with different numbers of mutual axial crossings, the thermal loading as a consequence of cyclic overload and protection of the converter from transferred overvoltages from the network. The referenced projects include the first application of axial winding crossing, a technical innovation resolving the strict magnetic coupling requirement of low voltage windings. On the basis of the results of the type heat run test, a thermal profile was made corresponding to class VI overloading cycle. Between the high and low voltage windings an earthed screen was incorporated and the efficiency of the shielding with and without earthed was tested. The results were compared with the requirements of the SIST EN standards.
Keywords: Converter Transformer, Coupling factor, Aaxial winding crossing, Eearthed screen, Thermal profile
DVOHODNO VIJACNO NAVITJE S PRAVOKOTNO ZICO Z UCINKI TRANSPONIRANEGA VODNIKAJuso Ikanovic
Predlozeni izum se nanasa na izdelavo dvohodnega vijacnega navitja s pravokotno zico z ucinki transponiranega vodnika.
Tukaj prikazana navijalna tehnika omogoca, da na obicajnem horizontalnem navijalnem stroju izdelamo dvohodno vijacno navitje in transponiran vodnik hkrati, s transpozicijami enakomerno razporejenimi po dejanskem stevilu ovo-
jev v navitju. Izum sodi v podrocje visoko tokovne tehnike in se lahko uporabi na podrocju izdelave nizkonapetostnih, visoko tokovnih navitij mocnostnih transformatorjev.
Dvojni sucni disk med navijalnim strojem in odvijalcem omogoca kontinuirano navijanje navitja brez vmesnih prekinitev zic in nepotrebnih lotov v navitju (slika 1).
Dvohodno vijacno navitje z ucinki transponiranega vodnika odpravlja tehnoloske omejitve znane v tehniki izdelave transponiranega vodnika NTCTC;
omogoca tvorbo ucinkovitejsih hladilnih kanalov v navitju, faktorju transpozicije ne postavlja strogih omejitev, prehodi zic med hodoma so lahko dodatno zavarovani, navitje ne potrebuje montaznega opleta iz poliestra.
Dvohodno vijacno navitje s pravokotno zico izdelano z opisano navijalno tehniko ima boljsi prostorski izkoristek in posledicno boljsi polnilni faktor navitja.
Transformers for Electric Arc-Melting Furnaces with Direct Voltage RegulationJuso Ikanovic
In modern metallurgical and chemical industry there is an
increasing need for electric arc-melting furnaces. Transformer
is also one of the vital parts by which power is supplied to furnaces.
Because of their technological aspects, Electric arcmelting
furnaces, need special transformers different from
usual distribution units. The main problem arises from the demand
for relatively wide range of regulation on the low voltage
side.
In this article one of the many principles of voltage
regulation is described, nomely, low voltage regulation by
means of magnetic flux variations.
Problems in Design and Construction of High Power Transformers for Electric А...Juso Ikanovic
With the focus оп eddy current caused losses this article treats
some of the problems arising in the field of transformer
construction for electric аrc melting furnaces.
In the article an equivalent T-circuit of power transformer
regulation is analyzed and graphically shown. The regulation
of the secondary voltage is presented in the connection with
an auxiliary unit in a secondary circuit. For an idealizational
figure of a power transformer, equations are written on a general
model describing the magnetic coupling between the
windings and the electric connections of both units. In the further
discussion stray reactances of a constant value and the regulation
of voltage as a disturbance and a single variable in a
system are progressively brought in. The transformation of the
general model into a classic form of the equivalent T-circuit
can facilitate the designer' s research of the influence of the regulation
on a system and basic parameters of a transformer.
The practical benefit of the scheme is shown on an example
where the short-circuit voltage over the total impedance of the
system is determined.
Converter Transformers manufactured to the Slovenian RailwaysJuso Ikanovic
The paper contains an overview of the most significant
technical characteristics of converter transformers
manufactured to modernize of Slovenian Railways. The main
features and characteristics of this type of the traction drives
with various intersected winding configurations are described.
The referenced projects include the first application of axial
winding crossing, i.e. a technological innovation resolving the
strong magnetic coupling requirement of low-voltage
windings. The solution is referred to as an intersected winding.
With one, two and three winding crossings coupling factors of
0.920 and 0.967 are achieved. The results meet the
specifications, of the SIST EN standard.
POWER TRANSFORMER WINDINGS WITHOUT PAPER INSULATIONJuso Ikanovic
The paper gives a presentation of some most important properties of the enamel insulated rectangular wire windings. The basic paper insulation in the winding conductors is replaced completely by PVA (polyvinyl acetal) of thermal class E (120˚C). Single and double threaded helical windings are considered. The main properties and benefits from the perspective of dielectric, thermal and dynamic strength of the winding are noted.
Verification of dielectric strength and measurements of breakdown voltages of the insulation arrangement of oil and enamel. We conducted tests on models that represent section of real windings. The resulting values of breakdown voltages are considered when designing windings in transformers with enamel insulated wires.
Key words: Power Transformer – Winding – Enamel Insulation – Dielectric strength
BOOSTER REGULACIJA NAPONA NA NISKONAPONSKOJ SТRANI ENERGEТSКIН TRANSFORМATORAJuso Ikanovic
Različitost rješenja svjetskih energetskih sistema i regulacije napon na njma vrlo često zahtijeva od proizvođača transformatora neuobičajene i specifične konstrukcije. Glavnina uzroka in problema je vezana upravo za regulaciju napona. Na koji način, u zadanim uslovima, ostvariti regulaciju biti če zavisno od širokog spektra činilaca.
Sa sličnim problemom smo se susreli i mi u našoj tvornici. Način na koji smo jedan takav problem rješili biti če izložen u ovom članku.
Svi dijagrami i slike su nacrtane na primjeru regulacijskog transformatora
RТ 25 МVА - 11о/13,8 kV +- 9 х 1,25 % Dyn 1.
Pored toga, sistem је uopsten i opisan jednostavnim matematičkim formulacijama
koje se mogu primjeniti za bilo koji drugi slican slucaj regulacije.
EKSPERIMENTALNI REZULTATI MJERENJA ODZIVA NAMOTAJA TRANSFORMATORA PRI OSCILAT...Juso Ikanovic
U ovom radu ukratko је dat koncept konзtruktivnog rjesenja autotransformatora
tip ART бо/2о/4о MVA 22о/132 +- 8х1,25% / ЗЗ +- 8х1,25% kV proizvodnje
Energoinvest - Cгnuce. U toku pгoizvodnje i na zavrsenim transformatorima
izvгseno је niz mjeгenja, а роsеbnа paznja posvecena је гaspodjeli napona ро
namotajima tгansfoгmatora. Ovdje su dati neki od rezultata mjerenja pri oscilatornom
i apeгiodicnom niskonaponskom pobudivanju na izvodima transformatora.
CONVERTER TRANSFORMERS FOR REFURBISHMENT OF SLOVENIAN RAILWAYSJuso Ikanovic
The paper contains an overview of the most significant technical characteristics of converter transformers manufactured for modernization of Slovenian railways between years 1993 and 2014. Transformers are in service in the following power stations: Sava, Črnotiče, Divača, Dekani, and will be soon installed into all major stations on the Pragersko- Hodoš railway line. The main features and characteristics of this type of traction drives are described; the coupling factor as a geometric property of low voltage windings with different numbers of mutual axial crossings, the thermal loading as a consequence of cyclic overload and protection of the converter from transferred overvoltages from the network. The referenced projects include the first application of axial winding crossing, a technical innovation resolving the strict magnetic coupling requirement of low voltage windings. On the basis of the results of the type heat run test, a thermal profile was made corresponding to class VI overloading cycle. Between the high and low voltage windings an earthed screen was incorporated and the efficiency of the shielding with and without earthed was tested. The results were compared with the requirements of the SIST EN standards.
Keywords: Converter Transformer, Coupling factor, Aaxial winding crossing, Eearthed screen, Thermal profile
CONVERTER TRANSFORMERS FOR REFURBISHMENT OF SLOVENIAN RAILWAYS
IMPACT OF OPTICAL FIBRE TEMPERATURE SENSORS ON DIELECTRIC WITHSTAND OF OIL CHANNEL IN THE PAPERLESS WINDING INSULATION OF POWER TRANSFORMERS
1. 12. KONFERENCA SLOVENSKIH ELEKTROENERGETIKOV – Portorož 2015
CIGRÉ ŠK D1-02
1
VPLIV OPTIČNIH TEMPERATURNIH SENZORJEV NA
DIELEKTRIČNO ZDRŽNOST OLJNEGA KANALA V NAVITJIH BREZ
PAPIRNE IZOLACIJE MOČNOSTNIH TRANSFORMATORJEV
Tim Gradnik,
Elektroinštitut Milan Vidmar
tim.gradnik@eimv.si
Juso Ikanović, Blaž Janežič, Andrej Jurman
Kolektor- Etra
Povzetek: Članek obravnava vpliv vgradnje optičnih temperaturnih senzorjev na dielektrično trdnost
transformatorskih navitij brez papirne izolacije. V ta namen so izdelani in preizkušeni realni modeli
vijačnega navitja s pravokotno žico, izolirano z lakom ter enotnim oljnim kanalom 3 mm. Preizkusni
modeli so izdelani po tehnološkem postopku Kolektor Etra in preskušeni v visokonapetostnem
laboratoriju EIMV. Izmerjene so prebojne napetosti AC 50Hz v oljnem kanalu z in brez prisotnosti
optičnih temperaturnih senzorjev ter spremljan razvoj delnih praznjenj. Iz obeh serij preizkušancev so
odvzeti vzorci olja za plinsko kromatografsko preiskavo. Eksperimentalno pridobljeni rezultati so
preverjeni z analizo dielektričnih razmer v oljnem kanalu po metodi končnih elementov. Rezultate
meritev smo primerjali z empirično določeno enačbo, ki določa dielektrične obremenitve izolacije pri
katerih nastopi povečana verjetnost pojava parcialnih razelektritev. V članku ocenjujemo primernost
vgradnje senzorja v sendvič izvedbi.
Ključne besede: optični temperaturni senzor, dielektrična trdnost, PVA vijačno navitje, močnostni
transformator
IMPACT OF OPTICAL FIBRE TEMPERATURE SENSORS ON
DIELECTRIC WITHSTAND OF OIL CHANNEL IN THE PAPERLESS
WINDING INSULATION OF POWER TRANSFORMERS
Abstract: Paper analyses the impact of fiber- optic temperature sensors installation on dielectric
withstand of oil-filled paperless transformer winding insulation. A PVA enamel insulated helical winding
models with 3 mm oil channel were built according to technological process of Kolektor Etra and tested
in EIMV high-voltage laboratory. AC 50Hz breakdown voltage and partial discharge levels of the
winding models with and without optical fibre temperature sensor were measured as well as dissolved gas
analyses of the oil samples were made. Experimental results were evaluated and analysed through
dielectric study based on finite elements simulation and empirical design guidelines based on partial
discharge inception models. Based on these results, paper discusses installation of the fiber-optic
temperature sensors in the sandwich construction.
Keywords:Fiber-optic temperature sensor, Dielectric withstand, PVA helical winding, Power
Transformer
2. 12. KONFERENCA SLOVENSKIH ELEKTROENERGETIKOV – Portorož 2015
CIGRÉ ŠK D1-02
2
UVOD
Optični temperaturni senzorji (v nadaljevanju OTS), vgrajeni v navitja sodobnih transformatorjev, služijo za
direktno merjenje temperature najtoplejše točke v navitjih. Proizvajalec transformatorja jih je zaradi tega dolžan
postaviti v pričakovano najtoplejše mesto v navitju. Praviloma so to svitki v zgornjem delu navitja, ker pa so to
vhodni deli navitja, so tudi dielektrično najbolj izpostavljeni. S postavitvijo OTS v območje pričakovanih
največjih dielektričnih obremenitev v navitju posegamo v območja, ki v sebi nosijo skrita tveganja za slabitev
dielektričnih razmer ali celo preboj izolacije, saj se razkrijejo šele ob prevzemnih dielektričnih preizkusih in
analizah olja, ali še kasneje - med obratovanjem transformatorja. Za varno vgradnjo OTS v navitja je potrebno
zanesljivo ogrodje, ki primerno varuje optično konico in kabel pred poškodbami, previdnost pri vgradnji ter
primerna čistoča orodij ter opreme.
Število vgrajenih senzorjev v navitju določa uporabnik. Za trifazne transformatorje večjih moči, ranga 100
MVA, minimalno število senzorjev priporoča tudi standard [1]. V transformator je pogosto vgrajeno več kot
deset senzorjev, kar je lahko dodaten razlog za tehten premislek in sodelovanje proizvajalca in uporabnika
transformatorja.
S stališča projektiranja in izračuna notranje izolacije v navitjih je pomembno vedeti, ali je v območju senzorjev
potrebno izolacijo ojačiti in s tem odpraviti domnevno dielektrično oslabitev. Splošno mnenje je, da OTS ne
motijo električnega polja v navitjih, v kolikor so zagotovljene ustrezne minimalne plazilne razdalje in ustrezen
nivo čistoče, ki preprečuje onesnaženje navitja ob vgradnji senzorjev [1]. Na podlagi že opravljenih raziskav
nekaterih drugih avtorjev smo zasledili pomisleke o nevtralnosti vgradnje različnih tipov optičnih vlaken v
dielektrično kritičnih lokacijah transformatorskih navitij [2].
Pri razvoju sodobnih transformatorjev je projektantsko vodilo zmanjševanje izolacijskih razdalj in izboljšanje
polnilnega faktorja navitij. To lahko dosežemo z optimizacijo izolacije na žici (npr. konstrukcija navitja brez
papirne izolacije) ali z zmanjšanjem hladilnih kanalov v navitju do te mere, da le-ti zadoščajo za učinkovito
hlajenje navitja, obenem pa še zagotavljajo primerno dielektrično trdnost [4], [6].
Oljni kanal lak-olje brez papirnega omota na žici med dvema sosednjima svitkoma vijačnega navitja tvori
preprost izolacijski sklop, sestavljen iz trde lak izolacije na žici, tlačene lepenke (distančnika) ter olja kot
tekočega dielektrika. Tlačena lepenka je stabilen izolacijski material z značilno homogeno strukturo in visoko
stopnjo odpornosti na vlago. Lak na žici PVA (polyvinyl acetal) termičnega razreda E (120°C) je brez zaznavne
higroskopnosti. V ta relativno enostaven dielektrični sklop je pogosto treba vgraditi sklop optičnih senzorjev, ki
je po zgradbi zahtevnejši in sestavljen iz materialov različnih dielektričnih in kemičnih lastnosti. V pričujoči
raziskavi smo proučili vpliv vgradnje senzorjev v navitja brez papirne izolacije. Uporabljen je obstoječi senzor s
standardnim tehnološkim postopkom vgradnje, izvedene primerjalne meritve dielektrične trdnosti in delnih
praznjenj na osmih vzorcih z in brez OTS, ter s plinsko kromatografsko analizo olja preverjene sledi razkrojenih
plinov v olju v treh različnih dielektričnih stanjih.
I. OPIS VZORCEV IN POSTOPKA DIELEKTRIČNIH PREIZKUSOV
Preizkusni vzorec predstavlja en izsek iz tipičnega vijačnega navitja z radialnimi hladilnimi kanali 3 mm. Vzorci so
izdelani iz pravokotne lakirane žice brez papirne izolacije dimenzij; 6,6 mm x 1,8 mm, lak PVA grade 1,
(debelina nanosa 85 m nominalno), radij zaoblitve na žici 0,65 mm. Preizkusni vzorec tvori snop dvajsetih
radialno zloženih žic, galvansko spojenih na robovih in mehansko učvrščenih s povitjem in zateznimi vijaki
(Slika 1). Vsi materiali in postopki uporabljeni za izdelavo
preizkušancev so enaki tistim, ki se uporabljajo v redni
proizvodnji transformatorjev.
Določitev dielektrične trdnosti oljnega kanala je zahteven
postopek, saj poleg geometrijskih izdelavnih toleranc žice
na dielektrično trdnost preizkušanca vplivajo tudi
temperatura, vsebnost vlage in prisotnost nečistoč v
vzorcih. Ob dielektričnih preizkusih in meritvah se zato
neizbežno srečamo z relativno velikim statističnim
raztrosom izmerjenih vrednosti, zaradi česar dielektrično
trdnost preizkušanca lahko določimo le statistično ali z
uporabo izkustvenega faktorja varnosti.
Slika 1: Zgradba preizkusnega vzorca z optičnim temperaturnim senzorjem
3. 12. KONFERENCA SLOVENSKIH ELEKTROENERGETIKOV – Portorož 2015
CIGRÉ ŠK D1-02
3
Za dielektrične preizkuse sta bila zato izdelana dve skupini preizkušancev, s po štirimi vzorci na skupino:
1. Skupina vzorcev brez OTS (skupina A, slika 2a): hladilni kanal 3 mm, distančnik 3 mm (tlačena
lepenka T IV), lak izolacija na žici PVA (polyvinyl acetal), mineralno olje (Nytro 10XN).
2. Skupina vzorcev z OTS (skupina B, slika 2b): hladilni kanal 3 mm, distančnik 3 mm (tlačena lepenka T
IV), lak izolacija na žici PVA (polyvinyl acetal), mineralno olje (Nytro 10XN) in optični senzor, ki ga
sestavljajo materiali; zaščitni disk (Nomex), PTFE (polytetrafluoroethylene) zaščitni oplet v dveh slojih,
optično vlakno 62,5 µm (silica fiber) in optični senzor (ethyl cyanoacrilate). Optični senzor je umeščen
v posebno odprtino v distančniku 2 mm in fiksiran v »sendvič« vpetje z dvema distančnikoma debeline
0,5 mm.
Sliki 2a in 2b: Distančnika brez (levo) in z OTS (desno)
Za pripravo vzorcev je bil uporabljen enak tehnološki postopek, kot pri stabilizaciji višine transformatorskih
navitij; segrevanje na 115 °C, podtlak 15 mbar, čas sušenja v ventilacijski vakuumski peči 16 ur. Po končanem
sušenju so vzorci učvrščeni z lesenimi pritrdilnimi vijaki, s katerimi smo lahko naravnali primerno razdaljo med
svitkoma. S tem smo poustvarili dejanske razmere v oljnem kanalu, ko je navitje v transformatorju stisnjeno med
ploščami za stiskanje navitij.
Sledil je postopek zalivanja vzorcev z oljem v stekleni 3 litrski posodi, v vakuumski komori s podtlakom
30 mbar. Po osem urni impregnaciji vzorcev v olju, so vzorci pripravljeni na dielektrične preskuse in
transportirani v visokonapetostni laboratorij EIMV. Izveden je bil odprt način meritev, kjer je imelo olje tekom
meritev površinski stik z okoliškim zrakom. Kot tekoči dielektrik je uporabljeno naftensko transformatorsko olje
Nynas Nytro 10XN, posušeno po tovarniškem tehnološkem postopku.
Slika 3: Preizkusni vzorec, pripravljen na dielektrični preizkus
4. 12. KONFERENCA SLOVENSKIH ELEKTROENERGETIKOV – Portorož 2015
CIGRÉ ŠK D1-02
4
Za dielektrični preizkus so pripravljeni štirje vzorci brez OTS (oznake A1…A4) ter štirje vzorci z OTS (oznake
B1…B4). En snop žic preizkušanca je bil ozemljen, na drugem smo dvigovali pritisnjeno napetost AC 50 Hz v
stopnjah po 500 V/s do meje pričakovane zdržne napetosti 28 kV. Nadaljnje dvigovanje napetosti do preboja je
potekalo s koraki po 1 kV, čas med napetostnimi koraki v seriji A je znašal 30 s. V seriji B je bil čas med
napetostnimi koraki podaljšan na 60 s, s čemer smo časovno povečali dielektrično obremenitev na standardno
enominutno napetost.
Slika 4: Merilna shema dielektričnih preizkusov
Dosedanje izkušnje so pokazale, da so plinsko kromatografske analize razkrojenih plinov v olju zanesljiv
pokazatelj dielektrične preobremenitve izolacijskega sistema. Iz obeh serij preizkušancev so odvzeti vzorci olja
za plinsko kromatografsko preiskavo pred dielektričnim preizkusom, 5 min po dosegu empirično določene
zdržne napetosti (28 kV), ter po preboju vzorca. Postopek odvzema in analize olja iz vzorcev smo opravili po
enakem postopku, kot pri preverjanju stanja olja po dielektričnih preizkusih izolacije transformatorja
(IEC 61181, IEC 60567 in IEC 60475).
Rezultati plinsko-kromatografskih analiz pred in po dosegu zdržne napetosti pri odvzetih vzorcih olja ne kažejo
opaznih porastov koncentracij vodika, plina, značilnega ob nastanku parcialnih praznjenj. Po preboju pa se v
odvzetih vzorcih pojavijo tipične rasti koncentracij acetilena, vodika in etilena, kot razvidno v Tabeli 1.
Plin
Pred
dosegom
zdržne
napetosti
5 min po
dosegu
zdržne
napetosti
Po preboju
Koncentracija v ppm
Vodik H2 0,5 0,5 2,9
Metan CH4 0,6 0,6 1,2
Acetilen C2H2 0,0 0,0 6,6
Etilen C2H4 0,0 0,0 0,8
Etan C2H6 0,0 0,0 0,1
Ogljikov monoksid CO 9,6 9,5 9,8
Ogljikov dioksid CO2 423 426 429
Kisik O2 29770 29817 29727
Dušik N2 59505 59650 59376
Celokupna vsebnost plinov 92,1 ml/l 92,0 ml/l 92,0 ml/l
Tabela 1: Rezultati plinsko-kromatografskih analiz vzorcev olja vzorca B
Legenda:
Tr: Kaskadni transformator, z
regulirano AC 50 Hz
napetostjo
Zn: Dušilna impedanca
Ck: vezni kondenzator
2000 pF (normala)
Ct: Preizkusni vzorec
Zm: Nizkonapetostna
impedanca merilnega
instrumenta
5. 12. KONFERENCA SLOVENSKIH ELEKTROENERGETIKOV – Portorož 2015
CIGRÉ ŠK D1-02
5
Slika 5 prikazuje rezultate izmerjenih prebojnih napetosti, slika 6 pa prikazuje časovne poteke naraščanja
preizkusne napetosti. Dielektrični preizkusi so izvedeni v dveh sklopih, v prvem so preizkušeni vzorci A1 ...
B4, v drugem pa vzorci B1 ... B4.
Slika 5: Prebojne napetosti Slika 6: Preizkusna napetost v odvisnosti od časa
Iz rezultatov opravljenih meritev lahko ocenimo, da je zdržnost izolacije v preizkusih nihala med maksimalno
prebojno napetostjo 𝑈 𝑝𝑟 𝑚𝑎𝑘𝑠 = 48 𝑘𝑉 in minimalno prebojno napetostjo 𝑈 𝑝𝑟 𝑚𝑖𝑛 = 32 𝑘𝑉. Pri vzorcih z OTS so
opažene (v povprečju) celo višje prebojne napetosti kot pri vzorcih brez OTS.
Dosežene vrednosti zdržnosti izolacije presegajo vrednosti, pričakovane glede na empirično določene krivulje
zdržnosti oljnega kanala [3], kar kaže na zadovoljivo pripravo preizkušancev in izvedbe preizkusnih postopkov.
Razmerje skrajnih vrednosti prebojnih napetosti je bilo povsem primerljivo s podobnimi predhodnimi preizkusi z
1,5 mm oljnim kanalom [4] in znaša:
𝑈 𝑝𝑟 𝑚𝑎𝑘𝑠
𝑈 𝑝𝑟 𝑚𝑖𝑛
= 1,49
Med dvigovanjem preizkusne napetosti je bil poleg prebojnih napetosti merjen tudi naboj parcialnih praznjenj,
skladno s standardom IEC 60270 (Slika 7). Namen meritev parcialnih praznjenj je bila korelacija dinamike oz.
nivoja parcialnih praznjenj s prebojno napetostjo preizkušanca. Na sliki 7 so prikazani rezultati meritev
parcialnih praznjenj posameznih preizkušancev, v odvisnosti od preizkusne napetosti. Iz rezultatov je razviden
relativno velik in naključno razporejen raztros vrednosti parcialnih praznjenj pri obeh tipih preizkušancev. Na tej
osnovi ugotavljamo, da prisotnost OTS v preizkušancu ne vpliva na nivo parcialnih praznjenj.
Slika 7: Naboj parcialnih praznjenj preizkušancev v odvisnosti od preizkusne napetosti
0
10
20
30
40
50
A1 A2 A3 A4 B1 B2 B3 B4
napetost(kV)
vzorec
Prebojna napetost AC
0.1
1
10
100
20 25 30 35 40 45 50
Nabojparcialnihpraznenj-PDQ[IEC](nC)
Napetost - AC peak/sqrt(2) (kV)
A1 Q[IEC]
A2 Q[IEC]
A3 Q[IEC]
A4 Q[IEC]
B1 Q[IEC]
B2 Q[IEC]
B3 Q[IEC]
B4 Q[IEC]
Vzorec:
6. 12. KONFERENCA SLOVENSKIH ELEKTROENERGETIKOV – Portorož 2015
CIGRÉ ŠK D1-02
6
Slika 8 prikazuje časovne poteke naboja parcialnih praznjenj preizkušancev. Iz rezultatov vidimo, da naraščanje
oz. časovni trend naraščanja parcialnih praznjenj, v trenutkih pred prebojem nima karakterističnega vzorca, na
osnovi katerega bi lahko predvideli trenutek preboja brez poškodbe preizkušanca. Na tem mestu ugotavljamo, da
meritve PD ni mogoče uporabiti kot korelatorja za oceno praga prebojne napetosti.
Slika 8: Naboj parcialnih praznjenj preizkušancev v odvisnosti od časa
Slika 9 prikazuje fotografije lokacij dielektričnih prebojev, kjer je razvidno, da so preboji pri vseh vzorcih
direktnega tipa, ter da so se preboji razvili v sredinskem delu svitka v območju nad zgornjim robom distančnika.
Slika 9: Lokacije prebojev na preizkušancih
Eksperimentalni rezultati kažejo, da so vsi preboji nastali zunaj območja OTS, nad distančnikom. To dokazuje,
da vgradnja optičnega senzorja ne zmanjšuje dielektrične trdnosti oljnega kanala v navitjih brez papirne
izolacije. Največje dielektrične obremenitve izolacije se glede na opažanja pojavljajo v prostoru med žicami, kjer
dominira dielektrična obremenitev olja in ne v prostoru distančnikov, ne glede na to ali je vanj vgrajen OTS.
7. 12. KONFERENCA SLOVENSKIH ELEKTROENERGETIKOV – Portorož 2015
CIGRÉ ŠK D1-02
7
II. FEM ANALIZA DIELEKTRIČNIH RAZMER
Izračun električnega polja v preizkušancu s pomočjo metode končnih elementov (FEM) predstavlja osnovo
analize dielektrične trdnosti oljnega kanala, ki omogoča grobo predvidevanje lokacije dielektrično najbolj
obremenjenih področij. V slednji je verjetnost pojava parcialnih praznjenj in preboja v preizkušancu največja.
Predpostavimo, da imata vsebnost vlage in prisotnost nečistoč na vse vzorce enak ali podoben učinek. S to
predpostavko lahko poenostavimo robne pogoje analize električne poljske jakosti (EPJ) ter zmanjšamo vpliv
izvedbenih odstopanj, ki nastanejo med pripravo vzorcev in izvedbo dielektričnih preizkusov.
Primerjava dielektrične trdnosti preizkušancev temelji na izračunu dielektričnega varnostnega faktorja σ [3], [5].
Ta sloni na empirično določenih krivuljah (Slika 10), ki določajo vrednosti EPJ v homogenem polju, pri katerih
nastopi povečana verjetnost pojava parcialnih razelektritev z več kot 1% verjetnostjo, pri določeni širini oljnega
kanala. Dielektrična trdnost kanala, opisana s koeficientom K v enačbi (1), je odvisna od širine kanala x ter
dielektričnih lastnosti mejnih materialov v oljnem kanalu.
K = 21,3 kV/mm – razplinjeno olje med pregradama
K = 17,3 kV/mm – razplinjeno olje poleg prevodnega dela
𝐸 𝑘(𝑥) = 𝐾 ∙ 𝑥−0.37
(1)
Slika 10: Krivulji kritične vrednosti EPJ v odvisnosti od širine oljnega kanala
Krivulje upoštevajo verjetnostno naravo prebojne trdnosti v olju, veljavne pa so za območje homogenih
električnih polj. Območja nehomogenega električnega polja obravnavamo z vpeljavo preračunane povprečne
vrednosti EPJ, s čimer je možna neposredna primerjava dielektrične obremenitve z empiričnimi krivuljami [3].
Razmerje med povprečno vrednostjo EPJ in ustrezno krivuljo definira t.i. varnostni faktor izolacije. Verjetnost
pojava delnih razelektritev je majhna (manj kot 1%) , če je σmin > 1.
Pot električne silnice, kjer je izračunan varnostni faktor, je t.i. kritična trajektorija, ki predstavlja mesto najvišje
dielektrične obremenitve v izolacijskem sklopu. Varnostni faktor izolacije nam v pričujoči analizi služi za
kvantifikacijo dielektrične obremenitve različnih vzorcev, kot tudi za določitev lokacije dielektrično najbolj
obremenjene točke.
V nadaljevanju so prikazani primerjalni rezultati simulacij električnega polja v preizkušancu z in brez OTS, za
izračun EPJ je izbrana napetost 28 kV. Uporabljeni model je linearen, zato se lahko izračune EPJ in faktorja
varnosti skalira na poljubno vrednost preizkusne napetosti. Relativne dielektrične konstante materialov,
uporabljene v simulaciji, so podane v tabeli 2.
1
10
100
0.1 1 10 100
E [kV/mm]
x [mm]
Ek1
Ek3
8. 12. KONFERENCA SLOVENSKIH ELEKTROENERGETIKOV – Portorož 2015
CIGRÉ ŠK D1-02
8
Material εr
Vezan les 3,4
Nomex 4,0
Olje 2,2
PTFE 3,3
PVA 4,4
Tlačena lepenka T IV 4,4
Tabela 2: Dielektrične konstante materialov
Slika 11: Prerez modela z optičnim temperaturnim senzorjem
Slika 12: EPJ na površini distančnika in temperaturnega senzorja
Slika 13: Kritična trajektorija v vmesnem olju ter vmesnem olju z vgrajeno OTS
9. 12. KONFERENCA SLOVENSKIH ELEKTROENERGETIKOV – Portorož 2015
CIGRÉ ŠK D1-02
9
Slika 14: Faktor varnosti po kritični poti v vmesnem olju ter vmesnem olju z vgrajeno OTS
Iz slike 14 je razvidno, da namestitev OTS v oljnem kanalu dielektrične obremenitve bistveno ne poveča.
Lokalne vrednosti EPJ so v okolici OTS sicer višje (Slika 15), vendar na končno vrednost povprečne EPJ nimajo
odločujočega vpliva. Potrebno pa je upoštevati dejstvo, da pri zelo nizkih širinah oljnih kanalov uporaba
empiričnih krivulj ni več ustrezna, saj dielektrično trdnost bolj kot povprečna EPJ, določajo visoke lokalne
električne poljske jakosti.
Slika 15: EPJ v okolici OTS in vmesnem olju
III. ZAKLJUČKI
Na osnovi opravljenih meritev in analiz ugotavljamo, da vgradnja optičnih senzorjev za merjenje temperature
najtoplejše točke v vijačna navitja, izdelana z lak izolacijo na žici, brez prisotnosti papirne izolacije in radialnim
oljnim kanalom 3 mm, ne poslabšuje dielektrične trdnosti oljnega kanala v katerem je senzor nameščen. Kljub
relativno visoki stopnji raztrosa rezultatov meritev, običajnem za tovrstne meritve, prebojev izolacije v območju
senzorjev nismo zasledili.
Študija dielektričnih razmer z metodo FEM je pokazala, da materiali vgrajeni v senzorju tvorijo homogen
dielektrični sklop in da le-ti ne povzročajo večjih neenakomernosti pri razdelitvi dielektričnega bremena.
Empirična sistematika po kriteriju ocene faktorja dielektrične varnosti preizkušancev se sklada z rezultati
meritev dielektrične trdnosti vzorcev z in brez vgrajenega optičnega temperaturnega senzorja.
Rezultati plinsko-kromatografskih analiz pred in po dosegu zdržne napetosti, pri vzorcih z vgrajenimi optičnimi
senzorji ne kažejo opaznih porastov koncentracij vodika, značilnega indikatorja parcialnih praznjenj, kar potrjuje
dielektrično nevtralnost senzorjev.
V članku opisana izdelava preizkusnih vzorcev temperaturnih senzorjev, izvedena po standardnem tovarniškem
tehnološkem postopku, potrjuje, da uporaba senzorjev predstavlja varno in splošno sprejemljivo rešitev. Opisani
postopek vgradnje senzorjev zagotavlja dober termični stik senzorja z navitjem in s tem omogoča točno in
zanesljivo merjenje temperature najtoplejše točke.
5
10
15
20
25
2 4
E[kV/mm]
x [mm]
σmin = 1,26
Ek3
Eavg
5
10
15
20
25
2 4
E[kV/mm]
x [mm]
σmin = 1,27
Ek3
Eavg
10. 12. KONFERENCA SLOVENSKIH ELEKTROENERGETIKOV – Portorož 2015
CIGRÉ ŠK D1-02
10
IV. LITERATURA
[1] IEC 60076- 2, 2011: Temperature rise for liquid- immersed transformers
[2] M. Muhr: Fibre optics in Board Arrangements with respect to Partial Discharge, Graz University of
Tehnology, 2007
[3] H.P. Moser / V. Dahinden: Transformerboard II, H.Weidmann AG, 1999
[4] J. Ikanović, Istok Jerman: Navitja močnostnih transformatorjev brez papirne izolacije, Cigre ŠK A2-03,
Laško 20013.
[5] B. Janežič, B. Prašnikar, A. Jurman: Orodje za določitev dielektrične trdnosti glavne izolacije v
transformatorju, Cigre ŠK A2- 04, Laško 20013.
[6] P. Wedin: Electrical breakdown in dielectric liquids - a short overview, IEEE Electrical Insulation
Magazine, Volume 30, Issue 6.