Imants Mieriņš: "Izmaiņas aktuālajā EC5 redakcijā".

1. Eirokodekss 5: EN 1995‐1‐1:2004
(Koka konstrukciju projektēšana – 1‐1.daļa: Vispārīgi.
Vispārīgie noteikumi un noteikumi būvēm)
izmaiņas atbilstoši
EN 1995‐1‐1:2004/AC:2006
un
EN 1995‐1‐1:2004/A1:2008
EC 5‐1‐1 Koka konstrukciju projektēšana doc. I.Mieriņš 1

2. 1.2. Normatīvās atsauces
Datētām atsaucēm turpmākie grozījumi vai vēlākie publikāciju labojumi vai pārstrādājumi
attiecas uz šo Eiropas standartu tikai tad, ja tie iekļauti tajā ar grozījumiem vai pārskatījumu.
Nedatētām atsaucēm ir piemērojama attiecīgās publikācijas pēdējā redakcija (ieskaitot to
grozījumus).
EN 300 Oriented Strand Board (OSB) – Definition, classification and specifications
[Orientētā dzīslojuma plāksnes ‐ Definīcijas, klasifikācija un specifikācijas]
Vecā redakcija:
EN 300:1997 Oriented Strand Board (OSB) – Definition, classification and specifications
[Orientēto skaidu plāksnes ‐ Definīcijas, klasifikācija un specifikācijas]
Jaunā redakcija:
EN 300 Oriented Strand Board (OSB) – Definition, classification and specifications
[Orientēto skaidu plāksnes ‐ Definīcijas, klasifikācija un specifikācijas]
EC 5‐1‐1 Koka konstrukciju projektēšana doc. I.Mieriņš 2

3. 1.6. EN 1995‐1‐1 lietotie simboli
Papildināts ar šādiem simboliem:
a1,CG attālums starp skrūves vītnes daļas smaguma centru un elementa galu
(End distance of center of gravity of the threaded part of screw in the member)
a2,CG attālums starp skrūves vītnes daļas smaguma centru un elementa malu (Edge
distance of center of gravity of the threaded part of screw in the member)
d diametrs, vītnes ārējais diametrs (Diameter, Outer thread diameter)
dh skrūves galvas diametrs (Head diameter of screws)
fax,k izraušanas pretestības raksturīgā vērtība naglām; izraušanas stiprības raksturīgā
vērtība (Characteristic pointside withdrawal strength for nails; Characteristic
withdrawal strength)
kcr plaisas faktors (koeficients) skaldes pretestībai (Crack factor for shear resistance)
EC 5‐1‐1 Koka konstrukciju projektēšana doc. I.Mieriņš 3

4. 3.2. Masīvā koksne
Vecā redakcija:
(1)P Koka elementiem jāatbilst EN 14081‐1 prasībām.
Koka elementiem ar apaļu šķērsgriezumu jāatbilst EN 14544.
Piezīme. Kokmateriālu stiprības klases dotas EN 338.
Jaunā redakcija:
(1)P Koka elementiem jāatbilst EN 14081‐1 prasībām.
Piezīme. Kokmateriālu stiprības klases dotas EN 338.
EC 5‐1‐1 Koka konstrukciju projektēšana doc. I.Mieriņš 4

5. 6.1.5. Spiede perpendikulāri šķiedrām
6.2. attēls. Elements uz (a) nepārtrauktiem un (b) uz atsevišķiem
balstiem
EC 5‐1‐1 Koka konstrukciju projektēšana doc. I.Mieriņš 5

6. 6.1.5. Spiede perpendikulāri šķiedrām
EC 5‐1‐1 Koka konstrukciju projektēšana doc. I.Mieriņš 6

7. 6.1.5. Spiede perpendikulāri šķiedrām
(1)P Jābūt apmierinātam šādam nosacījumam:
c,90,d  kc,90 fc,90,d (6.3)
ar:
Fc ,90,d
 c,90,d 
Aef (6.4)
kur:
c,90,d ir spiedes normālsprieguma aprēķina vērtība perpendikulāri šķiedrām;
Fc,90,d ir spiedes aprēķina spēks perpendikulāri šķiedrām;
Aef ir efektīvais kontaktlaukums perpendikulāri šķiedrām;
fc,90,d ir aprēķina pretestība spiedē perpendikulāri šķiedrām;
kc,90 ir faktors (koeficients), kas ievērtē slodzes konfigurāciju, plaisu veidošanās
iespēju un spiedes deformācijas lielumu.
EC 5‐1‐1 Koka konstrukciju projektēšana doc. I.Mieriņš 7

8. 6.1.5. Spiede perpendikulāri šķiedrām
Efektīvo kontaktlaukumu perpendikulāri šķiedrām Aef jānosaka, ņemot vērā
efektīvo kontaktgarumu paralēli šķiedrām, kur faktiskais saskarsmes garums ℓ ir
pagarināts par 30 mm, bet ne vairāk kā a, ℓ vai ℓ1/2, skatīt 6.2. attēlu.
(2) Faktora (koeficienta) kc,90 vērtību pieņem vienādu ar 1,0, ja elementa
slogojumam nav piemērojami šajā punktā apskatītie gadījumi.
Šī punkta nosacījumiem piemērojamos gadījumos pieņem ieteikto faktora
( koeficienta) kc,90 augstāko vērtību, bet nepārsniedzot robežvērtību
kc,90 = 1,75.
(3) Elementiem uz atsevišķiem balstiem pie nosacījuma, ka ℓ1≥2h, skatīt 6.2.
attēlu, faktora (koeficienta) kc,90 vērtību jāpieņem:
‐ kc,90 = 1,5 masīvai skujkoku koksnei;
‐ kc,90 = 1,75 līmētai skujkoku koksnei pie nosacījuma, ka ℓ≤ 400 mm;
kur h ir elementa šķērsgriezuma augstums un ℓ ir kontaktvirsmas garums.
EC 5‐1‐1 Koka konstrukciju projektēšana doc. I.Mieriņš 8

9. 6.1.7. Skalde
Punktus (1) un (2) aizstāj pilnībā ar jauniem
(1)P Skaldes gadījumā, ja spriegumi darbojas paralēli šķiedrām, skatīt 6.5.(a) attēlu,
kā arī skaldei ar abām spriegumu komponentēm perpendikulāri šķiedrām,
skatīt 6.5.(b) attēlu, jābūt izpildītam šādam nosacījumam:
d  fv,d (6.13)
kur:
d ir skaldes sprieguma aprēķina vērtība;
fv,d ir atbilstošā aprēķina pretestība skaldē atbilstošam stāvoklim.
Piezīme. Skaldes stiprība (pretestība) vērpes gadījumā ir aptuveni vienāda ar divkāršu
stiepes stiprības (pretestības) vērtību perpendikulāri šķiedrām.
(2) Lai pārbaudītu liektu elementu skaldes pretestību, jāņem vērā plaisu ietekme,
izmantojot elementa efektīvo platumu, kuru nosaka:
bef = kcr b (6.13a)
kur b ir elementa atbilstošā posma platums.
P i e z ī m e. kcr rekomendētā vērtība ir
kcr = 0,67 masīvai koksnei;
kcr = 0,67 līmētai koksnei;
kcr = 0,67 citiem koksnes produktiem atbilstoši EN 13986 un EN 14374.
Informācija par Nacionālo izvēli var būt atrodama Nacionālajā pielikumā.
EC 5‐1‐1 Koka konstrukciju projektēšana doc. I.Mieriņš 9

10. 6.1.7. Skalde
6.5. attēls. (a) Elements ar skaldes sprieguma komponenti paralēli šķiedrām,
(b) Elements ar abām skaldes sprieguma komponentēm perpendikulāri
šķiedrām (vērpes skalde)
(zim. izmaiņu nav)
EC 5‐1‐1 Koka konstrukciju projektēšana doc. I.Mieriņš 10

11. 6.1.7. Skalde
(3) Pie balstiem nosakot šķērsspēka pilno vērtību, koncentrētu spēku F, pieliktu sijas
augšējai malai attālumā h vai hef no balsta malas (skatīt 6.6. attēlu), var neņemt vērā.
Sijām ar piezāģējumu virs balsta šis šķērsspēka samazinājums ir pieļaujams tikai tad, ja
piezāģējums izvietots sijas virspusē.
6.6. attēls. Balstījuma nosacījumi sijām, kurām var neņemt vērā koncentrētā
spēka F ietekmi, aprēķinot skaldes spriegumus
[šis punkts bez izmaiņām, tikai nomainīts nr. – bija (2)]
EC 5‐1‐1 Koka konstrukciju projektēšana doc. I.Mieriņš 11

12. 6.3. Elementu noturība
6.3.3. Sijas, kas pakļautas liecei vai apvienotai liecei ar
spiedi (noturība darba plaknē)
(6) Ja uz elementu iedarbojas moments My pret šķērsgriezuma lielākā stinguma asi y
kombinācijā ar spiedes spēku Nc, tad jāizpildās šādam nosacījumam:
2
  m,d   c,0,d

k f  

1 (6.35)
 crit m,d  kc,z fc,0,d
kur:
σm,d ir lieces aprēķina spriegums;
σc,0,d ir spiedes aprēķina spriegums paralēli šķiedrām; (vienīgā izmaiņa)
fs,0,d ir spiedes aprēķina stiprība (pretestība) paralēli šķiedrām;
kc,z ir dots ar izteiksmi (6.26).
EC 5‐1‐1 Koka konstrukciju projektēšana doc. I.Mieriņš 12

13. 6.4.3. Divslīpņu sijas, liektas sijas un mainīga šķērsgriezuma sijas
ar liektu apakšmalu
Paragraph (7), delete
For combined tension perpendicular to grain and shear the following
expression shall be satisfied: (jābūt)
and replace with the following:
For combined tension perpendicular to grain and shear the following
expression should be satisfied: (vajaga)
Tulkots:
(7)Apvienotu stiepes perpendikulāri šķiedrām un skaldes spriegumu darbību jānosaka:
EC 5‐1‐1 Koka konstrukciju projektēšana doc. I.Mieriņš 13

14. 8.1.3. Savienojumi ar vairākām nobīdes plaknēm
(2) Lai varētu kombinēt pretestības atsevišķās nobīdes plaknēs, savienojumā
ar vairākām nobīdes plaknēm savienotājlīdzekļu raksturīgai sabrukšanas ainai
apskatāmajā nobīdes plaknē jābūt saderīgai vienai ar otru, nav pieļaujama
dažādu sabrukšanas ainu kombinācija (a), (b), (g) un (h)
no 8.2. attēlā vai sabrukšanas ainas (c), (f) un (j/l) no 8.3. attēla ar citiem
sabrukšanas veidiem.
Labota kļūda – (c) vietā bija (e);
EC 5‐1‐1 Koka konstrukciju projektēšana doc. I.Mieriņš 14

15. 8.2..3. Tērauda ar koku savienojumi
Formula 8.10

 f h,k t1 d (c)


  4 M y,Rk  Fax,Rk
Fv,Rk  min  f h,k t1 d  2   1  (d)
 
 f h,k d t12  
4

2,3 M F
f h,k d  ax,Rk (e)


y,Rk
4
  4 M y , Rk  F
 f h ,k t 1 d  2  2
 1  ax , Rk (c )
 
 f h , k dt 1 
 4


Fv,Rk  min  2 . 3 M Fax , Rk
y , Rk f h , k d  (d )
 4


 f h ,k t 1 d
 (e )
EC 5‐1‐1 Koka konstrukciju projektēšana doc. I.Mieriņš 15

16. 8.3.1. Sāniski slogotas naglas
(2) Iepriekš jāurbj caurumi, ja:
koksnes blīvuma raksturlielums ir lielāks vai vienāds ar 500 kg/m³;
naglas diametrs pārsniedz 8 mm.
(2)Caurumi koksnē jāurbj iepriekš, ja:
koksnes blīvuma raksturīgā vērtība ir lielāka par 500 kg/m³;
naglas diametrs pārsniedz 6 mm.
EC 5‐1‐1 Koka konstrukciju projektēšana doc. I.Mieriņš 16

17. 8.3.2. Aksiāli slogotas naglas
Punkts (1) jāaizstāj:
(1)P Naglām, kuras lieto, lai uzņemtu pastāvīgo vai mainīgo
ilgstošo slodžu aksiālās iedarbības, jābūt ar vītņojumu.
P i e z ī m e. Attiecīga vītņotu naglu definīcija ir dota EN 14592:
Naglas, kuru kāts ir profilēts vai deformēts daļā no to garuma
vairāk nekā minimums 4,5d (4,5 reizes pārsniedz nominālo diametru)
un tām izraušanas raksturīgā vērtība fax,k lielāka vai vienāda ar 6 N/mm2,
kad tas tiek mērīts koksnei ar blīvuma raksturīgo vērtību 350 kg/m3,
kad sasniegta konstanta masa pie 20 °C temperatūras un 65% relatīvā
gaisa mitruma.
EC 5‐1‐1 Koka konstrukciju projektēšana doc. I.Mieriņš 17

18. 8.3.2. Aksiāli slogotas naglas
Punkts (10) jāaizstāj:
(10) Savienojumā ar slīpām naglām attālumam līdz slogotam galam jābūt
vismaz 10d (skatīt 8.8.(b) attēlu). Savienojumā jābūt vismaz divām slīpām
naglām.
8.8. attēls. (a) Naglojums perpendikulāri šķiedrām, (b) slīps
naglojums
EC 5‐1‐1 Koka konstrukciju projektēšana doc. I.Mieriņš 18

19. 8.5.1.1. Vispārīgi noteikumi un koks ar koku
skrūvēti savienojumi
8.4. tabula. Minimālie savstarpējie attālumi, malējie un gala attālumi bultskrūvēm
Minimālie savstarpējie, malējie un Minimālais savstarpējais attālums
Leņķis
gala attālumi (skatīt 8.7. attēlu) vai atstatums
a1 (paralēli šķiedrām): 0    360 (4 +  cos ) d
a2 (perpendikulāri šķiedrām) 0    360 4 d
a3,t (slogotais gals) ‐90    90 max (7 d; 80 mm)
90   < 150 (1 + 6 sin) d;
a3,c (neslogotais gals) 150   < 210 4 d
210    270 (1 + 6 sin) d;
a4,t (slogotā mala) 0    180 max [(2 + 2 sin) d; 3 d]
a4,c (neslogotā mala) 180    360 3 d
EC 5‐1‐1 Koka konstrukciju projektēšana doc. I.Mieriņš 19

20. 8.7.2. Aksiāli slogotas kokskrūves
Pilnīgi nomainīti visi punkti no (1) līdz(7)
EC 5‐1‐1 Koka konstrukciju projektēšana doc. I.Mieriņš 20

21. 8.7.2. Aksiāli slogotas kokskrūves
Pilnīgi nomainīti visi punkti no (1) līdz(7)
(1) Nosakot aksiāli slogotas kokskrūves nestspēju, jāņem vērā šādi
sagrūšanas modeļi:
- kokskrūves vītņotās daļas izraušana;
- kokskrūvēm, ko lieto savienojumos ar tērauda plāksnēm,kokskrūves
galvas noraušanas pretestībai ir jābūt lielākai par kokskrūves stiprību stiepē;
- kokskrūves galvas pretestība caurraušanai;
- kokskrūves stiprība stiepē;
- kokskrūves noturības zudums, kad tā slogota spiedē;
- kokskrūvēm, ko lieto savienojumos ar tērauda plāksnēm, sabrukšana pa
kokskrūvju grupas perimetru (bloka skalde vai bloka izraušana).
(2)Minimālie attālumi starp aksiāli slogotām kokskrūvēm ir doti 8.6. tabulā.
8.6. tabula. Minimālie savstarpējie attālumi, gala un malējie attālumi aksiāli
slogotām kokskrūvēm
Minimālais attālums starp Minimālais attālums starp Minimālais attālums no Minimālais attālums no
kokskrūvju asīm plaknē paralēli kokskrūvju asīm plaknē kokskrūves ass līdz elementa kokskrūves ass līdz elementa
šķiedrām perpendikulāri šķiedrām galam malai
a1 a2 a1,CG a2,CG
7d 5d 10d 4d
EC 5‐1‐1 Koka konstrukciju projektēšana doc. I.Mieriņš 21