DO AN CAU

PHẦN I:
THIẾT KẾ SƠ BỘ (25%)
CHƯƠNG 1:
TỔNG QUAN CÔNG TRÌNH CẦU SÔNG TRANH
1.1.GI Ớ I THI Ệ U CHUNG :
1.1.1.Tên đề tài: Thiết kế và thi công cầu .....(Theo nhiệm vụ được giao).
1.1.2.Vị trí công trình: (Nêu vị trí công trình theo hồ sơ giáo viên giao: xã...
huyện... tỉnh...lý tr ình KM...+...).
1.1.3.Số liệu ban đầu :
- Bình đồ khu vực xây dựng cầu.
- Mặt cắt dọc tim cầu.
- Mặt cắt địa chất và các chỉ tiêu cơ lý của các lớp đất đá.
- Các số liệu về thủy văn.
1.1.4.Qui mô và các tiêu chuẩn thiết kế
- Tên công trình: cầu .....(Theo hồ sơ được giao)
- Qui mô xây dựng: Vĩnh cửu.
- Tiêu chuẩn thiết kế: 22TCN 272-05
- Tải trọng thiết kế: (Theo nhiệm vụ)
- Tần suất lũ thiết kế: P=1%
- Khẩu độ cầu: o L = ......m (theo nhiệm vụ)
- Khổ cầu: K= ....+ 2x......(m)(theo nhiệm vụ)
- Khổ thông thuyền: Sông cấp .............(theo nhiệm vụ)
1.1.5.Phạm vi nghiên cứu của đố án:
- Thiết kế sơ bộ (lập dự án khả thi): 25%
- Thiết kế kỹ thuật: 30%
- Thiết kế thi công: 45%
1.2.CÁC ĐIỀU KIỆN TỰ NHIÊN KHU VỰC XÂY DỰNG CẦU:
1.2.1.Điều kiện địa hình: (giới thiệu sơ bộ về điều kiện địa hình theo hồ sơ).
1.2.2.Điều kiện địa chất: (giới t hiệu sơ bộ về điều kiện địa chất theo số liệu đã
cho).
Theo số liệu khảo sát địa chất thu thập được tại các lỗ khoan, địa chất lòng
sông tại vị trí xây dựng cầu gồm các lớp đất đá như sau:
+ Lớp 1: Lớp ?....dày ?..... m
+ Lớp 2: Lớp ?.... dày ?..... m
+ Lớp 3: Lớp ?.......dày vô cùng

* Nhận xét : Từ số liệu địa chất cho thấy, tại khu vực xây dựng cầu địa chất gồm
những lớp đất khá tốt, do đó ta có thể đưa ra những phương án nền móng khác
nhau cho công trình cầu, đặc biệt là giải pháp móng nông hoặc móng cọc
1.2.3.Điều kiện khí hậu thuỷ văn: (theo các số liệu về mực nước đã có trong
hồ sơ thiết kế được giao – trong bản vẽ bố trí chung cầu hoặc thuyết minh).
1.3.CÁC CĂN CỨ THỰC HIỆN DỰ ÁN: (Nêu các căn cứ thực hiện dự án theo
hồ sơ được giao – nếu có).
1.4.Sự cần thiết phải đầu tư: (trình bày: sau khi công trình hoàn thành sẽ đem lại
lợi ích gì...khắc phục được vấn đề gì...).
1.5. Phân tích, so sánh chọn 3 phương án thiết kế sơ bộ:
1.5.1.Phương án 1:
Chọn hai trong các phương án sau:
- Cầu dầm BTCT thường tiết diện T, mấy nhịp, bao nhiêu mét
- Cầu dầm BTCT UST tiết diện T, mấy nhịp, bao nhiêu mét
- Cầu dầm BTCT UST tiết diện I, mấy nhịp, bao nhiêu mét
- Cầu dầm thép liên hợp bản BTCT, mấy nhịp, bao nhiêu mét
- Cầu dầm super - T, mấy nhịp, bao nhiêu mét
- Cầu dầm liên tục thi công theo phương pháp đúc hẫng, mấy nhịp, bao nhiêu mét
Sau đó tính toán kiểm tra khẩu độ cầu phải thỏa mãn yêu cầu.
Ví dụ:
1.5.1.Phương án 1:CẦU DẦM BTCT DƯL 2x34m+5x40m NHỊP GIẢN ĐƠN
1.5.1.1.Bố trí chung cầu và mô tả kết cấu: Sơ đồ cầu: 2x30+5x42(m)
*Kết cấu phần trên:
Toàn cầu gồm 2 nhịp BTCT DƯL 30m+5nhịp BTCT DƯL 42m, tổng chiều
dài cầu là 270m. Mặt cắt ngang bố trí 5 dầm tiết diện chữ I lắp ghép, bản mặt cầu
BTCT có cường độ bê tông ở 28 ngày f Mpa c , = 40 đổ tại chỗ. Lớp phủ mặt cầu
gồm: lớp bê tông nhựa chặt hạt trung dày 5cm và lớp phòng nước dày 1,5cm. Lan
can, tay vịn bằng BTCT có f Mpa c , = 30 . Khe co giãn đầu nhịp dùng tấm cao su đúc sẵn
lắp ghép.
*Kết cấu phần dưới:
- Mố cầu: hai mố cầu kiểu mố tường mỏng BTCT có f Mpa c , = 30 . Bản quá
độ đầu cầu bằng BTCT có f Mpa c , = 30 , đá kê gối BTCT có f Mpa c , = 30 . Móng

mố sử dụng móng cọc đóng BTCT 35x35cm 2 có f Mpa c , = 30 chiều dài dự kiến
là 20m.
- Trụ cầu: Toàn cầu gồm 6 trụ P1-P6 bằng BTCT , f Mpa c , = 30 dạng trụ đặc.
Móng trụ cầu sữ dụng móng cọc đóng BTCT 35x35 cm 2 chiều dài dự kiến 20m.
1.5.1.2.Kiểm tra khẩu độ thoát nước cầu:
tt yc
L
L L
0 0 = <
L3
b
L4
b
tt yc
L L
L L
-
tt yc
0 0 £
270.5 265
a c1 c2 c3 c4
a
b1 b1 b1
b L1
b
L2
b
L1 L2 L3
b x x
a c1
b1
c2
b2
c3
a
Yêu cầu: 5%
max( , ) 0 0
Trong đó:
L yc 0 = 265m: khẩu độ tĩnh không yêu cầu.
L tt 0 : khẩu độ tĩnh không thực tế của cầu
Ta có: .100% 2.1% 5%
265
0
-
=
-
yc
Vậy khẩu độ đạt yêu cầu.
Phương án dầm BTCT T, I; dầm thép liên hợp bản BTCT:
L0
tt = c1+c2+c3+c4 =5.b + L1+L2+L3+L4 – 2.a – 3.b1
Dầm btct: b= 5cm, dầm thép b = 10cm.
a = 1m đến 2m, b1 = 1,4 đến 2m.
Phương án dầm super-T
x = 2m đến 3m, các số liệu còn lại như dầm T... BTCT.

Phương án dầm liên tục :
b
L1 L2 L3
a a
b
c1 b1 c2 b2 c3
b1 = 2m đến 3m
a= 1,5m đến 2m
các số liệu con lại như cầu btct T, I...
1.5.2.Phương án 2: CẦU DẦM LIÊN TỤC BTCT DƯL THI CÔNG THEO
CÔNG NGHỆ ĐÚC HẪNG
1.5.2.1.Bố trí chung cầu và mô tả kết cấu:
Kết cấu nhịp cầu được bố trí theo sơ đồ cầu dầm liên tục 3 nhịp: 68+100+68 (m).
Mặt cắt ngang sử dụng tiết diện dạng hộp, vách xiên, bê tông dầm có cường độ 28
ngày f’c ( mẫu hình trụ) : 50 Mpa, cốt thép dự ứng lực dùng loại tao có đường
kính 12,7 mm.
1.5.2.2.Tính toán kiểm tra lại khẩu độ cầu:
tt yc
L
L L
-
yc
0 0 £
Yêu cầu: 5%
0
Trong đó:
Ta có: 266.3 265
.100% 0.5% 5%
tt yc
L
L L
0 0 = <
265
0
-
=
-
yc

1.5.3.1.Bố trí chung cầu và mô tả kết cấu: Sơ đồ cầu: 6x45(m)
*Kết cấu phần trên:
Toàn cầu gồm 6 nhịp dầm thép dài 45m, tổng chiều dài cầu là 270m. Mặt cắt
ngang bố trí 5 dầm thép tiết diện chữ I lắp ghép, khoảng cách giữa 2 dầm là
225cm, bản mặt cầu BTCT có cường độ bê tông ở 28 ngày f Mpa c , = 40 đổ tại chỗ
. Lớp phủ mặt cầu gồm: lớp bê tông nhựa chặt hạt trung dày 6cm và lớp phòng
nước dày 1.5cm. Lan can, tay vịn bằng BTCT có f Mpa c , = 30 . Khe co giãn đầu
nhịp dùng tấm cao su đúc sẵn lắp ghép.
*Kết cấu phần dưới:
- Mố cầu: hai mố cầu kiểu mố tường mỏng BTCT có f Mpa c , = 30 . Bản quá độ
đầu cầu bằng BTCT có f Mpa c , = 30 , đá kê gối BTCT f Mpa c , = 30 . Móng mố sử
dụng móng cọc đóng BTCT 35x35cm 2 có f Mpa c , = 30 chiều dài dự kiến 20m.
- Trụ cầu: Toàn cầu gồm 6 trụ P1-P5 bằng BTCT , f Mpa c , = 30 dạng trụ
đặc.Móng trụ cầu sữ dụng móng cọc đóng BTCT 35x35cm 2 cho các trụ P1- P5.
1.5.3.2.Tính toán kiểm tra lại khẩu độ cầu:
tt yc
L
L L
-
yc
0 0 £
Yêu cầu: 5%
0
Trong đó:
270.45 265
tt yc
L
L L
0 0 = <
Ta có: *100% 2.1% 5%
265
0
-
=
-
yc

CHƯƠNG 2:
THIẾT KẾ SƠ BỘ CÁC PHƯƠNG ÁN
2.1.PHƯƠNG ÁN I: CẦU DẦM BTCT DƯL 2x30+5x42 m NHỊP GIẢN ĐƠN
2.1.1.Tính toán khối lượng các bộ phận cầu:
2.1.2.Tính toán bố trí cọc cho mố và trụ cầu:
2.2.PHƯƠNG ÁN II: CẦU DẦM LIÊN TỤC BTCT DƯL THI CÔNG THEO
CÔNG NGHỆ ĐÚC HẪNG
2.2.2.Tính toán số lượng cọc cho mố, trụ:
2.3.PHƯƠNG ÁN III: CẦU DẦM THÉP LIÊN HỢP BẢN BTCT
2.4.SO SÁNH CHỌN PHƯƠNG ÁN:
2.4.1.Cơ sở để chọn phương án đưa vào thiết kế kỹ thuật:
2.4.2.So sánh các phương án theo giá thành dự toán:
2.4.3.So sánh các phương án theo điều kiện thi công chế tạo:
2.4.4.So sánh phương án theo điều kiện khai thác sử dụng :
2.4.5.Kết luận:

VÍ DỤ TÍNH TOÁN KHỐI LƯỢNG VÀ BỐ
TRÍ CỌC CHO 01 PHƯƠNG ÁN.
CHƯƠNG 2:
THIẾT KẾ SƠ BỘ CÁC PHƯƠNG ÁN
2.1.PHƯƠNG ÁN I: CẦU DẦM BTCT DƯL 2x30+5x42 m NHỊP GIẢN ĐƠN
2.1.1.1.Tính toán khối lượng các bộ phận trên cầu:
2.1.1.1.1.Tính toán khối lượng lớp phủ mặt cầu:
- Trọng lượng lớp phủ mặt cầu:
+ Lớp bê tông nhựa: t 0.06m 1 = ; 3
1 g = 24KN /m
+ Lớp phòng nước: t 0.015m 2 = ; 3
2 g = 18KN /m
Tổng trọng lượng lớp phủ mặt cầu:
( . . ). (0,06.20 0,015.18) 10 1 1 2 2 DW t t W x lp = g + g = + = 17.1KN/m.
- Tính cho 1 nhịp 30m : 30x17.1=513KN
- Tính cho 1 nhịp 40m : 42x17.1=718.2KN
2.1.1.1.2.Tính toán khối lượng lan can, tay vịn:
- Cấu tạo lan can tay vịn như sau:
50
10
30
50
10
20
70
120
25
F=0.1875m2
190 200
Cấu tạo và kích thướt lan can tay vịn

Ta bố trí các cột lan can trên 1 nhịp 30m và nhịp 42m với khoảng cách 2 m, riêng
tại hai đầu nhịp ta bố trí 2 cột cách nhau 1,9m. Vậy toàn 1 nhịp 30m có 2x16=32
cột và trên nhịp 42m có 2x22=44 cột.
- Khối lượng các cấu kiện như bảng dưới đây:
HẠNG
MỤC
Thể tích bê
tông 1 cái (
m3 )
Trọng lượng
bê tông 1 cái
(KN)
Số
lượng
(cái)
Tính cho 1 nhịp 30m
Thể tích
bê tông (
m3 )
Trọng
lượng bê
tông(KN)
Bệ lan can 5.625 140.625 2 11.25 281.25
Cột lan can 0.025 0.625 32 0.8 20
Tay vịn 0.45 11.25 2 0.9 22.5
HẠNG
MỤC
Thể tích bê
tông 1 cái (
m3 )
Trọng lượng
bê tông 1 cái
(KN)
Số
lượng
(cái)
Thể tích
bê tông (
m3 )
Trọng
lượng bê
tông(KN)
Bệ lan can 7.875 196.875 2 15.75 393.75
Cột lan can 0.025 0.625 42 1.05 26.25
Tay vịn 0.63 15.75 2 1.26 31.5
2.1.1.2.Tính toán khối lượng kết cấu nhịp:
- Kích thướt các bộ phận kết cấu nhịp 30m như sau:

160
20
15
15
5
140
160
5
140
10 10
140
5
140
10 10
65
15
15
5
140
65
MCN dầm chủ đoạn đầu dầm Dầm ngang đoạn đầu dầm
120
20
15
15
20 70
32.5 140 32.5
160
65
15
15
22.5
20
65
10
10
15
15
20
33
22.5
40
MCN dầm chủ đoạn giữa dầm Dầm ngang đoạn giữa dầm
-Dầm ngang được bố trí tại 5 mặt cắt nhịp cầu:gối,1/4 nhịp,1/2 nhịp,3/4
nhịp,gối.
- Tấm đan có kích thướt như sau:

10
160
100
- MCN bản mặt cầu như sau:
BAÍN MÀTÛ CÁUÖ F=2.366 m2
20
10
- Khối lượng các bộ phận kết cấu nhịp được tổng hợp trong bản sau:
-
Bộ phận
Thể tích bê
tông 1 cái (
m3 )
Trọng lượng
bê tông 1 cái
(KN)
Số
lượng
(cái)
Thể tích bê
tông (m3 )
Trọng lượng
bê tông(KN)
Dầm
chủ
21.313 532.825 5 106.565 2664.125
Dầm
ngang ở
gối
0.473 11.825 8 3.784 94.6
Dầm
ngang ở
nhịp
0.4538 11.345 12 5.4456 136.14
Tấm
đan
0.16 4 120 19.2 480
Bản mặt 69.117 1727.925 1 69.117 1727.925

cầu
190
20
5
170
5
10 10
15
15
170
140
160
10 10
15
15
10
10
5
170
65
5
170
65
MCN dầm chủ đoạn đầu dầm Dầm ngang đoạn đầu dầm
150
20
32.5 140 32.5
15
15
20 100
160
100
15
15
22.5
40
65 10
65
23
32.5
20
15
15
20
MCN dầm chủ đoạn giữa dầm Dầm ngang đoạn giữa dầm
Bộ phận
Thể tích bê
tông 1 cái (
m3 )
Trọng lượng
bê tông 1 cái
(KN)
Số
lượng
(cái)
Thể tích bê
tông (m3 )
Trọng lượng
bê tông(KN)
Dầm
chủ
33.05 826.25 5 165.25 4131.25
Dầm
ngang ở
gối
0.601 15.025 8 4.808 120.2
Dầm
ngang ở
nhịp
0.577 14.425 12 6.924 173.1
Tấm
đan
0.16 4 168 26.88 672

Bản mặt
cầu
98.112 2452.8 1 98.112 2452.8
2.1.1.3.Tính toán khối lượng mố cầu:
2.1.1.3.Khối lượng mố trái và mố phải
- Cấu tạo mố như hình vẽ dưới đây:
1000/2
10
80 80
235 Cấu tạo và kích thướt mố trái và mố phải
50
50
1200/2
200 470
380 50
110
50
100
1200/2
80 80
100
350
270
75
125
140
110
200
350
- khối lượng mố được ghi trong bảng sau:
Bộ phận
Thể tích
bê tông 1
cái (m3 )
Trọng lượng
bê tông 1 cái
(KN)
Số
lượng
(cái)
Tính cho 1 mố
Thể tích bê
tông (m3 )
Trọng
lượng bê
tông(KN)
Bệ mố 84 2100 1 84 2100
Thân
mố 44.65 1116.25 1 44.65 1116.25
Tường
cánh 5.42 135.5 2 10.84 271
Đá kê 0.16 4 5 0.8 20

gối
Tổng khối lượng mố trái 140.29 3507.25
2.1.1.4.Tính toán khối lượng trụ cầu:
1100
800
39
150
50 50
180
R75
900
350
80 80 80 80 80
75
75
900
200
150
200
350
Hình 2.5: Cấu tạo trụ cầu
Cấu tạo trụ cầu như hình vẽ trên.
Khối lượng các trụ được tính bằng cách lập bảng, được thể hiện trong bảng tính
sau:
- Thể tích đá kê:V=5(0.2x0.9x0.8+0.39x0.9x0.8)=2.124m3
- Thể tích xà mũ trụ: V=(11x0.75+ 11+8 x 0.75
)x1.8=27.675m3
2
- Thể tích thân trụ: V=(л x1,52/4+6.5x1.5).H, với H là chiều cao thân trụ
- Thể tích bệ trụ: V= 9x2x3.5=63 m3
Hạng
mục
Thể tích
đá kê (
m3 )
Thể tích
xà mũ (
m3 )
Thể tích
thân trụ
(m3 )
Thể tích bệ
trụ (m3 )
Tổng Thể
tích (m3 )
Trụ P1 2.124 27.675 17.274 63 110.073
Trụ P2 2.124 27.675 63.34 63 156.139
Trụ P3 2.124 27.675 120.92 63 213.719
Trụ P4 2.124 27.675 126.68 63 219.48
Trụ P5 2.124 27.675 126.68 63 219.48
Trụ P6 2.124 27.675 74.86 63 167.659

2.1.2.1.Xác định tải trọng tác dụng lên mố, trụ:
*Tĩnh tải: + Đối với nhịp 30m
- Các lớp mặt cầu: DW = 513 KN
- Bệ lan can: DC = 281.25KN
- Lan can: DC = 26.25KN
- Tay vịn: DC = 22.5KN
- Dầm chủ: DC = 2664.125 KN
- Dầm ngang: DC = 230.74 KN
- Bản mặt cầu: DC =1727.925 KN
- Tấm đan: DC =480 KN
TỔNG ΣDC = 5406.54 KN
å
DC
= 5406.54
= Trọng lượng bản thân trên 1m dài: 180.218 KN /
m
30
30
Trọng lượng lớp mặt cầu trên 1m dài: DW=17.1KN/m
+ Đối với nhịp 42m
- Các lớp mặt cầu: DW = 718.2 KN
- Bệ lan can: DC = 281.25KN
- Lan can: DC = 20KN
- Tay vịn: DC = 22.5KN
- Dầm chủ: DC = 4131.25 KN
- Dầm ngang: DC = 293.3 KN
- Bản mặt cầu: DC = 2452.8 KN
- Tấm đan: DC = 672 KN
TỔNG ΣDC = 8490.5 KN
å
DC
= 8490.5
= Trọng lượng bản thân trên 1m dài: 202.155 KN /
m
42
42
Trọng lượng lớp mặt cầu trên 1m dài: DW=17.1KN/m
- Tĩnh tải bản thân mố trụ:
STT Tên kết cấu
V
m3
Trọng lượng bản DC(KN)
GIẢI THÍCH
1 Mố trái 3507.25 DC= V. c g
c 2 Mố phải 3507.25 với g
=25KN/m

3 là trọng lượng
riêng của bê
tông
3 Trụ P1 2768.25
4 Trụ P2 3903.475
5 Trụ P3 5342.975
6 Trụ P4 5487
7 Trụ P5 5487
8 Trụ P6 4191.475
*Hoạt tải:
Ta xét hoạt tải xe tải thiết kế (HL93) và tải trọng người đi (PL). Ở đây phần bộ
hành dành cho người đi bộ và phần xe chạy chi ngăn cách bởi vạch sơn nên ta sẽ
xếp tải trọng người lên hết phần xe chạy .
- Hoạt tải ô tô trên kết cấu nhịp như sau:
+ Phản lực tại gối do hoạt tải ô tô: R=ΣPi.yi
+ Phản lực tại gối do tải trọng làn: R=WL.ωR
+ Phản lực tại gối do người: RPL=PL.ωR
Trong đó:
Pi: tải trọng trục xe tải thiết kế hoặc xe hai trục thiết kế.
yi: tung độ đường ảnh hưởng phản lực ứng với vị trí đặt lực Pi.
WL: tải trọng làn theo quy định của 22TCN 272-05, WL=9,3KN/m
PL: tải trọng bộ hành , PL=3x10 -3 Mpa
ωR: diện tích đường ảnh hưởng phản lực ứng với WL hoặc PL
Các giá trị phản lực chưa nhân hệ số được tính như bảng dưới đây:
30
4.3 4.3
145 kn
110kn 110kn
35 kn 145 kn
0.707 0.854 0.959 1
1.2
Ltt=29.4
9.3 Kn/m

Sơ đố xếp tải trọng lên đường ảnh hưởng áp lực tại mố
Tải trọng Tung độ, diện
tích Đah
Tải trọng
trục Phản lực Ri(KN)
Xe tải thiết kế
1 145 145
0.859 145 124.56
0.707 35 24.75
Tổng 294.31
IM(25%xe tải thiết kế) 73.58
Xe hai trục 1 110 110
0.959 110 105.49
Tổng 215.49
IM(25%xe hai trục) 53.87
Tải trọng làn 14.7 9,3 136.71
LL+IM( xe tải thiết kế) 504.6
LL+IM(xe hai trục) 406.07
Tải trọng bộ hành 14.7 3 44.1
42 42
Ltt=83.4
4.3 4.3
145 kn 35 kn
110kn 110kn
145 kn
1.2
9.3 Kn/m
0.971
0.897 0.897
1
Tải trọng
Tung độ, diện
tích Đah
Tải trọng trục Phản lực Ri(KN)
Xe tải thiết kế
0.897 35 31.39
0.897 145 130.07
1 145 145
Tổng 306.46
IM(25% xe tải thiết kế) 76.62
Xe hai trục 1 110 110

0.971 110 106.81
Tổng 216.81
IM(25% xe tải hai tr ục) 54.2
Tải trọng làn 41.7 9.3 387.81
LL + IM(xe tải thi ết k ế) 770.89
LL + IM(xe hai tr ục) 658.82
Tải trọng bộ hành 41.7 3 125.1
Phản lực do hoạt tải xe thiết kế:
RLL=(1+IM).ΣPi.yi + WL.ωR
Với IM=25% là hệ số xung kích khi xét tác dụng của hoạt tải.Bảng trên là ta tính
cho 1 làn xe.
Ta xét trường hợp bất lợi nhất là khi xe chạy trên hai làn cùng chiều. Từ kết quả
bảng trên cho giá trị phản lực lớn nhất do hoạt tải như sau:
+ Phản lực tại mố:
RLL=2x((1+0,25)x294.31 +136.71)=1009.2KN
+ Phản lực tại trụ:
RLL=2x((1+0,25)x306.46+387.81)=1541.77KN
với 2 là số làn xe thiết kế.
- Phản lực tại gối do tĩnh tải kết cấu nhịp và các bộ phận trên cầu tại mố trụ:
+ Tại mố:
RDC=DC.ωR=180.218x14.7=2649.2KN
RDW=DW.ωR=17.1x14.7=251.37KN
+ Tại trụ:
RDC=DC.ωR=202.155x41.7=8429.86KN
RDW=DW.ωR=17.1x41.7=713.07 KN
- Tổ hợp tải trọng xét tới mặt cắt đáy móng:
Ta có các loại hệ số tải trọng sau:
Tổ hợp tải trọng phải được xét với hệ số làn xe là m=1.0 ứng với đường 2 làn xe.
+ Các tải trọng gồm kết cấu nhịp, lan can tay vin, trọng lượng bản thân mố, trụ
(DC): DC g = 1,25
+ Tải trọng lớp phủ mặt cầu: DW g = 1,5
+ Hoạt tải: LL g =1,75; PL g =1,75

Vậy phản lực truyền xuống đáy móng bao gồm phản lực do hoạt tải, tĩnh tải kết
cấu nhịp, các bộ phận trên cầu và trọng lượng bản thân mố trụ:
Rdaymong=1,75.RLL + 1,25.RDC + 1,5.RDW +1,25.Rbanthan
Kết quả phản lực tại gối như sau:
STT CẤU KIỆN PHẢN LỰC (KN)
1 MỐ TRÁI 9808.143
2 TRỤ P1 17586.61
3 TRỤ P2 19005.985
4 TRỤ P3 20805.02
5 TRỤ P4 20985.05
6 TRỤ P5 20985.05
7 TRỤ P6 19365.64
8 MỐ PHẢI 9808.143
2.1.2.2.Xác định sức chịu tải tính toán của cọc:
Sức chịu tải của cọc có thể lấy theo đồ án mẫu cúng được. Vì các em học nền móng lâu
rồi có thể không nhớ.
2.1.2.3.Xác định số lượng cọc và bố trí cọc cho mố, trụ cầu:
Công thức tính toán :
n =b. N
tt P
Trong đó : n là số lượng cọc tính toán.
b: hệ số kể đến độ lệch tâm của tải trọng , b = 1,2
N: Tổng tải trọng tác dụng lên cọc tính đến đáy bệ móng.
Ptt : Sức chịu tải tính toán của cọc.
Lập bảng tính toán như sau :
STT
CẤU
KIỆN
PHẢN
LỰC*1,6
(KN)
SỨC CHỊU TẢI
CỌC Ptt(KN)
SỐ CỌC
TÍNH
CHỌN
1 MỐ TRÁI 9808.143 1086.675 10.83 16
2 TRỤ P1 17586.61 1086.675 19.42 24
3 TRỤ P2 19005.985 1086.675 20.99 24
4 TRỤ P3 20805.02 1086.675 22.97 24
5 TRỤ P4 20985.05 1086.675 23.17 24

6 TRỤ P5 20985.05 1086.675 23.17 24
7 TRỤ P6 19365.64 1086.675 21.39 24
8 MỐ PHẢI 9808.143 1086.675 10.83 16
- Bố trí cọc trong bệ mố:
250
1200
75 150 150 150 150 150 150 150 75
50
50
75 150 150 150 150 150 150 150 75
350
- Bố trí cọc trong bệ trụ:
65 110 110 110 110 110 110 110 65
65 110 110 110 110 110 110 110 65
50 50
900
350
Bảng tổng hợp khối lượng :
BẢNG TỔNG HỢP KHỐI LƯỢNG PHƯƠNG ÁN I
STT KẾT CẤU HẠNG MỤC VẬT LIỆU
ĐƠN
VỊ
KHỐI LƯỢNG
1 Nhịp BT Kết Cấu Nhip m3 1882.09
2 Cốt thép thường T 94.1
3 Thép Cường Độ Cao T 66.47
4 Lan Can Tay Vịn m3 116.2
5 Cốt Thép Thường T 5.81
6 BT Nhựa T 388.8

7 Lớp Phòng Nước T 72.9
8
Mố
Bê Tông Mố m3 280.58
9 Cốt Thép Mố T 14.03
10
Trụ
Bê Tông Trụ m3 1086.55
11 Cốt Thép Trụ T 54.33
12
Cọc Đóng
Bê Tông Cọc m3 431.2
13 Cốt Thép Cọc T 21.56
14
Bản Giảm Tải
Bê Tông m3 5
15 Cốt Thép T 0.25
BẢNG TỔNG DỰ TOÁN XÂY DỰNG CỦA PHƯƠNG ÁN I
STT Hạng mục chính
Kí
hiệu Cách tính Thành tiền
1 CHI PHÍ TRỰC TIẾP T VL+NC+M + K 18608276.30
2 Chi phí vật liệu VL 15727696.00
3 Chi phí nhân công NC 4552900.94
4 Chi phí xe máy M 6327679.36
5 Chi phí trực tiếp khác K
(VL+NC+M)*1.5
% 399124.14
6 Chi phí chung C T*5.3% 1410238.64
7 Thu nhập chịu thuế tính trước TL (T+C)*6% 1681110.90
8 Giá trị DT trước thuế Z T+C+TL 29699625.85
9 Thuế GTGT đầu ra VAT Z*10% 2969962.58
10 Chi phí xây dựng nhà tạm F Z*2% 593992.52
11 Giá trị DT sau thuế A Z+VAT+F 33263580.95
12 CHI PHÍ KHÁC CK CB+TH+KT 2583291.55
13 Chuẩn bị đầu tư CB K1+K2 181619.15
14 Chi phí khảo sát lập DA K1 A*0.5% 166317.90
15 Lập báo ngiên cứu khả thi K2 A*0.046% 15301.25
16 Thực hiện đầu tư TH K3+...+K10 2381672.40
17 Lập thiết kế K3 A*1.1% 365899.39
18 Thẩm định dự toán K4 A*0.06% 19958.15
19 Thẩm định Thiết kế KTTC K5 A*0.06% 19958.15

20 Lập hồ sơ mời thầu K6 A*0.385% 128064.79
21 Lựa chọn nhà thầu K7 A*0.08% 26610.86
22 Giám sát kỹ thuật K8 A*1% 332635.81
23 Quản lí công trình K9 A*4% 1330543.24
24 Bảo hiểm công trình K10 A*0.475% 158002.01
25 Kết thúc xây dựng KT K11+K12 20000.00
26 Lập hồ sơ hoàn công K11 15000.00
27 Thẩm tra phê duyệt QT K12 5000.00
28 CHI PHÍ DỰ PHÒNG DP (A+CK)*10% 3584687.25
29 TỔNG DỰ TOÁN G A+CK+DP 29431559.74

DO AN CAU

More Related Content

What's hot

Similar to DO AN CAU

DO AN CAU