Sistemas estructurales - Obtención de deformaciones en estructuras reticuladas (continuas) sometidas a flexión por el método de la carga unitaria (trabajos virtuales). Ejemplo paso a paso.
Ejercicio paso a paso para mostrar la aplicación del principio de los trabajos virtuales en el método de la carga unitaria para obtener deformaciones (desplazamientos y giros) en estructuras isostáticas planas.
Este método se explica en la asignatura de Sistemas Estructurales del Grado en Arquitectura de la Escuela Politécnica Superior de la Universidad CEU San Pablo de Madrid. www.eps.uspceu.es
Similar to Sistemas estructurales - Obtención de deformaciones en estructuras reticuladas (continuas) sometidas a flexión por el método de la carga unitaria (trabajos virtuales). Ejemplo paso a paso.
Similar to Sistemas estructurales - Obtención de deformaciones en estructuras reticuladas (continuas) sometidas a flexión por el método de la carga unitaria (trabajos virtuales). Ejemplo paso a paso. (20)
🦄💫4° SEM32 WORD PLANEACIÓN PROYECTOS DARUKEL 23-24.docx
Sistemas estructurales - Obtención de deformaciones en estructuras reticuladas (continuas) sometidas a flexión por el método de la carga unitaria (trabajos virtuales). Ejemplo paso a paso.
1. Sistemas estructurales – Curso 2013/2014 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Bloque B.
Obtención de giros y desplazamientos en estructuras isostáticas
reticuladas planas sometidas a flexión usando el método de la
carga unitaria (Trabajos virtuales).
Ejercicio de ejemplo resuelto paso a paso.
2. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Consideraciones iniciales:
El método de la carga unitaria es adecuado cuando deseamos conocer el desplazamiento (según una
dirección concreta) o el giro de una sección determinada de la estructura.
Deberemos repetirlo tantas veces como giros o desplazamientos deseemos obtener.
Despreciaremos la deformación que produce el esfuerzo axil.
3. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Consideraciones iniciales:
El método de la carga unitaria es adecuado cuando deseamos conocer el desplazamiento (según una
dirección concreta) o el giro de una sección determinada de la estructura.
Deberemos repetirlo tantas veces como giros o desplazamientos deseemos obtener.
Despreciaremos la deformación que produce el esfuerzo axil.
Ecuación general de los trabajos virtuales para estructuras sometidas a flexión
*
0
( ) ( )
( ) ( )
L
a b a b
M x M x
P R dx
E x I x
δ
⋅
⋅ + ⋅ ∆ =∑ ∑ ∫
4. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Consideraciones iniciales:
El método de la carga unitaria es adecuado cuando deseamos conocer el desplazamiento (según una
dirección concreta) o el giro de una sección determinada de la estructura.
Deberemos repetirlo tantas veces como giros o desplazamientos deseemos obtener.
Despreciaremos la deformación que produce el esfuerzo axil.
Ecuación general de los trabajos virtuales para estructuras sometidas a flexión
*
0
( ) ( )
( ) ( )
L
a b a b
M x M x
P R dx
E x I x
δ
⋅
⋅ + ⋅ ∆ =∑ ∑ ∫
Acción virtual
5. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Consideraciones iniciales:
El método de la carga unitaria es adecuado cuando deseamos conocer el desplazamiento (según una
dirección concreta) o el giro de una sección determinada de la estructura.
Deberemos repetirlo tantas veces como giros o desplazamientos deseemos obtener.
Despreciaremos la deformación que produce el esfuerzo axil.
Ecuación general de los trabajos virtuales para estructuras sometidas a flexión
*
0
( ) ( )
( ) ( )
L
a b a b
M x M x
P R dx
E x I x
δ
⋅
⋅ + ⋅ ∆ =∑ ∑ ∫
Acción virtual
Deformación real
6. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Consideraciones iniciales:
El método de la carga unitaria es adecuado cuando deseamos conocer el desplazamiento (según una
dirección concreta) o el giro de una sección determinada de la estructura.
Deberemos repetirlo tantas veces como giros o desplazamientos deseemos obtener.
Despreciaremos la deformación que produce el esfuerzo axil.
Ecuación general de los trabajos virtuales para estructuras sometidas a flexión
*
0
( ) ( )
( ) ( )
L
a b a b
M x M x
P R dx
E x I x
δ
⋅
⋅ + ⋅ ∆ =∑ ∑ ∫
Acción virtual
Deformación real
Reacciones del sistema virtual
7. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Consideraciones iniciales:
El método de la carga unitaria es adecuado cuando deseamos conocer el desplazamiento (según una
dirección concreta) o el giro de una sección determinada de la estructura.
Deberemos repetirlo tantas veces como giros o desplazamientos deseemos obtener.
Despreciaremos la deformación que produce el esfuerzo axil.
Ecuación general de los trabajos virtuales para estructuras sometidas a flexión
*
0
( ) ( )
( ) ( )
L
a b a b
M x M x
P R dx
E x I x
δ
⋅
⋅ + ⋅ ∆ =∑ ∑ ∫
Acción virtual
Deformación real
Reacciones del sistema virtual
Desplazamientos en los apoyos del sistema real
8. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Consideraciones iniciales:
El método de la carga unitaria es adecuado cuando deseamos conocer el desplazamiento (según una
dirección concreta) o el giro de una sección determinada de la estructura.
Deberemos repetirlo tantas veces como giros o desplazamientos deseemos obtener.
Despreciaremos la deformación que produce el esfuerzo axil.
Ecuación general de los trabajos virtuales para estructuras sometidas a flexión
*
0
( ) ( )
( ) ( )
L
a b a b
M x M x
P R dx
E x I x
δ
⋅
⋅ + ⋅ ∆ =∑ ∑ ∫
Acción virtual
Deformación real
Reacciones del sistema virtual
Desplazamientos en los apoyos del sistema real
Si no se especifica
otra cosa, son nulos
9. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Consideraciones iniciales:
El método de la carga unitaria es adecuado cuando deseamos conocer el desplazamiento (según una
dirección concreta) o el giro de una sección determinada de la estructura.
Deberemos repetirlo tantas veces como giros o desplazamientos deseemos obtener.
Despreciaremos la deformación que produce el esfuerzo axil.
Ecuación general de los trabajos virtuales para estructuras sometidas a flexión
*
0
( ) ( )
( ) ( )
L
a b a b
M x M x
P R dx
E x I x
δ
⋅
⋅ + ⋅ ∆ =∑ ∑ ∫
Acción virtual
Deformación real
Reacciones del sistema virtual
Desplazamientos en los apoyos del sistema real
Funciones Módulo de Young y
momento de inercia
Si no se especifica
otra cosa, son nulos
10. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Consideraciones iniciales:
El método de la carga unitaria es adecuado cuando deseamos conocer el desplazamiento (según una
dirección concreta) o el giro de una sección determinada de la estructura.
Deberemos repetirlo tantas veces como giros o desplazamientos deseemos obtener.
Despreciaremos la deformación que produce el esfuerzo axil.
Ecuación general de los trabajos virtuales para estructuras sometidas a flexión
*
0
( ) ( )
( ) ( )
L
a b a b
M x M x
P R dx
E x I x
δ
⋅
⋅ + ⋅ ∆ =∑ ∑ ∫
Acción virtual
Deformación real
Reacciones del sistema virtual
Desplazamientos en los apoyos del sistema real
Funciones Módulo de Young y
momento de inercia
Si no se especifica
otra cosa, son nulos
11. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Consideraciones iniciales:
El método de la carga unitaria es adecuado cuando deseamos conocer el desplazamiento (según una
dirección concreta) o el giro de una sección determinada de la estructura.
Deberemos repetirlo tantas veces como giros o desplazamientos deseemos obtener.
Despreciaremos la deformación que produce el esfuerzo axil.
Ecuación general de los trabajos virtuales para estructuras sometidas a flexión
*
0
( ) ( )
( ) ( )
L
a b a b
M x M x
P R dx
E x I x
δ
⋅
⋅ + ⋅ ∆ =∑ ∑ ∫
Acción virtual
Deformación real
Reacciones del sistema virtual
Desplazamientos en los apoyos del sistema real
Función momento real
Funciones Módulo de Young y
momento de inercia
Si no se especifica
otra cosa, son nulos
12. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Consideraciones iniciales:
El método de la carga unitaria es adecuado cuando deseamos conocer el desplazamiento (según una
dirección concreta) o el giro de una sección determinada de la estructura.
Deberemos repetirlo tantas veces como giros o desplazamientos deseemos obtener.
Despreciaremos la deformación que produce el esfuerzo axil.
Ecuación general de los trabajos virtuales para estructuras sometidas a flexión
*
0
( ) ( )
( ) ( )
L
a b a b
M x M x
P R dx
E x I x
δ
⋅
⋅ + ⋅ ∆ =∑ ∑ ∫
Acción virtual
Deformación real
Reacciones del sistema virtual
Desplazamientos en los apoyos del sistema real
Función momento real
Función momento virtual
Funciones Módulo de Young y
momento de inercia
Si no se especifica
otra cosa, son nulos
13. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Consideraciones iniciales:
El método de la carga unitaria es adecuado cuando deseamos conocer el desplazamiento en una
dirección concreta o el giro de una sección determinada de la estructura.
Deberemos repetirlo tantas veces como giros o desplazamientos deseemos obtener.
Despreciaremos la deformación que produce el esfuerzo axil.
Ecuación general de los trabajos virtuales para estructuras sometidas a flexión
*
0
( ) ( )L
a b a b
M x M x
P R dx
EI
δ
⋅
⋅ + ⋅ ∆ =∑ ∑ ∫
La acción virtual será una carga de valor 1 cuya dirección
será la del desplazamiento que queremos conocer o un
momento de valor 1 si lo que buscamos es un giro
14. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Consideraciones iniciales:
El método de la carga unitaria es adecuado cuando deseamos conocer el desplazamiento en una
dirección concreta o el giro de una sección determinada de la estructura.
Deberemos repetirlo tantas veces como giros o desplazamientos deseemos obtener.
Despreciaremos la deformación que produce el esfuerzo axil.
Ecuación general de los trabajos virtuales para estructuras sometidas a flexión
*
0
( ) ( )L
a b a b
M x M x
P R dx
EI
δ
⋅
⋅ + ⋅ ∆ =∑ ∑ ∫
La acción virtual será una carga de valor 1 cuya dirección
será la del desplazamiento que queremos conocer o un
momento de valor 1 si lo que buscamos es un giro
Deformación real que obtendremos
15. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Consideraciones iniciales:
El método de la carga unitaria es adecuado cuando deseamos conocer el desplazamiento en una
dirección concreta o el giro de una sección determinada de la estructura.
Deberemos repetirlo tantas veces como giros o desplazamientos deseemos obtener.
Despreciaremos la deformación que produce el esfuerzo axil.
Ecuación general de los trabajos virtuales para estructuras sometidas a flexión
*
0
( ) ( )L
a b a b
M x M x
P R dx
EI
δ
⋅
⋅ + ⋅ ∆ =∑ ∑ ∫
La acción virtual será una carga de valor 1 cuya dirección
será la del desplazamiento que queremos conocer o un
momento de valor 1 si lo que buscamos es un giro
Deformación real que obtendremos
Función momento real
16. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Consideraciones iniciales:
El método de la carga unitaria es adecuado cuando deseamos conocer el desplazamiento en una
dirección concreta o el giro de una sección determinada de la estructura.
Deberemos repetirlo tantas veces como giros o desplazamientos deseemos obtener.
Despreciaremos la deformación que produce el esfuerzo axil.
Ecuación general de los trabajos virtuales para estructuras sometidas a flexión
*
0
( ) ( )L
a b a b
M x M x
P R dx
EI
δ
⋅
⋅ + ⋅ ∆ =∑ ∑ ∫
La acción virtual será una carga de valor 1 cuya dirección
será la del desplazamiento que queremos conocer o un
momento de valor 1 si lo que buscamos es un giro
Deformación real que obtendremos
Función momento real
Función momento virtual producido por la carga unitaria
17. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Consideraciones iniciales:
El método de la carga unitaria es adecuado cuando deseamos conocer el desplazamiento (según una
dirección concreta) o el giro de una sección determinada de la estructura.
Deberemos repetirlo tantas veces como giros o desplazamientos deseemos obtener.
Despreciaremos la deformación que produce el esfuerzo axil.
Ecuación general de los trabajos virtuales para estructuras sometidas a flexión
*
0
( ) ( )
( ) ( )
L
a b a b
M x M x
P R dx
E x I x
δ
⋅
⋅ + ⋅ ∆ =∑ ∑ ∫
Hay que resolver tantas integrales como
productos diferentes haya de función momento
real por función momento virtual en la
estructura a estudiar.
18. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Ejemplo de aplicación:
Obtener el giro en el punto B (en radianes) y el desplazamiento horizontal en el punto D (en cm) de la
estructura de la figura.
Todas las barras de la estructura tienen la misma sección, cuyo momento de inercia es 104 cm4
El material con el que se va a construir la estructura tiene un módulo de Young E=2· 104 kN/cm2
Se despreciarán las deformaciones debidas al esfuerzo axil.
19. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Ejemplo de aplicación:
Obtener el giro en el punto B (en radianes) y el desplazamiento horizontal en el punto D (en cm) de la
estructura de la figura.
Todas las barras de la estructura tienen la misma sección, cuyo momento de inercia es 104 cm4
El material con el que se va a construir la estructura tiene un módulo de Young E=2· 104 kN/cm2
Se despreciarán las deformaciones debidas al esfuerzo axil.
Para aplicar la ecuación general de los trabajos virtuales,
* *
0 0
( ) ( ) ( ) ( )
; 0
L L
a b a b b a b
M x M x M x M x
P R dx como P dx
EI EI
δ δ
⋅ ⋅
⋅ + ⋅ ∆ = ∆ = → ⋅ =∑ ∑ ∫ ∫
20. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Ejemplo de aplicación:
Obtener el giro en el punto B (en radianes) y el desplazamiento horizontal en el punto D (en cm) de la
estructura de la figura.
Todas las barras de la estructura tienen la misma sección, cuyo momento de inercia es 104 cm4
El material con el que se va a construir la estructura tiene un módulo de Young E=2· 104 kN/cm2
Se despreciarán las deformaciones debidas al esfuerzo axil.
Para aplicar la ecuación general de los trabajos virtuales,
Lo primero que necesitaré serán las funciones momento real en cada barra de la
estructura. Para ello, comienzo por obtener los diagramas:
* *
0 0
( ) ( ) ( ) ( )
; 0
L L
a b a b b a b
M x M x M x M x
P R dx como P dx
EI EI
δ δ
⋅ ⋅
⋅ + ⋅ ∆ = ∆ = → ⋅ =∑ ∑ ∫ ∫
21. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Ejemplo de aplicación:
Obtener el giro en el punto B (en radianes) y el desplazamiento horizontal en el punto D (en cm) de la
estructura de la figura.
Todas las barras de la estructura tienen la misma sección, cuyo momento de inercia es 104 cm4
El material con el que se va a construir la estructura tiene un módulo de Young E=2· 104 kN/cm2
Se despreciarán las deformaciones debidas al esfuerzo axil.
Para aplicar la ecuación general de los trabajos virtuales,
Lo primero que necesitaré serán las funciones momento real en cada barra de la
estructura. Para ello, comienzo por obtener los diagramas:
* *
0 0
( ) ( ) ( ) ( )
; 0
L L
a b a b b a b
M x M x M x M x
P R dx como P dx
EI EI
δ δ
⋅ ⋅
⋅ + ⋅ ∆ = ∆ = → ⋅ =∑ ∑ ∫ ∫
Tendré una función momento real
para el pilar y otra para la viga
22. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Ejemplo de aplicación:
Obtener el giro en el punto B (en radianes) y el desplazamiento horizontal en el punto D (en cm) de la
estructura de la figura.
Todas las barras de la estructura tienen la misma sección, cuyo momento de inercia es 104 cm4
El material con el que se va a construir la estructura tiene un módulo de Young E=2· 104 kN/cm2
Se despreciarán las deformaciones debidas al esfuerzo axil.
Para aplicar la ecuación general de los trabajos virtuales,
Lo primero que necesitaré serán las funciones momento real en cada barra de la
estructura. Para ello, comienzo por obtener los diagramas:
* *
0 0
( ) ( ) ( ) ( )
; 0
L L
a b a b b a b
M x M x M x M x
P R dx como P dx
EI EI
δ δ
⋅ ⋅
⋅ + ⋅ ∆ = ∆ = → ⋅ =∑ ∑ ∫ ∫
Función momento en la viga:
200
( ) 40
3
M x kNm x kN=− + ⋅ ⋅
x
-M
23. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Ejemplo de aplicación:
Obtener el giro en el punto B (en radianes) y el desplazamiento horizontal en el punto D (en cm) de la
estructura de la figura.
Todas las barras de la estructura tienen la misma sección, cuyo momento de inercia es 104 cm4
El material con el que se va a construir la estructura tiene un módulo de Young E=2· 104 kN/cm2
Se despreciarán las deformaciones debidas al esfuerzo axil.
Para aplicar la ecuación general de los trabajos virtuales,
Lo primero que necesitaré serán las funciones momento real en cada barra de la
estructura. Para ello, comienzo por obtener los diagramas:
* *
0 0
( ) ( ) ( ) ( )
; 0
L L
a b a b b a b
M x M x M x M x
P R dx como P dx
EI EI
δ δ
⋅ ⋅
⋅ + ⋅ ∆ = ∆ = → ⋅ =∑ ∑ ∫ ∫
Función momento en la viga:
Función momento real en el soporte:
x
-M
200
( ) 40
3
M x kNm x kN=− + ⋅ ⋅
2
20
( ) 40
2
kN x
mM x kN x
⋅
=+ ⋅ −
24. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Para la obtención del giro en el nudo B, necesitaremos las funciones momento
virtual que produciría un momento de valor 1 aplicado en dicho punto.
Función momento en la viga:
x
-M
( ) *
3
x
M x = −
25. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Para la obtención del giro en el nudo B, necesitaremos las funciones momento
virtual que produciría un momento de valor 1 aplicado en dicho punto.
Función momento en la viga:
x
-M
( ) *
3
x
M x = −
En los sistemas virtuales en lugar de
usar “kN” como unidad de medida,
usaremos “*”
26. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Para la obtención del giro en el nudo B, necesitaremos las funciones momento
virtual que produciría un momento de valor 1 aplicado en dicho punto.
Función momento en la viga:
El resto de barras tienen función momento virtual nula:
M(x)=0
x
-M
( ) *
3
x
M x = −
27. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Para la obtención del giro en el nudo B, necesitaremos las funciones momento
virtual que produciría un momento de valor 1 aplicado en dicho punto.
Función momento en la viga:
El resto de barras tienen función momento virtual nula:
M(x)=0
x
-M
( ) *
3
x
M x = −
Aplicamos la ecuación de los trabajos virtuales:
* *
3
0 0
( ) ( ) ( ) ( )
1*
viga viga
L m
a b b
M x M x M x M x
P dx m dx
EI EI
δ δ
⋅ ⋅
⋅= → ⋅=∫ ∫
28. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Para la obtención del giro en el nudo B, necesitaremos las funciones momento
virtual que produciría un momento de valor 1 aplicado en dicho punto.
Función momento en la viga:
El resto de barras tienen función momento virtual nula:
M(x)=0
x
-M
( ) *
3
x
M x = −
Aplicamos la ecuación de los trabajos virtuales:
Como EI es constante:
* *
3
0 0
( ) ( ) ( ) ( )
1*
viga viga
L m
a b b
M x M x M x M x
P dx m dx
EI EI
δ δ
⋅ ⋅
⋅= → ⋅=∫ ∫
29. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Para la obtención del giro en el nudo B, necesitaremos las funciones momento
virtual que produciría un momento de valor 1 aplicado en dicho punto.
Función momento en la viga:
El resto de barras tienen función momento virtual nula:
M(x)=0
x
-M
( ) *
3
x
M x = −
Aplicamos la ecuación de los trabajos virtuales:
Como EI es constante:
* *
3
0 0
( ) ( ) ( ) ( )
1*
viga viga
L m
a b b
M x M x M x M x
P dx m dx
EI EI
δ δ
⋅ ⋅
⋅= → ⋅=∫ ∫
( )
3
0
32 2 3
3
0
0
3
3 3
3 3
4 3
1 200
40 *
3 3
1 40 200 1 20 * 200 *
* *
3 9 3 27
1 140 *
60 * 200 *
140 * 140
1* ; 0,007
2 10
m
m
B B
x x
kNm kN dx
EI
x x kNm x kN x
kNm kN dx
EI EI
kN m
kN m kN m
EI EI
kN m kN m
m rad
EI kN m
θ θ
⋅
= − + ⋅ − =
⋅ ⋅ ⋅ ⋅
= − ⋅= − =
=⋅ − =−
⋅
⋅ ⋅ =− =− =−
⋅ ⋅
∫
∫
30. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Para la obtención del giro en el nudo B, necesitaremos las funciones momento
virtual que produciría un momento de valor 1 aplicado en dicho punto.
Función momento en la viga:
El resto de barras tienen función momento virtual nula:
M(x)=0
x
-M
( ) *
3
x
M x = −
Aplicamos la ecuación de los trabajos virtuales:
Como EI es constante:
* *
3
0 0
( ) ( ) ( ) ( )
1*
viga viga
L m
a b b
M x M x M x M x
P dx m dx
EI EI
δ δ
⋅ ⋅
⋅= → ⋅=∫ ∫
( )
3
0
32 2 3
3
0
0
3
3 3
3 3
4 3
1 200
40 *
3 3
1 40 200 1 20 * 200 *
* *
3 9 3 27
1 140 *
60 * 200 *
140 * 140
1* ; 0,007
2 10
m
m
B B
x x
kNm kN dx
EI
x x kNm x kN x
kNm kN dx
EI EI
kN m
kN m kN m
EI EI
kN m kN m
m rad
EI kN m
θ θ
⋅
= − + ⋅ − =
⋅ ⋅ ⋅ ⋅
= − ⋅= − =
=⋅ − =−
⋅
⋅ ⋅ =− =− =−
⋅ ⋅
∫
∫
31. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Para la obtención del giro en el nudo B, necesitaremos las funciones momento
virtual que produciría un momento de valor 1 aplicado en dicho punto.
Función momento en la viga:
El resto de barras tienen función momento virtual nula:
M(x)=0
x
-M
( ) *
3
x
M x = −
Aplicamos la ecuación de los trabajos virtuales:
Como EI es constante:
* *
3
0 0
( ) ( ) ( ) ( )
1*
viga viga
L m
a b b
M x M x M x M x
P dx m dx
EI EI
δ δ
⋅ ⋅
⋅= → ⋅=∫ ∫
( )
3
0
32 2 3
3
0
0
3
3 3
3 3
4 3
1 200
40 *
3 3
1 40 200 1 20 * 200 *
* *
3 9 3 27
1 140 *
60 * 200 *
140 * 140
1* ; 0,007
2 10
m
m
B B
x x
kNm kN dx
EI
x x kNm x kN x
kNm kN dx
EI EI
kN m
kN m kN m
EI EI
kN m kN m
m rad
EI kN m
θ θ
⋅
= − + ⋅ − =
⋅ ⋅ ⋅ ⋅
= − ⋅= − =
=⋅ − =−
⋅
⋅ ⋅ =− =− =−
⋅ ⋅
∫
∫
32. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Para la obtención del giro en el nudo B, necesitaremos las funciones momento
virtual que produciría un momento de valor 1 aplicado en dicho punto.
Función momento en la viga:
El resto de barras tienen función momento virtual nula:
M(x)=0
x
-M
( ) *
3
x
M x = −
Aplicamos la ecuación de los trabajos virtuales:
Como EI es constante:
* *
3
0 0
( ) ( ) ( ) ( )
1*
viga viga
L m
a b b
M x M x M x M x
P dx m dx
EI EI
δ δ
⋅ ⋅
⋅= → ⋅=∫ ∫
( )
3
0
32 2 3
3
0
0
3
3 3
3 3
4 3
1 200
40 *
3 3
1 40 200 1 20 * 200 *
* *
3 9 3 27
1 140 *
60 * 200 *
140 * 140
1* ; 0,007
2 10
m
m
B B
x x
kNm kN dx
EI
x x kNm x kN x
kNm kN dx
EI EI
kN m
kN m kN m
EI EI
kN m kN m
m rad
EI kN m
θ θ
⋅
= − + ⋅ − =
⋅ ⋅ ⋅ ⋅
= − ⋅= − =
=⋅ − =−
⋅
⋅ ⋅ =− =− =−
⋅ ⋅
∫
∫
33. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Para la obtención del giro en el nudo B, necesitaremos las funciones momento
virtual que produciría un momento de valor 1 aplicado en dicho punto.
Función momento en la viga:
El resto de barras tienen función momento virtual nula:
M(x)=0
x
-M
( ) *
3
x
M x = −
Aplicamos la ecuación de los trabajos virtuales:
Como EI es constante:
* *
3
0 0
( ) ( ) ( ) ( )
1*
viga viga
L m
a b b
M x M x M x M x
P dx m dx
EI EI
δ δ
⋅ ⋅
⋅= → ⋅=∫ ∫
( )
3
0
32 2 3
3
0
0
3
3 3
3 3
4 3
1 200
40 *
3 3
1 40 200 1 20 * 200 *
* *
3 9 3 27
1 140 *
60 * 200 *
140 * 140
1* ; 0,007
2 10
m
m
B B
x x
kNm kN dx
EI
x x kNm x kN x
kNm kN dx
EI EI
kN m
kN m kN m
EI EI
kN m kN m
m rad
EI kN m
θ θ
⋅
= − + ⋅ − =
⋅ ⋅ ⋅ ⋅
= − ⋅= − =
=⋅ − =−
⋅
⋅ ⋅ =− =− =−
⋅ ⋅
∫
∫
34. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Para la obtención del giro en el nudo B, necesitaremos las funciones momento
virtual que produciría un momento de valor 1 aplicado en dicho punto.
Función momento en la viga:
El resto de barras tienen función momento virtual nula:
M(x)=0
x
-M
( ) *
3
x
M x = −
Aplicamos la ecuación de los trabajos virtuales:
Como EI es constante:
* *
3
0 0
( ) ( ) ( ) ( )
1*
viga viga
L m
a b b
M x M x M x M x
P dx m dx
EI EI
δ δ
⋅ ⋅
⋅= → ⋅=∫ ∫
( )
3
0
32 2 3
3
0
0
3
3 3
3 3
4 3
1 200
40 *
3 3
1 40 200 1 20 * 200 *
* *
3 9 3 27
1 140 *
60 * 200 *
140 * 140
1* ; 0,007
2 10
m
m
B B
x x
kNm kN dx
EI
x x kNm x kN x
kNm kN dx
EI EI
kN m
kN m kN m
EI EI
kN m kN m
m rad
EI kN m
θ θ
⋅
= − + ⋅ − =
⋅ ⋅ ⋅ ⋅
= − ⋅= − =
=⋅ − =−
⋅
⋅ ⋅ =− =− =−
⋅ ⋅
∫
∫
35. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Para la obtención del giro en el nudo B, necesitaremos las funciones momento
virtual que produciría un momento de valor 1 aplicado en dicho punto.
Función momento en la viga:
El resto de barras tienen función momento virtual nula:
M(x)=0
x
-M
( ) *
3
x
M x = −
Aplicamos la ecuación de los trabajos virtuales:
Como EI es constante:
* *
3
0 0
( ) ( ) ( ) ( )
1*
viga viga
L m
a b b
M x M x M x M x
P dx m dx
EI EI
δ δ
⋅ ⋅
⋅= → ⋅=∫ ∫
( )
3
0
32 2 3
3
0
0
3
3 3
3 3
4 3
1 200
40 *
3 3
1 40 200 1 20 * 200 *
* *
3 9 3 27
1 140 *
60 * 200 *
140 * 140
1* ; 0,007
2 10
m
m
B B
x x
kNm kN dx
EI
x x kNm x kN x
kNm kN dx
EI EI
kN m
kN m kN m
EI EI
kN m kN m
m rad
EI kN m
θ θ
⋅
= − + ⋅ − =
⋅ ⋅ ⋅ ⋅
= − ⋅= − =
=⋅ − =−
⋅
⋅ ⋅ =− =− =−
⋅ ⋅
∫
∫
36. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Para la obtención del giro en el nudo B, necesitaremos las funciones momento
virtual que produciría un momento de valor 1 aplicado en dicho punto.
Función momento en la viga:
El resto de barras tienen función momento virtual nula:
M(x)=0
x
-M
( ) *
3
x
M x = −
Aplicamos la ecuación de los trabajos virtuales:
Como EI es constante:
* *
3
0 0
( ) ( ) ( ) ( )
1*
viga viga
L m
a b b
M x M x M x M x
P dx m dx
EI EI
δ δ
⋅ ⋅
⋅= → ⋅=∫ ∫
( )
3
0
32 2 3
3
0
0
3
3 3
3 3
4 3
1 200
40 *
3 3
1 40 200 1 20 * 200 *
* *
3 9 3 27
1 140 *
60 * 200 *
140 * 140
1* ; 0,007
2 10
m
m
B B
x x
kNm kN dx
EI
x x kNm x kN x
kNm kN dx
EI EI
kN m
kN m kN m
EI EI
kN m kN m
m rad
EI kN m
θ θ
⋅
= − + ⋅ − =
⋅ ⋅ ⋅ ⋅
= − ⋅= − =
=⋅ − =−
⋅
⋅ ⋅ =− =− =−
⋅ ⋅
∫
∫
37. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Resolver las integrales definidas por este procedimiento es farragoso. Como
habitualmente la función a integrar (resultado del producto de la función
momento real por la función momento virtual) es continua y derivable hasta la 4ª
derivada, se recomienda utilizar el integrador de Simpson para resolverlas.
*
( ) ( ) ( ) * ( ) 4 * ( ) * ( )
2 3 2 2
b
a
L b a b a
M x M x dx M a M a M M M b M b
∆ − −
⋅ = ⋅ + ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅
∫
38. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Resolver las integrales definidas por este procedimiento es farragoso. Como
habitualmente la función a integrar (resultado del producto de la función
momento real por la función momento virtual) es continua y derivable hasta la 4ª
derivada, se recomienda utilizar el integrador de Simpson para resolverlas.
Resolvemos el caso anterior, aplicando ahora la regla de Simpson:
Debemos tener preparados los valores de los momentos reales y virtuales en los
extremos de los intervalos y en los puntos medios de las mismas.
*
( ) ( ) ( ) * ( ) 4 * ( ) * ( )
2 3 2 2
b
a
L b a b a
M x M x dx M a M a M M M b M b
∆ − −
⋅ = ⋅ + ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅
∫
39. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Resolver las integrales definidas por este procedimiento es farragoso. Como
habitualmente la función a integrar (resultado del producto de la función
momento real por la función momento virtual) es continua y derivable hasta la 4ª
derivada, se recomienda utilizar el integrador de Simpson para resolverlas.
Resolvemos el caso anterior, aplicando ahora la regla de Simpson:
Debemos tener preparados los valores de los momentos reales y virtuales en los
extremos de los intervalos y en los puntos medios de las mismas.
*
( ) ( ) ( ) * ( ) 4 * ( ) * ( )
2 3 2 2
b
a
L b a b a
M x M x dx M a M a M M M b M b
∆ − −
⋅ = ⋅ + ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅
∫
40. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Resolver las integrales definidas por este procedimiento es farragoso. Como
habitualmente la función a integrar (resultado del producto de la función
momento real por la función momento virtual) es continua y derivable hasta la 4ª
derivada, se recomienda utilizar el integrador de Simpson para resolverlas.
Resolvemos el caso anterior, aplicando ahora la regla de Simpson:
Debemos tener preparados los valores de los momentos reales y virtuales en los
extremos de los intervalos y en los puntos medios de las mismas.
*
( ) ( ) ( ) * ( ) 4 * ( ) * ( )
2 3 2 2
b
a
L b a b a
M x M x dx M a M a M M M b M b
∆ − −
⋅ = ⋅ + ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅
∫
*
3
0
3
3 3
4 2
( ) ( )
1*
1 3 1 140 *
1* 160 1* 4 60 * 40 0
2 3 2
140 * 140
1* ; 1* ; 0,007
2 10
B
B
B B B
M x M x
m dx
EI
m kN m
m kNm m kNm m kNm
EI EI
kN m kN m
m m rad
EI kN m
θ
θ
θ θ θ
⋅
⋅ ⋅ =
→ ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ − ⋅ ⋅ − ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ =− ⋅
⋅
⋅ ⋅ =− ⋅ ⋅ =− =−
⋅ ⋅
∫
41. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Resolver las integrales definidas por este procedimiento es farragoso. Como
habitualmente la función a integrar (resultado del producto de la función
momento real por la función momento virtual) es continua y derivable hasta la 4ª
derivada, se recomienda utilizar el integrador de Simpson para resolverlas.
Resolvemos el caso anterior, aplicando ahora la regla de Simpson:
Debemos tener preparados los valores de los momentos reales y virtuales en los
extremos de los intervalos y en los puntos medios de las mismas.
*
( ) ( ) ( ) * ( ) 4 * ( ) * ( )
2 3 2 2
b
a
L b a b a
M x M x dx M a M a M M M b M b
∆ − −
⋅ = ⋅ + ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅
∫
*
3
0
3
3 3
4 2
( ) ( )
1*
1 3 1 140 *
1* 160 1* 4 60 * 40 0
2 3 2
140 * 140
1* ; 1* ; 0,007
2 10
B
B
B B B
M x M x
m dx
EI
m kN m
m kNm m kNm m kNm
EI EI
kN m kN m
m m rad
EI kN m
θ
θ
θ θ θ
⋅
⋅ ⋅ =
→ ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ − ⋅ ⋅ − ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ =− ⋅
⋅
⋅ ⋅ =− ⋅ ⋅ =− =−
⋅ ⋅
∫
42. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Resolver las integrales definidas por este procedimiento es farragoso. Como
habitualmente la función a integrar (resultado del producto de la función
momento real por la función momento virtual) es continua y derivable hasta la 4ª
derivada, se recomienda utilizar el integrador de Simpson para resolverlas.
Resolvemos el caso anterior, aplicando ahora la regla de Simpson:
Debemos tener preparados los valores de los momentos reales y virtuales en los
extremos de los intervalos y en los puntos medios de las mismas.
*
( ) ( ) ( ) * ( ) 4 * ( ) * ( )
2 3 2 2
b
a
L b a b a
M x M x dx M a M a M M M b M b
∆ − −
⋅ = ⋅ + ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅
∫
*
3
0
3
3 3
4 2
( ) ( )
1*
1 3 1 140 *
1* 160 1* 4 60 * 40 0
2 3 2
140 * 140
1* ; 1* ; 0,007
2 10
B
B
B B B
M x M x
m dx
EI
m kN m
m kNm m kNm m kNm
EI EI
kN m kN m
m m rad
EI kN m
θ
θ
θ θ θ
⋅
⋅ ⋅ =
→ ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ − ⋅ ⋅ − ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ =− ⋅
⋅
⋅ ⋅ =− ⋅ ⋅ =− =−
⋅ ⋅
∫
Como puede observarse, el resultado
de la integral es el mismo
43. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Resolver las integrales definidas por este procedimiento es farragoso. Como
habitualmente la función a integrar (resultado del producto de la función
momento real por la función momento virtual) es continua y derivable hasta la 4ª
derivada, se recomienda utilizar el integrador de Simpson para resolverlas.
Resolvemos el caso anterior, aplicando ahora la regla de Simpson:
Debemos tener preparados los valores de los momentos reales y virtuales en los
extremos de los intervalos y en los puntos medios de las mismas.
*
( ) ( ) ( ) * ( ) 4 * ( ) * ( )
2 3 2 2
b
a
L b a b a
M x M x dx M a M a M M M b M b
∆ − −
⋅ = ⋅ + ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅
∫
*
3
0
3
3 3
4 2
( ) ( )
1*
1 3 1 140 *
1* 160 1* 4 60 * 40 0
2 3 2
140 * 140
1* ; 1* ; 0,007
2 10
B
B
B B B
M x M x
m dx
EI
m kN m
m kNm m kNm m kNm
EI EI
kN m kN m
m m rad
EI kN m
θ
θ
θ θ θ
⋅
⋅ ⋅ =
→ ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ − ⋅ ⋅ − ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ =− ⋅
⋅
⋅ ⋅ =− ⋅ ⋅ =− =−
⋅ ⋅
∫
44. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Resolver las integrales definidas por este procedimiento es farragoso. Como
habitualmente la función a integrar (resultado del producto de la función
momento real por la función momento virtual) es continua y derivable hasta la 4ª
derivada, se recomienda utilizar el integrador de Simpson para resolverlas.
Resolvemos el caso anterior, aplicando ahora la regla de Simpson:
Debemos tener preparados los valores de los momentos reales y virtuales en los
extremos de los intervalos y en los puntos medios de las mismas.
*
( ) ( ) ( ) * ( ) 4 * ( ) * ( )
2 3 2 2
b
a
L b a b a
M x M x dx M a M a M M M b M b
∆ − −
⋅ = ⋅ + ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅
∫
*
3
0
3
3 3
4 2
( ) ( )
1*
1 3 1 140 *
1* 160 1* 4 60 * 40 0
2 3 2
140 * 140
1* ; 1* ; 0,007
2 10
B
B
B B B
M x M x
m dx
EI
m kN m
m kNm m kNm m kNm
EI EI
kN m kN m
m m rad
EI kN m
θ
θ
θ θ θ
⋅
⋅ ⋅ =
→ ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ − ⋅ ⋅ − ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ =− ⋅
⋅
⋅ ⋅ =− ⋅ ⋅ =− =−
⋅ ⋅
∫
45. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Resolver las integrales definidas por este procedimiento es farragoso. Como
habitualmente la función a integrar (resultado del producto de la función
momento real por la función momento virtual) es continua y derivable hasta la 4ª
derivada, se recomienda utilizar el integrador de Simpson para resolverlas.
Resolvemos el caso anterior, aplicando ahora la regla de Simpson:
Debemos tener preparados los valores de los momentos reales y virtuales en los
extremos de los intervalos y en los puntos medios de las mismas.
*
( ) ( ) ( ) * ( ) 4 * ( ) * ( )
2 3 2 2
b
a
L b a b a
M x M x dx M a M a M M M b M b
∆ − −
⋅ = ⋅ + ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅
∫
*
3
0
3
3 3
4 2
( ) ( )
1*
1 3 1 140 *
1* 160 1* 4 60 * 40 0
2 3 2
140 * 140
1* ; 1* ; 0,007
2 10
B
B
B B B
M x M x
m dx
EI
m kN m
m kNm m kNm m kNm
EI EI
kN m kN m
m m rad
EI kN m
θ
θ
θ θ θ
⋅
⋅ ⋅ =
→ ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ − ⋅ ⋅ − ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ =− ⋅
⋅
⋅ ⋅ =− ⋅ ⋅ =− =−
⋅ ⋅
∫
46. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Continuamos con nuestro problema obteniendo el desplazamiento horizontal en el
apoyo deslizante (nudo D).
Igual que en el caso anterior, lo primero que necesitaremos serán el diagrama de
momentos virtuales, producidos por una fuerza horizontal de valor 1 aplicada en el
apoyo deslizante:
47. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Continuamos con nuestro problema obteniendo el desplazamiento horizontal en el
apoyo deslizante (nudo D).
Igual que en el caso anterior, lo primero que necesitaremos serán el diagrama de
momentos virtuales, producidos por una fuerza horizontal de valor 1 aplicada en el
apoyo deslizante:
El diagrama de momentos reales ya lo obtuvimos para calcular el giro en B.
48. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Continuamos con nuestro problema obteniendo el desplazamiento horizontal en el
apoyo deslizante (nudo D).
Igual que en el caso anterior, lo primero que necesitaremos serán el diagrama de
momentos virtuales, producidos por una fuerza horizontal de valor 1 aplicada en el
apoyo deslizante:
El diagrama de momentos reales ya lo obtuvimos para calcular el giro en B.
Pasamos a aplicar la ecuación de los trabajos virtuales (esta vez tendremos
“activado” el pilar izquierdo y la viga:
* *
4 3
0 0
( ) ( ) ( ) ( )
1*
m mpilar pilar viga viga
apoyo
pilar pilar
M x M x M x M x
dx dx
EI EI
δ
⋅ ⋅
⋅= +∫ ∫
49. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Continuamos con nuestro problema obteniendo el desplazamiento horizontal en el
apoyo deslizante (nudo D).
Igual que en el caso anterior, lo primero que necesitaremos serán el diagrama de
momentos virtuales, producidos por una fuerza horizontal de valor 1 aplicada en el
apoyo deslizante:
El diagrama de momentos reales ya lo obtuvimos para calcular el giro en B.
Pasamos a aplicar la ecuación de los trabajos virtuales (esta vez tendremos
“activado” el pilar izquierdo y la viga:
* *
4 3
0 0
( ) ( ) ( ) ( )
1*
m mpilar pilar viga viga
apoyo
pilar pilar
M x M x M x M x
dx dx
EI EI
δ
⋅ ⋅
⋅= +∫ ∫
Resolveremos las integrales
utilizando el método de Simpson
50. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Continuamos con nuestro problema obteniendo el desplazamiento horizontal en el
apoyo deslizante (nudo D).
Igual que en el caso anterior, lo primero que necesitaremos serán el diagrama de
momentos virtuales, producidos por una fuerza horizontal de valor 1 aplicada en el
apoyo deslizante:
( )
* *
4 3
0 0
* 3
4
0
*
3
0
( ) ( ) ( ) ( )
1*
( ) ( ) 1 4 3200 *
0 0 * 4 120 2 * 160 4 *
2 3 3
( ) ( ) 1
m mpilar pilar viga viga
apoyo
pilar pilar
m pilar pilar
pilar
m viga viga
viga
M x M x M x M x
dx dx
EI EI
M x M x m m
dx kNm m kNm m kNm m
EI EI EI
M x M x
dx
EI E
δ
⋅ ⋅
⋅= +
⋅
→ = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ =
⋅
⋅
→ =
∫ ∫
∫
∫ ( )
3
3 3 3 3
4 2
3 720 *
160 4 * 4 60 4 * 40 4 *
2 3
3200 * 720 * 5360 * 5360 *
1* 0,089 8,9
3 3 3 2 10
apoyo
m kN m
kNm m kNm m kNm m
I EI
m kN m kN m kN m
m cm
EI EI EI kN m
δ
⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅ − ⋅ ⋅ =
⋅
⋅ = + = = = =
⋅ ⋅ ⋅
51. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Continuamos con nuestro problema obteniendo el desplazamiento horizontal en el
apoyo deslizante (nudo D).
Igual que en el caso anterior, lo primero que necesitaremos serán el diagrama de
momentos virtuales, producidos por una fuerza horizontal de valor 1 aplicada en el
apoyo deslizante:
( )
* *
4 3
0 0
* 3
4
0
*
3
0
( ) ( ) ( ) ( )
1*
( ) ( ) 1 4 3200 *
0 0 * 4 120 2 * 160 4 *
2 3 3
( ) ( ) 1
m mpilar pilar viga viga
apoyo
pilar pilar
m pilar pilar
pilar
m viga viga
viga
M x M x M x M x
dx dx
EI EI
M x M x m m
dx kNm m kNm m kNm m
EI EI EI
M x M x
dx
EI E
δ
⋅ ⋅
⋅= +
⋅
→ = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ =
⋅
⋅
→ =
∫ ∫
∫
∫ ( )
3
3 3 3 3
4 2
3 720 *
160 4 * 4 60 4 * 40 4 *
2 3
3200 * 720 * 5360 * 5360 *
1* 0,089 8,9
3 3 3 2 10
apoyo
m kN m
kNm m kNm m kNm m
I EI
m kN m kN m kN m
m cm
EI EI EI kN m
δ
⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅ − ⋅ ⋅ =
⋅
⋅ = + = = = =
⋅ ⋅ ⋅
52. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Continuamos con nuestro problema obteniendo el desplazamiento horizontal en el
apoyo deslizante (nudo D).
Igual que en el caso anterior, lo primero que necesitaremos serán el diagrama de
momentos virtuales, producidos por una fuerza horizontal de valor 1 aplicada en el
apoyo deslizante:
( )
* *
4 3
0 0
* 3
4
0
*
3
0
( ) ( ) ( ) ( )
1*
( ) ( ) 1 4 3200 *
0 0 * 4 120 2 * 160 4 *
2 3 3
( ) ( ) 1
m mpilar pilar viga viga
apoyo
pilar pilar
m pilar pilar
pilar
m viga viga
viga
M x M x M x M x
dx dx
EI EI
M x M x m m
dx kNm m kNm m kNm m
EI EI EI
M x M x
dx
EI E
δ
⋅ ⋅
⋅= +
⋅
→ = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ =
⋅
⋅
→ =
∫ ∫
∫
∫ ( )
3
3 3 3 3
4 2
3 720 *
160 4 * 4 60 4 * 40 4 *
2 3
3200 * 720 * 5360 * 5360 *
1* 0,089 8,9
3 3 3 2 10
apoyo
m kN m
kNm m kNm m kNm m
I EI
m kN m kN m kN m
m cm
EI EI EI kN m
δ
⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅ − ⋅ ⋅ =
⋅
⋅ = + = = = =
⋅ ⋅ ⋅
53. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Continuamos con nuestro problema obteniendo el desplazamiento horizontal en el
apoyo deslizante (nudo D).
Igual que en el caso anterior, lo primero que necesitaremos serán el diagrama de
momentos virtuales, producidos por una fuerza horizontal de valor 1 aplicada en el
apoyo deslizante:
( )
* *
4 3
0 0
* 3
4
0
*
3
0
( ) ( ) ( ) ( )
1*
( ) ( ) 1 4 3200 *
0 0 * 4 120 2 * 160 4 *
2 3 3
( ) ( ) 1
m mpilar pilar viga viga
apoyo
pilar pilar
m pilar pilar
pilar
m viga viga
viga
M x M x M x M x
dx dx
EI EI
M x M x m m
dx kNm m kNm m kNm m
EI EI EI
M x M x
dx
EI E
δ
⋅ ⋅
⋅= +
⋅
→ = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ =
⋅
⋅
→ =
∫ ∫
∫
∫ ( )
3
3 3 3 3
4 2
3 720 *
160 4 * 4 60 4 * 40 4 *
2 3
3200 * 720 * 5360 * 5360 *
1* 0,089 8,9
3 3 3 2 10
apoyo
m kN m
kNm m kNm m kNm m
I EI
m kN m kN m kN m
m cm
EI EI EI kN m
δ
⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅ − ⋅ ⋅ =
⋅
⋅ = + = = = =
⋅ ⋅ ⋅
54. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Continuamos con nuestro problema obteniendo el desplazamiento horizontal en el
apoyo deslizante (nudo D).
Igual que en el caso anterior, lo primero que necesitaremos serán el diagrama de
momentos virtuales, producidos por una fuerza horizontal de valor 1 aplicada en el
apoyo deslizante:
( )
* *
4 3
0 0
* 3
4
0
*
3
0
( ) ( ) ( ) ( )
1*
( ) ( ) 1 4 3200 *
0 0 * 4 120 2 * 160 4 *
2 3 3
( ) ( ) 1
m mpilar pilar viga viga
apoyo
pilar pilar
m pilar pilar
pilar
m viga viga
viga
M x M x M x M x
dx dx
EI EI
M x M x m m
dx kNm m kNm m kNm m
EI EI EI
M x M x
dx
EI E
δ
⋅ ⋅
⋅= +
⋅
→ = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ =
⋅
⋅
→ =
∫ ∫
∫
∫ ( )
3
3 3 3 3
4 2
3 720 *
160 4 * 4 60 4 * 40 4 *
2 3
3200 * 720 * 5360 * 5360 *
1* 0,089 8,9
3 3 3 2 10
apoyo
m kN m
kNm m kNm m kNm m
I EI
m kN m kN m kN m
m cm
EI EI EI kN m
δ
⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅ − ⋅ ⋅ =
⋅
⋅ = + = = = =
⋅ ⋅ ⋅
55. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Continuamos con nuestro problema obteniendo el desplazamiento horizontal en el
apoyo deslizante (nudo D).
Igual que en el caso anterior, lo primero que necesitaremos serán el diagrama de
momentos virtuales, producidos por una fuerza horizontal de valor 1 aplicada en el
apoyo deslizante:
( )
* *
4 3
0 0
* 3
4
0
*
3
0
( ) ( ) ( ) ( )
1*
( ) ( ) 1 4 3200 *
0 0 * 4 120 2 * 160 4 *
2 3 3
( ) ( ) 1
m mpilar pilar viga viga
apoyo
pilar pilar
m pilar pilar
pilar
m viga viga
viga
M x M x M x M x
dx dx
EI EI
M x M x m m
dx kNm m kNm m kNm m
EI EI EI
M x M x
dx
EI E
δ
⋅ ⋅
⋅= +
⋅
→ = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ =
⋅
⋅
→ =
∫ ∫
∫
∫ ( )
3
3 3 3 3
4 2
3 720 *
160 4 * 4 60 4 * 40 4 *
2 3
3200 * 720 * 5360 * 5360 *
1* 0,089 8,9
3 3 3 2 10
apoyo
m kN m
kNm m kNm m kNm m
I EI
m kN m kN m kN m
m cm
EI EI EI kN m
δ
⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅ − ⋅ ⋅ =
⋅
⋅ = + = = = =
⋅ ⋅ ⋅
56. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Continuamos con nuestro problema obteniendo el desplazamiento horizontal en el
apoyo deslizante (nudo D).
Igual que en el caso anterior, lo primero que necesitaremos serán el diagrama de
momentos virtuales, producidos por una fuerza horizontal de valor 1 aplicada en el
apoyo deslizante:
( )
* *
4 3
0 0
* 3
4
0
*
3
0
( ) ( ) ( ) ( )
1*
( ) ( ) 1 4 3200 *
0 0 * 4 120 2 * 160 4 *
2 3 3
( ) ( ) 1
m mpilar pilar viga viga
apoyo
pilar pilar
m pilar pilar
pilar
m viga viga
viga
M x M x M x M x
dx dx
EI EI
M x M x m m
dx kNm m kNm m kNm m
EI EI EI
M x M x
dx
EI E
δ
⋅ ⋅
⋅= +
⋅
→ = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ =
⋅
⋅
→ =
∫ ∫
∫
∫ ( )
3
3 3 3 3
4 2
3 720 *
160 4 * 4 60 4 * 40 4 *
2 3
3200 * 720 * 5360 * 5360 *
1* 0,089 8,9
3 3 3 2 10
apoyo
m kN m
kNm m kNm m kNm m
I EI
m kN m kN m kN m
m cm
EI EI EI kN m
δ
⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅ − ⋅ ⋅ =
⋅
⋅ = + = = = =
⋅ ⋅ ⋅
57. Sistemas estructurales – Curso 2012/2013 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Deformaciones en estructuras reticuladas planas. Método de la carga unitaria.
Continuamos con nuestro problema obteniendo el desplazamiento horizontal en el
apoyo deslizante (nudo D).
Igual que en el caso anterior, lo primero que necesitaremos serán el diagrama de
momentos virtuales, producidos por una fuerza horizontal de valor 1 aplicada en el
apoyo deslizante:
( )
* *
4 3
0 0
* 3
4
0
*
3
0
( ) ( ) ( ) ( )
1*
( ) ( ) 1 4 3200 *
0 0 * 4 120 2 * 160 4 *
2 3 3
( ) ( ) 1
m mpilar pilar viga viga
apoyo
pilar pilar
m pilar pilar
pilar
m viga viga
viga
M x M x M x M x
dx dx
EI EI
M x M x m m
dx kNm m kNm m kNm m
EI EI EI
M x M x
dx
EI E
δ
⋅ ⋅
⋅= +
⋅
→ = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ =
⋅
⋅
→ =
∫ ∫
∫
∫ ( )
3
3 3 3 3
4 2
3 720 *
160 4 * 4 60 4 * 40 4 *
2 3
3200 * 720 * 5360 * 5360 *
1* 0,089 8,9
3 3 3 2 10
apoyo
m kN m
kNm m kNm m kNm m
I EI
m kN m kN m kN m
m cm
EI EI EI kN m
δ
⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅ − ⋅ ⋅ =
⋅
⋅ = + = = = =
⋅ ⋅ ⋅
58. Sistemas estructurales – Curso 2013/2014 Profesor: Maribel Castilla Heredia @maribelcastilla
Bloque B.
Obtención de giros y desplazamientos en estructuras isostáticas
reticuladas planas sometidas a flexión usando el método de la
carga unitaria (Trabajos virtuales).
Ejercicio de ejemplo resuelto paso a paso.