Thiết kế cung cấp điện

THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN
I. TÍNH TOÁN PHỤ TẢI
Họ và tên: NGUYỄN VĂN THÔNG
Giải mã : NGUYÊO VĂƠ THÔPI
Số liệu thiết kế cung cấp điện cho phân xưởng

Tọa độ Máy số
TT PX
X Y T.số 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
P.kW 5.6 4.4 10 7.5 10 2.8 5 7.5
0.6 0.6 0.4 0.6 0.8 0.8 0.3
15 Ksd 0.56
1 N 29 5 2 6 8 7 3 8
7
cosϕ 0.7 0.8 0.6 0.7 0.8 0.7 0.6
0.64
8 1 8 9 4 7 9
P.kW 10 2.8 4.5 6.3 7.2 6 5.6 4.5 10
0.4 0.5 0.5 0.4 0.6 0.6 0.6 0.4
Ksd 0.47
2 G 6 69 3 4 6 9 7 5 2 6
cosϕ 0.7 0.6 0.8 0.7 0.7 0.8 0.6
0.83
4 9 2 6 8 1 8
P.kW 8.5 4.5 6.5 10 4 10 4.5 3
0.5 0.5 0.6 0.6 0.3 0.6 0.7
Ksd 0.41
3 U 63 73 5 6 2 6 7 7 4
cosϕ 0.8 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7
0.65 0.8
1 6 3 7 3 5
P.kW 4 10 4.5 3 5 4.5 6 3.6 4.2 7
0.6 0.3 0.6 0.6 0.5 0.6 0.7 0.4
Ksd 0.75 0.8
4 Y 12 48 6 7 7 3 6 5 2 9
cosϕ 0.7 0.7 0.7 0.8 0.6 0.6 0.7
0.8 0.75 0.8
7 3 6 2 7 8 5
P.kW 7 10 2.8 4.5 6.3
0.4 0.5 0.4
18 Ksd 0.8 0.56
5 Ê 84 3 3 7
0
cosϕ 0.7 0.7 0.6 0.8
0.82
5 4 9 3
P.kW 4.5 10 7.5 10 2.8 5 7.5
0.6 0.4 0.5 0.8 0.8 0.3
13 13 Ksd 0.68
6 O 2 6 6 7 3 8
8 4
cosϕ 0.8 0.6 0.6 0.8 0.7 0.6
0.79
1 8 4 4 7 9
P.kW 6.5 10 4 10 4.5
0.6 0.4 0.6 0.6
10 Ksd 0.37
7 V 48 2 1 6 7
6
cosϕ 0.8 0.6 0.6 0.7
0.79
1 8 4 3
8 Ă 11 75 P.kW 4.5 3 5 4.5 6

1

0.6 0.7 0.6 0.6
Ksd 0.56
7 5 3 5
0
cosϕ 0.7 0.7 0.7 0.8
0.80
3 5 6 2
P.kW 10 7.5 10 2.8 5 7.5 6.3 8.5 4.5 6.5
0.4 0.5 0.6 0.8 0.3 0.4 0.5 0.5 0.6
21 11 Ksd 0.87
9 Ơ 6 6 8 3 8 5 5 6 2
0 7
cosϕ 0.6 0.6 0.7 0.7 0.6 0.7 0.8 0.7 0.7
0.84
8 4 9 7 9 0 1 6 3
P.kW 6.3 8.5 4.5 6.5 10 4
0.4 0.5 0.5 0.4 0.6
10 T 75 54 Ksd 0.62
5 5 6 1 6
cosϕ 0.8 0.7 0.6 0.7
0.7 0.73
1 6 5 7
P.kW 2.8 4.5 6.3 7.2 6 5.6 4.5 10 7.5 10
0.5 0.5 0.4 0.6 0.6 0.6 0.4 0.5 0.6
10 Ksd 0.49
11 H 8 4 6 7 7 5 2 6 6 8
8
cosϕ 0.6 0.8 0.8 0.7 0.7 0.8 0.6 0.6 0.7
0.83
9 2 3 6 8 1 8 4 9
P.kW 7.5 10 2.8 5 7.5 6.3 8.5 4.5 6.5 10 4
0.5 0.6 0.8 0.3 0.4 0.5 0.5 0.6 0.4
Ksd 0.83 0.66
Ô 18 98 6 8 7 8 5 5 6 2 1
12
cosϕ 0.6 0.7 0.8 0.6 0.7 0.8 0.7 0.7 0.6
0.77 0.77
4 9 4 9 0 1 6 3 5
P.kW 10 2.8 5 7.5 6.3 8.5 4.5 6.5
0.6 0.8 0.6 0.8 0.7 0.7 0.7
22 Ksd 0.70
13 P 78 8 7 9 1 6 3 4
5
cosϕ 0.7 0.8 0.7 0.7 0.8 0.7 0.7
0.69
9 4 7 0 1 6 3
P.kW 4.5 6.3 7.2 6 5.6 4.5 10
0.5 0.4 0.4 0.6 0.6 0.4
Ksd 0.67
14 I 12 20 6 7 9 5 2 6
cosϕ 0.8 0.8 0.8 0.7 0.8 0.6
0.76
2 3 3 8 1 8

1. Xác định phụ tải tính toán từng phân xưởng
1.1. Phân xưởng N
1.1.1. Phụ tải động lực động lực N
Xác định hệ số sử dụng tổng hợp, theo công thức sau:
ksd =
∑ Pk
i sdi
∑ ∑P i

5.6*0.65+4.5*0.62+10*0.46+7.5*0.56+10*0.68+2.8*0.87+5*0.83+7.5*0.38
=
5.6+4.5+10+7.5+10+2.8+5+7.5
= 0.59
Ta có n1 = 6 là số thiết bị có công suất không nhỏ hơn một nửa công suất
của thiết bị có công suất lớn nhất.

2

Tìm giá trị các tương đối
n1 6
n* = = = 0.75
n 8
Và

P* =
∑P 45.6
dmn1
== 0.86
∑Pdmn 52.9
Dựa vào bảng (3-1 trang 36 sách cung cấp điện Thầy Nguyễn Xuân Phú)
ta được nhq* = 0.89 ( hiệu quả tương đối). Suy ra
nhq = nhq* * n = 0.89*8 = 8
Khi tính được nhq và ksd ta đi tính kmax (dựa vào hình 3-5 trang 32 sách
cung cấp điện của Thầy Nguyễn Xuân Phú) ta được kmax = 1.36
Từ kmax ta tính được knc theo công thức:
knc = kmax * k sd = 1.36 *0.59 = 0.8024
∑

Từ đây ta tính được công suất tính toán động lực của phân xưởng N, theo
công thức:
Pdl = knc * ∑ Pi = 0.8024*52.9 = 42.45 (kW )
Xác định hệ số công suất trung bình của phân xưởng N, theo công thức:
cos ϕ ∑ =
∑ P *cos ϕ
i i

∑P i

5.6*0.78+4.5*0.81+10*0.68+7.5*0.64+10*0.79+2.8*0.84+5*0.77+7.5*0.69
=
5.6+4.5+10+7.5+10+2.8+5+7.5
= 0.74
1.1.2. Tính toán công suất chiếu sáng của toàn phân xưởng N
(với P0 = 12W/m2)
Xác định theo công thức:
Pcs = K nc .Po .a.b = 0.8*12*14*22*10-3= 2.96 (kW)
1.1.3. Tính phụ tải tính toán của toàn phân xưởng N
Tổng công suất tác dụng của phân xưởng được xác định theo công thức :
P tt = Pdl + Pcs = 42.45 + 2.96 = 45.41( kW )
∑
Hệ số công suất tổng hợp của toàn phân xưởng N:
42.45*0.74 + 2.96*0.95
cos ϕ N = = 0.75 ⇒ tgϕ = 0.89
42.45 + 2.96
Công suất tính toán của toàn phân xưởng :

3

P tt 45.41
Stt = ∑ = = 60.55(kVA)
cos ϕ N 0.75
Công suất tính toán phản kháng của phân xưởng :
Q tt = P tt * tgϕ = 45.41*0.89 = 40.41 ( kVAR)
∑ ∑
Vậy S = 45.41 + j 40.41 kVA
Bán kính tỷ lệ của biểu đồ phụ tải :
S 60.55
r= Chọn m = 5 ta có : r = = 1.96 (mm)
πm 3.14*5

1.2. Phân xưởng G
1.2.1. Phụ tải động lực động lực G
ksd =
∑ Pk
i sdi
∑ ∑P i

10*0.43+2.8*0.54+4.5*0.56+6.3*0.47+7.2*0.49+6*0.67+5.6*0.65+4.5*0.62+10*0.46
=
10+2.8+4.5+6.3+7.2+6+5.6+4.5+10
= 0.53
n1 6
n* = = = 0.67
n 9
Và

P* =
∑P 45.1
dmn1
=
= 0.79
∑P
dmn 56.9
nhq = nhq* * n = 0.87 *9 = 8
knc = kmax * k sd = 1.4* 0.53 = 0.74
∑
Từ đây ta tính được công suất tính toán động lực của phân xưởng G, theo
công thức:
Pdl = knc * ∑ Pi = 0.74*56.9 = 42.1 ( kW )
Xác định hệ số công suất trung bình của phân xưởng G, theo công thức:

4

cos ϕ ∑ =
∑ P *cos ϕ
i i

∑P i

10*0.74+2.8*0.69+4.5*0.82+6.3*0.83+7.2*0.83+6*0.76+5.6*0.78+4.5*0.81+10*0.68
=
10+2.8+4.5+6.3+7.2+6+5.6+4.5+10
= 0.77
1.2.2. Tính toán công suất chiếu sáng của toàn phân xưởng G
(với P0 = 12W/m2)
Pcs = K nc .Po .a.b = 0.8*12*14*28*10-3= 3.76 (kW)
1.2.3. phụ tải tính toán của toàn phân xưởng G
Tổng công suất tính toán tác dụng của phân xưởng được xác định theo
công thức :
P tt = Pdl + Pcs = 42.1 + 3.76 = 45.86 (kW )
∑
Hệ số công suất tổng hợp của toàn phân xưởng G :
42.1*0.77 + 3.76*0.95
cos ϕG = = 0.78 ⇒ tgϕ = 0.78
42.1 + 3.76
Công suất tính toán của toàn phân xưởng:
P tt 45.86
Stt = ∑ = = 58.8(kVA)
cos ϕG 0.78
Q tt = P tt * tgϕ = 45.86*0.78 = 35.78 (kVAR )
∑ ∑
Vậy S = 45.86 + j 35.78 kVA
S 58.8
r= Chọn m = 5 ta có : r = = 1.93(mm)
πm 3.14*5

1.3. Phân xưởng U
1.3.1. Phụ tải động lực động lực U
ksd =
∑ Pk
i sdi
∑ ∑P i

8.5*0.55 + 4.5*0.56 + 6.5*0.62 + 10*0.41 + 4*0.66 + 10* 0.37 + 4.5*0.67 + 3*0.75
=
8.5 + 4.5 + 6.5 + 10 + 4 + 10 + 4.5 + 3
= 0.53

5

n1 4
n* = = = 0.5
n 8
Và

P* =
∑P dmn135
=
= 0.68
∑P dmn 51
nhq = nhq* * n = 0.82*8 = 7
knc = kmax * k sd = 1.52*0.53 = 0.8
∑

Từ đây ta tính được công suất tính toán động lực của phân xưởng U, theo
công thức:
Pdl = knc * ∑ Pi = 0.8*51 = 40.8 (kW )
Xác định hệ số công suất trung bình của phân xưởng U, theo công thức:
cos ϕ ∑ =
∑ P *cos ϕ
i i

∑P i

8.5*0.81 + 4.5*0.76 + 6.5*0.73 + 10*0.65 + 4*0.77 + 10* 0.8 + 4.5*0.73 + 3*0.75
=
8.5 + 4.5 + 6.5 + 10 + 4 + 10 + 4.5 + 3
= 0.75
1.3.2. Tính toán công suất chiếu sáng của toàn phân xưởng U (với P 0
= 12W/m2)
Pcs = K nc .Po .a.b = 0.8*12*18*34*10-3= 5.87 (kW)
1.3.3. Tính phụ tải tính toán của toàn phân xưởng U
công thức :
P tt = Pdl + Pcs = 40.8 + 5.87 = 46.67(kW )
∑
Hệ số công suất tổng hợp của toàn phân xưởng G:
40.8*0.75 + 5.87 *0.95
cos ϕG = = 0.77 ⇒ tgϕ = 0.81
40.8 + 5.87
Công suất tính toán của toàn phân xưởng
P tt 46.67
Stt = ∑ = = 60.61(kVA)
cos ϕG 0.77

6

Q tt = P tt * tgϕ = 46.67 *0.81 = 37.80 (kVAR) Ñ
∑ ∑
Vậy S = 46.67 + j 37.80 kVA
S 60.61
r= Chọn m = 5 ta có : r = = 1.96 (mm)
πm 3.14*5

1.4. Phân xưởng Y
1.4.1. Phụ tải động lực động lực Y
ksd =
∑ Pk
i sdi
∑ ∑P i

4*0.66 + 10*0.37 + 4.5*0.67 + 3*0.75 + 5*0.63 + 4.5*0.56 + 6*0.65 + 3.6*0.72 + 4.2*0.49 + 7 *0.8
=
4 + 10 + 4.5 + 3 + 5 + 4.5 + 6 + 3.6 + 4.2 + 7
= 0.6
n1 4
n* = = = 0.4
n 10
Và

P* =
∑P 28
dmn1
=
= 0.54
∑P
dmn 51.8
nhq = nhq* * n = 0.86*10 = 9

7

knc = kmax * k sd = 1.3* 0.6 = 0.8
∑
Từ đây ta tính được công suất tính toán động lực của phân xưởng Y, theo
công thức:
Pdl = knc * ∑ Pi = 0.8*51.8 = 41.5 (kW )
Xác định hệ số công suất trung bình của phân xưởng Y, theo công thức:
cos ϕ ∑ =
∑ P *cos ϕ
i i

∑P i

4*0.77 + 10*0.8 + 4.5*0.73 + 3*0.75 + 5*0.76 + 4.5*0.8 + 6 *0.82 + 3.6*0.67 + 4.2*0.68 + 7 *0.75
=
4 + 10 + 4.5 + 3 + 5 + 4.5 + 6 + 3.6 + 4.2 + 7
= 0.83

1.4.2. Tính toán công suất chiếu sáng của toàn phân xưởng Y
(với P0 = 12W/m2)
Pcs = K nc .Po .a.b = 0.8*12*14*28*10-3= 3.76 (kW)
1.4.3. Tính phụ tải tính toán của toàn phân xưởng Y
công thức :
P tt = Pdl + Pcs = 41.5 + 3.76 = 45.26(kW )
∑
Hệ số công suất tổng hợp của toàn phân xưởng Y:
41.5*0.83 + 3.76*0.95
cos ϕY = = 0.84 ⇒ tgϕ = 0.64
41.5 + 3.76
P tt 45.26
Stt = ∑ = = 53.88(kVA)
cos ϕY 0.84
Công suất tính toán phản kháng của toán phân xưởng:
Q tt = P tt * tgϕ = 45.26*0.64 = 28.96 (kVAR )
∑ ∑
Vậy S = 45.26 + j 28.96 kVA
S 53.88
r= Chọn m = 5 ta có : r = = 1.85 (mm)
πm 3.14*5

1.5. Phân xưởng Ê
1.5.1. Phụ tải động lực động lực Ê

8

k sd =
∑ Pk
i sdi
∑ ∑P i

7*0.8+10*0.43+2.8*0.54+4.5*0.56+6.3*0.47
=
7+10+2.8+4.5+6.3
= 0.55
n1 3
n* = = = 0.6
n 5
Và

P* =
∑P 23.3
dmn1
=
= 0.76
∑P
dmn 30.6
nhq = nhq* * n = 0.87 *5 = 5
knc = kmax * k sd = 1.55*0.55 = 0.85
∑
Từ đây ta tính được công suất tính toán động lực của phân xưởng Ê, theo
công thức:
Pdl = knc * ∑ Pi = 0.85*30.6 = 26.01 (kW )
Xác định hệ số công suất trung bình của phân xưởng Ê, theo công thức:
cos ϕ ∑ =
∑ P *cos ϕ
i i

∑P i

7*0.75+10*0.74+2.8*0.69+4.5*0.82+6.3*0.83
=
7+10+2.8+4.5+6.3
= 0.768
1.5.2. Tính toán công suất chiếu sáng của toàn phân xưởng Ê
(với P0 = 12W/m2)
Pcs = K nc .Po .a.b = 0.8*12*12*20*10-3= 2.304 (kW)
1.5.3. Tính phụ tải tính toán của toàn phân xưởng Ê
công thức :

9

P tt = Pdl + Pcs = 26.01 + 2.304 = 28.31 (kW )
∑
Hệ số công suất tổng hợp của toàn phân xưởng Ê :
26.01*0.768 + 2.304*0.95
cos ϕ Ê = = 0.77 ⇒ tgϕ = 0.81
26.01 + 2.304
P tt 28.31
Stt = ∑ = = 36.76 (kVA)
cos ϕÊ 0.77
Q tt = P dl * tgϕ = 28.31*0.81 = 22.93 (kVAR)
∑ ∑
Vậy S = 28.31 + j 22.93 kVA

S 36.76
r= Chọn m = 5 ta có : r = = 1.53 ( mm)
πm 3.14*5

1.6. Phân xưởng O
1.6.1. Phụ tải động lực động lực O
ksd =
∑ Pk
i sdi
∑ ∑P i

4.5*0.62+10*0.46+7.5*0.56+10*0.68+2.8*0.87+5*0.83+7.5*0.38
=
4.5+10+7.5+10+2.8+5+7.5
= 0.59
n1 5
n* = = = 0.71
n 7
Và

P* =
∑P 40
dmn1
=
= 0.85
∑P
dmn 47.3
nhq = nhq* * n = 0.86*7 = 7

10

knc = kmax * k sd = 1.4*0.59 = 0.83
∑
Từ đây ta tính được công suất tính toán động lực của phân xưởng O, theo
công thức:
Pdl = knc * ∑ Pi = 0.83* 47.3 = 39.26 (kW )
Xác định hệ số công suất trung bình của phân xưởng O, theo công thức:
cos ϕ ∑ =
∑ P *cos ϕ
i i

∑P i

4.5*0.81+10*0.68+7.5*0.64+10*0.79+2.8*0.84+5*0.77+7.5*0.69
=
4.5+10+7.5+10+2.8+5+7.5
= 0.73

1.6.2. Tính toán công suất chiếu sáng của toàn phân xưởng O
(với P0 = 12W/m2)
Pcs = K nc .Po .a.b = 0.8*12*16*28*10-3= 4.3 (kW)
1.6.3. Tính phụ tải tính toán của toàn phân xưởng O
công thức :
P tt = Pdl + Pcs = 39.26 + 4.3 = 43.56(kW )
∑
Hệ số công suất tổng hợp của toàn phân xưởng O :
39.26*0.73 + 4.3*0.95
cos ϕO = = 0.75 ⇒ tgϕ = 0.88
39.26 + 4.3
P dl 43.56
Stt = ∑ = = 58.08(kVA)
cos ϕO 0.75
Công suất tính toán phản kháng của phân xưởng:
Q tt = P dl * tgϕ = 43.56*0.88 = 38.33 (kVAR)
∑ ∑
Vậy S = 43.56 + j 38.33 kVA
S 58.08
r= Chọn m = 5 ta có : r = = 1.92(mm)
πm 3.14*5

1.7. Phân xưởng V
1.7.1. Phụ tải động lực động lực V

11

ksd =
∑ Pk
i sdi
∑ ∑P i

6.5*0.62 + 10*0.41 + 4*0.66 + 10*0.37 + 4.5*0.67
=
6.5 + 10 + 4 + 10 + 4.5
= 0.5
n1 3
n* = = = 0.6
n 5
Và

P* =
∑P 26.5
dmn1
=
= 0.76
∑P
dmn 35
nhq = nhq* * n = 0.87 *5 = 5
knc = kmax * k sd = 1.6*0.5 = 0.8
∑
Từ đây ta tính được công suất tính toán động lực của phân xưởng V, theo
công thức:
Pdl = knc * ∑ Pi = 0.8*35 = 28 (kW )
Xác định hệ số công suất trung bình của phân xưởng V, theo công thức:
cos ϕ ∑ =
∑ P *cos ϕ
i i

∑P i

6.5*0.81 + 10*0.68 + 4*0.64 + 10*0.79 + 4.5*0.73
=
6.5 + 10 + 4 + 10 + 4.5
= 0.74
1.7.2. Tính toán công suất chiếu sáng của toàn phân xưởng V
(với P0 = 12W/m2)
Pcs = K nc .Po .a.b = 0.8*12*14*22*10-3= 2.95 (kW)
1.7.3. Tính phụ tải tính toán của toàn phân xưởng V
công thức :

12

P tt = Pdl + Pcs = 28 + 2.95 = 30.95(kW )
∑
Hệ số công suất tổng hợp của toàn phân xưởng V :
28*0.74 + 2.95*0.95
cos ϕV = = 0.76 ⇒ tgϕ = 0.85
28 + 2.95
P dl 30.95
Stt = ∑ = = 40.72(kVA)
cos ϕV 0.76
Q tt = P dl * tgϕ = 30.95*0.85 = 26.30 (kVAR )
∑ ∑
Vậy S = 30.95 + j 26.30 kVA

S 40.72
r= Chọn m = 5 ta có : r = = 1.61(mm)
πm 3.14*5

1.8. Phân xưởng Ă
1.8.1. Phụ tải động lực động lực Ă
ksd =
∑ Pk
i sdi
∑ ∑P i

4.5*0.67 + 3*0.75 + 5*0.63 + 4.5*0.56 + 6*0.65
=
4.5 + 3 + 5 + 4.5 + 6
= 0.65
n1 5
n* = = =1
n 5
Và

P* =
∑P 23
=1
dmn1
=
∑P
dmn 23
ta được nhq* = 1 ( hiệu quả tương đối). Suy ra nhq = nhq* * n = 1*5 = 5

13

knc = kmax * k sd = 1.42 *0.65 = 0.92
∑
Từ đây ta tính được công suất tính toán động lực của phân xưởng Ă, theo
công thức:
Pdl = knc * ∑ Pi = 0.92* 23 = 21.16 (kW )
Xác định hệ số công suất trung bình của phân xưởng Ă, theo công thức:
cos ϕ ∑ =
∑ P *cos ϕ
i i

∑P i

4.5*0.73 + 3*0.75 + 5*0.76 + 4.5*0.8 + 6*0.82
=
4.5 + 3 + 5 + 4.5 + 6
= 0.78

1.8.2. Tính toán công suất chiếu sáng của toàn phân xưởng Ă
(với P0 = 12W/m2)
Pcs = K nc .Po .a.b = 0.8*12*16*30*10-3= 4.60 (kW)
1.2.3. Tính phụ tải tính toán của toàn phân xưởng Ă
công thức :
P tt = Pdl + Pcs = 21.16 + 4.60 = 25.76(kW )
∑
Hệ số công suất tổng hợp của toàn phân xưởng Ă :
21.16*0.78 + 4.60*0.95
cos ϕ A = = 0.81 ⇒ tgϕ = 0.72
21.16 + 4.60
P dl 25.76
Stt = ∑ = = 31.80 (kVA)
cos ϕ A 0.81
Công suất tính toán phản kháng của xí nghiệp:
Q tt = P tt * tgϕ = 25.76*0.72 = 18.54 (kVAR)
∑ ∑
Vậy S = 25.76 + j18.54 kVA
S 31.80
r= Chọn m = 5 ta có : r = = 1.42 (mm)
πm 3.14*5

1.9. Phân xưởng Ơ
1.9.1. Phụ tải động lực động lực Ơ

14

k sd =
∑ Pk
i sdi
∑ ∑P i

10*0.46+7.5*0.56+10*0.68+2.8*0.87+5*0.83+7.5*0.38+6.3*0.45+8.5*0.55+4.5*0.56+6.5*0.62
=
10+7.5+10+2.8+5+7.5+6.3+8.5+4.5+6.5
= 0.57
n1 8
n* = = = 0.8
n 10
Và

P* =
∑P
61.3
= 0.89
dmn1
=
dmn ∑P
68.6
nhq = nhq* * n = 0.9*10 = 9
knc = kmax * k sd = 1.32 *0.57 = 0.75
∑
Từ đây ta tính được công suất tính toán động lực của phân xưởng Ơ, theo
công thức:
P = knc * ∑P = 0.75* 68.6 = 51.45(kW)
dl i
Xác định hệ số công suất trung bình của phân xưởng Ơ, theo công thức:
cos ϕ ∑ =
∑ P *cos ϕ
i i

∑P i

10*0.68+7.5*0.64+10*0.79+2.8*0.84+5*0.77+7.5*0.69+6.3*0.7+8.5*0.81+4.5*0.76+6.5*0.73
=
10+7.5+10+2.8+5+7.5+6.3+8.5+4.5+6.5
= 0.73
1.9.2. Tính toán công suất chiếu sáng của toàn phân xưởng Ơ
(với P0 = 12W/m2)
Pcs = K nc .Po .a.b = 0.8*12*12*20*10-3= 2.304 (kW)
1.9.3. Tính phụ tải tính toán của toàn phân xưởng Ơ
công thức :
P tt = Pdl + Pcs = 51.45 + 2.304 = 53.75( kW )
∑
Hệ số công suất tổng hợp của toàn phân xưởng Ơ :

15

51.45* 0.73 + 2.304 * 0.95
cos ϕÔ = = 0.74 ⇒ tgϕ = 0.91
51.45 + 2.304
P tt
Stt = ∑ = 53.75 = 72.63 (kVA)
cos ϕ Ô
0.74
Công suấttính toán phản kháng của phân xưởng :
Q tt = P tt * tgϕ = 53.75*0.91 = 48.91(kVAR)
∑ ∑
Vậy S = 51.45 + j 48.91 kVA
S 72.63
r= Chọn m = 5 ta có : r = = 2.15(mm)
πm 3.14*5

1.10. Phân xưởng T
1.10.1. Phụ tải động lực động lực T
k sd =
∑Pki sdi
∑ ∑P i

6.3* 0.45 + 8.5* 0.55 + 4.5* 0.56 + 6.5* 0.62 +10 * 0.41 + 4 * 0.66
=
6.3 + 8.5 + 4.5 + 6.5 +10 + 4
= 0.53
n1 4
n* = = = 0.67
n 6
Và

P* =
∑P 31.3
dmn1
=
= 0.79
∑P
dmn 39.8
nhq = nhq* * n = 0.87 *6 = 6
knc = kmax * k sd = 1.39*0.53 = 0.73
∑

16

Từ đây ta tính được công suất tính toán động lực của phân xưởng T, theo
công thức:
Pdl = knc * ∑ Pi = 0.73*39.8 = 29.05 (kW )
Xác định hệ số công suất trung bình của phân xưởng T, theo công thức:
cos ϕ ∑ =
∑ P *cos ϕ
i i

∑P i

10*0.74+2.8*0.69+4.5*0.82+6.3*0.83+7.2*0.83+6*0.76+5.6*0.78+4.5*0.81+10*0.68
=
10+2.8+4.5+6.3+7.2+6+5.6+4.5+10
= 0.77
1.10.2. Tính toán công suất chiếu sáng của toàn phân xưởng T
(với P0 = 12W/m2)
Pcs = K nc .Po .a.b = 0.8*12*16*20*10-3= 3.07 (kW)
1.10.3. Tính phụ tải tính toán của toàn phân xưởng T
công thức :
P tt = Pdl + Pcs = 29.05 + 3.07 = 32.12 (kW )
∑
Hệ số công suất tổng hợp của toàn phân xưởng T :
29.05*0.77 + 3.07 *0.95
cos ϕT = = 0.79 ⇒ tgϕ = 0.78
29.05 + 3.07
Công suất tính toán của toàm phân xưởng:
P tt 32.12
Stt = ∑ = = 40.65(kVA)
cos ϕT 0.79
Công suất tính toán phản kháng của xí nghiệp :
Q tt = P tt * tgϕ = 32.12*0.78 = 25.05 (kVAR )
∑ ∑
Vậy S = 32.12 + j 25.05 kVA
S 40.65
r= Chọn m = 5 ta có : r = = 1.60 (mm)
πm 3.14*5

1.11. Phân xưởng H
1.11.1. Phụ tải động lực động lực H

17

ksd =
∑ Pk
i sdi
∑ ∑P i

2.8*0.54+4.5*0.56+6.3*0.47+7.2*0.49+6*0.67+5.6*0.65+4.5*0.62+10*0.46+7.5*0.56+10*0.68
=
2.8+4.5+6.3+7.2+6+5.6+4.5+10+7.5+10
= 0.57
n1 7
n* = = = 0.7
n 10
Và

P* =
∑P
52.6
= 0.82
dmn1
=
dmn ∑P
64.4
nhq = nhq* * n = 0.88*10 = 9
knc = kmax * k sd = 1.33*0.57 = 0.76
∑
Từ đây ta tính được công suất tính toán động lực của phân xưởng H, theo
công thức:
Pdl = knc * ∑ Pi = 0.76*64.4 = 48.94 (kW )
Xác định hệ số công suất trung bình của phân xưởng H, theo công thức:
cos ϕ ∑ =
∑ P *cos ϕ
i i

∑P i

2.8*0.69+4.5*0.82+6.3*0.83+7.2*0.83+6*0.76+5.6*0.78+4.5*0.81+10*0.68+7.5*0.64+10*0.79
=
2.8+4.5+6.3+7.2+6+5.6+4.5+10+7.5+10
= 0.78
1.11.2. Tính toán công suất chiếu sáng của toàn phân xưởng H
(với P0 = 12W/m2)
Pcs = K nc .Po .a.b = 0.8*12*13*26*10-3= 3.24 (kW)
1.11.3. Tính phụ tải tính toán của toàn phân xưởng H
công thức :

18

P tt = Pdl + Pcs = 48.94 + 3.24 = 52.18(kW )
∑
Hệ số công suất tổng hợp của toàn phân xưởng H :
48.94*0.78 + 3.24*0.95
cos ϕ H = = 0.79 ⇒ tgϕ = 0.77
48.94 + 3.24
P tt 52.18
Stt = ∑ = = 66.05(kVA)
cos ϕ H 0.79
Q tt = P ttt * tgϕ = 51.3*0.77 = 39.50 (kVAR)
∑ ∑
Vậy S = 52.18 + j 39.50 kVA
S 66.05
r= Chọn m = 5 ta có : r = = 2.05 (mm)
πm 3.14*5

1.12. Phân xưởng Ô
1.12.1. Phụ tải động lực động lực Ô
ksd =
∑ Pk
i sdi
∑ ∑P i

7.5*0.56+10*0.68+2.8*0.87+5*0.83+7.5*0.38+6.3*0.45+8.5*0.55+4.5*0.56+6.5*0.62+10*0.41+4*0.66
=
7.5+10+2.8+5+7.5+6.3+8.5+4.5+6.5+10+4
= 0.57
n1 8
n* = = = 0.73
n 11
Và

P* =
∑P61.3
= 0.84
dmn1
=
dmn ∑P72.6
nhq = nhq* * n = 0.88*11 = 10

19

knc = kmax * k sd = 1.3*0.57 = 0.741
∑
Từ đây ta tính được công suất tính toán động lực của phân xưởng Ô, theo
công thức:
Pdl = knc * ∑ Pi = 0.741*72.6 = 53.8 (kW )
Xác định hệ số công suất trung bình của phân xưởng Ô, theo công thức:
cos ϕ ∑ =
∑ P *cos ϕ
i i

∑P i

7.5*0.64+10*0.79+2.8*0.84+5*0.77+7.5*0.69+6.3*0.7+8.5*0.81+4.5*0.76+6.5*0.73+10*0.65+4*0.77
=
7.5+10+2.8+5+7.5+6.3+8.5+4.5+6.5+10+4
= 0.73
1.12.2. Tính toán công suất chiếu sáng của toàn phân xưởng Ô (với P 0
= 12W/m2)
Pcs = K nc .Po .a.b = 0.8*12*12*20*10-3= 2.304 (kW)
1.12.3. Tính phụ tải tính toán của toàn phân xưởng Ô
công thức :
P tt = Pdl + Pcs = 53.8 + 2.304 = 56.1(kW )
∑
Hệ số công suất tổng hợp của toàn phân xưởng H :
53.8*0.73 + 2.304*0.95
cos ϕÔ = = 0.74 ⇒ tgϕ = 0.91
53.8 + 2.304
P tt 56.1
Stt = ∑ = = 75.81(kVA)
cos ϕÔ 0.74
Q tt = P tt * tgϕ = 56.1*0.91 = 51.05 ( kVAR)
∑ ∑
Vậy S = 55.44 + j 50.45 kVA
S 75.81
r= Chọn m = 5 ta có : r = = 2.19 ( mm)
πm 3.14*5

1.13. Phân xưởng P
1.13.1. Phụ tải động lực phân xưởng P

20

ksd =
∑ Pk
i sdi
∑ ∑P i

10*0.68 + 2.8*0.87 + 5*0.83 + 7.5*0.38 + 6.3*0.45 + 8.5*0.55 + 4.5*0.56 + 6.5*0.62
=
10 + 2.8 + 5 + 7.5 + 6.3 + 8.5 + 4.5 + 6.5
= 0.6
n1 6
n* = = = 0.75
n 8
Và

P* =
∑P 43.8
dmn1
=
= 0.86
∑P
dmn 51.1
nhq = nhq* * n = 0.9*8 = 8
knc = kmax * k sd = 1.3*0.6 = 0.78
∑
Từ đây ta tính được công suất tính toán động lực của phân xưởng P, theo
công thức:
Pdl = knc * ∑ Pi = 0.78*51.1 = 40 ( kW )
Xác định hệ số công suất trung bình của phân xưởng P, theo công thức:
cos ϕ ∑ =
∑ P *cos ϕ
i i

∑P i

10*0.79 + 2.8*0.84 + 5*0.77 + 7.5*0.69 + 6.3*0.70 + 8.5*0.81 + 4.5*0.76 + 6.5*0.73
=
10 + 2.8 + 5 + 7.5 + 6.3 + 8.5 + 4.5 + 6.5
= 0.76
1.13.2. Tính toán công suất chiếu sáng của toàn phân xưởng P
(với P0 = 12W/m2)
Pcs = K nc .Po .a.b = 0.8*12*14*28*10-3= 3.76 (kW)
1.13.3. Tính phụ tải tính toán của toàn phân xưởng P
công thức :
P tt = Pdl + Pcs = 40 + 3.76 = 43.76 (kW )
∑

21

Hệ số công suất tổng hợp của toàn phân xưởng P :
40*0.76 + 3.76*0.95
cos ϕ P = = 0.78 ⇒ tgϕ = 0.8
40 + 3.76
P tt 43.76
Stt = ∑ = = 56.1(kVA)
cos ϕ P 0.78
Q tt = P tt * tgϕ = 43.76*0.8 = 35 (kVAR )
∑ ∑
Vậy S = 43.76 + j 35 kVA

S 56.1
r= Chọn m = 5 ta có : r = = 1.89 (mm)
πm 3.14*5
1.14. Phân xưởng I
1.14.1. Phụ tải động lực động lực I
ksd =
∑ Pk
i sdi
∑ ∑P i

4.5*0.56 + 6.3*0.47 + 7.2*0.49 + 6*0.67 + 5.6*0.65 + 4.5*0.62 + 10*0.46
=
4.5 + 6.3 + 7.2 + 6 + 5.6 + 4.5 + 10
= 0.55
n1 5
n* = = = 0.71
n 7
Và

P* =
∑P 35.1
dmn1
=
= 0.8
∑P
dmn 44.1
nhq = nhq* * n = 0.9*7 = 7

22

knc = kmax * k sd = 1.38*0.55 = 0.76
∑
Từ đây ta tính được công suất tính toán động lực của phân xưởng I, theo
công thức:
Pdl = knc * ∑ Pi = 0.76* 44.1 = 33.5(kW )
Xác định hệ số công suất trung bình của phân xưởng I, theo công thức:
cos ϕ ∑ =
∑ P *cos ϕ
i i

∑P i

4.5*0.82 + 6.3*0.83 + 7.2*0.83 + 6*0.76 + 5.6*0.78 + 4.5*0.81 + 10*0.68
=
4.5 + 6.3 + 7.2 + 6 + 5.6 + 4.5 + 10
= 0.78

1.14.2. Tính toán công suất chiếu sáng của toàn phân xưởng I
(với P0 = 12W/m2)
Pcs = K nc .Po .a.b = 0.8*12*12*20*10-3= 2.304 (kW)
1.14.3. Tính phụ tải tính toán của toàn phân xưởng I
công thức :
P tt = Pdl + Pcs = 33.5 + 2.304 = 35.5(kW )
∑
Hệ số công suất tổng hợp của toàn phân xưởng I :
33.5*0.78 + 2.304*0.95
cos ϕ I = = 0.8 ⇒ tgϕ = 0.75
33.5 + 2.304
P tt 35.5
Stt = ∑ = = 44.4 (kVA)
cos ϕ I 0.8
Công suất tính toán phản kháng của xí nghiệp:
Q tt = P tt * tgϕ = 35.5*0.75 = 25.12 (kVAR)
∑ ∑
Vậy S = 35.5 + j 25.1 (kVA)
S 44.4
r= Chọn m = 5 ta có : r = = 1.68(mm)
πm 3.14*5

2. Xác định phụ tải tính toán của toàn xí nghiệp
2.1.Tổng hợp phụ tải tác dụng (P)

23

12
P = ∑ P tti
i =1
∑

2.2.Tổng hợp phụ tải phản kháng (Q)
12
Q = ∑ Q tti
i =1
∑

2..3.Tổng hợp phụ tải toàn phần (S)
12
S = ∑ Stti
∑ i =1

 Bảng kết quả tính toán phụ tải của các phân xưởng :
STT PX Pdl (kW ) Pcs (kW ) P tt (kW ) Q tt (kVAR) Stt ( kVA) cosϕtb
∑ ∑
1 N 42.45 2.96 45.41 40.41 60.55 0.74
2 G 42.1 3.76 45.86 35.78 58.8 0.77
3 U 40.8 5.87 46.67 37.80 60.61 0.83
4 Y 41.5 3.76 45.26 28.96 53.88 0.83
5 Ê 26.01 2.30 28.31 22.93 36.76 0.768
6 O 39.26 4.3 43.56 38.33 44.74 0.73
7 V 28 2.95 30.95 26.30 40.72 0.74
8 Ă 21.16 4.60 25.76 18.54 31.80 0.78
9 Ơ 51.45 2.30 53.75 48.91 72.63 0.73
10 T 29.05 3.07 32.12 25.05 55.35 0.77
11 H 48.94 3.24 52.18 39.50 66.05 0.78
12 Ô 53.8 2.30 56.1 51.05 74.92 0.73
13 P 40 3.76 43.76 35 56.1 0.76
14 I 33.5 2.30 35.5 25.12 44.4 0.78
15 Tổng 537.72 47.47 585.19 473.68 662.19

 Biểu đồ phụ tải của toàn xí nghiệp :

24

II. XÁC ĐỊNH SƠ ĐỒ NỐI ĐIỆN
2.1. Vị trí đặt trạm biến áp

Tọa độ của trạm biến áp xác định như sau :

X=
∑S x i i
=
62449.83
= 94.30
∑S i
662.19

Y=
∑Sy i i
=
69661.81
= 105.2
∑S i
662.19
Vậy tọa độ của trạm biến áp là : TBA (94.30 , 105.2)
2.3. Lựa chọn sơ đồ nối điện từ trạm biến áp đến các phân xưởng
* Sơ đồ 1 : mỗi phân xưởng có một đường dây riêng đi từ trạm biến áp
của xí nghiệp. Các phân xưởng loại 1 có thêm đường dây dự phòng.
* Sơ đồ 2 : các phân xưởng là hộ tiêu thụ loại 1 được đi 2 đường dây
(chính + dự phòng ), mỗi phân xưởng loại 2 có đường dây riêng.các phân
xưởng loại 3 được lấy điện ở phân xưởng gần đấy.
2.4. Chọn công suất và số lượng máy biến áp
Theo sơ đồ nguyên lý cung cấp điện, toàn xí nghiệp sử dụng 2
MBA làm việc song song với yêu cầu khi có sự cố xảy ra với một máy thì
máy còn lại phải cung cấp đủ công suất cho nhánh không bị sự cố và toàn
bộ phụ tải loại một của nhánh bị sự cố.
Tổng công suất mà MBA1 cần cung cấp khi MBA2 gặp sự cố:
S1 = SV + SU + S N + SY + S I + S A + SO + SO

S1 = 40.72 + 60.61 + 60.55 + 53.88 + 44.4 + 31.80 + 66.05 + 44.74 + 72.63 ; 476( KVA)

Tổng công suất mà MBA2 cần cung cấp khi MBA1 gặp sự cố
S1 = SV + SU + SO + SÔ + SG + ST + S E + S P + S 0

S1 = 44.74 + 72.63 + 58.8 + 55.35 + 36.76 + 74.92 + 56.1 + 40.72 + 60.61 ; 500( KVA)

Như vậy ta chọn 2 MBA 3 pha 2 cuộn dây do Việt Nam chế tạo với các
thông số như sau :

25

Loại Sđm Uđm(C Uđm(H ∆P0 − và-∆Pk (W) U N % − và-i 0 % Hsđm

A) A)
560- 560KV 35KV 0,4KV 3,35 - 9,4 6,5 – 6,5 97,7%
35/0, A
4

CHƯƠNG 3: TÍNH TOÁN VỀ ĐIỆN

3.1. Xác định tổn thất điện áp trên đường dây và trong MBA.
3.1.1.Xác định tiết diện dây dẫn từ điểm đấu điện đến trạm biến áp
Tọa độ điểm đấu điện V(457;57)
Chiều dài đoạn dây từ điểm đấu điện tới trạm biến áp :
L = (457 − 94.30) 2 + (57 − 105.2) 2 ; 365.8( m)

Tiết diện dây dẫn chọn phải thỏa mãn điều kiện sau:

k .I cp ≥ I lvmax

Trong đó I lvmax : dòng điện làm việc cực đại
I cp : dòng điện cho phép ứng với dây dẫn đã chọn

k = 0.85 : Bảng PL2.57(Trang 655 sách CCĐ)
Stt 662.19
I lvmax = = = 17.37( A)
3 *U 3 * 22
I lvmax 17.37
I cp ≥ = = 20.43( A)
k 0.85
Chọn cáp đồng 3 lõi 22kV cách điện bằng XPLE có đai thép, vỏ PVC đặt
ngoài trời do hãng Alcatel chế tạo (tr 299 sách TKCCĐ)có các thông số
như sau :

26

F (mm 2 ) r0 (Ω / km) L0 (mH / km) C0 ( µ F / km) I cp ( A)

25 0,927 0,55 0,13 114

Kiểm tra bằng PP tổn thất điện áp cho phép :

P.r0 + Q.x0 610.15*0.927 + 473.68*0.27
∆U = L= *365.8*10−3 = 11.53(V )
U dm 22

11.53
∆U % = = 0.05% < 5% (TM)
22.103

3.2. Xác định tiết diện dây dẫn
A.Tính toán cho Phương án 1
• Phương án đi dây :
o Loại dây : dây nhôm lõi thép.
o Vị trí lắp đặt : trên không.

o Giá trị điện kháng trên 1km đường dây : x 0 = 0, 25(Ω / km)

o Điện dẫn suất của nhôm γ Al = 32( m / Ωmm )
2

o Khoảng cách trung bình hình học(71) D=2000mm
* Phân xưởng N :

138m
N
O 45.41 + j40.41

45.41 + j40.41

Tổn thất điện áp do công suất phản kháng :
x0 .QN .lN
∆U '' =
U dm

0.25* 40.41*0.138
⇒ ∆U '' = = 3.48(V )
0.4

27

3.48
∆U '' = .100 = 0.87%
400
Tổn thất điện áp do công suất tác dụng :
∆U ' = ∆U cp − ∆U '' = 5% − 0.87% = 4.13% ; 16.52V

Tiết diện dây đối với đường dây chính:
PN lN 45.41*138
FOD = = = 29.63(mm 2 )
γ .U dm .∆U ' 32*0, 4*16.52

Tra bảng 2-55 (tr 654) sách Cung Cấp Điện
→ chọn loại dây AC-35

- Tính lại tổn thất điện áp theo tiết diện dây dẫn đã chọn
Tra bảng 2-35(tr 645) được điện trở và điện kháng ứng với loại dây đã
chọn : r0 = 0,85Ω / km; x0 = 0, 403Ω / km
45.41*0.85*0.138 + 40.41*0.403*0.138
⇒ ∆U = = 18.93(V ) ≈ 4, 73%
0, 4

Loại dây đã chọn đảm bảo yêu cầu đặt ra.

* Phân xưởng G :

238m
G
O 45.86+ j35.78

45.86 + j35.78

x0 .QG .lG
∆U '' =
U dm

0.25*0.238*35.78
⇒ ∆U '' = = 5.32(V )
0.4
5.32
∆U '' = .100 = 1.33%
400
∆U ' = ∆U cp − ∆U '' = 5% − 1.33% = 3.67% ; 14.68V

28

Tiết diện dây đối với đường dây chính :
PG lG 45.86* 238
FOG = = = 58(mm2 )
γ .U dm .∆U ' 32*0.4*14.68


chọn : r0 = 0.46Ω / km; x0 = 0.382Ω / km
0.238*(45.86*0.46 + 35.78*0.382)
⇒ ∆U = = 20.68(V ) ≈ 5.17%
0, 4

Vì ∆U >Ucp lên ta phải chọn lại tiết diện dây

chọn : r0 = 0.33Ω / km; x0 = 0.371Ω / km
0.238*(45.86*0.33 + 35.78*0.371)
⇒ ∆U = = 16.9(V ) ≈ 4.22%
0, 4

* Phân xưởng U :

108m
U
O 46.67 + j37.80

46.67+ j37.80

x0 .QU .lU
∆U '' =
U dm

0.25*37.80*0.108
⇒ ∆U '' = = 2,55(V )
0, 4

2,55
∆U '' = .100 = 0, 63%
400

29

∆U ' = ∆U cp − ∆U '' = 5% − 0, 63% = 4,36% ; 17, 44V

P lU 46.67 *108
FOU = U
= = 22.57(mm 2 )
γ .U dm .∆U ' 32*0.4*17.44


chọn : r0 = 0.85Ω / km; x0 = 0.403Ω / km
0.108*(46.67 *0.85 + 37.80*0.403)
⇒ ∆U = = 14.82(V ) ≈ 3, 7%
0.4

* Phân xưởng Y :

237m
Y
O 45.26 + j28.96

45.26 + j28.96

x0 .QY .lY
∆U '' =
U dm

0.25* 28.96*0.237
⇒ ∆U '' = = 4.28(V )
0.4
4.28
∆U '' = *100 = 1.07%
400
∆U ' = ∆U cp − ∆U '' = 5% − 1.07% = 3.93% ; 15.72V


30

PY lY 45.26* 237
FOY = = = 53.3(mm 2 )
γ .U dm .∆U ' 32*0.4*15.72


chọn : r0 = 0.46Ω / km; x0 = 0.382Ω / km
0.327 *(45.26*0.46 + 28.96*0.382)
⇒ ∆U = = 24.78(V ) ≈ 6.1%
0.4

chọn : r0 = 0.33Ω / km; x0 = 0.371Ω / km
0.327 *(45.26*0.33 + 28.96*0.371)
⇒ ∆U = = 20(V ) ≈ 5%
0.4
* Phân xưởng Ê :

182m
Ê
O 28.31 + j22.93

28.31 +j22.93

x0 .QÊ .lÊ
∆U '' =
U dm

0.25* 22.93*0.182
⇒ ∆U '' = = 2.6(V )
0.4
2.6
∆U '' = *100 = 0.65%
400
∆U ' = ∆U cp − ∆U '' = 5% − 0.65% = 4,35% ; 17.4V

31

PÊlÊ 28.31*182
FOÊ = = = 23.13(mm 2 )
γ .U dm .∆U ' 32*0.4*17.4


chọn : r0 = 0,85Ω / km; x0 = 0, 403Ω / km
0.182*(28.31*0.85 + 22.93*0.403)
⇒ ∆U = = 15.15(V ) ≈ 3.78%
0.4

* Phân xưởng O :

23m
0
O 43.56 + j38.33

43.56+j38.33

x0 .Q0 .l0
∆U '' =
U dm

0.25*38.33*0.023
⇒ ∆U '' = = 0.55(V )
0.4
0.55
∆U '' = .100 = 0,13%
400
∆U ' = ∆U cp − ∆U '' = 5% − 0.13% = 4.87% ; 19.48V

P0l0 45.56* 23
FO 0 = = = 4.2(mm 2 )
γ .U dm .∆U ' 32*0.4*19.48


32


chọn : r0 = 0,85Ω / km; x0 = 0, 403Ω / km
0.023*(43.56*0.85 + 38.33*0.403)
⇒ ∆U = = 3.01(V ) ≈ 0.75%
0.4

* Phân xưởng V :

118m
V
O 30.95+ j26.30

30.95 + j26.30

x0 .QV .lV
∆U '' =
U dm

0.25* 26.30*0.118
⇒ ∆U '' = = 1,93(V )
0.4
1.93
∆U '' = *100 = 0.48%
400
∆U ' = ∆U cp − ∆U '' = 5% − 0.48% = 4.52% ; 18.08V

P lV 30.95*118
FOV = V
= = 15.78(mm 2 )
γ .U dm .∆U ' 32*0.4*18.08


chọn : r0 = 1.38Ω / km; x0 = 0.41Ω / km

33

0.118*(30.95*1.38 + 26.30*0.41)
⇒ ∆U = = 15.78(V ) ≈ 3,94%
0.4

* Phân xưởng Ă :

71m
Ă
O 25.76 + j18.54

25.76 + j18.54

x0 .QA .l A
∆U '' =
U dm

0.25*18.54*0.071
⇒ ∆U '' = = 0.82(V )
0.4
0.82
∆U '' = *100 = 0.20%
400
∆U ' = ∆U cp − ∆U '' = 5% − 0.20% = 4.8% ; 19.2V

PAl A 25.76*71
FOA = = = 7.44(mm 2 )
γ .U dm .∆U ' 32*0.4*19.2


chọn : r0 = 3,12Ω / km; x0 = 0, 41Ω / km
0.071*(25.76*3.12 + 18.54*0.41)
⇒ ∆U = = 15.61(V ) ≈ 3.9%
0.4

34

* Phân xưởng Ơ :

187m
Ơ
O 53.75+ j48.91

53.75+ j48.91

x0 .QO .lO
∆U '' =
U dm

0.25* 48.91*0.187
⇒ ∆U '' = = 5.71(V )
0.4
5.71
∆U '' = *100 = 1.42%
400
∆U ' = ∆U cp − ∆U '' = 5% − 1.42% = 3.58% ; 14.32V

PO lO 53.75*187
FOO = = = 54.8(mm 2 )
γ .U dm .∆U ' 32*0.4*14.32


chọn : r0 = 0.46Ω / km; x0 = 0.382Ω / km
0.187 *(53.75*0.46 + 48.91*0.382)
⇒ ∆U = = 20.25(V ) ≈ 5.06%
0.4

chọn : r0 = 0.33Ω / km; x0 = 0.371Ω / km

35

0.187 *(53.75*0.33 + 48.91*0.371)
⇒ ∆U = = 16.77(V ) ≈ 4.19%
0.4

* Phân xưởng T :

239m
T
O 32.12 + j25.05

32.12+ j25.05

x0 .QT .lT
∆U '' =
U dm

0.25* 25.05*0.239
⇒ ∆U '' = = 3.74(V )
0.4
3.74
∆U '' = *100 = 0.93%
400
∆U ' = ∆U cp − ∆U '' = 5% − 0.93% = 4.06% ; 16.26V

PT lT 32.12* 239
FOO = = = 36.88(mm 2 )
γ .U dm .∆U ' 32*0.4*16.26


chọn : r0 = 0.65Ω / km; x0 = 0.392Ω / km
0.239*(31.12*0.65 + 25.05*0.392)
⇒ ∆U = = 17.95(V ) ≈ 4.48%
0.4

* Phân xưởng H :

36

202m
H
O 52.18+ j39.50

52.18+ j39.50

x0 .QH .lH
∆U '' =
U dm

0.25*39.50*0.202
⇒ ∆U '' = = 4.98(V )
0.4
4.98
∆U '' = *100 = 1.24%
400
∆U ' = ∆U cp − ∆U '' = 5% − 1.24% = 3.76% ; 15.04V

PH lH 52.18* 202
FOH = = = 54.75(mm 2 )
γ .U dm .∆U ' 32*0.4*15.04


chọn : r0 = 0.46Ω / km; x0 = 0.382Ω / km
0.202*(52.18*0.46 + 39.50*0.382)
⇒ ∆U = = 19.74(V ) ≈ 4.9%
0.4

* Phân xưởng Ô :

37

218m
Ô
O 56.1 + j51.05

56.1+ j51.05

x0 .QÔ .lÔ
∆U '' =
U dm

0.25*51.05*0.218
⇒ ∆U '' = = 6.95(V )
0.4
6.95
∆U '' = *100 = 1.73%
400
∆U ' = ∆U cp − ∆U '' = 5% − 1.73% = 3.27% ; 13.08V

PÔlÔ 56.1* 218
FOÔ = = = 73.04(mm 2 )
γ .U dm .∆U ' 32*0.4*13.08


chọn : r0 = 0.33Ω / km; x0 = 0.371Ω / km
0, 218.(56.1*0.33 + 51.05*0.371)
⇒ ∆U = = 20.41(V ) ≈ 5.1%
0.4

chọn : r0 = 0.27Ω / km; x0 = 0.365Ω / km
0.218*(56.1*0.27 + 51.05*0.365)
⇒ ∆U = = 18.41(V ) ≈ 4.6%
0.4

38

* Phân xưởng P:

218m
P
O 43.76 + j35

43.76+ j35

x0 .QP .lP
∆U '' =
U dm

0.25*35*0.218
⇒ ∆U '' = = 4.76(V )
0.4
4.76
∆U '' = *100 = 1.19%
400
∆U ' = ∆U cp − ∆U '' = 5% − 1.19% = 3.81% ; 15.24V

PPlP 43.76* 218
FOP = = = 48.90(mm 2 )
γ .U dm .∆U ' 32*0.4*15.24


Tính lại tổn thất điện áp theo tiết diện dây dẫn đã chọn
chọn : r0 = 0.65Ω / km; x0 = 0.392Ω / km
0.218*(43.76*0.95 + 35*0.392)
⇒ ∆U = = 30.13(V ) ≈ 7.53%
0.4


39

chọn : r0 = 0.46Ω / km; x0 = 0.382Ω / km
0.218*(43.76*0.46 + 35*0.382)
⇒ ∆U = = 18.25(V ) ≈ 4.56%
0.4

*Phân xưởng I:

101m
I
O 35.5 + j25.12

35.5+ j25.12

x0 .QI .lI
∆U '' =
U dm

0.25* 25.12*0.101
⇒ ∆U '' = = 1.58(V )
0.4
1.58
∆U '' = *100 = 0.39%
400
∆U ' = ∆U cp − ∆U '' = 5% − 0.39% = 4.6% ; 18.42V

PI lI 35.5*101
FOI = = = 15.2(mm 2 )
γ .U dm .∆U ' 32*0.4*18.42


Tính lại tổn thất điện áp theo tiết diện dây dẫn đã chọn
chọn : r0 = 1.38Ω / km; x0 = 0, 41Ω / km
0.101*(35.5*1.38 + 25.12*0.41)
⇒ ∆U = = 14.97(V ) ≈ 3.74%
0.4

40

B.Tính toán về điện cho phương án 2
• Phương án đi dây :
o Loại dây : dây nhôm lõi thép.
o Vị trí lắp đặt : trên không.

o Giá trị điện kháng trên 1km đường dây : x 0 = 0, 25(Ω / km)

o Điện dẫn suất của nhôm γ Al = 32( m / Ωmm )
2

* Phân xưởng U,O,V,Ơ,T,H, tính toán và chọn tiết diện như phương
án 1
* Phân xưởng Ô,G
Sơ đồ đường dây :

218m 66m
O 101.96 + j86.83 Ô 45.86+ j35.78 G

56.1 + j51.05 45.86+ j35.78

x0 .∑ Qi .li
∆U '' =
U dm

0.25*(86.83*0.218 + 35.78*0.066)
⇒ ∆U '' = = 13.30(V )
0.4
13.30
∆U '' = *100 = 3.325%
400
∆U ' = ∆U cp − ∆U '' = 5% − 3.325% = 1.67% ; 6.68V


FOÔ =
∑ Pl i i
=
101.96* 218
= 259(mm 2 )
γ .U dm .∆U ' 32*0.4*6.68

41

FÔG =
∑ Pl i i
=
45.86*66
= 35.39(mm 2 )
γ .U dm .∆U ' 32*0.4*6.68

→ Từ O → Ô chọn loại dây AC- 300

→ Từ Ô → G chọn loại dây AC- 50

Tra bảng 2-35(tr 645) được điện trở và điện kháng ứng với loại dây
AC-300 đã chọn : r0 = 0.107Ω / km; x0 = 0.25Ω / km

0.218*(101.96*0.107 + 86.83*0.25)
⇒ ∆U = = 17.7(V ) ≈ 4.42%
0.4

0.066*(45.86*0.65 + 35.78*0.392)
⇒ ∆U = = 7.24(V ) ≈ 1.81%
0.4

* Phân xưởng I,Ă

101m 42m
O 61.26 + j43.66 I 25.76+ j18.54 Ă

35.5 + j25.12 25.76+ j18.54

x0 .∑ Qi .li
∆U '' =
U dm

0.25*(43.66*0.101 + 18.54*0.042)
⇒ ∆U '' = = 3.24(V )
0.4

42

3.24
∆U '' = *100 = 0.81%
400
∆U ' = ∆U cp − ∆U '' = 5% − 0.81% = 4.19% ; 16.76V


FOP =
∑ Pl i i
=
61.26*101 + 25.76* 42
= 33.88( mm 2 )
γ .U dm .∆U ' 32*0.4*16.76


chọn : r0 = 0.65Ω / km; x0 = 0.392Ω / km

0.65*(61.26*0.101 + 25.76*0.042) + 0.392*(43.66*0.101 + 18.54*0.042)
⇒ ∆U = = 17.14(V ) ≈ 4.28%
0.4
* Phân xưởng N,Y
Sơ đồ đường dây:

138m 214m
O 90.67 + j69.37 N 45.26+ j28.96 Y

45.41 + j40.41 45.26+ j28.96

x0 .∑ Qi .li
∆U '' =
U dm

0.25*(69.37 *0.138 + 28.96*0.214)
⇒ ∆U '' = = 9.85(V )
0.4
9.85
∆U '' = *100 = 2.46%
400

43

∆U ' = ∆U cp − ∆U '' = 5% − 2.46% = 2.53% ; 10.12V


FON =
∑ Pl i i
=
90.67 *138
= 96.59(mm 2 )
γ .U dm .∆U ' 32*0.4*10.12

FNY =
∑ Pl i i
=
45.26* 214
= 74.77(mm 2 )
γ .U dm .∆U ' 32*0.4*10.12

→ Từ O → N chọn loại dây AC-120

→ Từ N → Y chọn loại dây AC-95


0.138*(0.27*90.67 + 0.365*69.37)
⇒ ∆U = = 17.18(V ) ≈ 4.29%
0.4

0.214*(0.33*45.26 + 0.371*28.96)
⇒ ∆U = = 13.73(V ) ≈ 3.43%
0.4
* Phân xưởng P,Ê

44

182m 68m
O 72.07 + j57.93 Ê 43.76+ j35 P

28.31 + j22.93 43.76+ j35

x0 .∑ Qi .li
∆U '' =
U dm

0.25*(57.93*0.182 + 35*0.068)
⇒ ∆U '' = = 8.07(V )
0.4
8.07
∆U '' = *100 = 2%
400
∆U ' = ∆U cp − ∆U '' = 5% − 2% = 3% ; 12V


FOP =
∑ Pl i i
=
72.07 *182 + 43.76*68
= 104.7( mm 2 )
γ .U dm .∆U ' 32*0.4*12


chọn : r0 = 0.21Ω / km; x0 = 0.358Ω / km

0.21*(72.07*0.182 + 43.76*0.068) + 0.358*(57.93*0.182 + 35*0.068)
⇒ ∆U = = 20(V ) ≈ 5%
0.4
3.2. Xác định tổn thất công suất
3.2.1. Phương án 1
• Từ điểm đấu điện đến trạm biến áp :

45

Ptt2 + Qtt
2
610.152 + 488.32 2
∆P = 2
.R.L = 2
*0,927 *365.8*10 −6 = 0.42( kW )
U 22

Ptt2 + Qtt
2
610.152 + 488.322
∆Q = . X .L = *0.27 *365.8*10 −6 = 0.076( kVAR)
U2 222

∆S = ∆P 2 + ∆Q 2 = (0.42) 2 + (0.076) 2 = 0.182(kVA)

• Trên đường dây từ TBA đến phân xưởng N
Ptt2 + Qtt
2
45.412 + 40.412
∆P = 2
.R.lT − N = 2
*0.85*138*10−6 = 2.70(kW )
U 0.4

Ptt2 + Qtt
2
45.412 + 40.412
∆P = . X .lT − N = *0.403*138*10−6 = 1.28(kVAR)
U2 0.42

∆S = ∆P 2 + ∆Q 2 = (2.70) 2 + (1.28) 2 = 2.98( kVA)

• Trên đường dây từ TBA đến phân xưởng G
Ptt2 + Qtt
2
45.862 + 35.782
∆P = 2
.R.lT −G = 2
*0.46* 238*10 −6 = 2.31(kW )
U 0.4

Ptt2 + Qtt
2
45.862 + 35.782
∆Q = . X .lT −O = *0.382* 238*10 −6 = 1.92( kVAR)
U2 0.42

∆S = ∆P 2 + ∆Q 2 = (2.31) 2 + (1.92) 2 = 3( kVA)

• Trên đường dây từ TBA đến phân xưởng U
Ptt2 + Qtt
2
46.67 2 + 37.802
∆P = 2
.R.lT −U = 2
*0.82*108*10−6 = 1.99(kW )
U 0.4

Ptt2 + Qtt
2
46.67 2 + 37.802
∆Q = 2
. X .lT −U = 2
*0.403*108*10 −6 = 0.98(kVAR)
U 0.4

∆S = ∆P 2 + ∆Q 2 = (1.99) 2 + (0.98) 2 = 2.21(kVA)

• Trên đường dây từ TBA đến phân xưởng Y
Ptt2 + Qtt
2
45.262 + 28.962
∆P = 2
.R.lT −Y = 2
*0.33* 237 *10−6 = 1.41(kW )
U 0.4

Ptt2 + Qtt
2
45.262 + 28.962
∆Q = 2
. X .lT −Y = 2
*0.371* 237 *10−6 = 1.58(kVAR)
U 0.4

46

∆S = ∆P 2 + ∆Q 2 = (1.41) 2 + (1.58) 2 = 2.11( kVA)

• Tổn thất trên đường dây từ TBA đến phân xưởng Ê
Ptt2 + Qtt
2
28.312 + 22.932
∆P = .R.lT − Ê = *0.85*182*10−6 = 1.28(kW )
U2 0.42

Ptt2 + Qtt
2
28.312 + 22.932
∆Q = 2
. X .lT − Ê = 2
*0.403*182*10−6 = 0.60(kVAR)
U 0.4

∆S = ∆P 2 + ∆Q 2 = (1.28) 2 + (0.60) 2 = 1.41(kVA)

• Tổn thất trên đường dây từ TBA đến phân xưởng 0
Ptt2 + Qtt
2
43.562 + 38.332
∆P = .R.lT −0 = *0.85* 23*10−6 = 0.41(kW )
U2 0.42

Ptt2 + Qtt
2
43.562 + 38.332
∆Q = 2
. X .lT − 0 = 2
*0.403* 23*10 −6 = 0.19( kVAR)
U 0.4

∆S = ∆P 2 + ∆Q 2 = (0.41) 2 + (0.19) 2 = 0.45( kVA)

• Tổn thất trên đường dây từ TBA đến phân xưởng V
Ptt2 + Qtt
2
30.952 + 26.302
∆P = .R.lT −V = *1.38*118*10−6 = 1.74( kW )
U2 0.42

Ptt2 + Qtt
2
30.952 + 26.302
∆Q = . X .lT −V = *0.41*118*10−6 = 0.49(kVAR)
U2 0.42

∆S = ∆P 2 + ∆Q 2 = (1.74) 2 + (0.49) 2 = 1.80(kVA)

• Tổn thất trên đường dây từ TBA đến phân xưởng Ă
Ptt2 + Qtt
2
25.762 + 18.542
∆P = 2
.R.lT − A = 2
*3.12*71*10 −6 = 1.39(kW )
U 0.4

Ptt2 + Qtt
2
25.762 + 18.542
∆Q = . X .lT − A = *0.41*71*10 −6 = 0.18(kVAR)
U2 0.42

∆S = ∆P 2 + ∆Q 2 = (1.39) 2 + (0.18) 2 = 1.40( kVA)

• Tổn thất trên đường dây từ TBA đến phân xưởng Ơ
Ptt2 + Qtt
2
53.752 + 48.912
∆P = 2
.R.lT −0 = 2
*0.33*187 *10−6 = 2.03(kW )
U 0.4

Ptt2 + Qtt
2
53.752 + 48.912
∆Q = . X .lT − 0 = *0.371*187 *10 −6 = 2.28(kVAR)
U2 0.42

47

∆S = ∆P 2 + ∆Q 2 = (2.03) 2 + (2.28) 2 = 3.05(kVA)

• Tổn thất trên đường dây từ TBA đến phân xưởng T
Ptt2 + Qtt
2
32.122 + 25.052
∆P = .R.lT −T = *0.65* 239*10 −6 = 1.61(kW )
U2 0.42

Ptt2 + Qtt
2
32.122 + 25.052
∆Q = 2
. X .lT −T = 2
*0.392* 239*10 −6 = 0.97( kVAR)
U 0.4

∆S = ∆P 2 + ∆Q 2 = (1.61) 2 + (0.97) 2 = 1.87(kVA)

• Tổn thất trên đường dây từ TBA đến phân xưởng H
Ptt2 + Qtt
2
52.182 + 39.502
∆P = .R.lT − H = *0.46* 202*10 −6 = 2.48(kW )
U2 0.42

Ptt2 + Qtt
2
52.182 + 39.502
∆Q = 2
. X .lT − H = 2
*0.382* 202*10−6 = 2.06(kVAR)
U 0.4

∆S = ∆P 2 + ∆Q 2 = (2.48) 2 + (2.06) 2 = 3.22(kVA)

• Tổn thất trên đường dây từ TBA đến phân xưởng Ô
Ptt2 + Qtt
2
56.12 + 51.052
∆P = .R.lT −Ô = *0.27 * 218*10 −6 = 2, 01( kW )
U2 0.42

Ptt2 + Qtt
2
56.12 + 51.052
∆Q = . X .lT − Ô = *0.365* 218*10 −6 = 2.86( kVAR)
U2 0.42

∆S = ∆P 2 + ∆Q 2 = (2.01) 2 + (2.86) 2 = 3.49(kVA)

• Tổn thất trên đường dây từ TBA đến phân xưởng P
Ptt2 + Qtt
2
43.762 + 352
∆P = 2
.R.lT − P = 2
*0.46* 218*10 −6 = 1.96( kW )
U 0.4

Ptt2 + Qtt
2
43.762 + 352
∆Q = . X .lT − P = *0.382* 218*10 −6 = 1.63( kVAR)
U2 0.42

∆S = ∆P 2 + ∆Q 2 = (1.96) 2 + (1.63) 2 = 2.54( kVA)

• Tổn thất trên đường dây từ TBA đến phân xưởng I
Ptt2 + Qtt
2
35.52 + 25.122
∆P = 2
.R.lT − I = 2
*1.38*101*10−6 = 1.64(kW )
U 0.4

Ptt2 + Qtt
2
35.52 + 25.122
∆Q = . X .lT − I = *0.41*101*10−6 = 0.48(kVAR)
U2 0.42

48

∆S = ∆P 2 + ∆Q 2 = (1.64) 2 + (0.48) 2 = 1.70( kVA)

• Tổng công suất tổn thất của toàn xí nghiệp là :

∑ P = 2.7 + 2.31 + 1.99 + 1.41 + 1.28 + 0.41 + 1.74 + 1.39 + 2.03 + 1.61 + 2.48 + 2.01 + 1.96 + 1.64 = 24.96(kW )
∑ Q =1.28 + 1.92 + 0.98 + 1.58 + 0.60 + 0.19 + 0.49 + 0.18 + 2.28 + 0.97 + 2.06 + 1.63 + 0.48 = 14.64(kVAR)
∑ S = 2.98 + 3 + 2.21 + 2.11 + 1.41 + 0.45 + 1.80 + 1.40 + 3.05 + 1.87 + 3.22 + 3.49 + 2.54 + 1.70 = 31.23(kVA)

P ' = P + ∆P = 585.19 + 24.96 = 610.15( kW )
Q ' = Q + ∆Q = 473.68 + 14.64 = 488.32(kVAR)
S ' = S + ∆S = 662.19 + 31.32 = 693.51( kVA)

31.32
⇒ ∆S % = *100 = 3.77%
829.37
3.2.2. Phương án 2
• Tổn thất công suất trên đường dây tới các phân xưởng U,O,V,Ơ,T,H,
được tính như phương án 1.
• Tổn thất công suất trên đường dây từ TBA đến phân xưởng Ô,G
- Từ TBA đến phân xưởng Ô :
Ptt2 + Qtt
2
101.962 + 86.832
∆P =
1 2
.R.lT −Ô = 2
*0.107 * 218*10 −6 = 2.61(kW )
U 0.4

Ptt2 + Qtt
2
101.962 + 86.832
∆Q1 = 2
. X .lT −Ô = 2
*0.25* 218*10 −6 = 6.10( kVAR)
U 0.4

∆S1 = ∆P 2 + ∆Q12 = (2.61) 2 + (6.10) 2 = 6.63( kVA)
1

- Từ phân xưởng Ô đến phân xưởng G :
Ptt2 + Qtt
2
45.862 + 35.782
∆P2 = 2
.R.lÔ −G = 2
*0.65*66*10−6 = 0.9(kW )
U 0.4

Ptt2 + Qtt
2
45.862 + 35.782
∆Q2 = .R.lÔ −G = *0.392*66*10−6 = 0.55(kVAR)
U2 0.4 2

∆S 2 = ∆P2 2 + ∆Q2 2 = (0.9) 2 + (0.55) 2 = 1.05(kVA)

- Tổng tổn thất :

49

Thiết kế cung cấp điện

Thiết kế cung cấp điện

Recommended

Recommended

More Related Content

What's hot

What's hot (20)

Viewers also liked

Viewers also liked (14)

Thiết kế cung cấp điện