Моделирование подземного горизонтального резервуара для токсичных отходов. Резервуар выполнен из композиционных материалов. Отчитываются нагрузки от грунтов. Рассматриваются задачи прочности и потери устойчивости.
Проблемы инновационного развития статического зондированияСРО НП «ИСПб-СЗ»
Проблемы инновационного развития статического зондирования. Аналитический обзор предложений
проф. Робертсона (по книге «Интерпретация СРТ-комплексный подход»)
Развитие методов интерпретации статического зондированияСРО НП «ИСПб-СЗ»
Развитие методов интерпретации статического зондирования. Аналитический обзор предложений проф. Робертсона (по книге «Интерпретация СРТ-комплексный подход»)
Проблемы инновационного развития статического зондированияСРО НП «ИСПб-СЗ»
Проблемы инновационного развития статического зондирования. Аналитический обзор предложений
проф. Робертсона (по книге «Интерпретация СРТ-комплексный подход»)
Развитие методов интерпретации статического зондированияСРО НП «ИСПб-СЗ»
Развитие методов интерпретации статического зондирования. Аналитический обзор предложений проф. Робертсона (по книге «Интерпретация СРТ-комплексный подход»)
Продольный спуск судна на воду в ALE постановке. Работы с FSI и многофазными ...Yury Novozhilov
При решении некоторых сильно связанных задач механики и гидродинамики использование традиционных FSI подходов, объединяющих несколько вычислительных кодов может оказаться не эффективно. Большие деформации или динамическое перестроение сеток для выполнения гидро-газодинамических расчетов при подвижных границах расчетной области может потребовать дополнительных вычислительных мощностей и привести к неустойчивости решения.
В докладе описывается решение задачи продольного спуска атомного ледокола на воду в LS-DYNA. Решение выполняется методом конечных элементов в эйлеровой постановке. Используется явный решатель механики. Рассматриваются возможности моделирования многофазных жидкостей при подобных расчетах.
Железобетонные конструкции под воздействием ударных нагрузок в LS-DYNAYury Novozhilov
Доклад посвящается основам расчетов железобетонных конструкций в междисциплинарном пакете LS-DYNA. Первая часть представляемых материалов представляет собой обзор моделей материалов, применяемых для моделирования бетона. При этом принимаются во внимание не только модели бетона, работающие для твердотельных конструкций, но и для конструкций, рассчитываемых в рамках оболочечной и балочной теории. Отдельное внимание уделяется технологиям учета армирования железобетонных конструкций.
Во второй части доклада будет разобрано решение модельной задачи в среде Workbench LS-DYNA ACT и сравнение с данными экспериментов. Будут рассмотрены особенности создания численных моделей, работа со сборками. Отдельное внимание будет уделено известным ограничениям и проблемам, возникающим при работе с Workbench LS-DYNA ACT.
Моделирование продольного спуска судна на водуYury Novozhilov
“Продольный спуск судна на воду в ALE постановке. Работы с FSI и многофазными средами. Workbench LS-DYNA ACT.”
При решении некоторых сильно связанных задач механики и гидродинамики использование традиционных FSI подходов, объединяющих несколько вычислительных кодов может оказаться не эффективно. Большие деформации или динамическое перестроение сеток для выполнения гидро-газодинамических расчетов при подвижных границах расчетной области может потребовать дополнительных вычислительных мощностей и привести к неустойчивости решения.
В докладе описывается решение задачи продольного спуска атомного ледокола на воду в LS-DYNA. Решение выполняется методом конечных элементов в эйлеровой постановке. Используется явный решатель механики. Рассматриваются возможности моделирования многофазных жидкостей при подобных расчетах.
2. 2
Моделирование композитного подземного
горизонтального резервуара средствами ANSYS
Composite PrePost
Изучение возможностей по параметризации и
оптимизации модели как на уровне геометрии, так
и на уровне укладок и свойств волокон.
Цели
3. 3
Рассматриваемые свойства грунта
ρ = 1500 кг/м3 – плотность грунта
g = 9,81 м/с2 – ускорение свободного падения
h = [5,8 ; 7,6] м – заглубление рассматриваемой точки от
отметки планировки
ν = 0,3 – коэффициент Пуассона
С = 12 МН/м3 – жесткость упругого основания для
рыхлых водонасыщенных песков Цитович Н.А.
“Механика грунтов”, 1983 г.
6. 6
Вертикальное давление P = ρgh, Па
Боковое давление P = ρghν/(1-ν) , Па
Иванова П.Л. «Грунты и основания
гидротехнических сооружений»
Граничные условия и нагрузки
7. 7
Боковое давление P = ρghν/(1-ν), Па
Иванова П.Л. «Грунты и основания
гидротехнических сооружений»
Граничные условия и нагрузки
8. 8
Боковое давление P = ρghν/(1-ν), Па
Иванова П.Л. «Грунты и основания
гидротехнических сооружений»
Граничные условия и нагрузки
9. 9
Толщина 6 мм или 10 мм
Намотка с углом 15°
4 или 6 монослоев равной толщины
Основная труба
13. 13
Меду всеми частями конструкции принимаются условия идеального
сопряжения – неразрывность вектора перемещений
В расчете рассматривается полый резервуар с нулевым внутренним
давлением
Используется классическая теория слоистых оболочек:
• Идеальное сопряжение между слоями оболочки
• Свойства для каждого слоя постоянны по толщине
• Линейно-упругая связь напряжений и деформаций
• Гипотеза Рейснера-Миндлина
Допущения
22. 22
Для модели с толщиной стенки трубы резервуара 6 мм
• Запас при оценке линейной потери устойчивости составляет 0,49 – конструкция
теряет устойчивость под действием приложенной нагрузки
Для модели с толщиной стенки трубы резервуара 10 мм
• Запас при оценке линейной потери устойчивости составляет 1,76
• Максимум модуля вектора перемещений составил 54 мм
• Осредненные окружные напряжения лежат в пределах составляют от -150 МПа до
136 МПа
Обзор результатов
23. 23
Результаты показали хорошее совпадение с аналитическими оценками и
данными об условиях реальной эксплуатации.
Резервуар с толщиной стенки трубы равной 6 мм при заглублении на 6
метров теряет устойчивость, в то время как резервуар с толщиной стенок
10 мм сохраняет несущую способность.
Возможна оптимизация конструкции (угол намотки, толщины монослоев
геометрия конструкции, добавление ребер жесткости) для
проектирования резервуара с толщиной стенок менее 10 мм при
заглублении 6 метров.
Возможно определение максимальной величины заглубления
неоптимизированного резервуара с толщиной стенок 6 мм.
В ходе проведения расчетов важен учет нелинейностей – больших
деформаций конструкции.
Выводы