Recommended
More Related Content
What's hot
Viewers also liked
Similar to 10277
Similar to 10277 (20)
10277
- 1. (19) BY (11) 10277 (13) U (46) 2014.08.30 (51) МПК ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ (12) РЕСПУБЛИКА БЕЛАРУСЬ НАЦИОНАЛЬНЫЙ ЦЕНТР ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ A 62C 31/00 (2006.01) (54) ОРОСИТЕЛЬ С ПРЕДВАРИТЕЛЬНОЙ АЭРАЦИЕЙ ОГНЕТУШАЩЕГО РАСТВОРА (21) Номер заявки: u 20140019 (22) 2014.01.10 (71) Заявитель: Государственное учреж- дение образования "Командно- инженерный институт" Министер- ства по чрезвычайным ситуациям Республики Беларусь (BY) (72) Авторы: Карпенчук Игорь Васильевич; Полевода Иван Иванович; Качанов Игорь Владимирович; Павлюков Сер- гей Юрьевич; Волчек Ярослав Стани- славович; Палубец Сергей Михайло- вич (BY) (73) Патентообладатель: Государственное учреждение образования "Командно- инженерный институт" Министерства по чрезвычайным ситуациям Респуб- лики Беларусь (BY) (57) 1. Ороситель с предварительной аэрацией огнетушащего раствора, содержащий дрен- черный ороситель, отличающийся тем, что перед дренчерным оросителем установлен инжектор для аэрации огнетушащего раствора с подводящим и отводящим участками, разделенными участком сжатого сечения, снабженным отверстиями, сообщающимися с атмосферой для инжекции воздуха в поток огнетушащего раствора. 2. Ороситель по п. 1, отличающийся тем, что инжектор выполнен по типу трубы Вен- тури с конфузорным подводящим и диффузорным отводящим участками, причем потери давления ∆р в потоке двухфазной газожидкостной среды, проходящей через диффузорный отводящий участок инжектора, и его геометрические размеры связаны зависимостью: − ρ ρ ρ+ α τ=∆ 4 0 42 дф 2 2 дф 0 d 1 D Q811,0 d Dln 2 tg 2p , где D - диаметр выходного сечения диффузора; d0 - диаметр участка сжатого сечения диффузора; Q - объемный расход огнетушащего раствора; Фиг. 1 BY10277U2014.08.30
- 2. BY 10277 U 2014.08.30 2 τ - касательное напряжение на стенке диффузора; α - угол конусности диффузора; ρдф - плотность двухфазной газожидкостной среды. 3. Ороситель по п. 2, отличающийся тем, что геометрические размеры диффузора инжектора соответствуют гидравлическому режиму, заданному уравнением: dx d dx dp 2 xtg 2 дф ννρ= + α τ− , где τ - касательное напряжение на стенке диффузора; α - угол конусности диффузора; p - давление в соответствующем сечении; x - текущая координата; ρдф - плотность двухфазной газожидкостной среды; ν - скорость двухфазного газожидкостного потока в соответствующем сечении. 4. Ороситель по п. 1, отличающийся тем, что подводящий и отводящий участки ин- жектора выполнены цилиндрическими и разделены диафрагмой с проходным отверстием, а участок сжатого сечения расположен между диафрагмой с проходным отверстием, диа- метр которого связан с расходом огнетушащего раствора зависимостью ( ) 4 0вх 2 д pp Q8 d −π ρ = , где dд - диаметр проходного отверстия диафрагмы; Q - объемный расход огнетушащего раствора; pвх - давление на входе в инжектор; p0 - заданное давление за проходным отверстием диафрагмы; ρ - плотность огнетушащего раствора, и отверстиями, сообщающимися с атмосферой для инжекции воздуха в поток огнету- шащего раствора. 5. Ороситель по п. 4, отличающийся тем, что расстояние между отверстиями для ин- жекции воздуха и диафрагмой составляет от 0,5dд до dд. 6. Ороситель по п. 4, отличающийся тем, что проходное отверстие диафрагмы вы- полнено коническим с углом конусности от 20 до 40°. (56) 1. А.с. СССР 172630. 2. Патент РФ 2460558, МПК A 62C 31/00, 2011. 3. Иванов С.П., Курбатов Б.Е. Расчет средств пенного пожаротушения. - М.: Стройиздат, 1985. - 220 с. 4. Исследование влияния модифицирующих добавок к воде на дисперсность распыли- вания форсунками модульных установок пожаротушения мелкодисперсной водой с целью разработки огнетушащего состава для этих установок: отчет о НИР (заключ.) / Научно- исследовательский институт пожарной безопасности и проблем чрезвычайных ситуаций МЧС Республики Беларусь; науч. рук. Ю.В. Заневская. - Минск, 2005. - 49 с. - № ГР 2005439. 5. Кутателадзе С.С., Стырикович М.М. Гидродинамика газожидкостных систем. - М.: Энергия, 1976. - 296 с. 6. Карпенчук И.В. и др. Уравнения движения кавитационного двухфазного потока в диффузоре пеносмесителя ПС-5 // Чрезвычайные ситуации: предупреждение и ликвида- ция. - 2005. - № 7 (17). - С. 154-160.
- 3. BY 10277 U 2014.08.30 3 7. Рабинович У.З. Гидравлика. - М.: Недра, 1980. - 278 с. 8. Альтшуль А.Д., Животовский Л.С., Иванов Л.П. Гидравлика и аэродинамика. - М.: Стройиздат, 1987. - 414 с. Полезная модель относится к области средств пожаротушения и предназначена для использования в составе систем автоматического пожаротушения помещений жилого и производственного назначения. Наиболее широко применяются (до 90 % от общего числа пенных оросителей) универ- сальные пенные оросители низкой кратности. Эти оросители устанавливаются в произ- водственных помещениях, где обращаются легковоспламеняющиеся жидкости, находятся машины и механизмы с наличием горюче-смазочных материалов, а также в любых других случаях, где рекомендовано применение пенного пожаротушения, но использование пен- ных стволов или пенных генераторов большей производительности нецелесообразно. Известен пенный ороситель [1], который включает перекрытый клапаном корпус оро- сителя и закрепленный на корпусе диффузор с отверстиями для подсоса воздуха. Внутри диффузора на корпусе оросителя расположены кольцеобразные распылительные диа- фрагмы, на конце корпуса оросителя также расположена кольцеобразная распылительная диафрагма - распылительная розетка. Недостатком известного устройства является сравнительно невысокая эффективность из-за наличия клапана, сдерживающего огнетушащее вещество, так как в системах авто- матического пожаротушения уже имеются запорно-пусковые устройства, реагирующие на повышение температуры в помещениях. Известен дренчерный пенный ороситель [2], содержащий корпус оросителя и закреп- ленный на корпусе диффузор с отверстиями для подсоса воздуха и распылительной розет- кой, внутри диффузора, на его конце, расположенном напротив корпуса оросителя, расположена распылительная розетка, закрепленная на диффузоре посредством по край- ней мере трех радиальных и наклонных по отношению к оси диффузора удерживающих спиц, при этом распылительная розетка снабжена вогнутыми лепестками. При включении систем автоматического пожаротушения помещений в пространство, образованное диффузором, подается пенообразующий раствор. Диффузор создает объем струи пены, в верхней части диффузора создается разрежение, и через отверстия диффузо- ра начинает подсасываться воздух. Воздух перемешивается с пенообразующим раствором с получением воздушно-механической пены, разбрызгиваемой на площади, выделенной для защитного действия распылителя. Розетка с чередующимися вогнутыми лепестками, рас- положенными под углом, обеспечивает получение струи пены низкой кратности. Данный дренчерный пенный ороситель имеет тот недостаток, что из корпуса пенооб- разующий раствор подается в виде сплошной струи, слои жидкости и подсасываемого воз- духа будут двигаться параллельно и смешение с воздухом будет незначительным. Кроме того, в данном дренчерном пенном оросителе разбрызгивающая розетка, распо- ложенная внутри диффузора, отбрасывает раствор на стенки диффузора, что значительно снижает скорость и уменьшает площадь орошения. Проведенные исследования по изучению основных характеристик пены, влияющих на огнетушащую эффективность, позволяют сделать вывод, что одной из важных характери- стик пены, влияющей на скорость ее разрушения на поверхности горючего, является дис- персность, которая определяется типом пеногенерирующей аппаратуры. Гидродинамиче- ские параметры пенного слоя зависят от дисперсности. Уменьшение размеров пузырьков приводит к увеличению огнетушащей эффективности [3]. Повышение кратности пены увеличивает толщину пенного слоя, что, в свою очередь, увеличивает время прогрева пен- ного слоя, обезвоживание пленок и его разрушение. Для зависимости скорости разрушения от дисперсности наблюдается другая картина: при малой плотности теплового потока
- 4. BY 10277 U 2014.08.30 4 скорость прямо пропорциональна размеру пузырьков в пене, а при большой - не зависит от их размера. Скорость разрушения при тепловом воздействии постоянна по мере убыва- ния высоты слоя. Это результат одновременного протекания в пленках поверхностного слоя процессов синерезиса, прогрева и стекания жидкости разрушенных пленок в нижние слои пены [4]. Следовательно, принимая во внимание зависимость плотности теплового потока от скорости разрушения пены, можно сделать вывод, что огнетушащая эффективность пены при неразвившихся пожарах (пожарах с тепловым потоком малой плотности) напрямую зависит от дисперсности пены. Задачей предлагаемой полезной модели является повышение кратности и дисперсно- сти пены, подаваемой на пожаротушение. Решение указанной задачи достигается посредством того, что в оросителе с предвари- тельной аэрацией огнетушащего раствора, содержащем дренчерный ороситель, согласно полезной модели перед дренчерным оросителем установлен инжектор для аэрации огне- тушащего раствора с подводящим и отводящим участками, выполненными либо в виде конфузора и диффузора соответственно, либо в виде цилиндров, разделенными участком сжатого сечения, снабженным отверстиями, сообщающимися с атмосферой для инжекции воздуха (газонасыщения) в поток огнетушащего раствора. Инжектор, состоящий из конфузора и диффузора, в предпочтительном варианте реа- лизации выполнен по типу трубы Вентури, где геометрические размеры диффузора ин- жектора соответствуют гидравлическому режиму, заданному уравнением: dx d dx dp 2 xtg 2 дф ννρ= + α τ− , (1) где τ - касательное напряжение на стенке диффузора; α - угол конусности диффузора; p - давление в соответствующем сечении; x - текущая координата; ρдф - плотность двухфазной газожидкостной среды; ν - скорость двухфазного газожидкостного потока в соответствующем сечении, а потери давления ∆p в диффузоре инжектора и его геометрические размеры связаны зависимостью: − ρ ρ ρ+ α τ=∆ 4 0 42 дф 2 2 дф 0 d 1 D Q811,0 d Dln 2 tg 2p , (2) где D - диаметр выходного сечения диффузора; d0 - диаметр участка сжатого сечения диффузора; Q - объемный расход огнетушащего раствора. Инжектор в другом, менее предпочтительном, варианте реализации может быть вы- полнен в виде цилиндрических подводящего и отводящего каналов с диафрагмой между ними, соединенных резьбовым соединением, а диаметр проходного отверстия диафрагмы связан с расходом огнетушащего раствора зависимостью: 4 0вх 2 д )pp( Q8 d −π ρ = , (3) где dд - диаметр проходного отверстия диафрагмы; Q - объемный расход огнетушащего раствора; pвх - давление на входе в инжектор; p0 - заданное давление за проходным отверстием шайбы; ρ - плотность огнетушащего раствора,
- 5. BY 10277 U 2014.08.30 5 при этом участок сжатого сечения расположен между диафрагмой с проходным отверсти- ем диаметром dд и отверстиями (включительно), сообщающимися с атмосферой для ин- жекции воздуха в поток огнетушащего раствора, а отверстия для инжекции воздуха расположены на расстоянии от диафрагмы, равном 0,5dд ÷ 1dд. Проходное отверстие диафрагмы выполнено коническим с углом конусности от 20 до 40°. Отличительная особенность оросителя с предварительной аэрацией огнетушащего раствора заключается в том, что он содержит инжектор, установленный перед дренчер- ным пенным оросителем, для аэрации огнетушащего раствора с конфузорным и диффу- зорным участками, участком сжатого сечения, сообщающимся с атмосферой, выполнен- ный по типу трубы Вентури с отверстиями для инжекции воздуха. Геометрические размеры диффузора инжектора соответствуют гидравлическому режиму, заданному урав- нением (1), вывод которого основан на законе сохранения импульса для двух элементар- ных сечений диффузора [5, 6] (сумма всех внешних сил равна изменению импульса) ( ) ( ) ,mddmm dxpx2dx x р x 2 tgdxx 2 tg2 dxx 2 tg2dxx 2 tgg .дф.дф.дф 2дд2 д дф 2д2 ν⋅−ν+ν⋅+= = ⋅⋅⋅+⋅ ∂ ∂ ⋅⋅ α ⋅π−⋅σ⋅⋅ α ⋅π⋅+ +⋅τ⋅⋅ α ⋅π⋅−⋅ρ⋅⋅ α ⋅π⋅ (4) где mдф. - массовый расход двухфазной газожидкостной среды; v - скорость двухфазной газожидкостной среды; g - проекция ускорения свободного падения на ось Ох; ρдф. - плотность двухфазной газожидкостной среды; α - угол конусности диффузора; τ - касательные напряжения на стенке диффузора; σ - нормальные напряжения на стенке диффузора; p - давление в перпендикулярных оси Ox сечениях. После преобразований получим: ∂ ν∂ ν+ ∂ ν∂ ⋅ρ= ⋅ − ∂ ∂ − α ⋅ τ⋅ − σ⋅ +ρ⋅ xtx p2 x p 2 tgx 2 x 2 g дф д дф . (5) К полученному уравнению добавим уравнение неразрывности, которое в данном слу- чае примет следующий вид: ( ) 0x xt x 2 tg дф 2дф2д2 = ν⋅ρ⋅ ∂ ∂ + ∂ ρ∂ ⋅⋅ α ⋅π . (6) В случае установившегося движения уравнения (5) и (6) примут следующий вид: dx d x p2 dx dp x 2 2 tgx 2g дф д дф ν⋅ν⋅ρ= ⋅ −−σ⋅+ α ⋅ τ⋅−ρ⋅ ; (7) дф 2 дф д2 mconstx 2 tg ==⋅ν⋅ρ⋅ α ⋅π . (8) Далее рассмотрим случай установившегося движения жидкости в диффузоре инжек- тора с малыми углами конусности (α < 15°). Будем считать давление в сечении диффузора одинаковым [7]. Вследствие этого нор- мальные напряжения на стенке можно принять равным и значению давления в сечении. Тогда уравнение (7) примет следующий вид: dx d dx dp 2 tgx 2g дф д дф νν⋅ρ=− α ⋅ τ⋅−ρ⋅ , (9)
- 6. BY 10277 U 2014.08.30 6 или дф д дф g 2 tgx 2 dx d dx dp ρ⋅− α ⋅ τ⋅+νν⋅ρ=− . (10) Поскольку вес двухфазной газожидкостной смеси в объеме диффузора значительно меньше сил давления и сил трения, возникающих при движении жидкости в диффузоре, значением последнего члена в уравнении (10) можно пренебречь. Тогда конечное уравне- ние примет вид (1) (представленный в зависимом п. 3 формулы изобретения): dx d 2 tgx 2 dx dp дф д νν⋅ρ= α ⋅ τ⋅+− . Полученные уравнения осредненного движения газожидкостной смеси в диффузоре позволяют рассчитывать распределение осредненного давления в диффузоре по его длине, а также определять давление на ее границе в конце диффузора, т.е. определять геометри- ческие размеры диффузора инжектора, соответствующие гидравлическому режиму, за- данному этим уравнением. Еще одной отличительной особенностью полезной модели является то, что потери давле- ния ∆p в диффузоре инжектора и его геометрические размеры связаны зависимостью (2), вывод которой получен из интегрального решения уравнений (8) и (9) движения двухфаз- ной газожидкостной смеси в диффузоре инжектора для аэрации огнетушащего состава. Проинтегрируем уравнение (9). Поскольку на рассматриваемом участке при аэрации рабочей среды для получения необходимой кратности пены газосодержание составляет 90-95 %, движение жидкости установившееся, плотность раствора пенообразователя зна- чительно больше плотности воздуха, угол конусности диффузора мал, примем в первом приближении плотность газожидкостной среды постоянной. Получаем следующее урав- нение: ∫∫∫∫ ν ν ν⋅νρ=− α τ−ρ⋅ 2 1 дф 2p 1p 2x 1x 2x 1x д дф ddp x dx 2 tg 2dxg . (11) После интегрирования и преобразований получим выражение, определяющее потери давления в диффузоре инжектора для аэрации огнетушащего состава: ( ) lg 2x x ln 2 tg 2p дф 2 2 2 1 дф 1 2 д ⋅ρ⋅−ν−ν ρ − α τ⋅=∆ , (12) где l - длина диффузора от начального (сжатого) сечения до начала цилиндрической части. Скорость ν1, т.е. скорость в начальном сечении, можно принять равной скорости ν0 потока без газонасыщения в узком сечении на выходе из конфузора и определять ее через объемный расход рабочей среды: 2 0 01 d Q4 ⋅π =ν=ν , (13) где Q - объемный расход огнетушащего состава; d0 - диаметр участка сжатого сечения. Отношение x2/x1 можно записать как D/d0, где D - диаметр выходного сечения диффузора. С учетом сделанных допущений и обозначений уравнение (12) примет вид: ( )22 0 дф 0д 2d Dln 2 tg 2p ν−ν ρ − α τ=∆ . (14)
- 7. BY 10277 U 2014.08.30 7 Проведем некоторые преобразования уравнения (14). Скорость среды, исходя из урав- нения (8), можно представить в виде: 2 дф д2 дф x 2 tg m ⋅ρ⋅ α π =ν . (15) Координату расчетного сечения x с началом координат в точке схождения диффузора можно записать как: 2 tg2 d lx д 0 α += . (16) После подстановок и преобразований получаем конечную зависимость (2) для опреде- ления потерь давления ∆p в потоке двухфазной газожидкостной среды, проходящей через диффузорный отводящий участок инжектора. Еще одна отличительная особенность оросителя заключается в том, что при необхо- димости упрощения его конструкции и, соответственно, удешевления процесса изготов- ления подводящий и отводящий участки инжектора выполняют цилиндрическими и разделяют их диафрагмой с проходным отверстием, при этом участок сжатого сечения на- ходится между диафрагмой с проходным отверстием, диаметр которого связан с расходом огнетушащего раствора зависимостью (3), и отверстиями (включительно), сообщающими- ся с атмосферой для инжекции воздуха в поток огнетушащего раствора. Для конечного расчета подводящего участка инжектора необходимо значение диаметра d0 участка сжато- го (узкого) сечения инжектора. Для определения d0 запишем уравнение Д. Бернулли для входного Dвх и сжатого (узкого) сечений подводящего участка инжектора без учета удель- ной энергии положения сечений, т.к. ее значение мало по сравнению с остальными члена- ми уравнения: конф 2 0 0 2 вх вх p 2 p 2 p ∆+ ν ρ+= ν ρ+ , (17) где pвх. - давление на входе в инжектор; νвх. - скорость жидкости на входе в инжектор; p0 - давление на участке сжатого сечения; ρ - плотность огнетушащего раствора; ν0 - скорость на участке сжатого сечения; ∆pконф - потери давления на подводящем участке. Преобразуем уравнение (17) с учетом νвх. (18): 2 вх 0 0вх D d ν=ν (18) для получения диаметра участка сжатого сечения. [ ] 4 конф0вх 2 2 0 ppp Q8 d ∆−−π ρ = . (19) В первом приближении расчет проточного тракта инжектора с подводящим и отводя- щим участками цилиндрической формы (фиг. 2), где диаметр dД проходного отверстия диафрагмы совпадает с диаметром d0 сжатого сечения, вследствие сложности процесса необходимо делать методом последовательных приближений, диаметр сжатого сечения d0 или диаметр dД проходного отверстия диафрагмы можно определять без учета потерь дав- ления на подводящем участке, т.е. принять ∆pконф = 0, тогда получаем (3): ( ) 4 0вх 2 2 0 pp Q8 d −π ρ = .
- 8. BY 10277 U 2014.08.30 8 Сущность полезной модели раскрывается с помощью фиг. 1 и 2. На фиг. 1 представлена схема оросителя с предварительной аэрацией (газонасыщени- ем) огнетушащего вещества, в котором подводящий и отводящий участки инжектора представлены в виде конфузора и диффузора. На фиг. 2 представлена схема оросителя с предварительной аэрацией огнетушащего вещества, в котором подводящий и отводящий участки инжектора имеют форму цилиндра, а между ними помещена диафрагма с отвер- стием, диаметр которого связан с расходом огнетушащего раствора определенной зависи- мостью. На фиг. 1 представлен общий вид оросителя, который включает инжектор, состоящий из конфузорного участка 1 (конфузора), диффузорного участка 2 (диффузора), и дренчер- ный ороситель 3. Конфузор 1 соединен с диффузором 2 резьбовым соединением с уплот- нением 4. В области соединения конфузора и диффузора расположен участок 5 сжатого сечения, выполненный по типу трубы Вентури, который сообщается с окружающей атмо- сферой посредством отверстий 6 для подачи (инжекции) воздуха. Диффузор 2 соединен резьбовым соединением 7 с дренчерным оросителем 3, венчает который розетка 8. Принцип работы оросителя с предварительной аэрацией огнетушащего вещества за- ключается в следующем. Огнетушащее вещество в виде раствора пенообразователя пода- ется в конфузорный участок 1 с необходимым расходом. При прохождении конфузорного участка 2 из-за конусного уменьшения диаметра конфузора скорость потока огнетушаще- го вещества возрастает, достигая своего максимума в области участка 5 сжатого сечения, при этом давление в потоке понижается, образуется вакуумный эффект, под действием которого воздух подсасывается из окружающей атмосферы через отверстия 6 и инжектирует в поток огнетушащего вещества, в результате чего при переходе в диффузорный участок образуется газожидкостная смесь. Далее поток огнетушащего вещества, представляющий собой газожидкостную смесь раствора пенообразователя с воздухом, проходит через дренчерный ороситель 3 и дробится на его розетке 8, образуя мелкодисперсную пену с кратностью порядка 10-20. Это обеспечивается за счет того, что поток газожидкостной смеси не способен сопротивляться растягивающим усилиям и воздушные пузырьки легко дробятся на розетке. Кратность пены заранее задается перед газонасыщением посредством регулирования количества воздуха, инжектируемого в поток через отверстия 6, подбором их определенного диаметра. Результаты исследований показали, что, по сравнению с распыливанием воды без до- бавления поверхностно-активных веществ и газонасыщения, гидравлическое распылива- ние в сочетании с предварительным газонасыщением воды без добавок поверхностно- активных веществ, способствует уменьшению размера капель водного аэрозоля на 17 %, а в случае использования в качестве огнетушащей жидкости 0,02 %-ного раствора триэта- ноламиналаурилсульфата - на 34 %. Таким образом, реализация заявленной полезной модели обеспечивает повышение эффективности пожаротушения. С целью снижения технологических затрат на изготовление, упрощения конструкции и увеличения инжекционной способности предлагается конструкция оросителя с инжек- тором, состоящим из подводящего и отводящего каналов, имеющих цилиндрическую фор- му, соединенных резьбовым соединением, в области которого помещен участок сжатого сечения, снабженный отверстиями, сообщающимися с атмосферой для инжекции воздуха (газонасыщения) в поток огнетушащего раствора, причем участок сжатого сечения вклю- чает диафрагму с проходным отверстием, диаметр dД которого связан с расходом огнету- шащего раствора зависимостью (3). Эта конструкция оросителя включает инжектор, состоящий из подводящего 1 и отводящего 2 цилиндрических каналов, и дренчерный оро- ситель 3. Каналы 1 и 2 соединены резьбовым соединением с уплотнением 4. В области со- единения каналов 1 и 2 расположен участок 5 сжатого сечения, для чего между каналами 1 и 2 установлена диафрагма 6 с проходным отверстием 7. На расстоянии, равном величи-
- 9. BY 10277 U 2014.08.30 9 не от 0,5dД до dД (от половины до целого диаметра проходного отверстия диафрагмы), вы- полнены отверстия 8, сообщающиеся с атмосферой для газонасыщения (аэрации) потока огнетушащего раствора, проходящего через диафрагму 6. К выходному сечению отводя- щего канала 2 резьбовым соединением 3/4 ``NPT подсоединяется дренчерный ороситель 3 с розеткой 9 на конце. Ороситель с инжектором в виде цилиндрических каналов с диафрагмой работает сле- дующим образом. Огнетушащий раствор потоком с определенным расходом подается в подводящий канал 7. При транзите в отводящий канал 2 через проходное отверстие 7 в диафрагме 6, т.е. в начале участка сжатого сечения, скорость потока резко возрастает, да- лее за диафрагмой на расстоянии 0,5dД - 1dД диаметра проходного отверстия 7, т.е. в конце участка сжатого сечения, образуется сжатое сечение потока транзитной струи, охваченное вихревыми водоворотными зонами [8]. Как известно из теории вихря, давление в центре вихря равно нулю, давление в сжатом сечении транзитной струи значительно понижается по сравнению с атмосферным, и происходит инжекция, т.е. газонасыщение огнетушащего раствора из-за подсасывания воздуха через отверстия 8, расположенные на участке сжато- го сечения инжектора в области сжатого сечения транзитной струи. Количество инжекти- руемого воздуха определяется количеством и диаметрами отверстий 8. Фиг. 2 Национальный центр интеллектуальной собственности. 220034, г. Минск, ул. Козлова, 20.