Este documento presenta los pasos para diseñar una mezcla de concreto, incluyendo la determinación de la resistencia promedio, el asentamiento, el tamaño máximo nominal del agregado grueso y la cantidad de agua de mezclado. Luego, muestra un ejemplo de diseño de mezcla con agregado global para un proyecto específico, incluyendo cálculos del volumen y peso de los componentes de la mezcla.
Este documento presenta un ejemplo de diseño de mezcla de concreto. Detalla los pasos requeridos como elegir el slump, tamaño máximo del agregado, estimar la cantidad de agua y aire de la mezcla, calcular la relación agua/cemento, y estimar los contenidos de cemento, agregado grueso y fino. Luego muestra un ejemplo numérico aplicando estos pasos para diseñar una mezcla con resistencia requerida de 175 kg/cm2.
El informe describe el proceso constructivo de vigas de cimentación y columnas para una edificación. Se usó una zapata conectada según la norma E060 debido a que había zapatas excéntricas en el límite de la edificación. Se realizó el vaciado de concreto fc= 210 kg/cm2 en las vigas de cimentación usando una mezcladora. Se desencofraron 10 columnas en el fondo y se encofraron las 12 columnas restantes en el frente.
Desglose y descripción de los elementos del Análisis de precios unitarios de la actividad correspondiente al vaciado de la losa nervada en una dirección con concreto de resistencia F'c= 300 Kg/cm2
1) Se diseñó un concreto con resistencia a la compresión de 250 kg/cm2, consistencia plástica, sin aire ni aditivos.
2) Se calculó la relación a/c, volumen de agua, cantidad de cemento y agregados.
3) Se elaboró una mezcla de concreto fresco en el laboratorio y se midió su slump (5 cm) y peso unitario (16.5 kg/m3).
El documento presenta el diseño de una mezcla de concreto con una resistencia a la compresión de 210 kg/cm2. Describe el proceso de diseño según las normas ACI 211.1.74 y ACI 211.1.81. Incluye los resultados de las pruebas de laboratorio de los agregados y los cálculos para determinar las cantidades de cemento, agua y agregados requeridos para 1 m3 de concreto, considerando un asentamiento de 3-4 pulgadas y un contenido de aire atrapado de 1%. Finalmente presenta la dosific
Este documento describe el proceso de diseño de una mezcla de concreto hidráulico. Explica los pasos para determinar la cantidad de cemento, agua, grava y arena necesarios para 1 m3 de concreto que cumpla con los requerimientos especificados de resistencia y trabajabilidad. Estos pasos incluyen seleccionar el tamaño máximo de agregado y asentamiento, calcular la relación agua-cemento, y estimar los contenidos de cemento, grava y arena usando tablas y fórmulas basadas en las
Diseño de mezclas del concreto tecnologia de concretoluis loayza
Este documento presenta los pasos para diseñar una mezcla de concreto para una zapata. Describe los materiales necesarios (cemento, agua, grava, arena), las propiedades de los materiales seleccionados, y los 9 pasos para determinar las proporciones correctas de cada material, incluyendo la selección del revenimiento, tamaño máximo del agregado, relación agua/cemento, y ajustes por humedad. El objetivo es diseñar una mezcla que cumpla con los requerimientos de resistencia y trabajabilidad espec
Este documento presenta los pasos para diseñar una mezcla de concreto, incluyendo la determinación de la resistencia promedio, el asentamiento, el tamaño máximo nominal del agregado grueso y la cantidad de agua de mezclado. Luego, muestra un ejemplo de diseño de mezcla con agregado global para un proyecto específico, incluyendo cálculos del volumen y peso de los componentes de la mezcla.
Este documento presenta un ejemplo de diseño de mezcla de concreto. Detalla los pasos requeridos como elegir el slump, tamaño máximo del agregado, estimar la cantidad de agua y aire de la mezcla, calcular la relación agua/cemento, y estimar los contenidos de cemento, agregado grueso y fino. Luego muestra un ejemplo numérico aplicando estos pasos para diseñar una mezcla con resistencia requerida de 175 kg/cm2.
El informe describe el proceso constructivo de vigas de cimentación y columnas para una edificación. Se usó una zapata conectada según la norma E060 debido a que había zapatas excéntricas en el límite de la edificación. Se realizó el vaciado de concreto fc= 210 kg/cm2 en las vigas de cimentación usando una mezcladora. Se desencofraron 10 columnas en el fondo y se encofraron las 12 columnas restantes en el frente.
Desglose y descripción de los elementos del Análisis de precios unitarios de la actividad correspondiente al vaciado de la losa nervada en una dirección con concreto de resistencia F'c= 300 Kg/cm2
1) Se diseñó un concreto con resistencia a la compresión de 250 kg/cm2, consistencia plástica, sin aire ni aditivos.
2) Se calculó la relación a/c, volumen de agua, cantidad de cemento y agregados.
3) Se elaboró una mezcla de concreto fresco en el laboratorio y se midió su slump (5 cm) y peso unitario (16.5 kg/m3).
El documento presenta el diseño de una mezcla de concreto con una resistencia a la compresión de 210 kg/cm2. Describe el proceso de diseño según las normas ACI 211.1.74 y ACI 211.1.81. Incluye los resultados de las pruebas de laboratorio de los agregados y los cálculos para determinar las cantidades de cemento, agua y agregados requeridos para 1 m3 de concreto, considerando un asentamiento de 3-4 pulgadas y un contenido de aire atrapado de 1%. Finalmente presenta la dosific
Este documento describe el proceso de diseño de una mezcla de concreto hidráulico. Explica los pasos para determinar la cantidad de cemento, agua, grava y arena necesarios para 1 m3 de concreto que cumpla con los requerimientos especificados de resistencia y trabajabilidad. Estos pasos incluyen seleccionar el tamaño máximo de agregado y asentamiento, calcular la relación agua-cemento, y estimar los contenidos de cemento, grava y arena usando tablas y fórmulas basadas en las
Diseño de mezclas del concreto tecnologia de concretoluis loayza
Este documento presenta los pasos para diseñar una mezcla de concreto para una zapata. Describe los materiales necesarios (cemento, agua, grava, arena), las propiedades de los materiales seleccionados, y los 9 pasos para determinar las proporciones correctas de cada material, incluyendo la selección del revenimiento, tamaño máximo del agregado, relación agua/cemento, y ajustes por humedad. El objetivo es diseñar una mezcla que cumpla con los requerimientos de resistencia y trabajabilidad espec
Dosificación de materiales para mezcla de concreto (hormigón) - Axel Martínez...Axel Martínez Nieto
Presentación con el método ACI para dosificación de materiales para 1 metro cúbico de concreto (hormigón) a utilizarse en columnas.
Por: Axel Martinez Nieto
Este documento proporciona tablas de dosificación y equivalencias de materiales de construcción como cemento, arena, piedra y acero. Incluye equivalencias de volumen, longitud, área y proporciones recomendadas de materiales para diferentes usos como cimientos, muros, vigas y techos. El objetivo es brindar información útil sobre las cantidades correctas de materiales para la construcción.
Este documento explica cómo calcular la cantidad de agregados (cemento, arena, grava) necesarios para 10 metros cúbicos de concreto de resistencia 3,000 PSI usando la proporción 1:2:3. Se detalla que se requieren 86.90 bolsas de cemento, 4.88 metros cúbicos de arena, 7.31 metros cúbicos de grava y 2.17 metros cúbicos de agua. El documento también brinda información sobre los tipos más comunes de proporciones de concreto.
El documento describe las metas físicas de un proyecto que incluyen la construcción de calzadas, veredas y bermas laterales con concreto, la instalación de drenaje, y la construcción de una alameda principal con pavimento rígido, veredas, camineras de piedra de diferentes colores, arcos de entrada, jardineras, plaza, berma central, bancas, jardineras, basureros, postes de luminarias y señalización.
El documento proporciona las proporciones de materiales (cemento, grava, arena y agua) para diferentes densidades de hormigón (2, 3, 4 y 5 sacos/m3). Para cada densidad se especifican las cantidades de materiales por metro cúbico de hormigón en estado seco y húmedo, así como la dosificación para una masada de 0.2 a 0.5 m3. Se recomienda ajustar las proporciones según la granulometría de los áridos y la trabajabilidad deseada.
El documento proporciona información sobre la dosificación de hormigones, incluyendo consideraciones básicas, métodos de dosificación, definiciones, cálculo de la resistencia media requerida, elección de trabajabilidad, razón agua/cemento, tamaño máximo del árido, dosis de cemento, agua, aire y áridos, y un ejemplo de especificaciones para una obra. Explica cómo determinar las proporciones correctas de los materiales para obtener el hormigón deseado considerando factores como resistencia, durabilidad y
Este documento trata sobre la dosificación y diseño de mezclas de concreto. Explica que este proceso involucra seleccionar los materiales y proporciones adecuadas para obtener un concreto que cumpla con los requisitos estructurales y de trabajo. Describe las características clave de los materiales como la granulometría y absorción de los agregados, y cómo esto afecta las propiedades del concreto fresco y endurecido. También cubre los componentes clave del diseño de mezclas como los cementos y sus prop
Este documento describe los materiales y parámetros utilizados para el diseño de mezclas de concreto. Detalla el cemento, agregados y agua empleados, incluyendo sus propiedades y normas. Explica el proceso de calibración del dispensador de concreto y los pasos para transformar las cantidades de diseño a parámetros de operación, ilustrando con un ejemplo. El documento proporciona información técnica sobre los ingredientes y métodos de dosificación de mezclas de concreto.
El documento presenta un ejercicio de dosificación de hormigón para un edificio en Iquique. Se especifica una resistencia característica de 35 MPa y un asentamiento de 10-20 mm. El resumen realiza la dosificación inicial considerando cemento de alta resistencia y luego modifica la dosificación al cambiar el cemento y agregar un aditivo plastificante.
El documento describe el diseño de una mezcla de concreto que utiliza un aditivo incorporador de aire para evitar el fenómeno de congelamiento en zonas con condiciones ambientales severas. El diseño se realiza siguiendo el método del Comité 211 del Instituto Americano del Concreto (ACI) y determina las cantidades de cemento, agua, aire, agregado fino y agregado grueso requeridas para alcanzar una resistencia especificada de 250 kg/cm2 a los 28 días. Adicionalmente, se evalúan las propiedades
El documento describe el método ACI para diseñar mezclas de concreto. Explica cómo seleccionar la resistencia promedio, el tamaño máximo del agregado, el asentamiento y la relación agua-cemento. Luego calcula los volúmenes absolutos de cemento, agua, aire y agregados para obtener los valores de diseño de la mezcla, los cuales son corregidos por la humedad de los agregados.
Este documento presenta varias técnicas para el diseño de mezclas de concreto, incluyendo el método del Comité 211.1-91/02, el ajuste a curvas teóricas, el ajuste a curvas experimentales, y el ajuste a caracterizaciones numéricas empíricas. Explica los principios, ventajas y limitaciones de cada método, y proporciona ejemplos y tablas ilustrativas. El objetivo general es conocer los distintos métodos de dosificación de mezclas de concreto utilizados
Este documento presenta el diseño de una mezcla de concreto con un objetivo de resistencia de 21 MPa a los 28 días. Incluye los materiales utilizados, sus propiedades, y los cálculos para determinar las proporciones de la mezcla. La mezcla resultante contiene 346.5 kg de cemento, 264.9 kg de agua, 606.96 kg de agregado fino, y 1007.05 kg de agregado grueso. También se incluyen los pesos corregidos por humedad y los pesos necesarios para 6 probetas
El documento presenta tablas de dosificación y equivalencias para diferentes elementos estructurales de concreto. Incluye cantidades de materiales como cemento, arena y piedra requeridas por metro cúbico de concreto según el elemento, así como diagramas de flujo para la dosificación.
Este documento proporciona información sobre diseños de mezclas de concreto, incluyendo ejemplos de proporciones de cemento, arena, piedra picada y agua. También incluye tablas con el área de acero según el número de cabillas y la designación normativa de las cabillas. El objetivo es ofrecer herramientas útiles para el diseño de mezclas de concreto de alta calidad. Se enfatiza que los diseños deben realizarse considerando factores como la resistencia deseada, los materiales disponibles y las con
Este documento presenta diferentes técnicas para el diseño de mezclas de concreto convencionales, incluyendo el método del Comité 211.1-91/02 y el ajuste a curvas teóricas. Explica conceptos clave como absorción, humedad y rendimiento de las mezclas. También proporciona tablas y gráficos sobre proporciones típicas de los componentes, relación agua/cemento en función de la resistencia, y volumen de agregado grueso. El objetivo principal es determinar las proporcion
El documento proporciona dosificaciones recomendadas para varios materiales de construcción como cadenas, emplantillado, estuco exterior y cimientos. Las cadenas son elementos horizontales de hormigón armado que unen los muros. El emplantillado es una capa de hormigón de bajo contenido de cemento que aísla las armaduras del suelo. El estuco proporciona una terminación lisa a los muros y ayuda a impermeabilizarlos. Los cimientos transmiten las cargas de la edificación al suelo.
El documento describe los procedimientos de control de calidad del concreto en su estado fresco y endurecido. Explica cómo realizar pruebas como el asentamiento y la resistencia a la compresión para verificar que el concreto cumple con las especificaciones técnicas requeridas para su uso en obras como badenes, emboquillados y alcantarillas.
Este documento presenta el diseño estructural para la ampliación de un jardín de niños de dos niveles con un área de construcción de 695.88 m2. La estructura principal consiste en muros de mampostería de block reforzados con castillos y cadenas de concreto. Las losas de azotea y entrepiso se diseñaron con viguetas pretensadas y bovedillas de concreto o poliestireno. La cimentación propuesta son zapatas aisladas de concreto reforzado con cimiento corrido de ma
El documento describe cómo calcular el espesor requerido de una losa de concreto reforzado usando fórmulas dadas en las Normas Técnicas Complementarias de México. Se debe determinar la carga muerta, carga viva máxima y carga de servicio de la losa. Luego, usando la fórmula dada que considera estos valores junto con el perímetro y recubrimiento de la losa, se calcula el espesor requerido. Como ejemplo, para una losa de casa habitación con dimensiones dadas, el
Este documento presenta el análisis estructural y cálculos para la remodelación de una casa habitación de un nivel. Se propone demoler un muro portante para ampliar el espacio y se agregará una viga y columna de concreto armado. Se realizan cálculos para dimensionar los elementos estructurales como la viga, columna, zapatas y losas. El documento incluye detalles sobre las cargas, materiales y normas consideradas para el diseño estructural de acuerdo al reglamento de construcciones.
El documento presenta el análisis estructural de una edificación de tres niveles. Incluye la descripción general del proyecto, los reglamentos a seguir, las cargas de diseño consideradas y los materiales. Luego detalla el predimensionamiento y metrado de elementos estructurales como losas aligeradas, vigas primarias y azotea. El objetivo es diseñar la parte estructural del edificio para que soporte adecuadamente las cargas.
Dosificación de materiales para mezcla de concreto (hormigón) - Axel Martínez...Axel Martínez Nieto
Presentación con el método ACI para dosificación de materiales para 1 metro cúbico de concreto (hormigón) a utilizarse en columnas.
Por: Axel Martinez Nieto
Este documento proporciona tablas de dosificación y equivalencias de materiales de construcción como cemento, arena, piedra y acero. Incluye equivalencias de volumen, longitud, área y proporciones recomendadas de materiales para diferentes usos como cimientos, muros, vigas y techos. El objetivo es brindar información útil sobre las cantidades correctas de materiales para la construcción.
Este documento explica cómo calcular la cantidad de agregados (cemento, arena, grava) necesarios para 10 metros cúbicos de concreto de resistencia 3,000 PSI usando la proporción 1:2:3. Se detalla que se requieren 86.90 bolsas de cemento, 4.88 metros cúbicos de arena, 7.31 metros cúbicos de grava y 2.17 metros cúbicos de agua. El documento también brinda información sobre los tipos más comunes de proporciones de concreto.
El documento describe las metas físicas de un proyecto que incluyen la construcción de calzadas, veredas y bermas laterales con concreto, la instalación de drenaje, y la construcción de una alameda principal con pavimento rígido, veredas, camineras de piedra de diferentes colores, arcos de entrada, jardineras, plaza, berma central, bancas, jardineras, basureros, postes de luminarias y señalización.
El documento proporciona las proporciones de materiales (cemento, grava, arena y agua) para diferentes densidades de hormigón (2, 3, 4 y 5 sacos/m3). Para cada densidad se especifican las cantidades de materiales por metro cúbico de hormigón en estado seco y húmedo, así como la dosificación para una masada de 0.2 a 0.5 m3. Se recomienda ajustar las proporciones según la granulometría de los áridos y la trabajabilidad deseada.
El documento proporciona información sobre la dosificación de hormigones, incluyendo consideraciones básicas, métodos de dosificación, definiciones, cálculo de la resistencia media requerida, elección de trabajabilidad, razón agua/cemento, tamaño máximo del árido, dosis de cemento, agua, aire y áridos, y un ejemplo de especificaciones para una obra. Explica cómo determinar las proporciones correctas de los materiales para obtener el hormigón deseado considerando factores como resistencia, durabilidad y
Este documento trata sobre la dosificación y diseño de mezclas de concreto. Explica que este proceso involucra seleccionar los materiales y proporciones adecuadas para obtener un concreto que cumpla con los requisitos estructurales y de trabajo. Describe las características clave de los materiales como la granulometría y absorción de los agregados, y cómo esto afecta las propiedades del concreto fresco y endurecido. También cubre los componentes clave del diseño de mezclas como los cementos y sus prop
Este documento describe los materiales y parámetros utilizados para el diseño de mezclas de concreto. Detalla el cemento, agregados y agua empleados, incluyendo sus propiedades y normas. Explica el proceso de calibración del dispensador de concreto y los pasos para transformar las cantidades de diseño a parámetros de operación, ilustrando con un ejemplo. El documento proporciona información técnica sobre los ingredientes y métodos de dosificación de mezclas de concreto.
El documento presenta un ejercicio de dosificación de hormigón para un edificio en Iquique. Se especifica una resistencia característica de 35 MPa y un asentamiento de 10-20 mm. El resumen realiza la dosificación inicial considerando cemento de alta resistencia y luego modifica la dosificación al cambiar el cemento y agregar un aditivo plastificante.
El documento describe el diseño de una mezcla de concreto que utiliza un aditivo incorporador de aire para evitar el fenómeno de congelamiento en zonas con condiciones ambientales severas. El diseño se realiza siguiendo el método del Comité 211 del Instituto Americano del Concreto (ACI) y determina las cantidades de cemento, agua, aire, agregado fino y agregado grueso requeridas para alcanzar una resistencia especificada de 250 kg/cm2 a los 28 días. Adicionalmente, se evalúan las propiedades
El documento describe el método ACI para diseñar mezclas de concreto. Explica cómo seleccionar la resistencia promedio, el tamaño máximo del agregado, el asentamiento y la relación agua-cemento. Luego calcula los volúmenes absolutos de cemento, agua, aire y agregados para obtener los valores de diseño de la mezcla, los cuales son corregidos por la humedad de los agregados.
Este documento presenta varias técnicas para el diseño de mezclas de concreto, incluyendo el método del Comité 211.1-91/02, el ajuste a curvas teóricas, el ajuste a curvas experimentales, y el ajuste a caracterizaciones numéricas empíricas. Explica los principios, ventajas y limitaciones de cada método, y proporciona ejemplos y tablas ilustrativas. El objetivo general es conocer los distintos métodos de dosificación de mezclas de concreto utilizados
Este documento presenta el diseño de una mezcla de concreto con un objetivo de resistencia de 21 MPa a los 28 días. Incluye los materiales utilizados, sus propiedades, y los cálculos para determinar las proporciones de la mezcla. La mezcla resultante contiene 346.5 kg de cemento, 264.9 kg de agua, 606.96 kg de agregado fino, y 1007.05 kg de agregado grueso. También se incluyen los pesos corregidos por humedad y los pesos necesarios para 6 probetas
El documento presenta tablas de dosificación y equivalencias para diferentes elementos estructurales de concreto. Incluye cantidades de materiales como cemento, arena y piedra requeridas por metro cúbico de concreto según el elemento, así como diagramas de flujo para la dosificación.
Este documento proporciona información sobre diseños de mezclas de concreto, incluyendo ejemplos de proporciones de cemento, arena, piedra picada y agua. También incluye tablas con el área de acero según el número de cabillas y la designación normativa de las cabillas. El objetivo es ofrecer herramientas útiles para el diseño de mezclas de concreto de alta calidad. Se enfatiza que los diseños deben realizarse considerando factores como la resistencia deseada, los materiales disponibles y las con
Este documento presenta diferentes técnicas para el diseño de mezclas de concreto convencionales, incluyendo el método del Comité 211.1-91/02 y el ajuste a curvas teóricas. Explica conceptos clave como absorción, humedad y rendimiento de las mezclas. También proporciona tablas y gráficos sobre proporciones típicas de los componentes, relación agua/cemento en función de la resistencia, y volumen de agregado grueso. El objetivo principal es determinar las proporcion
El documento proporciona dosificaciones recomendadas para varios materiales de construcción como cadenas, emplantillado, estuco exterior y cimientos. Las cadenas son elementos horizontales de hormigón armado que unen los muros. El emplantillado es una capa de hormigón de bajo contenido de cemento que aísla las armaduras del suelo. El estuco proporciona una terminación lisa a los muros y ayuda a impermeabilizarlos. Los cimientos transmiten las cargas de la edificación al suelo.
El documento describe los procedimientos de control de calidad del concreto en su estado fresco y endurecido. Explica cómo realizar pruebas como el asentamiento y la resistencia a la compresión para verificar que el concreto cumple con las especificaciones técnicas requeridas para su uso en obras como badenes, emboquillados y alcantarillas.
Este documento presenta el diseño estructural para la ampliación de un jardín de niños de dos niveles con un área de construcción de 695.88 m2. La estructura principal consiste en muros de mampostería de block reforzados con castillos y cadenas de concreto. Las losas de azotea y entrepiso se diseñaron con viguetas pretensadas y bovedillas de concreto o poliestireno. La cimentación propuesta son zapatas aisladas de concreto reforzado con cimiento corrido de ma
El documento describe cómo calcular el espesor requerido de una losa de concreto reforzado usando fórmulas dadas en las Normas Técnicas Complementarias de México. Se debe determinar la carga muerta, carga viva máxima y carga de servicio de la losa. Luego, usando la fórmula dada que considera estos valores junto con el perímetro y recubrimiento de la losa, se calcula el espesor requerido. Como ejemplo, para una losa de casa habitación con dimensiones dadas, el
Este documento presenta el análisis estructural y cálculos para la remodelación de una casa habitación de un nivel. Se propone demoler un muro portante para ampliar el espacio y se agregará una viga y columna de concreto armado. Se realizan cálculos para dimensionar los elementos estructurales como la viga, columna, zapatas y losas. El documento incluye detalles sobre las cargas, materiales y normas consideradas para el diseño estructural de acuerdo al reglamento de construcciones.
El documento presenta el análisis estructural de una edificación de tres niveles. Incluye la descripción general del proyecto, los reglamentos a seguir, las cargas de diseño consideradas y los materiales. Luego detalla el predimensionamiento y metrado de elementos estructurales como losas aligeradas, vigas primarias y azotea. El objetivo es diseñar la parte estructural del edificio para que soporte adecuadamente las cargas.
Este documento presenta los detalles de un proyecto de ampliación de vivienda en Balcones de Casa Blanca. El proyecto busca ampliar el balcón y el espacio interior en el segundo nivel de la vivienda. Incluye información sobre la ubicación, reconocimiento del entorno, levantamiento topográfico y evaluación de materiales. También describe los objetivos, configuración estructural y evaluación de materiales y aspectos constructivos del proyecto de ampliación.
Este documento presenta el análisis estructural y diseño de cimentación de una nave industrial de acero de un piso ubicada en Huánuco. Se describen las características de la edificación, el modelamiento estructural, la definición de cargas y combinaciones, y el análisis de la cimentación. Las zapatas se dimensionan a 1.60 m x 1.80 m y se verifica que las presiones en el suelo son menores a la capacidad portante del terreno. Finalmente, se detallan el refuerzo principal y transversal de la
El documento describe el diseño estructural de las losas de un edificio de oficinas. Se calculan las cargas y momentos flectores de las losas y se determina la cantidad y diámetro del acero de refuerzo necesario para cada losa.
Este documento presenta los cálculos estructurales para una casa de un piso. Describe los materiales y métodos de diseño, incluyendo el análisis de cargas vivas y muertas. También presenta los detalles del diseño de la cimentación de piedra braza, como las áreas tributarias, la distribución de cargas, y los cálculos para determinar el ancho, vuelo y peralte requeridos.
El documento describe el predimensionamiento de losas aligeradas y macizas, así como los métodos de análisis estructural y diseño de pórticos para un edificio. Se eligió un aligerado de 20 cm de espesor debido a que la luz libre mayor es de 4 m. Se presentan los criterios para dimensionar columnas, vigas, muros de corte y placas. Finalmente, se incluye el metrado de cargas para un pórtico del eje 7-7 en los diferentes pisos y azotea del edificio.
Este documento proporciona especificaciones y detalles sobre el sistema de losas aligeradas con viguetas pretensadas Techomax. Describe los materiales utilizados, las dimensiones y características de las viguetas y bovedillas, el proceso constructivo, y ofrece tablas comparativas que muestran las ventajas de este sistema sobre métodos tradicionales en términos de ahorro de materiales y peso.
Este documento presenta el diseño de una mezcla de concreto para construir alcantarillas con una resistencia especificada de 210 kg/cm2 usando cemento tipo V. El diseño considera la exposición a sulfatos y requiere una consistencia plástica. Los cálculos determinan una relación agua-cemento de 0.45, un contenido de cemento de 456 kg/m3, agua de 209 litros/m3, agregado fino de 542 kg/m3 y agregado grueso de 1129 kg/m3. Estos valores satisfacen los requ
Este documento presenta el diseño estructural de un tanque de almacenamiento de agua urbano. Incluye especificaciones del proyecto, diseño de muros y losas para tres condiciones de carga diferentes, y cálculos para determinar las fuerzas cortantes, momentos de flexión y refuerzo necesario. El documento proporciona detalles técnicos sobre el espesor de los muros, pesos, coeficientes y resistencias del concreto y acero utilizados para el diseño estructural seguro del tanque.
Procometal es una empresa colombiana que ha estado sirviendo al departamento de Meta y Colombia por más de 35 años. El documento proporciona información sobre las propiedades, beneficios y especificaciones técnicas de las losas prefabricadas Procometal, las cuales ofrecen ventajas como liviandad, aislamiento térmico y acústico, bajo costo, rápida instalación y alta rigidez. También incluye detalles sobre proyectos donde se han utilizado las losas y una lista de clientes satisfechos en Villav
Este documento describe el predimensionamiento estructural de una vivienda económica de 4 pisos en Huamanguilla, Ayacucho. La vivienda tendrá un área bruta de 180m2, con 2 departamentos de 63m2 cada uno por piso. Los muros serán de albañilería de ladrillo tipo V con mortero 1:4 y las losas y vigas serán de concreto reforzado. El predimensionamiento incluye el cálculo preliminar de los espesores de losas, vigas y muros para cumplir con los requ
El documento proporciona instrucciones para la cubicación de aceros de acuerdo a planos, incluyendo cómo calcular el peso total de las enfierraduras multiplicando el largo total por el peso nominal de cada diámetro y agregando un 5% extra por pérdidas. También discute consideraciones adicionales para la cubicación y detalles de las enfierraduras.
El documento presenta el diseño estructural de cimentaciones, placas, columnas y vigas para varios elementos de un proyecto de construcción universitaria. Incluye el análisis de suelo, cálculo de momentos y cortantes, y determinación de refuerzo requerido para cada elemento estructural considerando diferentes combinaciones de cargas. Los resultados muestran que la presión en la cimentación, asentamientos, cortantes y refuerzo cumplen con los criterios de diseño.
1) El documento presenta el diseño de una mezcla de concreto con una resistencia a compresión de 210 kg/cm2 utilizando cemento tipo V. 2) La relación agua-cemento seleccionada es de 0.45 para garantizar la resistencia y durabilidad ante ataques de sulfatos. 3) Los valores de diseño son 456 kg/m3 de cemento, 209 lt/m3 de agua, 542 kg/m3 de agregado fino y 1129 kg/m3 de agregado grueso.
Proyecto de ejecución low tech - Nakuru, Keniajaldi
El documento proporciona información técnica sobre una vivienda unifamiliar, incluyendo: (1) coordenadas de localización, planos de plantas y alzados, estrategias bioclimáticas, y detalles de estructura y cimentación; (2) especificaciones y cálculos estructurales de los componentes como vigas, pilares y zapatas; (3) procesos constructivos de la estructura y envolvente. El documento describe en detalle los aspectos técnicos del diseño y construcción de la vivienda.
Este documento presenta el diseño estructural de una vivienda económica de dos plantas con un área techada de 160 m2. Incluye cálculos para determinar las fuerzas sísmicas, dimensionamiento de losas, vigas, columnas, cimentación y muros de acuerdo a las normas vigentes. Contiene también planos de distribución, cortes y elevaciones de la vivienda.
Portfolio UX/UI & Branding Designer 2024 de Sonya PalmaSonya Palma
¡Hola!
Soy una UX/UI Designer con 2 años de experiencia y ofrezco también servicio de Branding y Diseño de presentaciones Power Point.
Trabajo con seriedad y profesionalidad. ¿Quieres saber más sobre mí y mis trabajos? Contáctame al correo palmix.art@gmail.com o visita mi portfolio:
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Mi Linkedin: linkedin.com/in/sonya-palma/
Catalogo General Cosmic Amado Salvador distribuidor oficial ValenciaAMADO SALVADOR
El catálogo general de Cosmic, disponible en Amado Salvador, distribuidor oficial de Cosmic, presenta una amplia variedad de accesorios, complementos y mobiliario de baño que destacan por su calidad, estética y diseño. En este catálogo, se pueden encontrar modelos innovadores diseñados para satisfacer las necesidades de cualquier cuarto de baño, asegurando la elegancia y la durabilidad en cada pieza.
Amado Salvador, como distribuidor oficial de Cosmic, ofrece a sus clientes productos que redefinirán la estética y el confort de sus cuartos de baño. Los accesorios de baño de Cosmic están fabricadas con materiales de alta calidad que garantizan resistencia y un acabado impecable, ideal para cualquier proyecto de decoración o renovación. La colaboración entre Amado Salvador y Cosmic asegura que los clientes reciban productos de primera categoría.
Este catálogo es una herramienta esencial para quienes buscan una fusión única de formas elegantes y una atención meticulosa a los detalles que aporten un valor añadido al cuarto de baño. Cosmic, a través de Amado Salvador, distribuidor oficial, pone a disposición una selección variada que incluye diferentes estilos, acabados y opciones, todas pensadas para adaptarse a las preferencias de los clientes.
La distribución oficial de Cosmic por parte de Amado Salvador garantiza acceso a las últimas novedades y tendencias en complementos para baño. Cada producto ha sido seleccionado minuciosamente para ofrecer lo mejor en términos de diseño y funcionalidad. Descubre en este catálogo cómo Amado Salvador, distribuidor oficial de Cosmic, puede transformar el cuarto de baño de tu hogar brindando una funcionalidad excepcional para satisfacer tus necesidades diarias. Amado Salvador distribuidor oficial de Cosmic en Valencia.
Catalogo Peronda: Pavimentos y Revestimientos Ceramicos de Calidad. Amado Sal...AMADO SALVADOR
Descubre el catálogo completo de pavimentos y revestimientos cerámicos de Peronda, líder en innovación y diseño en el sector. Como distribuidor oficial de Peronda, Amado Salvador te ofrece una amplia gama de productos de alta calidad para tus proyectos de diseño y construcción.
En este catálogo, encontrarás una selección excepcional de pavimentos y revestimientos cerámicos que destacan por su durabilidad, resistencia y estética inigualable. Peronda se distingue por su compromiso con la excelencia, ofreciendo soluciones que combinan funcionalidad y estilo en cada pieza.
Los productos de Peronda disponibles a través de Amado Salvador ofrecen una variedad de diseños, desde los clásicos hasta los más vanguardistas, adaptándose a cualquier espacio y necesidad. Desde suelos cerámicos elegantes hasta revestimientos que añaden personalidad a tus proyectos, cada producto refleja la artesanía y la innovación que caracterizan a Peronda.
Con Peronda, puedes confiar en la calidad de los materiales y en la belleza atemporal de sus diseños. Encuentra la inspiración que buscas para tus proyectos de interiorismo, arquitectura y construcción con la garantía de un distribuidor oficial como Amado Salvador. Descarga nuestro catálogo y descubre cómo los pavimentos y revestimientos cerámicos de Peronda pueden transformar tus espacios.
Catalogo Peronda: Pavimentos y Revestimientos Ceramicos de Calidad. Amado Sal...
Memcalc ortiz
1. BBS Servicios de Ingenieria
Ing. Ramón Bustamante Méndez
CED. PROF. 7059136
Cel. (662) 316 00 57
e-mail. ramonbustamantemendez@hotmail.com
DESCRIPCION GENERAL DEL PROYECTO
Proyecto
Cliente
Propietario Sr. Luis Ortiz
Ubicación
El acero a utilizar sera AR42 con fy=4,200 kg/cm2,
alambron con fy=2,530 kg/cm2
en estribos, TEC60 con f'y=6000 kg/cm2
malla electrosoldada fy=5000 kg/cm2 para armado de losa de azotea, entrepiso y cimentacion.
Se trata de la construccion de una casa habitacion de 217 m² de construccion en la que se propone cimentacion de zapata corrida y
aislada según sea la necesidad, los muros seran de mamposteria de ladrillo, confinada con castillos de concreto f'c=170 kg/cm²
armados con armex 15x15-4 y cadenas de desplante y cerramiento de seccion 15x20 cm, de concreto f'c=170 kg/cm² armadas con
armex 15x20-4 con refuerzo adicional segun se requiera. La losa de azotea se diseñara con carga de losa de entrepiso para posibilitar a
futuro un segundo nivel, y será de losa nervada principalmente, y en donde se indique, se utilizará losa de vigueta de alma abierta y
caseton, aunque se solicitará la memoria de calculo de vigueta pretensada como sistema opcional. Se indica que en caso de construir
segundo nivel no se podra aplicar cargas sobre los claros libres, mismas que deberan conducirse hacia los muros.
Para la carga de la cimentacion, se supondra una altura adicional de 4.0 m como carga a futuro de segundo nivel, aunque esta se
supondra solo sobre los muros de proyecto, considerandose como probable, losa de vigueta y caseton de 16 cm de espesor en
segundo nivel, con aislamiento y su recubrimiento de concreto de 3 cm de espesor
PAGINA 1
casa-ROS
CONCILIUM servicios especializados
Descripcion: Diseño estructural de lcasa habitacion de 217 m2 de construccion, con cimentacion de
zapata corrida y losa de azotea mixta de nervadura con vigueta y caseton
Torre vieja, fracc Santa Lucia, Hermosillo
01 Datos.xlsx
malla electrosoldada fy=5000 kg/cm2 para armado de losa de azotea, entrepiso y cimentacion.
Se considera el peso del concreto de 2,400 kg/m
3
Se utilizan los siguientes reglamentos:
REGLAMENTO para condiciones generales, REGLAMENTO LOCAL version 2012
REGLAMENTO para las cargas a aplicar, el reglamento local y/o ASCE/SEI 7- 2002
REGLAMENTO Para la estructura de concreto ACI 318-14
REGLAMENTO para mamposteria NTCDF version 2004
Se considera una capacidad de carga del suelo de 10 ton/m², No se cuenta con estudio de mecanica de suelos
Se indican las cargas de servicio y de trabajo en los analisis correspondientes de cargas para cimentacion
y cargas para trabes y en algunos casos se utilizan los resultados del analisis estructural.
Se utlizará como carga muerta el peso de los materiales, carga viva de entrepiso de 190 kg/cm² y en azotea 100 kg/cm²
01 Datos.xlsx
2. BBS Servicios de Ingenieria
Ing. Ramón Bustamante Méndez fecha :
CED. PROF. 7059136 Sep-17
Cel. (662) 316 00 57 Revision
e-mail. ramonbustamantemendez@hotmail.com
Proyecto CASA-ROS
Cliente CONCILIUM servicios especializados
Propietario Sr. Luis Ortiz
Ubicación Torre vieja, Fracc santa lucia Hermosillo
Elemento
Entrepiso 372 kg/ml Azotea 0 kg/ml
Muros 233 kg/ml Acabados 152 kg/ml
264 kg/ml seccion 20 cms 60 cms Largo = 6.6
Entrepiso de 30 cm de Nervadura 160 kg/ml Ancho = 0.7 Esp. = 5.0
0 kg/ml Ancho = 0.0 Esp. = 0.0
233 kg/ml Altura = 1.0
101 kg/ml
Wm=67 kg/ml
67 kg/ml
0 kg/ml
824 kg/ml CD/CS=1.424 TOTAL APOYOS CARGA
1,174 kg/ml (1.4 CM + 1.7 CV) 7,746 kg 2 3,873 kg
Entrepiso 630 kg/ml Azotea 57 kg/mlTRABE T-2
Muro de carga
recubrimiento de muros
TRABE T-1
monolitica
758 kg/mlCARGA MUERTA CM)
Hecho por
_
RBM
revisado
ANALISIS DE CARGA
Entortado 5 cm Vitropiso
_ _
Ladrillo comun 7x14x28 Enjarre y enjarre
_Cantera
Habitacion (casa, dormitorio, hotel)
TRABES O CIMENTACION
Por reglamento 20 kg/m²
entrepiso
azotea
CARGA DE DISEÑO
CARGA DE SERVICIO
CARGA VIVA (CV) CARGAS COMPLEMENTARIAS
Aplanado de yeso
_
Peso propio
Entrepiso 630 kg/ml Azotea 57 kg/ml
Muros 955 kg/ml Acabados 517 kg/ml
420 kg/ml seccion 70 cms 30 cms Largo = 5.8
Entrepiso de 30 cm de Nervadura 310 kg/ml Ancho = 1.4 Esp. = 5.0
Azotea de 20 cm de Vigueta 89 kg/ml Ancho = 0.7 Esp. = 5.0
955 kg/ml Altura = 4.1
385 kg/ml
129 kg/ml
34 kg/ml
2,323 kg/ml CD/CS=1.421 TOTAL APOYOS CARGA
3,301 kg/ml (1.4 CM + 1.7 CV) 19,145 kg 2 9,573 kg
Entrepiso 459 kg/ml Azotea 0 kg/ml
Wm=1,117 kg/ml Muros 543 kg/ml Acabados 116 kg/ml
420 kg/ml seccion 70 cms 30 cms Largo = 6.0
Entrepiso de 30 cm de Nervadura 49 kg/ml Ancho = 0.3 Esp. = 5.0
0 kg/ml Ancho = 0.0 Esp. = 5.0
543 kg/ml Altura = 2.3
105 kg/ml
24 kg/ml
0 kg/ml
1,141 kg/ml CD/CS=1.406 TOTAL APOYOS CARGA
1,604 kg/ml (1.4 CM + 1.7 CV) 9,625 kg 2 4,813 kg
CARGA DE SERVICIO
CARGA DE DISEÑO
CARGA VIVA (CV) Wm=24 kg/ml
entrepiso Habitacion (casa, dormitorio, hotel)
azotea _
azotea
Cantera
_
Muro de carga
recubrimiento de muros Yeso ambos lados _
Ladrillo comun 7x14x28 _
Muro de carga Ladrillo comun 7x14x28 Enjarre y yeso
recubrimiento de muros
CARGA VIVA (CV) Wm=163 kg/ml
monolitica
TRABE T-2
Entortado 5 cm Vitropiso
Poliuretano y entortado de 3 cm Impermeabilizante
CARGA MUERTA CM) 2,160 kg/ml
Peso propio
Aplanado de yeso
_
Habitacion (casa, dormitorio, hotel)
Azotea plana
CARGA DE SERVICIO
CARGA DE DISEÑO
CARGA MUERTA CM)
Peso propio monolitica
Entortado de 2 cm Vitropiso
_
CARGAS COMPLEMENTARIAS
Aplanado de yeso
entrepiso
TRABE T-3
Por reglamento 20 kg/m²
Por reglamento 20 kg/m²
CARGAS COMPLEMENTARIAS
Aplanado de yeso
_
Ing. Ramon Bustamante Mendez
3. BBS Servicios de Ingenieria
Ing. Ramón Bustamante Méndez fecha :
CED. PROF. 7059136 Sep-17
Cel. (662) 316 00 57 Revision
e-mail. ramonbustamantemendez@hotmail.com
Proyecto CASA-ROS
Cliente CONCILIUM servicios especializados
Propietario Sr. Luis Ortiz
Ubicación Torre vieja, Fracc santa lucia Hermosillo
Elemento
Entrepiso 1,606 kg/ml Azotea 755 kg/ml
Muros 699 kg/ml Acabados 1,559 kg/ml
216 kg/ml seccion 20 cms 50 cms Largo = 4.0
Entrepiso de 30 cm de Nervada 2,052 kg/ml Ancho = 9.0 Esp. = 5.0
Azotea de 20 cm de vigueta 1,178 kg/ml Ancho = 9.0 Esp. = 5.0
699 kg/ml Altura = 3.0
474 kg/ml
Wm=1,305 kg/ml
855 kg/ml
450 kg/ml
5,923 kg/ml CD/CS=1.466 TOTAL APOYOS CARGA
8,684 kg/ml (1.4 CM + 1.7 CV) 34,735 kg 2 17,368 kg
Entrepiso 1,287 kg/ml Azotea 503 kg/ml
entrepiso Habitacion (casa, dormitorio, hotel) Aplanado de yeso
azotea Azotea plana Aplanado de yeso
CARGA DE SERVICIO
CARGA DE DISEÑO
PERIMETRAL (ZC-2)
recubrimiento de muros Yeso ambos lados _ Por reglamento 20 kg/m²
CARGA VIVA (CV) CARGAS COMPLEMENTARIAS
Entortado 5 cm Vitropiso
Poliuretano y entortado de 3 cm Impermeabilizante
Muro de carga Ladrillo comun 7x14x28 Enjarre y enjarre
INTERNA (ZC-1)
CARGA MUERTA CM) 4,618 kg/ml
Peso propio monolitica
TRABES O CIMENTACION
Hecho por
RBM
revisado
ANALISIS DE CARGA
Entrepiso 1,287 kg/ml Azotea 503 kg/ml
Muros 932 kg/ml Acabados 1,219 kg/ml
360 kg/ml seccion 20 cms 80 cms Largo = 5.8
Entrepiso de 30 cm de Nervada 1,368 kg/ml Ancho = 6.0 Esp. = 5.0
Azotea de 20 cm de vigueta 785 kg/ml Ancho = 6.0 Esp. = 5.0
932 kg/ml Altura = 4.0
496 kg/ml
570 kg/ml
300 kg/ml
4,811 kg/ml CD/CS=1.454 TOTAL APOYOS CARGA
6,996 kg/ml (1.4 CM + 1.7 CV) 40,577 kg 2 20,289 kg
Entrepiso 0 kg/ml Azotea 0 kg/ml
Wm=0 kg/ml Muros 0 kg/ml Acabados 0 kg/ml
0 kg/ml seccion 0 cms 0 cms Largo = 0.0
0 kg/ml Ancho = 0.0 Esp. = 0.0
0 kg/ml Ancho = 0.0 Esp. = 0.0
0 kg/ml Altura = 0.0
0 kg/ml
0 kg/ml
0 kg/ml
0 kg/ml CD/CS=0.000 TOTAL APOYOS CARGA
0 kg/ml (1.4 CM + 1.7 CV) 0 kg 2 0 kg
CARGA DE SERVICIO
CARGA DE DISEÑO
entrepiso _ _
azotea _ _
recubrimiento de muros _ _ Por reglamento 20 kg/m²
CARGA VIVA (CV) Wm=0 kg/ml CARGAS COMPLEMENTARIAS
_ _
_ _
Muro de carga _ _
CARGA DE SERVICIO
CARGA DE DISEÑO
CARGA MUERTA CM)
Peso propio monolitica
entrepiso Habitacion (casa, dormitorio, hotel) Aplanado de yeso
azotea Azotea plana Aplanado de yeso
recubrimiento de muros Cantera _ Por reglamento 20 kg/m²
CARGA VIVA (CV) Wm=870 kg/ml CARGAS COMPLEMENTARIAS
Entortado 5 cm Vitropiso
Poliuretano y entortado de 3 cm Impermeabilizante
Muro de carga Ladrillo comun 7x14x28 Enjarre y enjarre
Peso propio monolitica
PERIMETRAL (ZC-2)
CARGA MUERTA CM) 3,941 kg/ml
Ing. Ramon Bustamante Mendez
4. BBS Servicios de Ingenieria
Ing. Ramón Bustamante Méndez fecha :
CED. PROF. 7059136 Sep-17
Cel. (662) 316 00 57 Revision
e-mail. ramonbustamantemendez@hotmail.com
Proyecto CASA-ROS
Cliente CONCILIUM servicios especializados
Ubicación Torre vieja, Fracc santa lucia Hermosillo
Elemento
Entrepiso 87 kg/ml Azotea 0 kg/ml
Muros 0 kg/ml Acabados 76 kg/ml
60 kg/ml seccion 10 cms 30 cms Largo = 1.2
Entrepiso de 30 cm de Nervada 92 kg/ml Ancho = 1.2 Esp. = 5.0
0 kg/ml Ancho = 0.0 Esp. = 0.0
0 kg/ml Altura = 0.0
12 kg/ml
Wm=114 kg/ml
114 kg/ml
0 kg/ml
278 kg/ml CD/CS=1.523 TOTAL APOYOS CARGA
423 kg/ml (1.4 CM + 1.7 CV) 507 kg 2 254 kg
Entrepiso 87 kg/ml Azotea 0 kg/ml
Hecho por
RBM
revisado
ANALISIS DE CARGA
NERVADURA DE ENTREPISO de carga
CARGA MUERTA CM) 164 kg/ml
Peso propio monolitica
TRABES O CIMENTACION
Poliuretano y entortado de 3 cm Vitropiso
_ _
Muro de carga _ _
recubrimiento de muros _ _ Por reglamento 20 kg/m²
CARGA VIVA (CV) CARGAS COMPLEMENTARIAS
entrepiso Habitacion (casa, dormitorio, hotel) Aplanado de yeso
azotea _ _
CARGA DE SERVICIO
CARGA DE DISEÑO
NERVADURA DE ENTREPISO de rigidez
Muros 0 kg/ml Acabados 76 kg/ml
60 kg/ml seccion 10 cms 30 cms Largo = 0.6
Entrepiso de 30 cm de Nervada 92 kg/ml Ancho = 1.2 Esp. = 5.0
0 kg/ml Ancho = 0.0 Esp. = 0.0
0 kg/ml Altura = 0.0
12 kg/ml
114 kg/ml
0 kg/ml
278 kg/ml CD/CS=1.523 TOTAL APOYOS CARGA
423 kg/ml (1.4 CM + 1.7 CV) 254 kg 2 127 kg
Entrepiso 108 kg/ml Azotea 0 kg/ml
Wm=108 kg/ml Muros 0 kg/ml Acabados 0 kg/ml
108 kg/ml seccion 15 cms 30 cms Largo = 0.0
0 kg/ml Ancho = 0.0 Esp. = 0.0
0 kg/ml Ancho = 0.0 Esp. = 0.0
0 kg/ml Altura = 0.0
0 kg/ml
0 kg/ml
0 kg/ml
108 kg/ml CD/CS=1.400 TOTAL APOYOS CARGA
151 kg/ml (1.4 CM + 1.7 CV) 0 kg 2 0 kg
Peso propio monolitica
CARGA MUERTA CM) 164 kg/ml
Poliuretano y entortado de 3 cm Vitropiso
_ _
Muro de carga _ _
recubrimiento de muros _ _ Por reglamento 20 kg/m²
CARGA VIVA (CV) Wm=114 kg/ml CARGAS COMPLEMENTARIAS
entrepiso Habitacion (casa, dormitorio, hotel) Aplanado de yeso
azotea _ _
CARGA DE SERVICIO
CARGA DE DISEÑO
NERVADURA SOBRE MURO
CARGA MUERTA CM)
Peso propio
_ _
_ _
Muro de carga _ _
recubrimiento de muros _ _ Por reglamento 20 kg/m²
CARGA VIVA (CV) Wm=0 kg/ml CARGAS COMPLEMENTARIAS
CARGA DE SERVICIO
CARGA DE DISEÑO
entrepiso _ _
azotea _ _
Ing. Ramon Bustamante Mendez
5. BBS Servicios de Ingenieria
Ing. Ramón Bustamante Méndez fecha :
CED. PROF. 7059136 Sep-17
Cel. (662) 316 00 57 Revision
e-mail. ramonbustamantemendez@hotmail.com
Proyecto CASA ROS
Cliente CONSILIUM Servicios Especializados
Ubicación Torre Vieja, Fracc Santa Lucia, Hermosillo
Elemento
Entrepiso 656 kg/ml Azotea 224 kg/ml
Muros 1,049 kg/ml Acabados 554 kg/ml
216 kg/ml seccion 30 cms 30 cms Largo = 2.6
Entrepiso de 30 cm de Nervada 560 kg/ml Ancho = 2.9 Esp. = 5.0
Azotea de 16 cm de vigueta 358 kg/ml Ancho = 2.9 Esp. = 5.0
1,049 kg/ml Altura = 4.5
300 kg/ml
Wm=385 kg/ml
242 kg/ml
143 kg/ml
2,867 kg/ml CD/CS=1.440 TOTAL APOYOS CARGA
4,129 kg/ml (1.4 CM + 1.7 CV) 10,529 kg 2 5,265 kg
Entrepiso 72 kg/ml Azotea 314 kg/ml
Por reglamento 20 kg/m²
entrepiso
azotea
CARGA DE DISEÑO
CARGA DE SERVICIO
CARGA VIVA (CV) CARGAS COMPLEMENTARIAS
Aplanado de yeso
Aplanado de yeso
Peso propio
Hecho por
Azotea plana
RBM
revisado
ANALISIS DE CARGA
Entortado de 2.0 cm Vitropiso
Poliuretano y entortado de 3 cm Impermeabilizante
Ladrillo comun 7x14x28 Enjarre y enjarre
__
Habitacion (casa, dormitorio, hotel)
TRABES O CIMENTACION
Muro de carga
recubrimiento de muros
CERRAMIENTO CON DOS NIVELES
no monolitica
2,482 kg/mlCARGA MUERTA CM)
CERRAMIENTO CON UN NIVEL Y PRETIL
Muros 396 kg/ml Acabados 320 kg/ml
72 kg/ml seccion 15 cms 20 cms Largo = 1.8
0 kg/ml Ancho = 0.0 Esp. = 0.0
Azotea de 16 cm de vigueta 502 kg/ml Ancho = 4.0 Esp. = 5.0
396 kg/ml Altura = 1.7
132 kg/ml
Wm=200 kg/ml
0 kg/ml
200 kg/ml
1,302 kg/ml CD/CS=1.446 TOTAL APOYOS CARGA
1,883 kg/ml (1.4 CM + 1.7 CV) 3,389 kg 2 1,695 kg
Entrepiso 604 kg/ml Azotea 1,040 kg/ml
Wm=4,236 kg/ml Muros 1,631 kg/ml Acabados 961 kg/ml
-168 kg/ml seccion 70 cms 20 cms Largo = 5.0
Entrepiso de 30 cm de Nervada 982 kg/ml Ancho = 5.0 Esp. = 30.0
Azotea de 17 cm de vigueta 1,313 kg/ml Ancho = 5.0 Esp. = 17.0
1,631 kg/ml Altura = 7.0
478 kg/ml
425 kg/ml
250 kg/ml
4,911 kg/ml CD/CS=1.441 TOTAL APOYOS CARGA
7,078 kg/ml (1.4 CM + 1.7 CV) 35,388 kg 2 17,694 kg
Por reglamento 20 kg/m²
Por reglamento 20 kg/m²
CARGAS COMPLEMENTARIAS
_
_
Aplanado de yeso
Teja plana
_
Azotea plana
CARGA DE SERVICIO
CARGA DE DISEÑO
CARGA MUERTA CM)
Peso propio monolitica
Entortado de 2.0 cm Vitropiso
Poliuretano y entortado de 3 cm
CARGAS COMPLEMENTARIAS
Aplanado de yeso
entrepiso
CIMENTACION
monolitica
_ _
Poliuretano y entortado de 3 cm Impermeabilizante
CARGA MUERTA CM) 1,102 kg/ml
Peso propio
Muro de carga Ladrillo comun 7x14x28 Enjarre y enjarre
recubrimiento de muros
CARGA VIVA (CV)
azotea
_
Aplanado de yeso
Muro de carga
recubrimiento de muros _ _
Ladrillo comun 7x14x28 Enjarre y enjarre
CARGA DE SERVICIO
CARGA DE DISEÑO
CARGA VIVA (CV) 675 kg/ml
entrepiso Habitacion (casa, dormitorio, hotel)
azotea Azotea plana
Ing. Ramon Bustamante Mendez
6. Proyecto
Cliente
Propietario
Ubicación
Elemento
Datos de Diseño:
Carga de Servicio (Ws) = 5.93 t/m CD/CS=1.47 (de analisis de carga)
= 250.00 Kg/cm2
= 10.00 t/m2
Tipo de Construcción
Dimensionamiento de la Sección:
Base de la Zapata (B) = 0.70 m
Peralte de la Zapata (d) = 0.18 m
= 0.80 m
= 0.20 m
Inercia bruta de contratrabe(I) = 0.008533333 m4
a) Cálculo de la Carga de diseño (W SD )
W SD = ( 1.10 ) ( 5.93 )
W SD = 6.52 t/m ^
b) Revisión de la Base de la zapata
W SD
q r
( 10.00 )
B = 0.65 m Cumple
c) Cálculo del Esfuerzo Efectivo.
(W SD )
B
q u = 9.32 t/m
2
Cumple
d) Cálculo de Peralte efectivo de Zapata (df) y Calculo del Acero por Flexión
d.1 Cálculo de Peralte efectivo de la Zapata (df)
4.0 cm *Colocar barrera de humedad (plantilla de 5 cm)
d-rec
df = 0.14 m
d.2 Cálculo del Momento de Empotramiento
d.2.1 Calculo de la Longitud Crítica (L C )
L c =1/2(B-C r )
( 0.70 - 0.20 )
L c = 0.25 m
Peralte de la Contratrabe (b)
E=238,752 Kg/cm²
df=
rec=
( 0.70 )
2
q u =
BBS Servicios de Ingenieria CASA ROS
Ing. Ramón Bustamante Méndez CONSILIUM Servicios especializados
CED. PROF. 7059136 Sr. Luis Ortiz
( 6.52 )
f'c=
Capacidad de Carga del Terreno (qr)
Grupo B
ZAPATA CORRIDA ZC-1
Cel. (662) 316 00 57 Torre vieja Fracc Santa Lucia Hermosillo
( 6.52 )
e-mail. ramonbustamantemendez@hotmail.com
W sd =1.10·W s
B=
Corona de la Contratrabe (Cr)
q u =
B =
L c =
ING. RAMON BUSTAMANTE MENDEZ
7. Proyecto
Cliente
Propietario
Ubicación
Elemento
BBS Servicios de Ingenieria CASA ROS
Ing. Ramón Bustamante Méndez CONSILIUM Servicios especializados
CED. PROF. 7059136 Sr. Luis Ortiz
ZAPATA CORRIDA ZC-1
Cel. (662) 316 00 57 Torre vieja Fracc Santa Lucia Hermosillo
e-mail. ramonbustamantemendez@hotmail.com
d.2.2 Cálculo del Momento de patin de zapata
q u (L C ) 2
2
( 9.32 ) ( 0.25 )
M U = 291.21 Kg-m
d.3 Cálculo de Acero por Flexión
M u
(0.85fy)(df)
( 0.85 ) ( 4200.00 ) ( 0.14 )
A S = 0.58 cm 2
d.4 Cálculo de la Separación S 1
Nv= A s /as
S 1 = 100/Nv
# 3 as= 0.71
( 0.58 )
( 0.71 )
S 1 = 121.9 cm
e) Cálculo del Acero por cambio Volumetrico para 1m de longitud
A S = ( 100)(0.0018 ) ( 14.00 )
A S = 2.52 cm
2
e.1 Cálculo de la Separación S 2
Nv= A s /as
S 2 = 100/Nv
( 2.52 )
( 0.71 )
S 2 = 28.17 cm
f) Definición de la separación para el acero transversal
S1 = 121.9 cm
S2 = 28.2 cm
SE UTILIZARA SEPARACION DE 28 cm POR QUE ES LA MENOR DE LAS DOS
g) Cálculo del Acero longitudinal por cambio volumétrico
A S = ( 0.0018 ) ( 70.00 ) ( 14.00 )
A S = 1.76 cm
2
As=0.0018(100)(df)
( 3.55 )
Mu=
A s =
( 2.00 )
( 291.21 )
= =( 0.82 )
As=0.0018(B)(df)
Nv
M U =
Nv =
A S =
Varilla
2
ING. RAMON BUSTAMANTE MENDEZ
8. Proyecto
Cliente
Propietario
Ubicación
Elemento
BBS Servicios de Ingenieria CASA ROS
Ing. Ramón Bustamante Méndez CONSILIUM Servicios especializados
CED. PROF. 7059136 Sr. Luis Ortiz
ZAPATA CORRIDA ZC-1
Cel. (662) 316 00 57 Torre vieja Fracc Santa Lucia Hermosillo
e-mail. ramonbustamantemendez@hotmail.com
g.1 Cálculo de la Separacion S
N v = A s /as
S= B/N v
# 3 as= 0.71
( 1.76 )
( 0.71 )
S = 28.17 cm
h) Revisión por cortante de la sección
VU = (( 0.25 - 0.07 )
VU = 1,677.34 Kg
VR = ( 40.00 ) ( 212.50 ) ( 14.00 )
VR = 8,163.33 Kg
VR > VU Cumple
Datos de Diseño para Contratrabe:
q1 = 11.08 t q2 =11.08 t
a) Cálculo de carga ultima (q)
q 1 +q 2 q1= Carga puntual (Kg/m)
L q2= Carga puntual (Kg/m)
L= Ancho de abertura en muro
( 11,084 + 11,084 )
q = 8,693.38 Kg/m q/B= 8.47 T/m² Cumple
M = 7,066.09 Kg-m
V = 11,084.06 Kg
Def = 0.0002 m 0.16 mm Cumple
Def max = 0.0013 m 1.28 mm
b) Propuesta de acero por Momento flector
cantidad var num
2 # 4 as= 1.29 b= 20 cm
As= 2.58 cm 2
fy=4200 d= 80 cm
q= 0.0271 Φ= 0.85
Mu= Φ·b· d²· f'c· q (1-0.59q)= 7,251 kg-m Cumple ρ= 0.0016
= 2.48
VR=40· (0.85f'c) ·df
Apertura maxima en mamposteria en
caso se requerirse
Nv =
( 9,318.57 )
V u =(L C -df/2)q u
Varilla
q=
L=2.55 m
q =
( 2.55 )
presion de
terreno
ING. RAMON BUSTAMANTE MENDEZ
9. Proyecto
Cliente
Propietario
Ubicación
Elemento
BBS Servicios de Ingenieria CASA ROS
Ing. Ramón Bustamante Méndez CONSILIUM Servicios especializados
CED. PROF. 7059136 Sr. Luis Ortiz
ZAPATA CORRIDA ZC-1
Cel. (662) 316 00 57 Torre vieja Fracc Santa Lucia Hermosillo
e-mail. ramonbustamantemendez@hotmail.com
c) Área de acero Longitudinal
0.7· f´c ·b·d
fy
( 0.70 ) (200) ( 20.00 ) ( 80.00 )
A S = 3.77 cm
2
d) Cálculo de la cantidad de acero longitudinal
Varilla # 3 as= 0.71
N v = A s /as
( 3.77 )
( 0.71 )
5 Varillas del # 3
e) Verifcación de la sección por cortante
ρ< 0.01
VCR = 0.80( 80.00 ) ( 20.00 ) 0.85( 250.00 )
VCR = 4,634.44 Kg
VU = 11,084.06 Kg DISEÑAR ACERO
f) Cálculo de la separación del acero por cortante
AV= Area de la Varilla propuesta (cm
2
)
F R A V f Y b b= Altura de la contratrabe o peralte (cm)
V U - V CR VU= Cortante Ultimo (kg)
Fr= 0.8
# 2 A v = 0.32
2 x 0.80( 0.32 ) ( 2,530 ) ( 80 )
( 11,084.06 ) - ( 4,634.44 )
S = 17 cm EN AREAS CRITICAS (PUERTAS)
Armado y Dimensionamiento Final de la Zapata con Contratrabe
Base de la Zapata (B) = 0.70 m
Peralte de la Zapata (d) = 0.18 m
= 0.80 m
= 0.20 m
Est. No. 2 @ 17 cm
2 Varillas del # 4
Var. No. 3 @ 28 cm Var. No. 3 @ 28 cm
5 Varillas del # 3
Corona de la Contratrabe (Cr)
S
( 4,200.00 )
=
S
Concreto f'c=250 kg/cm²
Peralte de la Contratrabe (b)
N V =
A S =
Varilla
( 0.20 + 30(0.0016 ))
A S =
VCR=0.80*(b)(Cr)(0.20+30ρ) 0.85f'c
=
ING. RAMON BUSTAMANTE MENDEZ
10. Proyecto
Cliente
Propietario
Ubicación
ramonbustamantemendez@hotmail.com Elemento
Datos de Diseño:
Carga de Servicio (WS) = 4.82 t/m
= 250.00 Kg/cm2
= 10.00 t/m2
Tipo de Construcción
Dimensionamiento de la Sección:
Base de la Zapata (B) = 0.60 m
Peralte de la Zapata (d) = 0.18 m
= 0.80 m
= 0.20 m
Inercia bruta de contratrabe(I) = 0.0085333 m
4
a) Cálculo de la Carga de diseño (W SD )
W SD = ( 1.10 ) ( 4.82 )
W SD = 5.30 t/m
b) Cálculo de la Base de la zapata
F c ·W SD F c = Factor de Carga
q r
( 1.10 ) ( 5.30 )
B = 0.58 m Cumple
c) Cálculo del Esfuerzo Efectivo. Fc= Factor de Carga =CD/CS
F c ·W sd WSD= Carga de Diseño (t/m)
B B= Base de la Zapata (m)
( 1.10 ) ( 5.30 )
q u = 9.72 t/m
2
Cumple
d) Cálculo de Peralte de Zapata Efectivo (df) y Calculo del Acero por Flexión
d.1 Cálculo de Peralte efectivo de Zapata (df)
rec = 0.04 m rec= Recubrimiento
df = d - rec d= Peralte de la Zapata (m)
df = 0.14 m
d.2 Cálculo del Momento de Empotramiento
d.2.1 Cálculo de la Longitud Crítica (L C )
L C = B-C r
L C = ( 0.60 ) - ( 0.20 )
L C = 0.40 m
d.2.2 Cálculo del Momento de Empotramiento
q u L 2
C
2
( 9,720.33 ) ( 0.40 )²
M U = 777.63 Kg-m
q u =
f'c
Capacidad de Carga de Terreno (qr)
Peralte de la Contratrabe (b)
q u =
( 0.60 )
M U =
( 2.00 )
Mu=
Cel. (662) 316 00 57
ZAPATA CORRIDA ZC-2
BBS Servicios de Ingenieria CASA ROS
Ing. Ramón Bustamante Méndez CONSILIUM Servicios especializados
CED. PROF. 7059136 Sr. Luis Ortiz
Torre vieja Fracc Santa Lucia Hermosillo
B =
( 10.00 )
Corona de Contratrabe (Cr)
Grupo B
E=238,752 Kg/cm²
W sd =1.1 ·W s
B=
del analisis de carga CD/CS
ING. RAMON BUSTAMANTE MENDEZ
11. Proyecto
Cliente
Propietario
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ramonbustamantemendez@hotmail.com Elemento
Cel. (662) 316 00 57
ZAPATA CORRIDA ZC-2
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Ing. Ramón Bustamante Méndez CONSILIUM Servicios especializados
CED. PROF. 7059136 Sr. Luis Ortiz
Torre vieja Fracc Santa Lucia Hermosillo
d.3 Cálculo de Acero por Flexión
M u
( 0.9fy ) ( df)
( 0.90 ) ( 4200.00 ) ( 14.00 )
A S = 1.47 cm
2
d.4 Cálculo de la Separacion S 1
Nv= A s /as S 1 = 100/Nv
# 3 as= 0.71 cm
2
( 1.47 )
( 0.71 )
S 1 = 48.32 cm
e) Cálculo del Acero por cambio Volumetrico para 1m de longitud
df= Peralte de Zapata Efectivo (cm)
A S = 0.0018 (100) ( 14.00 )
A S = 2.52 cm
2
e.1 Cálculo de la Separacion S 2
Nv= A s /as S 2 = 100/Nv
# 3 as= 0.71 cm2
2.52
0.71
( 100.00 )
( 3.55 )
S 2 = 28.17 cm
f) Definición de la separación para el acero transversal
S1 = 48.32 cm
S2 = 28.17 cm
SE UTILIZARA LA SEPARACION 28 cm POR QUE ES LA MENOR DE LAS DOS
g) Cálculo del Acero longitudinal por cambio volumétrico
A S = ( 0.0018 ) ( 60.00 ) ( 14.00 )
A S = 1.51 cm
2
g.1 Cálculo de la Separacion S
N v = A s /as S= B/N v
Varilla # 3 as= 0.71
( 1.51 )
( 0.71 )
( 100.00 )
( 2.13 )
S = 46 cm
As=0.0018 ( B ) ( df )
=
Varilla
Nv = =2.13
A s =
= 2.07
( 777.63 )
As=0.0018 ( 100 ) ( df )
Nv=
Varilla
Nv =
= 3.55
S 2 =
A S
S = =( 46.96 )
ING. RAMON BUSTAMANTE MENDEZ
12. Proyecto
Cliente
Propietario
Ubicación
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ZAPATA CORRIDA ZC-2
BBS Servicios de Ingenieria CASA ROS
Ing. Ramón Bustamante Méndez CONSILIUM Servicios especializados
CED. PROF. 7059136 Sr. Luis Ortiz
Torre vieja Fracc Santa Lucia Hermosillo
h) Revisión por cortante de la sección
VU = (( 0.40 - 0.14/2 )
VU = 3,207.71 Kg
VR = ( 40.00 ) 0.85(200) ( 17.00 )
VR = 9,912.62 Kg
VR > VU Cumple
Datos de Diseño para Contratrabe:
q1 = 6.63 t q2 =6.63 t
a) Revisión de apertura máxima
q 1 + q 2 q1= Carga diferida (Ton)
L q2= Carga diferida (Ton)
L= Ancho de abertura en muro
( 6,628 ) + ( 6,628 ) q/B= 8.84 T/m² Cumple
q = 5,302.00 Kg/m
M = 4,142.19 Kg-m
V = 6,627.50 Kg
Def = 0.0001 m 0.13 mm Cumple
Def max = 0.0013 m 1.25 mm
b) Propuesta de acero por Momento flector
cantidad var num Φ= 0.85
2 # 4 as= 1.29 b= 20 cm
As= 2.58 cm
2
fy=4200 d= 80 cm
q= 0.0271 ρ= 0.0016
Mu= Φ·b· d²· f'c· q (1-0.59q)= 7,251 kg-m Cumple
f) Área de acero por compresión (Longitudinal)
0.7· f´c ·b·d
fy
( 0.70 ) (200.00) (20)(80)
A S = 4.22 cm
2
g) Calculo de la cantidad de acero por compresión
Varilla # 4 as= 1.29
( 4.22 )
( 1.29 )
3 Varillas del # 4
2.50 m
q =
( 2.50 )
N V =
A S =
A S =
( 4,200.00 )
( 9,720.33 )
V u =( L C -df/2 ) q u V R =40· (0.85f'c) ·df
Apertura maxima en mamposteria en
caso se requerirse
q=
ING. RAMON BUSTAMANTE MENDEZ
13. Proyecto
Cliente
Propietario
Ubicación
ramonbustamantemendez@hotmail.com Elemento
Cel. (662) 316 00 57
ZAPATA CORRIDA ZC-2
BBS Servicios de Ingenieria CASA ROS
Ing. Ramón Bustamante Méndez CONSILIUM Servicios especializados
CED. PROF. 7059136 Sr. Luis Ortiz
Torre vieja Fracc Santa Lucia Hermosillo
g) Verifcación de la sección por cortante
ρ< 0.01
VCR = 0.80( 80.00 ) ( 20.00 ) 0.85(200.00)
VCR = 4,634.44 Kg
VU > VCR DISEÑAR POR CORTANTE
h) Cálculo de la separación del acero por cortante
F R A V f Y b AV= Area de la Varilla propuesta (cm2
)
V U - V CR b= Altura de la contratrabe o peralte (cm)
VU= Cortante Ultimo (kg) FR=0.70
Varilla # 2 Av= 2 ( 0.32 )
2(0.7)(0.32) ( 2,530 ) ( 80 )
( 6,627.50 ) - ( 4,634.44 )
S = 45 cm
Armado y Dimensionamiento Final de la Zapata con Contratrabe
Base de Zapata (B) = 0.60 m
Peralte de Zapata (d) = 0.18 m
= 0.80 m
= 0.20 m
Est. No. 2 @ 45 cm
2 Varillas del # 4 Tensión
3 Varillas del # 4 Compresión
Var. No. 3 @ 28 cm
Var. No. 3 @ 46 cm
( 0.20 + 30(0.0016 ))
Corona de Contratrabe (Cr)
VCR=0.80 * ( b ) ( Cr ) ( 0.20+30ρ ) 0.85f'c
Peralte de Contratrabe (b)
S =
S =
|
Cr
b
d
B
ING. RAMON BUSTAMANTE MENDEZ
14. PLANTA DESCRIPCION HOJA
POR
No. DE PROY, APROBO
FECHA
ING. RAMON BUSTAMANTE MENDEZ CED. PROF. 7059136
0.40
REF.
0.11 m
6 VARS # 5
kg/cm
2
kg/cm
2
m 0.62 m
T/m3
(PESO VOL. DEL SUELO) 0.80 m
T/m
2
(ESF. PERM. DEL SUELO)
0.18 m
CARGAS DE SERVICIO # 4 35 1.00 m 0.05 m
P_max Mz_max Mx_max
Py= T Py = 3.52 0.00 0.00 Z
Mz= T-m Mz = 0.00 0.00 0.00 0.40 m
Mx= T-m Mx= 0.00 0.00 0.00
Vx= T Vx= -0.29 0.00 0.00
, Vz= T Vz = 0.00 0.00 0.00 0.30 m
1.00 m X
RBM
Julio/2017
0.40
f'c=
CIMENTACION
DISEÑO DE ZAPATA AISLADA
1.8
σs= 10.00
250
Fy= 4218
a(m) b(m)
0.30
ZAPATA Z-1 EJE 1 Y A
3.52
0.00
0.00
0.00
0.00
Zapata aislada Z-1 ejes 1 y A
CONSILIUM servicios especializados
Torre vieja fracc Santa Lucia hermosilloCASA ROS
γ s=
Df= 0.80
DATOS:
PEDESTAL
A=
@
H=
L=
1.00 m X
CARGAS ULTIMAS
Factor Mx
Py= T
Mz= T-m
Mx= T-m
Vx= T
Vz= T Mz
L(m) H(m) Rec d Area Iz Ix Cx Cz
1.00 0.18 0.07 0.11 1.00 0.08 0.1 0.50 0.50
ANALISIS DE CARGAS DE SERVICIO
REACCION (Py) 3.5 T
PEDESTAL 0.21 T
SUELO 1.0 T
ZAPATA 0.43 T
5.15 T
PT = 5.15 T
MTZ = 0.00 0.8 0.00 T-M
MTX = 0.0 0.8 0 T-M
0.21 1.0 0.43 0.5 0.81 T-M Fsv Z = > 1.5 OK por volteo
0.21 1.0 0.43 0.5 0.81 T-M Fsv X = > 1.5 OK por volteo
0.000
DISTANCIA ( A ) OK
0.000
ex =
REVISION DEL VOLTEO
1.00
CARGAS DE DISEÑO
Mres Z =
INDICADOR DE DIMENSIONAMIENTOUNIDADES EN METROSZAPATA PROPUESTA
EXENTRICIDADES
Mtz/Pt0.0
0.00
ez =
Mtx/Pt
DISTANCIA ( L ) OK
0.00
5.0
0.00
0.00
0.00
A(m)
1.42
Mres X =
A=
Vx
Vz
+
+
X
X
=
=
b
a
+ + )( =
+ + )( =+
06 Zapata esquina Z-1.xlsx
15. PLANTA DESCRIPCION HOJA
POR
No. DE PROY, APROBO
FECHA
ING. RAMON BUSTAMANTE MENDEZ CED. PROF. 7059136
RBM
Julio/2017
CIMENTACION Zapata aislada Z-1 ejes 1 y A
CONSILIUM servicios especializados
Torre vieja fracc Santa Lucia hermosilloCASA ROS
e
L = L / 6 = 0.17 > 0.000
A = A / 6 = 0.17 > 0.000
ex ax
σ = P/A Mtz cz / Iz Mtx cx / Ix
eje x-x
b σ = 5.15 0 0
APLICA CUANDO EL P/A Mtz cz / Iz Mtx cx / Ix σ1 = 5.15 T/M
2
< 10.0 OK
INDICADOR DE FORMULA NOS P/A Mtz cz / Iz Mtx cx / Ix σ2 = 5.15 T/M
2
< 10.0 OK
MUESTRE P/A + - Mc/I Y EL OTRO P/A Mtz cz / Iz Mtx cx / Ix σ3 = 5.15 T/M
2
< 10.0 OK
P/A + - Mc/I P/A Mtz cz / Iz Mtx cx / Ix σ4 = 5.15 T/M
2
< 10.0 OK
Ancho Base
a b σ =
ax = L / 2 - ex 0.500 1.00
az = A / 2 - ez 0.500 1.00
Esf. Con exentricidad dentro del tercio medio
TERCIO MEDIO
APLICA P/A + - Mc/I
APLICA P/A + - Mc/I
2PT / 3b ax
Esf. Con exentricidad fuera del tercio medio
eje
z-z
2PT / 3b az
FORMULA
1.00
1.00
CALCULO DE ESFUERZOS EN EL TERRENO (CON CARGAS DE SERVICIO)
+
-
+ +
-+
+
-
+
-
+
-
-
+
L/6
L
+
-
az = A / 2 - ez 0.500 1.00
σ = 6.86 6.86
APLICA CUANDO EL Mtx cx / Ix σ 1 = T/M
2 >
INDICADOR DE FORMULA NOS Mtx cx / Ix σ 2 = T/M
2 >
MUESTRE 2Pt/3b ax Y EL OTRO Mtx cx / Ix σ 3 = T/M
2 >
P/A + - Mc/I Mtx cx / Ix σ 4 = T/M
2 >
APLICA CUANDO EL Mtz cz / Iz σ 1 = T/M
2 >
INDICADOR DE FORMULA NOS Mtz cz / Iz σ 2 = T/M
2 >
MUESTRE 2Pt/3b az Y EL OTRO Mtz cz / Iz σ 3 = T/M
2 >
P/A + - Mc/I Mtz cz / Iz σ 4 = T/M
2 >
APLICA CUANDO EL σ 1 = T/M
2 >
INDICADOR DE FORMULA NOS σ 2 = T/M
2 >
MUESTRE 2Pt/3b ax Y EL OTRO σ 3 = T/M
2 >
2Pt/3b az σ 4 = T/M
2 >
2PT / 3b ax 2PT / 3b az
2PT / 3b ax
2PT / 3b az
2PT / 3b az
2PT / 3b az
2PT / 3b ax
2PT / 3b az
2PT / 3b ax
2PT / 3b ax
2PT / 3b az
2PT / 3b ax
2PT / 3b ax
2PT / 3b az
2PT / 3b ax 2PT / 3b az
-+
+
--
-
-
+
-
+
-
+
-
-
-
-
-
06 Zapata esquina Z-1.xlsx
16. PLANTA DESCRIPCION HOJA
POR
No. DE PROY, APROBO
FECHA
ING. RAMON BUSTAMANTE MENDEZ CED. PROF. 7059136
RBM
Julio/2017
CIMENTACION Zapata aislada Z-1 ejes 1 y A
CONSILIUM servicios especializados
Torre vieja fracc Santa Lucia hermosilloCASA ROS
ANALISIS DE CARGAS ULTIMAS ESFUERZOS ULTIMOS
P(max)de comb. = 5.0 T
PEDESTAL 0.29 T σ = 5.29 0 0.00
5.29 T
σ1 = 5.29 T/M2
PTU= 5.29 T σ2 = 5.29 T/M2
MTZ = 0.0 0.8 0.00 T-M σ3 = 5.29 T/M2
MTX= 0.0 0.8 0.00 T-M σ4 = 5.29 T/M2
5.29 T/M2
0.46 m
1.00
V1= 1.0 1.0 5.29 1000 5,294 kg
V2= 0.46 0.36 5.29 1000 855 kg 0.36 m
VACT= V1 -V2 = 4,439 kg 0.70 m
0.59
Vu= 5.86 kg / cm² 1.00
0.85
d 11 cm
, Bo 45.5 35.5 81 cm
m
Vc= 0.9 F'c 13.44 kg / cm²
0.60 m
0
0
0.490
CORTE POR PENETRACION
+-
+
+
X
X
X X X =
X X X =
=
VACT
Bod
=
=
= +( ) =
=
=
+-
0.60 m
> Vu OK
Dimensiones del pedestal
Vu= 1.0 5.29 1000 kg a(m) b(m)
0.30 0.40
Vc= F'c bw d kg
As Ro b a
> Vu OK Ro
As 12 cm² usar 6 5
usar #3 @ 30
1.0 5.29 0.35 1.297112 T-M
w = 48 34 cm
Ro= 16 Vrs. Principal 32 cm
bmin 30 cm
< 0.0190 OK
As = Roef X b X d 3.63 cm
2
PRINCIPAL usar # 4 35 cm
Ast = (0.0018) X b X d 1.6 cm
2
TEMPERATURA usar # 3 44 cm
ANCLAJE POR FLEXION EN DADO-ZAPATA
Ai= 0 M2 area de influencia de zapata
1.6 t-M Momento de flexion
pmax Peralte de zapata 0.02 mts Cumple
Area 3.52 cm
2
Cumple
usar 3 # 4 Cumple
0.7
0.0482
0.0029
0.0033
0.0190
0.0033
Rige el menor de :
Vc
0.59
CORTE POR FLEXION
Vc
Vrs. Principal
DISEÑO DE DADO
Estribos
3,123.66
9,565.89
0.0107
MD =
1.0%
CALCULO DEL REFUERZO
Estribo
MD =
0.55
X X X =
X X =
X X X =
Ro(min) =
Ro(max) =
=
=
@
@
Roef =
=
X X
= #
=
=
=
06 Zapata esquina Z-1.xlsx
17. PLANTA DESCRIPCION HOJA
POR
No. DE PROY, APROBO
FECHA
ING. RAMON BUSTAMANTE MENDEZ CED. PROF. 7059136
0.30
REF.
0.10 m
7 VARS # 6
kg/cm
2
kg/cm2
peso de s
m 0.62 m
T/m
3
(PESO VOL. DEL SUELO) 0.80 m
T/m2
(ESF. PERM. DEL SUELO)
0.18 m
CARGAS DE SERVICIO # 4 27 1.00 m 0.05 m
P_max Mz_max Mx_max
Py= T Py = 4.23 0.00 0.00 Z
Mz= T-m Mz = 0.00 0.00 0.00 0.30 m
Mx= T-m Mx= 0.00 0.00 0.00
Vx= T Vx= 0.00 0.00 0.00
, Vz= T Vz = 0.00 0.00 0.00 0.40 m
1.00 m X
CARGAS ULTIMAS
Zapata ahogada para soporte de columna C-1
CONSILIUM servicios especializados
Torre vieja fracc Santa Lucia hermosilloCASA ROS
γ s=
Df= 0.80
DATOS:
PEDESTAL
4.23
0.00
0.00
0.00
0.00
RBM
Julio/2015
0.30
f'c=
CIMENTACION
DISEÑO DE ZAPATA AISLADA
1.8
σs= 12.00
200
Fy= 4218
a(m) b(m)
0.40
Z-1 LINDERO, EJES 1 Y D
A=
@
H=
L=
b
CARGAS ULTIMAS
Factor Mx
Py= T
Mz= T-m
Mx= T-m
Vx= T
Vz= T Mz
L(m) H(m) Rec d Area Iz Ix Cx Cz
1.00 0.18 0.04 0.14 1.00 0.08 0.1 0.50 0.50
ANALISIS DE CARGAS DE SERVICIO
REACCION (Py) 4.2 T
PEDESTAL 0.21 T
SUELO 1.0 T
ZAPATA 0.43 T
5.85 T
PT = 5.85 T
MTZ = 0.00 0.8 0.00 T-M
MTX = 0.0 0.8 0 T-M
0.21 1.0 0.43 0.5 0.81 T-M Fsv Z = > 1.5 OK por volteo
0.21 1.0 0.43 0.5 0.81 T-M Fsv X = > 1.5 OK por volteoMres X =
0.00
6.0
0.00
0.00
0.00
A(m)
1.42
INDICADOR DE DIMENSIONAMIENTOUNIDADES EN METROSZAPATA PROPUESTA
EXENTRICIDADES
Mtz/Pt0.0
0.00
ez =
Mtx/Pt
DISTANCIA ( L ) OK
0.000
DISTANCIA ( A ) OK
0.000
ex =
REVISION DEL VOLTEO
1.00
CARGAS DE DISEÑO
Mres Z =
Vx
Vz
+
+
X
X
=
=
a
+ + )( =
+ + )( =+
07 Zapata lindero Z-1.xlsx
18. PLANTA DESCRIPCION HOJA
POR
No. DE PROY, APROBO
FECHA
ING. RAMON BUSTAMANTE MENDEZ CED. PROF. 7059136
Zapata ahogada para soporte de columna C-1
CONSILIUM servicios especializados
Torre vieja fracc Santa Lucia hermosilloCASA ROS
RBM
Julio/2015
CIMENTACION
e
L = L / 6 = 0.17 > 0.000
A = A / 6 = 0.17 > 0.000
ex ax
σ = P/A Mtz cz / Iz Mtx cx / Ix
eje x-x
b σ = 5.85 0 0
APLICA CUANDO EL P/A Mtz cz / Iz Mtx cx / Ix σ1 = 5.85 T/M
2
< 12.0 OK
INDICADOR DE FORMULA NOS P/A Mtz cz / Iz Mtx cx / Ix σ2 = 5.85 T/M
2
< 12.0 OK
MUESTRE P/A + - Mc/I Y EL OTRO P/A Mtz cz / Iz Mtx cx / Ix σ3 = 5.85 T/M
2
< 12.0 OK
P/A + - Mc/I P/A Mtz cz / Iz Mtx cx / Ix σ4 = 5.85 T/M
2
< 12.0 OK
Ancho Base
a b σ =
ax = L / 2 - ex 0.500 1.00
az = A / 2 - ez 0.500 1.00
CALCULO DE ESFUERZOS EN EL TERRENO (CON CARGAS DE SERVICIO)
1.00
1.00
Esf. Con exentricidad fuera del tercio medio
eje
z-z
2PT / 3b az
FORMULA
Esf. Con exentricidad dentro del tercio medio
TERCIO MEDIO
APLICA P/A + - Mc/I
APLICA P/A + - Mc/I
2PT / 3b ax
+
-
+ +
-+
+
-
+
-
+
-
-
+
L/6
L
+
-
az = A / 2 - ez 0.500 1.00
σ = 7.80 7.80
APLICA CUANDO EL Mtx cx / Ix σ 1 = T/M
2 >
INDICADOR DE FORMULA NOS Mtx cx / Ix σ 2 = T/M
2 >
MUESTRE 2Pt/3b ax Y EL OTRO Mtx cx / Ix σ 3 = T/M
2 >
P/A + - Mc/I Mtx cx / Ix σ 4 = T/M
2 >
APLICA CUANDO EL Mtz cz / Iz σ 1 = T/M
2 >
INDICADOR DE FORMULA NOS Mtz cz / Iz σ 2 = T/M
2 >
MUESTRE 2Pt/3b az Y EL OTRO Mtz cz / Iz σ 3 = T/M
2 >
P/A + - Mc/I Mtz cz / Iz σ 4 = T/M
2 >
APLICA CUANDO EL σ 1 = T/M
2 >
INDICADOR DE FORMULA NOS σ 2 = T/M
2 >
MUESTRE 2Pt/3b ax Y EL OTRO σ 3 = T/M
2 >
2Pt/3b az σ 4 = T/M
2 >
2PT / 3b az
2PT / 3b ax 2PT / 3b az
2PT / 3b az
2PT / 3b ax
2PT / 3b ax
2PT / 3b az
2PT / 3b ax
2PT / 3b az
2PT / 3b ax
2PT / 3b ax
2PT / 3b ax 2PT / 3b az
2PT / 3b ax
2PT / 3b az
2PT / 3b az
-+
+
--
-
-
+
-
+
-
+
-
-
-
-
-
07 Zapata lindero Z-1.xlsx
19. PLANTA DESCRIPCION HOJA
POR
No. DE PROY, APROBO
FECHA
ING. RAMON BUSTAMANTE MENDEZ CED. PROF. 7059136
Zapata ahogada para soporte de columna C-1
CONSILIUM servicios especializados
Torre vieja fracc Santa Lucia hermosilloCASA ROS
RBM
Julio/2015
CIMENTACION
ANALISIS DE CARGAS ULTIMAS ESFUERZOS ULTIMOS
P(max)de comb. = 6.0 T
PEDESTAL 0.29 T σ = 6.29 0 0.00
6.29 T
σ1 = 6.29 T/M2
PTU= 6.29 T σ2 = 6.29 T/M2
MTZ = 0.0 0.8 0.00 T-M σ3 = 6.29 T/M2
MTX= 0.0 0.8 0.00 T-M σ4 = 6.29 T/M2
6.29 T/M2
0.37 m
1.00
V1= 1.0 1.0 6.29 1000 6,290 kg
V2= 0.37 0.54 6.29 1000 1,257 kg 0.54 m
VACT= V1 -V2 = 5,034 kg
Vu= 3.30 kg / cm² 1.00
0.85 0.3 m
d 14 cm 0.16
, Bo 37 54 128 cm
0.560 m
Vc= 0.9 F'c 12.02 kg / cm²
0.70 m
CORTE POR PENETRACION
0
0
+-
+
+
X
X
X X X =
X X X =
=
VACT
Bod
=
=
= x 2 +( ) =
=
=
+-
0.70 m
> Vu OK
Dimensiones del pedestal
Vu= 1.0 6.29 1000 kg a(m) b(m)
0.40 0.30
Vc= F'c bw d kg
As Ro b a
> Vu OK Ro
As 19 cm² usar 7 6
usar #4 @ 30
1.0 6.29 0.35 1.541124 T-M
w = 48 62 cm
Ro= 16 Vrs. Principal 46 cm
bmin 30 cm
< 0.0152 OK
As = Roef X b X d 4.62 cm
2
PRINCIPAL usar # 4 27 cm
Ast = (0.0018) X b X d 1.6 cm
2
TEMPERATURA usar # 3 44 cm
ANCLAJE POR FLEXION EN DADO-ZAPATA
Ai= 0 M2 area de influencia de zapata
2.7 t-M Momento de flexion
pmax Peralte de zapata 0.03 mts Cumple
Area 4.78 cm
2
Cumple
usar 7 # 3 Revisar anclaje
0.0085
MD =
1.6%
CALCULO DEL REFUERZO
Estribo
MD =
0.55 Vrs. Principal
DISEÑO DE DADO
Estribos
3,522.57
10,889.44
0.0021
0.0033
0.0152
0.0033
Rige el menor de :
Vc
0.56
CORTE POR FLEXION
Vc
0.7
0.044
X X X =
X X =
X X X =
Ro(min) =
Ro(max) =
=
=
@
@
Roef =
=
X X
= #
=
=
=
07 Zapata lindero Z-1.xlsx
20. PLANTA DESCRIPCION
No. DE PROY, APROBO
FECHA
0.40
REF.
0.00 m
kg/cm
2
kg/cm
2
m 0.62 m
T/m
3
(PESO VOL. DEL SUELO) 0.80 m
T/m2
(ESF. PERM. DEL SUELO)
PESO DE EXCAVACION SOBRE EL TERRENO = 150.00 T/m
2
(OPCIONAL)
0.18 m
CARGAS DE SERVICIO # 4 31 1.00 m 0.05 m
P_max Mz_max Mx_max
Py= T Py = 6.34 0.00 0.00 Z
Mz= T-m Mz = 0.00 0.00 0.00 0.40 m
Mx= T-m Mx= 0.00 0.00 0.00
Vx= T Vx= 0.00 0.00 0.00
, Vz= T Vz = 0.00 0.00 0.00 0.30 m
1.00 m X
CARGAS ULTIMAS
Ago-15CASA ROS
POR
CIMENTACION
CONSILIUM servicios especializados
ZAPATA Z-1 EJE 3 Y D
0.40
1.8
10.00
250
4218
0.30
DATOS:
PEDESTAL
a(m) b(m)
Df= 0.80
F'c=
DISEÑO DE ZAPATA
σs=
Fy=
ING. RAMON BUSTAMANTE MENDEZ CED. PROF. 7059136
γ s=
6.34
0.00
Torre vieja fracc Santa Lucia hermosillo
0.00
0.00
0.00
Z-1 CENTRAL EJE 3 Y D
A=
@
H=
L=
b
CARGAS ULTIMAS
factor Mx
Py= T
Mz= T-m
Mx= T-m
Vx= T
Vz= T Mz
L(m) H(m) Rec d Area Iz Ix Cx Cz
1.00 0.18 0.04 0.14 1.00 0.08 0.1 0.50 0.50
ANALISIS DE CARGAS DE SERVICIO
REACCION (Py) 6.3 T
PEDESTAL 0.18 T
SUELO 1.0 T
ZAPATA 0.43 T
7.93 T
PT = 7.93 T
MTZ = 0 0.8 0.00 T-M
MTX = 0.0 0.8 0 T-M
0.18 1.0 0.43 0.5 0.80 T-M Fsv Z = > 1.5 OK por volteo
0.18 1.0 0.43 0.5 0.80 T-M Fsv X = > 1.5 OK por volteo
e
L = L / 6 = 0.17 > 0.000
A = A / 6 = 0.17 > 0.000
DISTANCIA ( A ) OK
0.000
ex =
REVISION DEL VOLTEO
1.00
CARGAS DE DISEÑO
Mres Z =
Mres X =
0
EXENTRICIDADES
1.00
1.00
FORMULA
APLICA P/A + - Mc/I
APLICA P/A + - Mc/I
TERCIO MEDIO
Mtz/Pt0
ez =
Mtx/Pt
0.000
0.00
0.00
INDICADOR DE DIMENSIONAMIENTOUNIDADES EN METROSZAPATA PROPUESTA
0.00
A(m)
9.00
0.00
DISTANCIA ( L ) OK
1.42
Vx
Vz
+
+
X
X
=
=
a
+ + )( =
+ + )( =+
08 zapata_central Z-1.xlsx
21. PLANTA DESCRIPCION
No. DE PROY, APROBO
FECHA Ago-15CASA ROS
POR
CIMENTACION
CONSILIUM servicios especializados
ZAPATA Z-1 EJE 3 Y D
ING. RAMON BUSTAMANTE MENDEZ CED. PROF. 7059136
Torre vieja fracc Santa Lucia hermosillo
ex ax
σ = P/A Mtz cz / Iz Mtx cx / Ix
eje x-x
b σ = 7.93 0 0
APLICA CUANDO EL P/A Mtz cz / Iz Mtx cx / Ix σ1 = 7.93 T/M
2
< 10.0 OK
INDICADOR DE FORMULA NOS P/A Mtz cz / Iz Mtx cx / Ix σ2 = 7.93 T/M
2
< 10.0 OK
MUESTRE P/A + - Mc/I Y EL OTRO P/A Mtz cz / Iz Mtx cx / Ix σ3 = 7.93 T/M
2
< 10.0 OK
P/A + - Mc/I P/A Mtz cz / Iz Mtx cx / Ix σ4 = 7.93 T/M
2
< 10.0 OK
falla analizada y compensada en losa de cimentacion
Ancho Base
a b σ =
ax = L / 2 - ex 0.500 1.00
az = A / 2 - ez 0.500 1.00
σ = 10.57 10.57
APLICA CUANDO EL Mtx cx / Ix σ 1 = T/M
2 >
σ 2 = 2 >
Esf. Con exentricidad dentro del tercio medio
2PT / 3b ax 2PT / 3b az
2P
Esf. Con exentricidad fuera del tercio medio
eje
z-z
CALCULO DE ESFUERZOS EN EL TERRENO (CON CARGAS DE SERVICIO)
2PT / 3b ax
+
-
+ +
-+
-+
+
--
+
-
+
-
+
-
-
+
L/6L
+
-
INDICADOR DE FORMULA NOS Mtx cx / Ix σ 2 = T/M
2 >
MUESTRE 2Pt/3b ax Y EL OTRO Mtx cx / Ix σ 3 = T/M
2 >
P/A + - Mc/I Mtx cx / Ix σ 4 = T/M
2 >
APLICA CUANDO EL Mtz cz / Iz σ 1 = T/M
2 >
INDICADOR DE FORMULA NOS Mtz cz / Iz σ 2 = T/M
2 >
MUESTRE 2Pt/3b az Y EL OTRO Mtz cz / Iz σ 3 = T/M
2 >
P/A + - Mc/I Mtz cz / Iz σ 4 = T/M
2 >
APLICA CUANDO EL σ 1 = T/M
2 >
INDICADOR DE FORMULA NOS σ 2 = T/M
2 >
MUESTRE 2Pt/3b ax Y EL OTRO σ 3 = T/M
2 >
2Pt/3b az σ 4 = T/M
2 >
2PT / 3b ax 2PT / 3b az
2PT / 3b ax
2PT / 3b az
2PT / 3b az
2PT / 3b ax
2PT / 3b ax 2PT / 3b az
2PT / 3b az
2PT / 3b ax
2PT / 3b ax
2PT / 3b az
2PT / 3b ax
2PT / 3b az
2PT / 3b az
-
-
+
-
+
-
+
-
-
-
-
-
08 zapata_central Z-1.xlsx
22. PLANTA DESCRIPCION
No. DE PROY, APROBO
FECHA Ago-15CASA ROS
POR
CIMENTACION
CONSILIUM servicios especializados
ZAPATA Z-1 EJE 3 Y D
ING. RAMON BUSTAMANTE MENDEZ CED. PROF. 7059136
Torre vieja fracc Santa Lucia hermosillo
ANALISIS DE CARGAS ULTIMAS ESFUERZOS ULTIMOS
P(max)de comb. = 9.8 T
PEDESTAL 0.25 T σ = 10.07 0 0.00
10.07 T
σ1 = 10.07 T/M2
PTU= 10.07 T σ2 = 10.07 T/M2
MTZ = 0.0 0.8 0.00 T-M σ3 = 10.07 T/M2
MTX= 0.0 0.8 0.00 T-M σ4 = 10.07 T/M2
10.07 T/M2
0.54 m
1.00
V1= 1.0 1.0 10.07 1000 10074 kg
V2= 0.54 0.44 10.07 1000 2394 kg 0.44 m
VACT= V1 -V2 = 7680 kg
Vu= 3.29 kg / cm² 1.00
Ø 0.85 0.35 m 0.21 m
d 14 cm
, Bo 54 44 2 196 cm
0
0.160 m
CORTE POR PENETRACION
0
+-
+
+
X
X
=
X X X =
X X X =
=
VACT
Bod
=
=
= +( ) X =
=
=
+-
Vc= 1.1 F'c 17.39 kg / cm²
0.3 m
> Vu OK
Dimensiones del pedestal
Vu= 1.0 10.07 1000 kg a(m) b(m)
0.30 0.40
Vc= F'c bw d kg
As Ro b a
> Vu OK Ro
As 12 cm² usar 6 5
usar 3 @ 30
1.0 10.07 0.175 0.617 T-M
w = 48 745 cm
Ro= 16 Vrs. Principal 32 cm
bmin 30 cm
< 0.0190 OK
As = Roef X b X d 4.2 cm
2
PRINCIPAL usar 4 31 cm
Ast = (0.0018) X b X d 1.6 cm
2
TEMPERATURA usar 3 44 cm
0.0008
0.003
0.0190
0.0030
Rige el menor de :
(OPCIONAL)
Estribo
MD = 0.35
0.013189
AJUSTE DE CARGAS SEGÚN
ANALISIS ESTRUCTURAL
Estribos
2,115.52
0.55 12,174.77
Vc
Vc
0.21
CORTE POR FLEXION
CALCULO DEL REFUERZO
Vrs. Principal
DISEÑO DE PEDESTAL
0.160 m
1.00%
=
X X X =
X X =
X X X =
Ro(min) =
Ro(max) =
=
=
# @
# @
Roef =
=
X X
= #
=
#
#
=
=
08 zapata_central Z-1.xlsx
23. PLANTA DESCRIPCION HOJA
POR
No. DE PROY, APROBO
FECHA
ING. RAMON BUSTAMANTE MENDEZ CED. PROF. 7059136
0.15
REF.
0.10 m
6 VARS # 4
kg/cm
2
kg/cm2
peso de s
m 0.55 m
T/m
3
(PESO VOL. DEL SUELO) 0.80 m
T/m2
(ESF. PERM. DEL SUELO)
0.25 m
CARGAS DE SERVICIO # 5 27 1.50 m 0.05 m
P_max Mz_max Mx_max
Py= T Py = 9.86 0.00 0.00 Z
Mz= T-m Mz = 0.00 0.00 0.00 0.15 m
Mx= T-m Mx= 0.00 0.00 0.00
Vx= T Vx= -0.29 0.00 0.00
, Vz= T Vz = 0.00 0.00 0.00 0.30 m
1.50 m X
CARGAS ULTIMAS
RBM
Julio/2015
0.15
f'c=
CIMENTACION
DISEÑO DE ZAPATA AISLADA
1.8
σs= 12.00
200
Fy= 4218
a(m) b(m)
0.30
Z-2 LINDERO, EJES 3 Y X
9.86
0.00
0.00
0.00
0.00
Zapata Z-2 para soporte de columna C-3
CONSILIUM servicios especializados
Torre vieja fracc Santa Lucia hermosilloCASA ROS
γ s=
Df= 0.80
DATOS:
PEDESTAL
A=
@
H=
L=
b
CARGAS ULTIMAS
Factor Mx
Py= T
Mz= T-m
Mx= T-m
Vx= T
Vz= T Mz
L(m) H(m) Rec d Area Iz Ix Cx Cz
1.50 0.25 0.035 0.22 2.25 0.42 0.4 0.75 0.75
ANALISIS DE CARGAS DE SERVICIO
REACCION (Py) 9.9 T
PEDESTAL 0.07 T
SUELO 2.2 T
ZAPATA 1.35 T
13.46 T
PT = 13.46 T
MTZ = 0.00 0.8 0.00 T-M
MTX = 0.0 0.8 0 T-M
0.07 2.2 1.35 0.75 2.70 T-M Fsv Z = > 1.5 OK por volteo
0.07 2.2 1.35 0.75 2.70 T-M Fsv X = > 1.5 OK por volteo
0.000
DISTANCIA ( A ) OK
0.000
ex =
REVISION DEL VOLTEO
1.50
CARGAS DE DISEÑO
Mres Z =
INDICADOR DE DIMENSIONAMIENTOUNIDADES EN METROSZAPATA PROPUESTA
EXENTRICIDADES
Mtz/Pt0.0
0.00
ez =
Mtx/Pt
DISTANCIA ( L ) OK
0.00
14.0
0.00
0.00
0.00
A(m)
1.42
Mres X =
Vx
Vz
+
+
X
X
=
=
a
+ + )( =
+ + )( =+
09 Zapata lindero Z-2.xlsx
24. PLANTA DESCRIPCION HOJA
POR
No. DE PROY, APROBO
FECHA
ING. RAMON BUSTAMANTE MENDEZ CED. PROF. 7059136
RBM
Julio/2015
CIMENTACION Zapata Z-2 para soporte de columna C-3
CONSILIUM servicios especializados
Torre vieja fracc Santa Lucia hermosilloCASA ROS
e
L = L / 6 = 0.25 > 0.000
A = A / 6 = 0.25 > 0.000
ex ax
σ = P/A Mtz cz / Iz Mtx cx / Ix
eje x-x
b σ = 5.98 0 0
APLICA CUANDO EL P/A Mtz cz / Iz Mtx cx / Ix σ1 = 5.98 T/M
2
< 12.0 OK
INDICADOR DE FORMULA NOS P/A Mtz cz / Iz Mtx cx / Ix σ2 = 5.98 T/M
2
< 12.0 OK
MUESTRE P/A + - Mc/I Y EL OTRO P/A Mtz cz / Iz Mtx cx / Ix σ3 = 5.98 T/M
2
< 12.0 OK
P/A + - Mc/I P/A Mtz cz / Iz Mtx cx / Ix σ4 = 5.98 T/M
2
< 12.0 OK
Ancho Base
a b σ =
ax = L / 2 - ex 0.750 1.50
az = A / 2 - ez 0.750 1.50
Esf. Con exentricidad dentro del tercio medio
TERCIO MEDIO
APLICA P/A + - Mc/I
APLICA P/A + - Mc/I
2PT / 3b ax
Esf. Con exentricidad fuera del tercio medio
eje
z-z
2PT / 3b az
FORMULA
1.50
1.50
CALCULO DE ESFUERZOS EN EL TERRENO (CON CARGAS DE SERVICIO)
+
-
+ +
-+
+
-
+
-
+
-
-
+
L/6
L
+
-
az = A / 2 - ez 0.750 1.50
σ = 7.98 7.98
APLICA CUANDO EL Mtx cx / Ix σ 1 = T/M
2 >
INDICADOR DE FORMULA NOS Mtx cx / Ix σ 2 = T/M
2 >
MUESTRE 2Pt/3b ax Y EL OTRO Mtx cx / Ix σ 3 = T/M
2 >
P/A + - Mc/I Mtx cx / Ix σ 4 = T/M
2 >
APLICA CUANDO EL Mtz cz / Iz σ 1 = T/M
2 >
INDICADOR DE FORMULA NOS Mtz cz / Iz σ 2 = T/M
2 >
MUESTRE 2Pt/3b az Y EL OTRO Mtz cz / Iz σ 3 = T/M
2 >
P/A + - Mc/I Mtz cz / Iz σ 4 = T/M
2 >
APLICA CUANDO EL σ 1 = T/M
2 >
INDICADOR DE FORMULA NOS σ 2 = T/M
2 >
MUESTRE 2Pt/3b ax Y EL OTRO σ 3 = T/M
2 >
2Pt/3b az σ 4 = T/M
2 >
2PT / 3b ax 2PT / 3b az
2PT / 3b ax
2PT / 3b az
2PT / 3b az
2PT / 3b az
2PT / 3b ax
2PT / 3b az
2PT / 3b ax
2PT / 3b ax
2PT / 3b az
2PT / 3b ax
2PT / 3b ax
2PT / 3b az
2PT / 3b ax 2PT / 3b az
-+
+
--
-
-
+
-
+
-
+
-
-
-
-
-
09 Zapata lindero Z-2.xlsx
25. PLANTA DESCRIPCION HOJA
POR
No. DE PROY, APROBO
FECHA
ING. RAMON BUSTAMANTE MENDEZ CED. PROF. 7059136
RBM
Julio/2015
CIMENTACION Zapata Z-2 para soporte de columna C-3
CONSILIUM servicios especializados
Torre vieja fracc Santa Lucia hermosilloCASA ROS
ANALISIS DE CARGAS ULTIMAS ESFUERZOS ULTIMOS
P(max)de comb. = 14.0 T
PEDESTAL 0.10 T σ = 6.27 0 0.00
14.10 T
σ1 = 6.27 T/M2
PTU= 14.10 T σ2 = 6.27 T/M2
MTZ = 0.0 0.8 0.00 T-M σ3 = 6.27 T/M2
MTX= 0.0 0.8 0.00 T-M σ4 = 6.27 T/M2
6.27 T/M2
0.26 m
1.50
V1= 1.5 1.5 6.27 1000 14,098 kg
V2= 0.26 0.52 6.27 1000 831 kg 0.52 m
VACT= V1 -V2 = 13,267 kg
Vu= 7.05 kg / cm² 1.50
0.85 0.6 m
d 21.5 cm 0.39
, Bo 25.75 51.5 103 cm
1.135 m
Vc= 0.9 F'c 12.02 kg / cm²
1.35 m
0
0
CORTE POR PENETRACION
+-
+
+
X
X
X X X =
X X X =
=
VACT
Bod
=
=
= x 2 +( ) =
=
=
+-
1.35 m
> Vu OK
Dimensiones del pedestal
Vu= 1.5 6.27 1000 kg a(m) b(m)
0.30 0.15
Vc= F'c bw d kg
As Ro b a
> Vu OK Ro
As 8.1 cm² usar 6 4
usar #3 @ 15
1.5 6.27 0.675 8.564705 T-M
w = 48 34 cm
Ro= 16 Vrs. Principal 21 cm
bmin 15 cm
< 0.0152 OK
As = Roef X b X d 10.83 cm
2
PRINCIPAL usar # 5 27 cm
Ast = (0.0018) X b X d 3.4 cm
2
TEMPERATURA usar # 3 32 cm
ANCLAJE POR FLEXION EN DADO-ZAPATA
Ai= 1 M2 area de influencia de zapata
## t-M Momento de flexion
pmax Peralte de zapata 0.16 mts Cumple
Area 5.50 cm
2
Cumple
usar 4 # 4 Cumple
1.35
0.0708
0.0034
0.0033
0.0152
0.0034
Rige el menor de :
Vc
1.14
CORTE POR FLEXION
Vc
Vrs. Principal
DISEÑO DE DADO
Estribos
10,667.70
25,084.61
0.0085
MD =
1.8%
CALCULO DEL REFUERZO
Estribo
MD =
0.55
X X X =
X X =
X X X =
Ro(min) =
Ro(max) =
=
=
@
@
Roef =
=
X X
= #
=
=
=
09 Zapata lindero Z-2.xlsx
26. PLANTA DESCRIPCION
No. DE PROY, APROBO
FECHA
0.40
REF.
0.00 m
kg/cm
2
kg/cm
2
m 0.55 m
T/m3
(PESO VOL. DEL SUELO) 0.80 m
T/m
2
(ESF. PERM. DEL SUELO)
PESO DE EXCAVACION SOBRE EL TERRENO = 150.00 T/m
2
(OPCIONAL)
0.25 m
CARGAS DE SERVICIO # 5 31 1.50 m 0.05 m
P_max Mz_max Mx_max
Py= T Py = 10.21 0.00 0.00 Z
Mz= T-m Mz = 0.00 0.90 0.00 0.40 m
Mx= T-m Mx= 0.00 0.00 0.00
Vx= T Vx= 0.00 0.00 0.00
, Vz= T Vz = 0.00 0.00 0.00 0.30 m
1.50 m X
CARGAS ULTIMAS
Torre vieja fracc Santa Lucia hermosillo
0.00
0.00
0.00
Z-2 CENTRAL EJE D' y 8
σs=
Fy=
ING. RAMON BUSTAMANTE MENDEZ CED. PROF. 7059136
γ s=
10.21
0.90
Ago-15CASA ROS
POR
CIMENTACION
CONSILIUM servicios especializados
ZAPATA Z-2 EJES D' Y 8
0.40
1.8
10.00
200
4218
0.30
DATOS:
PEDESTAL
a(m) b(m)
Df= 0.80
F'c=
DISEÑO DE ZAPATA
A=
@
H=
L=
b
CARGAS ULTIMAS
factor Mx
Py= T
Mz= T-m
Mx= T-m
Vx= T
Vz= T Mz
L(m) H(m) Rec d Area Iz Ix Cx Cz
1.50 0.25 0.04 0.21 2.25 0.42 0.4 0.75 0.75
ANALISIS DE CARGAS DE SERVICIO
REACCION (Py) 10.2 T
PEDESTAL 0.16 T
SUELO 2.1 T
ZAPATA 1.35 T
13.83 T
PT = 13.83 T
MTZ = 0 0.8 0.90 T-M
MTX = 0.0 0.8 0 T-M
0.16 2.1 1.35 0.75 2.71 T-M Fsv Z = 3.0 > 1.5 OK por volteo
0.16 2.1 1.35 0.75 2.71 T-M Fsv X = > 1.5 OK por volteo
e
L = L / 6 = 0.25 > 0.065
A = A / 6 = 0.25 > 0.000
0.00
A(m)
14.70
1.30
DISTANCIA ( L ) OK
1.44
0.00
0.00
INDICADOR DE DIMENSIONAMIENTOUNIDADES EN METROSZAPATA PROPUESTA
TERCIO MEDIO
Mtz/Pt0.9
ez =
Mtx/Pt
0.000
1.50
1.50
FORMULA
APLICA P/A + - Mc/I
APLICA P/A + - Mc/I
DISTANCIA ( A ) OK
0.065
ex =
REVISION DEL VOLTEO
1.50
CARGAS DE DISEÑO
Mres Z =
Mres X =
0
EXENTRICIDADES
Vx
Vz
+
+
X
X
=
=
a
+ + )( =
+ + )( =+
10 zapata_central Z-2.xlsx
27. PLANTA DESCRIPCION
No. DE PROY, APROBO
FECHATorre vieja fracc Santa Lucia hermosillo
ING. RAMON BUSTAMANTE MENDEZ CED. PROF. 7059136
Ago-15CASA ROS
POR
CIMENTACION
CONSILIUM servicios especializados
ZAPATA Z-2 EJES D' Y 8
ex ax
σ = P/A Mtz cz / Iz Mtx cx / Ix
eje x-x
b σ = 6.14 1.6 0
APLICA CUANDO EL P/A Mtz cz / Iz Mtx cx / Ix σ1 = 7.74 T/M
2
< 10.0 OK
INDICADOR DE FORMULA NOS P/A Mtz cz / Iz Mtx cx / Ix σ2 = 4.54 T/M
2
< 10.0 OK
MUESTRE P/A + - Mc/I Y EL OTRO P/A Mtz cz / Iz Mtx cx / Ix σ3 = 7.74 T/M
2
< 10.0 OK
P/A + - Mc/I P/A Mtz cz / Iz Mtx cx / Ix σ4 = 4.54 T/M
2
< 10.0 OK
falla analizada y compensada en losa de cimentacion
Ancho Base
a b σ =
ax = L / 2 - ex 0.685 1.50
az = A / 2 - ez 0.750 1.50
σ = 8.97 8.19
APLICA CUANDO EL Mtx cx / Ix σ 1 = T/M
2 >
σ 2 = 2 >
CALCULO DE ESFUERZOS EN EL TERRENO (CON CARGAS DE SERVICIO)
2PT / 3b ax
2P
Esf. Con exentricidad fuera del tercio medio
eje
z-z
Esf. Con exentricidad dentro del tercio medio
2PT / 3b ax 2PT / 3b az
+
-
+ +
-+
-+
+
--
+
-
+
-
+
-
-
+
L/6L
+
-
INDICADOR DE FORMULA NOS Mtx cx / Ix σ 2 = T/M
2 >
MUESTRE 2Pt/3b ax Y EL OTRO Mtx cx / Ix σ 3 = T/M
2 >
P/A + - Mc/I Mtx cx / Ix σ 4 = T/M
2 >
APLICA CUANDO EL Mtz cz / Iz σ 1 = T/M
2 >
INDICADOR DE FORMULA NOS Mtz cz / Iz σ 2 = T/M
2 >
MUESTRE 2Pt/3b az Y EL OTRO Mtz cz / Iz σ 3 = T/M
2 >
P/A + - Mc/I Mtz cz / Iz σ 4 = T/M
2 >
APLICA CUANDO EL σ 1 = T/M
2 >
INDICADOR DE FORMULA NOS σ 2 = T/M
2 >
MUESTRE 2Pt/3b ax Y EL OTRO σ 3 = T/M
2 >
2Pt/3b az σ 4 = T/M
2 >
2PT / 3b az
2PT / 3b ax
2PT / 3b az
2PT / 3b az
2PT / 3b az
2PT / 3b ax
2PT / 3b ax 2PT / 3b az
2PT / 3b az
2PT / 3b ax
2PT / 3b ax
2PT / 3b ax 2PT / 3b az
2PT / 3b ax
2PT / 3b az
-
-
+
-
+
-
+
-
-
-
-
-
10 zapata_central Z-2.xlsx
28. PLANTA DESCRIPCION
No. DE PROY, APROBO
FECHATorre vieja fracc Santa Lucia hermosillo
ING. RAMON BUSTAMANTE MENDEZ CED. PROF. 7059136
Ago-15CASA ROS
POR
CIMENTACION
CONSILIUM servicios especializados
ZAPATA Z-2 EJES D' Y 8
ANALISIS DE CARGAS ULTIMAS ESFUERZOS ULTIMOS
P(max)de comb. = 15.8 T
PEDESTAL 0.22 T σ = 7.13 2.3 0.00
16.04 T
σ1 = 9.43 T/M2
PTU= 16.04 T σ2 = 4.83 T/M2
MTZ = 0.0 0.8 1.30 T-M σ3 = 9.43 T/M2
MTX= 0.0 0.8 0.00 T-M σ4 = 4.83 T/M2
7.13 T/M2
0.61 m
1.50
V1= 1.5 1.5 7.13 1000 16045 kg
V2= 0.61 0.51 7.13 1000 2218 kg 0.51 m
VACT= V1 -V2 = 13826 kg
Vu= 3.46 kg / cm² 1.50
Ø 0.85 0.6 m 0.39 m
d 21 cm
, Bo 61 51 2 224 cm
CORTE POR PENETRACION
1.296
0.340 m
0
+-
+
+
X
X
=
X X X =
X X X =
=
VACT
Bod
=
=
= +( ) X =
=
=
+-
Vc= 1.1 F'c 15.56 kg / cm²
0.55 m
> Vu OK
Dimensiones del pedestal
Vu= 1.5 7.13 1000 kg a(m) b(m)
0.30 0.40
Vc= F'c bw d kg
As Ro b a
> Vu OK Ro
As 12 cm² usar 9 4
usar 3 @ 21
1.5 7.13 0.3 1.9254 T-M
w = 48 745 cm
Ro= 16 Vrs. Principal 21 cm
bmin 30 cm
< 0.0152 OK
As = Roef X b X d 9.45 cm
2
PRINCIPAL usar 5 31 cm
Ast = (0.0018) X b X d 3.4 cm
2
TEMPERATURA usar 3 32 cm
1.00%
Vrs. Principal
DISEÑO DE PEDESTAL
0.340 m
Estribos
4,171.62
0.55 24,501.25
Vc
Vc
0.39
CORTE POR FLEXION
CALCULO DEL REFUERZO
0.0007
0.003
0.0152
0.0030
Rige el menor de :
(OPCIONAL)
Estribo
MD = 0.6
0.01541
CARGAS TOMADAS DEL
ANALISIS ESTRUCTURAL
=
X X X =
X X =
X X X =
Ro(min) =
Ro(max) =
=
=
# @
# @
Roef =
=
X X
= #
=
#
#
=
=
10 zapata_central Z-2.xlsx
29. PLANTA DESCRIPCION HOJA
POR
No. DE PROY, APROBO
FECHA
ING. RAMON BUSTAMANTE MENDEZ CED. PROF. 7059136
0.30
REF.
0.11 m
6 VARS # 4
kg/cm
2
kg/cm2
peso de s
m 0.62 m
T/m
3
(PESO VOL. DEL SUELO) 0.80 m
T/m2
(ESF. PERM. DEL SUELO)
0.18 m
CARGAS DE SERVICIO # 4 27 1.20 m 0.05 m
P_max Mz_max Mx_max
Py= T Py = 5.99 0.00 0.00 Z
Mz= T-m Mz = 0.00 0.70 0.00 0.30 m
Mx= T-m Mx= 0.00 0.00 0.00
Vx= T Vx= -0.29 0.00 0.00
, Vz= T Vz = 0.00 0.00 0.00 0.15 m
1.20 m X
CARGAS ULTIMAS
Zapata Z*3 para soporte de columna C-3
CONSILIUM servicios especializados
Torre vieja fracc Santa Lucia hermosilloCASA ROS
γ s=
Df= 0.80
DATOS:
PEDESTAL
5.99
0.00
0.00
0.70
0.00
RBM
Julio/2015
0.30
f'c=
CIMENTACION
DISEÑO DE ZAPATA AISLADA
1.8
σs= 12.00
200
Fy= 4218
a(m) b(m)
0.15
Z-3 LINDERO EJES 8 Y K
A=
@
H=
L=
b
CARGAS ULTIMAS
Factor Mx
Py= T
Mz= T-m
Mx= T-m
Vx= T
Vz= T Mz
L(m) H(m) Rec d Area Iz Ix Cx Cz
1.20 0.18 0.04 0.14 1.44 0.17 0.2 0.60 0.60
ANALISIS DE CARGAS DE SERVICIO
REACCION (Py) 6.0 T
PEDESTAL 0.08 T
SUELO 1.6 T
ZAPATA 0.62 T
8.24 T
PT = 8.24 T
MTZ = 0.00 0.8 0.70 T-M
MTX = 0.0 0.8 0 T-M
0.08 1.6 0.62 0.6 1.35 T-M Fsv Z = 1.9 > 1.5 OK por volteo
0.08 1.6 0.62 0.6 1.35 T-M Fsv X = > 1.5 OK por volteoMres X =
0.00
8.5
1.00
0.00
0.00
A(m)
1.42
INDICADOR DE DIMENSIONAMIENTOUNIDADES EN METROSZAPATA PROPUESTA
EXENTRICIDADES
Mtz/Pt0.7
0.00
ez =
Mtx/Pt
DISTANCIA ( L ) OK
0.000
DISTANCIA ( A ) OK
0.085
ex =
REVISION DEL VOLTEO
1.20
CARGAS DE DISEÑO
Mres Z =
Vx
Vz
+
+
X
X
=
=
a
+ + )( =
+ + )( =+
11 Zapata lindero Z-3.xlsx
30. PLANTA DESCRIPCION HOJA
POR
No. DE PROY, APROBO
FECHA
ING. RAMON BUSTAMANTE MENDEZ CED. PROF. 7059136
Zapata Z*3 para soporte de columna C-3
CONSILIUM servicios especializados
Torre vieja fracc Santa Lucia hermosilloCASA ROS
RBM
Julio/2015
CIMENTACION
e
L = L / 6 = 0.20 > 0.085
A = A / 6 = 0.20 > 0.000
ex ax
σ = P/A Mtz cz / Iz Mtx cx / Ix
eje x-x
b σ = 5.72 2.445 0
APLICA CUANDO EL P/A Mtz cz / Iz Mtx cx / Ix σ1 = 8.17 T/M
2
< 12.0 OK
INDICADOR DE FORMULA NOS P/A Mtz cz / Iz Mtx cx / Ix σ2 = 3.28 T/M
2
< 12.0 OK
MUESTRE P/A + - Mc/I Y EL OTRO P/A Mtz cz / Iz Mtx cx / Ix σ3 = 8.17 T/M
2
< 12.0 OK
P/A + - Mc/I P/A Mtz cz / Iz Mtx cx / Ix σ4 = 3.28 T/M
2
< 12.0 OK
Ancho Base
a b σ =
ax = L / 2 - ex 0.515 1.20
az = A / 2 - ez 0.600 1.20
CALCULO DE ESFUERZOS EN EL TERRENO (CON CARGAS DE SERVICIO)
1.20
1.20
Esf. Con exentricidad fuera del tercio medio
eje
z-z
2PT / 3b az
FORMULA
Esf. Con exentricidad dentro del tercio medio
TERCIO MEDIO
APLICA P/A + - Mc/I
APLICA P/A + - Mc/I
2PT / 3b ax
+
-
+ +
-+
+
-
+
-
+
-
-
+
L/6
L
+
-
az = A / 2 - ez 0.600 1.20
σ = 8.90 7.63
APLICA CUANDO EL Mtx cx / Ix σ 1 = T/M
2 >
INDICADOR DE FORMULA NOS Mtx cx / Ix σ 2 = T/M
2 >
MUESTRE 2Pt/3b ax Y EL OTRO Mtx cx / Ix σ 3 = T/M
2 >
P/A + - Mc/I Mtx cx / Ix σ 4 = T/M
2 >
APLICA CUANDO EL Mtz cz / Iz σ 1 = T/M
2 >
INDICADOR DE FORMULA NOS Mtz cz / Iz σ 2 = T/M
2 >
MUESTRE 2Pt/3b az Y EL OTRO Mtz cz / Iz σ 3 = T/M
2 >
P/A + - Mc/I Mtz cz / Iz σ 4 = T/M
2 >
APLICA CUANDO EL σ 1 = T/M
2 >
INDICADOR DE FORMULA NOS σ 2 = T/M
2 >
MUESTRE 2Pt/3b ax Y EL OTRO σ 3 = T/M
2 >
2Pt/3b az σ 4 = T/M
2 >
2PT / 3b az
2PT / 3b ax 2PT / 3b az
2PT / 3b az
2PT / 3b ax
2PT / 3b ax
2PT / 3b az
2PT / 3b ax
2PT / 3b az
2PT / 3b ax
2PT / 3b ax
2PT / 3b ax 2PT / 3b az
2PT / 3b ax
2PT / 3b az
2PT / 3b az
-+
+
--
-
-
+
-
+
-
+
-
-
-
-
-
11 Zapata lindero Z-3.xlsx
31. PLANTA DESCRIPCION HOJA
POR
No. DE PROY, APROBO
FECHA
ING. RAMON BUSTAMANTE MENDEZ CED. PROF. 7059136
Zapata Z*3 para soporte de columna C-3
CONSILIUM servicios especializados
Torre vieja fracc Santa Lucia hermosilloCASA ROS
RBM
Julio/2015
CIMENTACION
ANALISIS DE CARGAS ULTIMAS ESFUERZOS ULTIMOS
P(max)de comb. = 8.5 T
PEDESTAL 0.11 T σ = 5.98 3.47 0.00
8.61 T
σ1 = 9.45 T/M2
PTU= 8.61 T σ2 = 2.51 T/M2
MTZ = 0.0 0.8 1.00 T-M σ3 = 9.45 T/M2
MTX= 0.0 0.8 0.00 T-M σ4 = 2.51 T/M2
5.98 T/M2
0.37 m
1.20
V1= 1.2 1.2 5.98 1000 8,610 kg
V2= 0.37 0.29 5.98 1000 642 kg 0.29 m
VACT= V1 -V2 = 7,969 kg
Vu= 6.50 kg / cm² 1.20
0.85 0.525 m
d 14 cm 0.39
, Bo 37 29 103 cm
0.760 m
Vc= 0.9 F'c 12.02 kg / cm²
0.90 m
CORTE POR PENETRACION
0
1
+-
+
+
X
X
X X X =
X X X =
=
VACT
Bod
=
=
= x 2 +( ) =
=
=
+-
0.90 m
> Vu OK
Dimensiones del pedestal
Vu= 1.2 5.98 1000 kg a(m) b(m)
0.15 0.30
Vc= F'c bw d kg
As Ro b a
> Vu OK Ro
As 7.2 cm² usar 6 4
usar #3 @ 15
1.2 5.98 0.45 2.906002 T-M
w = 48 34 cm
Ro= 16 Vrs. Principal 21 cm
bmin 15 cm
< 0.0152 OK
As = Roef X b X d 5.64 cm
2
PRINCIPAL usar # 4 27 cm
Ast = (0.0018) X b X d 1.9 cm
2
TEMPERATURA usar # 3 44 cm
ANCLAJE POR FLEXION EN DADO-ZAPATA
Ai= 1 M2 area de influencia de zapata
4.4 t-M Momento de flexion
pmax Peralte de zapata 0.11 mts Cumple
Area 1.79 cm
2
Cumple
usar 2 # 4 Cumple
0.0085
MD =
1.6%
CALCULO DEL REFUERZO
Estribo
MD =
0.55 Vrs. Principal
DISEÑO DE DADO
Estribos
5,453.24
13,067.33
0.0034
0.0033
0.0152
0.0034
Rige el menor de :
Vc
0.76
CORTE POR FLEXION
Vc
0.9
0.0708
X X X =
X X =
X X X =
Ro(min) =
Ro(max) =
=
=
@
@
Roef =
=
X X
= #
=
=
=
11 Zapata lindero Z-3.xlsx
32. Proyecto CONCRETO REFORZADO
Cliente Hecho por
Ubicación RBM
revisado Revision No.
Ing. Ramón Bustamante Méndez - 1
MATERIALES coeficientes de seguridad
f'c γ acero 1.05 20.0 N/mm²
fy γ conc 1.10 420.0 N/mm²
Ec=
SECCION RECUB. (al centro del acero) 30 cm
h 300 mm SUP. 38 mm
b 400 mm INF. 38 mm
I= 90,000 cm4
LATERAL 38 mm Estr. de 3/8
ACERO DE REFUERZO
Var- No. Cantidad Area(mm²) % Espacio(mm) Bar Ø(mm) 40 cm
SUP. 5 3 594 0.495 138.2 15.9 .
INF. 5 3 594 0.495 138.2 15.9 .
Longitud columna 400 cms Pu= 418 Ton =π²E I/L² carga de pandeo con F.S.=3
Ix equivalente 93,724
92.38
CARGAS DE DISEÑO
carga momento cargas maximas
OPCIONES (ULS) CASO N Mxx CASO N Mxx
1 150 30 2 102 40
Comportamiento M:N para 300 x 400 de seccion, concreto f'c=200 kg/cm².
200 kg/cm²
4,200 kg/cm²
226,100 kg/cm²
e=5.0 cms
CASA ROS
CONSILIUM Servicios especializados
Torre vieja Fracc Santa Lucia HERMOSILLO
Carga de diseño=15.0 Ton
Sep-17
fecha
CED. PROF. 7059136
COLUMNA C-1
150 102
0.1Acfcu
M min
-1000
-500
0
500
1000
1500
2000
2500
-20 0 20 40 60 80 100 120
COMPRESIONAXIAL,NkN
MOMENTO, Mxx kNm
33. Proyecto CONCRETO REFORZADO
Cliente Hecho por
Ubicación RBM
revisado Revision No.
Ing. Ramón Bustamante Méndez - 1
MATERIALES coeficientes de seguridad
f'c γ acero 1.05 20.0 N/mm²
fy γ conc 1.10 420.0 N/mm²
Ec=
SECCION RECUB. (al centro del acero) 40 cm
h 400 mm SUP. 38 mm
b 300 mm INF. 38 mm
I= 160,000 cm4
LATERAL 38 mm Estr. de 3/8
ACERO DE REFUERZO
Var- No. Cantidad Area(mm²) % Espacio(mm) Bar Ø(mm) 30 cm
SUP. 5 3 594 0.495 88.2 15.9 .
INF. 5 3 594 0.495 88.2 15.9 .
Longitud columna 400 cms Pu= 744 Ton =π²E I/L² carga de pandeo con F.S.=3
Ix equivalente 167,792
69.28
CARGAS DE DISEÑO
carga momento cargas maximas
OPCIONES (ULS) CASO N Mxx CASO N Mxx
1 88 75 2 60 50
CASA ROS
CONSILIUM Servicios especializados
Torre vieja Fracc Santa Lucia HERMOSILLO
Carga de diseño=8.8 Ton
Sep-17
fecha
CED. PROF. 7059136
COLUMNA C-1a
Comportamiento M:N para 400 x 300 de seccion, concreto f'c=200 kg/cm².
200 kg/cm²
4,200 kg/cm²
226,100 kg/cm²
e=5.0 cms
8860
0.1Acfcu
M min
-1000
-500
0
500
1000
1500
2000
2500
-20 0 20 40 60 80 100 120 140 160
COMPRESIONAXIAL,NkN
MOMENTO, Mxx kNm
34. Proyecto CONCRETO REFORZADO
Cliente Hecho por
Ubicación RBM
revisado Revision No.
Ing. Ramón Bustamante Méndez - 1
MATERIALES coeficientes de seguridad
f'c γ acero 1.05 20.0 N/mm²
fy γ conc 1.10 420.0 N/mm²
Ec=
SECCION RECUB. (al centro del acero) 30 cm
h 300 mm SUP. 36 mm
b 300 mm INF. 36 mm
I= 67,500 cm4
LATERAL 36 mm Estr. de 3/8
ACERO DE REFUERZO
Var- No. Cantidad Area(mm²) % Espacio(mm) Bar Ø(mm) 30 cm
SUP. 4 3 380 0.422 95.0 12.7 .
INF. 4 3 380 0.422 95.0 12.7 .
Longitud columna 400 cms Pu= 314 Ton =π²E I/L² carga de pandeo con F.S.=3
KL/r=92
CARGAS DE DISEÑO
carga momento cargas maximas
OPCIONES (ULS) CASO N Mxx CASO N Mxx
1 32 35 2 22 25
CASA ROS
CONSILIUM Servicios especializados
Torre vieja Fracc Santa Lucia Hermosillo
Carga de diseño=3.2 Ton
Sep-17
fecha
CED. PROF. 7059136
COLUMNA C-2
Comportamiento M:N para 300 x 300 de seccion, concreto f'c=200 kg/cm².
200 kg/cm²
4,200 kg/cm²
226,100 kg/cm²
3222
0.1Acfcu
M min
-600
-400
-200
0
200
400
600
800
1000
1200
1400
1600
-10 0 10 20 30 40 50 60 70 80
COMPRESIONAXIAL,NkN
MOMENTO, Mxx kNm
35. Proyecto CONCRETO REFORZADO
Cliente Hecho por
Ubicación RBM
revisado Revision No.
Ing. Ramón Bustamante Méndez - 1
MATERIALES coeficientes de seguridad
f'c γ acero 1.05 20.0 N/mm²
fy γ conc 1.10 420.0 N/mm²
Ec=
SECCION RECUB. (al centro del acero) 15 cm
h 150 mm SUP. 36 mm
b 300 mm INF. 36 mm
I= 8,438 cm4
LATERAL 36 mm Estr. de 3/8
ACERO DE REFUERZO
Var- No. Cantidad Area(mm²) % Espacio(mm) Bar Ø(mm) 30 cm
SUP. 4 3 380 0.845 95.0 12.7 .
INF. 4 3 380 0.845 95.0 12.7 .
Longitud columna 400 cms Pu= 39 Ton =π²E I/L² carga de pandeo con F.S.=3
KL/r=185
CARGAS DE DISEÑO
carga momento cargas maximas
OPCIONES (ULS) CASO N Mxx CASO N Mxx
1 140 16 2 110 13
Comportamiento M:N para 150 x 300 de seccion, concreto f'c=200 kg/cm².
200 kg/cm²
4,200 kg/cm²
226,100 kg/cm²
CASA ROS
CONSILIUM Servicios especializados
Torre vieja Fracc Santa Lucia Hermosillo
Carga de diseño=14.0 Ton
Sep-17
fecha
CED. PROF. 7059136
COLUMNA C-3
1401100.1Acfcu
M min
-400
-200
0
200
400
600
800
1000
-2 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20
COMPRESIONAXIAL,NkN
MOMENTO, Mxx kNm
36. BBS Servicios de Ingenieria
Ing. Ramón Bustamante Méndez
CED. PROF. 7059136
Cel. (662) 316 00 57
e-mail. ramonbustamantemendez@gmail.com
Proyecto
Cliente
Propietario
Ubicación
Elemento ENTREPISO 12.0 cms
SECCION RECUB. (al centro del acero)
peralte de losa 200 mm d = 18.5 cms 15 mm 1.5 cms 5.0 cms
ancho de vigueta 120 mm 1.5 cms
Ig 14,265 cm
4
minimo 13 mm
Ie 3,597 cm
4
20.0 cms
ACERO DE REFUERZO
Var- No. Cantidad Area (mm²) % acero superior
VIGARMEX 14-64 1 64 0.27 131 1.31
ACERO INF. ADIC 5/16 2 99 0.41
ACERO SUP. ADIC 5/16 2 99
Largo de vigueta 4.10 mts f'c= 250 kg/cm² 1 Vigarmex 14-64 + 2 var. TEC60 5/16
Ancho de patin de comp. 0.68 mts f'y= 6000 kg/cm²
ANALISIS DE CARGA
ESPESOR LOSA 5.0 cms MURO DE CARGA 0.00 mts - CARGA MUERTA CM) 192 kg/ml 283 kg/m2
k1= 0.85 Ec= 252,787 kg/cm² Ey/Ec=7.91 Peso propio 39 kg/ml (Peso concr. 2,400 kg/m3
)
a=0.68 c=0.8 εy=0.0667 Ductil Losa 82 kg/ml
trabaja como RECTANGULAR ρ-ρ'=0.01129 cuantia balanceada 1420 mm² 43 kg/ml
ρ = 0.01159 ρ' = 0.0107 ρ-ρ'=0.0009 recubrimiento 15 kg/ml
163 mm² 14 kg/ml
Muro de carga 0 kg/ml
0 kg/ml
MR= 1.60 Ton-m Momento de trabajo 1.08 Ton-m Pasa por momento 0 kg/ml
CARGA VIVA (CV) CM/CV=0.74 143 kg/ml
flecha carga viva (Wa)= 0.2 cm Flecha perm. 1.1 cm Ok carga viva 129 kg/ml
flecha CM= 0.8 cm 1.3 cm flecha largo plazo Contraflecha de 0.8 cm por reglamento (20 kg/m2) 14 kg/ml
335 kg/ml 493 kg/m2
512 kg/ml (1.4 CM + 1.7 CV)
R=1,050 KG 210 kg/m2 CARGA UTIL
recubrimiento
de muros
-
Vitropiso
-
-
Habitacion (casa, dormitorio, hotel)
CARGA DE DISEÑO
cuantia utilizada
Separacion 68 cm
revisado
CASA ROS
CONSILIUM SERVICIOS ESPECIALIZADOS
Torre Vieja Fracc Santa Lucia Hermosillo
CONDICIONES DEL ELEMENTO
SEMIVIGUETA V-1 410 cm
q=0.27824
Sr. Luis Ortiz
CARGA DE SERVICIO
Aplanado de yeso
Entortado de 3.0 cm
Ie =(M cr /M a )
3
· Ig + [ 1-(M cr /M a )
3
]· Icr
Adicional 2 var 5/16 TEC60
DISEÑO DE VIGUETAS DE ALMA ABIERTA
Septiembre-17
0 -
Revision
RBM
fecha :Hecho por
Ing. Ramon Bustamante Mendez 16 Vigueta v-1 410.xlsx
37. BBS Servicios de Ingenieria
Ing. Ramón Bustamante Méndez
CED. PROF. 7059136
Cel. (662) 316 00 57
e-mail. ramonbustamantemendez@gmail.com
Proyecto
Cliente
Propietario
Ubicación
Elemento ENTREPISO 12.0 cms
SECCION RECUB. (al centro del acero)
peralte de losa 200 mm d = 18.5 cms 15 mm 1.5 cms 5.0 cms
ancho de vigueta 120 mm 1.5 cms
Ig 14,265 cm
4
minimo 13 mm
Ie 10,683 cm
4
20.0 cms
ACERO DE REFUERZO
Var- No. Cantidad Area (mm²) % acero superior
VIGARMEX 12-64 1 64 0.27 32 0.32
ACERO INF. ADIC NP 0 0 0.00
ACERO SUP. ADIC NP 0 0
Largo de vigueta 2.85 mts f'c= 250 kg/cm² 1 Vigarmex 12-64 + 0 var. TEC60 NP
Ancho de patin de comp. 0.68 mts f'y= 6000 kg/cm²
ANALISIS DE CARGA
ESPESOR LOSA 5.0 cms MURO DE CARGA 0.00 mts - CARGA MUERTA CM) 192 kg/ml 283 kg/m2
k1= 0.85 Ec= 252,787 kg/cm² Ey/Ec=7.91 Peso propio 39 kg/ml (Peso concr. 2,400 kg/m3
)
a=0.27 c=0.3 εy=0.1745 Ductil Losa 82 kg/ml
trabaja como RECTANGULAR ρ-ρ'=0.01129 cuantia balanceada 1420 mm² 43 kg/ml
ρ = 0.00455 ρ' = 0.0015 ρ-ρ'=0.0031 recubrimiento 15 kg/ml
64 mm² 14 kg/ml
Muro de carga 0 kg/ml
0 kg/ml
MR= 0.63 Ton-m Momento de trabajo 0.52 Ton-m Pasa por momento 0 kg/ml
CARGA VIVA (CV) CM/CV=0.74 143 kg/ml
flecha carga viva (Wa)= 0.0 cm Flecha perm. 0.8 cm Ok carga viva 129 kg/ml
flecha CM= 0.1 cm 0.2 cm flecha largo plazo Ok por reglamento (20 kg/m2) 14 kg/ml
335 kg/ml 493 kg/m2
512 kg/ml (1.4 CM + 1.7 CV)
R=730 KG 210 kg/m2 CARGA UTIL
DISEÑO DE VIGUETAS DE ALMA ABIERTA
Septiembre-17
0 -
Revision
RBM
fecha :Hecho por
Aplanado de yeso
Entortado de 3.0 cm
Ie =(M cr /M a )
3
· Ig + [ 1-(M cr /M a )
3
]· Icr
Adicional 0 var NP TEC60
cuantia utilizada
Separacion 68 cm
revisado
CASA ROS
CONSILIUM SERVICIOS ESPECIALIZADOS
Torre Vieja Fracc Santa Lucia Hermosillo
CONDICIONES DEL ELEMENTO
SEMIVIGUETA V-2 285 cm
q=0.10925
Sr. Luis Ortiz
CARGA DE SERVICIO
recubrimiento
de muros
-
Vitropiso
-
-
Habitacion (casa, dormitorio, hotel)
CARGA DE DISEÑO
Ing. Ramon Bustamante Mendez 17 Vigueta v-2 285.xlsx
38. BBS Servicios de Ingenieria
Ing. Ramón Bustamante Méndez
CED. PROF. 7059136
Cel. (662) 316 00 57
e-mail. ramonbustamantemendez@gmail.com
Proyecto
Cliente
Propietario
Ubicación
Elemento ENTREPISO 12.0 cms
SECCION RECUB. (al centro del acero)
peralte de losa 170 mm d = 15.5 cms 15 mm 1.5 cms 5.0 cms
ancho de vigueta 120 mm 1.5 cms
Ig 8,959 cm
4
minimo 13 mm
Ie 2,561 cm
4
17.0 cms
ACERO DE REFUERZO
Var- No. Cantidad Area (mm²) % acero superior
VIGARMEX 12-64 1 64 0.31 131 1.31
ACERO INF. ADIC 5/16 2 99 0.49
ACERO SUP. ADIC 5/16 2 99
Largo de vigueta 3.55 mts f'c= 250 kg/cm² 1 Vigarmex 12-64 + 2 var. TEC60 5/16
Ancho de patin de comp. 0.68 mts f'y= 6000 kg/cm²
ANALISIS DE CARGA
ESPESOR LOSA 5.0 cms MURO DE CARGA 0.00 mts - CARGA MUERTA CM) 187 kg/ml 275 kg/m2
k1= 0.85 Ec= 252,787 kg/cm² Ey/Ec=7.91 Peso propio 34 kg/ml (Peso concr. 2,400 kg/m3
)
a=0.68 c=0.8 εy=0.0554 Ductil Losa 82 kg/ml
trabaja como RECTANGULAR ρ-ρ'=0.01129 cuantia balanceada 1190 mm² 43 kg/ml
ρ = 0.01384 ρ' = 0.0128 ρ-ρ'=0.0011 recubrimiento 15 kg/ml
163 mm² 14 kg/ml
Muro de carga 0 kg/ml
0 kg/ml
MR= 1.33 Ton-m Momento de trabajo 0.80 Ton-m Pasa por momento 0 kg/ml
CARGA VIVA (CV) CM/CV=0.76 143 kg/ml
flecha carga viva (Wa)= 0.2 cm Flecha perm. 1.0 cm Ok carga viva 129 kg/ml
flecha CM= 0.6 cm 1.0 cm flecha largo plazo Ok por reglamento (20 kg/m2) 14 kg/ml
330 kg/ml 485 kg/m2
505 kg/ml (1.4 CM + 1.7 CV)
R=896 KG 210 kg/m2 CARGA UTIL
recubrimiento
de muros
-
Vitropiso
-
-
Habitacion (casa, dormitorio, hotel)
CARGA DE DISEÑO
cuantia utilizada
Separacion 68 cm
revisado
CASA ROS
CONSILIUM SERVICIOS ESPECIALIZADOS
Torre Vieja Fracc Santa Lucia Hermosillo
CONDICIONES DEL ELEMENTO
SEMIVIGUETA V-3 355 cm
q=0.33209
Sr. Luis Ortiz
CARGA DE SERVICIO
Aplanado de yeso
Entortado de 3.0 cm
Ie =(M cr /M a )
3
· Ig + [ 1-(M cr /M a )
3
]· Icr
Adicional 2 var 5/16 TEC60
DISEÑO DE VIGUETAS DE ALMA ABIERTA
Septiembre-17
0 -
Revision
RBM
fecha :Hecho por
Ing. Ramon Bustamante Mendez 18 Vigueta v-3 355.xlsx
39. BBS Servicios de Ingenieria
Ing. Ramón Bustamante Méndez
CED. PROF. 7059136
Cel. (662) 316 00 57
e-mail. ramonbustamantemendez@gmail.com
Proyecto
Cliente
Propietario
Ubicación
Elemento ENTREPISO 12.0 cms
SECCION RECUB. (al centro del acero)
peralte de losa 150 mm d = 13.5 cms 15 mm 1.5 cms 4.0 cms
ancho de vigueta 120 mm 1.5 cms
Ig 5,544 cm
4
minimo 13 mm
Ie 5,544 cm
4
15.0 cms
ACERO DE REFUERZO
Var- No. Cantidad Area (mm²) % acero superior
VIGARMEX 12-64 1 64 0.36 32 0.32
ACERO INF. ADIC NP 0 0 0.00
ACERO SUP. ADIC NP 0 0
Largo de vigueta 1.80 mts f'c= 250 kg/cm² 1 Vigarmex 12-64 + 0 var. TEC60 NP
Ancho de patin de comp. 0.45 mts f'y= 6000 kg/cm²
ANALISIS DE CARGA
ESPESOR LOSA 4.0 cms MURO DE CARGA 0.00 mts - CARGA MUERTA CM) 167 kg/ml 372 kg/m2
k1= 0.85 Ec= 252,787 kg/cm² Ey/Ec=7.91 Peso propio 31 kg/ml (Peso concr. 2,400 kg/m3
)
a=0.40 c=0.5 εy=0.0827 Ductil Losa 65 kg/ml
trabaja como RECTANGULAR ρ-ρ'=0.01129 cuantia balanceada 686 mm² 43 kg/ml
ρ = 0.00624 ρ' = 0.0020 ρ-ρ'=0.0042 recubrimiento 15 kg/ml
64 mm² 14 kg/ml
Muro de carga 0 kg/ml
0 kg/ml
MR= 0.46 Ton-m Momento de trabajo 0.19 Ton-m Pasa por momento 0 kg/ml
CARGA VIVA (CV) CM/CV=0.85 143 kg/ml
flecha carga viva (Wa)= 0.0 cm Flecha perm. 0.5 cm Ok carga viva 129 kg/ml
flecha CM= 0.1 cm 0.0 cm flecha largo plazo Ok por reglamento (20 kg/m2) 14 kg/ml
310 kg/ml 689 kg/m2
477 kg/ml (1.4 CM + 1.7 CV)
R=429 KG 210 kg/m2 CARGA UTIL
DISEÑO DE VIGUETAS DE ALMA ABIERTA
Septiembre-17
0 -
Revision
RBM
fecha :Hecho por
Aplanado de yeso
Entortado de 3.0 cm
Ie =(M cr /M a )
3
· Ig + [ 1-(M cr /M a )
3
]· Icr
Adicional 0 var NP TEC60
cuantia utilizada
Separacion 68 cm
revisado
CASA ROS
CONSILIUM SERVICIOS ESPECIALIZADOS
Torre Vieja Fracc Santa Lucia Hermosillo
CONDICIONES DEL ELEMENTO
SEMIVIGUETA V-4 180 cm
q=0.14971
Sr. Luis Ortiz
CARGA DE SERVICIO
recubrimiento
de muros
-
Vitropiso
-
-
Habitacion (casa, dormitorio, hotel)
CARGA DE DISEÑO
Ing. Ramon Bustamante Mendez 19 Vigueta v-4 180.xlsx
40. BBS Servicios de Ingenieria Propietario
Ing. Ramón Bustamante Méndez Proyecto
CED. PROF. 7059136 Cliente
Cel. (662) 316 00 57 Ubicación
e-mail. ramonbustamantemendez@hotmail.com Elemento
momento ø=0.90
cortante ø=0.75
torsion ø=0.75
compresion ø=0.65
60 cm 2 VAR # 3
SECCION con estribo
h=60 cm L=7.12 m Recubrimiento del estribo
b=20 cm X1=0.000 m 2.0 cm
d=55.15 cm X2=7.120 m Diametro del estribo 0.71 cm²
d'=3.91 cm ðmax=1.5 cm 3/8 fy=4200
Var- No. Bar Ø(cm) Cantidad Area(cm²) cuantia Espacio(cm)
A´s 6 1.91 3 8.551 ρ'=0.0071 3.2
As 6 1.91 3 11.084 ρ=0.0100 3.2
Adic 4 1.27 2 ▬ 2.53 9.7
8.55
Al 3 0.95 2 1.43 0.00129
momento de diseño
Centroide = 16.2 cm Ok
Ig = 360,000 cm4
eje neutro c=6.8 cm ρ=0.00595 cuantia requerida
Mcr = 379,473 kg-cm εy = 0.02127 As Ductil ρb=0.02530 Cuantia balanceada OK
Icr = 137,127 cm4
ε'y = 0.00128 A´s no fluye Momento resistente OK
43% Ie = 153,494 cm4
Largo plazo ð=1.24 cm Ok λ=1.47 5 años
CONDICIONES GENERALES CARGAS DE SERVICIO di (m) Pi (kg) CORTANTE UBICACIÓN
Tipo de apoyo Dos apoyos Entrepiso 670.0 kg/m 0.6 0 kg 6,674 d/2 = 0.28
Muro de carga 370.0 kg/m 1.5 0 kg 4,188 1.50
Descimbra PREVIA Azotea 40.0 kg/m 2.2 0 kg 2,766 2.20
Acabados 250.0 kg/m 3.0 0 kg 1,260 2.94
Carga viva 100.0 kg/m 3.5 0 kg -2,012 4.55
CARGA DE DISEÑO
CARGA DE SERVICIO
CORTANTE
0.5øVc=3,488 kg ACI 318SUSR-14-9.6.3.1
øVc=6,976 kg V c =0.53 Ø√f'c+176 ρw V u ·d/Mu ---ACI 318SUSR-14 secc 22.5.5.1
Vs=2,296 kg Utilizar S<d/2
SECCION CENTRAL
Vu=6,954 kg (a d/2 del apoyo) d=1.81 ( a d/2)
9 S=20.0 cm de 0.30 a 1.90 m S=27.5 cm 11.07 pza S=20.0 cm de 5.22 a 6.82 m
Av=1.43 cm² 9
Vs=16,505 kg
Vn=Vc+Vs ACI 318SUSR-14---22.5.1.1
øVn=17,611 kg Ok Ok Ok
Eje neutro 3551 kg Eje neutro 2393 kg
4221 kg cortante horizontal Esp= 30cm 2968 kg Horizontal Espesor 30cm 4051 kg Horizontal
Ok Ok Ok
CAP 22.7.5 Al=21.1 cm²
A cp = 1,200 cm² P cp = 160.0 cm 29.68
t = 5.63 cm A o = 765.3 cm²
T th = 38,422 kg-cm Aoh= 900.4 cm²
T cr = 142,302 kg-cm p h = 150.5 cm
Se ajustan datos de carga para que simulen los resultados del analisis con el sofware RIGID 3.19
Descimbrar antes de construir
sobre trabe
Concreto al 60%
CD/CS=1.42
K=0.85 ---ACI 318 14 22.2.2.4.3
2,032.0 kg/ml
CORTANTE PARA NO REQUERIR ESTRIBOS
øVn=14,235 kg
Vu=3,556 kg
APOYO IZQUIERDO
-1,430.0 kg/ml
Av=1.43 cm²
Vs=12,004 kg
Carga muerta ð=0.8 cm
øVn=17,611 kg
APOYO DERECHO
Mu=1,287,638 kg-cm
øMn=2,169,475 kg-cm
CORTANTES
Vu=6,674 kg
Separacion y cuantia Ok
Vs=16,505 kg
Av=1.43 cm²
Poisson=0.19
Yt=30.0 cm
ACERO LATERAL (torsion)
MATERIALES
G=109,355 kg/cm² ACI 318 14 22.2.2.4.3
3 VAR#6 + 2 VAR#4
Sr. Luis Ortiz
Cuantia minima ρmin=0.00333
ACERO DE REFUERZO
coeficientes de resistencia
fr=31.6 kg/cm² (ACI 318 14 19.2.3.1)
fy=4,200 kg/cm²
Ey=2,000,000 kg/cm² (ACI 318 14 20.2.2.2)
Ey/Ec=7.6845
f`c=250 kg/cm²
Peso=2400 kg/m³
Ec=260,264 kg/cm² (ACI 318 14 19.2.2.1)
20 cm
CARGAS CONCENTRADAS
Separacion y cuantia Ok
CASA-ROS
CONSILIUM Servicios Especializados
Torre vieja, fracc Santa Lucia Hermosillo
TRABE T-1
3 VAR # 6resto @27.5 cm
9 Estribos de 3/8 @20 cm apoyo izquierdo
9 Estribos de 3/8 @20 cm apoyo derecho
Espesor 30cm
Junta fria a 30cm Junta fria a 30cm
Diseñar a TORSION
TORSION ACI 318SUSR-14-- CORTANTE HORIZONTAL
Eje neutro=30.32 cm
I1=1,735
Tu=154,300 kg-cm
Junta fria a 30cm
Q=10,925.40
ØtTn=171,783 kg-cm
Ing. Ramón Bustamante MéndezC:Documents and SettingsUsuarioMis documentosCalculos estructuralesLuis durazoAndradeOrtiz Sandoval20 T-1 Ortiz.xlsx
41. BBS Servicios de Ingenieria Propietario
Ing. Ramón Bustamante Méndez Proyecto
CED. PROF. 7059136 Cliente
Cel. (662) 316 00 57 Ubicación
e-mail. ramonbustamantemendez@hotmail.com Elemento
momento ø=0.90
cortante ø=0.75
torsion ø=0.75
compresion ø=0.65
30 cm
SECCION con estribo
h=30 cm L=6.00 m Recubrimiento del estribo
b=80 cm X1=0.000 m 2.0 cm
d=26.41 cm X2=6.000 m Diametro del estribo 0.32 cm²
d'=3.59 cm ðmax=1.6 cm 1/4 fy=2530
Var- No. Bar Ø(cm) Cantidad Area(cm²) cuantia Espacio(cm)
A´s 6 1.91 8 22.802 ρ'=0.0095 8.2
As 6 1.91 8 22.802 ρ=0.0108 8.2
Adic NP 0.00 0 ▬ 0.00
22.80
Al NP 0.00 0 0.00 0.00000
momento de diseño
Centroide = 8.1 cm Ok
Ig = 180,000 cm4
eje neutro c=8.1 cm ρ=0.00589 cuantia requerida
Mcr = 379,473 kg-cm εy = 0.00681 As Ductil ρb=0.02530 Cuantia balanceada OK
Icr = 65,037 cm4
ε'y = 0.00167 A´s no fluye Momento resistente OK
42% Ie = 76,342 cm4
Largo plazo ð=1.53 cm Ok λ=1.36 5años
CONDICIONES GENERALES CARGAS DE SERVICIO di (m) Pi (kg) CORTANTE UBICACIÓN
Tipo de apoyo Dos apoyos Entrepiso 574.4 kg/m 0.6 0 kg 7,460 d/2 = 0.13
Muro de carga 699.0 kg/m 1.5 0 kg 3,904 1.50
Descimbra PREVIA Azotea 1.0 kg/m 2.2 0 kg 2,084 2.20
Acabados 407.5 kg/m 3.0 0 kg 156 2.94
Carga viva 145.0 kg/m 3.5 0 kg -4,032 4.55
CARGA DE DISEÑO
CARGA DE SERVICIO
CORTANTE
0.5øVc=6,523 kg ACI 318SUSR-14-9.6.3.1
øVc=13,047 kg V c =0.53 Ø√f'c+176 ρw V u ·d/Mu ---ACI 318SUSR-14 secc 22.5.5.1
-Vs=2,871 kg Utilizar S<d/2
SECCION CENTRAL
Vu=7,632 kg (a d/2 del apoyo) d=1.11 ( a d/2)
8 S=13.0 cm de 0.20 a 1.11 m S=25.0 cm 14.92 pza S=13.0 cm de 5.09 a 6.00 m
Av=0.63 cm² 8
Vs=3,256 kg
Vn=Vc+Vs ACI 318SUSR-14---22.5.1.1
øVn=12,227 kg Ok Ok Ok
Eje neutro 4961 kg Eje neutro 6145 kg
0 kg cortante horizontal Esp= 30cm 0 kg Horizontal Espesor 30cm 0 kg Horizontal
Ok Ok Ok
CAP 22.7.5 Al=45.6 cm²
A cp = 2,400 cm² P cp = 220.0 cm 15.00
t = 8.18 cm A o = 1,786.8 cm²
T th = 111,772 kg-cm Aoh= 2,102.1 cm²
T cr = 413,971 kg-cm p h = 211.0 cm
Descimbrar antes de construir
sobre trabe
Concreto al 26%
CD/CS=1.42
K=0.85 ---ACI 318 14 22.2.2.4.3
2,601.2 kg/ml
CORTANTE PARA NO REQUERIR ESTRIBOS
øVn=11,055 kg
Vu=4,916 kg
APOYO IZQUIERDO
-1,826.9 kg/ml
Av=0.63 cm²
Vs=1,693 kg
Carga muerta ð=1.0 cm
øVn=12,227 kg
APOYO DERECHO
Mu=1,170,550 kg-cm
øMn=1,970,084 kg-cm
CORTANTES
Vu=7,460 kg
Separacion y cuantia Ok
Vs=3,256 kg
Av=0.63 cm²
Poisson=0.19
Yt=15.0 cm
ACERO LATERAL (torsion)
MATERIALES
G=105,955 kg/cm² ACI 318 14 22.2.2.4.3
8 VAR#6
Sr. Luis Ortiz
Cuantia minima ρmin=0.00333
ACERO DE REFUERZO
coeficientes de resistencia
fr=31.6 kg/cm² (ACI 318 14 19.2.3.1)
fy=4,200 kg/cm²
Ey=2,000,000 kg/cm² (ACI 318 14 20.2.2.2)
Ey/Ec=7.9310
f`c=250 kg/cm²
Peso=2350 kg/m³
Ec=252,174 kg/cm² (ACI 318 14 19.2.2.1)
80 cm
CARGAS CONCENTRADAS
Separacion y cuantia Ok
CASA-ROS
CONSILIUM Servicios Especializados
Torre vieja, fracc Santa Lucia Hermosillo
TRABE T-2
8 VAR # 6resto @25 cm
8 Estribos de 1/4 @13 cm apoyo izquierdo
8 Estribos de 1/4 @13 cm apoyo derecho
Espesor 30cm
Junta fria a 0cm Junta fria a 0cm
No necesita diseño a torsion
TORSION ACI 318SUSR-14-- CORTANTE HORIZONTAL
Eje neutro=15.00 cm
I1=0
Tu=85,000 kg-cm
Junta fria a 0cm
Q=0.00
ØtTn=165,185 kg-cm
Ing. Ramón Bustamante MéndezC:Documents and SettingsUsuarioMis documentosCalculos estructuralesLuis durazoAndradeOrtiz Sandoval21 T-2 Ortiz.xlsx
42. BBS Servicios de Ingenieria Propietario
Ing. Ramón Bustamante Méndez Proyecto
CED. PROF. 7059136 Cliente
Cel. (662) 316 00 57 Ubicación
e-mail. ramonbustamantemendez@hotmail.com Elemento
momento ø=0.90
cortante ø=0.75
torsion ø=0.75
compresion ø=0.65
30 cm
SECCION con estribo
h=30 cm L=5.75 m Recubrimiento del estribo
b=70 cm X1=0.000 m 2.0 cm
d=26.25 cm X2=5.750 m Diametro del estribo 0.71 cm²
d'=3.75 cm ðmax=1.5 cm 3/8 fy=4200
Var- No. Bar Ø(cm) Cantidad Area(cm²) cuantia Espacio(cm)
A´s 5 1.59 5 9.897 ρ'=0.0047 13.6
As 5 1.59 5 9.897 ρ=0.0054 13.6
Adic NP 0.00 0 ▬ 0.00
9.90
Al NP 0.00 0 0.00 0.00000
momento de diseño
Centroide = 6.3 cm Ok
Ig = 157,500 cm4
eje neutro c=6.3 cm ρ=0.00446 cuantia requerida
Mcr = 332,039 kg-cm εy = 0.00950 As Ductil ρb=0.02530 Cuantia balanceada OK
Icr = 32,877 cm4
ε'y = 0.00122 A´s no fluye Momento resistente OK
39% Ie = 61,552 cm4
Largo plazo ð=1.36 cm Ok λ=1.62 5años
CONDICIONES GENERALES CARGAS DE SERVICIO di (m) Pi (kg) CORTANTE UBICACIÓN
Tipo de apoyo Dos apoyos Entrepiso 400.0 kg/m 0.1 -2,000 kg 5,107 d/2 = 0.13
Muro de carga 200.0 kg/m 1.5 0 kg 2,554 1.50
Descimbra PREVIA Azotea 150.0 kg/m 2.2 0 kg 1,248 2.20
Acabados 401.0 kg/m 3.0 0 kg -135 2.94
Carga viva 150.0 kg/m 5.7 -2,000 kg -3,140 4.55
CARGA DE DISEÑO
CARGA DE SERVICIO
CORTANTE
0.5øVc=5,608 kg ACI 318SUSR-14-9.6.3.1
øVc=11,216 kg V c =0.53 Ø√f'c+176 ρw V u ·d/Mu ---ACI 318SUSR-14 secc 22.5.5.1
-Vs=1,576 kg Utilizar S<d/2
SECCION CENTRAL
Vu=7,229 kg (a d/2 del apoyo) d=1.25 ( a d/2)
11 S=13.0 cm de 0.09 a 1.39 m S=16.0 cm 16.75 pza S=13.0 cm de 4.23 a 5.66 m
Av=1.43 cm² 12
Vs=12,088 kg
Vn=Vc+Vs ACI 318SUSR-14---22.5.1.1
øVn=17,478 kg Ok Ok Ok
Eje neutro 4699 kg Eje neutro 2415 kg
0 kg cortante horizontal Esp= 30cm 0 kg Horizontal Espesor 30cm 0 kg Horizontal
Ok Ok Ok
CAP 22.7.5 Al=19.8 cm²
A cp = 2,100 cm² P cp = 200.0 cm 15.00
t = 7.88 cm A o = 1,541.0 cm²
T th = 94,133 kg-cm Aoh= 1,812.9 cm²
T cr = 348,641 kg-cm p h = 190.5 cm Torsion OK
Descimbrar antes de construir
sobre trabe
Concreto al 25%
CD/CS=1.43
K=0.85 ---ACI 318 14 22.2.2.4.3
1,866.4 kg/ml
CORTANTE PARA NO REQUERIR ESTRIBOS
øVn=15,778 kg
Vu=3,019 kg
APOYO IZQUIERDO
-1,301.0 kg/ml
Av=1.43 cm²
Vs=9,821 kg
Carga muerta ð=0.7 cm
øVn=17,478 kg
APOYO DERECHO
Mu=777,348 kg-cm
øMn=858,780 kg-cm
CORTANTES
Vu=7,135 kg
Separacion y cuantia Ok
Vs=12,088 kg
Av=1.43 cm²
Poisson=0.19
Yt=15.0 cm
ACERO LATERAL (torsion)
MATERIALES
G=105,955 kg/cm² ACI 318 14 22.2.2.4.3
5 VAR#5
Sr. Luis Ortiz
Cuantia minima ρmin=0.00333
ACERO DE REFUERZO
coeficientes de resistencia
fr=31.6 kg/cm² (ACI 318 14 19.2.3.1)
fy=4,200 kg/cm²
Ey=2,000,000 kg/cm² (ACI 318 14 20.2.2.2)
Ey/Ec=7.9310
f`c=250 kg/cm²
Peso=2350 kg/m³
Ec=252,174 kg/cm² (ACI 318 14 19.2.2.1)
70 cm
CARGAS CONCENTRADAS
Separacion y cuantia Ok
CASA-ROS
CONSILIUM Servicios Especializados
Torre vieja, fracc Santa Lucia Hermosillo
TRABE T-3
5 VAR # 5resto @16 cm
11 Estribos de 3/8 @13 cm apoyo izquierdo
12 Estribos de 3/8 @13 cm apoyo derecho
Espesor 30cm
Junta fria a 0cm Junta fria a 0cm
Diseñar a TORSION
TORSION ACI 318SUSR-14-- CORTANTE HORIZONTAL
Eje neutro=15.00 cm
I1=0
Tu=254,000 kg-cm
Junta fria a 0cm
Q=0.00
ØtTn=532,118 kg-cm
Ing. Ramón Bustamante MéndezC:Documents and SettingsUsuarioMis documentosCalculos estructuralesLuis durazoAndradeOrtiz Sandoval22 T-3 Ortiz.xlsx
43. BBS Servicios de Ingenieria Propietario
Ing. Ramón Bustamante Méndez Proyecto
CED. PROF. 7059136 Cliente
Cel. (662) 316 00 57 Ubicación
e-mail. ramonbustamantemendez@hotmail.com Elemento
momento ø=0.90
cortante ø=0.75
torsion ø=0.75
compresion ø=0.65
30 cm
SECCION sin estribo
h=30 cm L=6.00 m Recubrimiento del estribo
b=10 cm X1=0.800 m 1.5 cm
d=27.37 cm X2=5.200 m Diametro del estribo ▬
d'=2.64 cm ðmax=0.9 cm ▬ fy=4200
Var- No. Bar Ø(cm) Cantidad Area(cm²) cuantia Espacio(cm)
A´s 2 0.64 0 0.000 ρ'=0.0000
As 4 1.27 1 1.267 ρ=0.0046
Adic NP 0.00 0 ▬ 0.00
1.27
Al NP 0.00 0 0.00 0.00000
momento de diseño
Centroide = 6.5 cm Ok
Ig = 22,500 cm4
eje neutro c=2.9 cm ρ=0.00352 cuantia requerida
Mcr = 47,434 kg-cm εy = 0.02487 As Ductil ρb=0.02530 Cuantia balanceada OK
Icr = 4,610 cm4
ε'y = 0.00032 A´s no fluye Momento resistente OK
Ie = 12,043 cm4
Largo plazo ð=0.54 cm Ok λ=2.00 5años
CONDICIONES GENERALES CARGAS DE SERVICIO di (m) Pi (kg) CORTANTE UBICACIÓN
Tipo de apoyo Dos apoyos Entrepiso 120.0 kg/m 0.6 0 kg -63 d/2 = 0.14
Muro de carga 0.0 kg/m 1.5 0 kg 687 1.50
Descimbra PREVIA Azotea 0.0 kg/m 2.2 0 kg 367 2.20
Acabados 68.7 kg/m 3.0 0 kg 27 2.94
Carga viva 114.0 kg/m 3.5 0 kg -710 4.55
CARGA DE DISEÑO
CARGA DE SERVICIO
CORTANTE
0.5øVc=834 kg ACI 318SUSR-14-9.6.3.1
øVc=1,669 kg V c =0.53 Ø√f'c+176 ρw V u ·d/Mu ---ACI 318SUSR-14 secc 22.5.5.1
-Vs=367 kg Utilizar S<d/2
SECCION CENTRAL
Vu=976 kg (a d/2 del apoyo) d=0.70 ( a d/2)
14.87 S=30.0 cm de 0.25 a 4.41 m S=1.0 cm -417.00 pza S=52.0 cm de 0.25 a 4.41 m
Av=0.00 cm² 9
Vs=0 kg
Vn=Vc+Vs ACI 318SUSR-14---22.5.1.1
øVn=1,252 kg Ok Ok Ok
Eje neutro 1544 kg Eje neutro 15 kg
0 kg cortante horizontal Esp= 30cm 0 kg Horizontal Espesor 30cm 0 kg Horizontal
Ok Ok Ok
CAP 22.7.5 Al=1.3 cm²
A cp = 300 cm² P cp = 80.0 cm 14.60
t = 2.81 cm A o = 169.6 cm²
T th = 4,803 kg-cm Aoh= 199.5
T cr = 17,788 kg-cm p h = 74.0 cm
Espesor 30cm
Junta fria a 0cm Junta fria a 0cm
No necesita diseño a torsion
TORSION ACI 318SUSR-14-- CORTANTE HORIZONTAL
Eje neutro=15.40 cm
I1=0
Tu=4,800 kg-cm
Junta fria a 0cm
Q=0.00
ØtTn=24,384 kg-cm
CONSILIUM Servicios Especializados
Torre vieja, fracc Santa Lucia Hermosillo
NE REFUERZO DE 1/2"
0 VAR # 2resto @1 cm
sin estribos
sin estribos
Sr. Luis Ortiz
Cuantia minima ρmin=0.00333
ACERO DE REFUERZO
coeficientes de resistencia
fr=31.6 kg/cm² (ACI 318 14 19.2.3.1)
fy=4,200 kg/cm²
Ey=2,000,000 kg/cm² (ACI 318 14 20.2.2.2)
Ey/Ec=7.9310
f`c=250 kg/cm²
Peso=2350 kg/m³
Ec=252,174 kg/cm² (ACI 318 14 19.2.2.1)
10 cm
CARGAS CONCENTRADAS
Separacion y cuantia Ok
CASA-ROS
Poisson=0.19
Yt=15.0 cm
ACERO LATERAL (torsion)
MATERIALES
G=105,955 kg/cm² ACI 318 14 22.2.2.4.3
1 VAR#4
øVn=1,252 kg
APOYO DERECHO
Mu=96,176 kg-cm
øMn=125,040 kg-cm
CORTANTES
Vu=945 kg
Separacion y cuantia Ok
Vs=0 kg
Av=0.00 cm²
Descimbrar antes de construir
sobre trabe
Concreto al 39%
CD/CS=1.51
K=0.85 ---ACI 318 14 22.2.2.4.3
458.0 kg/ml
CORTANTE PARA NO REQUERIR ESTRIBOS
øVn=1,252 kg
Vu=321 kg
APOYO IZQUIERDO
-302.7 kg/ml
Av=0.00 cm²
Vs=0 kg
Carga muerta ð=0.2 cm
Ing. Ramón Bustamante MéndezC:Documents and SettingsUsuarioMis documentosCalculos estructuralesLuis durazoAndradeOrtiz Sandoval23 Nervadura entrepiso 4.xlsx
44. BBS Servicios de Ingenieria Propietario
Ing. Ramón Bustamante Méndez Proyecto
CED. PROF. 7059136 Cliente
Cel. (662) 316 00 57 Ubicación
e-mail. ramonbustamantemendez@hotmail.com Elemento
momento ø=0.90
cortante ø=0.75
torsion ø=0.75
compresion ø=0.65
30 cm
SECCION sin estribo
h=30 cm L=6.00 m Recubrimiento del estribo
b=10 cm X1=0.800 m 1.5 cm
d=26.21 cm X2=5.200 m Diametro del estribo ▬
d'=3.79 cm ðmax=0.9 cm ▬ fy=4200
Var- No. Bar Ø(cm) Cantidad Area(cm²) cuantia Espacio(cm)
A´s 2 0.64 1 0.317 ρ'=0.0011
As 5 1.59 1 1.979 ρ=0.0076
Adic NP 0.00 0 ▬ 0.00
1.98
Al NP 0.00 0 0.00 0.00000
momento de diseño
Centroide = 7.5 cm Ok
Ig = 22,500 cm4
eje neutro c=4.4 cm ρ=0.00385 cuantia requerida
Mcr = 47,434 kg-cm εy = 0.01468 As Ductil ρb=0.02530 Cuantia balanceada OK
Icr = 5,833 cm4
ε'y = 0.00044 A´s no fluye Momento resistente OK
Ie = 12,758 cm4
Largo plazo ð=0.49 cm Ok λ=1.90 5años
CONDICIONES GENERALES CARGAS DE SERVICIO di (m) Pi (kg) CORTANTE UBICACIÓN
Tipo de apoyo Dos apoyos Entrepiso 120.0 kg/m 0.6 0 kg -60 d/2 = 0.13
Muro de carga 0.0 kg/m 1.5 0 kg 687 1.50
Descimbra PREVIA Azotea 0.0 kg/m 2.2 0 kg 367 2.20
Acabados 68.7 kg/m 3.0 0 kg 27 2.94
Carga viva 114.0 kg/m 3.5 0 kg -710 4.55
CARGA DE DISEÑO
CARGA DE SERVICIO
CORTANTE
0.5øVc=812 kg ACI 318SUSR-14-9.6.3.1
øVc=1,623 kg V c =0.53 Ø√f'c+176 ρw V u ·d/Mu ---ACI 318SUSR-14 secc 22.5.5.1
-Vs=320 kg Utilizar S<d/2
SECCION CENTRAL
Vu=978 kg (a d/2 del apoyo) d=0.70 ( a d/2)
14.87 S=30.0 cm de 0.25 a 4.41 m S=52.0 cm -9.00 pza S=52.0 cm de 0.25 a 4.41 m
Av=0.00 cm² 9
Vs=0 kg
Vn=Vc+Vs ACI 318SUSR-14---22.5.1.1
øVn=1,218 kg Ok Ok Ok
Eje neutro 1559 kg Eje neutro 783 kg
0 kg cortante horizontal Esp= 30cm 0 kg Horizontal Espesor 30cm 0 kg Horizontal
Ok Ok Ok
CAP 22.7.5 Al=2.3 cm²
A cp = 300 cm² P cp = 80.0 cm 14.54
t = 2.81 cm A o = 169.6 cm²
T th = 4,803 kg-cm Aoh= 199.5
T cr = 17,788 kg-cm p h = 74.0 cm
Espesor 30cm
Junta fria a 0cm Junta fria a 0cm
No necesita diseño a torsion
TORSION ACI 318SUSR-14-- CORTANTE HORIZONTAL
Eje neutro=15.46 cm
I1=0
Tu=4,800 kg-cm
Junta fria a 0cm
Q=0.00
ØtTn=44,196 kg-cm
CONSILIUM Servicios Especializados
Torre vieja, fracc Santa Lucia Hermosillo
NE NERVADURA CON REFUERZO 5/8"
1 VAR # 2resto @52 cm
sin estribos
sin estribos
Sr. Luis Ortiz
Cuantia minima ρmin=0.00333
ACERO DE REFUERZO
coeficientes de resistencia
fr=31.6 kg/cm² (ACI 318 14 19.2.3.1)
fy=4,200 kg/cm²
Ey=2,000,000 kg/cm² (ACI 318 14 20.2.2.2)
Ey/Ec=7.9310
f`c=250 kg/cm²
Peso=2350 kg/m³
Ec=252,174 kg/cm² (ACI 318 14 19.2.2.1)
10 cm
CARGAS CONCENTRADAS
Separacion y cuantia Ok
CASA-ROS
Poisson=0.19
Yt=15.0 cm
ACERO LATERAL (torsion)
MATERIALES
G=105,955 kg/cm² ACI 318 14 22.2.2.4.3
1 VAR#5
øVn=1,218 kg
APOYO DERECHO
Mu=96,176 kg-cm
øMn=181,450 kg-cm
CORTANTES
Vu=948 kg
Separacion y cuantia Ok
Vs=0 kg
Av=0.00 cm²
Descimbrar antes de construir
sobre trabe
Concreto al 28%
CD/CS=1.51
K=0.85 ---ACI 318 14 22.2.2.4.3
458.0 kg/ml
CORTANTE PARA NO REQUERIR ESTRIBOS
øVn=1,218 kg
Vu=321 kg
APOYO IZQUIERDO
-302.7 kg/ml
Av=0.00 cm²
Vs=0 kg
Carga muerta ð=0.2 cm
Ing. Ramón Bustamante MéndezC:Documents and SettingsUsuarioMis documentosCalculos estructuralesLuis durazoAndradeOrtiz Sandoval24 Nervadura entrepiso 5.xlsx
45. BBS Servicios de Ingenieria Propietario
Ing. Ramón Bustamante Méndez Proyecto
CED. PROF. 7059136 Cliente
Cel. (662) 316 00 57 Ubicación
e-mail. ramonbustamantemendez@hotmail.com Elemento
momento ø=0.90
cortante ø=0.75
torsion ø=0.75
compresion ø=0.65
20 cm
SECCION sin estribo
h=20 cm L=2.50 m Recubrimiento del estribo
b=10 cm X1=0.000 m 1.5 cm
d=16.52 cm X2=2.500 m Diametro del estribo ▬
d'=3.48 cm ðmax=0.5 cm ▬ fy=4200
Var- No. Bar Ø(cm) Cantidad Area(cm²) cuantia Espacio(cm)
A´s 2 0.64 1 0.317 ρ'=0.0016
As 3 0.95 1 0.713 ρ=0.0043
Adic NP 0.00 0 ▬ 0.00
0.71
Al NP 0.00 0 0.00 0.00000
momento de diseño
Centroide = 4.0 cm Ok
Ig = 6,667 cm4
eje neutro c=2.5 cm ρ=0.00320 cuantia requerida
Mcr = 18,856 kg-cm εy = 0.01645 As Ductil ρb=0.02024 Cuantia balanceada OK
Icr = 1,051 cm4
-ε'y = 0.00109 A´s no fluye Momento resistente OK
Ie = 5,121 cm4
Largo plazo ð=0.15 cm Ok λ=1.85 5años
CONDICIONES GENERALES CARGAS DE SERVICIO di (m) Pi (kg) CORTANTE UBICACIÓN
Tipo de apoyo Dos apoyos Entrepiso 100.0 kg/m 0.6 0 kg 474 d/2 = 0.08
Muro de carga 0.0 kg/m 1.5 0 kg -101 1.50
Descimbra PREVIA Azotea 0.0 kg/m 2.2 0 kg -385 2.20
Acabados 68.7 kg/m 3.0 0 kg -179 2.94
Carga viva 100.0 kg/m 3.5 0 kg -833 4.55
CARGA DE DISEÑO
CARGA DE SERVICIO
CORTANTE
0.5øVc=450 kg ACI 318SUSR-14-9.6.3.1
øVc=900 kg V c =0.53 Ø√f'c+176 ρw V u ·d/Mu ---ACI 318SUSR-14 secc 22.5.5.1
-Vs=246 kg Utilizar S<d/2
SECCION CENTRAL
Vu=491 kg (a d/2 del apoyo) d=0.70 ( a d/2)
21.8 S=20.0 cm de 0.25 a 4.41 m S=20.0 cm -21.80 pza S=20.0 cm de 0.25 a 4.41 m
Av=0.00 cm² 21.8
Vs=0 kg
Vn=Vc+Vs ACI 318SUSR-14---22.5.1.1
øVn=675 kg Ok Ok Ok
Eje neutro 753 kg Eje neutro 328 kg
-2225 kg cortante horizontal Esp= 30cm -1013 kg Horizontal Espesor 30cm -2149 kg Horizontal
Ok Ok Ok
CAP 22.7.5 Al=1.0 cm²
A cp = 200 cm² P cp = 60.0 cm 9.89
t = 2.50 cm A o = 110.1 cm²
T th = 2,546 kg-cm Aoh= 129.5
T cr = 9,428 kg-cm p h = 54.0 cm
Descimbrar antes de construir
sobre trabe
Concreto al 31%
CD/CS=1.51
K=0.85 ---ACI 318 14 22.2.2.4.3
406.2 kg/ml
CORTANTE PARA NO REQUERIR ESTRIBOS
øVn=675 kg
Vu=223 kg
APOYO IZQUIERDO
-268.7 kg/ml
Av=0.00 cm²
Vs=0 kg
Carga muerta ð=0.0 cm
øVn=675 kg
APOYO DERECHO
Mu=31,733 kg-cm
øMn=43,076 kg-cm
CORTANTES
Vu=474 kg
Separacion y cuantia Ok
Vs=0 kg
Av=0.00 cm²
Poisson=0.19
Yt=10.0 cm
ACERO LATERAL (torsion)
MATERIALES
G=94,769 kg/cm² ACI 318 14 22.2.2.4.3
1 VAR#3
Sr. Luis Ortiz
Cuantia minima ρmin=0.00333
ACERO DE REFUERZO
coeficientes de resistencia
fr=28.3 kg/cm² (ACI 318 14 19.2.3.1)
fy=4,200 kg/cm²
Ey=2,000,000 kg/cm² (ACI 318 14 20.2.2.2)
Ey/Ec=8.8672
f`c=200 kg/cm²
Peso=2350 kg/m³
Ec=225,551 kg/cm² (ACI 318 14 19.2.2.1)
10 cm
CARGAS CONCENTRADAS
Separacion y cuantia Ok
CASA-ROS
CONSILIUM Servicios Especializados
Torre vieja, fracc Santa Lucia Hermosillo
N-2
1 VAR # 2resto @20 cm
sin estribos
sin estribos
Espesor 30cm
-Junta fria a 10cm -Junta fria a 10cm
Diseñar a TORSION
TORSION ACI 318SUSR-14-- CORTANTE HORIZONTAL
Eje neutro=10.11 cm
I1=0
Tu=3,800 kg-cm
-Junta fria a 10cm
-Q=1,510.95
ØtTn=17,624 kg-cm
Ing. Ramón Bustamante MéndezC:Documents and SettingsUsuarioMis documentosCalculos estructuralesLuis durazoAndradeOrtiz Sandoval25 Nervadura acceso.xlsx
46. BBS Servicios de Ingenieria Propietario
Ing. Ramón Bustamante Méndez Proyecto
CED. PROF. 7059136 Cliente
Cel. (662) 316 00 57 Ubicación
e-mail. ramonbustamantemendez@hotmail.com Elemento
momento ø=0.90
cortante ø=0.75
torsion ø=0.75
compresion ø=0.65
20 cm
SECCION con estribo
h=20 cm L=4.50 m Recubrimiento del estribo
b=20 cm X1=0.000 m 2.0 cm
d=16.89 cm X2=2.500 m Diametro del estribo 0.32 cm²
d'=3.11 cm ðmax=0.7 cm 1/4 fy=2530
Var- No. Bar Ø(cm) Cantidad Area(cm²) cuantia Espacio(cm)
A´s 3 0.95 2 1.425 ρ'=0.0036 11.9
As 3 0.95 3 2.138 ρ=0.0063 5.5
Adic NP 0.00 0 ▬ 0.00
2.14
Al NP 0.00 0 0.00 0.00000
momento de diseño
Centroide = 4.4 cm Ok
Ig = 13,333 cm4
eje neutro c=2.8 cm ρ=0.00508 cuantia requerida
Mcr = 42,164 kg-cm εy = 0.01527 As Ductil ρb=0.02530 Cuantia balanceada OK
Icr = 2,784 cm4
-ε'y = 0.00037 A´s no fluye Momento resistente OK
Ie = 5,090 cm4
Largo plazo ð=1.26 cm Revisar λ=1.70 5años
CONDICIONES GENERALES CARGAS DE SERVICIO di (m) Pi (kg) CORTANTE UBICACIÓN
Tipo de apoyo Dos apoyos Entrepiso 0.0 kg/m 0.6 0 kg 190 d/2 = 0.08
Muro de carga 0.0 kg/m 1.5 0 kg -545 1.50
Descimbra PREVIA Azotea 150.0 kg/m 2.2 0 kg -909 2.20
Acabados 100.0 kg/m 3.0 0 kg 811 2.94
Carga viva 100.0 kg/m 3.5 0 kg -26 4.55
CARGA DE DISEÑO
CARGA DE SERVICIO
CORTANTE
0.5øVc=1,006 kg ACI 318SUSR-14-9.6.3.1
øVc=2,012 kg V c =0.53 Ø√f'c+176 ρw V u ·d/Mu ---ACI 318SUSR-14 secc 22.5.5.1
-Vs=1,730 kg Utilizar S<d/2
SECCION CENTRAL
Vu=212 kg (a d/2 del apoyo) d=0.70 ( a d/2)
21.8 S=20.0 cm de 0.25 a 4.41 m S=20.0 cm -21.80 pza S=20.0 cm de 0.25 a 4.41 m
Av=0.63 cm² 21.8
Vs=1,353 kg
Vn=Vc+Vs ACI 318SUSR-14---22.5.1.1
øVn=2,524 kg Ok Ok Ok
Eje neutro 324 kg Eje neutro 191 kg
-960 kg cortante horizontal Esp= 30cm -589 kg Horizontal Espesor 30cm -4627 kg Horizontal
Ok Ok Ok
CAP 22.7.5 Al=3.6 cm²
A cp = 400 cm² P cp = 80.0 cm 9.91
t = 3.75 cm A o = 237.6 cm²
T th = 8,538 kg-cm Aoh= 279.5625
T cr = 31,623 kg-cm p h = 71.0 cm
Espesor 30cm
-Junta fria a 10cm -Junta fria a 10cm
No necesita diseño a torsion
TORSION ACI 318SUSR-14-- CORTANTE HORIZONTAL
Eje neutro=10.09 cm
I1=0
Tu=3,800 kg-cm
-Junta fria a 10cm
-Q=3,018.18
ØtTn=14,280 kg-cm
CONSILIUM Servicios Especializados
Torre vieja, fracc Santa Lucia Hermosillo
Nervadura NM
2 VAR # 3resto @20 cm
21.8 Estribos de 1/4 @20 cm apoyo izquierdo
21.8 Estribos de 1/4 @20 cm apoyo derecho
Sr. Luis Ortiz
Cuantia minima ρmin=0.00333
ACERO DE REFUERZO
coeficientes de resistencia
fr=31.6 kg/cm² (ACI 318 14 19.2.3.1)
fy=4,200 kg/cm²
Ey=2,000,000 kg/cm² (ACI 318 14 20.2.2.2)
Ey/Ec=7.9310
f`c=250 kg/cm²
Peso=2350 kg/m³
Ec=252,174 kg/cm² (ACI 318 14 19.2.2.1)
20 cm
CARGAS CONCENTRADAS
Separacion y cuantia Ok
CASA-ROS
Poisson=0.19
Yt=10.0 cm
ACERO LATERAL (torsion)
MATERIALES
G=105,955 kg/cm² ACI 318 14 22.2.2.4.3
3 VAR#3
øVn=2,524 kg
APOYO DERECHO
Mu=104,000 kg-cm
øMn=128,754 kg-cm
CORTANTES
Vu=1,022 kg
Separacion y cuantia Ok
Vs=1,353 kg
Av=0.63 cm²
Descimbrar antes de construir
sobre trabe
Concreto al 38%
CD/CS=1.49
K=0.85 ---ACI 318 14 22.2.2.4.3
520.0 kg/ml
CORTANTE PARA NO REQUERIR ESTRIBOS
øVn=2,524 kg
Vu=130 kg
APOYO IZQUIERDO
-350.0 kg/ml
Av=0.63 cm²
Vs=1,353 kg
Carga muerta ð=0.5 cm
Ing. Ramón Bustamante MéndezC:Documents and SettingsUsuarioMis documentosCalculos estructuralesLuis durazoAndradeOrtiz Sandoval26 Nervadura AZOTEA SM.xlsx
47. BBS Servicios de Ingenieria Propietario
Ing. Ramón Bustamante Méndez Proyecto
CED. PROF. 7059136 Cliente
Cel. (662) 316 00 57 Ubicación
e-mail. ramonbustamantemendez@hotmail.com Elemento
momento ø=0.90
cortante ø=0.75
torsion ø=0.75
compresion ø=0.65
20 cm 2 VAR # 3
SECCION con estribo
h=20 cm L=4.50 m Recubrimiento del estribo
b=20 cm X1=0.000 m 2.0 cm
d=16.57 cm X2=2.700 m Diametro del estribo 0.71 cm²
d'=3.43 cm ðmax=0.7 cm 3/8 fy=4200
Var- No. Bar Ø(cm) Cantidad Area(cm²) cuantia Espacio(cm)
A´s 3 0.95 3 2.138 ρ'=0.0053 5.1
As 3 0.95 3 2.138 ρ=0.0064 5.1
Adic NP 0.00 0 ▬ 0.00
2.14
Al 3 0.95 2 1.43 0.00430
momento de diseño
Centroide = 4.6 cm Ok
Ig = 13,333 cm4
eje neutro c=4.6 cm ρ=0.00291 cuantia requerida
Mcr = 37,712 kg-cm εy = 0.00789 As Ductil ρb=0.02024 Cuantia balanceada OK
Icr = 2,910 cm4
ε'y = 0.00075 A´s no fluye Momento resistente OK
Ie = 12,422 cm4
Largo plazo ð=0.22 cm Ok λ=1.58 5años
CONDICIONES GENERALES CARGAS DE SERVICIO di (m) Pi (kg) CORTANTE UBICACIÓN
Tipo de apoyo Dos apoyos Entrepiso 0.0 kg/m 0.6 0 kg 240 d/2 = 0.08
Muro de carga 0.0 kg/m 1.5 0 kg -270 1.50
Descimbra PREVIA Azotea 80.0 kg/m 2.2 0 kg -522 2.20
Acabados 80.0 kg/m 3.0 0 kg 562 2.94
Carga viva 80.0 kg/m 3.5 0 kg -18 4.55
CARGA DE DISEÑO
CARGA DE SERVICIO
CORTANTE
0.5øVc=889 kg ACI 318SUSR-14-9.6.3.1
øVc=1,778 kg V c =0.53 Ø√f'c+176 ρw V u ·d/Mu ---ACI 318SUSR-14 secc 22.5.5.1
-Vs=1,438 kg Utilizar S<d/2
SECCION CENTRAL
Vu=255 kg (a d/2 del apoyo) d=0.70 ( a d/2)
33 S=13.0 cm de 0.25 a 4.41 m S=13.0 cm -33.00 pza S=13.0 cm de 0.25 a 4.41 m
Av=1.43 cm² 33
Vs=7,630 kg
Vn=Vc+Vs ACI 318SUSR-14---22.5.1.1
øVn=7,056 kg Ok Ok Ok
Eje neutro 249 kg Eje neutro 18 kg
0 kg cortante horizontal Esp= 20cm 0 kg Horizontal Espesor 20cm 0 kg Horizontal
Ok Ok Ok
CAP 22.7.5 Al=5.7 cm²
A cp = 400 cm² P cp = 80.0 cm 10.00
t = 3.75 cm A o = 234.1 cm²
T th = 7,637 kg-cm Aoh= 275.390625
T cr = 28,284 kg-cm p h = 70.5 cm
Espesor 20cm
Junta fria a 0cm Junta fria a 0cm
Diseñar a TORSION
TORSION ACI 318SUSR-14-- CORTANTE HORIZONTAL
Eje neutro=10.00 cm
I1=0
Tu=71,000 kg-cm
Junta fria a 0cm
Q=0.00
ØtTn=80,832 kg-cm
CONSILIUM Servicios Especializados
Torre vieja, fracc Santa Lucia Hermosillo
Nervadura NMT
3 VAR # 3resto @13 cm
33 Estribos de 3/8 @13 cm apoyo izquierdo
33 Estribos de 3/8 @13 cm apoyo derecho
Sr. Luis Ortiz
Cuantia minima ρmin=0.00333
ACERO DE REFUERZO
coeficientes de resistencia
fr=28.3 kg/cm² (ACI 318 14 19.2.3.1)
fy=4,200 kg/cm²
Ey=2,000,000 kg/cm² (ACI 318 14 20.2.2.2)
Ey/Ec=8.8672
f`c=200 kg/cm²
Peso=2350 kg/m³
Ec=225,551 kg/cm² (ACI 318 14 19.2.2.1)
20 cm
CARGAS CONCENTRADAS
Separacion y cuantia Ok
CASA-ROS
Poisson=0.19
Yt=10.0 cm
ACERO LATERAL (torsion)
MATERIALES
G=94,769 kg/cm² ACI 318 14 22.2.2.4.3
3 VAR#3
øVn=7,056 kg
APOYO DERECHO
Mu=58,320 kg-cm
øMn=113,945 kg-cm
CORTANTES
Vu=672 kg
Separacion y cuantia Ok
Vs=7,630 kg
Av=1.43 cm²
Descimbrar antes de construir
sobre trabe
Concreto al 17%
CD/CS=1.50
K=0.85 ---ACI 318 14 22.2.2.4.3
360.0 kg/ml
CORTANTE PARA NO REQUERIR ESTRIBOS
øVn=7,056 kg
Vu=18 kg
APOYO IZQUIERDO
-240.0 kg/ml
Av=1.43 cm²
Vs=7,630 kg
Carga muerta ð=0.1 cm
Ing. Ramón Bustamante MéndezC:Documents and SettingsUsuarioMis documentosCalculos estructuralesLuis durazoAndradeOrtiz Sandoval27 Nervadura AZOTEA SMT.xlsx
48. BBS Servicios de Ingenieria Propietario
Ing. Ramón Bustamante Méndez Proyecto
CED. PROF. 7059136 Cliente
Cel. (662) 316 00 57 Ubicación
e-mail. ramonbustamantemendez@hotmail.com Elemento
momento ø=0.90
cortante ø=0.75
torsion ø=0.75
compresion ø=0.65
30 cm
SECCION con estribo
h=30 cm L=4.50 m Recubrimiento del estribo
b=28 cm X1=0.800 m 2.0 cm
d=27.27 cm X2=3.550 m Diametro del estribo 0.13 cm²
d'=2.73 cm ðmax=0.6 cm 1/6 fy=5000
Var- No. Bar Ø(cm) Cantidad Area(cm²) cuantia Espacio(cm)
A´s 2 0.64 4 1.267 ρ'=0.0015 6.7
As 2 0.64 6 1.900 ρ=0.0025 3.7
Adic NP 0.00 0 ▬ 0.00
1.90
Al NP 0.00 0 0.00 0.00000
momento de diseño
Centroide = 5.0 cm Ok
Ig = 63,000 cm4
eje neutro c=2.8 cm ρ=0.00236 cuantia requerida
Mcr = 118,794 kg-cm εy = 0.02641 As Ductil ρb=0.01204 Cuantia balanceada OK
Icr = 8,663 cm4
ε'y = 0.00006 A´s no fluye Momento resistente OK
Ie = 25,567 cm4
-ð=0.21 cm Ok
CONDICIONES GENERALES CARGAS DE SERVICIO di (m) Pi (kg) CORTANTE UBICACIÓN
Tipo de apoyo Dos apoyos Entrepiso 690.0 kg/m 0.6 0 kg -619 d/2 = 0.14
Muro de carga 932.0 kg/m 0.6 0 kg -2,748 0.61
Descimbra PREVIA Azotea 314.2 kg/m 0.8 0 kg 6,028 0.80
Acabados 652.0 kg/m 2.2 0 kg -308 2.20
Carga viva 540.0 kg/m 2.3 0 kg -784 2.30
CARGA DE DISEÑO
CARGA DE SERVICIO
CORTANTE
0.5øVc=2,802 kg ACI 318SUSR-14-9.6.3.1
Vc=5,604 kg V c =0.53 Ø√f'c+176 ρw V u ·d/Mu ---ACI 318SUSR-14 secc 22.5.5.1
Vs=2,020 kg Utilizar S<d/2
SECCION CENTRAL
Vu=5,718 kg (a d/2 del apoyo) d=1.98 ( a d/2)
8 S=15.8 cm de 0.87 a 1.98 m S=15.8 cm 6.63 pza S=15.8 cm de 3.02 a 4.13 m
Av=0.27 cm² 8
Vs=2,290 kg
Vn=Vc+Vs ACI 318SUSR-14---22.5.1.1
øVn=5,921 kg Ok Ok Ok
Eje neutro 4565 kg Eje neutro 523 kg
0 kg cortante horizontal Esp= 0cm 0 kg Horizontal Espesor 0cm 0 kg Horizontal
Ok Ok Ok
CAP 22.7.5 Al=3.2 cm²
A cp = 840 cm² P cp = 116.0 cm 14.92
t = 5.43 cm A o = 564.1 cm²
T th = 23,226 kg-cm Aoh= 663.6 cm²
T cr = 86,023 kg-cm p h = 107.4 cm
Descimbrar antes de construir
sobre trabe
Concreto al 51%
CD/CS=1.45
K=0.85 ---ACI 318 14 22.2.2.4.3
4,541.4 kg/ml
CORTANTE PARA NO REQUERIR ESTRIBOS
øVn=5,921 kg
Vu=669 kg
APOYO IZQUIERDO
-3,128.2 kg/ml
Av=0.27 cm²
Vs=2,290 kg
øVn=5,921 kg
APOYO DERECHO
Mu=254,527 kg-cm
øMn=267,494 kg-cm
CORTANTES
Vu=5,842 kg
Separacion y cuantia Ok
Vs=2,290 kg
Av=0.27 cm²
Poisson=0.19
Yt=15.0 cm
ACERO LATERAL (torsion)
MATERIALES
G=94,769 kg/cm² ACI 318 14 22.2.2.4.3
6 VAR#2
Claro=2.75 m
Sr. Luis Ortiz
Cuantia minima ρmin=0.00233
ACERO DE REFUERZO
coeficientes de resistencia
fr=28.3 kg/cm² (ACI 318 14 19.2.3.1)
fy=6,000 kg/cm²
Ey=2,000,000 kg/cm² (ACI 318 14 20.2.2.2)
Ey/Ec=8.8672
f`c=200 kg/cm²
Peso=2350 kg/m³
Ec=225,551 kg/cm² (ACI 318 14 19.2.2.1)
28 cm
CARGAS CONCENTRADAS
Separacion y cuantia Ok
CASA-ROS
CONSILIUM Servicios Especializados
Torre vieja, fracc Santa Lucia Hermosillo
CERRAMIENTO 30x30 PARA DOS PISOS
4 VAR # 2resto @15.8 cm
8 Estribos de No 8 @15.8 cm apoyo izquierdo
8 Estribos de No 8 @15.8 cm apoyo derecho
Espesor 0cm
Junta fria a 30cm Junta fria a 30cm
No necesita diseño a torsion
TORSION ACI 318SUSR-14-- CORTANTE HORIZONTAL
Eje neutro=15.08 cm
I1=139
Tu=0 kg-cm
Junta fria a 30cm
Q=0.00
ØtTn=35,523 kg-cm
Ing. Ramón Bustamante Méndez 01/09/2017C:Documents and SettingsUsuarioMis documentosCalculos estructuralesLuis durazoAndradeOrtiz Sandoval28 Cerramiento30.xlsx